VİNÇTE ÇELİK KONSTRÜKSİYON

Ebat: px
Şu sayfadan göstermeyi başlat:

Download "VİNÇTE ÇELİK KONSTRÜKSİYON"

Transkript

1 0 Hairan VİNÇTE ÇELİ ONTRÜİYON ÇİT İRİŞ _0 M. Güven UTY emboller ve anaklar için "_00_CelikonstruksionaGiris.doc" a bakını. oordinat eksenleri "GENEL GİRİŞ" de belirtildiği gibi DIN 8800 T e göre alınmıştır. DİT: Bu çalışma ii nietle ve bugünün teknik imkanlarına göre apılmıştır. Bu çalışmadaki bilgilerin anlış kullanılmasından doğacak her türlü maddi ve manevi arar için sorumluluk kullanana aittir. Bu çalışmadaki bilgileri kullananlara, kullandıkları erdeki şartları ii değerlendirip buradaki verilerin eterli olup olmadığına karar vermeleri ve gerekirse daha detalı hesap apmaları önerilir. Eğer herhangi bir düeltme, tamamlama vea bir arunu olursa, hiç çekinmeden biimle temasa geçebilirsini. _0_Cift-kiris.doc

2 İ Ç İ N D E İ L E R 0. Çift irişler.... tandart Haır Profiller ve utu irişler..... iriş profilinin seçimi Gereken elemsilik momenti Tekerlekleri etkileen dik kuvvet irişin elemsilik ve mukavemet momenti tandart profilli kirişin elemsilik ve mukavemet momenti utu kirişin elemsilik ve mukavemet momenti istemin ağırlık merkei irişin elemsilik momentleri irişin mukavemet momentleri irişin birim ağırlığı utu iriş mukavemet hesabı Yükleme grubu katsaısı " k B " irişin kendi ağırlığından ileri gelen gerilim " " rabanın toplam ağırlığından oluşan gerilim " " aldırma ükünden ileri gelen gerilim " " Elemsilik kuvvetlerden ileri gelen gerilim " " raba kasılmasından ileri gelen gerilme " 5 " Vinç kirişlerinde kama gerilmesinin hesaplanması Burulma gerilimi " t " esme gerilimi " k " Toplam kama gerilmesi " top "..... Vinç kirişinde toplam karşılaştırma gerilmesi.... Ters sehim giriş..... irişin ö ağırlık sehimi rabanın ö ağırlık sehimi Yükün ağırlık sehimi Toplam sehim Ters sehim irişe ters sehim verilmesi.... Öet ve öneriler Çift kiriş vinçlerde öet Çift kiriş vinçlerde öneriler...6. Örnekler Örnek, 6tx5m Geer köprü vinci Örnek, 50tx5m Geer köprü vinci..... Örnek, 50tx5m Geer köprü vinci, hafif Örnek, 50tx5m Geer köprü vinci, hafif, takvieli onu İndeksi...0

3 _0 Ç i f t i r i ş l e r 0. Çift irişler Çift kirişler genelde iki kısımda toplanır.. "tandart Profiller ve utu irişler.". "Öel konstrüksionlar, arışık ve afes konstrüksionlar, v.b." Burada alnı "tandart Profiller ve utu irişler" i ele alacağı. " Öel konstrüksionlar, arışık ve afes kiriş konstrüksionlar" ı başka belgede inceleeceği.. tandart Haır Profiller ve utu irişler Çift kirişli vinçlerdede monora vinçlerde olduğu gibi e e Z = e max R Y = I b I b R R = I I R h R h I e e Z = e L P bl b I bl br R P R Y L = I I = L P L Le P h R I R h I e e = Z 5 b t u u br P( ) P( ) Y ( ) P P( ) Şekil, tandart profil Şekil, Takvieli standart profil Şekil, utu iriş b b t b P5( R) h R t h h h t şağıda Şekil ile klasik çift kirişli vinç gösterilmiştir. Genel olarak bütün çift kirişli vinçlerde hesaplarda gidilen ol tek kirişlerde olduğu gibidir. Önce kiriş profili seçilir ve kontrol hesabı apılır. Y L Ra ortasindan ra ortasina L Şekil, Çift kirişli geer köprü vinci irişin seçimi giriş fasikülünde verilen "Temel bilgilere" formuna göre apılır. İlk önce gerekli elemsilik momenti hesaplanır ve bu değere göre kiriş için gereken kesit şekli seçilir ve sonra mukavemet hesabı apılır. Eğer kiriş piasada bulunabilinecek haır profillerle apılabilinecekse piasadaki profil seçilir. Eğer bu profiller eterli değilse standart vea öel profil kutu kiriş konstrüksionuna gidilir.

4 Ç i f t i r i ş l e r _0.. iriş profilinin seçimi Hesaplara genel olarak eksenine göre (ata eksen) konstrüksionun gerekli elemsilik momentinin bulunmasıla başlanır. LT TD TD B B... Gereken elemsilik momenti I L Şekil 5, Çift kirişte şematik kiriş (L L ) TD T ger L L LT ( ) 8 E fger I ger cm iriş profilinin - için gerekli atalet momenti TD kg Tek tekerleği etkileen dik kuvvet L cm Vinç ra açıklığı, hesapsal kiriş bou L T cm rabanın tekerlek açıklığı kg/cmm iriş malemesinin elastiklik modülü f ger cm abul edilen gerekli sehim eçilecek profilin kesit atalet momenti burada bulunan değerden daha büük olmalıdır. Yapılan mukavemet kontrolü hesabında sonuç eterli bulunmasa daha büük atalet momentli profil seçilerek kontrol hesabı eterli sonuç alınana kadar sürdürülür.... Tekerlekleri etkileen dik kuvvet Bir tekerleği etkileen dik kuvvet TD Y 0,5 ( ) aldırma ükü katsaısı Ö ağırlık katsaısı Y kg Yük kuvveti kg rabanın toplam ö ağırlık kuvveti... irişin elemsilik ve mukavemet momenti tandart profillerle apılan kirişte parçaların elemsilik momentleri a ilgili tablolardan alınır vea hesaplanarak bulunur. iriş en a iki parçadan oluşur. Hesaplanacak sistem standart profile eklenmiş çeşitli parçalardan oluşan bileşik kiriştir. Bu durumda elemsilik momentinin hesabında teiner bağıntısı ugulanır. Hesaplama sırası: istemin ağırlık merkei bulunur, Parçaların tek tek elemsilik momentleri bulunur, Parçaların tek tek alanları bulunur ve parçaların ağırlık merkei ile sistemin ağırlık merkei mesafesinin karesi ile çarpılır, Bütün değerler toplanır. istemin elemsilik momenti ( ) ile bulunur.

5 _0 Ç i f t i r i ş l e r I top Ii i i ; Itop Ii i i ( ) I i, I i cm Herhangi bir parçanın indeks eksenine göre elemsilik momenti İ cm Herhangi bir parçanın alanı İ, İ cm lanı ile çarpılacak parçanın ağırlık merkeine mesafesi Y-Eksenine göre gerekli elemsilik momenti bulunduktan sonra bu değerde kirişi seçmek gerekir. Bu seçim için önceden haırlanmış piasadan kola temin edilebilen standart profillerle apılmış kirişler ve önceden haırlanmış standart kutu kirişler arasından seçim apılır. Bu profillerde etersise öel kutu kiriş konstrüksionuna gidilir.... tandart profilli kirişin elemsilik ve mukavemet momenti Varant, tandart Profili, Ralı e e Z = e max R I b I b R Y u u R I I R h R h I Şekil 6, tandart Profili, Ralı -eksenine göre atalet momenti: I I I I mm I-Profili alanı R mm Ra profil alanı Z mm ğırlık merkei Z-değeri Y mm ğırlık merkei Y-değeri e, mm ğırlık merkei ile kenarların mesafesi u, mm ğırlık merkei ile kenarların mesafesi h I mm I-Profili üksekliği b I mm I-Profili genişliği h R mm Ra profili üksekliği b R mm Ra profili genişliği I R R I I ( ) R -eksenine göre atalet momenti: I I I ( 5 ) I R Varant, tandart Profili, Ralı ve takvieli e e Z = e L P bl b I bl br R L P R I I L P Y u u L Le P h R I R h I Şekil 7, tandart Profili, Ralı ve takvieli I mm I-Profili alanı R mm Ra profil alanı L mm öşebent profil alanı Z mm ğırlık merkei Z-değeri Y mm ğırlık merkei Y-değeri e, mm ğırlık merkei ile kenarların mesafesi u, mm ğırlık merkei ile kenarların mesafesi h I mm Profilin üksekliği b I mm Profilin genişliği h R mm Raın üksekliği b R mm Raın genişliği -eksenine göre atalet momenti: -eksenine göre atalet momenti: I I R I I (I ) ( 6 ) I I I R R L R L L L I I I I ( ) ( 7 ) L L L

6 Ç i f t i r i ş l e r _0 istemin mukavemet momentleri W x ve W W x değerinin minimum olması kirişteki gerilimlerin maksimum değerini vereceğinden, burada e max değeri W x değerinin bulunması için kullanılır. W I I ve W ( 8 ) e Y max I cm Yeksenine göre kesit atalet momenti I cm Zeksenine göre kesit atalet momenti I I cm IProfilinin kendi Yeksenine göre kesit atalet momenti I R cm Raın kendi Yeksenine göre kesit atalet momenti I I cm IProfilinin kendi Zeksenine göre kesit atalet momenti I R cm Raın kendi Zeksenine göre kesit atalet momenti W cm Yeksenine göre kesit mukavemet momenti W cm Zeksenine göre kesit mukavemet momenti..5. utu kirişin elemsilik ve mukavemet momenti Öel hallerin dışında genelde kutu kiriş Şekil 8 ile gösterildiği gibi konstrüksionu apılır. s R R Y Z R Şekil 8, utu kiriş ölçüleri Ekonomik kaanç sağlamak için; b = b h = h t = t t = t olarak alınır. Buradada hesaplar anen standart profillerde belirlendiği gibi apılır.

7 _0 Ç i f t i r i ş l e r istemin ağırlık merkei ğırlık merkeinin Y değeri alanlar momenti eşitliğine göre bulunur: 5 5 top Y top 5 5 Y ( 9 ) ğırlık merkeinin Z değeri alanlar momenti eşitliğine göre bulunur: 5 5 top Z top 5 5 Z ( 0 ) i cm Parçanın alanı, indeksine göre top cm istemin toplam alanı i cm Parçanın eksenine mesafesi, indeksine göre i cm Parçanın eksenine mesafesi, indeksine göre Buradaki değerlerin ön hesaplamasını aparsak; b t h b R t b h R h Şekil 9, utu kiriş ölçüleri t b b 0,5 t 0,5 t h B b t 0,5 t h 0,5 t b b 0,5 h t 0,5 t t h B t 0,5 b b h 0,5 t R R 5 b h B 5 t 0,5 b b R 5 h 0,5 h t t

8 6 Ç i f t i r i ş l e r _0 u u s s s br P5( R) s Y s Z e = Z e s sr s s ( ) P P( ) Y ( ) P P( ) s h R t h h h t s Y s Z s Y s s Y s s Z b t b b t b Şekil 0, utu kiriş elemsilik momenti ölçüleri s 5 s sr 5 Z..5.. irişin elemsilik momentleri x x t h t b I I I I b t / I t h / I b t / x / I b h / Rx R R x / I h t / I t b / h t / I h b / R R R u b Y u Y e Z e hrü Z irişin -eksenine göre elemsilik momenti: I 5 s s I I I I I ( ) irişin -eksenine göre elemsilik momenti: I 5 s s I I I I I ( ) s s s s s5 s irişin mukavemet momentleri irişin -eksenine göre mukavemet momenti: I W ( ) e irişin -eksenine göre mukavemet momenti: I W ( ) u..6. irişin birim ağırlığı ğırlık hesabında her metrede, buruşmaa karşı t kalınlığında perde konulduğu kabul edilmiştir. q max max top t m 0,5 mp ( 5 ) Bir perdenin ağırlığı; m P (h hp) (b t bb) t t ( 6 )

9 _0 Ç i f t i r i ş l e r utu iriş mukavemet hesabı irişteki normal eğilme gerilimi, kirişi etkileen genel kuvvetlerden oluşan gerilimdir ve ( 7 ) ile verilmiş olan değerlerle hesaplanır Yükleme grubu katsaısı " k B " Tablo, Yükleme grubu katsaısı "k B " ( 7 ) max k B 5 min ( 8 ) k B Yükleme grubu katsaısı kg/cm irişin ö ağırlığından oluşan gerilim kg/cm rabanıntoplam ağırlığından oluşan gerilim aldırma ükü katsaısı kg/cm Yükün ağırlığından oluşan gerilim kg/cm talet kuvvetlerinden oluşan gerilim 5 kg/cm raba kasılmasından oluşan gerilim Yüklenme grubu B B B B B5 B6 k B -katsaısı,00,0,05,08,...,,7..., irişin kendi ağırlığından ileri gelen gerilim " " irişin ö ağırlığından oluşan gerilim ( 9 ) ve ile hesaplanır. q q P L ( 9 ) 8 W Ö ağırlık katsaısı q kg/cm irişin birim ağırlığı q P kg/cm ervis platformunun birim ağırlığı L cm irişin bou W cm irişin mukavement momenti TD TD TY TY r Şekil, utu kiriş, servis platformu ve kuvvetler

10 8 Ç i f t i r i ş l e r _0 B q +q P M bmax L Şekil, utu kiriş, servis platformunun moment dağılımı M W irişteki aılı kuvvetten ileri gelen eğilme momenti " M ": L = M 8 irişteki aılı ük kuvveti, ani kiriş ağırlık kuvveti: (q qp) L Bölece kirişteki aılı kuvvetten ileri gelen eğilme momenti " M ": (q q ) L M P rabanın toplam ağırlığından oluşan gerilim " " rabanın toplam ağırlığından oluşan gerilim formül ( 0 ) ve Şekil ile hesaplanır. x L T TD TD M bmax B Şekil, Yük ve arabasının ö ağırlık momentinin kirişte dağılımı rabanın ağırlıklarından oluşan gerilimin nasıl bulunduğu monora fasikülünde anlatılmıştır. Max. Moment M L L LT L Ö ağırlık gerilmesi M W L ( 0 ) LT L W kg rabanın toplam ağırlığı L cm irişin bou W cm irişin mukavement momenti L T cm raba tekerlek mesafesi..7.. aldırma ükünden ileri gelen gerilim " " Yükün ö ağırlığından oluşan oluşan gerilim arabanın ö ağırlıklarından oluşan gerilim gibi hesaplanır. Burada ükün kuvveti Y devree girer.

11 _0 Ç i f t i r i ş l e r 9 Y Max. Moment M L LT L Max. gerilim: M W L ( ) Y LT L W Y kg Yükün ağırlığı, kaldırma kapasitesi L cm irişin bou W cm irişin mukavement momenti L T cm raba tekerlek mesafesi x L T TD TD M bmax B L Şekil, Yük momentinin kirişte dağılımı Elemsilik kuvvetlerden ileri gelen gerilim " " Elemsilik kuvvetlerden ileri gelen gerilimin nasıl bulunduğu monora fasikülünde anlatılmıştır. Max. Moment M 0,075 L q q L P Max. gerilim: M W 0,075L q qp L W ( ) Ö ağırlık katsaısı q kg/cm irişin birim ağırlığı q P kg/cm ervis platformunun birim ağırlığı L cm irişin bou W cm irişin mukavement momenti kg rabanın toplam ağırlığı

12 0 Ç i f t i r i ş l e r _ raba kasılmasından ileri gelen gerilme " 5 " raba kasılmasından ileri gelen gerilimin nasıl bulunduğu monora fasikülünde anlatılmıştır. Max. Moment M5 0,05 L ( Y ) Max. gerilim: 5 M W 5 0,05 L 5 ( Y ) ( ) W raba ürüüşünde vinç kirişine araba kasılmasından ileri gelen ata moment kuvvetinin hesabında EM'den alınan kasma katsaısı 0, kabul edilerek daima emnietli tarafta olunması sağlanmıştır. Bu katsaı ata kuvvetlerin dik kuvvetlere olan oranını gösterir. irişte üklemeden oluşan sınır değerler oranı " ".. Vinç kirişlerinde kama gerilmesinin hesaplanması... Burulma gerilimi " t " min min ( ) max max TY TD Burulma gerilimi " t " kirişte asimetrik olarak araba tekerleklerindeki dik ve ata kuvvetlerden ileri gelen burulma momentinin doğurduğu burulma gerilmesidir. B m 5 Burulma gerilmesi τ t : t M t Wt d Şekil 5, iriş kesiti M t burulma momenti, B M noktasını burulma merkei olarak kabul edersek, araba tekerleklerindeki dik ve ata kuvvetlerden ileri gelen burulma momenti şu şekilde belirlenir: M t ( d) TD 5 TY / / + Şekil 6, esme kuvvetinin kirişte dağılımı

13 _0 Ç i f t i r i ş l e r Burada, daha önce krende kabul edilen değerlere göre ve hesapların daha güvenli olması bakımından d = 0 alınır, bölece burulma momenti: 0, TY TD Mt x TD 5 0, TD TD (x 0, 5) M Y t (x 0, 5) Mt 0,5 ( Y ) (x 0, 5) Bredt'e göre ince cidarlı içi boş bir kesitte burulma mukavemet momenti şu şekilde aklaşık olarak hesaplanır. b Or t min W t Or t min Or t min Or Burada Or ortalama alandır. iriş için: Or h Or b Or h Or Şekil 7, Bredt e göre ince cidarlı kesitte burulma Bredt e göre ince cidarlı içi boş bir kesitte burulma gerilmesi: ( 0, 5) ( Y ) t ( 5 ) t ( ) ( ) min... esme gerilimi " k " TD TD q + q P B Şekil 8, esme kuvvetinin kiriş üerinde dağılımı esme gerilmesi, kesme ükünden, ani arabanın, kaldırma ükünün ve kirişin ö ağırlık kuvvetlerin-den ileri gelen gerilmedir. Bu gerilme, kesme kuvvetinin kirişin kesmee karşı koan alanına bölün-mesile hesaplanır. k k k

14 Ç i f t i r i ş l e r _0 Bir kirişteki maksimum kesme gerilmesi kmax şu şekilde hesaplanır. Bir kirişteki kesilme etkisinde olan alan k alnı dik an plakaların alanından oluşur. uşaklar kesme gerilmesinde hesaba katılmalar. k t h Bölece kren kirişinde tekerlek kuvvetlerinden ileri gelen kesme gerilmesi " τ k " bilinen ana büüklüklerle şu şekilde hesaplanır: Y kb k ( 6 ) t h t h t t t h P b k b h Şekil 9, esilmee orlanan kesit " k "... Toplam kama gerilmesi " top " Vinç kirişindeki toplam kama gerilmesi " τ top " Bu formüle değerleri erleştirirsek: top top t ( 0, 5) ( Y kb ) Y kb t ( ) ( ) t h ren kirişinde tekerlek kuvvetlerinden ileri gelen toplam kama gerilimi "τ top " bilinen ana büüklüklerle şu şekilde hesaplanır: k max Y k t B ( 0, 5 ) ( ) h ( 7 ).. Vinç kirişinde toplam karşılaştırma gerilmesi Vinç kirişinde toplam karşılaştırma gerilimi bulunup bu emnietli mukavemet değerleri ile karşılaştırılır. kar max max ( 8 ) Bu karşılaştırma; Dç( D )EM Dinamik kontrol için; kar ( 9 ) tatik kontrol için; çem / kar ( 0 ) şartlarını gerçekleştirmeli ve emnietli statik ve dinamik mukavemet değerlerini aşmamalıdır.

15 _0 Ç i f t i r i ş l e r. Ters sehim giriş rabanın ükle ortadan kenara hareketinde okuş ukarı çıkmaması için ters sehim hesabı apılır. irişin konstrüksionu apılırken ve üretilirken bu değerler dikkate alınıp konstrüksion ve üretim ona göre apılmalıdır. Bunun içinde arabanın ükle kirişin ortasında olması düşünülür ve kirişin ati ağırlık değeride dikkate alınır. Yardımcı değer olarak araba tam kiriş ortasındaken kirişin sehimini bulmak için araba tekerleklerile kiriş uçları arasındaki mesafe bilinmelidir. Bu değere " Yan boşluk değeri " denir ve ( ) ile hesaplanır. L C 0,5 (L L ) ( ).. irişin ö ağırlık sehimi irişin ö ağırlık sehimi tam aılı ük altında klasik kiriş sehimi olarak hesaplanır. f i dn T 5 L (q qp) ( ) 8 E I L cm öprü ra açıklığı, hesapsal kiriş bou, q kg/cm irişin birim ağırlığı q P kg/cm ervis platformu birim ağırlığı kg/cm iriş malemesinin elastiklik modülü I cm iriş profilinin - ekseni atalet momenti... rabanın ö ağırlık sehimi rabanın ö ağırlık sehimi için iki eşit ükün klasik kiriş sehimi olarak hesaplanır. f dn C L C ( L L ) ( ) 96 E I kg rabanın ö ağırlığı L cm öprü ra açıklığı, hesapsal kiriş bou, L C cm Ortada araba tekerleği ile ra arası mesafesi E dn kg/cm iriş malemesinin elastiklik modülü I cm iriş profilinin - ekseni atalet momenti... Yükün ağırlık sehimi Yükün ağırlık sehimi iki eşit ükün klasik kiriş sehimi olarak literatürden alınan formülle hesaplanır. f Y dn C Y L C ( L L ) ( ) 96 E I Y kg Yükün ağırlığı L cm öprü ra açıklığı, hesapsal kiriş bou, L C cm Ortada araba tekerleği ile ra arası mesafesi E dn kg/cm iriş malemesinin elastiklik modülü I cm iriş profilinin - ekseni atalet momenti

16 Ç i f t i r i ş l e r _0... Toplam sehim f top f f f ( 5 ) i Y f i cm irişin ö ağırlık sehimi f cm Ceraskal ve arabanın ö ağırlık sehimi f Y cm Yükün ağırlık sehimi... Ters sehim f Ters f f 0,5 f ( 6 ) i Y f i cm irişin ö ağırlık sehimi f cm Ceraskal ve arabanın ö ağırlık sehimi f Y cm Yükün ağırlık sehimi..5. irişe ters sehim verilmesi irişe ters sehim verilmesi Şekil 0 ile gösterilmiştir. Genelde kiriş ters olarak dü bir sahaa atırılır. Hesaplanmış ters sehim ölçüsündeki takolar kirişin iki ucuna erleştirilir. lt kuşak Ters f f L L f fters L L Şekil 0, Monora kirişte ters sehim irişin bouna ve konstrüksionuna göre kiriş ortası dü sahaa değecek şekilde sehim verilir. Eğer kiriş bou arada destek istiorsa ara takoların kalınlığı formül ( 7 ) ile hesaplanır. f i L f / L ( 7 ) i Ters f i cm ra takoların kalınlığı Li cm ra takoların mesafesi f Ters cm iriş ucunda verilecek ters sehim L cm iriş bounun arısı

17 _0 Ç i f t i r i ş l e r 5. Öet ve öneriler.. Çift kiriş vinçlerde öet Tablo, Çift kiriş vinçlerde kiriş hesabının öeti Tanım Gerekli sehim ormül f L ger / k f Tekerlek kuvvetleri 0,5 TD T Gerekli elemsilik momenti Iger L L LT Hesaplanan sehim f hes TD TD (L L 8 E f ger L L 8 E I T ) Y L L L T irişin ağırlığından oluşan gerilim q q 8 W P L L rabanın toplam ağırlığından oluşan gerilim L LT Y Yükün ağırlığından oluşan gerilim L LT L talet kuvvetlerinden oluşan gerilim 0,075 q q L 0,05 LT raba kasılmasından oluşan gerilim 5 ( Y ) W irişteki normal eğilme gerilimi L W W W P max kb 5 Max ve min normal eğilme gerilimi irişte burulma gerilimi t ( t min 0, 5) ( Y ) ( ) ( ) min irişte kesme gerilimi k Y kb t h irişte toplam kama gerilimi max Y k t B ( 0, 5 ) ( ) h Toplam karşılaştırma gerilimi kar max max

18 6 Ç i f t i r i ş l e r _0.. Çift kiriş vinçlerde öneriler utu kiriş konstrüksionunda ve hesaplamalarında dikkat edilecek hususlar şunlardır; anak konstrüksionu hesaplarda dinamik karşılaştırma mukavemet değeri için önemlidir. utu kiriş kanak konstrüksionunda önemli bağlantı ra altına bağlanan an plaka kanağıdır. Diğer köşe bağlantılarında normal köşe dikişi apılır ve hesaplarda bağlantı şekli dikkate alınma. b b R b R h R h t t t t = 5 cm h P h b b b P b B b B b Şekil, utu kiriş, normal utu kiriş kanak bağlantı varantları Şekil, utu kiriş kanak bağlantıları Şekil, Çentik grubu "" Şekil, Çentik grubu "a" Şekil 5, Çentik grubu "b" Değişken mukavemet değeri B W = '800 kg/cm B W = '7 kg/cm B W = 900 kg/cm B 5 W = 66 kg/cm B 6 W = 50 kg/cm Değişken mukavemet değeri B W = '080 kg/cm aktör 0,60 B W = 76 kg/cm aktör 0,60 B W = 50 kg/cm aktör 0,60 B 5 W = 8 kg/cm aktör 0,60 B 6 W = 70 kg/cm aktör 0,60 Görüldüğü gibi çentik grubu "" ile "" arasındaki orantı 0,6 dır. akat maliette "a" erine "b" konstruksionu aşağı ukarı arı arıa olur. ma "b" ile "" kıaslanırsa, malietin faktör vea olacağı kesindir. utu kirişlerin plaka boutları seçilirken dikkat edilecek hususlar şunlardır: Piasadan temin edilebilecek sac ölçüleri: Levha genişliği: vea,5 m ve levha kalınlıkları: 6, 8, 0 ve mm (fala kapitali depoa atırmamak için) Minimum fire vermek için kirişte şu ana boutlar kabul etmek ekonomik üretim apmaktır. ac genişliği metre için: adet 990 mm ac genişliği adet 90 mm adet 90 mm,5 metre için: er adet 990 mm ve 90 mm adet 90 mm adet 90 mm 5 adet 90 mm "_08 Pratik öneriler" fasikülünde daha detalı karşılaştırma ve öneriler verilmiştir.

19 _0 Ç i f t i r i ş l e r 7. Örnekler.. Örnek, 6tx5m Geer köprü vinci 6tx5m Geer köprü vincin bilinen değerleri ve kabuller aşağıda verilmiştir. L R L T L Ra ortasından ra ortasına L TV Şekil 6, Çift kirişli geer köprü vinci. Vincin çalıştığı er ve saat *). Vincin kaldırma kapasitesi Y = 6 t. aldırma hıı v = 8 m/dak. aldırma üksekliği H = 0 m 5. Vincin ra açıklığı, kiriş bou L = 5 m 6. öprü ürüme hıı v V = 5 m/dak 7. rabanın ağırlığı G = 700 kg 8. raba ürüme hıı v = 5 m/dak 9. raba tekerlek aks açıklığı L T =, m 0. raba tekerlek saısı n Tek =. ehim oranı katsaısı k f = 000. Vincin ükleme hali *) Yü Ha = H. Vincin kaldırma sınıfı DIN 508 *) a ı = H. Vincin ükleme grubu DIN 508 *), *) Yü Gr = B 5. Vincin tahrik grubu DIN 500 *) Ta Gr = m 6. raba tekerlek ra açıklığı L R = m 7. Yükün raa en akın mesafesi L min =,5 m 8. irişin çentik grubu *)5 Çe Gr = *) *) apalı atölede çalışacak vinç. erek kullanmalı uun molalı işletme. Bak "Çelik onstrüksiona Genel Giriş" afa 5, Tablo 6, *) apalı binada rügar etkisi olmadan çalışan işletme. Bak "Çelik onstrüksiona Genel Giriş" afa, Paragraf., *) Devamlı fakat molalı işletme. Hafif derecede üklenme, max ük serek. Bak "Çelik onstrüksiona Genel Giriş" afa, Tablo 5, *) Devamlı küçük ükler. Nadiren orta ve max ükler. Ortalama günlük çalışma saati ile 8 saat. Bak "Çelik onstrüksiona Genel Giriş" afa 6, Tablo 9. *)5 Vincin çentik grubunu önce "" kabul edip hesabımıı apalım. Duruma göre kanak bağlantısını değiştiriri. Bak "Çelik onstrüksiona Genel Giriş" afa 7, Tablo 0. Öel şartlar: Normal atöle vinci. Çimento tou, tulu rutubet, asit ve anıcı madde içerikli hava, ve beneri kötü etki edecek çevre durumu ok. Burada _0 Monora kiriş dosasında verilen konstrüksion önerilerini hatırlaalım;

20 8 Ç i f t i r i ş l e r _0 Örnek, 6tx5m Geer köprü vincinin kiriş hesabı Gerekli sehim f ger 000 L f ger 5mm Dinamik katsaısı. 0.00minm.5 Ö ağırlık katsaısı. Malemenin mukavemet değerleri Maleme Maleme "t 7" opma mukavemeti R m 00kgcm kma mukavemeti R e 50kgcm Elastiklik modülü E dn.0 6 kgcm Poisson saısı t 0. Ögül ağırlığı t 7850kgm tatik değerler, I. Hal için : çeki tçem 600kgcm v H bası tbem 00kgcm kama tem 90kgcm Hesap için gerekli tekerlek kuvveti Y Bir tekerleğin kuvveti TD TD 0kg Gerekli atalet momenti TD L L T J ger L L L T 8E dn f J ger 067cm ger Bu değere göre kutu kiriş boutlarını seçelim. e = Z e s sr s s b t u u s s s br ( ) P P( ) Y ( ) P P( ) b b s t b P5( R) h R t h h h t Şekil 7, utu kiriş ölçüleri n Tek Yan plaka ükseliği,,5 m den iki adet almak için h 70mm h h Yan plaka kalınlığı t x h 5 t x 5.9mm t 6mm t t lt ve st kuşak genişliği,,5 m den üç adet almak için b 90mm b b Üst ve alt kuşak kalınlığı t x.t t x 6mm t 6mm t t Ra ölçüleri h R 0mm b R 0mm Perde üksekliği h Per h 50mm h Per 690mm onsolu genişliği b B 0mm Perde eni b Per b b B t t b Per 8mm Perde aralığı L Pe m Perde kalınlığı t Per 6mm Z ekseni üst kuşak alt kenarı h Z h t h Z 7.6cm irişin hesapsal üksekliği h t h h R h 79mm

21 _0 Ç i f t i r i ş l e r Parçaların ve sistemin alanı: b t 7cm h t cm b t 7cm h t cm R h R b R R 6cm 9 top R top 9.6cm Parçaların ağırlık merkelerinin koordinatları: Y 0.5b Y.5cm Z 0.5t Z 0.cm Y b B 0.5t Y.cm Z t 0.5h Z 7.6cm Y 0.5b Y.5cm Z t 0.5t h Z 7.9cm Y b b B 0.5t Y 5.7cm Z t 0.5h Z 7.6cm Y R b b B 0.5t Y R 5.7cm Z R t t h 0.5h R Z R 77.cm ğırlık merkei koordinatları Y ve Z Y Y Y Y Y R R Y Y 5.78cm top Z Z Z Z Z R R Z Z.cm top Parçaların ağırlık merkeine uaklıkları Y Y Y Y.cm Z Z Z Z.8cm Y Y Y Y.5cm Z Z Z Z.5cm Y Y Y Y.cm Z Z Z Z.8cm Y Y Y Y 9.9cm Z Z Z.5cm Y R Y Y R 9.9cm Z R Z R Z Z R 5.06cm Parçaların kendi atalet momentleri b t I Y I Y 0.5 cm t h I Y I Y 06cm b t I Y I Y 0.5 cm t h I Y I Y 06cm b R h R I RY I RY. cm h R b R I RZ I RZ.cm t b I Z I Z 9 cm h t I Z I Z.cm t b I Z I Z 9 cm h t I Z I Z.cm irişin atalet momentleri I Y I Y I Y I Y I Y I RY I Y 055cm I Y Z Z Z Z Z R R I Y 706cm irişin - ekseni atalet momenti I Y I Y I Y I Y 77cm irişin - ekseninde gerekli atalet momenti J ger 067cm I Z I Z I Z I Z I Z I RZ I Z 6cm

22 0 Ç i f t i r i ş l e r _0 I Z Y Y Y Y Y R R I Z 96cm irişin - ekseni atalet momenti I Z I Z I Z I Z 579cm talet dairesi arı çapı u Y u 57.8mm e Z e.cm u b Y u.mm e h e e 7.cm 5.8cm e max.cm u max I irişin - ekseni karşı koma momenti W W Y 68cm I irişin - ekseni karşı koma momenti W W Z 97cm ehim kontrolü: İşletmede hesaplanan hakiki sehim TD L L T f Hes L L L T 8E dn I f Hes.8mm Y Gerekli sehim f ger 5mm e max u max Hakiki sehim oranı fl L f Hes fl 08 İstenilen sehim oranı k f = '000 Hesaplanan sehim gerekli sehimden küçük olduğundan fonksion için eterlidir. irişin birim ağırlığı "q " Toleranslardan doğan farklılık oranı k rtol.0 G Per q h Per b Per t Per t G Per 7. kg top t q 0m kg irişin birim ağırlığı " q ": q q G Per L Pe q kgm irişin toplam ağırlığı "G top " G top q L k rtol q.m kg ervis Platformu birim ağırlığı q P 0 kg Mukavemet kontrolü: irisinin ö ağırlığından oluşan gerilim " " irisinin ö ağırlık momenti q q P L M 8 M m 77kgcm M Ö ağırlık gerilimi 80kgcm W Y Ceraskal ve rabanın ağırlığından oluşan gerilim " " rabanın ağırlık momenti M L L T M 9760kgcm L M rabanın ağırlık gerilimi kgcm W Y Yükün ağırlığından oluşan gerilim " " Y Yük ağırlık momenti M L L T M 06800kg cm L M Yük ağırlık gerilimi 9kgcm W Y

23 _0 Ç i f t i r i ş l e r talet kuvvetlerinden oluşan gerilim" " talet momenti M 0.075L q q P L M 509kgcm M talet gerilimi 6kgcm W Z raba kasılmasından oluşan gerilim " 5 " raba kasılması momenti M L T Y M kgcm M 5 raba kasılması gerilimi kgcm W Z H - Hali için vinç kirişindeki normal gerilmeler egi ve min Yükleme grubu katsaısı "k B " Yükleme grubu B için k B.05 max normal gerilme max max k B 5 max 6kgcm Min normal gerilme min min 9kgcm min Genel sınır değerler oranı hes hes 0. irişteki kama gerilmesi " max " max Y k B irişte torsion momenti M t Y M t 56mkg Bret'e göre ortalama torsion alanı Or Y Y Z Z Or 67cm max Y k B Y 0.Z R t Y Y h max 90.6kgcm tatik kontrol Z Z kar max max kar 56kgcm kar 56kgcm. tçem 600 kg cm tçem.7 kar i O Dinamik kontrol EM e göre dinamik değişken mukavemet değeri: ınır değerler oranı hes 0. Yükleme grubu Yü Gr "B" ve Çe Gr "" için W 7kgcm için değişken mukavemet değeri DçEM0 W DçEM0 kgcm hes 0. için DçEM Emniet katsaısı DçEM0 DçEM0 0.75R m hes DçEM 08kgcm DçEM.758 kar i O

24 Ç i f t i r i ş l e r _0 Önerilerde belirtildiği gibi burada Çentik grubunu "a vea b" olarak kabul edip kontrolümüü apalım ve sonucu görelim: ınır değerler oranı hes 0. Yükleme grubu Yü Gr "B" ve Çe Gr = "" için W 76kgcm için değişken mukavemet değeri DçEM0 W DçEM0 7kgcm hes 0. için DçEM Emniet katsaısı DçEM0 DçEM0 0.75R m hes DçEM kgcm DçEM.8 kar Görüldüğü gibi Çentik grubunu almamıa rağmen emniet katsaısı den büüktür. i O Emniet katsaıları den büük olduğundan kiriş fonksionunu apar. akat üst kuşak ile an plakanın buruşması kontrol edilmelidir. Ters sehim Yan boşluk değeri L C 0.5 L L T L C 6.9 m 5L irişin ö ağırlık sehimi q q P f i f i.mm 8E dn I Y rabanın ağırlığından oluşan tekerlek ükü Tek 0.5 Tek 5kg rabanın ağırlık sehimi Tek L C L L C f f 0.5cm E dn I Y Yükten oluşan tekerlek ükü YTek 0.5 Y YTek 500kg Yükün sehimi YTek L C L L C f Y f Y 9.0mm E dn I Y Toplam ehim f Top f i f f Y f Top.6cm Ters sehim f Ters f i f 0.5f Y f Ters mm iriş ortasına f Ters kadar ters sehim verilir. onstrüksiona göre ters sehim uçlara doğru orantılı verilir. Üst kuşak ile an plakanın DIN 8800 ve DIN e göre apılan hesaplarında konstrüksionun boulmaacağı ve buruşma olmaacağı görülmüştür. Bak _0 irişte Buruşma,.5 Örnek 5, 6tx5m, Çift kiriş, utu kiriş.

25 _0 Ç i f t i r i ş l e r.. Örnek, 50tx5m Geer köprü vinci 50tx5m Geer köprü vincin bilinen değerleri ve kabuller aşağıda verilmiştir. L R L T L Ra ortasından ra ortasına L TV Şekil 8, Çift kirişli geer köprü vinci. Vincin çalıştığı er ve saat *). Vincin kaldırma kapasitesi Y = 50 t. aldırma hıı v = m/dak. aldırma üksekliği H = 8 m 5. Vincin ra açıklığı, kiriş bou L = 5 m 6. öprü ürüme hıı v V = 5 m/dak 7. rabanın ağırlığı G = 6000 kg 8. raba ürüme hıı v = 5 m/dak 9. raba tekerlek aks açıklığı L T =,5 m 0. raba tekerlek saısı n Tek =. ehim oranı katsaısı k f = 000. Vincin ükleme hali *) Yü Ha = H. Vincin kaldırma sınıfı DIN 508 *) a ı = H. Vincin ükleme grubu DIN 508 *), *) Yü Gr = B 5. Vincin tahrik grubu DIN 500 *) Ta Gr = m 6. raba tekerlek ra açıklığı L R = m 7. Yükün raa en akın mesafesi L min =,5 m 8. Çentik grubu *)5 Çe Gr = *) antralın makina binasında çalışacak vinç. erek kullanmalı uun molalı işletme. Bak "Çelik onstrüksiona Genel Giriş" afa 5, Tablo 6, *) apalı binada rügar etkisi olmadan çalışan işletme. Bak "Çelik onstrüksiona Genel Giriş" afa, Paragraf., *) erek kullanmalı uun molalı işletme. Orta derecede üklenme. Bak "Çelik onstrüksiona Genel Giriş" afa, Tablo 5, *) Hemen hemen devamlı tam ük. Ortalama günlük çalışma saati 0,5 ile saat. Bak "Çelik onstrüksiona Genel Giriş" afa 6, Tablo 9. *)5 Vincin çentik grubunu önce "" kabul edip hesabımıı apalım. Duruma göre kanak bağlantısını değiştiriri. Bak "Çelik onstrüksiona Genel Giriş" afa 7, Tablo 0. Öel şartlar: Çimento tou, tulu rutubet, asit ve anıcı madde içerikli hava, ve beneri kötü etki edecek çevre durumu ok.

26 Ç i f t i r i ş l e r _0 Örnek, 50tx5m Geer köprü vincinin kiriş hesabı Gerekli sehim f ger 000 L f ger 0mm Dinamik katsaısı. 0.00minm. Ö ağırlık katsaısı. Malemenin mukavemet değerleri Maleme Maleme "t 7" opma mukavemeti R m 00kgcm kma mukavemeti R e 50kgcm Elastiklik modülü E dn.0 6 kgcm Poisson saısı t 0. Ögül ağırlığı t 7850kgm tatik değerler, I. Hal için : çeki tçem 600kgcm v H bası tbem 00kgcm kama tem 90kgcm Hesap için gerekli tekerlek kuvveti Y Bir tekerleğin kuvveti TD Tek 685kg Gerekli atalet momenti TD L L T J ger L L L T 8E dn f J ger 05958cm ger Bu değere göre kutu kiriş boutlarını seçelim. e = Z e s sr s s b t u u s s s br ( ) P P( ) Y ( ) P P( ) b b s t b P5( R) h R t h h h t Şekil 9, utu kiriş ölçüleri n Tek Yan plaka ükseliği,,5 m den bir adet almak için h 90mm h h Yan plaka kalınlığı t x h 5 t x.9mm t mm t t lt ve st kuşak genişliği,,5 m den iki adet almak için b 70mm b b Üst ve alt kuşak kalınlığı t x.t t x 8mm t 5mm t t Ra ölçüleri h R 60mm b R 60mm Perde üksekliği h Per h 50mm h Per 0mm onsolu genişliği b B 0mm Perde eni b Per b b B t t b Per 66mm Perde aralığı L Pe m Perde kalınlığı t Per t t Per mm Z ekseni üst kuşak alt kenarı h Z h t h Z 50.5cm irişin hesapsal üksekliği h t h h R h 580mm

27 _0 Ç i f t i r i ş l e r Parçaların ve sistemin alanı: b t cm h t 79cm b t cm h t 79cm R h R b R R 6cm 5 top R top 65.6cm Parçaların ağırlık merkelerinin koordinatları: Y 0.5b Y 7cm Z 0.5t Z 0.75cm Y b B 0.5t Y.6cm Z t 0.5h Z 76cm Y 0.5b Y 7cm Z t 0.5t h Z 5.5cm Y b b B 0.5t Y 69.cm Z t 0.5h Z 76cm Y R b b B 0.5t Y R 69.cm Z R t t h 0.5h R Z R 55cm ğırlık merkei koordinatları Y ve Z Y Y Y Y Y R R Y Y 8.89cm top Z Z Z Z Z R R Z Z 80.6cm top Parçaların ağırlık merkeine uaklıkları Y Y Y Y.9cm Z Z Z Z 79.9cm Y Y Y Y.cm Z Z Z Z.6cm Y Y Y Y.9cm Z Z Z Z 70.6cm Y Y Y Y 0.5cm Z Z Z.6cm Y R Y Y R 0.5cm Z R Z R Z Z R 7.8cm Parçaların kendi atalet momentleri b t I Y I Y 0.8 cm t h I Y I Y 0795cm b t I Y I Y 0.8 cm t h I Y I Y 0795cm b R h R I RY I RY 08 cm h R b R I RZ I RZ 08cm t b I Z I Z 5065 cm h t I Z I Z.6cm t b I Z I Z 5065 cm h t I Z I Z.6cm irişin atalet momentleri I Y I Y I Y I Y I Y I RY I Y 6679cm I Y Z Z Z Z Z R R I Y 6866cm irişin - ekseni atalet momenti I Y I Y I Y I Y 065cm irişin - ekseninde gerekli atalet momenti J ger 05958cm I Z I Z I Z I Z I Z I RZ I Z 057cm

28 6 Ç i f t i r i ş l e r _0 I Z Y Y Y Y Y R R I Z 0976cm irişin - ekseni atalet momenti I Z I Z I Z I Z 5cm talet dairesi arı çapı u Y u 88.9mm e Z e 80.6cm u b Y u 5.mm e h e e 77.cm 8.9cm e max 80.6cm u max I irişin - ekseni karşı koma momenti W W Y 65cm I irişin - ekseni karşı koma momenti W W Z 75cm ehim kontrolü: İşletmede hesaplanan hakiki sehim TD L L T f Hes L L L T 8E dn I f Hes.mm Y Gerekli sehim f ger 5mm e max u max Hakiki sehim oranı fl L f Hes fl 07 İstenilen sehim oranı k f = '000 Hesaplanan sehim gerekli sehimden küçük olduğundan fonksion için eterlidir. irişin birim ağırlığı "q " Toleranslardan doğan farklılık oranı k rtol.0 G Per q h Per b Per t Per t G Per 86.kg top t q 8.kgm irişin birim ağırlığı " q ": q q G Per L Pe q 56.kgm irişin toplam ağırlığı "G top " G top q L G top 55kg k rtol ervis Platformu birim ağırlığı q P 50 kg Mukavemet kontrolü: irisinin ö ağırlığından oluşan gerilim " " q irisinin ö ağırlık momenti q P L M 8 M m 95kgm M Ö ağırlık gerilimi 87.kgcm W Y Ceraskal ve rabanın ağırlığından oluşan gerilim " " rabanın ağırlık momenti M L L T M 69kgm L M rabanın ağırlık gerilimi 6kgcm W Y Yükün ağırlığından oluşan gerilim " " Y Yük ağırlık momenti M L L T M 06kgm L M Yük ağırlık gerilimi 5.6kgcm W Y

29 _0 Ç i f t i r i ş l e r 7 talet kuvvetlerinden oluşan gerilim" " talet momenti M 0.075L q q P L M 0996kg cm M talet gerilimi 8.7kgcm W Z raba kasılmasından oluşan gerilim " 5 " raba kasılması momenti M L T Y M kgm M 5 raba kasılması gerilimi kgcm W Z H - Hali için vinç kirişindeki normal gerilmeler egi ve min Yükleme grubu katsaısı "k B " Yükleme grubu B için k B.05 max normal gerilme max max k B 5 max kgcm Min normal gerilme min min 5kgcm Genel sınır değerler oranı hes 0.0 irişteki kama gerilmesi " max " Y k B irişte torsion momenti M t Y M t 0.mkg Bret'e göre ortalama torsion alanı Or Y Y Z Z Or 975.cm max Y k B Y 0.Z R t Y Y h max 58.5kgcm tatik kontrol Z Z kar max max kar 7kgcm kar 7kgcm. tçem 600 kg cm tçem.59 kar i O Dinamik kontrol EM e göre dinamik değişken mukavemet değeri : Yükleme grubu Yü Gr "B" ve Çe Gr "" için W 7kgcm ınır değerler oranı hes için değişken mukavemet değeri DçEM0 W DçEM0 kgcm hes 0. için DçEM Emniet katsaısı DçEM0 DçEM0 0.75R m hes DçEM 96kgcm DçEM.78 kar i O

30 8 Ç i f t i r i ş l e r _0 Yükleme grubu Yü Gr "B" ve ÇeGr = "" için Wx 76kgcm ınır değerler oranı hes için değişken mukavemet değeri DçEM0 W DçEM0x 7kgcm hes 0. için DçEM Emniet katsaısı DçEM0 DçEM0 0.75R m Çentik grubunu almamıa rağmen hesaplar eterli sonuç verior. hes DçEMx 7kgcm DçEMx.5 kar i O Emniet katsaıları den büük olduğundan kiriş fonksionunu apar. akat an ve üst kuşak plakalarının buruşma kontrolü apılmalıdır. Ters sehim Yan boşluk değeri L C 0.5 L L T L C.m 5L irişin ö ağırlık sehimi q q P f i f i 6.6mm 8E dn I Y rabanın ağırlığından oluşan tekerlek ükü Tek 0.5 Tek 500kg rabanın ağırlık sehimi Tek L C L L C f f 0.cm E dn I Y Yükten oluşan tekerlek ükü YTek 0.5 Y YTek 500kg Yükün sehimi YTek L C L L C f Y f Y 7.9mm E dn I Y Toplam ehim f Top f i f f Y f Top.7cm Ters sehim f Ters f i f 0.5f Y f Ters 7.7mm iriş ortasına f Ters kadar ters sehim verilir. onstrüksiona göre ters sehim uçlara doğru orantılı verilir. Üst kuşak ile an plakanın DIN 8800 ve DIN e göre apılan hesaplarında konstrüksionun boulmaacağı ve buruşma olmaacağı görülmüştür. Bak _0 irişte Buruşma,.6 Örnek 6, 50tx5m, Çift kiriş, utu kiriş.

31 _0 Ç i f t i r i ş l e r 9.. Örnek, 50tx5m Geer köprü vinci, hafif Örnek de hesapladığımı 50tx5m Geer köprü vinç kirişinin ağır olduğunu düşünerek daha hafif konstrüksion apmaı deneelim. Bilinen değerler ve kabuller Örnek nin anı aşağıda verilmiştir. L R L T L Ra ortasından ra ortasına L TV Şekil 0, Çift kirişli geer köprü vinci. Vincin çalıştığı er ve saat. Vincin kaldırma kapasitesi Y = 50 t. aldırma hıı v = m/dak. aldırma üksekliği H = 8 m 5. Vincin ra açıklığı, kiriş bou L = 5 m 6. öprü ürüme hıı v V = 5 m/dak 7. rabanın ağırlığı G = 6000 kg 8. raba ürüme hıı v = 5 m/dak 9. raba tekerlek aks açıklığı L T =,5 m 0. raba tekerlek saısı n Tek =. ehim oranı katsaısı k f = 000. Vincin ükleme hali Yü Ha = H. Vincin kaldırma sınıfı DIN 508 a ı = H. Vincin ükleme grubu DIN 508 Yü Gr = B 5. Vincin tahrik grubu DIN 500 Ta Gr = m 6. raba tekerlek ra açıklığı L R = m 7. Yükün raa en akın mesafesi L min =,5 m 8. Çentik grubu *) Çe Gr = *) irişin çentik grubunu başlangıçta "" kabul edelim. Hedefimi sehim ve mukavemet sınırları içinde daha hafif konstrüksion apmak. Örnek de kirişin ağırlığı: '55 kg.

32 0 Ç i f t i r i ş l e r _0 Örnek, 50tx5m Geer köprü vincinin hafif kirişinin hesabı u u s s s br P5( R) Eski Yeni h = 90 mm h = h h 790mm h h e = Z e s sr s s ( ) P P( ) Y ( ) P P( ) s h R t h h h t t = mm t = t t 6mm t t b = 70 mm b = b b 990mm b b t = 5 mm t = t t 0mm t t h R = 60 mm b R = 60 mm h R 0mm b R 60mm h Per = 0 mm b t b b t b b B = 0 mm b B 0mm Şekil, utu kiriş ölçüleri Perde eni b Per b b B t t b Per 898mm Perde aralığı L Pe m Perde kalınlığı t Per t t Per 6mm Z ekseni üst kuşak alt kenarı h Z h t h Z 80cm irişin hesapsal üksekliği h t h h R h 850mm Parçaların ve sistemin alanı: b t 99cm h t 07cm b t 99cm h t 07cm R h R b R R cm top R top 6.8cm Parçaların ağırlık merkelerinin koordinatları: Y 0.5b Y 9.5cm Z 0.5t Z 0.5cm Y b B 0.5t Y.cm Z t 0.5h Z 90.5cm Y 0.5b Y 9.5cm Z t 0.5t h Z 80.5cm Y b b B 0.5t Y 9.7cm Z t 0.5h Z 90.5cm Y R b b B 0.5t Y R 9.7cm Z R t t h 0.5h R Z R 8cm ğırlık merkei koordinatları Y ve Z Y Y Y Y Y R R Y Y 5.98cm top Z Z Z Z Z R R Z Z 95.58cm top Parçaların ağırlık merkeine uaklıkları Y Y Y Y.5cm Z Z Z Z 95.cm Y Y Y Y 7.7cm Z Z Z Z 5.cm Y Y Y Y.5cm Z Z Z Z 8.9cm Y Y Y Y.7cm Z Z Z 5.08cm Y R Y Y R.7cm Z R Z R Z Z R 87.cm

33 _0 Ç i f t i r i ş l e r Parçaların kendi atalet momentleri b t I Y I Y 8.5 cm t h I Y I Y 86767cm b t I Y I Y 8.5 cm t h I Y I Y 86767cm b R h R I RY I RY cm h R b R I RZ I RZ 7cm t b I Z I Z cm h t I Z I Z.cm t b I Z I Z cm h t I Z I Z.cm irişin atalet momentleri I Y I Y I Y I Y I Y I RY I Y 5758cm I Y Z Z Z Z Z R R I Y cm irişin - ekseni atalet momenti I Y I Y I Y I Y 79cm irişin - ekseninde gerekli atalet momenti J ger 05958cm I Z I Z I Z I Z I Z I RZ I Z 6795cm I Z Y Y Y Y Y R R I Z 858cm irişin - ekseni atalet momenti I Z I Z I Z I Z 66979cm talet dairesi arı çapı u Y u 59.8mm e Z e 95.6cm u b Y u 70.mm e h e e 89.cm 95.6cm e max I irişin - ekseni karşı koma momenti W W Y 8cm I irişin - ekseni karşı koma momenti W W Z 6cm ehim kontrolü: İşletmede hesaplanan hakiki sehim TD L L T f Hes L L L T 8E dn I f Hes.7mm Y Gerekli sehim f ger 5mm e max u max Hakiki sehim oranı fl L f Hes fl 5 İstenilen sehim oranı k f = '000 Hesaplanan sehim gerekli sehimden küçük olduğundan fonksion için eterlidir. irişin birim ağırlığı "q " Toleranslardan doğan farklılık oranı k rtol.0 G Per q h Per b Per t Per t G Per 7.6kg top t q.9m kg irişin birim ağırlığı " q ": q q G Per L Pe q 79.7m kg

34 Ç i f t i r i ş l e r _0 irişin toplam ağırlığı "G top " G top q L G top 9777kg k rtol ervis Platformu birim ağırlığı q P 50 kg Mukavemet kontrolü: irisinin ö ağırlığından oluşan gerilim " " q irisinin ö ağırlık momenti q P L M 8 M m 696kgm M Ö ağırlık gerilimi 8.8kgcm W Y Ceraskal ve rabanın ağırlığından oluşan gerilim " " rabanın ağırlık momenti M L L T M 69kgm L rabanın ağırlık gerilimi M W Y 68.kgcm Yükün ağırlığından oluşan gerilim " " Y Yük ağırlık momenti M L L T M 06kgm L M Yük ağırlık gerilimi 568.kgcm W Y talet kuvvetlerinden oluşan gerilim" " talet momenti M 0.075L q q P L M 75kg cm M talet gerilimi 0.5kgcm W Z raba kasılmasından oluşan gerilim " 5 " raba kasılması momenti M L T Y M kgm M 5 raba kasılması gerilimi kgcm H - Hali için vinç kirişindeki normal gerilmeler max ve min W Z Yükleme grubu katsaısı "k B " Yükleme grubu B için k B.05 max normal gerilme max max k B 5 max kgcm Min normal gerilme min min 7kgcm min Genel sınır değerler oranı hes hes 0.8 irişteki kama gerilmesi " max " max Y k B irişte torsion momenti M t Y M t 0mkg Bret'e göre ortalama torsion alanı Or Y Y Z Z Or 67cm max Y k B Y 0.Z R t Y Y h max 59kgcm Z Z

35 _0 Ç i f t i r i ş l e r tatik kontrol Dinamik kontrol kar max max kar 0kgcm kar 0kgcm. tçem 600 kg cm tçem.8 kar i O EM e göre dinamik değişken mukavemet değeri : Yükleme grubu Yü Gr "B" ve ÇeGr = "" için Wx 76kgcm ınır değerler oranı hes için değişken mukavemet değeri DçEM0 W DçEM0x 7kgcm hes 0.8 için DçEM Emniet katsaısı DçEM0 DçEM0 0.75R m hes DçEMx 97kgcm DçEMx.07 kar i O Çentik grubunu almamıa rağmen hesaplar eterli sonuç verior. Emniet katsaıları den büük olduğundan kiriş fonksionunu apar. akat an ve üst kuşak plakalarının buruşma kontrolü apılmalıdır. Ters sehim Yan boşluk değeri L C 0.5 L L T L C.m 5L irişin ö ağırlık sehimi q q P f i f i.mm 8E dn I Y rabanın ağırlığından oluşan tekerlek ükü Tek 0.5 Tek 500kg rabanın ağırlık sehimi Tek L C L L C f f 0.9cm E dn I Y Yükten oluşan tekerlek ükü YTek 0.5 Y YTek 500kg Yükün sehimi YTek L C L L C f Y f Y 6.mm E dn I Y Toplam ehim f Top f i f f Y f Top.cm Ters sehim f Ters f i f 0.5f Y f Ters.mm iriş ortasına f Ters kadar ters sehim verilir. onstrüksiona göre ters sehim uçlara doğru orantılı verilir. Örnek de kirişin ağırlığı: '55 kg. Örnek de kirişin ağırlığı: 9'777 kg. irişimi ' kg daha hafif, ama buruşma nasıl? Üst kuşak ile an plakanın DIN 8800 ve DIN e göre apılan hesaplarında plakaların buruşacağı görülmüştür.

36 Ç i f t i r i ş l e r _0.. Örnek, 50tx5m Geer köprü vinci, hafif, takvieli Örnek de hesapladığımı 50tx5m Geer köprü vinç kirişini daha hafif konstrüksion olarak Örnek te aptık. akat plakalarda buruşma göüktü. Şimdi buruşmaı önlemek için takvieli kiriş hesabını apalım. L R L T L Ra ortasından ra ortasına L TV Şekil, Çift kirişli geer köprü vinci. Vincin çalıştığı er ve saat. Vincin kaldırma kapasitesi G Y = 50 t. aldırma hıı v = m/dak. aldırma üksekliği H = 8 m 5. Vincin ra açıklığı, kiriş bou L = 5 m 6. öprü ürüme hıı v V = 5 m/dak 7. rabanın ağırlığı G = 6000 kg 8. raba ürüme hıı v = 5 m/dak 9. raba tekerlek aks açıklığı L T =,5 m 0. raba tekerlek saısı n Tek =. ehim oranı katsaısı k f = 000. Vincin ükleme hali Yü Ha = H. Vincin kaldırma sınıfı DIN 508 a ı = H. Vincin ükleme grubu DIN 508 Yü Gr = B 5. Vincin tahrik grubu DIN 500 Ta Gr = m 6. raba tekerlek ra açıklığı L R = m 7. Yükün raa en akın mesafesi L min =,5 m 8. Çentik grubu *) Çe Gr = *) irişin çentik grubunu başlangıçta "" kabul edelim. Hedefimi sehim ve mukavemet sınırları içinde daha hafif konstrüksionun buruşmasını önlemek.

37 _0 Ç i f t i r i ş l e r 5 Örnek, 50tx5m Geer köprü vincinin hafif, takvieli kiriş hesabı u u s s s br P( ) P5( R) h R t e = Z e s sr s s L L P( ) Y ( ) P P( ) sl s h h h t a T h L b D b i h t b t b b t b Şekil, utu kiriş ölçüleri 790mm b 990mm h h b b h R 0mm 6mm t 0mm t t t t b R 60mm Perde bou (üksekliği) h Per h 50mm h Per 70mm Perde eni b Per b b B t t b Per 898mm Perde aralığı L Pe m Perde kalınlığı t Per t t Per 6mm Z ekseni üst kuşak alt kenarı h Z h t h Z 80cm irişin hesapsal üksekliği h t h h R h 850mm Takvie köşebendinin değerleri: öşebent kalınlığı t t t 6 mm Buna göre köşebentimii seçelim Takvie köşebenti B "60x60x6" öşebent kenarı b B 6cm öşebent lanı B 69mm öşebent birim ağırlığı G B 5.kgm öşebent e ölçüsü Le.69cm öşebent sıra saısı n n Parçaların ve sistemin alanı: b t 99cm h t 07cm b t 99cm h t 07cm R h R b R R cm topb n n B topb.8cm top R topb top 50.6cm. Bölge genişliği a T 500mm Parçaların ağırlık merkelerinin koordinatları: Y 0.5b Y 9.5cm Z 0.5t Z 0.5cm Y b B 0.5t Y.cm Z t 0.5h Z 90.5cm Y 0.5b Y 9.5cm Z t 0.5t h Z 80.5cm

38 6 Ç i f t i r i ş l e r _0 Y b b B 0.5t Y 9.7cm Z t 0.5h Z 90.5cm Y R b b B 0.5t Y R 9.7cm Z R t t h 0.5h R Z R 8cm Y L b B t b B Le Y L 8.9cm Y L b b B t b B Le Y L 90.09cm Z L h Z a T Le Z L 8.mm ğırlık merkei koordinatları Y ve Z Y Y Y Y Y R R n B Y L Y L Y Y 5.9cm top Z Z Z Z Z R R n B Z L Z Z 96.59cm top Bölge vea son bölge hakiki buruşma genişliği. Bölge genişliği a T h a T a T 90mm h L h a T t b D h L Z b i b D 0cm b D.cm b i 66.8cm h L Parçaların ağırlık merkeine uaklıkları Y Y Y Y.5cm Z Z Z Z 95.cm Y Y Y Y 7.7cm Z Z Z Z 5.cm Y Y Y Y.5cm Z Z Z Z 8.9cm Y Y Y Y.7cm Z Z Z 5.08cm Y R Y Y R.7cm Z R Z R Z Z R 87.cm Y L Y Y L Y L cm Z L Z Z L Z L.7cm Y L Y Y L Y L 8.8cm Parçaların kendi atalet momentleri b t I Y I Y 8.5 cm t h I Y I Y 86767cm b t I Y I Y 8.5 cm t h I Y I Y 86767cm b R h R I RY I RY cm h R b R I RZ I RZ 7cm t b I Z I Z cm h t I Z I Z.cm t b I Z I Z cm h t I Z I Z.cm I BY 0.95cm I BZ 0.95cm irişin atalet momentleri I Y I Y I Y I Y I Y I RY n n I BY I Y 5760cm I Y Z Z Z Z Z R R n B Z L I Y 86cm irişin - ekseni atalet momenti I Y I Y I Y I Y 8580cm irişin - ekseninde gerekli atalet momenti J ger 05958cm I Z I Z I Z I Z I Z I RZ n n I BZ I Z 687cm

39 _0 Ç i f t i r i ş l e r 7 I Z Y Y Y Y Y R R n B Y L Y L I Z 50806cm irişin - ekseni atalet momenti I Z I Z I Z I Z 66985cm talet dairesi arı çapı u Y u 59.mm e Z e 96.6cm u b Y u 70.9mm e h e e 88.cm 5.9cm e max 96.6cm u max I irişin - ekseni karşı koma momenti W W Y 70cm I irişin - ekseni karşı koma momenti W W Z 905cm ehim kontrolü: İşletmede hesaplanan hakiki sehim TD L L T f Hes L L L T 8E dn I f Hes.5mm Y Gerekli sehim f ger 5mm e max u max Hakiki sehim oranı fl L f Hes fl 6 İstenilen sehim oranı k f = '000 Hesaplanan sehim gerekli sehimden küçük olduğundan fonksion için eterlidir. irişin birim ağırlığı "q " Toleranslardan doğan farklılık oranı k rtol.0 G Per q h Per b Per t Per t G Per 7.6kg top t q 5.7m kg irişin birim ağırlığı " q ": q q G Per L Pe q 90.5m kg irişin toplam ağırlığı "G top " G top q L G top 0056kg k rtol ervis Platformu birim ağırlığı q P 0 kg Mukavemet kontrolü: irisinin ö ağırlığından oluşan gerilim " " q irisinin ö ağırlık momenti q P L M 8 M m 69990kg cm M Ö ağırlık gerilimi 50kgcm W Y Ceraskal ve rabanın ağırlığından oluşan gerilim " " rabanın ağırlık momenti M L L T M 6988kg cm L M rabanın ağırlık gerilimi 69kgcm W Y Yükün ağırlığından oluşan gerilim " " Y Yük ağırlık momenti M L L T M 70806kg cm L

40 8 Ç i f t i r i ş l e r _0 M Yük ağırlık gerilimi 69kgcm W Y talet kuvvetlerinden oluşan gerilim" " talet momenti M 0.075L q q P L M 98kg cm M talet gerilimi 85kgcm W Z raba kasılmasından oluşan gerilim " 5 " raba kasılması momenti M L T Y M kgcm M 5 raba kasılması gerilimi 5 5 5kgcm H - Hali için vinç kirişindeki normal gerilmeler max ve min W Z Yükleme grubu katsaısı "k B " Yükleme grubu B için k B.05 max normal gerilme max max k B 5 max 08kgcm Min normal gerilme min min 8kgcm min Genel sınır değerler oranı hes hes 0.8 irişteki kama gerilmesi " max " max Y k B irişte torsion momenti M t Y M t 7mkg Bret'e göre ortalama torsion alanı Or Y Y Z Z Or 67cm max Y k B Y 0.Z R t Y Y h max 58.9kgcm tatik kontrol Dinamik kontrol Z Z kar max max kar 89kgcm kar 89kgcm tçem 600 kg cm tçem. kar i O EM e göre dinamik değişken mukavemet değeri : Yükleme grubu Yü Gr "B" ve ÇeGr = "" için Wx 76kgcm ınır değerler oranı hes için değişken mukavemet değeri DçEM0 W DçEM0 7kgcm hes 0.8 için DçEM Emniet katsaısı DçEM0 DçEM0 0.75R m hes DçEM 00kgcm DçEM.086 kar i O

41 _0 Ç i f t i r i ş l e r 9 Çentik grubunu almamıa rağmen hesaplar eterli sonuç verior. Emniet katsaıları den büük olduğundan kiriş fonksionunu apar. akat an ve üst kuşak plakalarının buruşma kontrolü apılmalıdır. Ters sehim Yan boşluk değeri L C 0.5 L L T L C.m 5L irişin ö ağırlık sehimi q q P f i f i.mm 8E dn I Y rabanın ağırlığından oluşan tekerlek ükü Tek 0.5 Tek 500kg rabanın ağırlık sehimi Tek L C L L C f f 0.9cm E dn I Y Yükten oluşan tekerlek ükü YTek 0.5 Y YTek 500kg Yükün sehimi YTek L C L L C f Y f Y 6.0mm E dn I Y Toplam ehim f Top f i f f Y f Top.cm Ters sehim f Ters f i f 0.5f Y f Ters.mm iriş ortasına f Ters kadar ters sehim verilir. onstrüksiona göre ters sehim uçlara doğru orantılı verilir. Üst kuşak ile an plakanın DIN 8800 e göre apılan hesaplarında plakaların buruşmaacağı görülmüştür. Üst kuşak ile an plakanın DIN e göre apılan hesaplarında plakaların buruşacağı görülmüştür. on hesap şeklimi DIN 8800 olduğu için kontrüksionu bu ölçülerle apabiliri. Örnek de kirişin ağırlığı '55 kg ve Örnek de 0'056 kg. irişimi '98 kg daha hafif. DİT; Bütün apılan hesapların analii konstrüksion kıritiği ile _08 dosasına görülecektir.

42 0 Ç i f t i r i ş l e r _0 5. onu İndeksi rabanın ö ağırlığından oluşan gerilim " "...8 B Bir tekerleği etkileen dik kuvvet... iriş profilinin seçimi... irişe ters sehim verilmesi... irişin ö ağırlığından oluşan gerilim " "...7 irişin ö ağırlık sehimi... irişteki enine gerilim egii... irişteki normal eğilme gerilimi " egi "...7 M Mukavemet momenti... R Ralı profil T Ters sehim, Toplam kama gerilimi "τ top "... Toplam sehim Y Yükleme grubu katsaısı "k B "... 7 Yükün ağırlık sehimi...

VİNÇTE ÇELİK KONSTRÜKSİYON

VİNÇTE ÇELİK KONSTRÜKSİYON İlk aın: 0 Hairan www.guven-kuta.ch VİNÇTE ÇELİK KONSTRÜKSİYON MONORAY KİRİŞ 4_0 M. Güven KUTAY Son düeltme: 0 Temmu 07 Semboller ve Kanaklar için "4_00_CelikKonstruksionaGiris.doc" a bakını. Koordinat

Detaylı

80kNx150m çift kiriş gezer köprü vinci için 4x7=28 m Vinç Yolu

80kNx150m çift kiriş gezer köprü vinci için 4x7=28 m Vinç Yolu Vinç Yolu Örnek 4, Eşit kuvvetler için giriş 80kNx150m çift kiriş geer köprü vinci için 4x7=8 m Vinç Yolu Vinç ve vinç olu hakkında bilgiler B A Araba B e max Kiriş A Yük e min s KB VY1 VY a PLC Elektrik

Detaylı

Çok aralıklı vinç yolu Aralıklı Vinç Yolu, Tekerlek kuvvetleri farklı Değerler Ornek_01_01_Kiris100kNx20m.

Çok aralıklı vinç yolu Aralıklı Vinç Yolu, Tekerlek kuvvetleri farklı Değerler Ornek_01_01_Kiris100kNx20m. Çok aralıklı vinç olu 4.0.06 Aralıklı Vinç Yolu, Tekerlek kuvvetleri farklı Değerler Ornek_0_0_Kiris00kNx0m.pdf dosasından. Vinç ve vinç olu hakkında bilgiler A C D x a a A Araba e max Kiriş A Yük e min

Detaylı

Örnek 3 100kN x 20m Çift Kiriş Gezer Köprü Vinci, KK Nasıl Vinç Yaparım, Örnek 1

Örnek 3 100kN x 20m Çift Kiriş Gezer Köprü Vinci, KK Nasıl Vinç Yaparım, Örnek 1 www.guven-kutay.ch 05.08.017 Örnek 100kN x 0m Çift Kiriş Gezer Köprü Vinci, KK Nasıl Vinç Yaparım, Örnek 1 Müşterinin bildirdiği ve kabul edilen değerler: Kullanılan yer: Vinçin şekli; Torna, freze ve

Detaylı

Genel Giris. Çift kiriş sehpa portal vinç. Teklifte bilinen değerler: CS Gün. İlk yayın tarihi:

Genel Giris. Çift kiriş sehpa portal vinç. Teklifte bilinen değerler: CS Gün. İlk yayın tarihi: Çift kiriş sehpa portal vinç Vinç "0kN x 18m" 00 Genel Giris A AA C CC H K Teklifte bilinen değerler: Kullanılan yer: Açik arazi, tek vardiya, Hurda deposu Günlük kullanılma saati: CS Gün Kaldırma yükü

Detaylı

VİNÇTE ÇELİK KONSTRÜKSİYON

VİNÇTE ÇELİK KONSTRÜKSİYON İlk yayın: 01 Haziran VİNÇTE ÇEİ ONSTRÜSİYON GENE GİRİŞ ve ÖZET 41_00 M. Güven UTAY Son yayın: 1 Ağustos 014 0 Semboller ve 4 aynaklar paragraflarındaki veriler, bütün Vinçte Çelik onstrüksiyon fasikülleri

Detaylı

MUKAVEMET HESAPLARI : ÇİFT KİRİŞLİ GEZER KÖPRÜLÜ VİNÇ

MUKAVEMET HESAPLARI : ÇİFT KİRİŞLİ GEZER KÖPRÜLÜ VİNÇ MUKAVEMET HESAPLARI ÜRÜN KODU MAKİNA ADI : 20+5 TON : ÇİFT KİRİŞLİ GEZER KÖPRÜLÜ VİNÇ İÇİNDEKİLER ÇELİK YAPI ANALİZİ (VİNÇ KÖPRÜSÜ) TEKER HESAPLARI HALAT HESAPLARI KANCA BLOĞU HESABI TAMBUR HESAPLARI SAYFA

Detaylı

VİNÇTE ÇELİK KONSTRÜKSİYON

VİNÇTE ÇELİK KONSTRÜKSİYON İlk aın: 14 Ocak 2016 www.guven-kuta.ch VİNÇTE ÇELİK KONTRÜKİYON VİNÇ YOLLRI ve RYLRI 42_00 M. Güven KUTY, Muhammet ERDÖL En son durum: 14 Ocak 2016 Daha detalı bilgi edinmek isterseniz. Vinçlerde Çelik

Detaylı

Prof. Dr. Ayşe Daloğlu Karadeniz Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü. INSA 473 Çelik Tasarım Esasları Basınç Çubukları

Prof. Dr. Ayşe Daloğlu Karadeniz Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü. INSA 473 Çelik Tasarım Esasları Basınç Çubukları Prof. Dr. şe Daloğlu INS 473 Çelik Tasarım Esasları asınç Çubukları asınç Çubukları Çerçeve Çubuklarının urkulma oları kolonunun burkulma bou: ve belirlenir kolon temele bağlısa (ankastre) =1.0 (mafsallı)

Detaylı

KOCAELİ ÜNİVERSİTESİ Mühendislik Fakültesi Makina Mühendisliği Bölümü Mukavemet I Final Sınavı

KOCAELİ ÜNİVERSİTESİ Mühendislik Fakültesi Makina Mühendisliği Bölümü Mukavemet I Final Sınavı KOCEİ ÜNİVERSİTESİ Mühendislik akültesi Makina Mühendisliği ölümü Mukavemet I inal Sınavı dı Soadı : 9 Ocak 0 Sınıfı : h No : SORU : Şekildeki ucundan ankastre, ucundan serbest olan kirişinin uzunluğu

Detaylı

Y.Doç. Dr. İsmail GERDEMELİ İTÜ. Makina Fakültesi

Y.Doç. Dr. İsmail GERDEMELİ İTÜ. Makina Fakültesi ÖPRÜLÜ RENLERİN ONSTRÜSİYONU VE HESP ESSLRI Y.Doç. Dr. İsmail GERDEMELİ İTÜ. Makina akültesi aldırma makineleri ve parçalarının konstrüksiyonunda, sistemin kullanım süresince istenen performansta görevini

Detaylı

Özel Örnek 5tx30,6m I-Profilli Kafes Kiriş, 2. Versiyon

Özel Örnek 5tx30,6m I-Profilli Kafes Kiriş, 2. Versiyon Öel Örnek 5t30,6 I-Profilli Kafes Kiriş,. Version Vinç "5t30,6" Bilinen değerler: Yüklee duruu: Devalı küçük ükler, nadiren diğerleri Kullanıldığı er: Kapalı depo, tek vardia, 3 saat L TA h L L K = n.

Detaylı

VİNÇTE ÇELİK KONSTRÜKSİYON

VİNÇTE ÇELİK KONSTRÜKSİYON İlk yayın: 01 Haziran www.guven-kutay.ch VİNÇTE ÇEİK KONSTRÜKSİYON GENE GİRİŞ ve ÖZET 41_00 M. Güven KUTAY Son yayın: 30 Temmuz 017 0 Semboller ve 4 Kaynaklar paragraflarındaki veriler, bütün Vinçte Çelik

Detaylı

İlk yayın tarihi: F FTD F. w UG F TD K. F Eq0. 2 F TD F Gx10. F Ex kn F E0 F Eq0 F Ex10

İlk yayın tarihi: F FTD F. w UG F TD K. F Eq0. 2 F TD F Gx10. F Ex kn F E0 F Eq0 F Ex10 İlk yayın tarihi: 1.07.017 www.guven-kutay.ch 05.08.017 Çift kiriş portal vinçte kiriş ve uç bağlantı Reference:C:\0\3_01_01_PV_30kN_18m_00_Giris.xmcd 1 Kiris ve Uç bağlantı Kritik kuvvetler: q = q + q

Detaylı

Nlαlüminyum 5. αlüminyum

Nlαlüminyum 5. αlüminyum Soru 1. Bileşik bir çubuk iki rijit mesnet arasına erleştirilmiştir. Çubuğun sol kısmı bakır olup kesit alanı 60 cm, sağ kısmı da alüminum olup kesit alanı 40 cm dir. Sistem 7 C de gerilmesidir. Alüminum

Detaylı

GEZER KREN KÖPRÜSÜ KONSTRÜKSİYONU VE HESABI

GEZER KREN KÖPRÜSÜ KONSTRÜKSİYONU VE HESABI GEZER KRE KÖPRÜSÜ KOSTRÜKSİYOU VE HESABI 1. GEZER KÖPRÜLÜ KRE Gezer köprülü krenler, yüksekte bulunan raylar üzerinde hareket eden arabalı köprülerdir. Araba yükleri kaldırır veya indirir ve köprü üzerindeki

Detaylı

2009 Kasım. www.guven-kutay.ch MUKAVEMET DEĞERLERİ GENEL BİLGİLER. 05-0c. M. Güven KUTAY. 05-0-genbil.doc

2009 Kasım. www.guven-kutay.ch MUKAVEMET DEĞERLERİ GENEL BİLGİLER. 05-0c. M. Güven KUTAY. 05-0-genbil.doc 009 Kasım www.guven-kuta.ch UKAVEET DEĞERLERİ GENEL BİLGİLER 05-0c. Güven KUTAY 05-0-genbil.doc İ Ç İ N D E K İ L E R 0. GENEL BİLGİLER...0.3 0.1. ukavemet hesapları...0.4 0.1.1. İlk vea eniden boutlama...0.4

Detaylı

1 aralıklı vinç yolu 14.01.2016. 1 Aralıklı Vinç Yolu, Tekerlek kuvvetleri eşit Değerler Ornek_01_01_Kiris100kNx20m.pdf dosyasından.

1 aralıklı vinç yolu 14.01.2016. 1 Aralıklı Vinç Yolu, Tekerlek kuvvetleri eşit Değerler Ornek_01_01_Kiris100kNx20m.pdf dosyasından. 1 aralıklı vinç olu 14.01.016 1 Aralıklı Vinç Yolu, Tekerlek kuvvetleri eşit Değerler Ornek_01_01_Kiris100kNx0m.pdf dosasından Reference:C:\0\4_00_Ornek_01_0_Giris-TK-Esit.xmcd Vinç ve vinç olu hakkında

Detaylı

2009 Kasım. www.guven-kutay.ch MUKAVEMET DEĞERLERİ ÖRNEKLER. 05-5a. M. Güven KUTAY. 05-5a-ornekler.doc

2009 Kasım. www.guven-kutay.ch MUKAVEMET DEĞERLERİ ÖRNEKLER. 05-5a. M. Güven KUTAY. 05-5a-ornekler.doc 2009 Kasım MUKAVEMET DEĞERLERİ ÖRNEKLER 05-5a M. Güven KUTAY 05-5a-ornekler.doc İ Ç İ N D E K İ L E R 5. MUKAVEMET HESAPLARI İÇİN ÖRNEKLER...5.3 5.1. 1. Grup örnekler...5.3 5.1.1. Örnek 1, aturalı mil

Detaylı

VİNÇTE ÇELİK KONSTRÜKSİYON

VİNÇTE ÇELİK KONSTRÜKSİYON 0 Haziran www.guvn-kua.h VİNÇTE ÇEİ ONSTRÜSİON ÖZET _09 M. Güvn UT Smbollr v anaklar için "_00_ClikonsruksionaGiris.do" a bakınız. oordina ksnlri "GENE GİRİŞ" d blirildiği gibi DIN 8800 T gör alınmışır.

Detaylı

3 Aralıklı Vinç Yolu, Tekerlek kuvvetleri eşit Değerler Ornek_01_01_Kiris100kNx20m.pdf dosyasından F B. a S

3 Aralıklı Vinç Yolu, Tekerlek kuvvetleri eşit Değerler Ornek_01_01_Kiris100kNx20m.pdf dosyasından F B. a S Çok aralıklı vinç olu 14.01.016 3 Aralıklı Vinç Yolu, Tekerlek kuvvetleri eşit Değerler Ornek_01_01_Kiris100kNx0m.pdf dosasından Reference:C:\0\4_00_Ornek_01_0_Giris-TK-Esit.xmcd A C D x 1 as as Dmin Dmin

Detaylı

2.2 KAYNAKLI BİRLEŞİMLER

2.2 KAYNAKLI BİRLEŞİMLER 2.2 KAYNAKLI BİRLEŞİMLER Aynı veya benzer alaşımlı metal parçaların ısı etkisi altında birleştirilmesine kaynak denir. Kaynaklama işlemi sırasında uygulanan teknik bakımından çeşitli kaynaklama yöntemleri

Detaylı

YTÜ Makine Mühendisliği Bölümü Mekanik Anabilim Dalı Özel Laboratuvar Dersi Strain Gauge Deneyi Çalışma Notu

YTÜ Makine Mühendisliği Bölümü Mekanik Anabilim Dalı Özel Laboratuvar Dersi Strain Gauge Deneyi Çalışma Notu YTÜ Makine Mühendisliği Bölümü Mekanik Anabilim Dalı Özel Laboratuvar Dersi Strain Gauge Deneyi Çalışma Notu Laboratuar Yeri: B Blok en alt kat Mekanik Laboratuarı Laboratuar Adı: Strain Gauge Deneyi Konu:

Detaylı

YTÜ Makine Mühendisliği Bölümü Mekanik Anabilim Dalı Genel Laboratuvar Dersi Eğilme Deneyi Çalışma Notu

YTÜ Makine Mühendisliği Bölümü Mekanik Anabilim Dalı Genel Laboratuvar Dersi Eğilme Deneyi Çalışma Notu YTÜ Makine Mühendisliği Bölümü Mekanik Anabilim Dalı Genel Laboratuvar Dersi Eğilme Deneyi Çalışma Notu Laboratuar Yeri: B Blok en alt kat Mekanik Laboratuarı Laboratuar Adı: Eğilme Deneyi Konu: Elastik

Detaylı

BURKULMA DENEYİ DENEY FÖYÜ

BURKULMA DENEYİ DENEY FÖYÜ T.C. ONDOKUZ MYIS ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FKÜLTESİ MKİN MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ BURKULM DENEYİ DENEY FÖYÜ HZIRLYNLR Prof.Dr. Erdem KOÇ Yrd.Doç.Dr. İbrahim KELEŞ EKİM 1 SMSUN BURKULM DENEYİ 1. DENEYİN MCI

Detaylı

FL 3 DENEY 4 MALZEMELERDE ELASTĐSĐTE VE KAYMA ELASTĐSĐTE MODÜLLERĐNĐN EĞME VE BURULMA TESTLERĐ ĐLE BELĐRLENMESĐ 1. AMAÇ

FL 3 DENEY 4 MALZEMELERDE ELASTĐSĐTE VE KAYMA ELASTĐSĐTE MODÜLLERĐNĐN EĞME VE BURULMA TESTLERĐ ĐLE BELĐRLENMESĐ 1. AMAÇ Malzemelerde Elastisite ve Kayma Elastisite Modüllerinin Eğme ve Burulma Testleri ile Belirlenmesi 1/5 DENEY 4 MAZEMEERDE EASTĐSĐTE VE KAYMA EASTĐSĐTE MODÜERĐNĐN EĞME VE BURUMA TESTERĐ ĐE BEĐRENMESĐ 1.

Detaylı

Mukavemet-I. Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş

Mukavemet-I. Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş Mukavemet-I Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş Bölüm 5 Eğilmede Kirişlerin Analizi ve Tasarımı Kaynak: Cisimlerin Mukavemeti, F.P. Beer, E.R. Johnston, J.T. DeWolf, D.F. Mazurek, Çevirenler: A. Soyuçok, Ö. Soyuçok.

Detaylı

MATERIALS. Basit Eğilme. Third Edition. Ferdinand P. Beer E. Russell Johnston, Jr. John T. DeWolf. Lecture Notes: J. Walt Oler Texas Tech University

MATERIALS. Basit Eğilme. Third Edition. Ferdinand P. Beer E. Russell Johnston, Jr. John T. DeWolf. Lecture Notes: J. Walt Oler Texas Tech University CHAPTER BÖLÜM MECHANICS MUKAVEMET OF I MATERIALS Ferdinand P. Beer E. Russell Johnston, Jr. John T. DeWolf Basit Eğilme Lecture Notes: J. Walt Oler Teas Tech Universit Düzenleen: Era Arslan 2002 The McGraw-Hill

Detaylı

MAK 305 MAKİNE ELEMANLARI-1

MAK 305 MAKİNE ELEMANLARI-1 MAK 305 MAKİNE ELEMANLARI-1 5.BÖLÜM Bağlama Elemanları Kaynak Bağlantıları Doç.Dr. Ali Rıza Yıldız 1 BU SLAYTTAN EDİNİLMESİ BEKLENEN BİLGİLER Bağlama Elemanlarının Tanımı ve Sınıflandırılması Kaynak Bağlantılarının

Detaylı

YÜRÜME SİSTEMİ YÜRÜYÜŞ MOTORLARI. 40-2-4a. 2012 Eylül. www.guven-kutay.ch. M. Güven KUTAY 2009 Kasım

YÜRÜME SİSTEMİ YÜRÜYÜŞ MOTORLARI. 40-2-4a. 2012 Eylül. www.guven-kutay.ch. M. Güven KUTAY 2009 Kasım 01 Eylül YÜRÜME SİSTEMİ YÜRÜYÜŞ MOTORLARI 40--4a M. Güven KUTAY 009 Kasım 01-09-06/Ku Değiştirilen yerlerin satır sonuna dik çizgi çekildi. 40--4a-yuruyus-motorlari.doc İ Ç İ N D E K İ L E R Yürüme Sistemi....3.

Detaylı

BATMIŞ YÜZEYLERE GELEN HİDROSTATİK KUVVETLER. Yatay bir düzlem yüzeye gelen hidrostatik kuvvetin büyüklüğünü ve etkime noktasını bulmak istiyoruz.

BATMIŞ YÜZEYLERE GELEN HİDROSTATİK KUVVETLER. Yatay bir düzlem yüzeye gelen hidrostatik kuvvetin büyüklüğünü ve etkime noktasını bulmak istiyoruz. BTMIŞ YÜZEYLERE ELEN HİDROSTTİK KUVVETLER DÜZLEM YÜZEYLER Yata Yüeler Sıvı üei Yata bir dülem üee gelen idrostatik kuvvetin büüklüğünü ve etkime noktasını bulmak istioru. d d Kuvvetin Büüklüğü :Şekil deki

Detaylı

Profiller PROPERTIES FOR DESIGNING DİN 21541-1974. PLATİNA (Gl) Anma adı Gl

Profiller PROPERTIES FOR DESIGNING DİN 21541-1974. PLATİNA (Gl) Anma adı Gl Profiller PROPERTIES FOR DESININ DİN 211 19 nma adı l H B S PLTİN (l) T r1 r2 Kesit alanı F ( 2 ) ğırlık (Kg/m) 1 1 1 1 31.1 2. 1 12 19 1 3.0 1. STEEL MTERIL TS 21219 SFe 3.2 and SFe.2 DIN 10190 RSt 3.2

Detaylı

30. Uzay çerçeve örnek çözümleri

30. Uzay çerçeve örnek çözümleri . Ua çerçeve örnek çöümleri. Ua çerçeve örnek çöümleri Ua çerçeve eleman sonlu elemanlar metodunun en karmaşık elemanıdır. Bunun nedenleri: ) Her eleman için erel eksen takımı seçilmesi gerekir. Elemanın

Detaylı

KÖPRÜLÜ KRENLERİN KONSTRÜKSİYONU VE HESAP ESASLARI. Y. Doç. Dr. Müh. İsmail GERDEMELİ İTÜ. Makina Fakültesi

KÖPRÜLÜ KRENLERİN KONSTRÜKSİYONU VE HESAP ESASLARI. Y. Doç. Dr. Müh. İsmail GERDEMELİ İTÜ. Makina Fakültesi ÖPRÜLÜ RENLERİN ONSTRÜSİYONU VE HESP ESSLRI Y. Doç. Dr. Müh. İsmail GERDEMELİ İTÜ. Makina akültesi aldırma makineleri ve parçalarının konstrüksiyonunda, sistemin kullanım süresince istenen performansta

Detaylı

Saf Eğilme (Pure Bending)

Saf Eğilme (Pure Bending) Saf Eğilme (Pure Bending) Bu bölümde, doğrusal, prizmatik, homojen bir elemanın eğilme etkisi altındaki deformasonları incelenecek. Burada çıkarılacak formüller, en kesiti an az bir eksene göre simetrik

Detaylı

KARADENİZ TEKNİK ÜNİVERSİTESİ MADEN MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MADEN İŞLETME LABORATUVARI

KARADENİZ TEKNİK ÜNİVERSİTESİ MADEN MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MADEN İŞLETME LABORATUVARI DENEY ADI: EĞİLME (BÜKÜLME) DAYANIMI TANIM: Eğilme dayanımı (bükülme dayanımı veya parçalanma modülü olarak da bilinir), bir malzemenin dış fiberinin çekme dayanımının ölçüsüdür. Bu özellik, silindirik

Detaylı

Mühendislik Mekaniği Statik. Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş

Mühendislik Mekaniği Statik. Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş Mühendislik Mekaniği Statik Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş Bölüm 10 Eylemsizlik Momentleri Kaynak: Mühendislik Mekaniği: Statik, R. C.Hibbeler, S. C. Fan, Çevirenler: A. Soyuçok, Ö. Soyuçok. 10. Eylemsizlik Momentleri

Detaylı

TRANSPORT SİSTEMLERİNDE BİLGİSAYAR UYGULAMALARI

TRANSPORT SİSTEMLERİNDE BİLGİSAYAR UYGULAMALARI BÖLÜM 14. TRANSPORT SİSTEMLERİNDE BİLGİSAYAR UYGULAMALARI 14. GİRİŞ Bilgisayar Destekli Tasarım (CAD), imalatın tasarım aşamasının ayrılmaz bir parçasıdır. Genel amaçlı bir CAD sisteminde oluşturulan bir

Detaylı

YAPI STATİĞİ. Reaksiyonlar ve kesit büyüklükleri için Alıştırma soruları 44-01-2. 13 Haziran 2014. www.guven-kutay.ch. M. Güven KUTAY, Muhammet ERDÖL

YAPI STATİĞİ. Reaksiyonlar ve kesit büyüklükleri için Alıştırma soruları 44-01-2. 13 Haziran 2014. www.guven-kutay.ch. M. Güven KUTAY, Muhammet ERDÖL 13 Hairan 2014 YPI STTİĞİ Reaksiyonlar ve kesit büyüklükleri için lıştırma soruları 44-01-2 M. üven KUTY, Muhammet ERÖ En son durum: 1 Eylül 2014 u dosyada yalnı alıştırmaların soruları verilmiştir. Konuyu

Detaylı

Tanım: Boyuna doğrultuda eksenel basınç kuvveti taşıyan elemanlara Basınç Çubuğu denir.

Tanım: Boyuna doğrultuda eksenel basınç kuvveti taşıyan elemanlara Basınç Çubuğu denir. BASINÇ ÇUBUKLARI Tanım: Boyuna doğrultuda eksenel basınç kuvveti taşıyan elemanlara Basınç Çubuğu denir. Basınç çubukları, sadece eksenel basınç kuvvetine maruz kalırlar. Bu çubuklar üzerinde Eğilme ve

Detaylı

Sabit Ayak. Sabit ayak konstrüksiyonu ve hesabı: Portal vinç kiriş altı sabit ayak

Sabit Ayak. Sabit ayak konstrüksiyonu ve hesabı: Portal vinç kiriş altı sabit ayak İlk aın tarihi:.7.7 www.guven-kuta.ch 5.8.7 Portal vinç kiriş altı sabit aak 4 Reference:C:\\4 PV_kN_8 Giris.cd Reference:C:\\4 PV_kN_8 Kiris_ve_UB_Genel.cd Reference:C:\\4 PV_kN_8 ak_ondegerleri.cd Sabit

Detaylı

ÖĞRENME FAALİYETİ-2 2. ZİNCİR DİŞLİ ÇARKLAR

ÖĞRENME FAALİYETİ-2 2. ZİNCİR DİŞLİ ÇARKLAR ÖĞRENME FAALİYETİ -2 AMAÇ TS ISO Standart çielgelerinde, incir dişli çark ile ilgili hesaplamaları yapabilecek, elde edilen verilere göre yapım resmini çiebileceksini. ARAŞTIRMA İmal edilmiş ve yapım resimleri

Detaylı

Çözüm: Borunun et kalınlığı (s) çubuğun eksenel kuvvetle çekmeye zorlanması şartından;

Çözüm: Borunun et kalınlığı (s) çubuğun eksenel kuvvetle çekmeye zorlanması şartından; Soru 1) Şekilde gösterilen ve dış çapı D 10 mm olan iki borudan oluşan çelik konstrüksiyon II. Kaliteli alın kaynağı ile birleştirilmektedir. Malzemesi St olan boru F 180*10 3 N luk değişken bir çekme

Detaylı

29. Düzlem çerçeve örnek çözümleri

29. Düzlem çerçeve örnek çözümleri 9. Düzlem çerçeve örnek çözümleri 9. Düzlem çerçeve örnek çözümleri Örnek 9.: NPI00 profili ile imal edilecek olan sağdaki düzlem çerçeveni normal, kesme ve moment diyagramları çizilecektir. Yapı çeliği

Detaylı

2009 Kasım. BANTLI FRENLER. 40-4d. M. Güven KUTAY. 40-4d-bantli-frenler.doc

2009 Kasım.  BANTLI FRENLER. 40-4d. M. Güven KUTAY. 40-4d-bantli-frenler.doc 009 Kasım BANTI RENER 40-4d M. Güven KUTAY 40-4d-bantli-frenler.doc İ Ç İ N D E K İ E R 4 renler... 4.3 4. ntlı frenlerler... 4.3 4..1 ntlı basit frenler... 4.3 4.. Çıkarmalı frenler... 4.6 4..3 Toplamalı

Detaylı

DEPREME DAYANIKLI YAPI TASARIMI

DEPREME DAYANIKLI YAPI TASARIMI DEPREME DAYANIKLI YAPI TASARIMI Planda Düzensizlik Durumları 6. Hafta Yrd. Doç. Dr. Alper CUMHUR Kaynak: Sakarya Üniversitesi / İnşaat Mühendisliği Bölümü / Depreme Dayanıklı Betonarme Yapı Tasarımı Ders

Detaylı

2009 Kasım. www.guven-kutay.ch KALDIRMA SİSTEMİ VİNÇ MOTORLARI. 40-2-4a. M. Güven KUTAY. 40-2-4a-vinc-motorlari.doc

2009 Kasım. www.guven-kutay.ch KALDIRMA SİSTEMİ VİNÇ MOTORLARI. 40-2-4a. M. Güven KUTAY. 40-2-4a-vinc-motorlari.doc 2009 Kasım KALDIRMA SİSTEMİ VİNÇ MOTORLARI 40-2-4a M. Güven KUTAY 40-2-4a-vinc-motorlari.doc İ Ç İ N D E K İ L E R 1 Kaldırma Sistemi... 1.3 1.4 Vinç motorları... 1.3 1.4.1 Doğr akım elektrik motor...

Detaylı

Tablo 1 Deney esnasında kullanacağımız numunelere ait elastisite modülleri tablosu

Tablo 1 Deney esnasında kullanacağımız numunelere ait elastisite modülleri tablosu BASİT MESNETLİ KİRİŞTE SEHİM DENEYİ Deneyin Amacı Farklı malzeme ve kalınlığa sahip kirişlerin uygulanan yükün kirişin eğilme miktarına oranı olan rijitlik değerin değişik olduğunun gösterilmesi. Kiriş

Detaylı

T E M E L L E R. q zemin q zemin emniyet q zemin 1.50 q zemin emniyet

T E M E L L E R. q zemin q zemin emniyet q zemin 1.50 q zemin emniyet T E E L L E R 1 Temeller taşııcı sistemin üklerini zemine aktaran apı elemanlarıdır. Üst apı üklerinin ugun şekilde zemine aktarılması sırasında, taşııcı sistemde ek etkiler oluşabilecek çökmelerin ve

Detaylı

28. Sürekli kiriş örnek çözümleri

28. Sürekli kiriş örnek çözümleri 28. Sürekli kiriş örnek çözümleri SEM2015 programında sürekli kiriş için tanımlanmış özel bir eleman yoktur. Düzlem çerçeve eleman kullanılarak sürekli kirişler çözülebilir. Ancak kiriş mutlaka X-Y düzleminde

Detaylı

Mukavemet-II PROF. DR. MURAT DEMİR AYDIN

Mukavemet-II PROF. DR. MURAT DEMİR AYDIN Mukavemet-II PROF. DR. MURAT DEMİR AYDIN KAYNAK KİTAPLAR Cisimlerin Mukavemeti F.P. BEER, E.R. JOHNSTON Mukavemet-2 Prof.Dr. Onur SAYMAN, Prof.Dr. Ramazan Karakuzu Mukavemet Mehmet H. OMURTAG 1 SİMETRİK

Detaylı

DEFORMASYON VE STRAİN ANALİZİ

DEFORMASYON VE STRAİN ANALİZİ DEFORMASYON VE STRAİN ANALİZİ Tek Eksenli Gerilme Koşullarında Deformason ve Strain Cisimler gerilmelerin etkisi altında kaldıkları aman şekillerinde bir değişiklik medana gelir. Bu değişiklik gerilmenin

Detaylı

YAPI STATİĞİ. Hiperstatik Sistemler Alıştırma sonuçları M. Güven KUTAY, Muhammet ERDÖL. İlk yayın, 10 Kasım 2014

YAPI STATİĞİ. Hiperstatik Sistemler Alıştırma sonuçları M. Güven KUTAY, Muhammet ERDÖL. İlk yayın, 10 Kasım 2014 İlk yayın, 0 Kasım 0.guven-kutay.ch YPI STTİĞİ Hiperstatik Sistemler lıştırma sonuçları -06- u dosyayı _00_Yapı Statiğine Giriş ve Özet dosyasıyla beraber incelerseniz daha iyi anlarsınız.. Güven KUTY,

Detaylı

BURULMA (TORSİON) Dairesel Kesitli Çubukların (Millerin) Burulması MUKAVEMET - Ders Notları - Prof.Dr. Mehmet Zor

BURULMA (TORSİON) Dairesel Kesitli Çubukların (Millerin) Burulması MUKAVEMET - Ders Notları - Prof.Dr. Mehmet Zor 3 BURULMA (TORSİON) Dairesel Kesitli Çubukların (Millerin) Burulması 1.1.018 MUKAVEMET - Ders Notları - Prof.Dr. Mehmet Zor 1 3. Burulma Genel Bilgiler Burulma (Torsion): Dairesel Kesitli Millerde Gerilme

Detaylı

Kompozit Malzemeler ve Mekaniği. Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş

Kompozit Malzemeler ve Mekaniği. Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş Kompozit Malzemeler ve Mekaniği Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş Bölüm 4 Laminatların Makromekanik Analizi Kaynak: Kompozit Malzeme Mekaniği, Autar K. Kaw, Çevirenler: B. Okutan Baba, R. Karakuzu. 4 Laminatların

Detaylı

Kompozit Malzemeler ve Mekaniği. Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş

Kompozit Malzemeler ve Mekaniği. Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş Kompozit Malzemeler ve Mekaniği Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş Bölüm 4 Laminatların Makromekanik Analizi Kaynak: Kompozit Malzeme Mekaniği, Autar K. Kaw, Çevirenler: B. Okutan Baba, R. Karakuzu. 4 Laminatların

Detaylı

KİRİŞLERDE VE İNCE CİDARLI ELEMANLARDA KAYMA GERİLMELERİ

KİRİŞLERDE VE İNCE CİDARLI ELEMANLARDA KAYMA GERİLMELERİ KİRİŞLERDE VE İNCE CİDARLI ELEMANLARDA KAYMA GERİLMELERİ x Göz önüne alınan bir kesitteki Normal ve Kayma gerilmelerinin dağılımı statik denge denklemlerini sağlamalıdır: F F F x y z = = = σ da = 0 x τ

Detaylı

Dairesel Temellerde Taban Gerilmelerinin ve Kesit Zorlarının Hesabı

Dairesel Temellerde Taban Gerilmelerinin ve Kesit Zorlarının Hesabı Prof. Dr. Günay Özmen İTÜ İnşaat Fakültesi (Emekli), İstanbul gunozmen@yahoo.com Dairesel Temellerde Taban Gerilmelerinin ve Kesit Zorlarının Hesabı 1. Giriş Zemin taşıma gücü yeter derecede yüksek ya

Detaylı

3. 3 Kaynaklı Birleşimler

3. 3 Kaynaklı Birleşimler 3. 3 Kaynaklı Birleşimler Aynı ya da benzer alaşımlı metallerin ısı etkisi yardımıyla birleştirilmesine kaynak denir. Lehimleme ile karıştırılmamalıdır. Kaynakla birleştirmenin bazı türlerinde, benzer

Detaylı

Kesit Tesirleri Tekil Kuvvetler

Kesit Tesirleri Tekil Kuvvetler Statik ve Mukavemet Kesit Tesirleri Tekil Kuvvetler B ÖĞR.GÖR.GÜLTEKİN BÜYÜKŞENGÜR Çevre Mühendisliği Mukavemet Şekil Değiştirebilen Cisimler Mekaniği Kesit Tesiri ve İşaret Kabulleri Kesit Tesiri Diyagramları

Detaylı

BÖLÜM 2: DÜŞEY YÜKLERE GÖRE HESAP

BÖLÜM 2: DÜŞEY YÜKLERE GÖRE HESAP BÖLÜM 2: DÜŞEY YÜKLERE GÖRE HESAP KONTROL KONUSU: 1-1 ile B-B aks çerçevelerinin zemin kat tavanına ait sürekli kirişlerinin düşey yüklere göre statik hesabı KONTROL TARİHİ: 19.02.2019 Zemin Kat Tavanı

Detaylı

Çekme testi ve gerilme-birim uzama diyagramı

Çekme testi ve gerilme-birim uzama diyagramı MCHANICS OF MATRIALS Beer Johnston DeWolf Maurek Çekme testi ve gerilme-birim uama diagramı Sünek bir maleme için çekme testi diagramı P P Lo P 2009 The McGraw-Hill Companies, Inc All rights reserved -

Detaylı

Burulma (Torsion): Dairesel Kesitli Millerde Gerilme ve Şekil Değiştirmeler

Burulma (Torsion): Dairesel Kesitli Millerde Gerilme ve Şekil Değiştirmeler Burulma (orsion): Dairesel Kesitli Millerde Gerilme ve Şekil Değiştirmeler Endüstiryel uygulamalarda en çok rastlanan yükleme tiplerinden birisi dairsel kesitli millere gelen burulma momentleridir. Burulma

Detaylı

(MAM2004 ) Ders Kitabı : Mekanik Tasarım Temelleri, Prof. Dr. Nihat AKKUŞ

(MAM2004 ) Ders Kitabı : Mekanik Tasarım Temelleri, Prof. Dr. Nihat AKKUŞ TEKNOLOJİ FKÜLTESİ EKTRONİK ÜHENDİSLİĞİ (004 ) ukavemet Bait Eğilme (Bending) Doç. Dr. Garip GENÇ Der Kitabı : ekanik Taarım Temelleri, Prof. Dr. Nihat KKUŞ Yardımcı Kanaklar: echanic of aterial, (6th

Detaylı

MİLLER ve AKSLAR SAKARYA ÜNİVERSİTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAKİNE ELEMANLARI-I DERS NOTU

MİLLER ve AKSLAR SAKARYA ÜNİVERSİTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAKİNE ELEMANLARI-I DERS NOTU MİLLER ve AKSLAR MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAKİNE ELEMANLARI-I DERS NOTU Miller ve Akslar 2 / 40 AKS: Şekil olarak mile benzeyen, ancak döndürme momenti iletmediği için burulmaya zorlanmayan, sadece eğilme

Detaylı

Birleşim Araçları Prof. Dr. Ayşe Daloğlu Karadeniz Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü

Birleşim Araçları Prof. Dr. Ayşe Daloğlu Karadeniz Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Birleşim Araçları Birleşim Araçları Çelik yapılar çeşitli boyut ve biçimlerdeki hadde ürünlerinin kesilip birleştirilmesi ile elde edilirler. Birleşim araçları; Çözülebilen birleşim araçları (Cıvata (bulon))

Detaylı

R d N 1 N 2 N 3 N 4 /2 /2

R d N 1 N 2 N 3 N 4 /2 /2 . SÜREKLİ TEELLER. Giriş Kolon yüklerinin büyük ve iki kolonun birbirine yakın olmasından dolayı yapılacak tekil temellerin çakışması halinde veya arsa sınırındaki kolon için eksantrik yüklü tekil temel

Detaylı

ENLEME BAĞLANTILARININ DÜZENLENMESİ

ENLEME BAĞLANTILARININ DÜZENLENMESİ ENLEME BAĞLANTILARININ Çok parçalı basınç çubuklarının teşkilinde kullanılan iki tür bağlantı şekli vardır. Bunlar; DÜZENLENMESİ Çerçeve Bağlantı Kafes Bağlantı Çerçeve bağlantı elemanları, basınç çubuğunu

Detaylı

TARİHİ MALABADİ KÖPRÜSÜ RESTORASYON PROJESİ GEÇİCİ İSKELE KÖPRÜSÜ PROJESİ MÜTEAHHİT : ZÜLFİKAR HALİFEOĞLU

TARİHİ MALABADİ KÖPRÜSÜ RESTORASYON PROJESİ GEÇİCİ İSKELE KÖPRÜSÜ PROJESİ MÜTEAHHİT : ZÜLFİKAR HALİFEOĞLU TARİHİ PROJESİ GEÇİCİ İSKELE KÖPRÜSÜ PROJESİ MÜTEAHHİT : ZÜLFİKAR HALİFEOĞLU KÖPRÜ GENEL SİSTEM BİLGİLERİ Ana kirişler : Petek (GS355JR)- h=2000mm Ara kirişler : IPE500 (GS275JR)- h=500mm Efektif Açıklık

Detaylı

BASINÇ ALTINDAKİ ÇELİK ELEMANLARIN TAŞIMA GÜCÜ HESABI

BASINÇ ALTINDAKİ ÇELİK ELEMANLARIN TAŞIMA GÜCÜ HESABI BASINÇ ALTINDAKİ ÇELİK ELEMANLARIN TAŞIMA GÜCÜ HESABI Dr. O. Özgür Eğilmez Yardımcı Doçent İzmir Yüksek Teknoloji Enstitüsü İnşaat Mühendisliği Bölümü Zamanda Yolculuk İÇERİK Taşıma Gücü Hesabı ve Amaç

Detaylı

STATİK MÜHENDİSLİK MEKANİĞİ. Behcet DAĞHAN. Behcet DAĞHAN. Behcet DAĞHAN. Behcet DAĞHAN

STATİK MÜHENDİSLİK MEKANİĞİ. Behcet DAĞHAN. Behcet DAĞHAN. Behcet DAĞHAN.  Behcet DAĞHAN Statik Ders Notları Sınav Soru ve Çözümleri DAĞHAN MÜHENDİSLİK MEKANİĞİ STATİK MÜHENDİSLİK MEKANİĞİ STATİK İÇİNDEKİLER 1. GİRİŞ - Skalerler ve Vektörler - Newton Kanunları. KUVVET SİSTEMLERİ - İki Boutlu

Detaylı

Kirişlerde Kesme (Transverse Shear)

Kirişlerde Kesme (Transverse Shear) Kirişlerde Kesme (Transverse Shear) Bu bölümde, doğrusal, prizmatik, homojen ve lineer elastik davranan bir elemanın eksenine dik doğrultuda yüklerin etkimesi durumunda en kesitinde oluşan kesme gerilmeleri

Detaylı

Momentum iletimi. Kuvvetin bileşenleri (Momentum akısının bileşenleri) x y z x p + t xx t xy t xz y t yx p + t yy t yz z t zx t zy p + t zz

Momentum iletimi. Kuvvetin bileşenleri (Momentum akısının bileşenleri) x y z x p + t xx t xy t xz y t yx p + t yy t yz z t zx t zy p + t zz 1. Moleküler momentum iletimi Hız gradanı ve basınç nedenile Kesme gerilmesi (t ij ) ve basınç (p) Momentum iletimi Kuvvetin etki ettiği alana dik ön (momentum iletim önü) Kuvvetin bileşenleri (Momentum

Detaylı

BÖLÜM 2: DÜŞEY YÜKLERE GÖRE HESAP

BÖLÜM 2: DÜŞEY YÜKLERE GÖRE HESAP BÖLÜM 2: DÜŞEY YÜKLERE GÖRE HESAP KONTROL KONUSU: 2-2 ile A-A aks çerçevelerinin zemin ve birinci kat tavanına ait sürekli kirişlerinin düşey yüklere göre statik hesabı SINAV ve KONTROL TARİHİ: 06.03.2017

Detaylı

STATIK MUKAVEMET. Doç. Dr. NURHAYAT DEĞİRMENCİ

STATIK MUKAVEMET. Doç. Dr. NURHAYAT DEĞİRMENCİ STATIK MUKAVEMET Doç. Dr. NURHAYAT DEĞİRMENCİ STATİK DENGE KOŞULLARI Yapı elemanlarının tasarımında bu elemanlarda oluşan iç kuvvetlerin dağılımının bilinmesi gerekir. Dış ve iç kuvvetlerin belirlenmesinde

Detaylı

ASİSTAN ARŞ. GÖR. GÜL DAYAN

ASİSTAN ARŞ. GÖR. GÜL DAYAN ASİSTAN ARŞ. GÖR. GÜL DAYAN VİSKOZİTE ÖLÇÜMÜ Viskozite, bir sıvının iç sürtünmesi olarak tanımlanır. Viskoziteyi etkileyen en önemli faktör sıcaklıktır. Sıcaklık arttıkça sıvıların viskoziteleri azalır.

Detaylı

MENGENE HESAPLARI A-VĐDALI MENGENE MĐLĐ. www.muhendisiz.net

MENGENE HESAPLARI A-VĐDALI MENGENE MĐLĐ. www.muhendisiz.net www.muhendisiz.net MENGENE HESAPLARI A-VĐDALI MENGENE MĐLĐ Hareket civatasında bir güç iletimi söz konusu olduğundan verimin yüksek olması istenir.bu nedenle Trapez profilli vida kullanılır. Yük ; F =

Detaylı

BAŞKENT ÜNİVERSİTESİ MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAK 402 MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ LABORATUVARI DENEY - 3 ÜÇ NOKTALI EĞİLME DENEYİ

BAŞKENT ÜNİVERSİTESİ MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAK 402 MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ LABORATUVARI DENEY - 3 ÜÇ NOKTALI EĞİLME DENEYİ BAŞKENT ÜNİVERSİTESİ MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAK 402 MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ LABORATUVARI DENEY - 3 ÜÇ NOKTALI EĞİLME DENEYİ GİRİŞ Yapılan herhangi bir mekanik tasarımda kullanılacak malzemelerin belirlenmesi

Detaylı

34. Dörtgen plak örnek çözümleri

34. Dörtgen plak örnek çözümleri 34. Dörtgen plak örnek çözümleri Örnek 34.1: Teorik çözümü Timoshenko 1 tarafından verilen dört tarafından ankastre ve merkezinde P=100 kn tekil yükü olan kare plağın(şekil 34.1) çözümü 4 farklı model

Detaylı

z z Genel yükleme durumunda, bir Q noktasını üç boyutlu olarak temsil eden kübik gerilme elemanı üzerinde 6 bileşeni

z z Genel yükleme durumunda, bir Q noktasını üç boyutlu olarak temsil eden kübik gerilme elemanı üzerinde 6 bileşeni GERİLME VE ŞEKİL DEĞİŞTİRME DÖNÜŞÜM BAĞINTILARI Q z Genel ükleme durumunda, bir Q noktasını üç boutlu olarak temsil eden kübik gerilme elemanı üzerinde 6 bileşeni gösterilebilir: σ, σ, σ z, τ, τ z, τ z.

Detaylı

T.C. BİLECİK ŞEYH EDEBALİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE VE İMALAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MIM331 MÜHENDİSLİKTE DENEYSEL METODLAR DERSİ

T.C. BİLECİK ŞEYH EDEBALİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE VE İMALAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MIM331 MÜHENDİSLİKTE DENEYSEL METODLAR DERSİ T.C. BİLECİK ŞEYH EDEBALİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE VE İMALAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MIM331 MÜHENDİSLİKTE DENEYSEL METODLAR DERSİ 3 NOKTA EĞME DENEY FÖYÜ ÖĞRETİM ÜYESİ YRD.DOÇ.DR.ÖMER KADİR

Detaylı

Temeller. Onur ONAT Munzur Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli

Temeller. Onur ONAT Munzur Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli Temeller Onur ONAT Munzur Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli 1 2 Temel Nedir? Yapısal sistemlerin üzerindeki tüm yükleri, zemine güvenli bir şekilde aktaran yapısal

Detaylı

SÜLEYMAN DEMİ REL ÜNİ VERSİ TESİ MÜHENDİ SLİ K-Mİ MARLIK FAKÜLTESİ MAKİ NA MÜHENDİ SLİĞİ BÖLÜMÜ MEKANİK LABORATUARI DENEY RAPORU

SÜLEYMAN DEMİ REL ÜNİ VERSİ TESİ MÜHENDİ SLİ K-Mİ MARLIK FAKÜLTESİ MAKİ NA MÜHENDİ SLİĞİ BÖLÜMÜ MEKANİK LABORATUARI DENEY RAPORU SÜLEYMAN DEMİ REL ÜNİ VERSİ TESİ MÜHENDİ SLİ K-Mİ MARLIK FAKÜLTESİ MAKİ NA MÜHENDİ SLİĞİ BÖLÜMÜ MEKANİK LABORATUARI DENEY RAPORU DENEY ADI KİRİŞLERDE SEHİM DERSİN ÖĞRETİM ÜYESİ YRD.DOÇ.DR. ÜMRAN ESENDEMİR

Detaylı

TRANSPORT SİSTEMLERİNDE İLERİ KONULAR (VİZE)

TRANSPORT SİSTEMLERİNDE İLERİ KONULAR (VİZE) 0.09.08 İSİM SOYİSİM : NO : TARİH : TRANSPORT SİSTEMLERİNDE İLERİ KONULAR (VİZE) ). Bir atölyenin kapalı alanında ve tam kapasitede kullanılan çift kutu kirişli köprülü kren, bir yıl boyunca günde ortalama

Detaylı

KAYMA GERİLMESİ (ENİNE KESME)

KAYMA GERİLMESİ (ENİNE KESME) KAYMA GERİLMESİ (ENİNE KESME) Demir yolu traversleri çok büyük kesme yüklerini taşıyan kiriş olarak davranır. Bu durumda, eğer traversler ahşap malzemedense kesme kuvvetinin en büyük olduğu uçlarından

Detaylı

DİŞLİ ÇARKLAR I: GİRİŞ

DİŞLİ ÇARKLAR I: GİRİŞ DİŞLİ ÇARKLAR I: GİRİŞ Prof. Dr. İrfan KAYMAZ Mühendislik Fakültesi Makine Mühendisliği Bölümü Giriş Dişli Çarklar Bu bölüm sonunda öğreneceğiniz konular: Güç ve Hareket İletim Elemanları Basit Dişli Dizileri

Detaylı

Prof. Dr. Berna KENDİRLİ

Prof. Dr. Berna KENDİRLİ Prof. Dr. Berna KENDİRLİ Sabit (ölü) yükler - Serayı oluşturan elemanların ağırlıkları, - Seraya asılı tesisatın ağırlığı Hareketli (canlı) yükler - Rüzgar yükü, - Kar yükü, - Çatıya asılarak yetiştirilen

Detaylı

2005/2006 ÖĞRETİM YILI GÜZ YARIYILI MUKAVEMET 1 DERSİ 1. VİZE SORU VE CEVAPLARI

2005/2006 ÖĞRETİM YILI GÜZ YARIYILI MUKAVEMET 1 DERSİ 1. VİZE SORU VE CEVAPLARI 00/00 ÖĞRTİ YILI GÜZ YRIYILI UKT 1 RSİ 1. İZ SORU PLRI SORU 1: 0 0 kn 0, m 8 kn/m 0, m 0, m t t Şekildeki sistde, a) Y 0 Pa ve niet katsaısı n olduğuna göre çubuğunun kesit alanını, b) Y 00 Pa ve n için

Detaylı

Perçin malzemesinin mekanik özellikleri daha zayıf olduğundan hesaplamalarda St34 malzemesinin değerleri esas alınacaktır.

Perçin malzemesinin mekanik özellikleri daha zayıf olduğundan hesaplamalarda St34 malzemesinin değerleri esas alınacaktır. Kalınlığı s 12 mm, genişliği b 400 mm, malzemesi st37 olan levhalar, iki kapaklı perçin bağlantısı ile bağlanmıştır. Perçin malzemesi st34 olarak verilmektedir. Perçin bağlantısı 420*10 3 N luk bir kuvvet

Detaylı

MUKAVEMET FATİH ALİBEYOĞLU

MUKAVEMET FATİH ALİBEYOĞLU MUKAVEMET FATİH ALİBEYOĞLU Rijit Cisimler Mekaniği Statik Dinamik Şekil Değiştiren Cisimler Mekaniği (MUKAVEMET) Akışkanlar Mekaniği STATİK: Dış kuvvetlere maruz kalmasına rağmen durağan halde, yani dengede

Detaylı

L KESİTLİ KİRİŞTE KAYMA MERKEZİNİN ANSYS İLE VE DENEYSEL YOLLA BULUNMASI

L KESİTLİ KİRİŞTE KAYMA MERKEZİNİN ANSYS İLE VE DENEYSEL YOLLA BULUNMASI T.C DOKUZ EYLÜL ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ L KESİTLİ KİRİŞTE KAYMA MERKEZİNİN ANSYS İLE VE DENEYSEL YOLLA BULUNMASI BİTİRME PROJESİ KADİR BOZDEMİR PROJEYİ YÖNETEN PROF.

Detaylı

VİNÇTE ÇELİK KONSTRÜKSİYON

VİNÇTE ÇELİK KONSTRÜKSİYON 01 Mayıs VİNÇTE ÇELİK KONSTRÜKSİYON KİRİŞTE BURUŞMA 1-03 Güven KUTAY Semboller ve Kaynalar için "1_00_CeliKonstrusiyonaGiris.doc" a baınız. Koordinat esenleri "GENEL GİRİŞ" de belirtildiği gibi DIN 18800

Detaylı

KAFES ANAKİRİŞLİ PORTAL KREN ELEMANLARININ SONLU ELEMANLAR YÖNTEMİYLE İNCELENMESİ

KAFES ANAKİRİŞLİ PORTAL KREN ELEMANLARININ SONLU ELEMANLAR YÖNTEMİYLE İNCELENMESİ İstanbul Teknik Üniversitesi Makina Fakültesi KAFES ANAKİRİŞLİ PORTAL KREN ELEMANLARININ SONLU ELEMANLAR YÖNTEMİYLE İNCELENMESİ İsmail GERDEMELİ Tasarım Esasları Özelliklerine göre geniş bir tasarım esaslarına

Detaylı

Şasi çerçeveleri. Scania şasi çerçevesi sınıfı

Şasi çerçeveleri. Scania şasi çerçevesi sınıfı Scania şasi çerçevesi sınıfı Şasi çerçevesi 2 şasi yan kirişinden oluşur. Scania şasi çerçevesi sınıfı Şasiler hakkında daha fazla bilgi şasiye özel teknik özelliklerinde (ICS) ve şasiye özel çizimde (ICD)

Detaylı

Mukavemet 1. Fatih ALİBEYOĞLU. -Çalışma Soruları-

Mukavemet 1. Fatih ALİBEYOĞLU. -Çalışma Soruları- 1 Mukavemet 1 Fatih ALİBEYOĞLU -Çalışma Soruları- Soru 1 AB ve BC silindirik çubukları şekilde gösterildiği gibi, B de kaynak edilmiş ve yüklenmiştir. P kuvvetinin büyüklüğünü, AB çubuğundaki çekme gerilmesiyle

Detaylı

STATİK. Ders_9. Doç.Dr. İbrahim Serkan MISIR DEÜ İnşaat Mühendisliği Bölümü. Ders notları için: GÜZ

STATİK. Ders_9. Doç.Dr. İbrahim Serkan MISIR DEÜ İnşaat Mühendisliği Bölümü. Ders notları için: GÜZ STATİK Ders_9 Doç.Dr. İbrahim Serkan MISIR DEÜ İnşaat Mühendisliği Bölümü Ders notları için: http://kisi.deu.edu.tr/serkan.misir/ 2017-2018 GÜZ ALANLAR İÇİN ATALET MOMENTİNİN TANIMI, ALAN ATALET YARIÇAPI

Detaylı

TEMEL İNŞAATI ŞERİT TEMELLER

TEMEL İNŞAATI ŞERİT TEMELLER TEMEL İNŞAATI ŞERİT TEMELLER Kaynak; Temel Mühendisliğine Giriş, Prof. Dr. Bayram Ali Uzuner 1 2 Duvar Altı (veya Perde Altı) Şerit Temeller (Duvar Temelleri) 3 Taş Duvar Altı Şerit Temeller Basit tek

Detaylı

MADDESEL NOKTALARIN DİNAMİĞİ

MADDESEL NOKTALARIN DİNAMİĞİ MÜHENDİSLİK MEKNİĞİ DİNMİK MDDESEL NOKTLRIN DİNMİĞİ DİNMİK MDDESEL NOKTLRIN DİNMİĞİ İÇİNDEKİLER 1. GİRİŞ - Konum, Hız ve İvme - Newton Kanunları 2. MDDESEL NOKTLRIN KİNEMTİĞİ - Doğrusal Hareket - Düzlemde

Detaylı

idecad Çelik 8 Kullanılan Yönetmelikler

idecad Çelik 8 Kullanılan Yönetmelikler idecad Çelik 8 Kullanılan Yönetmelikler Hazırlayan: Nihan Yazıcı www.idecad.com.tr idecad Çelik 8 Kullanılan Yönetmelikler Yönetmelik Versiyon Webinar tarihi Aisc 360-10 (LRFD-ASD) 8.103 23.03.2016 Türk

Detaylı

BURSA TECHNICAL UNIVERSITY (BTU) Department of Mechanical Engineering

BURSA TECHNICAL UNIVERSITY (BTU) Department of Mechanical Engineering Uygulama Sorusu-1 Şekildeki 40 mm çaplı şaft 0 kn eksenel çekme kuvveti ve 450 Nm burulma momentine maruzdur. Ayrıca milin her iki ucunda 360 Nm lik eğilme momenti etki etmektedir. Mil malzemesi için σ

Detaylı