2.5. Biyel. pimi ve tespit elemanlarından oluşur. Motorlarda kullanılan biyel tipleri genellikle biyel büyük başının ş durumuna göre: 1) Parçasız

Transkript

1 2.5. Biyel Biyel, pistonu krank mili muylusu vasıtasıyla krank miline birleştiren önemli bir elemandır. Biyelin görevi, pistonun ileri geri hareketinin krank mili muylusu üzerinden dönme hareketine dönüştürülmesini sağlamaktır. Biyel genel olarak küçük biyel başı, biyel kolu, biyel büyük başı, cıvatalar, yatak zarfları, emniyet pimi ve tespit elemanlarından oluşur. Motorlarda kullanılan biyel tipleri genellikle biyel büyük başının ş durumuna göre: 1) Parçasız 2) Parçalı a) Düz b) Eğik 3) Ana biyel ve biyelcik

2 4) Çatal biyel olarak sınıflandırılırlar. Bunlardan ilk ikisi sıra motorlar ve bazı V motorlarında kullanılmakta olup, biyel büyük başı doğrudan doğruya krank muylusuna bağlıdır (Şekil 2.12) Şekil 2.12 Parçasız ve parçalı biyeller

3 Ana biyel ve biyelcikte ise yalnız ana biyel üzerine biyelcik bir pimle tespit edilmiştir. ş Bu tip bir ana biyel ve biyelciğin ğ kinematiği ğ farklı olmaktadır. Çatal biyelde motorun silindirleri farklı düzlemlerde bulunmakla beraber biyeller teker teker krank muylusuna yan yana bağlıdır (Şekil 2.13) Şekil 2.13 Ana biyel ve biyelcik ve çatal biyel tipleri

4 Biyel, motorun hareketli parçası olup gaz ve kütle kuvvetlerinin etkisi altında her kısmı ayrı ayrı zorlanır. Biyelin küçük başı piston pernosu üzerinde olup, piston ÜÖN iken kütle kuvveti F kb ile zorlanır. m kb : Biyelin kütlesinin % 25 i, m bb : Biyelin kütlesinin % 75 i olmak üzere; F kb ( ) 2 = m r ω 1 + λ kb (2.26) Biyel kolu genellikle gaz ve kütle kuvvetleri ile basma ve çekmeye zorlanır. F g = p max π D 4 2 (2.27) F b 2 ( m + m ) r ω ( + λ ) = 1 kb bb (2.28)

5 Ayrıca biyel kolu kütle kuvvetleri tarafından eğilmeye zorlanır. Bu zorlamalar ile piston pernosunda merkezi olmayan kuvvet aşınması, işletme boşluğu ve dönme aralığı ortaya çıkabilir. Bu etkiler hesap edilemediği için emniyet faktörü arttırılmalıdır. Bundan başka biyel kolunu, değişken olan burkulma zorlanması da etkiler. Bunun etkisi yüksek dönme sayılı motorların oldukça kısa ve sert olan biyel kollarında ihmal edilebilir. Burkulma etkisi daha çok alışılmamış büyüklükteki biyel kolları için önemlidir. Büyük biyel başı, biyel kolu ile bağlanmış bir kısım olup biyel kafasından ve biyel kapağından oluşur. Büyük biyel başı ileri geri hareket eden ve dönen kütlelerin kuvveti ile zorlanır. Dönen kütlelerin kuvvetleri: 2 F dk = m bdk r ω (2.29) 29) olur. Burada, m bdk biyel kolunun dönen kütlesi (biyel kapağının kütlesi hariç) olarak tanımlanmıştır.

6 Biyelin Boyutlandırılması Biyel büyük ve küçük başı ile biyel kolunun bilgisayar programı yardımı ile hesaplanması ve kontrolü mümkündür. Fakat böyle bir hesap kontrolü, biyel kolunun yaklaşık olarak boyutlandırılması tamamlandıktan sonra yapılabilir. Ancak biyelin tasarımını yapan tasarımcının ön proje çalışmasında biyelin boyutlandırılması için elinde yeterli temel değerlerin bulunması gereklidir. Bu değerler halen kullanılan ve olumlu sonuç veren biyellerin istatistik değerlerinden ve daha sonra yapılan kontrol hesaplarından elde edilir. Burada daha ziyade parçalı ve parçasız biyellerin boyutlandırılması üzerinde durulacaktır. Biyel Boyu Biyelin boyu, biyel iki başının ş merkezlerinin arasındaki uzaklık olarak tanımlanır. Biyelin boyu büyük başın dönmesine, krank mili karşı ağırlığına, silindirin boyuna ve dolayısıyla ξ = H / D oranına bağlıdır. Biyelin boyu motorun yüksekliğini, dolayısıyla ağırlığını etkiler.

7 Biyel boyu (l): H λ = = 2 l r l (2.30) oranından bulunur. Burada, r H : Krank mili yarıçapı, : Strok dur. 1 1 Genel olarak λ = ~ değerleri arasında değişir. 3 5 H 1 1 Otomobil motorlarında: ξ = = 0.9 ve λ = ~ D arasında olmalıdır. Biyel büyük başı eğik olan motorlarda λ = değerinden büyük olmalıdır.

8 1 Yüksek dönme sayılı dizel motorlarında ise λ = alınması daha 4.5 uygundur. Biyel boyu büyük güçlü ve dönme sayısı düşük olan gemi dizel motorlarında, uzun, taşıt motorlarında kısa olur. Biyelin boyu kısaldıkça yan kuvvetin (F y) değeri artar ve motorun ömrü genel olarak azalır. Biyel Küçük Başı Biyel küçük başının boyutları, perno boyutlarına ve bunun tespit şekline bağlıdır. Biyellerin küçük başı pernoya uygun şekilde tespit edilir. Buna göre perno biyelde sabit, pistonda serbest, perno biyelde serbest, pistonda sabit ve perno hem biyelde hem de pistonda serbest olacak şekilde tespit edilir. Taşıt motorlarında genel olarak serbest pernolar kullanılır. l

9 Biyelde perno serbest ise bu takdirde biyel küçük başına bronz burç veya iki metalli (veya gemilerde üç metalli) burç geçirilir. Burç kalınlığı genel olarak perno çapının i kadar olur. Burç biyel küçük başına MPa lık bir basınç altında pres ile yerleştirilir. Bunun etkisi ile biyel küçük başı bir gerilim altındadır. Perno biyelde sabit ise, biyel küçük başı daha küçük yatak yüzeyli olur. Pernonun pistonda sabit olması halinde ise yatak yüzeyi daha fazla olmalıdır. Bu durumda biyel küçük başının iç çapı pernonun dış çapı olur. Biyel küçük başının R 0 dış yarıçapı ve r biyel küçük başının iç yarıçapı (pernonun dış yarıçapı): İşlenmiş biyelde R0 = , r işlenmemiş biyelde R0 = r olarak alınır.

10 Biyel küçük başının biyel koluna geçiş yerinde oldukça yüksek çekme (σ a dış taraf) gerilmeleri oluşur. Bu kısımda basınç kuvveti de biyel koluna iletilmektedir. Bu nedenle, biyel küçük başından biyel koluna geçiş büyük bir yarıçapla olmalıdır. Büyük çekme (σ i iç taraf) gerilmeleri yatay doğrultuda oluşur. Burada kesitin uygun kalınlıkta olması gerekir. Ancak böyle olunca daire kesitten bir miktar sapma olur. Bu bölgede perno yatağının yağlanması amacıyla delik açılmasına da izin verilmez. Aynı şey düşey eksen için de geçerlidir. Bu nedenle yağ delikleri düşey eksenle 45 açı yapacak şekilde açılırlar. Biyel küçük başının genişliği perno aralığına bağlı olarak seçilir.

11 Biyel Kolu Biyel kolunun ilk şekillendirilmesi ve boyutlandırılması çalışan motorların biyelleri göz önüne alınarak mukayese yoluyla yapılır. Biyel kolu yüksek dönme sayılı motorlarda atalet kuvvetlerini azaltmak için genellikle dar ve geniş I formunda veya dolu oval biçimde yapılır. Şekil 2.14 Biyel kolu kesit tipleri

12 Bunun dışında motorun yapısına bağlı olarak biyel kolunun orta kısmının kesiti dolu dairesel veya + şeklinde, küçük motorlarda ise biyelin kesiti dolu dairesel oval veya kare biçiminde yapılır. Biyel kolu küçük ük ve orta güçlü motorlarda işlenmemiş i olmasına karşın büyük güçlü motorlarda işlenmiş olur. Biyel Büyük Başı Biyel büyük başı daha önce görüldüğü üzere çeşitli şekillerde yapılmaktadır. Ancak, biyel büyük başının dizaynında aşağıdaki koşulları yerine getirmesi gerekir. Buna göre: 1- Boyutlarının mümkün olduğu kadar küçük olması, 2- Eğik biyel büyük başının silindir içinden çıkabilecek boyutta olması, 3- Büyük biyel başından biyel koluna geçişlerin düzgün olması, 4- Sağlam olması gerekmektedir.

13 Biyel büyük başı çok silindirli motorlarda genellikle parçalı yapılır. Motosiklet motorları gibi küçük tip motorlarda ise parçasız olur. Bu takdirde d krank k mili parçalı olur. Parçalı biyel yataklarında üst parça geçici olarak bir an gaz kuvvetlerinin, alt parça ise daha uzun süre için atalet kuvvetlerinin etkisinde kalır. Büyük motorlar dışında bütün yataklarda ince zarflı yatak bulunur. Bunların üst ve alt parçaları aynıdır. Parçalı ve parçasız büyük ük biyel başının boyutları krank k mili muylusunun çap ve uzunluğuna bağlıdır. Yapılan istatistik çalışmalar sonucu bulunan değerlere göre biyel büyük başı iç çapı (d k ) ve uzunluğu (l k ): Benzin Motorlarında Dizel Motorlarında d k ( ) D ( ) D l k ( ) D ( ) D

14 arasında bulunur. Ancak büyük biyel başı eğik parçalı ise, d k = ( )D olur ve biyel piston beraberce silindir kafası tarafından çıkarılır. Biyel büyük başı parçası düşeyle 30 ve 45 ya da 60 lik açı olacak şekilde eğik olarak yapılır. Biyel büyük başının krank muylusu ekseni boyunca hareketi motor büyüklüğüne bağlı olarak yüksek dönme sayılı motorlarda mm arasında olmalı ve 0.25 mm yi kesinlikle geçmemelidir. Bu boşluk arttığı takdirde yan kısımlardan yağ kaçakları artar ve yataklardaki yağ basıncı azalarak yatakların yağlanması kötüleşir. Ayrıca yanlarda darbeler meydana gelir. Yatak zarfları, yüksek dönme sayılı motorlarda beyaz metalden yapılmış ise mm kalınlıkta olmaktadır. Yapılan istatistik çalışmalara göre yatak zarfların kalınlığı h z = ( ) d k arasında bulunur. Yatakların ömrü yağın sevk yerine de bağlıdır. Bazı durumlarda yağın erozyonu yatağı aşındırabilir. Biyel büyük başında ş yatakların çapsal boşluklarış D b = ( ) d k (mm) arasındadır. En küçük boşluk yağın girebilmesi için mm ile sınırlandırılmıştır.

15 Biyel Cıvatası Biyel büyük başı parçalı olduğu takdirde kapak kısmı biyele cıvatalarla bağlanır. Bu cıvataların boyutları biyel büyük başının boyutlandırılmasında önemli rol oynar. Bunun için cıvataların mümkün olduğu kadar eksene yakınlaştırılması gerekmektedir. Bu suretle biyel büyük başı kısmen küçülmüş olur. Biyel büyük başının cıvataları ileri geri hareket eden kütleler ile dönen kütlelerin meydana getirdiği ğ kütlenin değişken ğ ş değerlerininğ etkisi altındadır. Bu etkinin maksimum değeri, ileri geri kütleler kuvveti ile dönen kütleler kuvvetinin piston ÜÖN'da bulunduğu durumunda olur. Cıvataların elastikliği ne kadar fazla ve biyelin cıvata bağlantılı kısımları ne kadar sağlam olursa cıvatanın maruz kaldığı değişken zorlamalar da o oranda az olur. Cıvatalar daima bir ön gerilme verilerek sıkılır. Cıvatalar çekme kuvvetinin etkisi altındadır. Dolayısıyla cıvata boyutlarının kontrolü yalnız çekme zorlanmasına göre yapılır. Buna göre çekme zorlanması piston ÜÖN'da iken

16 F max = F h + F r (2.31) olur. Burada dönen kütlelerin hesabında biyel büyük başının kapağının kütlesi dahil edilmemektedir. Cıvataya etki eden kuvvet (F max ); F 2 ( + λ ) + m 2 max = mh r ω 1 r r ω (2.32) bulunur. Burada, m h biyelin kütlesinin % 25 i ile perno, piston ve segmanların toplam kütlesi, m r biyelin kütlesinin % 75 inden biyelin büyük başına a ait üst kapağın kütlesinin çıkarılması as sonucu bulunan kütle olarak tanımlanmıştır. Ancak cıvataya etki eden kuvvete ön gerilme de dahil edilmelidir. Buna göre cıvataya etki eden kuvvet (F c ): F c ( ) max = 2 3 F (2.33)

17 olur. Cıvatanın çekme gerilmesi (σ c ): σ c Fc = i A ck (2.34) dır. Burada, i Cıvata sayısı, A ck cıvata kesit alanı [mm 2 ], F ç çekme kuvvetidir. Cıvataların çekme gerilmesi; Taşıt dizel motorlarında (sıra motorlar) Taşıt ş dizel motorlarında (V-motor) Taşıt benzin motorlarında (normal) Uçak motorlarında : MPa : 120 MPa : MPa : 120 MPa dır. Biyel cıvatası özel sertleştirilmiş çelik malzemeden yapılır. Cıvatalarda malzemedeki cereyan çizgilerinin dağılışı ğ ş önemlidir. Bu nedenle cıvata imalatı özel bir itinayı gerektirir. Somunun yeterli mukavemette olması gerekir.

18 Biyelin Boyutlandırılmasının Kontrolü Biyel istatistik değerlere göre boyutlandırıldıktan sonra mukavemet hesaplarına göre kontrolü yapılmalıdır Biyel Küçük Başının Hesabı Biyel küçük başının hesabında ve şekillendirilmesinde ancak yaklaşık hesap yapılabilir. Piston pernosunun boyutları biyel küçük başının nboyutlandırılmasına tlandr lmas na etki eder. Pistonun n ileri geri hareket eden kütlelerinin ÜÖN'da olması halinde, biyel küçük başına en büyük kuvvet etki eder. Bu kuvvet: F h ( 1 ) 2 = m r ω 1 + λ h (2.35) dır. Biyel küçük başı genellikle e e perno etrafında çekmeye eye zorlanan a bir tel gibi hesap edilebilir (Şekil 2.15). Buna göre;

19 Şekil 2.15 Biyel küçük başındaki gerilmelerin dağılımı

20 Çekme gerilmesi (0 0 kesitinde) σ dır. Burada, z Fmax = 2 A [MPa] (2.36) F max = F h (öteleme yapan kütlenin kuvveti), A = s b, σ z = 30 MPa (Benzin motorları), σ z = 20 MPa (Dizel motorları), s = Biyel küçük başın et kalınlığı, b = Biyel küçük başın genişliği dir. Eğilme gerilmesi i (I Ik kesitinde) F rb σ = max b [MPa] (2.37) 2 WI I

21 dır. Burada, F max = F h, r b = Biyel küçük başının ortalama yarıçapı [mm], W I-I = I I kesitinde direnç momenti [mm 3 ], σ b = MPa (Benzin motorları), σ b = MPa (Dizel motorları), 3 π d W I-I = (Dolu daire kesitli), 16 ( 4 4 ) π Da di W I = I-I (Ortası boş daire kesitli), 16 d d a 2 b h W I-I = (Dikdörtgen kesitli) 6 Burada denklemlerden biyel küçük başının çekme eğilme gerilmelerine göre kontrolü yapılır.

22 Biyel Büyük Başının Hesabı Biyelin büyük başının boyutlandırılmasında büyük başa etki eden kuvvetler göz önüne alınır. Büyük başa etki eden en büyük kuvvet ise ileri geri giden kütlelerin üst ölü noktadaki etkisi ile dönen kütlelerin atalet kuvvetlerinin toplamından ibarettir. Buna göre: F max = F h + F r (2.38) olur. Bu takdirde: F 2 ( + λ ) + m 2 max = mh r ω 1 r r ω (2.39) dır. Biyel büyük başının şekli motor cinsine göre değişmektedir. Bunlar;

23 Parçasız Biyel Büyük Başı Bu tip genellikle parçalı krank millerinde kullanılır. Bu tipin imali oldukça basit olup iyi bir form vermek mümkündür. Bunun boyutlandırılması aynen biyel küçük başında olduğu gibidir. Bunun da çekme ve eğilme gerilmelerine göre kontrol yapılmalıdır. Çekme gerilmesi: σ z = Fmax 2 A 0 [MPa] (2.40) Eğilme gerilmesi σ b F max r = 2 WI I [MPa] (2.41)

24 Burada, A 0 = 0 0 kesitinde kesit alanı [mm 2 ], r = Yarıçap [mm], W I-I = I I kesitinde direnç momenti, σ z = 30 MPa (Benzin motorları), σ z = 20 MPa (Dizel motorları), σ b = MPa (Benzin motorları), σ b = MPa (Dizel motorları) dır. Şekil 2.16 Parçasız biyel büyük başı

25 c) Parçalı Biyel Büyük Başı Motorlarda parçalı biyel büyük başı tipi çok kullanılmaktadır. Bu durumda krank mili tek parça olup yapımı kolay ve maliyeti ucuz olmaktadır. Buna karşın biyel büyük başının mukavemet hesabı güçleşir. Biyelin büyük başının parçalı oluşu halinde, biyelin silindir içine girdiği üst kapak kısmının bağlantıları, merkezleme gibi hususlar göz önüne alınmalıdır. l Parçalı biyel büyük ük başını ikiye bölen hat genellikle biyel başının merkezinden geçer ve biyel eksenine dik bir vaziyettedir. Ayrıca biyel ekseni ile açı yapan eğik parçalı biyel büyük başı da vardır. Bu sistemlerde biyel büyük başının kapak kısmı söküldüğü takdirde piston ve biyel kolu silindir kapağı ğ tarafından beraberce silindir içinden kolaylıkla çıkarılabilir. Bu suretle krank mili yatakları sökülmeden piston ve biyel mekanizmasını sökmek mümkün olmaktadır. d) Düz Parçalı Biyel Büyük Başı Kapak Kısmı: Bu parçanın I I kesitindeki et kalınlığı eğilme gerilmesi kontrolüne tabi tutulur (Şekil 2.17).

26 Şekil 2.17 Düz parçalı biyel büyük başının kapak kısmı Buna göre, I I kesitindeki maksimum eğilme gerilmesi: σ b Fmax a = 2 WW I I [MPa] (2.42)

27 Burada, F max = F h 2 ( 1 + λ ) + m ω 2 + Fr = mh r ω r r A=Kesit ile cıvata merkezi arası [mm], W I-I = I I kesitinde direnç momenti, σ b = MPa (Benzin motorları), σ b = MPa (Dizel motorları) dır. Biyel Kolu Kısmı: Biyel büyük başının biyel kolu kısmına bağlı olan kısmındaki II II kesitindeki et kalınlığı eğilme gerilmesi kontrolüne tabi tutulur (Şekil 2.18). Bu kısımda eğilme gerilmesi: Fmax I 2 σ [MPa] (2.43) b = 2 WII II dır. Burada, F max = F h + F r, I 2 = Kesitin cıvata merkezine mesafesi, W II II = II II kesitinde direnç momenti [mm 3 ] dür.

28 Şekil 2.18 Biyel büyük başının kol kısmına ait bağlantı kısmı e) Eğik Parçalı Biyel Büyük Başı Kapak Kısmı: Bu parçanın I I kesitindeki et kalınlığı eğilme gerilmesine göre kontrol edilir (Şekil 2.19)

29 Şekil 2.19 Eğik parçalı biyel büyük başı

30 Buna göre, I I kesitin kolun maksimum eğilme gerilmesi: Fmax c cosα σ [MPa] (2.44) = b 2 WI I Burada, 2 2 F max = Fh + Fr = mh r ω ( 1 + λ ) + mr r ω c = Kesitin cıvata merkezine mesafesi [mm], α = Bölünme düzleminin şaft ekseni ile olan açı [derece], W I I = I I kesitinde direnç momentidir. Biyel Kolu Kısmı: Biyel büyük başının biyel kolu kısmına bağlı olan kısmındaki ki II II kesitindeki ki et tkalınlığı l ğ da eğilme gerilmesine i göre kontrol edilir. Bu kısımda eğilme gerilmesi: Fmax c cosα σ [MPa] (2.45) = b 2 WII II dır. Burada, W II II = II II kesitinde direnç momentidir. Sonuç olarak hesapla bulunan değerlere göre imal edilen biyel büyük başının ayrıca deneysel olarak da kontrolün yapılması gerekmektedir.

31 Biyel Kolu Biyel kolunun kesiti genellikle dar I formda, geniş I formda ve eliptik formda yapılabilir. Küçük motorlarda biyel kolunun kesiti dairesel oval veya kare şeklindedir. Biyel kolu gaz kuvvetleri ile ileri geri hareket eden kütle kuvvetlerinin çekme, basma, eğilme ve burkulma zorlamaları l altındadır. d a) Basma zorlaması (σ b ) σ b = F max A s [MPa] (2.46) 2 π D F max = Piston ÜÖN da iken gaz kuvvetleri ( F g = pmax ), 4 ( ) 2 F max = Piston AÖN da iken kütle kuvvetleri ( Fh = mh r ω 1 + λ ) A s = Biyel kesit alanı [mm 2 ], σ b = Benzin motorları 17 MPa, σ b = Dizel motorları MPa dır.

32 b) Çekme zorlaması (σ z ) Biyel kolu piston ÜÖN da ve emme başlangıcında ileri geri hareket eden kütle kuvvetleri ile en yüksek çekme zorlanmasına maruz kalır. Bu durumda biyel kolunu çekme zorlanmasına göre kontrolü: σ z = F A F max formülü ile sağlanır. s (2.47) Burada, 2 F max = Piston ÜÖN da iken kütle kuvvetleri ( Fh = mh r ω ( 1 + λ ) A s = Biyel kolu kesiti [mm 2 ], σ b = Çekme emniyet gerilmesidir. Benzin motorlarında : 30 MPa Dizel motorlarında : 20 MPa

33 c) Burkulma zorlaması (Knickung) Biyel kolunun burkulma zorlanmasının kontrolü, biyel kolu boyuna bağlıdır. Biyel kolu kısa olanlarda burkulma zorlanmasının kontrolü yapılmaz. Genellikle benzin ve yüksek dönme sayılı dizel motorlarında biyel kolu kısa olmaktadır. Burkulma zorlanmasının kontrolü daha çok alışılmamış uzunlukta olan biyel kollarında yapılmaktadır. Burkulma zorlanmasına göre biyel kolu şekil değiştirir (Şekil 2.20). Burkulma zorlamasının kontrolü: l Narinlik derecesi ( x = ) formülüne göre yapılır. i Narinlik derecesinin değerlerine göre çeşitli yöntemlerle burkulma zorlamasının kontrolü yapılır. Buna göre; 1) Narinlik derecesi x < 60 ise, bu takdirde biyel kolunun sadece basmaya göre kontrolü yapılır. Burkulma kontrolü yapılmaz.

34 2) Narinlik derecesi 60 < x < 105 değerleri arasında ise, bu takdirde biyel kolunun burkulma zorlanması Tetmayer formülüne göre yapılır. 3) Narinlik derecesi x > 105 ise bu takdirde d biyel kolunun burkulma zorlanması Euler formülüne göre yapılır. Bu duruma göre, biyel kolunun narinlik derecesi (x): l x = (2.48) i formülünden bulunur. Burada, l = Biyel boyu [cm], 2 i = Atalet yarıçapı ( j i = ) [mm 2 ], A s j = Biyel kesitinin atalet momenti [mm 4 ], A s = Biyel kesitinin alanı [mm 2 ] dir. Bu şekilde bulunan narinlik derecesine göre biyel kolu Tetmayer ve Euler e göre

35 Şekil 2.20 Burkulma zorlanması altında biyelin şekil değiştirmesi

36 Tetmayer e Göre Burkulma Zorlanması Biyel kolunun burkulma zorlanmasına göre kontrolü eğer narinlik derecesi 60 ile 105 arasında ise malzemenin cinsine göre aşağıdaki formüllerden faydalanılarak yapılır. Buna göre; St42 St52 %5 Nikel-Demir σ k = x σ k = x σ k = x Burkulma emniyeti bakımından en az 1.5 misli alınmalıdır. Burada, Demir için Çelik için σ k = 6 8MPa σ k = 8 14MPa

37 Euler e Göre Burkulma Zorlanması Biyel kolunun burkulma zorlanması eğer narinlik derecesi 105 değerinden yüksek ise çeşitli şekilde kontrol edilebilir. Genel olarak, 2 E σ k = π 2 x (2.49) formülü kullanılır. Bunun dışında burkulma zorlaması, biyelin dönme yönünde ve dik yönde incelenir. i) Sarkaç Hareketi Yönünde Burkulma Zorlanması formülünden faydalanılır. Fk S k = (2.50) F max

38 Burada, F max : ÜÖN da gaz kuvveti veya AÖN da kütle kuvvetleri, F k : Burkulma kuvveti, E : Elastisite modülü, 5 Demir için E = MPa 4 Alüminyum için E = MPa j : Biyel kesitinin atalet momenti [mm 4 ] dir. ii) Sarkaç Hareketine Dik Yönde Burkulma Zorlanması Biyel kolunun ankastre olduğu kabul edilerek hesaplanır. Buna göre; S ' 2 k = 2 F F k max (2.51) dır. Burada, j Biyel kesitinin i atalet t momenti [cm 4 ] dür. 3 3 b h b1 h1 J = 12 Sonuç olarak S k ve S k değerleri burkulma emniyeti bakımından 4 6 arasında olmalıdır.

39 d) Eğilme zorlanması Piston perno ekseni üzerinde biyelin bağlı olarak ileri geri titreşimlerinin kütlesel etkisi ile biyel kolunda bir eğilme zorlanması meydana getirir. Eğilme ğ zorlanması; σ b = dir. Burada, ve M b J e e = h/ 2 (2.52) J = 3 3 ( bh b 1 h 1 )/12 olduğuna göre; σ b = M b W (2.53) dir. Burada W direnç momentidir.

40 Meydana gelen en büyük eğilme momenti, M b = γ r g l A ω (2.54) dir. Burada; l : Biyel boyu (mm) A : Ortalama kesit alanı (mm 2 ) γ : Özgül ağırlık (kg/mm 3 ) g : Yer çekim ivmesi (mm/s 2 ) r : Krank mili yarıçapı (mm) ω : Krank mili açısal lh hızı (rad/s) dir. Sonuç olarak biyel kolunun kesiti bütün zorlamalara göre kontrolü yapılarak uygun bir biçim kabul edilir.

41 Biyel Malzemesi Biyel malzemesi olarak karbonlu çelik, alaşımlı çelik veya dökme çelik kullanılır. Dökme çelikten yapılan biyeller yavaş yavaş ortadan kalkmaktadır. Çünkü döküm sırasında parça içerisinde boşluklar kalabileceğinden mukavemet yönünden büyük sakıncalar doğmaktadır. Ancak döküm biyeller diğerlerine göre ucuz olmaktadır. Biyelin malzemesi yanında işlenme özelliği de önemlidir. Biyel dövme suretiyle imal edilir. Biyel sıcak olarak basılarak haddeleme işlemine tabi tutulur. Dolayısıyla üzerindeki çapak ve fazlalıklar yine sıcakken temizlenir. Bu presleme işlemi sırasında biyel büyük başı muylu deliği açılır. Daha sonra biyel küçük başı perno deliği açılarak raspalanır. Presleme işleminden sonra biyel ısıtılır suda veya yağda ğ su verilerek sertleştirilir. ş Bundan sonra büyük biyel başı kesilerek iki ayrı parçaya ayrılır. Cıvata ve yağlama delikleri açılır. Bu işlemler yapılırken malzemenin yapısının bozulmamasına dikkat edilmelidir.

42 Biyele su verilirken iç yapısında bir çatlama olabilir. Bu çatlama, su verilmiş çeliklerde, su vermeden önce biyel yüksek sıcaklıklara çıkarılarak giderilebilir. Ancak bu, malzemenin daha çabuk çatlamasına neden olur. Dolayısıyla y biyel sertliğiğ istenildiği ğ kadar arttırılamaz. Biyel üzerinde şekillendirme sırasında meydana gelen çapaklar, boyuna taşlanarak malzemenin çentik mukavemetinin düşmemesi sağlanır. Çünkü, bu çeşit işlemede malzeme içerisinde zorlama yönüne zıt olacak şekilde bir çatlak meydana gelmez. Taşıt motorlarında biyel malzemesi olarak karbonlu çelik St olup (C = , Mn = 0.8, Si = 0.55) çekme mukavemeti MPa dır. Biyel, dış kalıptan çıktığı ğ gibi kullanılır l ve herhangi bir işleme tabi tutulmaz. Burada önemli olan çekme zorlanması sırasında akım çizgilerinin düzgün olmasıdır.

43 Uçak motorlarında ve yarış motorlarında biyellerin kütleleri nedeniyle kalıptan çıktıktan sonra her tarafı işlenir. Bunlar, krom nikel veya krom molibden çelikten yapılır. Bunların bileşiminde; C : Cr : Mo : Mn : Si : bulunur. Çekme gerilmesi MPa civarındadır. Hafif metalli biyel kolu ise AlCuMg alaşımı olup çekme gerilmesi 250 MPa ve uzaması %8dir dir.

44 2.6. Krank Mili Pistonun ileri geri hareketini biyel vasıtasıyla dönme hareketine çeviren elemana krank mili denir. Krank mili, biyelden gelen gaz kuvvetleri ve atalet kuvvelerinin motorun dışına döndürme momenti halinde (efektif iş) taşınmasını sağlar. Krank mili yapısı gereği, gerek kdeğişen gaz kuvvetlerinden gerekse değişken atalet t kuvvetlerinden kaynaklanan titreşimlerin etkisinde bulunur. Ancak krank milinin yüklenme durumu, her konumda farklıdır. Krank milinin genellikle eğilme ve burulma ile zorlandığı kabul edilir. Ayrıca volan da dairesel kuvvetlerden ve değişken kuvvetlerden kaynaklanan titreşimlerle zorlanır. Keza yataklardaki yüzeylerin zorlanması da krank miline etki eder. Eğilme zorlanması gerek gaz, gerekse atalet kuvvetleri nedeniyle meydana gelir (Şekil 2.21).

45 a) Gaz basıncı b) Atalet kuvveti Şekil 2.21 Krank milinin, gaz ve atalet kuvvetlerinin etkisiyle şekil değiştirmesi

46 Krank mili çevriminin iş zamanı (yanma ve genişleme zamanı) sırasında gaz kuvvetinin etkisi ile Şekil 2.21a daki gibi diğer zamanlarında ise atalet kuvvetlerinin etkisi ile (kütlesel kuvvetler) Şekil 2.21b deki gibi krank miline ters yönde etki ederek biçimini değiştirmeye zorlanır. Dolayısıyla krank milinin muylu yatağı, ana yatak ve krank kolu bu kuvvetlerin beraberce etkileri ile her an değişen bir şekilde eğilmeye zorlanır. Krank milinin eğilme zorlanması genellikle maksimum gaz kuvvetinin basıncına göre saptanır. Buna göre maksimum kuvvet (Fmax) ÜÖN da: Fmax, ÜÖN = Fg Fa (2.55) AÖN da ise, F = max, ÜÖN F a (Burada F g = 0) (2.56) ve ortalama kuvvet: ( F + F ) F 2 max, Ü. Ö. N. max, A. Ö. N. g F ort = = 2 2 F a (2.57)

47 Çok silindirli motorlar için i maksimum zorlanma kuvveti: F = max = Fmax, ÜÖN + Fmax, AÖN F g (2.58) olur. Eğer motor yüksek dönme sayılı ise bu takdirde atalet kuvvetlerinin (F a ) etkisi de göz önüne alınır Krank Milinin Boyutlandırılması Krank mili motorun yapısına göre değişik biçimlerde tasarlanabilir. Buna örnek olarak 4 ve 6 silindirli iki ayrı motorun krank mili Şekil 2.22 de görülmektedir.

48 Şekil 2.22 Dört ve altı silindirli iki ayrı motora ait krank milinin görünüşleri

49 Krank milinin boyutlandırılmasına birçok etkenler etki eder: Ana ve muylu yataklarının sayısı ve boyutları, motor bloğunun yapısı, (silindirlerin aynı blokta veya ayrı ayrı oluşu, silindirlerin kuru veya yaş gömlekli oluşu) Silindir kafasının yapısı, (müşterek veya iki, üç silindir için ayrı kafalardan oluşu) V motorlarında biyelin tertibi (çatal, yan yana ve ana biyel veya biyelcik oluşu) Krank mili malzemesi ve imal şekli, (çeliğin dövme veya çelik döküm) Krank milinin toplam uzunluğu, yatakların ve kolların boyutları ve silindir eksenleri arasındaki uzaklığa bağlıdır. Bunun dışında istatistik değerlere ğ göre boyutlandırma Şekil 2.23 de görülmektedir.

50 Şekil İstatistiki değerlere göre boyutlandırma

51 Krank milinin tertibi, motorun şekline de bağlıdır(şekil 2.24). Benzin motorlarında krank mili, iki silindir için bir ana yatak olmak üzere tertip edilir ve krank mili yatak sayısı n, z silindir sayısı olmak üzere n = z dir. Büyük güçlü benzin motorlarında ve dizel motorlarında krank k mili her silindir için i bir ana yatak olmak üzere tertip edilir ve krank mili ana yatak sayısı (z+1) dir. Şekil 2.24 Krank milinin tertibi

52 Krank Milinin İstatistiki Değerlere Göre Boyutlandırılması a) Silindirler Arası Uzaklık (L s ) Silindirler arası uzaklığın benzin ve dizel motorlarına göre aşağıdaki tabloda verilmiştir. Tablo 2.2 Silindirler arası uzaklık

53 b) Krank Muylusu Krank muylusunun uzunluğu (l k ) ve çapı (d k ) benzin ve dizel motorlarına göre aşağıdaki tabloda verilmiştir. Tablo 2.3 Krank muylusunun boyutları Burada l k krank muylusunun toplam uzunluğu olup köşelerdeki geçiş yarıçapları (ρ) dahil olarak kabul edilmiştir. Kısa stroklu motorlarda krank mili daha sağlam olduğundan muylu çapı d k /D = 0.56 alınır.

54 Gerilme toplanmalarını önlemek için muylu yatak ve kollar arasındaki geçiş yarıçapları (ρ) normal olarak ve bazı özel hallerde, ( ) D ρ = 06 ( ) D ρ = 08 olarak alınabilir. Geçiş yerlerinde sertleştirme, soğuk haddeleme veya dövme yapılmak suretiyle ön gerilim verilmesi mukavemeti %90 a kadar arttırır. Krank muylusunun yataklarında yüzey basıncının (p l ) MPa ı aşmaması sağlanmalıdır. Bu değer V motorlarında ise MPa a ulaşabilir. Buna göre krank k muylusu uzunluğu ğ ve çapı: 2 π D p3 (2.59) P = 4 Lk d l k formülünden kontrol edilir. Eğer ğ maksimum basınç p 3 = 10 MPa ise bu takdirde yüzey basıncı olarak p L = 45 MPa alınabilir. k

55 c) Ana Yatak Ana yatakların uzunluğu (l a ) ve çapı (d a ) istatistik değerlere göre aşağıdaki tabloda verilmiştir. Dört ve altı silindirli motorlarda orta ana yatağın uzunluğu biraz daha fazladır. Buna göre orta ana la yatağın uzunluğu = olur. d a Tablo 2.4 Ana yatak boyutları

56 Gerilme toplanmalarını önlemek için ana yatak ve kollar arasındaki geçiş yarıçapları normal olarak: ρ = ( )d06)d a ve hatta ρ = ( )d a alınır. Ayrıca ana mildeki f = mm kalınlığında alınır. Ana yatak uzunluğu (l a ) ve çapı (d a ) maksimum yanma basıncı p 3 = 10 MPa ise yüzey basıncı p L = 23 MPa alınabilir. Buna göre: P La 2 p3 π D = 2 4 (2.60) d l a a formülünden kontrol edilebilir.

57 d) Krank Kolları Krank kolları, eğilmede ve burulmada rijitliğinin sağlanması için genellikle eliptik yapılır. Krank kollarının kalınlığı (b a ) ve genişliği (b l ) değerleri ğ istatistiki ti tiki bilgilere göre aşağıdaki ğ tabloda verilmiştir. i Tablo 2.5 Krank kolları boyutları Son çalışmalara göre krank milinin uzunluğu arttırılmak istendiğinde krank kollarının kalınlığı da arttırılır. İki silindirde bir yataklanan krank milleri (benzin motorlarında) aradaki kol işlenmez ş ve karmaşık ş bir görünümdedir. Bu kolların ağırlık ğ merkezinin dönme eksenine mümkün olduğu kadar yakın olması gerekir. Her silindirde bir yataklanan krank millerinde ise kollar kısmen işlenir. Krank mili bu şekilde boyutlandırıldıktan sonra deney stantlarında zorlamalara göre kontrol edilir.

58 Krank Milinin Kontrolü Krank mili, istatistik değerlere göre boyutlandırıldıktan sonra, önce eğilme ve burulma zorlanmasına göre kontrol edilir. Gereğinde motorun cinsine göre, yatakların kayma yüzeylerindeki basınca göre de kontrol yapılır. Eğer motor yüksek dönme sayılı ise titreşim zorlanması olur ve buna göre de kontrol yapılmalıdır. Krank mili, eğilme ve burulma gerilmelerinin etkisi altındadır. Ancak her iki gerilmenin maksimumu aynı anda olmaz. Hesaplarda emniyet bakımından her ikisinin de maksimum değeri, krank miline aynı anda etki ediyormuş gibi düşünülür. Bunun etkisi gerek hesapla gerekse deneysel olarak kontrol edilir. Krank milinin hesapla kontrolünde her iki gerilmenin değeri aşağıdaki formülle tanımlanır. Buna göre; 2 ( σ ) 3( τ ) 2 σ + v = bmax max (2.61) dır. Burada, σ bmax Maksimum eğilme gerilmesi, τ max Maksimum burulma gerilmesi dir.

59 Krank mili hesaplarında kolayca hesaplanabilen nominal eğilme gerilmesi (σ bn ) ve nominal burulma gerilmesi (τ bn ) kullanılır. Buna göre: Maksimum eğilme gerilmesi: (α b :Eğilme Şekil Katsayısı) σ bmax = σ bn α b (2.62) Maksimum burulma gerilmesi: (α t : Burulma Şekil Katsayısı) τ bmax = τ bn α t (2.63) şeklinde yazılabilir. Nominal Eğilme Gerilmesi (σ bn ): Eğilme zorlanması, gerek gaz kuvvetleri gerekse kütle kuvvetleriyle meydana gelir. Bu zorlanma, sıra motorlarında ve V motorlarında farklıdır. Sıra motorlarına ait krank milindeki kuvvetlerin durumu Şekil 2.25 de görülmektedir. Burada V = 0 alınırsa sıra motor olur.

60 Şekil 2.25 Krank milindeki kuvvetlerin durumu

61 Krank mili muylusundaki eğilme momenti: M b = P max l 2 2 (2.64) Krank mili kolundaki eğilme momenti: M b Pmax = 2 c (2.65) V motorlarına ait krank milindeki kuvvetlerin durumu Şekil 2.25 de25 de görülmektedir. Buna göre krank mili kolundaki eğilme momenti: P = max V M b c a (2.66) 2 D dır. Burada, Pmax = π p3 kuvveti değeri yerine konursa 4

62 olur. 2 1 π D V M = p c + b a (2.67) Normal sıra motorlarında P max kuvveti olarak tek silindirdeki gaz kuvveti alınır. V motorlarında ise aynı krank muylusuna bağlanan pistonların silindirlerinde arka arkaya ateşleme olabilmektedir. Bu nedenle emniyetli bir konstrüksiyon yapabilmek için P max kuvveti daha büyük alınmalıdır. Bu kuvvet V açısının küçülmesi halinde daha büyük olmalıdır. 60 lik V açısı olması halinde P max kuvvetinin bir silindirinkinden de %20 25 fazla a olması gerekir. e Bu oran diğer taraftan ortalama efektif basınç p me ye bağlıdır. Krank milinde eğilme gerilmesi: i M b ± σ bn = (2.68) 2 W

63 Krank muylusunun direnç (atalet) momenti: Dolu silindirik muylu için: W 3 d k = π 32 (2.69) İçi boş silindirik muylu için: W = π 32 D 4 d D 4 (2.70) olur. O halde dolu silindirli muylulu V motorlarında eğilme gerilmesi: es σ 2 D V = 2 p c d a bn 1 olur. Buradan sıra motorlarda (V = 0 için) k (2.71) σ bn D 2 p c 3 (2.72) d = 3 k

64 olur. Maksimum eğilme gerilmesi için, eğilme gerilmesi katsayısı bilinmelidir. lidi Bunun için, i α b = α b00 θ 1 θ 2 θ 3 θ 4 θ 5 θ 6 (2.73) fonksiyonu bilinmelidir. Bu fonksiyondaki θ faktörlerinin değerleri, krank milinin konstrüksiyonuna bağlı olarak Şekil 2.26 dan bulunur. Buradan bulunan α b değeri denklemde yerine konularak maksimum eğilme gerilmesi bulunur.

65 Şekil 2 26 Eğilme gerilmesi katsayısının bağlı olduğu faktörlere Şekil 2.26 Eğilme gerilmesi katsayısının bağlı olduğu faktörlere göre değişimi

66 Nominal burulma gerilmesi (σ bn ): Aynı şekilde maksimum burulma gerilmesi de, ± max ( ) τ = α t ± τ n (2.74) ifadesinden bulunur. Nominal burulma gerilmesi yaklaşık olarak 40 MPa alınabilir. Krank milindeki P t kuvveti dolayısıyla eğilme zorlanması da meydana gelir. Burada krank muylusundaki burulma momenti: dır. Burada, M d = Pt r 2 (2.75) P t P = sin cosα ( ϕ + α ) (2.76) r sinα = sinϕ l (2.77)

67 P = P + F + F (2.78) G n r F r 2 = m r ω r (2.79) dır. Buna göre burulma gerilmesi: ±τ n = M d W (2.80) olur. Maksimum burulma gerilmesi için, burulma gerilmesi katsayısı (α t) nin, α t = α t 0 δ 1 δ 2 δ 3 δ 4 (2.81) fonksiyonu bilinmelidir. Bu fonksiyondaki faktörlerinin değerleri, krank milinin konstrüksiyonuna bağlı olarak Şekil 2.27 den bulunur.

68 Şekil 2.27 Burulma gerilmesi katsayısının bağlı olduğu faktörlere göre değişimi

69 Sonuç olarak, böylece bulunan σ bmax ve τ max değerleri, σ v 2 = σ bmax + 3 τ 2 max (2.82) denklem (2.61) de yerine konulursa, σ v toplam gerilme bulunur. σ v değeri kullanılan malzemenin emniyet sınırları içinde olmalıdır. Krank mili çapı mm arasında olanlarda σ v değeri 300 MPa kabul edilir. Ancak deneysel çalışmalarda elde edilen bilgilere göre buna en fazla %80 eklenebilir. Krank milinin şekli kabataslak a tayin edildikten d sonra önemli noktalardaki gerilmeler deneylerle ölçülür ve benzer krank milleriyle karşılaştırılır. Modern çelik krank millerinde nominal gerilmeler, malzemenin akma sınırını, eğilmede %20, burulmada %15 ini aşmamalıdır. Bu takdirde fazla malzeme kullanılabilir anlamına gelir.

70 Yapılan çalışmalara göre krank milleri değişken eğilme ve burulma momentlerinin i meydana getirdiği yorulmalardan l dolayı kırılmaktadır. Bu kırılmalar genellikle yağ deliklerinin ağzından başlar ve helis şeklinde krank koluna kadar devam eder. Eğilme yorulması kırılması ise kolun muylu ile birleştiği yerden başlar. Bu durumda gerek boyutlandırmada gerekse kontrolde dikkat edilmelidir.

71 Karşı Ağırlık Motor çalışırken krank milini büküp kırmaya zorlayan değişken kuvvetler ile titreşimler meydana gelir. Krank milinde meydana gelen değişken kuvvetler ve titreşimler ana yataklara ve silindir bloğuna geçer. Bu değişken zorlamaları azaltmak için krank miline çeşitli yöntemlerle karşı ağırlık eklenir. Bu suretle uygun kütlede karşı ağırlıklar eklenmesi ile silindir gövdesindeki titreşimler azaltılabilir. Çok silindirli motorların krank miline karşı ağırlık eklenince, dengelenmemiş çiftler dengelenir ve krank mili ana yataklarda daha düzgün bir yüklenme ve aşınma olur. Özellikle 4, 6 ve 8 silindirli motorların orta ana yatağın zorlanmasını azaltmak için her iki yanında bulunan krank milinin kollarına karşı ağırlık eklenir.

72 Karşı ş ağırlıkların ğ bu faydasına karşış mahzuru ise krank milinin kütlesini arttırır. Karşı ağırlığın toplam ağırlığı, krank milinin ağırlığının %70 80 ine ulaşabilir. Ancak bu durumda krank mili kritik dönme sayısının değeri azalır. Bu nedenle, karşı ağırlık gerekli olduğu zaman kullanılır. Ancak, hava soğutmalı motorlarda silindirlere az kuvvet gelmesi için karşı ağırlık kullanılır. Karşı ağırlıklar silindir sayısına göre yerleştirilir. Karşı ağırlıklar, küçük motorlarda bir çok özel konstrüksiyonlarda, krank k mili ile birlikte imal edilir. Bunun dışında d karşı ağırlıkğ krankk miline tespit edilir. Karşı ağırlıkların krank miline sağlam olarak bağlanması önemlidir. Motor çalışırken karşı ağırlıklar krank milinden merkezkaç kuvvetle çekilmiş olur. Dolayısıyla, çekim kuvvetlerinin etkisi artmaktadır. Krank mili bir taraftan diğer tarafa hareket ettiği ğ zaman karşı ş ağırlık ğ ileri geri hareket etme eğilimine ğ yönelik olur. Karşı ağırlık ile krank mili arasında boşluk varsa bu değişken kuvvetler karşı ağırlıkları harekete geçirecek, önce çok küçük ve sonra büyüyen boşluklar artacak pim veya somunun kırılma tehlikesi meydana gelecektir.

73 Sonuç olarak karşı ağırlığın bağlantısında yapılacak en ufak bir hata büyük kusurlara neden olabilir. Bu nedenle karşı ağırlığı krank mili ile birlikte dövülmüş olanlar tercih edilir. Buna rağmen birçok motorlarda karşı ağırlık krank miline çeşitli yöntemlerle tutturulur. a) Kırlangıç kuyruğu Bu yöntem genellikle çok yaygın olarak kullanılmaktadır (Şekil 2.28). Burada kırlangıç kuyruğu tespit cıvataları uzun bırakılır. Yarık, gerilme toplanmasını önlemek amacıyla yapılmıştır.

74 Şekil 2.28 Kırlangıç kuyruğu şeklinde karşı ağırlık

75 b) Saplama ile tespit Bu yöntem az kullanılır. Bu yöntem, düşük ve orta dönme sayılı motorlarda kullanılır ve karşı ağırlık dökme demirden yapılarak saplama ile krank miline takılır. Karşı ağırlıklar monte edilmeden önce ısıtılır ve somun yerine takılır. Karşı ş ağırlık ğ soğuyuncağ tekrar eski halini alır. Şekil 2.29 Saplama ile krank ağırlık tespiti

76 c) Cıvatalarla tespit Bu yöntemle karşı ağırlık krank miline cıvatalarla monte edilir (Şekil 2.30). Bu karşı ağırlıklar krank milinden geniş tutulabilir. Şekil 2.30 Cıvatalarla karşı ağırlık tespiti

77 Krank Mili Malzemesi ve İmalatı Krank mili malzemesi motorların cinsine bağlı olarak seçilir. Genellikle karbonlu veya alaşımlı dövme çelikler kullanılır. Ancak son yıllarda demir döküm (perlitik, temper döküm veya sfero döküm) olarak imal edilenler de yaygın olarak kullanılmaya başlanmıştır. Motorların güçleri artıkça, silindir çapları, dolayısıyla silindir yüzü alanları büyümekte, maksimum yanma basıncı artmakta ve bunlara bağlı olarak krank miline etki eden kuvvetler artmakta, dolayısıyla krank milinde gerilmeler artmaktadır. Bu nedenle, krank mili malzemesi olarak kullanılan çeliğin, ısıl işlemden sonra uygun sertlikte olması veya yüzeyinin sertleştirilmesi gerekmektedir. Krank milinde malzemenin mukavemeti önemli olmakla beraber yüzey sertliği daha da önemlidir. Bu duruma göre krank mili malzemeleri: - Yüzeyi nitrasyonlu serleştirilmiş nitral çeliği, - Yüzeyi alev endüksiyonla sertleştirilen karbonlu çelik veya - Yüzeyi alev endüksiyonla sertleştirilen karbonlu çelik veya alaşım çeliği,

78 -Isıl işleme tabii tutulan yüksek karbonlu çelik veya alaşım çeliği, - Dökme demir olarak sınıflandırılabilir. Bunlarda birinci grup, krank mili için en uygun olanıdır. Ancak pahalı oluşu her motorda kullanılışını önlemektedir. Nitrasyon, aşınma ve çizilmeyi önler ve yorulma mukavemeti de normal çeliğe göre %100 daha fazladır. Bunların yüzeyinin Brinnel sertliği 500 ün üzerindedir. İkinci gruptaki malzemeden yapılan krank milinin yüzeyi alev ve endüksiyonla serleştirilir. Bunlar, bakır -kurşun yataklarda kullanılır. l Bunlar yaklaşık k 300 Brinnel sertliğindedir. di Dolayısıyla, l birinci gruptaki yüzeyi nitrasyonlanmış krank miline göre daha zayıftır. Ancak, çabuk imal edilirler ve ucuzdurlar. Bunlar, otomobil motorlarında yaygın olarak kullanılırlar. Muylu yüzeyinin sertliği bazen Brinnel yapılır.

79 Üçüncü grup krank mili, yüksek karbonlu veya alaşım çeliğinden imal edilir ve yalnız ısıl lişleme tabii tutulur. t Bunlarda kalay kurşun k esaslı, nispeten yumuşak yataklar kullanılır. Dördüncü gruptaki krank mili, özellikle son yıllarda imal edilmeye başlanmıştır. Eğilme mukavemeti yönünden zayıf olmakla beraber, konstrüksiyon yönünden çok faydalıdır. Bu tip krank mili yüzeyi sertleştirilmiş krank miline göre daha ucuzdur. Krank mili muylusu ve ana yatakların içi boş dökülebilir ve aynı şekilde karşı ağırlık krank mili ile beraber dökülür. Dökme demirden yapılan krank milinin yatak yüzeyi, ideal bir özelliği ğ olup, nitrasyonlu çeliğin ğ yüzeyine çok yakın bir özellik gösterir. Dökme demirden yapılan krank milinin bu faydasına karşılık, mukavemet yönünden zayıf olan özelliğini arttırmak için ana muylu yatak çapları ve krank kolları normale göre daha büyük yapılır ve yuvarlanma çapları ile silindirler arası mesafe büyütülür. Ancak krank milinin büyümesi olan mahzurlarla beraber maliyetini de artırır.

80 Dökme demirli krank k mili, her bir silindir için i ana yatak olanında kullanılır. Dökme demirli krank milinin aşınma direnci yüksek olduğu için ana ve muylu yataklarda, kurşun-bronzlu ve bakır kurşunlu yatak kullanılır. Bunlarda yaklaşık olarak 300 Brinell sertliği gerekmektedir. Krank milinde malzemenin yüzey sertliği önemli olmakla beraber mukavemet de önemli olmaktadır. Esas olan yorulma mukavemetidir. et Çelikte maksimum gerilme e mukavemeti et 6 ton/cm 2 ye ulaştığı görülür. Ancak alaşım miktarındaki artmalar buna aksi etki yapar. Bu nedenle 6 ton/cm 2 nin üstünde gerilme mukavemeti olan malzeme çok azdır.

81 Krank mili malzemesi DIN e göre seçilmeli ve çekme mukavemetinin MPa oluşuna ve yatak sertliğine göre ona uygun karbon miktarı içermelidir. Çekme mukavemetinin belirlenmesinde krank milinin büyüklüğünün etkisi de dikkate alınmalıdır. Büyük çaplı krank millerinde yüksek sertlik derecesi ancak alaşımlı çeliklerle sağlanabilir. En çok kullanılan krank mili çelikleri aşağıda sıralanmıştır. Küçük çaplı çok yüklenmeyen krank milleri için CK45, Büyük çaplı fazla yüklenen krank milleri için (Kamyon motorları gibi) 37Cr4, 41Cr44 veya 36CrNiMo, Yüksek dönme sayılı büyük güçlü motorlarda 55CrNiMo veya 42CrMo4 seçilebilir. Krank mili malzemesi olarak dökme demir,, nitrojen banyosunda yeterli sertlik seviyesine getirilmesine rağmen, yüksek devirli dizel motorlarda kullanılmaz ama bazı benzin motorlarında kullanılmaktadır.

82 2.7. Motor Gövdesi ve Silindir Kafası Genel Bilgiler Motor gövdesi motorun ana parçası olup silindir ve üst karterden oluşur. Motor gövdesi aynı zamanda motor bloğu veya silindir bloğu olarak da adlandırılır. Gövdenin en önemli görevi silindirleri, su soğutmalı motorlarda soğutma suyunun geçtiği kanalları, hava soğutmalı motorlarda ise soğutma kanatçıklarını taşımaktır. Motor gövdesine ayrıca silindir kafası monte edildiği gibi küçük motorlarda krank milini de ana yataklar vasıtası ile taşır. Yüksek dönme sayılı motora sahip olan taşıtlar, traktörler ve inşaat makinalarında kullanılan motorlarda, kam mili yataklanması ve supap mekanizması genellikle motor gövdesi üzerindedir. Ayrıca motorun yardımcı sistemlerinden yağ pompası, su pompası, püskürtme pompası, yakıt filtresi, yağ filtresi, marş motoru, ateşleme sistemi, alternatör gibi yardımcı motor elemanları da motor gövdesine bağlanır.

83 İki zamanlı olan düşük dönme sayılı motorlardan gemi ve lokomotif motorlarında ise motor gücünün büyüklüğüne bağlı olarak, yardımcı sistemler motor gövdesi dışına monte edilir. İki zamanlı motorlarda dört zamanlılardan farklı olarak, motor gövdesinde süpürme ve egzoz pencereleri bulunur. Motor gövdesinin şekillendirilmesi motorun dönme sayısına, çalışma şekline, soğutma tipine, silindir sayısı ve tertibine, kullanılan malzeme ve yardımcı sistemlere bağlıdır. Bunların dışında, imalatın basit ve ucuz olması, malzemenin hafif ve ekonomik olmasına da dikkat edilir. Taşıt motorlarında, gövde üretiminde minimum malzeme Kullanılması l için, i genellikle gövde komple dökülür. Ancak optimum dayanıklılık için, motor gövdesine etki eden kütleler, ısıl gerilmeler ve yanal kuvvetler göz önüne alınır. Bu kuvvetler silindir kafası cıvataları vasıtasıyla silindir çeperleri ile krank mili ana yataklarına geçer. Ayrıca krank mili eğilme momentinin etkisi, motor gövdesini ana yataklardan eğilmeyeğ zorlar. Yine aynı moment ile motor gövdesi burulmaya zorlanmaktadır.

84 Motor gövdesinin, bütün bu kuvvetlerin ve momentlerin etkisi ile büyük ük bir değişikliğe ikliğ uğramaması ğ için, i yük taşıyan çeperlerin kalınlığı ve biçimi, ısı iletimi göz önüne alınarak döküm tekniğinin İzin verdiği alt sınırlarda tutulmalıdır. Krank milinin yataklanmasına göre gövdesinin yapısı farklı olup iki şekildedir. Bunlar krank milinin alt karterde veya üst karterde bulunmasıdır. Krank milinin alt karterde yataklanması: Büyük gövdeli olan iki zamanlı düşük dönme sayılı motorlarda bu şekilde yataklama yapılır. Bu tip motorlarda motor gövdesi, silindir ve üst karter ile bunun oturduğu alt karterden oluşmaktadır.

85 Krank milinin üst karterde yataklanması: Dört zamanlı motorlarda ve düşük güçlü iki zamanlı motorlarda krank mili üst karterde yataklanır. Bu tip motorların gövdesi ters çevrilerek krank k mili yerleştirilir. ili Her bir ana yatak kapağı ğ alttan tek tek monte edilir. Böylece krank mili, ana yatak kapağındaki cıvatalar ile üst kartere bağlanır. Bu tip motorların gövdelerine, yük taşıyan gövde de denilmektedir. Bunlarda yanma kuvveti silindir kafası cıvataları ile gövdenin üst tablasından, ve gövdenin yan çeperlerinden ana yataklara geçer. Bu geçişte ş motor gövdesinin kaburgaları önemli rol oynar. Yük taşıyan bu kesitler ince olmamalı, mümkün olduğu kadar kalın ve cidarlara yuvarlatılarak bağlanmalıdır. Bunlarda genellikle üst karter ve silindirler tek bir parça halinde imal edilirler. Bu tip motorlarda, gövdenin altında genellikle yağ deposu görevini gören hafif metalden (sac gibi), yapılmış alt karter bulunur. Motor gövdesi ile alt karter arasında sızdırmazlık için conta bulunur. Alt karterin çevresi özel profil verilerek gövdeye monte edilir. Bağlantı cıvataları arasında 100 mm den fazla mesafe olmamalı ve conta malzemesi yağın sıcaklığına dayanıklı olmalıdır.

86 Bazı motorlarda motor gövdesini oluşturan silindir ve üst karter ayrı yapıldığı gibi malzemeleri de farklı olabilir. Bu yapım şekli çok büyük motorlarda da kullanılır. Bu tip motor, gövdesinde her iki parçayı birleştirilen uzun çekme cıvataları tarafından taşınır. Dolayısıyla l silindir kafasındaki ki kuvvetleri, uzun çekme cıvataları, üst kartere veya bunun görevini gören parçaya iletir. Bu durumda üst karter sadece basma etkisi altında bulunur Motor Gövdesinin Yapısı Motor gövdesi motorun soğutma şekline göre farklı yapıda olmaktadır. Su soğutmalı motorlarda gövde içindeki suyun geçeceği kanallar olmasına karşın hava soğutmalı motorlarda silindir çeperlerinde kanatçıklar mevcuttur. Bu nedenle motor gövdesinin su soğutmalı ve hava soğutmalı motorlarda farklı incelenmesi gerekir.

87 Su Soğutmalı Motorlarda Gövde Yapısı Motor gövdesinin yapımında iki farklı uygulama söz konusudur. Bunlar silindirlerin motor gövdesi ile birlikte dökülmesi veya silindirlerin l i kovan şeklinde d (gömlekli) motor gövdesinden d ayrı olarak yapılmalıdır. Genellikle benzin motorlarında ve yükü az olan küçük dizel motorlarında silindirler motor bloğu ile birlikte dökülmelidirler. Silindirlerin motor bloğu ile birlikte döküldüğü bir motor gövdesi Şekil 2.31 de görülmektedir. Bu tip uygulamada gövde döküm tekniğinin ğ iyi olması şarttır. Silindir iç cidarlarında aşınma meydana gelmeyecek şekilde döküm yapılması gerektiğinden, gövdenin tümünün aşınmaya karşı dirençli olması gerekmekledir. Silindir cidarlarında meydana gelen aşınma durumunda motorun rektifiyesi gerekeceğinden bakım ve onarımı zor bir uygulama gerekmektedir. Bu motorlarda silindirin cidar kalınlığı yaklaşık 007Dmertebesinde 0.07 olup silindir eksenleri arasındaki S mesafesi ise S=1.2 D den büyük olmamalıdır. Silindirlerin gövdeden ayrı olarak dökülmesinde ise iki farklı uygulama vardır. Bunlar kuru kovan ve yaş kovan olarak adlandırılmaktadır.

88 Şekil 2.31 Su soğutmalı motor gövdesi

89 a) Kuru Kovan Bu tiplerde kovan gövde cidarı ile sıkı temas halindedir. Genellikle silindir çapı mm ye kadar olan kamyon ve otobüslerin dizel motorlarında kullanılır. Kuru kovanın montajından önce motor gövdesinin işlenmiş olması gerekir. Daha sonra cidar kalınlığı ince olan kuru kovan presle geçirilir. Döküm kalitesinin iyi olması ve silindir yüzeyinin i iyi i işlenmiş i olması şarttır. Son yıllarda döküm tekniğinin ilerlemesi ile orta büyüklükteki silindirler de motor gövdesi ile beraber dökülmektedir. Kuru ve yaş kovanlı silindirler Şekil 2.32 de görülmektedir.

90 Şekil 2.32 Kuru ve yaş ş kovanlı silindirler

91 Silindir boyu, piston stroku ve piston boyunun toplamından ibarettir. Kuru kovan boyu, piston üst ölü noktada iken piston strokuna %10 15 ilave ile bulunur. Silindirlerin su alt seviyesinin, piston AÖN da iken, en alttaki kompresyon segmanının su seviyesi üzerinde kalacak şekilde olması gerekir. Kuru kovan ile motor gövdesi arasında ısı geçişini sağlamak için, kuru kovan ve silindirlerin şekilleri uyumlu olmalıdır. Kuru kovanın cidar kalınlığı ğ silindir çapına bağlı ğ olarak mm arasındadır. Genellikle kuru kovanların üst kısmı çıkıntılı yapılır ve silindir kafası contası çıkıntıya takılır. Hafif metal motor gövdesinde kullanılan kuru kovanlar presle yerleştirilir. Ancak malzemeler arasındaki ısıl genleşme farkları dikkate alınmalıdır. Bazı firmalar kuru kovanı, üst kısmı çıkıntısız silindirik boru şeklinde yaparlar. Bu tip kovanlar silindire presle yerleştirilir ve silindirin altında bir emniyet segmanı kullanılarak kovanın aşağıdan çıkması önlenir.

92 b) Yaş Kovan Yaş kovan genel olarak dizel motorlarında, silindir çapı 125 mm den büyük olan motorlarda kullanılır. Bu tip motorlarda su hacmi kovan ile temasta olup gerekli bağlantılarla takviye edilerek sağlamlaştırılmıştır. Döküm kısmının temizlenmesi basittir. Kovan cidarı kalın ve sağlam olur. Kuru kovanlı motorlara göre yaş kovanlı motorlar daha hafif olur. Yaş kovanın değişimi kolay olup bazı küçük taşıt motorlarında da kullanılmaktadır. Yaş kovan doğrudan doğruya su hacmi ile temasta olduğundan suyun yağa karışmaması ve yanma odasına girmemesi için gerek yukardan, gerekse aşağıdan sızdırmazlık contaları yerleştirilir. Bazı tiplerde ise üst kısım silindir kafası ile gövde arasına sıkıştırılarak tutulur. Kovan alt kısmı da sızdırmazlık sağlamak için çeşitli şekillerde olabilmektedir. Burada da su seviyesinin, pistonun AÖN da bulunması sırasında en alttaki kompresyon segmanının su seviyesinde kalması şarttır. Sızdırmazlığı sağlamak için genellikle iki yuvarlak lastik conta kullanılır.

93 Büyük çaplı silindirlerde ise, üç yuvarlak lastik conta kullanılır. Yaş kovan kalınlığı bu çıkıntılarda hiç bir zaman ( ) s den küçük olmamalıdır. Lastik conta, kullanıldığı yere uygun toleransta olmalı ve deformasyona uğramamalıdır. Bazı yeni motor konstrüksiyonlarında lastik contalar motor gövdesinde bulunan yuvaya yerleştirilir (Şekil 2.33). Montaj için özel bir alet gerektiriyorsa da bu sistemin faydalı tarafları mevcuttur. Conta yuvası ile yaş kovan zayıflatılmamakta, böylece kovanın işlenmesi daha kolay olabilmektedir. Ancak burada kovanın yerleştirilmesi için alt tarafının hafif konik olması gerekir. Kovanın üst kısmında flanşın eğilme zorlanmasına maruz kalması halinde flanş yüksekliği genellikle H=0.1xD olarak alınır. Yaş kovanın motor gövdesine oturması çeşitli şekillerde olabilmektedir. Genellikle yaş kovanın üst kısmı, piston birinci segmanı su ile temas edebilecek şekilde düzenlenir. Soğutma ğ suyunu oturma yüzeyi yakınına getirmek için küçük kanallar açılır. Böyle bir yaş kovanın üst kısmının kesiti Şekil 2.34 da görülmektedir.