DUMLUPINAR ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ

Transkript

1 DUMLUPINAR ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ

2 ÖĞRENCİ TAAHHÜDÜ Sınava getireceğim bu formül kağıdı üzerinde hiçbir karalama, işaretleme ve ekleme yapmayacağımı ve aşağıda belirtilen sınav kurallarına uyacağımı beyan ederim. Öğrencinin Adı Soyadı: İmza: 1. Elinizdeki bu formül kağıdı üzerinde hiçbir ekleme yapılmayacaktır. Üzerinde herhangi bir ekleme yapıldığı tespit edilen formül kağıtları yenisi verilmemek üzere alınacaktır ve öğrenci sınavına formül kağıdı olmadan devam edecektir. 2. Öğrenciler, sınav başlamadan en geç 1 saat önce bu formül kağıtlarını kontrol için dersin yürütücüsüne teslim edilecektir. Teslim edilen formül kağıtları sınav anında tekrar öğrencilere dağıtılacaktır. Öğretim üyesi onayı olmayan formül kağıtları sınavda kullanılamayacaktır. 3. Sınav anında cetvel, pergel, silgi, hesap makinesi vb. malzeme alışverişine izin verilmeyecektir. Öğretim Üyesi Onayı:

3 Uzaklık Düzeltme Faktörü (Q): DEPREM KAVRAMLARI

4 DEPREM YÖNETMELİĞİ Dr. Uğur Dağdeviren

5 DEPREM YÖNETMELİĞİ

6 DEPREM YÖNETMELİĞİ Dr. Uğur Dağdeviren

7 DEPREM YÖNETMELİĞİ BİNA TAŞIYICI SİSTEMİ (1) YERİNDE DÖKME BETONARME BİNALAR (1.1) Deprem yüklerinin tamamının çerçevelerle taşındığı binalar.... (1.2) Deprem yüklerinin tamamının bağ kirişli (boşluklu) perdelerle taşındığı binalar..... (1.3) Deprem yüklerinin tamamının boşluksuz perdelerle taşındığı binalar.... (1.4) Deprem yüklerinin çerçeveler ile boşluksuz ve/veya bağ kirişli (boşluklu) perdeler tarafından birlikte taşındığı binalar.. Süneklik Düzeyi Normal Sistemler Süneklik Düzeyi Yüksek Sistemler (2) PREFABRİKE BETONARME BİNALAR (2.1) Deprem yüklerinin tamamının bağlantıları tersinir momentleri aktarabilen çerçevelerle taşındığı binalar..... (2.2) Deprem yüklerinin tamamının, üstteki bağlantıları mafsallı olan kolonlar tarafından taşındığı tek katlı binalar... (2.3) Deprem yüklerinin tamamının prefabrike veya yerinde dökme boşluksuz ve/veya bağ kirişli (boşluklu) perdelerle taşındığı, çerçeve bağlantıları mafsallı olan prefabrike binalar.. (2.4) Deprem yüklerinin, bağlantıları tersinir momentleri aktarabilen prefabrike çerçeveler ile yerinde dökme boşluksuz ve/veya bağ kirişli (boşluklu) perdeler tarafından birlikte taşındığı binalar (3) ÇELİK BİNALAR (3.1) Deprem yüklerinin tamamının çerçevelerle taşındığı binalar.... (3.2) Deprem yüklerinin tamamının, üstteki bağlantıları mafsallı olan kolonlar tarafından taşındığı tek katlı binalar... (3.3) Deprem yüklerinin tamamının çaprazlı perdeler veya yerinde dökme betonarme perdeler tarafından taşındığı binalar (a) Çaprazların merkezi olması durumu... (b) Çaprazların dışmerkez olması durumu.... (c) Betonarme perdelerin kullanılması durumu... (3.4) Deprem yüklerinin çerçeveler ile birlikte çaprazlı çelik perdeler veya yerinde dökme betonarme perdeler tarafından birlikte taşındığı binalar (a) Çaprazların merkezi olması durumu... (b) Çaprazların dışmerkez olması durumu... (c) Betonarme perdelerin kullanılması durumu

8 AZALIM İLİŞKİLERİ PİK YATAY İVME (PHA) Dr. Uğur Dağdeviren

9 AZALIM İLİŞKİLERİ PİK YATAY İVME (PHA)

10 AZALIM İLİŞKİLERİ PSÖDO-SPEKTRAL İVME (PSA) Dr. Uğur Dağdeviren

11 AZALIM İLİŞKİLERİ PİK YATAY HIZ (PHV) / PSÖDO-SPEKTRAL HIZ (PSV)

12 Tablolarda, Yüzey kırığı uzunluğu (L; km) ; Fay yırtılma alanı (A; km 2 ) ; Fayın yerdeğiştirme miktarı (D; m) MAGNİTÜD BELİRTEÇLERİ

13 STANDART PENETRASYON DENEYİ DÜZELTMELERİ N 60 = N. C E. C B. C R. C S N 1 60 = N. C N. C E. C B. C R. C S C N = 100 σ σ 0 kpa cinsinden C E = ER% 60% Şahmerdan Tipi Donut (Makaralı) tipi şahmerdan C E = Güvenli şahmerdan C E = Otomatik düşülü donut tipi şahm. C E = C E Tij Boyu C R Kuyu Çapı C B mm C B = mm C B = mm C B = 1.15 L < 3 m C R = L 4 m C R = < L 6 m C R = < L 10 m C R = < L 30 m C R = 1.00 Numune Alma Yöntemi Standart Numune Alıcı (Kılıflı) C S = 1.00 Kılıfsız Numune Alıcı C S = C S

14 KUMLAR İÇİN MAKSİMUM DİNAMİK KAYMA MODÜLÜ İFADELERİ G max = ρ v 2 s Hardin ve Black (1968) Yuvarlak daneli kumlar: Köşeli daneli kumlar: e 2.97 e G max = 6908 σ e 0 G max = 3230 σ e 0 0 ; ortalama efektif gerilme (kpa) G max ; maksimum kayma modülü (kpa) σ 0 = σ 1 + σ 2 + σ 3 3 K 0 = 1 sin φ G max SPT YE DAYALI G MAX 0.34 N ' kpa Seed ve Idriss (1970) G max = K 2(max) σ (%) D r kpa K 2(max) kpa kpa

15 KİLLER İÇİN MAKSİMUM DİNAMİK KAYMA MODÜLÜ İFADELERİ G max = ρ v s 2 Hardin ve Drnevich (1972) G max e 0.5 K ' 1 e OCR kpa σ 0 = σ 1 + σ 2 + σ 3 3 OCR c ' ' 0 kpa PI (%) K a) Normal Konsolide Killer İçin: K 0(NC) = PI 0 PI 40 K 0(NC) = PI 40 PI 80 b) Aşırı Konsolide Killer İçin: K 0(OC) = K 0(NC). OCR

16 ISHIBASHI VE ZHANG (1993) KAYMA MODÜLÜ ORANI ve SÖNÜM ORANI İFADELERİ KAYMA MODÜLÜ ORANI G G max K m, PI m0, PI ' 0 PI % cinsinden ondalık cinsinden K γ, PI = tanh ln n PI γ m γ, PI m 0 = tanh ln γ 0.4 exp (PI) 1.3 n PI PI PI PI PI 0 0 PI PI 70 PI 70 SÖNÜM ORANI exp ( PI ) G G D Gmax Gmax Dr. Uğur Dağdeviren

17 KAYMA MODÜLÜ ORANI ve SÖNÜM ORANI İFADELERİ VUCETIC VE DOBRY (1991) KAYMA MODÜLÜ ORANI SÖNÜM ORANI PI = 0 Vucetic ve Dobry (1991) Vucetic ve Dobry (1991) PI = 0

18 DEPREM BÜYÜKLÜĞÜ EŞDEĞER ÇEVRİM SAYISI İLİŞKİSİ Deprem Büyüklüğü, M Eşdeğer Çevrim Sayısı, N EŞDEĞER KAYMA GERİLMESİ τ ort = 0.65τ max DEPREMDEN KAYNAKLANAN KAYMA GERİLMESİ TEKRARLI KAYMA GERİLMESİ ORANI r d = z r d = z r d = z r d = 0.5 CSR = τ ort σv GERİLME AZALIM KATSAYISI z 9.15 m 9.15 < z 23 m 23 < z 30 m z > 30 m LAB ARAZİ CRR İLİŞKİLERİ τ ort = 0.65 a max g. σ v. r d CRR ARAZI = 0. 9 CRR ss = 0. 9c r CRR TX c r = 1 + K 0 2 Dr. Uğur Dağdeviren

19 TEKRARLI DİRENÇ ORANI: SIVILAŞMA CRR 7.5 = 1 + N 1 60,cs + 34 N 1 60,cs N 1 60,cs TEKRARLI DİRENÇ ORANI CRR M, v = CRR 7.5 MSF K σ İNCE DANE DÜZELTMESİ N 1 60,cs = α + β N 1 60 α = 0.0 β = 1.0 α = exp FC 2 β = α = 5.0 β = 1.2 FC FC %5 %5 < FC < %35 FC %35

20 SIVILAŞMA MAGNİTÜD DÜZELTME FAKTÖRÜ MSF = 7.5 M w 2.56 ÖRTÜ YÜKÜ DÜZELTME FAKTÖRÜ (K ) K σ = σ v 100 f Düzeltilmiş SPT Rölatif Sıkılık (N 1 ) 60 D r (%) Tanımlama GÜVENLİK SAYISI GS = CRR M,σ v CSR < 4 < 15 Çok Gevşek Gevşek Orta Sıkı Sıkı > Çok Sıkı Rölatif Sıkılık, D r (%) f

21 SIVILAŞMA ÇİN KRİTESİ (WANG, 1979 SEED VE IDRISS, 1982) 1. 5m altındaki dane yüzdesi < %15 2. Likit limit, LL < Doğal su muhtevası, w n > 0.9LL ANDREWS VE MARTIN (2000) LL < 32 ve Kil Yüzdesi < %10 SIVIL. HASSAS LL < 32 ve Kil Yüzdesi %10 İLAVE ÇALIŞMA LL 32 ve Kil Yüzdesi < %10 İLAVE ÇALIŞMA LL 32 ve Kil Yüzdesi %10 SIVILAŞMAZ BRAY VE SANCIO (2006) PI 12 ve w n 0.85LL SIVIL. HASSAS 12 < PI < 18 ve w n 0.80LL SIVILAŞMAYA KISMEN HASSAS PI 18 ve w n < 0.80LL SIVILAŞMAZ

22 NORMAL DAĞILIM TABLOSU Dr. Uğur Dağdeviren