ISI DEĞİŞTİRİCİSİ TASARIMI

Transkript

1 35 ISI EĞİŞTİRİCİSİ TSRIMI Cem PRMKSIZOĞLU Ömür ÇETECİ ÖZET u çalışmada, gövde - oru tipi ısı değiştiricisi ile hava su, soğutucu ve ısıtıcı serpantin tipi ısı değiştiricileri için matematisel modeller geliştirilmiş ve unların çözümünü elde eden ir ilgisayar programı hazırlanmıştır. Optimum ısı değiştiricisi oyutlarına ulaşma için standartlara da uyulara ısıl ve maliyet hesapları yapılmıştır. Elde edilen optimum çözümün teni resmi yine aynı ilgisayar programıyla çizdirilmiştir. yrıca ısı değiştiricilerinin hesaplamalarında gereli olan aışan özellileri de ir e programda hesaplanmatadır. GİRİŞ Isı değiştiricileri, farlı sıcalılardai ii veya daha fazla aışan arasındai ısı geçişini sağlayan cihazlardır. Isı değiştiricilerinin ço çeşitli alanda, ço farlı amaçlar doğrultusunda geniş ir uygulama alanı ve u nedenlede ço değişi tipleri vardır. undan dolayı ısı değiştiricileri te te hesaplanıp, imal edilirler. En yaygın olara da gövde-oru, soğutucu ve ısıtıcı serpantin tipleri ullanılmatadır. Şeil. Perdeli gövde-oru tipi ısı değiştiricisi ve serpantin. GÖVE-ORU TİPİ ISI EĞİŞTİRİCİLERİ [],[ ],[3],[4],[5],[6],[] u çalışmada gövde-oru tipi ısı değiştiricisi tasarımı su / su, su / su uharı için yapılmıştır. ışanların giriş ve çıış sıcalıları, ütlesel deileri ve eonomi verilerin ilinmesi durumunda ısı değiştirici aşağıda açılanan şeilde adım adım hesaplanır. Ön afa, ara afa, gövde, oru dizilişi, oru çapı ve perde şeli standartlara ağlı olara tasarımdan önce standatlardan seçilir. [4] Logaritmi sıcalı farı ulunur.

2 36 Δ T m Δ T Δ T Ln Δ T Δ T Δ T T g Tç Δ (.) T T ç T g oru ve gövde tarafı deiler için ısı yüü hesaplanır. Q m& c T T ) m& c ( T T ) (sıvı için) (.) p ( ç g p g ç Q m& (uhar için) (.3) h s oru tarafı için ısı taşınım atsayısının hesaplanır Reynolds sayısı V d Re ν iç, Prandtl sayısı ν α Pr (.4) (.5) Nusselt sayısı Nu h i diç ( f / ) Re Pr (.6) / / ( f / ) (Pr ) Sürtünme atsayısı f (.58 Re 3.8) Gövde tarafı için ısı taşınım atsayısı [],[6] Şeil. Perdeli gövde-oru tipi ısı değiştiricisi, üçgen dizilş Nu0, orudemeti f, üçgen Nu eşitliğinden hesaplanır. u eşitlitei diziliş fatörü, üçgen diziliş için f, üçgen + 3 Nu sayısı Re Re ψ,, ψ,0 Nu Nu lam Nu, , +, tur Nu 3, lam Reψ, Pr

3 37 Nu, tur Re Re 0.8 ψ 0. ψ,, Pr (Pr / 3 ) eşitlilerinden hesaplanır. u eşitlilerdei a, ve Ψ değerleri, s ve s sırasıyla aış doğrultusuna di orular arası açılı, aış doğrultusundai orular arası açılı, d o oru dış çapı olma üzere a s / d 0, s / d 0, π ψ şelinde tanımlanmışlardır. 4 a Gövde tarafındai Nu sayısı, Nu 0, gövde f R Nu0, orudemeti (.7) eşitliğinden ulunur. u eşitlitei f R düzeltme fatörü, f R f G f L f f G oru demetinin içindei aış yönünün değişimini içeren geometri fatör, n w şağı ve yuarı pencerelerdei oru sayısı, n toplam oru sayısı olma üzere, R n w G, 0. 3 fg RG RG n Gövde ve perde arasındai açaları içen aça fatörü f L, Perdedei oru için açılmış deli çapı d, γ merez açısı, i gövde iç çapı perde çapı, oru demeti çapı, S Perdeler arası açılı, L E oru ve gövde arasındai en ısa ağlantı, Şeil, nw π ( d d 0 ) H t / p ( n ), γ Cos ( ) 4 s / π ( i ), SG t / p + s / 4 e s d i 0, e, R SG L, E S L E, E L E e + e ve dış orularla gövde arasındai y-pas fatörü f nin, y-pas esit alanı, E Çapraz aış için en üçü esit alanı olma üzere, f l t 0.4( / p SG t ) + ( 0.4 / p SG ) exp(.5 R L ) R, f exp(.35 R ) E Re ψ, 00 ( β.35, Türülans ve geçiş ölgesi) fonsiyonudur. Gövde tarafındai ısı taşınım atsayısı, Nu eşitliğinden ulunur. o, gövde h π 0. 5 (Pr/ Pr ) o yüzey 0. d K K Pr/ Pryüzey K (Pr/ Pr ) Pr/ Pr yüzey yüzey (.8)

4 38 h e veya Nu f (Re, Pr, s, s, N r, m ) PT 3 π d 0 4( ) 4 8 e π d / 0 eşitlilerinden [] hesaplanılır, u eşitlite P T aış doğrultusundai oru esenleri arasındai uzunlutur. Örne olara verilen ir örne için detaylı gövde hesaı aşağıdai gii yapılmıştır. [6] Gövde iç çapı i 500 mm, perde çapı 496 mm, Pencere yüseliği H i /4 5 mm, perdeler arası açılı S 430 mm, toplam oru sayısı n73, üst ve alt pencerelerdei oru sayısı n w 56, oru dış çapı d o 5 mm, Perdedei oru için açılmış deli çapı d 6 mm, s 3 mm ve s 7.7 mm, ortalama 3.5 C su sıcalığı,ν m /s, W/mK, Pr 5. Pr yüzey 3, üçgen diziliş için yuarıadai eşitlilerden hesaplanır. a.8,., Ψ0.386 Re Ψ, 3, Nu,lam 3., Nu,tür 30., Nu,0 85., f.6 Nu o,orudemeti 96.6 R G 56/ f G.04 t/p 5808 mm γ 0.5, s/ 08 mm, s,g 7889 mm. a e3-57 mm e 5 mm L e 4 mm, R L 0.6, E 4900 C f L mm, R 9890/ F 0.76 F R Nu o,gövde Isı taşınım atsayısı h 3589.W / m π K Toplam ısı geçiş atsayısı, K dış iç dış + h (.9) m ln dış iç + h üzeltilmiş toplam ısı geçiş atsayısı, K + r K f r f : irlili fatörü.0) Isı değiştiricisi toplam yüzey alanı, n ir geçiştei toplam oru sayısı Q K ΔT m (.) Isı değiştiricisi oru uzunluğu, L π d iç n oru içindei asınç düşümü, V oru içindei aışan hızı m/s (.)

5 39 f L V ΔP ρ (.3) diç Gövde tarafındai asınç düşümü ΔP ΔP + ΔP + ΔP (.4) c w e ΔP c çapraz aıştai asınç düşümü, ΔP w penceredei açalardan oluşan asınç düşümü, (. ΔP e giriş ve çıışlardai (y-pas tan oluşan) asınç düşümü [] oru ve gövde tarafındai güç ayıpları ΔP m& E (oru tarafı) (.5) E ρ η p ΔP m& ρ η Maliyet hesapları p Toplam giderler Yatırım gideri + işletme gideri (gövde tarafı) (.6) f d C Yatırım gideri (.7) İşletme gideri ( E + E ) H f e C C s i ( + i) u eşitlitei C ve C atsayıları C, s ( + i) i faiz, e enflasyon, s işletme süresi C + e s ( ) + i + i ( ) + e (.8). SOĞUTUCU VE NEM LICI SERPNTİN [7],[8],[9] Soğutucu ve nem alıcı serpantin için havanın giriş asıncı, sıcalığı, özgül nemi w, deisi m h, çıış uru termometre sıcalığı T h ve soğutucu aışan olara ullanılan suyun giriş hızı V s, deisi ms ve giriş sıcalığı T s ilindiğine göre tasarımda şöyle ir sıra izlenmiştir: Hava tarafı, ısla/uru, Metal, ısla/uru olma üzere ısıl dirençler ve yüzey oranı oru/anat alanı elirlenir. Serpantin girişinde hava hızı seçilir V g (-3 m/s) ve serpantin giriş alanı g ulunur, m h g Vg ρ (.) h Havanın doymuş olara çıtığı aulü yapılara, serpantin çıışındai havanın entalpisi h ve özgül nemi ulunur w ve toplam soğutma yüü Q t hesaplanır, h yoğ Yoğuşma ısısı olma üzere, Qt mh [( h h ) ( w w ) h yoğ ] (.) elde edeilir. Hava ile soğutucu aışan arasındai enerji dengesinden soğutucu aışan çıış sıcalığı T s ulunur. Q m c ( T T ) (.3) s s s s

6 40 Isla ve uru sınırındai havanın entalpisi h hs hesaplanır ve serpantin çalışma şartları elirlenir, Şeil 3. h a) hs h h ise tamamen ısla h > h > h a) h hs h T T h ise ısmen ısla h ) ise hs h h tamamen uru T s T hs T ys T ss T h Hava T y Yüzey T s Soğ. aışan Kuru Isla (m²) Şeil 3. Zıt ışlı, Hava / Soğutucu ışan, serpantini için sıcalı diyagramı Kuru alan,uru taraf toplam ısı geçiş direnci R olma üzere Q R t, ΔT o ( T T ) ( T T h s hs ss Δ To (.4) ln[( Th Ts ) /( Ths Tss )] ) eşitliğinden hesaplanır. Isla alan, Rhı ısla yüzey tarafındai taşınımdirenci olma üzere, Qı Rhı c p ( hhs hys ) ( hh hy ) ı, Δ hoı (.5) Δhoı ln[( hhs hys )/( hh hy )] olara ulunur. Hava çıış sıcalığı hesaplanır. İl değere yaınsa hesaplama itirilir. Serpantinin oyutlandırılır, W,L, ve H serpantin eni,oyu ve yüseliği olma üzere, giriş alanından H ve L ulunur. oru aış esitiı oru iç çapı m g H L (.6) s (.7) ρ s Vs d / π (.8) i 4 oru dizilişi S T ve S L seçilir. H N oru sayısı, H ( N + ) ST N ST, (.9) ompatlı sayısı ( 500m²/m³ )seçilir. Serpantin hacmi V T / 500 V Serpantin genişliği, W H L (.0) W serpantin derinliği doğrultusunda sıra sayısı, N r S (.) anat yüzey alanı, L π d ( H W N N r ) z (.) 4 π d N N ( L t z (.3) çıpla oru yüzey alanı, ) y r

7 4 toplam ısı transfer alanı, + (.4) T y (.),(.3) ve (.4) eşitlilerinden anat sayısı z hesaplanır.kanat alınlığı t 0.5 mm olara alınmıştır. anatlar arası mesafe L z t (.5) z hesaplanır. Kompatlı sayısı T / (L S T S L N N r ) eşitliği yardımıyla ontrol edilir. aşta seçilen değerle arasındai far azsa hesap sona erdirilir. 3. ISITICI SERPNTİN [0] Isı yüü Q(W), su ve hava giriş, çıış sıcalıları sırasıyla serpantin tasarımında aşağıdai sıra izlenmiştir. T s, g, Ts, ç, Th, g, Th, ç ilnen ısıtıcı oru çapı, oru dizilişi, hava giriş hızı, anat alanının toplam alana oranı / ( + ) oru dizilişi S T, S L ve ompatlı sayısı α seçilditen sonra hava ve su deileri hesaplanır. &, g ) (3.) Q mh c ph ( Th g Th, ç ) m& s c ps ( Ts, ç Ts, oru içindei ısı taşınım atsayısı h iç, 0.8 /3 Nu Nu 0.03 Re s Prs h iç (3.) d Gövde tarafındai ısı taşınım atsayısı h dış, 0.5 Nu ( Re ) Pr veya (3.3) j fatör eşitliği ile / 3 j St Pr oru direnci ihmal edilirse, η yüzey verimi η / ( η ), anat verimi olma üzere toplam ısı geçiş atsayısı K, + K h η h / π iç s /, η ST S Lα (3.4) dıı iç s h Thç Thg Ch m& h c phvecs m& s c ps eşitlilerinden Cmin/C ma ile ε T hesaplanır.ntu ulunur ve toplam ısı geçiş alanı hesaplanır, sg Thg NTU T C min (3.5) K Kompatlı sayısından hacim ve oyutlar ir önce prolemdeine enzer olara ulunur. İLGİSYR YZILIMI [] Isı değiştirici tasarımı için geliştirilen yazılım yardımıyla ısıl hesaplarla irlite maliyet hesapları da yapılara optimum ısı değiştirici oyutları hesaplanmatadır. yrıca optimum çözüm için ısı değiştiricisinin teni resmi çizdirileilmetedir. Yazılım sonuçlarına her tip için aşağıda ier örne verilmiştir. ÖRNEK : TİPİ : I Gövde-oru VERİLER

8 4 SICK KISKN GIRIS SICKLIGI... tg SICK KISKN CIKIS SICKLIGI... tc SOGUK KISKN GIRIS SICKLIGI... tg SOGUK KISKN CIKIS SICKLIGI... tc KISKN KIRLILIK FKTORU... rf ORU ICINEKI KISKN EISI... M PERELER RSI MESFE (ILK THMIN) [ C] 70 [ C] 5 [ C] 60 [ C] 0,000 [m²k/w] 0 [Kg/sn] 0,35 [m] ISI EGISTIRICISININ MLIYET HESINKI EGISKENLER FIZ ORNI... % 90 YKIT FIYTLRINKI YILLIK RTIS ORNI% 75 TESISIN TOPLM ISLETME SURESI... s 0 [YIL] TESISIN YILLIK CLISM SURESI... H [sn/yil] ISI EGISTIRICISININ m² FIYTI [TL/m²] ELEKTRIK ENERJISININ FIYTI [TL/Kwh] SONUCLR : TS esas alınara her çap için ayrı ayrı hesap yapılır. CP ISLETME GIERI KURULUS GIERI TOPLM GIERLER [ m ] [ TL ] [ TL ] [ TL ] 0, , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , MLIYET NLIZI SONUCUN 0,5 [ m ] OLRK ELIRLENMISTIR. HESPLM KULLNILN SIT UYUKLUKLER ORULRIN IZILISI, UCGEN IZILISTIR ORU IC VE IS CPLRI ic 0,0 m, dis 0,05 m ORU RSI OSLUK C 0,007 m (C P-dis) ORU EKSENLERI RSI UZKLIK (HTVE), P 0,03 m ORU GECIS SYISI nlp olara seçilmiştir. ISIL PERFORMNS VE TSRIM ILE ILGILI SONUCLR ORU TRFI TOPLM KIS KESITI...,99 E-0 [m²] GOVE TRFINKI EN R KESIT LNI... 0,038 [m²] ORU ICINEKI KUTLESEL EI... G 667,55 [g/s m²] GOVE ICINEKI KUTLESEL EI... G 9,39 [g/s m²] ORU TRFINKI REYNOLS SYISI... Re 394 GOVE TRFINKI REYNOLS SYISI... Re 5060 ORU TRFI ISI TSINIM KTSYISI... h 57[W/m² K]

9 43 GOVE TRFI ISI TSINIM KTSYISI... h 6356 [W/m² K] TRNSFER EILEN ISI... Q [W] ORTLM LOGRITMIK SICKLIK FRKI... ΔT 45,6 [ C] GOVE TRFI UZELTME KTSYISI... f 0,899 TOPLM ISI GECIS KTSYISI... K 67 [W/m² K] GERCEK TOPLM ISI GECIS KTSYISI... K 848 [W/m² K] ISI EGISTIRICISININ TOPLM LNI...,38 [m²] ISI EGISTIRICISININ ORU UZUNLUGU... L,96 [m] ISI EGISTIRICISI ICERISINEKI ORU SYISI... N 73 ORU ICERISINEKI SINC USUMU... ΔP 94 [N/m²] GOVE ICERISINEKI SINC USUMU... ΔP 396 [N/m²] ORU ICERISINEKI KYIP SINC ENERJISI... E 3 [W] GOVE ICERISINEKI KYIP SINC ENERJISI... E 36 [W] GOVE TRFINKI KISKN HIZI... V 0,9 [m/s] HESPLMLR SONUN 0,5 [m] ICIN PERELER RSI EN EKONOMIK UZKLIK P 0,49 [m] olara ulunur ve hesaplanan geometri için ısı değiştiricisinin imalatı için esas olan esit resmi çizdirilir, Şeil 4. Şeil 4. Hesaplanan Gövde-oru ısı değiştiricisinin esit resmi (Not: utoc4 resmidir.) ÖRNEK : TİP : Soğutucu ve nem alıcı serpantin VERİLER: Havanın giriş asıncı... P 035 Pa Havanın giriş sıcalığı... TH 9.74 C Havanın giriştei özgül nemi... W 0.0 g/g Havanın ütlesel deisi... MH 0. g/s Havanın hızı... VH m/s Suyun giriş sıcalığı... TS 5 m/s Suyun ütlesel deisi... MSU g/s Su hızı.... m/s Soğutma alını... 8 m² Havanın çıış sıcalığı... 0 C SERPNTININ ISIL PERFORMNSI ILE ILGILI SONUCLR Y-PSS FKTORU... F 0,0 HV TRFI UYULUR ISI ORNI... SHR 0,67 KURU HVNIN ISIL IRENCI... RHK,89 E-0 (m²k/w) ISLK HVNIN ISIL IRENCI... RHI 0,07 (m²k/w) TOPLM ISIL IRENC... R,38 E-0 (m²k/w) TOPLM ISI GECIS KTSYISI... K 4,96 (W/m²K)

10 44 HVNIN ISI TSINIM KTSYISI... FH 56,76 (W/m²K) SUYUN ISI TSINIM KTSYISI... FS 460 (W/m²K) HVNIN SERPNTINEN CIKIS SICKLIGI... TH,8 ( C) EFEKTIF YUZEY SICKLIGI... TEY 0,89 ( C) TEY SICKLIGINKI HVNIN ENTLPISI... HEY 30,9 (J/g) GIRISTEKI HVNIN OZGUL ISISI... CPH 006,70 (J/g-K) GIRISTEKI HVNIN YOGUNLUGU... ROH,8 (g/m³) GIRISTEKI SUYUN OZGUL ISISI... CPS 495 (J/g-K) GIRISTEKI SUYUN YOGUNLUGU... ROS 005, (g/m³) HV TRFI CLISM KRKTERISTIGI... E 0,537 CIKISTKI HVNIN ENTLPISI... HH 3,40 (J/g) CIKISTKI HVNIN OZGUL NEMI... W 8,6 (g/g) SERPNTIN KRKTERISTIGI... C 0,5 SERPNTIN ISLK/KURU OLRK CLISMKTIR SERPNTININ TOPLM ISIL KPSITESI... QT,54 (W) KURU/ISLK YUZEY SINIRIN HV ENTLPISI... HHS 44,45 (J/g) KURU YUZEYEN GECEN ISI... QK 0,3 (W) TOPLM KURU YUZEY LNI... K 0,46 (m²) ISLK YUZEYEN GECEN ISI... QI,40 (W) TOPLM ISLK YUZEY LNI... I 6,86 (m²) TOPLM LN... T 7,3 (m²) SUYUN SERPNTINEN CIKIS SICKLIGI... TS,37 ( C) CIKISTKI YUZEY SICKLIGI... TY 8,56 ( C) TY SICKLIGINKI HVNIN ENTLPISI... HY 5,45 (J/g) LOGRITMIK ENTLPI FRKI... HOI 6, (J/g) LOGRITMIK SICKLIK FRKI... TOI 8,0 ( C) GIRISTEKI HVNIN ENTLPISI... HH 45,0 (J/g) GIRISTEKI HVNIN CIG NOKTSI SICKLIGI... THC 3,88 ( C) GIRISTEKI HVNIN CIG NOKTSI ENTLPISI... HHC 38,90 (J/g) SERPNTIN GIRIS LNI... G 8,43 E-0 (m²) SERPNTININ KOSTRUKSIYONUN IT HESPLNN UYUKLUKLER: ORU IS CPI... (mm) 0,0 ORU IC CPI... I(mm) 0,0 ORU KESIT LNI... (m²) 0, ORULR RSINKI YTY MESFE... SL(m) 0,09 ORULR RSINKI IKEY MESFE... ST(m) 0,09 TOPLM ORU SYISI... 4 ERINLIGINE GECIS SYISI... 9 SERPNTIN GENISLIGI... W(m) 0,73 SERPNTIN YUKSEKLIGI... H(m) 0,90 SERPNTIN UZUNLUGU... L(m) 0,90 TOPLM KNTCIK SYISI... Z 85 TOPLM KNTCIK LNI... KT(m²) 6,5 TOPLM ORU YUZEY LNI... Y(m²),37 TOPLM LN... T(m²) 7,3 KNTCIKLR RSI UZKLIK... K(m),9 E-03 SERPNTIN HCMI... V(m³),46 E-0 SERPNTINEKI SINC USMELERININ HESPLNMSI ORTLM SU SICKLIGI... TSUO ( C) 8,8 SUYUN INMIK VISKOZITESI... µ(ns/m²),38 E-03 SUYUN KINEMTIK VISKOZITESI... ν(m/s²),37 E-06 SUYUN YOGUNLUGU... ρs (g/m3) 003 SU ICIN REYNOLS SYISI... Re 8699 SU TRFI TOPLM SINC USMESI... ΔPs(Pa) 4693 SEREST KIS LNI/GIRIS LNI... 0,35 HVNIN ORTLM YOGUNLUGU... ρh (g/m3), HV TRFI TOPLM SINC USMESI... ΔPh(Pa) 85

11 45 TOPLM MLIYETIN HESPLNMSI YILLIK FIZ ORNI... (%) 0,5 TOPLM ISLETME SURESI... (YIL)0 IRIM MLZEME LNININ MLIYETI... (TL/m²) EKONOMIK ONUSUM FKTORU... C 0, TOPLM YTIRIM GIERI... (TL) , SERPNTINEN YILLIK FYLNM... (ST/YIL) 07 ELEKTRIK MLIYETI... (TL/Wh)50 YILLIK ENFLSYON ORNI... (%) 0,7 SU SIRKULSYON POMPSI VERIMI... (%) 0,7 HV VNTILTORUNUN VERIMI... (%) 0,7 ORULRKI SINC ENERJISI... E(W) 6,5 HV TRFI SINC ENERJISI... E(W) 9,9 EKONOMIK ONUSUM FKTORU... C, TOPLM YTIRIM GIERI... (TL) TOPLM ISLETME GIERI... (TL) 5469 TOPLM GIER... (TL) Hesaplanan geometri için ısı değiştiricisinin imalatı için esas olan esit resmi çizdirilir, Şeil 5. Şeil 5. Soğutucu serpantin ÖRNEK 3: TİP : Isıtıcı serpantin VERİLER: Havanın giriş asıncı Pa Havanın giriş sıcalığı... THG 0.00 C Havanın çıış sıcalığı... THÇ C Suyun giriş sıcalığı... TSG 65.5 C Suyun çıış sıcalığı... TSÇ 60 C SEÇİLENLER: oru... (/ ) 3.3/. Kanat alınlığı, Kanat sayısı mm, z8 anat/5.4mm Kanat malzemesi... VH 4.57 m/s Havanın hızı... VS. m/s Su hızı.... m/s anat/toplam Kompatlı sayısı... α m - S T /S L Üçgen diziliş / 7.5 mm

12 46 SONUÇLR Hava tarafı ısı taşınım arsayısı W/mK Su tarafı ısı taşınım atsayısı W/mK Kanat verimi,yüzey verimi,s/h , 0.75, Toplam ısı geçiş atsayısı W/mK Serpantin Isıl apasitesi W oru adedi : üşey/yatay... 0 / 5 Serpantin oyutları / 35 / 30 Toplam alan/toplam hacim... 5 m / 0.07 m3 Hava tarafı asınç düşüşü Pa SONUÇ Uygulamada ço değişi alanlarda ullanılan ve ço farlı tipleri ulunan ısı değiştiricilerini en uygun tasarım için değişen eonomi oşullara göre te te hesaplama zorunluluğu vardır. u çalışmada OS [] yerine WİNOWS altında, toc [] yerine utoc 4 le irlite çalışan ir yazılım geliştirilmiş, ve u sayede veri girişi ve sonuç çıtılarının alınması olaylaştırılmıştır. Gövde-oru tipi ısı değiştiricisinde gövde tarafındai ısı taşınım atsayısı VI Heat tlas a [6] göre hesaplanmıştır. ulunan sonuçların halen üretilmete olan ısı değiştiricileri ile yapılan arşılaştırmada, aralarında olduça iyi ir uyum olduğu görülmüştür, Şeil Piyasadai I ilgisayarla hesaplanan ISI EĞİŞT İR İC İLERİ (m²) Q (W) Şeil 6. Gövde oru Tipi Isı değiştirici için ulunan sonuçların üretilmete olan ısı değiştiricileri ile arşılaştırılması KYNKLR [] GENCELİ O.F. Isı eğiştiricileri, İTÜ Maina Faültesi ers Notu,999. [] KKÇ, S. Heat Exchanger esign Course, İTÜ Maina Faültesi Kurs Notu,996. [3] ĞSÖZ.K. Isı eğiştiricileri, İTÜ Maina Faültesi, 985. [4] Tür Standartları TS 996 Eşanjörler, 98. [5] S 374 Tuular Heat Exchangers, 960. [6] VI Heat tlas Shell-side heat transfer in affled shell-and-tue heat exchangers, Gg5, VI- Verlag GmH, üsseldorf 993. [7] SHRE ir Cooling and ehumidifying Coils,983 Equipment Handoo. [8] Parmasızoğlu C., İşmal H. ilgisayar yardımı ile Soğutucu ve Nem lıcı Serpantin Tasarımı,4. Ulusal Maina Teorisi Sempozyumu,990,Yalova

13 47 [9] Parmasızoğlu C. Havanın özelileri, Isparta Mühendisli Faültesi,V. Mühendisli Haftası,988. [0] McQuiston F.,Parer J.. Heating,Ventilating and ir Conditioning, John Wiley & Sons,977. [] Çeteci Ö. ilgisayar Yardımıyla Isı eğiştiricisi Tasarımı, İTÜ Yüse Lisans Tezi, 999. [] ayratar İ., Parmasızoğlu C., ilgisayar Yardımıyla Gövde-oru ve Serpantin Tipi Isı eğiştiricilerinin Tasarımı, TMMO Maina Mühendisleri Odası, III Ulusal Tesisat Mühendisliği Kongresi, İzmir, 997. ÖZGEÇMİŞ Cem PRMKSIZOĞLU 975 İTÜ Maina Faültesi, Kuvvet-Isı Kolunu, 977 İTÜ Maina Faültesi, Enerji olunu itirmiştir. 985 yılında İTÜ Maina Faültesinden otor ünvanını almış ve 989 yılında oçent olmuştur. Kısa ve uzun süreli olara Sulzer (.G.) İsviçre ve U.C. Lawrence ereley Laoratory de çalışmıştır. Halen İTÜ Maina Faültesinde oçent ve C-CM Merezi Müdürü olara çalışmatadır. Isı Geçişi, Termi Türo ainalar ve Tesisat ilgi alanıdır Ömür ÇETECİ 975 İstanul doğumludur. 993 Kadıöy nadolu Lisesi, 993 İTÜ Maina Faültesi, Maina ölümü, 999 İTÜ Yüse Lisans mezunudur. Halen Üniversal Maina ve Isı Sanayi Tic..Ş. de çalışmatadır.