DÜŞÜK VE ORTA YÜKSEKLİKTEKİ BİNALARDA ÇEKİÇLEME ETKİSİ

Transkript

1 . Uluslararası Deprem Mühendisliği ve Sismoloji Konferansı - Ekim ANADOLU ÜNİVERSİTESİ ESKİŞEHİR DÜŞÜK VE ORTA YÜKSEKLİKTEKİ BİNALARDA ÇEKİÇLEME ETKİSİ ÖZET: M. Kamal, B. T. Çaycı ve M. İnel Araş. Gör., İnşaat Müh. Bölümü, Pamukkale Üniversitesi, Denizli Dr., İnşaat Müh. Bölümü, Pamukkale Üniversitesi, Denizli Prof. Dr., İnşaat Müh. Bölümü, Pamukkale Üniversitesi, Denizli mkamal@pau.edu.tr Yetersiz boşluk mesafesine sahip komşu binaların kuvvetli yer hareketi etkisi ile çarpışmaları sonucu performans düzeyleri önemli ölçüde etkilenebilmektedir. Çekiçleme etkisi olarak adlandırılan bu yapısal düzensizlik, farklı dinamik karakterlerdeki yapılarda birçok hasara hatta toptan göçmelere neden olabilmektedir. Ülkemizde konut stokunun önemli bir kısmını oluşturan düşük ve orta yükseklikteki birçok yapının, bitişik nizam olarak ya da yetersiz boşluk mesafesi ile inşa edilmesinden dolayı çarpışma potansiyeli bulunmaktadır. Bu yapıların sismik performanslarının doğru bir şekilde ortaya konulması büyük önem arz etmektedir. Bu çalışmada, çekiçlemenin düşük ve orta katlı mevcut yapıların sismik performansı üzerindeki etkilerinin zaman tanım alanında dinamik analizlerle belirlenmesi amaçlanmıştır. Çalışmada, bina modelleri oluşturulurken 9 ve 998 Deprem Yönetmelikleri olmak üzere iki farklı yönetmelik dikkate alınmıştır. Yapılan envanter çalışması sonucunda yaklaşık binanın ortalamasını yansıtacak şekilde oluşturulan ve katlı betonarme bina modellerinde doğrusal olmayan davranışı yansıtabilmek için kolon ve kiriş uçlarında plastik mafsallar tanımlanmıştır. Üç boyutlu (-B) olarak modellenen ve katlı bina modelleri kat seviyelerinden doğrusal link (gap) elemanlar ile birbirlerine bağlanarak ikili bina modelleri türetilmiştir. Çarpışmanın görülmediği referans ikili modeller arasında mm boşluk mesafesi bırakılırken, yetersiz boşluk oranının temsil edildiği ikili modellerde ise ve mm mesafe bırakılmıştır. Yapılan dinamik analizler sonucunda, çekiçlemeden dolayı bina modellerinin sismik performansları ciddi oranda etkilenmiştir. Birçok ivme kaydı için modellerin deplasman taleplerinde yönetmelik sınırlarının aşıldığı ve çarpışmanın etkisi ile ani talep değişimlerinin göreli kat ötelenme oranlarında ciddi değişimlere neden olduğu görülmüştür. Çalışma, çekiçleme etkisi göz önüne alınmadan mevcut yapıların sismik performanslarının uygun bir şekilde değerlendirilmesinin mümkün olmadığını ortaya koymaktadır. ANAHTAR KELİMELER: Sismik performans, düşük ve orta yükseklikte betonarme binalar, çekiçleme, zaman tanıma alanında doğrusal olmayan analiz, dinamik analiz ABSTRACT: EFFECTS OF POUNDING IN LOW AND MID-RISE BUILDINGS The seismic performance levels of adjacent buildings with inadequate separated distance can be affected significantly as a result of collision with strong ground motion. This structural irregularity, known as pounding, can cause many damage or collapse in structures with different dynamic characteristics. Important portion of low and mid-rise buildings in our country has inadequate separations having lateral collision potential during earthquakes. The proper evaluation of seismic performance of such buildings is an extremely important issue.

2 . Uluslararası Deprem Mühendisliği ve Sismoloji Konferansı - Ekim ANADOLU ÜNİVERSİTESİ ESKİŞEHİR This study aims to investigate the effects of pounding on seismic behaviour of adjacent low and mid-rise reinforced concrete buildings using nonlinear time history analysis. The low and mid-rise reinforced concrete buildings are reflected using average structural and geometrical properties of existing building stock of - and - story buildings designed per 9 and 998 Turkish Earthquake Codes (TEC). Beam and column elements are modelled as nonlinear frame elements with lumped plasticity by defining plastic hinges at both ends of beams and columns. The link elements are used to connect the adjacent - and -story buildings. The separation distance between adjacent buildings is selected as and mm, and mm. The and mm gaps reflect inadequate separation between adjacent buildings while the mm gaps is used for the reference building without collision. A set of earthquake records is used for dynamic analysis. The outcome of dynamic analysis shows that the pounding seriously affects seismic performance of existing buildings. Displacement demands exceed Turkish Earthquake Code limits in most of the earthquake records. The impact of the collision and sudden changes in demands causes serious changes in interstory drift ratios. It is also clear that the proper seismic performance evaluation of adjacent buildings is not possible without consideration of pounding effect. KEYWORDS: Seismic performance, low and mid-rise reinforced concrete buildings, pounding, nonlinear time history analysis, dynamic analysis. GİRİŞ Mimari ve ekonomik gerekçelerle ülkemiz konut stokunun önemli bir kısmını içeren şehirlerde, yapılar bitişik nizam olarak ya da yetersiz boşluk oranı ile inşa edilmektedir. Dolayısıyla, mevcut konut stokunun önemli bir kısmının bu yapısal düzensizliğe sahip olduğu söylenebilir. Bu yapıların sismik performans değerlendirmeleri, komşu binalarla olan etkileşimleri ihmal edilerek gerçekleştirilmektedir. Ancak geçmiş birçok yıkıcı depremde bu etkileşime bağlı binalarda ağır hasar oluşumu hatta toptan yıkımların gerçekleştiği gözlenmiştir (Rosenblueth E. and Meli R. 98, Kasai K. and Maison B.F. 99, Youd T.L. et. al. ). Çekiçleme etkileşimi olarak da bilinen bu davranışın mevcut yapıların sismik performansı üzerindeki etkilerinin doğru bir şekilde ortaya konması, bu nedenle büyük önem arz etmektedir. Gerçekleştirilen çalışmada yetersiz boşluk oranına sahip ya da bitişik nizamlı olarak inşa edilmiş düşük ve orta yükseklikteki betonarme binalar, çekiçleme etkisinin zaman tanım alanında doğrusal elastik olmayan dinamik analiz yöntemi ile değerlendirilmiştir. Çalışmada bina modelleri için 9 ve 998 Deprem Bölgelerinde Yapılacak Yapılar Hakkında Yönetmelik (ABYYHY-9 ve ABYYHY-998) olmak üzere iki farklı yönetmelik dikkate alınmıştır. İnel ve diğerleri tarafından yapılan envanter çalışması sonucunda, yaklaşık binanın ortalamasını yansıtarak oluşturulan ve katlı betonarme bina modelleri çalışmada analiz edilmiştir (İnel ve diğ. 9). Üç boyutlu olarak modellenen ve katlı bina modelleri kat seviyelerinden doğrusal link (gap) elemanlar ile birbirlerine bağlanarak ikili bina modelleri türetilmiştir. Çalışma kapsamında, çekiçleme etkisinin yapı davranışına olan etkilerini görebilmek için ve katlı binalardan oluşan ikili model dikkate alınmıştır. Farklı yer ivmelerine sahip 9 deprem kaydı kullanılarak zaman tanım alanında analizler gerçekleştirilmiştir. Yapılan dinamik analizler sonucunda, deplasman talepleri, göreli kat ötelenme oranları ve kesme kuvvetleri incelenerek komşu binaların sismik performansları irdelenmiştir.. BİNA ÖZELLİKLERİ VE YÖNTEM..Bina Modellerinin Özellikleri

3 . Uluslararası Deprem Mühendisliği ve Sismoloji Konferansı - Ekim ANADOLU ÜNİVERSİTESİ ESKİŞEHİR Bu çalışmada, çarpışma olasılığı muhtemel olan ve mevcut yapı stokunu temsil edeceği düşünülen orta yükseklikteki betonarme binalar göz önüne alınmıştır. Ülkemizde mevcut yapıların büyük bir çoğunluğunu oluşturan düşük ve orta yükseklikteki binalar modellenirken katlı model için 9 ve katlı modelde ise998 Deprem Yönetmelikleri dikkate alınmıştır (ABYYHY-9, 9; ABYYHY-998, 998). boyutlu çerçeve elemanlardan oluşan modellere ait kalıp planları Şekil de yer almaktadır. Perde elemanların yer almadığı bina modellerinde ağırlık ve rijitlik merkezleri oldukça yakındır. Böylece kullanılan modeller burulma etkilerinden pek etkilenmemektedir. katlı (998) katlı (9) (a) (b) Şekil. Çalışmada kullanılan bina modellerine ait kalıp planları Depremin oluşturduğu eğilme etkileri ile plastik şekil değiştirmelerin görüldüğü kolon kiriş uçlarında plastik mafsallar tanımlanarak doğrusal olmayan davranış modellere yansıtılmıştır. Mander sargılı beton ve çelik malzemesine ait gerilme-şekil değiştirme modelleri kullanılarak SEMAp (SEMAp 8) yazılım programı ile moment-eğrilik değerleri ve hasar sınırları her bir kesit için belirlenmiştir (Mander vd. 988). Hasar sınırları DBYBHY- de belirtildiği şekilde kullanılmıştır (DBYBHY-, ). Eğilme mafsallarına ait tipik kuvvet-şekil değiştirme grafiği Şekil de verilmiştir. Çalışmada yer alan modellerde eğilme mafsallarının C hasar sınırını aşması durumunda dayanım değerindeki azalma dikkate alınmamıştır (İnel vd. ). Plastik mafsal boyu DBYBHY- e göre belirlenmiştir. (a) (b) Şekil. a) Eğilme mafsalı için tipik kuvvet-şekil değiştirme grafiği b) Göçmesiz eğilme mafsalı..çekiçleme Modellerinin Özellikleri Çalışma kapsamında boyutlu doğrusal elastik olmayan katlı 998 ve katlı 9 binaları, Şekil b de görüldüğü üzere kat seviyelerinden birbirlerine bağlanmıştır. seviyelerinin aynı olduğu ikili binada kolon akslarının uyumsuzluğu nedeniyle, bağlantı için kullanılan link elemanları bir binanın kolon elemanına bağlanırken, diğer binanın ise kiriş elemanına bağlanmıştır. İkili binalarda çarpışma etkilerini görebilmek adına, binalar arasında ve mm boşluk mesafesi bırakılmıştır. Çarpışmanın görülmediği referans modellerde ise mm boşluk mesafesi tercih edilmiştir. Böylece, toplamda farklı boşluk mesafesine sahip ikili model oluşturulmuştur.

4 . Uluslararası Deprem Mühendisliği ve Sismoloji Konferansı - Ekim ANADOLU ÜNİVERSİTESİ ESKİŞEHİR (a) (b) Şekil. a) Doğrusal yay modeli ve gap elemanı b) İkili binaya ait kalıp planı Çalışmada kullanılan bina modelleri SAP programı yardımıyla modellenmiştir. Bu modelleri ikili bina haline dönüştürmek için yine bu programda yer alan link (Gap) eleman kullanılmıştır (CSI, SAP). Doğrusal yay modelini yansıtan birleşim modelinde, binalar arası boşluk mesafesi tanımlanabilmektedir (Şekil a). Tanımlanan boşluk mesafesinin (g p) aşılması durumunda, link eleman bina modellerine kuvvet aktarabilmektedir. İkili model oluşturmak için kullanılan kuvvet tabanlı doğrusal yay modelinin rijitliği (K); birbirine bağlanan modeller arasında örtüşmeleri önlemek amacıyla, çarpışmanın meydana geldiği ilgili elemanların eksenel rijitliklerinden büyük olmalıdır (Maison ve Kasai 99). Yay rijitliğinin değerinin değişimi ile binaya etkiyen darbe kuvvetleri gerçek dışı olabilmekte ve nümerik yakınsama problemleri doğabilmektedir (Muthukumar ve Desroches ). Rijitlik değeri, Maison tarafından kn/mm ile 8 kn/mm aralığında seçilirken, Muthukumar ın yaptığı çalışmada ise kn/mm olarak tercih edilmiştir. Bu çalışmada ise yay rijitliği, link elemanın bağlandığı elemanın kısalma deformasyonundan kat daha büyük (yaklaşık kn/mm) seçilmiştir (Kamal M. ). Ayrıca kat seviyelerinin eşit olduğu bina modellerinde rijit diyafram tanımlanarak çarpışma kuvvetleri o kattaki tüm yapısal elemanlara dağıtılabilmektedir (Maison ve Kasai 99).. ZTA DOĞRUSAL OLMAYAN ANALİZ VE DEPREM İVME KAYITLARI ÖZELLİKLERİ Yapıların sismik talep hesabında, kolay olması nedeniyle statik itme analizleri yönetmeliklerce tercih edilmektedir. Bu analiz yöntemi ile birinci moda ait yük deseni esas alınarak kolay uygulanabilse de, yüksek modların ihmal edilmesi ile yapıların doğrusal olmayan davranışını belirlemekte yetersiz kalmaktadır (Krawinkler H. and Seneviratna G. D. P. K. 998). Bu sebeple, modellerin sismik davranışlarını en doğru şekilde belirleyebilmek için zaman tanım alanında (ZTA) doğrusal olmayan dinamik analiz tercih edilmiştir. Dinamik hareket denkleminin adım adım çözümünde nümerik integrasyon yöntemlerinden Newmark ortalama ivme metodu kullanılmıştır. Analizler için farklı zemin grupları ve PGA değerlerine sahip gerçek deprem kayıtları seçilmiştir. Çalışma kapsamındaki 9 farklı deprem ivme kaydı PEER ( web sitesinden alınmıştır. B ve C grubu zeminlerin üzerinden seçilen ivme kayıtlarının yanı sıra, zemin gruplarının bakılmadığı İleri Yönlenmeli (Forward Directivity) ivme kayıtları da seçilmiştir. Zaman tanım alanında dinamik analizde kullanılan ivme kayıtlarına ait özellikler Tablo de, elastik ivme spektrumları ise Şekil te verilmiştir.

5 . Uluslararası Deprem Mühendisliği ve Sismoloji Konferansı - Ekim ANADOLU ÜNİVERSİTESİ ESKİŞEHİR Tablo. İvme kayıtlarına ait özellikler Özellik Deprem Tarih İstasyon Bileşen PGA (g) PGV (cm/s) Vs (m/s) Gazli..9 Karakyr Loma Pri H.S. Pine...8 Northrridge..99 Sepulveda VA Kocaeli Duzce Northridge..99 Tarzana.99.. N. Palm Sp N. Palm Sp..9.. Northridge..99 Sylmar Ol Erzincan..99 Erzincan EW.9.. Kocaeli Duzce.8.. Spektral İvme (g) Ortalama Northr-Syl9 Koc-Dzc Lomap-Hsp Kocaeli-Dzc8 Palmspr-Nps TDY- Erz-Ew Gazli-Gaz Northr-Spv Northr-Tar.... Periyot (s) Şekil. İvme kayıtlarının % sönüm değeri için elastik ivme spektrumları. ÇEKİÇLEMENİN YAPI DAVRANIŞINA ETKİLERİ Olası depremlerde düşük ve orta yükseklikteki bitişik binalarda çekiçlemenin, sismik performans üzerindeki etkilerinin değerlendirilebilmesi için ve katlı bina modelleri ele alınmıştır. Doğrusal elastik olmayan davranışa sahip -B modeller kullanılarak elde edilen ikili bina, farklı boşluk oranı ve 9 farklı deprem kaydı için x yönünde analiz edilmiştir. Analizler sonucunda elde edilen çatı (tepe) deplasman talepleri, göreli kat ötelenme oranları ve yapı hasar dağılımları sağ ve sol binalar için verilmiştir. Çekiçlemenin talepler üzerindeki etkisini daha iyi belirleyebilmek için sağ ve sol binanın serbest ve çarpışma yönleri ayrı ayrı dikkate alınmıştır... Tepe Deplasman Talepleri Çarpışmanın görüldüğü ikili modellerdeki binaların serbest ve çarpışma yönlerinde oluşan deplasman talepleri ile çarpışmasız modeldeki deplasman talepleri Şekil te karşılaştırılmıştır. katlı model, bazı ivme kayıtları ile yapılan analizlerde, talepler açısından çarpışmadan ciddi oranda etkilenmiştir. Çarpışma yönündeki deplasman talepleri sınırlanırken, serbest yönde ise artış göstermiştir (Şekil a). Elde edilen bu sonuç, Hao H. tarafından yapılan çalışma ile uyumluluk göstermektedir (Hao H. ). Söz konusu durum, katlı model için de tutarlı olmakla birlikte yapı ağırlığının fazla olması ile deplasman talepleri çarpışmadan daha az etkilenmiştir (Şekil b). Tüm depremler için elde edilen maksimum deplasman taleplerin ortalaması, farklı boşluk mesafesine sahip ikili modeller için hesaplanmıştır. katlı ve mm boşluklu modellerdeki ortalama deplasman talepleri, referans modele göre sırasıyla %.9 ve %.9 artış göstermiştir. katlı modelde ise bu oranlar, -%. ve %.88 olarak elde edilmiştir.

6 . Uluslararası Deprem Mühendisliği ve Sismoloji Konferansı - Ekim ANADOLU ÜNİVERSİTESİ ESKİŞEHİR Tepe Deplasmanı (mm) çarpışma yönü serbest yön.98-. Referans mm mm Tepe Deplasmanı (mm) serbest yön çarpışma yönü.98-. Referans mm mm (a) (b) Şekil. Sol (a) ve sağ (b) binaların çarpışma ve serbest yönlerindeki tepe deplasman değerleri Çekiçleme etkisi ile komşu binaların davranışları değişebilmektedir. Buna örnek olarak PalmsprNps ve LomapHsp ivme kayıtları ile yapılan dinamik analiz sonucu, modellerden elde edilen zamana bağlı tepe deplasman grafikleri Şekil da verilmiştir. katlı modelin mutlak talebi, ivme kaydının yaklaşık. saniyesinde çarpışma etkisi ile %9. oranında artmıştır (Şekil a). Ayrıca modelde mm civarında kalıcı deplasman oluşmuştur. Buna karşılık Şekil b de LomapHsp deprem kaydı için verilen analiz sonucunda, komşu ( katlı) binanın hareketi kısıtlandırması ile mutlak deplasman talebi %. oranında azaltmıştır. Tepe Deplasmanı (mm) - çarpışma yönü.98-. mm - mm serbest yön Referans - 8 serbest yön - (a) (b) Şekil. PalmsprNps (a) ve LomapHsp (b) ivme kayıtları için katlı modelin tepe deplasman grafikleri.. Çarpışmanın Önlenmesi İçin Gerekli Boşluk Mesafeleri Çalışmada dikkate alınan ikili modelde çarpışmanın önlenebilmesi için gerekli boşluk (derz) mesafesi Deprem Bölgelerinde Yapılacak Binalar Hakkında Yönetmelik e göre belirlenmiştir. katlı modeller için gerekli minimum derz mesafesi mm, katlı modeller için ise mm olarak hesaplanmıştır. İkili modelde minimum çarpışma mesafesi için katlı modele ait sınır değer olarak mm dikkate alınmıştır. Çarpışma Mesafesi (mm) Lomap Hsp - Çarpışma Mesafesi (mm) North-Spv - Şekil. Çarpışmanın olmaması için gerekli minimum boşluk mesafelerinin aşıldığı ivme kayıtları Çarpışma Mesafesi (mm) Tepe Deplasmanı (mm) - çarpışma yönü North-Tar Çarpışma Mesafesi (mm) North-Syl9 -

7 . Uluslararası Deprem Mühendisliği ve Sismoloji Konferansı - Ekim ANADOLU ÜNİVERSİTESİ ESKİŞEHİR Çarpışmanın olmaması için gerekli mesafe, mm boşluk mesafesine sahip referans modeldeki link elemanlardan elde edilen sıkışma miktarı olarak hesaplanmıştır. Analizler sonucunda, Şekil de yönetmelik sınırlarını aşan bazı ivme kayıtlarının zamana bağlı çarpışma mesafeleri verilmiştir. NorthrTar ivme kaydı için bu mesafe mm ye kadar ulaşmıştır... Göreli Ötelenme Oranları Deprem ile katlar arası göreli yer değiştirmelerin büyük olması ikinci mertebe moment etkileri oluşturmaktadır. İlave olarak sisteme dahil olan bu ikinci mertebe moment etkileri yapıda hasarı arttırıcı bir rol oynayabilir. Bu nedenle katlar arası göreli ötelenme oranları sınırlandırılmalıdır. Farklı dinamik karakterlere sahip ikili modellerde oluşan çarpışma etkilerinin Göreli Ötelenme Oranları (GKÖO) üzerindeki değişimleri bu bölümde karşılaştırılmıştır. Çarpışmalı ve çarpışmasız durumlar aynı grafikte değerlendirilmiştir. Çarpışma Yönü Serbest Yön Çarpışma Yönü Serbest Yön.98-. mm mm Referans mm mm Referans Deplasman (mm) Deplasman (mm) Deplasman (mm) Deplasman (mm) Şekil 8. NORTHRSYL9 deprem kaydı için yapılan analiz sonucunda farklı boşluk mesafelerine sahip modellerin göreli kat ötelenme oranları ve deplasman profilleri Analizler sonucu binalara ait tepe deplasmanın maksimum olduğu zamana ait göreli kat deplasmanları kat yükseklikleri ile normalize edilmiştir. İkili modelin NORTHRSYL9 deprem kaydı için yapılan analiz sonucunda, farklı boşluk mesafelerinin göreli kat ötelenme oranı ve deplasman profili üzerindeki değişimleri Şekil 8 de görülmektedir. Çekiçleme etkilerini daha iyi anlayabilmek için binaların çarpışma ve serbest yönleri ayrı ayrı dikkate alınmıştır. İkili modeldeki binaların çarpışma yönlerindeki talepler sınırlanırken, serbest yönlerindeki talepler artmaktadır. Çarpışmanın etkisi ile.98 binasının tepe deplasman talebinde ciddi bir değişim görülmektedir. Bu talep değişiminin son katta olması ve GKÖO değerinin bu katta %.9 a ulaşması birçok yönetmelikte verilen % olan sınırın aşılması anlamına gelmektedir. Diğer dikkat çekici bir nokta ise boşluk mesafesinin mm olduğu modelin mm ye göre GKÖO değeri daha yüksek elde edilmiştir. Bunun nedeni, mm lik modelin daha

8 . Uluslararası Deprem Mühendisliği ve Sismoloji Konferansı - Ekim ANADOLU ÜNİVERSİTESİ ESKİŞEHİR seyrek fakat daha kuvvetli çarpışması ile açıklanabilir. Ayrıca katlı binanın deplasman profili incelendiğinde, üst katlarda görülen artış ile çerçeve davranışından uzaklaşıldığı söylenebilir. katlı modelde ise serbest yönde alt katlardaki GKÖO değerleri çarpışma etkisi ile artış göstermiştir. Çarpışma yönünde ise çarpışma katının (. kat) üzerindeki katlarda artış, altındaki katlarda ise azalma görülmüştür. Çalışma kapsamında 9 farklı deprem kaydı için yapılan dinamik analizler sonucunda, sağ ve sol binaların tüm katlarındaki maksimum GKÖO değerleri elde edilmiştir. Çarpışma ve serbest yönleri için ayrı ayrı dikkate alınan ikili modellerde ortalama GKÖO değerleri hesaplanmıştır. Çarpışmalı ( ve mm) modellerin çarpışmasız modellerden farkları, sağ ve sol binaların çarpışma ve serbest yönüne göre % cinsinden Şekil 9 da verilmiştir. Grafiklerde yer alan negatif değerler, çarpışma etkisi ile GKÖO değerlerindeki azalmaları gösterirken, pozitif değerler artışı ifade etmektedir. Çarpışma Yönü Serbest Yön Çarpışma Yönü Serbest Yön.98-. Ç. Y S. Y mm mm Ç. Y S. Y Şekil 9. İkili binaların çarpışma ve serbest yönlerindeki maksimum ortalama GKÖO değerlerinin referans binaya göre değişimi (%) Gerçekleştirilen analizler sonucu Şekil 9 incelendiğinde, GKÖO değerleri çarpışma yönünde azalırken serbest yönde artmıştır. Buna karşılık katlı modelin çarpışma yönünde üst katlardaki artışı dikkat çekicidir. Bu durum, katlı modelin katlı modele çarpışma yönünde mesnet oluşturmasıyla açıklanabilir. katlı model ise çarpışma etkisi ile serbest yönde yaklaşık %8 lük artış göstermiştir... Kesme Kuvvetleri Çalışma kapsamında yer alan modellerde doğrusal elastik olmayan davranış özellikleri tanımlandığı için, çekiçlemenin şekil değiştirme talepleri üzerindeki etkileri incelenmiştir. Genelde akma sınırları aşıldığından dolayı modellerde oluşan etkiler plastik deformasyonlarla sönümlenebilmektedir. Buna istinaden çarpışma etkileri ile oluşan kesme kuvvetlerinin sınırlı kalabileceği söylenebilir. Çekiçlemenin kesme kuvvetleri üzerindeki etkilerinin incelendiği bu bölümde, kuvvet tabanlı bir karşılaştırılma yapılmamış, sadece dikkat çeken örneklere yer verilmiştir. Şekil incelendiğinde, yetersiz boşluk mesafelerine sahip çarpışmalı modellerde önemli çekiçleme kuvvetleri oluşmuş ve her iki modelin kat kesme kuvvetleri olumsuz etkilenmiştir. katlı modelin kat kesme kuvvetlerindeki farklar, çarpışma katının (. ) üzerindeki katlarda yoğunlaşmaktadır. Literatürde kamçı etkisi (whiplash effect) olarak adlandırılan bu durum birçok çalışma ile uyumludur ( Maison B. F: and Kasai K. 99, Spiliopoulos K. V. And Anagnostoppulos S. A. 99, Karayannis C. G.ve Favvata M. J., Hao H. ). NorthrSyl9 ivme kaydı için çarpışmalı durumdaki modellerin. kattaki kesme değerleri, (yaklaşık kn) referans modele ( kn) göre % oranında artış göstermiştir. Aynı deprem için taban kesme kuvveti, kn değerinden kn değerine ulaşarak %9.9 luk artış gözlenmiştir. katlı modelde ise deplasman talebinin en yüksek görüldüğü.katta, NorthrSyl9 ivme kaydı için %. ye varan artış görülmüştür.

9 . Uluslararası Deprem Mühendisliği ve Sismoloji Konferansı - Ekim ANADOLU ÜNİVERSİTESİ ESKİŞEHİR mm mm Referans Kesme Kuvveti (kn) Kesme Kuvveti (kn) Kesme Kuvveti (kn) - - Kesme Kuvveti (kn) PalmsprNps NorthrSyl9 Şekil. PalmsprNps ve NorthrSyl9 deprem kayıtları için yapılan analiz sonucu modellerde oluşan kat kesme kuvvetleri. SONUÇLAR Yetersiz boşluk mesafesine sahip düşük ve orta yükseklikteki binalarda, çekiçlemenin sismik performans üzerindeki etkilerini değerlendirebilmek için ve katlı bina modelleri tercih edilmiştir. Ülkemizde yer alan mevcut betonarme yapı stokunu temsil eden bu modeller, kat seviyelerinden bağlanmak üzere farklı boşluk mesafesinin bırakıldığı ikili binalar olarak modellenmiştir. Çarpışma etkilerini görebilmek için komşu binalar arasında ve mm boşluk bırakılırken, çarpışmanın görülmediği binaları temsil etmesi için ise mm boşluk mesafesi seçilmiştir. Doğrusal elastik olmayan davranışa sahip boyutlu olarak modellenen ikili binalar, 9 farklı deprem kaydı için sadece x yönünde zaman tanım alanında dinamik analizlere tabi tutulmuştur. Analizler sonucu elde edilen sonuçlara maddeler halinde aşağıda yer verilmiştir. Elde edilen bulgular genelleştirilecek olursa, çekiçleme etkisi ile tepe deplasman talepleri binaların çarpışma yönünde sınırlanırken, serbest yönlerinde artış eğilimi göstermiştir. Farklı boşluk mesafelerine sahip olan ikili binalardan katlı modelin ortalama tepe deplasman talep farkı sınırlı düzeyde (%.88) kalmıştır. Buna karşılık katlı modelde ise yaklaşık % e varan bir artış söz konusudur. Ayrıca çarpışmanın etkisi ile yapı davranışını değiştirmekte ve kalıcı deplasmanlar meydana gelebilmektedir. Analizler sonucunda, bazı deprem kayıtları için yönetmelikte yer alan minimum derz mesafesi değerleri aşılmıştır. Çarpışmanın önlenebilmesi için gerekli boşluk mesafesinin dinamik analiz yöntemleri kullanılarak araştırılmasının önemli olduğu açıkça görülmektedir. Farklı bina yüksekliklerine sahip ikili binalarda, göreli kat ötelenme oranı (GKÖO) değerleri sismik etkiler altındaki çarpışma ile oldukça farklılık göstermektedir. 9 farklı deprem kaydı için yapılan dinamik analizler sonucunda elde edilen ortalama GKÖO değerleri ve katlı model için dikkat çekici sonuçlara neden olmuştur. Genel olarak binaların çarpışma yönündeki talepler sınırlanırken, katlı modelin çarpışma katının (.) üzerindeki katlarda, çarpışma yönünde de artışlar görülmüştür. Kamçı etkisi olarak da adlandırılan bu durum, katlı modelin mesnet görevi oluşturması ile açıklanabilir. Bazı deprem kayıtları ile yapılan analiz sonucunda ise katlı modelin GKÖO değeri, birçok yönetmelik tarafından benimsenen % değerini aşabilmektedir. Çarpışma etkileri ile ortaya çıkan ani kuvvet değişimleri ile binalardaki kat kesme kuvvetlerinde değişimler görülebilmektedir. Artan kesme etkileri, enine donatı sıklaştırılmasının görülmediği 9 modelindeki taşıyıcı elemanlarda gevrek kırılmalara neden olabilir. Sonuçlar değerlendirildiğinde, yetersiz boşluk mesafesi ile inşa edilmiş komşu binaların çarpışması, yapıların sismik davranışı üzerinde etkili rol alan bir düzensizliktir. Yapıların tasarım aşamasında bu düzensizliğin dikkate alınmaması, beklenmedik etkiler doğurarak yapılarda ağır hasarlara neden olabilir. Ülkemizdeki mevcut betonarme yapı stokunun büyük bir bölümünde çekiçleme potansiyelinin olduğu düşünüldüğünde, çalışma

10 . Uluslararası Deprem Mühendisliği ve Sismoloji Konferansı - Ekim ANADOLU ÜNİVERSİTESİ ESKİŞEHİR sonuçları yapıların sismik performansları değerlendirilirken çekiçleme etkisinin de göz önünde bulundurulması gerektiği gerçeğini açıkça ortaya koymaktadır. KAYNAKLAR ABYYHY-9. (9). Afet Bölgelerinde Yapılacak Yapılalar Hakkında Yönetmelik. Bayındırlık ve İskan Bakanlığı, Ankara, Türkiye. DBYYHY-998. (998). Deprem Bölgelerinde Yapılacak Binalar Hakkında Yönetmelik. Bayındırlık ve İskan Bakanlığı, Ankara, Türkiye. DBYYHY-. (). Deprem Bölgelerinde Yapılacak Binalar Hakkında Yönetmelik. Bayındırlık ve İskan Bakanlığı, Ankara, Türkiye. Hao H. (). Analysis of seismic pounding between adjacent buildings. Australian Journal of Structural Engineering. :, 8-. İnel, M., Çaycı, B. T. ve Kamal, M. (). Çekiçleme davranışının mevcut yapıların sismik davranışına olan etkilerinin araştırılması. Tübitak proje no: M9. İnel, M., Özmen, H.B., Şenel, Ş.M. ve Kayhan A.H. (9). Mevcut betonarme binaların yapısal özelliklerinin belirlenmesi. Uluslararası Sakarya Sempozyumu. - Ekim 9, Sakarya, Türkiye. Kamal, M. (). Mevcut bitişik binalarda çekiçlemenin sismik performans üzerindeki etkilerinin araştırılması, Yüksek Lisans Tezi, İnşaat Müh. Bölümü, Pamukkale Üniversitesi, Denizli. Karayannis, C. G., and Favvata M. J. (). Eartquake-induced interaction between adjacent reinforced concrete structures with Non-Equal Heights. Earthquake Engineering and Structural Dynamics,,. Kasai K. and Maison B.F. (99), Observation of structural pounding damage from the loma prieta earthquake. Proceedings of th Canadian Conference on Earth Engineering, -, Toronto. Krawinkler, H. and Seneviratna, G. D. P. K. (998). Pros and cons of a pushover analysis of seismic performance evaluation. Engineering Structures. :-, -. Maison, B.F. and Kasai, K. (99). Analysis for type of structural pounding. ASCE Journal of Structural Steel Engineering. :, 9-9. Maison B.F, Kasai K. (99). Dynamics of pounding when two buildings collide. Earthquake Engineering and Structural Dynamics,, 8. Mander, J.B., Priestley, M.J.N. and Park, R. (988). Theoretical stress-strain model for confined concrete. ASCE Journal of Structural Engineering :8, 8-8. Muthukumar, S. and DesRoches, R. (). Evaluation of impact models for seismic pounding. th World Conference on Earthquake Engineering. Paper No., Vancouver, B.C., Canada.

11 . Uluslararası Deprem Mühendisliği ve Sismoloji Konferansı - Ekim ANADOLU ÜNİVERSİTESİ ESKİŞEHİR PEER Database (). University of California, Berkeley. Rosenblueth E. and Meli R. (98). The 98 earthquake: causes and effects in mexico city, Concrete International, 8:, -. SAP, CSI. (). Integrated finite element analysis and design of structures basic analysis reference manual. Computers and Structures Inc. Berkeley (CA, USA). SEMAp, (8). Sargılı etkisi modelleme analiz programı. Tübitak proje no: M. Spiliopoulos, K. V. and Anagnostoppulos S. A. (99). Earthquake induced pounding in adjacent buildings. Proceedings of th WCEE, Madrid, Spain. Youd T.L., Bardet J.P. and Bray J.D. () Kocaeli, Turkey, earthquake of August, 999 reconnaissance report. Earthquake Engineering Research Institute, Oakland, CA.