İlk yayın tarihi: F FTD F. w UG F TD K. F Eq0. 2 F TD F Gx10. F Ex kn F E0 F Eq0 F Ex10
|
|
- Coskun Gündüz
- 5 yıl önce
- İzleme sayısı:
Transkript
1 İlk yayın tarihi: Çift kiriş portal vinçte kiriş ve uç bağlantı Reference:C:\0\3_01_01_PV_30kN_18m_00_Giris.xmcd 1 Kiris ve Uç bağlantı Kritik kuvvetler: q = q + q + q K SP Kar E x 1 wm x 1G G x x G q = q K + q + q SP Kar F FTD F TD TD E x 1 x M w G x 1G G1 x G G L GG G 1U U w G U q = q K + q SP + q Kar F FTD F TD TD w UE E 1U E 1 E x 1 wm G x 1G G 1 G 1U w UG E U E L EE x LK x G G L GG G U Portafosuz vinçte: Yayılı yükten E ve G dayanağı kuvvetleri: F Eq0 0.5 q Ki F ub q EK F Eq0 39.6kN F Gq0 F Gq0 39.6kN F Eq0 x 1 x Tekerlekler x 1 ve x de iken: F Gx10 F Gx kN Tekerlekler x 1 ve x de iken maksimum dayanak kuvvetleri: F Ex10 F Gx10 F Ex kN F E0 F Eq0 F Ex10 F E0 11.9kN F G0 F Gq0 F Gx10 F G kN Tek portafolu vinçte: p1 L GG G L G q Ki p1 F ub p1 q EK p1 Yayılı yükten E ve G dayanağı kuvvetleri: F Gq1 F Gq1 63.5kN F Eq1 q Ki p1 F ub q EK p1 F Gq1 F Eq1 35.9kN e min Kanca E ye en yakın iken F ETD1 1 F ETD1 08.kN G Araba G portafosu ucunda iken: F GTD1p. F GTD1p 61.8kN M. G. Kutay / 3_01_01_PV_30kN_18m_01_Kiris_ve_UB_Genel.xmcd 1/1
2 İlk yayın tarihi: maksimum dayanak kuvvetleri: F E1 F Eq1 F ETD1 F E1.kN F G1 F Gq1 F GTD1p F G1 35.3kN Çift portafolu vinçte: top L EE L GG E L E Yayılı yükten E ve G dayanağı kuvvetleri: F Eq 0.5 q Ki top F ub q EK top F Eq 59.9kN F Gq F Gq 59.9kN F Eq G Araba karşı portafo ucunda iken: F ETDp. F ETDp 61.8kN F GTDp E. F GTDp 61.8kN maksimum dayanak kuvvetleri: F E F Eq F ETDp F E 31.7kN Kritik momentler: F G F Gq F GTDp F G 31.7kN FTD FTD q F E E x 1 M x1 M Mq G FG x 1G x x G FTD LAT q M Gq1 F F qx1 M q1x1 E1 E M G F1x1 F G1 0,5.x 1 L GG MEq q M Gq E FE F q Mqx1 M Fx1 G F G L EE L x1q Portafosuz vinçte: x 1 x 1 de kendi ağırlık momenti: M qx1 F Eq0 x q Ki q EK F ub x 1 M qx kNm x 1 de tekerlek kuvvetleri momenti: M TDx1 F Ex10 x 1 M TDx kNm x 1 de toplam moment: M yx1 M qx1 M TDx1 M yx kNm Tekerlek x 1 iken arabanın ağırlık momenti: Tekerlek x 1 iken yükün ağırlık momenti: Atalet kuvvetlerinden oluşan moment: M Ar M Y M At F Ar L AT M Ar 51.kNm 3 F Y L AT M Y 657.kNm q Ki q EK 0.5F Ar M At 115.3kNm M. G. Kutay / 3_01_01_PV_30kN_18m_01_Kiris_ve_UB_Genel.xmcd /1
3 İlk yayın tarihi: Arabanın kasılmasından oluşan moment: Rüzgar momenti: M Ark q Rüz 0.05L AT φ K F Ar ψ K F Y M Ark 3.3kNm q Rü h K q Rüz 87.5N m 1 M Rü 0.5q Rüz x 1 M Rü 10.6 knm Tek portafolu vinçte: x 1 x 1 de kendi ağırlık momenti: M q1x1 F Eq1 x q Ki q EK F ub x 1 M q1x1 13kNm G dayanağındaki moment: M Gq1 0.5q Ki L GG M Gq1 8.1 knm x 1 de toplam moment: M x11 M q1x1 M TDx1 M x kNm Atalet kuvvetlerinden oluşan moment: M At q Ki q EK p1 0.5F Ar M At1 1.6kNm F ERü1 p1 q Rüz G 1 F ERü1.3kN Rüzgar momenti: M Rü1 0.5q Rüz x 1 M Rü1 10.6kNm Çift portafolu vinçte: L x1e x 1 L EE L x1e x 1 de kendi ağırlık momenti: M qx1 F Eq x q Ki q EK F ub L x1e M qx knm x 1 de toplam moment: M x1 M qx1 M TDx1 M x1 977.kNm Atalet kuvvetlerinden oluşan moment: M At F ERü q Ki q EK top 0.5F Ar M At 170kNm 0.5q Rüz top F ERü kn Rüzgar momenti: M Rü 0.5q Rüz x 1 L EE M Rü 6.6kNm Standart imalat için ekstrem değerler ile gerilme hesabını yapalım. Kirişde gerilmeler: F. E.M , 3. B askı, DIN e göre Kirişin kendi ağırlığından oluşan gerilme Arabanın kendi ağırlığından oluşan gerilme " " σ 1 σ M qx1 σ 1 8.1MPa W y M Ar σ.3mpa W y M Y Yükten oluşan gerilme " 3 " σ 3 σ 3 5.6MPa W y Atalet kuvvetlerinden M At oluşan gerilme " " σ σ 3.7MPa W z M. G. Kutay / 3_01_01_PV_30kN_18m_01_Kiris_ve_UB_Genel.xmcd 3/1
4 İlk yayın tarihi: Arabanın kasılmasından oluşan gerilme " 5 " σ 5 M Ark σ 5.8MPa W z M Rü Rüzgardan oluşan gerilme " Rü " σ Rüz σ Rüz 3.7MPa Rüzgarın işletmedeki hesapsal dinamik basıncı, ÇKÖ,Sayfa 16, Tablo 17 W z Yükleme durumu HZ için " max " ve "σ min " max Normal gerilme max, ÇKÖ,Sayfa 9, Formül F1 ve F Yükleme grubu katsayısı k B, ÇKÖ,Sayfa 16, Tablo 16 k B 1.1 σ maxhz k B σ 1 σ ψ K σ 3 σ σ 5 σ maxhz 118MPa σ max σ maxhz σ Rüz σ max 1MPa M max M qx1 M Ar ψ K M Y M At M Rü M max 119.3kNm min Normal gerilme min σ min σ 1 σ σ min 1MPa max Kayma gerilmesi max τ max ψ K F Y k B F Ar Y S 0.Z SR 1 t Y S Y S Z S1 Z S3 h τ max 19.6MPa 10MPa τ EM Karşılaştırma gerilmesi kar σ kar σ max. Kontrol: Statik gerilme kontrolü Statik değerler Malzeme "St 37" 3τ max σ kar 16.MPa R m 370MPa 35MPa Yüklemedurumu "HZ" σ çem 180MPa σ kar 16.MPa < σ çem 180MPa emniyetli ================================================ Sonuç: Yapılan hesaplara göre işletmedeki statik gerilme emniyetli bölgededir. 3. Kontrol: Dinamik gerilme kontrolü Dinamik değerler En kötü durum için sınır değerler oranı κ σ min κ 0.10 σ max Yükleme grubu Yü gr "B3" ve Çentik grubu Çe gr "K" için devamlı mukavemet değeri σ DEMK 76MPa M. G. Kutay / 3_01_01_PV_30kN_18m_01_Kiris_ve_UB_Genel.xmcd /1
5 İlk yayın tarihi: σ DzEMK σ DEMK σ DEMK 0.75R m κ σ DzEMK 13.1MPa σ kar 16.MPa < σ DzEMK 13.1MPa emniyetli ============================================ DIN e göre kontrol σ DzEM 1 Yü gr "B3" ve Çe gr "K" σ V σ DzEMK 1.06 > 1 emniyetli σ kar =========================== için Sonuç: Yapılan hesaplara göre işletmedeki dinamik gerilma emniyetli bölgededir. Portafo kontrolü Uzunluğu büyük olan portafoda kontrol yapılır. Burada G t arafını k abul edelim. Portafo bağlantı kesitindeki kendi ağırlığından oluşan gerilme M PBaq 0.5q Ki L GG M PBaq 8.1kNm σ PBa1 M PBaq σ PBa1 MPa W y Portafo bağlantı kesitindeki Arabada oluşan gerilme M PBaAr 0.5F Ar L G M PBaAr 50kNm σ PBa M PBaAr σ PBa.MPa W y Portafo bağlantı kesitindeki Yükten oluşan gerilme M PBaY 0.5F Y L G M PBaY 60kNm σ PBa3 M PBaY σ PBa3 53. MPa W y Rüzgar momenti: M PBaRü 0.5q Rüz L GG M PBaRü 3.6kNm σ PBaRü M PBaRü σ PBaRü 0.5MPa W z σ Bamax σ PBa1 σ PBa ψ K σ PBa3 σ 5 σ PBaRü σ Pkar σ Bamax 3τ max σ Pkar 86.9MPa σ kar 16.MPa Sonuç: σ Pkar < σ kar olduğundan portafo bağlantı kesitide emniyetlidir. M. G. Kutay / 3_01_01_PV_30kN_18m_01_Kiris_ve_UB_Genel.xmcd 5/1
6 İlk yayın tarihi: Ters sehim Portafosuz vinçte: Yan boşluk değeri L CA 0.5 L AT L CA 8. m Kirişin kendi ağırlık sehimi (konstrüktör yayılı yükü seçer): 5 q Ki f Ki f Ki 3.6mm 38E F Ar Arabanın kendi ağırlık sehimi f Ar L CA 3 L CA 96E f Ar 1.0 mm F Y L CA 3 L CA Yükün sehimi f Yü f Yü 13.0 mm 96E Toplam Sehim: f Top f Ki f Ar f Yü f Top 17.6mm Ters Sehim: f Ters f Ki f Ar 0.5f Yü f Ters 11mm Kiriş ortadan 11 mm ters sehim verilerek kenarlara doğru sıfırlanacak. Tek portafolu vinçte: Formüller SZS Tabellenbuch C/06 dan alınmıştır. Kirişin kendi ağırlığından oluşan sehim (konstrüktör yayılı yükü seçer): q Ki 5 Ayaklar ortasında: f mq1 L GG f mq1.90 mm 3E 1 q K L GG 3 3 Portafo ucunda: f puq1 3L GG L GG E f puq1 1.6 mm Araba ayaklar arasında iken: Arabadan ve yükten oluşan sehim portafosuz vinçdeki sehim kadardır. Ayaklar arası toplam Sehim: f mtop1 f mq1 f Ar f Yü f mtop mm Ayaklar arası ters Sehim: f mters1 f mq1 f Ar 0.5f Yü f mters1 10.mm Araba potafo ucunda iken oluşan sehimler: Değerler: G 1 L G 0.5L AT G 1 3. m G G 1 L AT G.8 m Arabanın sehimi: F Ar G 1 1. Tekerlekten f puar11 L GG 3L GG G 1 G 1 E f puar11 0.5mm F Ar G. Tekerlekten f puar1 L GG 3L GG G G E f puar1 0.8mm Arabanın toplam sehimi: f puar1 f puar11 f puar1 f puar1 1.7 mm M. G. Kutay / 3_01_01_PV_30kN_18m_01_Kiris_ve_UB_Genel.xmcd 6/1
7 İlk yayın tarihi: Yükün sehimi: F Y G 1 1. Tekerlekten f puy11 L GG 3L GG G 1 G 1 E f puy11 6.3mm F Y G. Tekerlekten f puy1 L GG 3L GG G G E f puy1 9.9mm Yükün toplam sehimi: f puy1 f puy11 f puy1 f puy1 16.mm Portafo ucu toplam Sehim: f putop1 f puq1 f puar1 f puy1 f putop1 15.9mm Portafo ucu ters Sehim: f puters1 f puq1 f puar1 0.5f puy1 f puters1 7.76mm Kiriş ortadan 11 mm ters sehim verilerek dayanaklara doğru sıfırlanacak. Kirişin ucunda 7,8 mm ters sehim verilecek. Çift portafolu vinçte: Formüller literatürden alınmıştır. Kirişin kendi ağırlığından oluşan sehim (konstrüktör yayılı yükü seçer): q Ki 5 L GG Ayaklar ortasında: f mq f 16E mq. mm Portafolar simetrik olduğundan burada yalnız bir portafo hesabı yapılır. 3 q Ki 3L GG 6L GG L GG Portafo ucunda: f puq f puq 1.50 mm E 3 L K Araba ayaklar arasında iken: Arabadan ve yükten oluşan sehim portafosuz vinçdeki sehim kadardır. Araba portafo ucunda iken: Arabadan ve yükten oluşan sehim tek portafolu vinçdeki sehim kadardır. Ayaklar arasında ters Sehim: f mters f mq f Ar 0.5f Yü f mters 9.8mm Portafo ucunda ters Sehim: f puters f puq f puar1 0.5f puy1 f puters 7.88mm Kiriş ortadan 10 mm ters sehim verilerek dayanaklara doğru sıfırlanacak. Kirişin ucunda 8 mm ters sehim verilecek. M. G. Kutay / 3_01_01_PV_30kN_18m_01_Kiris_ve_UB_Genel.xmcd 7/1
8 İlk yayın tarihi: Kontrol: DIN18800T3 e göre buruşma kontrolü Kenarlar oranı α V Yan plakalar α V L Pe h t 3 üst ü α V Üst ve alt gerilmeler h to h t S t e 1 e e 1 e σ alt σ alt 583.9mm 566.1mm σ max 11.6MPa e h R t 3 σ ü σ alt σ ü e MPa t 1 alt a max t 1 e 1 σ a σ alt e 1 σ a 119.5MPa σ ü Sınır değerler oranı ψ yan ψ yan 0.9 σ a π E t Euler gerilmesi σ e σ e 10MPa 11 ν St h Normal gerilme buruşma katsayısı k σ ψ yan 9.78ψ yan k σ 1.8 Kayma gerilmesi buruşma katsayısı V > 1 için k τ 5.3 k τ 6.55 α V İdeal buruşma normal gerilmesi σ Pi k σ σ e σ Pi 18.8MPa İdeale kayma buruşma gerilmesi τ Pi k τ σ e τ Pi 65.8 MPa Sicherheitsfaktor γ M 1.1 Malzemenin akma mukavemeti 35MPa Düzeltilmiş akma mukavemeti R eh R eh 13.6MPa γ M Normal gerilme için narinlik derecesi λ Pσ λ Pσ σ Pi Kayma gerilmesi için narinlik derecesi λ Pτ λ Pτ 1.36 τ Pi 3 M. G. Kutay / 3_01_01_PV_30kN_18m_01_Kiris_ve_UB_Genel.xmcd 8/1
9 İlk yayın tarihi: Bölge düzeltme faktörü c κσhx ψ yan c κσh 1.5 if c κσhx 1.5 c κσh 1.5 c κσhx Normal gerilme düzeltme faktörü 1 0. κ κσx c κσh κ κσ 1 if κ κσx 1 κ κσ λ Pσ λ Pσ Kayma gerilmesi düzeltme faktörü 0.8 κ κτx λ Pτ κ κτ 1 if κ κτx 1 κ κτ 0.58 κ κσx κ κτx Normal gerilme üs katsayısı e1 1 κ κσ e Kayma gerilmesi üs katsayısı e3 1 κ κσ κ κτ e σ ü 3τ max Kontrol S Gen S Gen κ κσ R eh κ κτ R eh e1 e3 Sonuç: Üst plaka S Gen < 1,0 emniyetli ============================= DIN18800 T3 e göre yan plakada buruşma tehlikesi yoktur. Buruşma genişliği b H b 1 b B b H 660mm 1 Kenarlar oranı α H α H L Pe b H α H 3.03 e h R Üst plakada basma gerilmesi σ üh σ alt σ üh 111.6MPa Sınır değerler oranı e 1 ψ ü 1 π E t 3 Euler gerilmesi σ eü σ eü MPa 1 1 ν b H St Normal gerilme buruşma katsayısı k σü Kayma gerilmesi buruşma katsayısı k τü 5.3 k τü 5.78 H > 1 için α H İdeal buruşma normal gerilmesi σ Piü k σü σ eü σ Piü 17.3MPa İdeale kayma buruşma gerilmesi τ Piü k τü σ eü τ Piü 51.7MPa Düzeltilmiş akma mukavemeti R eh 13.6MPa Normal gerilme için narinlik derecesi λ Pσü λ Pσü σ Piü Kayma gerilmesi için narinlik derecesi λ Pτü λ Pτü 0.73 τ Piü 3 M. G. Kutay / 3_01_01_PV_30kN_18m_01_Kiris_ve_UB_Genel.xmcd 9/1
10 İlk yayın tarihi: Bölge düzeltme faktörü c κσhxü ψ ü c κσhü 1.5 if c κσhxü 1.5 c κσhü 1.13 c κσhxü Normal gerilme düzeltme faktörü 1 0. κ κσxü c κσhü κ κσü 1 if κ κσxü 1 κ κσü λ Pσü λ Pσü Kayma gerilmesi düzeltme faktörü κ κσxü 0.8 κ κτxü λ Pτü κ κτü 1 if κ κτxü 1 κ κτü 1 κ κτxü Normal gerilme üs katsayısı e1ü 1 κ κσü e1ü Kayma gerilmesi üs katsayısı e3ü 1 κ κσü κ κτü e3ü e1 e3 σ üh 3τ max Kontrolle S Genü S Genü κ κσü R eh κ κτü R eh S Genü < 1,0 emniyetli =============================== Sonuç: DIN18800 T3 e göre üst plakada buruşma tehlikesi yoktur. 5. Kontrol: Yorulma kontrolleri a s h R b T b R t 3 t 50 mm Kuvvetin etki boyu L tw L tw h R t 3 L tw 130mm 50mm Yan plakada emniyetli tekerlek kuvveti F TekEM σ DzEMK L tw t F TekEM 17.3kN max Tekerlek kuvveti 107.1kN Stabilite kriterleri Emniyet katsayısı 107.1kN < F TekEM 17.3kN emniyetli ============================================== γ M M. G. Kutay / 3_01_01_PV_30kN_18m_01_Kiris_ve_UB_Genel.xmcd 10/1
11 İlk yayın tarihi: Stabilite için emniyetli tekerlek kuvveti F TEMS = 0.5t γ M1 Et 3 β 1 β β 3 β R e t Taşıyıcı plakanı n narinliği b T b B t b T 90mm b T β 1x β if β 1x 1.5 β t 3 Tek taraf lı yükde dikmenin narinliği 60t β x β 1.0 if β x 1.0 β 0.7 h t 3 Kuvvet etkisinin faktörü L tw β 3x 1 β if β 3x 1.5 β h t 3 Üst plaka altı kaynak yüksekliği a s 6 mm a s 8.5mm β 1x β x β 3x t 3 as üst y h y e h R t 3 a s h R h y 517.6mm h to h t S t hy e 1 e σ y h y σ max e 1 Boyuna basma gerilmesi σ y 108MPa A Nd A R b T t 3 t h σ Nd 1 0. A Nd t 1 alt a max σ β σ y σ Nd σ β 109MPa Boyuna basma gerilmesi narinliği σ β γ M1 β x 1.5 β 1.0 if β x 1.0 β β x Stabilite için emniyetli tekerlek kuvveti F TEMS Et 3 t β 1 β β 3 β F TEMS 70.6kN γ M1 t 107kN < F TEMS 71kN yeterli ==================================== M. G. Kutay / 3_01_01_PV_30kN_18m_01_Kiris_ve_UB_Genel.xmcd 11/1
12 İlk yayın tarihi: Üst ve yan plaka bağlantısında yorulma L tw boyunda gerilme b T b R 50 mm σ Z σ Z L tw t 8.38MPa Vincin kaldırma kapasitesi h R t 3 F Y 30kN Komple başlık ağırlık kuvveti a s t L tw F Ko 6kN Bir kirişin ağırlık kuvveti F Ki 56.3kN Komple ayaklar ağırlık kuvveti (tahmini) F Ay 50kN Vincin toplam ağırlık kuvveti F Kr F Ki F Ko F Ay F Kr 17.70kN F Kr F Ar Vincin kendi ağırlığının kaldırma yüküne oranı k G k G 0.6 Değişken gerilme farkı faktörü: H ve B için λ F Y Eşdeğer gerilme farkı Δσ E3 λ 1 σ Z Δσ E3 3MPa Kritik yerde yan ve üst plaka kaynak bağlantısındaki yerde mukavemet değeri Yorulma mukavemeti karşı koyma faktörü Yan ve üst plaka kaynak bağlantısındaki yerde emniyetli mukavemet değeri Δσ E3 Δσ 3EM Δσ C3 γ Mf 3MPa < Δσ 3EM 109MPa Δσ C3 γ Mf MPa Δσ 3EM MPa yeterli ========================================= Son ======================================================================================= M. G. Kutay / 3_01_01_PV_30kN_18m_01_Kiris_ve_UB_Genel.xmcd 1/1
Örnek 3 100kN x 20m Çift Kiriş Gezer Köprü Vinci, KK Nasıl Vinç Yaparım, Örnek 1
www.guven-kutay.ch 05.08.017 Örnek 100kN x 0m Çift Kiriş Gezer Köprü Vinci, KK Nasıl Vinç Yaparım, Örnek 1 Müşterinin bildirdiği ve kabul edilen değerler: Kullanılan yer: Vinçin şekli; Torna, freze ve
DetaylıGenel Giris. Çift kiriş sehpa portal vinç. Teklifte bilinen değerler: CS Gün. İlk yayın tarihi:
Çift kiriş sehpa portal vinç Vinç "0kN x 18m" 00 Genel Giris A AA C CC H K Teklifte bilinen değerler: Kullanılan yer: Açik arazi, tek vardiya, Hurda deposu Günlük kullanılma saati: CS Gün Kaldırma yükü
Detaylı80kNx150m çift kiriş gezer köprü vinci için 4x7=28 m Vinç Yolu
Vinç Yolu Örnek 4, Eşit kuvvetler için giriş 80kNx150m çift kiriş geer köprü vinci için 4x7=8 m Vinç Yolu Vinç ve vinç olu hakkında bilgiler B A Araba B e max Kiriş A Yük e min s KB VY1 VY a PLC Elektrik
DetaylıÇok aralıklı vinç yolu Aralıklı Vinç Yolu, Tekerlek kuvvetleri farklı Değerler Ornek_01_01_Kiris100kNx20m.
Çok aralıklı vinç olu 4.0.06 Aralıklı Vinç Yolu, Tekerlek kuvvetleri farklı Değerler Ornek_0_0_Kiris00kNx0m.pdf dosasından. Vinç ve vinç olu hakkında bilgiler A C D x a a A Araba e max Kiriş A Yük e min
Detaylı1 aralıklı vinç yolu 14.01.2016. 1 Aralıklı Vinç Yolu, Tekerlek kuvvetleri eşit Değerler Ornek_01_01_Kiris100kNx20m.pdf dosyasından.
1 aralıklı vinç olu 14.01.016 1 Aralıklı Vinç Yolu, Tekerlek kuvvetleri eşit Değerler Ornek_01_01_Kiris100kNx0m.pdf dosasından Reference:C:\0\4_00_Ornek_01_0_Giris-TK-Esit.xmcd Vinç ve vinç olu hakkında
DetaylıBURSA TECHNICAL UNIVERSITY (BTU) Department of Mechanical Engineering
Uygulama Sorusu-1 Şekildeki 40 mm çaplı şaft 0 kn eksenel çekme kuvveti ve 450 Nm burulma momentine maruzdur. Ayrıca milin her iki ucunda 360 Nm lik eğilme momenti etki etmektedir. Mil malzemesi için σ
DetaylıVİNÇTE ÇELİK KONSTRÜKSİYON
İlk yayın: 01 Haziran www.guven-kutay.ch VİNÇTE ÇEİK KONSTRÜKSİYON GENE GİRİŞ ve ÖZET 41_00 M. Güven KUTAY Son yayın: 30 Temmuz 017 0 Semboller ve 4 Kaynaklar paragraflarındaki veriler, bütün Vinçte Çelik
Detaylı3 Aralıklı Vinç Yolu, Tekerlek kuvvetleri eşit Değerler Ornek_01_01_Kiris100kNx20m.pdf dosyasından F B. a S
Çok aralıklı vinç olu 14.01.016 3 Aralıklı Vinç Yolu, Tekerlek kuvvetleri eşit Değerler Ornek_01_01_Kiris100kNx0m.pdf dosasından Reference:C:\0\4_00_Ornek_01_0_Giris-TK-Esit.xmcd A C D x 1 as as Dmin Dmin
DetaylıMUKAVEMET HESAPLARI : ÇİFT KİRİŞLİ GEZER KÖPRÜLÜ VİNÇ
MUKAVEMET HESAPLARI ÜRÜN KODU MAKİNA ADI : 20+5 TON : ÇİFT KİRİŞLİ GEZER KÖPRÜLÜ VİNÇ İÇİNDEKİLER ÇELİK YAPI ANALİZİ (VİNÇ KÖPRÜSÜ) TEKER HESAPLARI HALAT HESAPLARI KANCA BLOĞU HESABI TAMBUR HESAPLARI SAYFA
DetaylıMAKİNE ELEMANLARI 1 GENEL ÇALIŞMA SORULARI 1) Verilen kuvvet değerlerini yükleme türlerini yazınız.
MAKİNE ELEMANLARI 1 GENEL ÇALIŞMA SORULARI 1) Verilen kuvvet değerlerini yükleme türlerini yazınız. F = 2000 ± 1900 N F = ± 160 N F = 150 ± 150 N F = 100 ± 90 N F = ± 50 N F = 16,16 N F = 333,33 N F =
DetaylıMAKĠNE ELEMANLARI II REDÜKTÖR PROJESĠ
T.C PAMUKKALE ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAKĠNE ELEMANLARI II REDÜKTÖR PROJESĠ Öğrencinin; Adı: Cengiz Görkem Soyadı: DENGĠZ No: 07223019 DanıĢman: Doç. Dr. TEZCAN ġekercġoğlu
Detaylı2009 Kasım. www.guven-kutay.ch MUKAVEMET DEĞERLERİ ÖRNEKLER. 05-5a. M. Güven KUTAY. 05-5a-ornekler.doc
2009 Kasım MUKAVEMET DEĞERLERİ ÖRNEKLER 05-5a M. Güven KUTAY 05-5a-ornekler.doc İ Ç İ N D E K İ L E R 5. MUKAVEMET HESAPLARI İÇİN ÖRNEKLER...5.3 5.1. 1. Grup örnekler...5.3 5.1.1. Örnek 1, aturalı mil
DetaylıBurulma (Torsion): Dairesel Kesitli Millerde Gerilme ve Şekil Değiştirmeler
Burulma (orsion): Dairesel Kesitli Millerde Gerilme ve Şekil Değiştirmeler Endüstiryel uygulamalarda en çok rastlanan yükleme tiplerinden birisi dairsel kesitli millere gelen burulma momentleridir. Burulma
Detaylı5. BASINÇ ÇUBUKLARI. Euler bağıntısıyla belirlidir. Bununla ilgili kritik burkulma gerilmesi:
5. BASINÇ ÇUBUKLARI Kesit zoru olarak, eksenleri doğrultusunda basınç türü normal kuvvet taşıyan çubuklara basınç çubukları adı verilir. Bu tür çubuklarla, kafes sistemlerde ve yapı kolonlarında karşılaşılır.
DetaylıZorlama: Eksenel kuvvet ve iki eksenli eğilme momenti.
Ornek_I_4.mcd.9.6 Zorlama: Eksenel kuvvet ve iki eksenli eğilme momenti. Bilinen değerler: H z F Malzeme "S" f y MPa E MPa γ M. 4m H y E.J k.e.j /. Kısım. Kısım / f y Emniyetli akma mukavemeti f EM f EM
DetaylıKOCAELİ ÜNİVERSİTESİ Mühendislik Fakültesi Makina Mühendisliği Bölümü Mukavemet II Final Sınavı (2A)
KOCELİ ÜNİVERSİTESİ ühendislik ültesi ina ühendisliği ölümü ukavemet II inal Sınavı () dı Soyadı : 5 Haziran 01 Sınıfı : No : SORU 1: Şekilde sistemde boru anahtarına 00 N luk b ir kuvvet etki etmektedir.
DetaylıÇELİK YAPILARIN TASARIM, HESAP ve YAPIM ESASLARI. ÖRNEKLER ve TS648 le KARŞILAŞTIRILMASI
ÇELİK YAPILARIN TASARIM, HESAP ve YAPIM ESASLARI ÖRNEKLER ve TS648 le KARŞILAŞTIRILMASI Eksenel Çekme Etkisi KARAKTERİSTİK EKSENEL ÇEKME KUVVETİ DAYANIMI (P n ) Eksenel çekme etkisindeki elemanların tasarımında
DetaylıINSA 473 Çelik Tasarım Esasları Basınç Çubukları
INS 473 Çelik Tasarım Esasları asınç Çubukları Çubuk ekseni doğrultusunda basınç kuvveti aktaran çubuklara basınç çubuğu denir. Çubuk ekseni doğrultusunda basınç kuvveti aktaran çubuklara basınç çubuğu
DetaylıPERÇİN BAĞLANTILARI (Riveted Joints)
PERÇİ BAĞLATILARI (Riveted Joints) ÖREK 9.1 Şeklide gösterildiği gibi, metal bir levhaya 16 k luk bir yük uygulanmaktadır. Levha adet cıvata ile destek plakasına bağlandığına göre, a)her bir cıvata üzerinde
DetaylıVİNÇTE ÇELİK KONSTRÜKSİYON
İlk yayın: 01 Haziran VİNÇTE ÇEİ ONSTRÜSİYON GENE GİRİŞ ve ÖZET 41_00 M. Güven UTAY Son yayın: 1 Ağustos 014 0 Semboller ve 4 aynaklar paragraflarındaki veriler, bütün Vinçte Çelik onstrüksiyon fasikülleri
DetaylıMukavemet 1. Fatih ALİBEYOĞLU. -Çalışma Soruları-
1 Mukavemet 1 Fatih ALİBEYOĞLU -Çalışma Soruları- Soru 1 AB ve BC silindirik çubukları şekilde gösterildiği gibi, B de kaynak edilmiş ve yüklenmiştir. P kuvvetinin büyüklüğünü, AB çubuğundaki çekme gerilmesiyle
Detaylı2009 Kasım. MUKAVEMET DEĞERLERİ GİRİŞ. 05-0a. M. Güven KUTAY a-giris.doc
2009 Kasım MUKAVEMET DEĞERLERİ GİRİŞ 05-0a M. Güven KUTAY 05-00a-giris.doc DİKKAT: İyi niyet, bütün dikkat ve çabama karşın yanlışlar olabilir. Bu nedenle sonucu sorumluluk verecek hesaplarda, ya imalatcının
DetaylıProje Adı: İstinat Duvarı Sayfa 1. Analiz Yapı Tel:
Proje Adı: İstinat Duvarı Sayfa 1 BETONARME KONSOL İSTİNAT DUVARI HESAP RAPORU GEOMETRİ BİLGİLERİ Duvarın zeminden itibaren yüksekliği H1 6 [m] Ön ampatman uç yüksekliği Ht2 0,4 [m] Ön ampatman dip yüksekliği
DetaylıYAYLAR. d r =, 2 FD T =, 2. 8FD τ = , C= d. C: yay indeksi, genel olarak 6 ile 12 arasında değişen bir değerdir. : Kayma gerilmesi düzeltme faktörü
YAYLAR τ ± Tr F max J + A, FD T, r, J, A τ F + π, C D C: yay ineksi, genel olarak 6 ile 1 arasına eğişen bir eğerir. 0.5 τ 1+ ve C τ s yazılabilir. s C + 1 C s : ayma gerilmesi üzeltme faktörü higley s
Detaylı29- Eylül KOÜ. Mühendislik Fakültesi Makine Mühendisliği Bölümü ( 1. ve 2. Öğretim 2. Sınıf / B Şubesi) Mukavemet Dersi - 1.
SORU-1) Şekildeki dikdörtgen kesitli kolonun genişliği b=200 mm. ve kalınlığı t=100 mm. dir. Kolon, kolon kesitinin geometrik merkezinden geçen ve tarafsız ekseni üzerinden etki eden P=400 kn değerindeki
DetaylıProf. Dr. Berna KENDİRLİ
Prof. Dr. Berna KENDİRLİ Sabit (ölü) yükler - Serayı oluşturan elemanların ağırlıkları, - Seraya asılı tesisatın ağırlığı Hareketli (canlı) yükler - Rüzgar yükü, - Kar yükü, - Çatıya asılarak yetiştirilen
DetaylıMUKAVEMET-I DERSİ BAUN MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ FİNAL ÖNCESİ UYGULAMA SORULARI ARALIK-2018
MUKAVEMET-I DERSİ BAUN MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ FİNAL ÖNCESİ UYGULAMA SORULARI ARALIK-2018 UYGULAMA-1 AB ve CD çelik çubuklar rijit BD platformunu taşımaktadır. F noktasından uygulanan 10 Kip yük etkisinde
DetaylıÇözüm: Borunun et kalınlığı (s) çubuğun eksenel kuvvetle çekmeye zorlanması şartından;
Soru 1) Şekilde gösterilen ve dış çapı D 10 mm olan iki borudan oluşan çelik konstrüksiyon II. Kaliteli alın kaynağı ile birleştirilmektedir. Malzemesi St olan boru F 180*10 3 N luk değişken bir çekme
DetaylıPnömatik Silindir Tasarımı Ve Analizi
Pnömatik Silindir Tasarımı Ve Analizi Burak Gökberk ÖZÇİÇEK İzmir Katip Çelebi Üniversitesi y170228007@ogr.ikc.edu.tr Özet Bu çalışmada, bir pnömatik silindirin analitik yöntemler ile tasarımı yapılmıştır.
DetaylıProje Adı: İstinat Duvarı Sayfa 1. Analiz Yapı Ltd. Şti. Tel:
Proje Adı: İstinat Duvarı Sayfa 1 BETONARME NERVÜRLÜ İSTİNAT DUVARI HESAP RAPORU GEOMETRİ BİLGİLERİ Duvarın zeminden itibaren yüksekliği H1 10 [m] Nervür Üst Genişliği N1 0,5 [m] Nervürün Alt Genişliği
DetaylıMukavemet-I. Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş
Mukavemet-I Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş Bölüm 5 Eğilmede Kirişlerin Analizi ve Tasarımı Kaynak: Cisimlerin Mukavemeti, F.P. Beer, E.R. Johnston, J.T. DeWolf, D.F. Mazurek, Çevirenler: A. Soyuçok, Ö. Soyuçok.
DetaylıKOÜ. Mühendislik Fakültesi Makine Mühendisliği Bölümü (1. ve 2.Öğretim / B Şubesi) MMK208 Mukavemet II Dersi - 1. Çalışma Soruları 23 Şubat 2019
SORU-1) Aynı anda hem basit eğilme hem de burulma etkisi altında bulunan yarıçapı R veya çapı D = 2R olan dairesel kesitli millerde, oluşan (meydana gelen) en büyük normal gerilmenin ( ), eğilme momenti
DetaylıB-B AKSI KİRİŞLERİ BETONARME HESAPLARI
B-B AKSI KİRİŞLERİ BETONARE HESAPLARI B-B AKSI KİRİŞLERİ ELVERİŞSİZ OENT DİYAGRALARI 1.. ve 3.Grup yüklemeler için hesap momentleri olarak kolon yüzündeki (x=0) düzeltilmiş moment değerleri esas alınacaktır.
DetaylıMAK 305 MAKİNE ELEMANLARI-1
MAK 305 MAKİNE ELEMANLARI-1 BÖLÜM 1- MAKİNE ELEMANLARINDA MUKAVEMET HESABI Doç. Dr. Ali Rıza YILDIZ 1 BU DERS SUNUMDAN EDİNİLMESİ BEKLENEN BİLGİLER Makine Elemanlarında mukavemet hesabına neden ihtiyaç
DetaylıMAK 305 MAKİNE ELEMANLARI-1
MAK 305 MAKİNE ELEMANLARI-1 5.BÖLÜM Bağlama Elemanları Kaynak Bağlantıları Doç.Dr. Ali Rıza Yıldız 1 BU SLAYTTAN EDİNİLMESİ BEKLENEN BİLGİLER Bağlama Elemanlarının Tanımı ve Sınıflandırılması Kaynak Bağlantılarının
DetaylıŞekil 1.17. Çekmeye veya basmaya çalışan kademeli milin teorik çentik faktörü kt
Şekilde gösterilen eleman; 1) F = 188 kn; ) F = 36 96 kn; 3) F = (-5 +160) kn; 4) F=± 10 kn kuvvetlerle çekmeye zorlanmaktadır. Boyutları D = 40 mm, d = 35 mm, r = 7 mm; malzemesi C 45 ıslah çeliği olan
Detaylı08_Cıvatalar, Excel Programı için tablolar
1 08_Cıvatalar, Excel Programı için tablolar M. Güven KUTAY 2011 Ocak Tablo 1, Cıvatanın pratik seçimi Seçim statik ve dinamik kuvvet içinde aynıdır. Boyuna işletme kuvveti F İŞ Statik 1,6 2,5 4,0 6,3
DetaylıProjemizde bir adet sürekli temel örneği yapılacaktır. Temel genel görünüşü aşağıda görülmektedir.
1 TEMEL HESABI Projemizde bir adet sürekli temel örneği yapılacaktır. Temel genel görünüşü aşağıda görülmektedir. Uygulanacak olan standart sürekli temel kesiti aşağıda görülmektedir. 2 Burada temel kirişi
DetaylıBURULMA (TORSİON) Dairesel Kesitli Çubukların (Millerin) Burulması MUKAVEMET - Ders Notları - Prof.Dr. Mehmet Zor
3 BURULMA (TORSİON) Dairesel Kesitli Çubukların (Millerin) Burulması 1.1.018 MUKAVEMET - Ders Notları - Prof.Dr. Mehmet Zor 1 3. Burulma Genel Bilgiler Burulma (Torsion): Dairesel Kesitli Millerde Gerilme
DetaylıYTÜ Makine Mühendisliği Bölümü Mekanik Anabilim Dalı Özel Laboratuvar Dersi Strain Gauge Deneyi Çalışma Notu
YTÜ Makine Mühendisliği Bölümü Mekanik Anabilim Dalı Özel Laboratuvar Dersi Strain Gauge Deneyi Çalışma Notu Laboratuar Yeri: B Blok en alt kat Mekanik Laboratuarı Laboratuar Adı: Strain Gauge Deneyi Konu:
DetaylıGERİLME Cismin kesilmiş alanı üzerinde O
GERİLME Cismin kesilmiş alanı üzerinde O ile tanımlı noktasına etki eden kuvvet ve momentin kesit alana etki eden gerçek yayılı yüklerin bileşke etkisini temsil ettiği ifade edilmişti. Cisimlerin mukavemeti
DetaylıAra Sınav. Verilen Zaman: 2 saat (15:00-17:00) Kitap ve Notlar Kapalı. Maksimum Puan
MAK 303 MAKİNA ELEMANLARI I Ara ınav 9 Kasım 2008 Ad, oyad Dr. M. Ali Güler Öğrenci No. Verilen Zaman: 2 saat (15:00-17:00) Kitap ve Notlar Kapalı Her soruyu dikkatle okuyunuz. Yaptığınız işlemleri gösteriniz.
DetaylıKİRİŞLERDE VE İNCE CİDARLI ELEMANLARDA KAYMA GERİLMELERİ
KİRİŞLERDE VE İNCE CİDARLI ELEMANLARDA KAYMA GERİLMELERİ x Göz önüne alınan bir kesitteki Normal ve Kayma gerilmelerinin dağılımı statik denge denklemlerini sağlamalıdır: F F F x y z = = = σ da = 0 x τ
DetaylıDUMLUPINAR ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 2015-2016 GÜZ YARIYILI
DUMLUPINAR ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 2015-2016 GÜZ YARIYILI Yrd. Doç. Dr. Uğur DAĞDEVİREN 2 3 Genel anlamda temel mühendisliği, yapısal yükleri zemine izin verilebilir
DetaylıASANSÖR MUKAVEMET HESAPLARI KARAKTERİSTİKLER :
ASANSÖR MUKAVEMET HESAPLARI KARAKTERİSTİKLER : Taşıyacağı Yük Gy : 450 kg Kabin Ağırlığı Gk : 500 kg Karşı Ağırlık Ga : 725 kg Taşıyıcı Halat Ağırlığı Gh : 25.36 kg Kılavuz Ray Ağırlığı Gr : 2*8.26*8 =
DetaylıFL 3 DENEY 4 MALZEMELERDE ELASTĐSĐTE VE KAYMA ELASTĐSĐTE MODÜLLERĐNĐN EĞME VE BURULMA TESTLERĐ ĐLE BELĐRLENMESĐ 1. AMAÇ
Malzemelerde Elastisite ve Kayma Elastisite Modüllerinin Eğme ve Burulma Testleri ile Belirlenmesi 1/5 DENEY 4 MAZEMEERDE EASTĐSĐTE VE KAYMA EASTĐSĐTE MODÜERĐNĐN EĞME VE BURUMA TESTERĐ ĐE BEĐRENMESĐ 1.
DetaylıSıkma sırasında oluşan gerilmeden öngerilme kuvvetini hesaplarız. Boru içindeki basınç işletme basıncıdır. Buradan işletme kuvvetini buluruz.
Ø50 Şekilde gösterilen boru bağlantısında flanşlar birbirine 6 adet M0 luk öngerilme cıvatası ile bağlanmıştır. Cıvatalar 0.9 kalitesinde olup, gövde çapı 7,mm dir. Cıvatalar gövdelerindeki akma mukavemetinin
DetaylıBeton Yol Kalınlık Tasarımı. Prof.Dr.Mustafa KARAŞAHİN
Beton Yol Kalınlık Tasarımı Prof.Dr.Mustafa KARAŞAHİN Esnek, Kompozit ve Beton Yol Tipik Kesitleri Beton Yol Tasarımında Dikkate Alınan Parametreler Taban zemini parametresi Taban zemini reaksiyon modülü
DetaylıÖNSÖZ. Kitabın kapak tasarımında katkılarından dolayı A-Ztech Ltd. den Sn Ali ÖGE ye teşekkür ederim.
ÖNSÖZ Katıların mekaniği kendi içinde Katı Cisimlerin Mekaniği (veya kısaca Mekanik) ve Şekil Değiştiren Cisimlerin Mekaniği (veya kısaca Mukavemet) olmak üzere iki alt gruba ayrılmıştır. Bunlardan mekaniğin
DetaylıMakine Elemanları I. Bağlama Elemanları. Prof. Dr. İrfan KAYMAZ. Erzurum Teknik Üniversitesi. Mühendislik Fakültesi Makine Mühendisliği Bölümü
Bağlama Elemanları Makine Elemanları I Prof. Dr. İrfan KAYMAZ Mühendislik Fakültesi Makine Mühendisliği Bölümü İçerik Bağlama Elemanlarının Sınıflandırılması Şekil Bağlı bağlama elemanlarının hesabı Kuvvet
DetaylıSta4-CAD. 1 Moda cd. İçgören ap. no:120b/8 Moda/İSTANBUL Tel:(0216)414 3750 / 414 7711 Fax:418 6834 sta@sta.com.tr
Sta4CAD konsol duvar hesabı Birimler Uzunluk: Kuvvet: Ağırlık: Açı: Saha karakterleri: Ao Yapı önem katsayısı: Kohezyon Zemin iç sürtünme açısı(φ) Zemin su yüks. üstünde Duvar-Zemin sürtünme açısıl(δd)
DetaylıPERI UP RosettFlex Çalışma Platformu Sistemleri
PERI UP RosettFlex Çalışma Platformu Sistemleri İçindekiler Standartlar ve Dökümantasyon page 4 Standart Konfigürasyon page 5 Yükün Sistem İçinde Aldığı Yol page 6-7 Yürüme Yolu-Metal Kalas Hesabı page
DetaylıA-A AKSI KİRİŞLERİ BETONARME HESAPLARI
A-A AKSI KİRİŞLERİ BETONARE HESAPLARI A-A AKSI KİRİŞLERİ ELVERİŞSİZ OENT DİYAGRALARI 1.. ve 3.Grup yüklemeler için hesap momentleri olarak kolon yüzündeki (x=0) düzeltilmiş moment değerleri esas alınacaktır.
DetaylıDİŞLİ ÇARKLAR II: HESAPLAMA
DİŞLİ ÇARLAR II: HESAPLAMA Prof. Dr. İrfan AYMAZ Atatürk Üniversitesi Mühendislik Fakültesi Makine Mühendisliği Bölümü Giriş Bu bölüm sonunda öğreneceğiniz konular: Dişli Çark uvvetleri Diş Dibi Gerilmeleri
DetaylıRİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR. 6- Risk Tespit Uygulaması: Yığma Bina
RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR 6- Risk Tespit Uygulaması: Yığma Bina RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR BİRİNCİ AŞAMA DEĞERLENDİRME YÖNTEMİ BİNANIN ÖZELLİKLERİ Binanın
Detaylı2009 Kasım. BANTLI FRENLER. 40-4d. M. Güven KUTAY. 40-4d-bantli-frenler.doc
009 Kasım BANTI RENER 40-4d M. Güven KUTAY 40-4d-bantli-frenler.doc İ Ç İ N D E K İ E R 4 renler... 4.3 4. ntlı frenlerler... 4.3 4..1 ntlı basit frenler... 4.3 4.. Çıkarmalı frenler... 4.6 4..3 Toplamalı
Detaylı3. 2 Bulonlu Birleşimler
3. 2 Bulonlu Birleşimler Birleşimin gerçekleştirilmesi az kalifiye işçi Bulonların Kullanılma Alanları: Geçici birleşimler ve yapılar Şantiye birleşim ve ekleri Dinamik karakterli yüklerin aktarılması
DetaylıGEZER KREN KÖPRÜSÜ KONSTRÜKSİYONU VE HESABI
GEZER KRE KÖPRÜSÜ KOSTRÜKSİYOU VE HESABI 1. GEZER KÖPRÜLÜ KRE Gezer köprülü krenler, yüksekte bulunan raylar üzerinde hareket eden arabalı köprülerdir. Araba yükleri kaldırır veya indirir ve köprü üzerindeki
DetaylıTemel bilgiler-flipped Classroom Akslar ve Miller
Makine Elemanları I Prof. Dr. İrfan KAYMAZ Temel bilgiler-flipped Classroom Akslar ve Miller İçerik Aks ve milin tanımı Akslar ve millerin mukavemet hesabı Millerde titreşim hesabı Mil tasarımı için tavsiyeler
DetaylıBÖLÜM II D. YENİ YIĞMA BİNALARIN TASARIM, DEĞERLENDİRME VE GÜÇLENDİRME ÖRNEKLERİ
BÖLÜM II D ÖRNEK 1 BÖLÜM II D. YENİ YIĞMA BİNALARIN TASARIM, DEĞERLENDİRME VE GÜÇLENDİRME ÖRNEKLERİ ÖRNEK 1 İKİ KATLI YIĞMA OKUL BİNASININ DEĞERLENDİRMESİ VE GÜÇLENDİRİLMESİ 1.1. BİNANIN GENEL ÖZELLİKLERİ...II.1/
DetaylıMUKAVEMET-2 DERSİ BAUN MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ VİZE ÖNCESİ UYGULAMA SORULARI MART Burulma 2.Kırılma ve Akma Kriterleri
MUKAVEMET-2 DERSİ BAUN MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ VİZE ÖNCESİ UYGULAMA SORULARI MART-2019 1.Burulma 2.Kırılma ve Akma Kriterleri UYGULAMA-1 Şekildeki şaft C noktasında ankastre olarak sabitlenmiş ve üzerine tork
DetaylıBurulma (Torsion): Dairesel Kesitli Millerde Gerilme ve Şekil Değiştirmeler
ifthmechanics OF MAERIALS 009 he MGraw-Hill Companies, In. All rights reserved. - Burulma (orsion): Dairesel Kesitli Millerde Gerilme ve Şekil Değiştirmeler ifthmechanics OF MAERIALS ( τ ) df da Uygulanan
DetaylıİSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ İNŞAAT FAKÜLTESİ BETONARME HASTANE PROJESİ. Olca OLGUN
İSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ İNŞAAT FAKÜLTESİ BETONARME HASTANE PROJESİ Olca OLGUN Bölümü: İnşaat Mühendisliği Betonarme Yapılar Çalışma Gurubu ARALIK 2000 İSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ İNŞAAT FAKÜLTESİ
Detaylı2009 Kasım. www.guven-kutay.ch MUKAVEMET DEĞERLERİ KONU İNDEKSİ 05-8. M. Güven KUTAY
2009 Kasım MUKAVEMET DEĞERLERİ KONU İNDEKSİ 05-8 M. Güven KUTAY 9. Konu indeksi A Akma mukavemeti...2.5 Akma sınırı...2.6 Akmaya karşı emniyet katsayısı...3.8 Alevle sertleştirme...4.4 Alt sınır gerilmesi...2.13
DetaylıKİRİŞ YÜKLERİ HESABI GİRİŞ
KİRİŞ YÜKLERİ HESABI 1 GİRİŞ Betonarme elemanlar üzerlerine gelen yükleri emniyetli bir şekilde diğer elemanlara veya zemine aktarmak için tasarlanırlar. Tasarımda boyutlandırma ve donatılandırma hesapları
DetaylıMakine Elemanları I Prof. Dr. Akgün ALSARAN. Temel bilgiler-flipped Classroom Akslar ve Miller
Makine Elemanları I Prof. Dr. Akgün ALSARAN Temel bilgiler-flipped Classroom Akslar ve Miller İçerik Giriş Temel kavramlar Sınıflandırma Aks ve mil mukavemet hesabı Millerde titreşim kontrolü Konstrüksiyon
DetaylıT.C. BİLECİK ŞEYH EDEBALİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE VE İMALAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MIM331 MÜHENDİSLİKTE DENEYSEL METODLAR DERSİ
T.C. BİLECİK ŞEYH EDEBALİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE VE İMALAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MIM331 MÜHENDİSLİKTE DENEYSEL METODLAR DERSİ 3 NOKTA EĞME DENEY FÖYÜ ÖĞRETİM ÜYESİ YRD.DOÇ.DR.ÖMER KADİR
DetaylıÇALIŞMA SORULARI 1) Yukarıdaki şekilde AB ve BC silindirik çubukları B noktasında birbirleriyle birleştirilmişlerdir, AB çubuğunun çapı 30 mm ve BC çubuğunun çapı ise 50 mm dir. Sisteme A ucunda 60 kn
DetaylıSERA TASARIMI (Seraların Yapı Elemanları)
Akdeniz Üniversitesi Ziraat Fakültesi Tarımsal Yapılar ve Sulama Bölümü SERA TASARIMI (Seraların Yapı Elemanları) Yrd. Doç. Dr. N. Yasemin EMEKLİ Projelemede Etkili Yükler Sabit (ölü) yükler - Serayı oluşturan
DetaylıBURSA TEKNİK ÜNİVERSİTESİ DOĞA BİLİMLERİ, MİMARLIK VE MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 3 NOKTA EĞME DENEYİ FÖYÜ
BURSA TEKNİK ÜNİVERSİTESİ DOĞA BİLİMLERİ, MİMARLIK VE MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 3 NOKTA EĞME DENEYİ FÖYÜ BURSA - 2016 1. GİRİŞ Eğilme deneyi malzemenin mukavemeti hakkında tasarım
DetaylıBirleşim Araçları Prof. Dr. Ayşe Daloğlu Karadeniz Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü
Birleşim Araçları Birleşim Araçları Çelik yapılar çeşitli boyut ve biçimlerdeki hadde ürünlerinin kesilip birleştirilmesi ile elde edilirler. Birleşim araçları; Çözülebilen birleşim araçları (Cıvata (bulon))
DetaylıYILDIZ TEKNİK ÜNİVERSİTESİ MAKİNE FAKÜLTESİ
MAKİNE FAKÜLTESİ MARKA İSMİ TEKNİK SAFETY TİCARİ UNVAN PERİTİA KUYUMCULUK YAPI SAN. VE TİC. LTD ŞTİ TEST TİPİ GÜVENLİK PANELİ TEKNİK RAPORU Yıldız Teknik Üniversitesi- Makine Fakültesi 1 RAPOR Rapor tarihi:
DetaylıKompozit Malzemeler ve Mekaniği. Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş
Kompozit Malzemeler ve Mekaniği Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş Bölüm 4 Laminatların Makromekanik Analizi Kaynak: Kompozit Malzeme Mekaniği, Autar K. Kaw, Çevirenler: B. Okutan Baba, R. Karakuzu. 4 Laminatların
DetaylıProf. Dr. İrfan KAYMAZ
Prof. Dr. İrfan KAYMAZ Mühendislik Fakültesi Makine Mühendisliği Bölümü Giriş Bu bölüm sonunda öğreneceğiniz konular: Kayış-kasnak mekanizmalarının türü Kayış türleri Meydana gelen kuvvetler Geometrik
DetaylıMAKİNE ELEMANLARI I Mukavemet Esasları (Flipped Classroom)
MAKİNE ELEMANLARI I Mukavemet Esasları (Flipped Classroom) Prof. Dr. İrfan KAYMAZ Mühendislik Fakültesi Makine Mühendisliği Bölümü Dersin işlenişi Ders Özeti: Gerilmenin genel tanımı, gerilme halleri Bir,
DetaylıUygulanan dış yüklemelere karşı katı cisimlerin birim alanlarında sergiledikleri tepkiye «Gerilme» denir.
Gerilme ve şekil değiştirme kavramları: Uygulanan dış yüklemelere karşı katı cisimlerin birim alanlarında sergiledikleri tepkiye «Gerilme» denir. Bir mühendislik sistemine çok farklı karakterlerde dış
Detaylı28. Sürekli kiriş örnek çözümleri
28. Sürekli kiriş örnek çözümleri SEM2015 programında sürekli kiriş için tanımlanmış özel bir eleman yoktur. Düzlem çerçeve eleman kullanılarak sürekli kirişler çözülebilir. Ancak kiriş mutlaka X-Y düzleminde
DetaylıZM-I FİNAL SORU ve CEVAPLARI SORU-1 [10]: Sıvılık indisi (I L ) ne demektir? Sıvılık indisinin 2.1, 0 ve -0.6 olması ne ifade eder?
28-29 ZM-I FİNAL SORU ve CEVAPLARI SORU-1 [1]: Sıvılık indisi (I L ) ne demektir? Sıvılık indisinin 2.1, ve -.6 olması ne ifade eder? SORU 2 [2]: Aşağıdaki kesit için a) Siltin doygun birim hacim ağırlığını
DetaylıMAKİNE ELEMANLARI - (2.Hafta)
MAKİNE ELEMANLARI - (2.Hafta) SÜREKLİ MUKAVEMET DİYAĞRAMLARI PROBLEMLERİ ÖRNEK 1 Şekildeki gibi Fe50 malzemeden yapılmış faturalı mil ince talaş alınarak işlenmiştir. Aşağıdaki zorlanma durumuna göre sürekli
DetaylıPROF.DR. MURAT DEMİR AYDIN. ***Bu ders notları bir sonraki slaytta verilen kaynak kitaplardan alıntılar yapılarak hazırlanmıştır.
PROF.DR. MURAT DEMİR AYDIN ***Bu ders notları bir sonraki slaytta verilen kaynak kitaplardan alıntılar yapılarak hazırlanmıştır. Ders Notları (pdf), Sınav soruları cevapları, diğer kaynaklar için Öğretim
DetaylıKompozit Malzemeler ve Mekaniği. Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş
Kompozit Malzemeler ve Mekaniği Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş Bölüm 4 Laminatların Makromekanik Analizi Kaynak: Kompozit Malzeme Mekaniği, Autar K. Kaw, Çevirenler: B. Okutan Baba, R. Karakuzu. 4 Laminatların
DetaylıDUMLUPINAR ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ
DUMLUPINAR ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ ÖĞRENCİ TAAHHÜDÜ Sınava getireceğim bu formül kağıdı üzerinde hiçbir karalama, işaretleme ve ekleme yapmayacağımı ve aşağıda belirtilen
DetaylıMENGENE HESAPLARI A-VĐDALI MENGENE MĐLĐ. www.muhendisiz.net
www.muhendisiz.net MENGENE HESAPLARI A-VĐDALI MENGENE MĐLĐ Hareket civatasında bir güç iletimi söz konusu olduğundan verimin yüksek olması istenir.bu nedenle Trapez profilli vida kullanılır. Yük ; F =
DetaylıSabit Ayak. Sabit ayak konstrüksiyonu ve hesabı: Portal vinç kiriş altı sabit ayak
İlk aın tarihi:.7.7 www.guven-kuta.ch 5.8.7 Portal vinç kiriş altı sabit aak 4 Reference:C:\\4 PV_kN_8 Giris.cd Reference:C:\\4 PV_kN_8 Kiris_ve_UB_Genel.cd Reference:C:\\4 PV_kN_8 ak_ondegerleri.cd Sabit
DetaylıDAİRESEL KESİTLİ TELDEN SOĞUK OLARAK SIKI SARILAN TORSİYON YAYLARININ HESABI
DAİRESEL KESİTLİ TELDEN SOĞUK OLARAK SIKI SARILAN TORSİYON YAYLARININ HESABI Yaylar enerji depolayan elemanlardır. Torsiyon yaylarında, malzemenin elastik bölgesinde kalmak şartiyle, yaya eksenden R uzaklıkta
DetaylıY.Doç. Dr. İsmail GERDEMELİ İTÜ. Makina Fakültesi
ÖPRÜLÜ RENLERİN ONSTRÜSİYONU VE HESP ESSLRI Y.Doç. Dr. İsmail GERDEMELİ İTÜ. Makina akültesi aldırma makineleri ve parçalarının konstrüksiyonunda, sistemin kullanım süresince istenen performansta görevini
Detaylı34. Dörtgen plak örnek çözümleri
34. Dörtgen plak örnek çözümleri Örnek 34.1: Teorik çözümü Timoshenko 1 tarafından verilen dört tarafından ankastre ve merkezinde P=100 kn tekil yükü olan kare plağın(şekil 34.1) çözümü 4 farklı model
DetaylıMUKAVEMET SAKARYA ÜNİVERSİTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAKİNE ELEMANLARI-I DERS NOTU
MUKAVEMET MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAKİNE ELEMANLARI-I DERS NOTU Mukavemet Hesabı / 80 1) Elemana etkiyen dış kuvvet ve momentlerin, bunların oluşturduğu zorlanmaların cinsinin (çekme-basma, kesme, eğilme,
DetaylıPrefabrik Yapılar. Cem AYDEMİR Yıldız Teknik Üniversitesi / İstanbul
Prefabrik Yapılar Uygulama-1 Cem AYDEMİR Yıldız Teknik Üniversitesi / İstanbul 2010 Sunuma Genel Bir Bakış 1. Taşıyıcı Sistem Hakkında Kısa Bilgi 1.1 Sistem Şeması 1.2 Sistem Detayları ve Taşıyıcı Sistem
DetaylıDÖŞEME KALINLIĞI HESABI
DÖŞEE KALINLIĞI HESABI h lsn α s 1 0 15 + 4 m l sn öşemenin kısa kenarının temiz açıklığı α s öşemenin uuğu tip α s Σ sürekli kenar uzunluğu / Σ kenar uzunluğu m ll l s < çit yöne çalışma şartı D101 DÖŞEESĐ
DetaylıMobilmod Tekerlekli Mobil İskele Sistemi
Mobilmod Tekerlekli Mobil İskele Sistemi Mobilmod iskele sistemleri, genellikle iç mekanlarda ve düzgün zeminli geniş alanlarda kullanılan tekerlekli, yer değiştirebilir iskele sistemleridir. Mobilmod
DetaylıKırılma Hipotezleri. Makine Elemanları. Eşdeğer Gerilme ve Hasar (Kırılma ve Akma) Hipotezleri
Makine Elemanları Eşdeğer Gerilme ve Hasar (Kırılma ve Akma) Hipotezleri BİLEŞİK GERİLMELER Kırılma Hipotezleri İki veya üç eksenli değişik gerilme hallerinde meydana gelen zorlanmalardır. En fazla rastlanılan
DetaylıKirişlerde Kesme (Transverse Shear)
Kirişlerde Kesme (Transverse Shear) Bu bölümde, doğrusal, prizmatik, homojen ve lineer elastik davranan bir elemanın eksenine dik doğrultuda yüklerin etkimesi durumunda en kesitinde oluşan kesme gerilmeleri
DetaylıKAFES ANAKİRİŞLİ PORTAL KREN ELEMANLARININ SONLU ELEMANLAR YÖNTEMİYLE İNCELENMESİ
İstanbul Teknik Üniversitesi Makina Fakültesi KAFES ANAKİRİŞLİ PORTAL KREN ELEMANLARININ SONLU ELEMANLAR YÖNTEMİYLE İNCELENMESİ İsmail GERDEMELİ Tasarım Esasları Özelliklerine göre geniş bir tasarım esaslarına
DetaylıÖZHENDEKCİ BASINÇ ÇUBUKLARI
BASINÇ ÇUBUKLARI Kesit zoru olarak yalnızca eksenel doğrultuda basınca maruz kalan elemanlara basınç çubukları denir. Bu tip çubuklara örnek olarak pandül kolonları, kafes sistemlerin basınca çalışan dikme
DetaylıMAK341 MAKİNA ELEMANLARI I 2. Yarıyıl içi imtihanı 24/04/2012 Müddet: 90 dakika Ögretim Üyesi: Prof.Dr. Hikmet Kocabas, Doç.Dr.
MAK3 MAKİNA EEMANARI I. Yarıyıl içi imtihanı /0/0 Müddet: 90 daia Ögretim Üyesi: Prof.Dr. Himet Kocabas, Doç.Dr. Cemal Bayara. (0 puan) Sıı geçmelerde sürtünme orozyonu nasıl ve neden meydana gelir? Geçmeye
Detaylı29. Düzlem çerçeve örnek çözümleri
9. Düzlem çerçeve örnek çözümleri 9. Düzlem çerçeve örnek çözümleri Örnek 9.: NPI00 profili ile imal edilecek olan sağdaki düzlem çerçeveni normal, kesme ve moment diyagramları çizilecektir. Yapı çeliği
DetaylıPASLANMAZ ÇELİK BORU DİREKLERİN İMALİNE AİT TEKNİK ŞARTNAME 1. GENEL
PASLANMAZ BORU DİREKLERİN İMALİNE AİT TEKNİK ŞARTNAME 1/5 PASLANMAZ ÇELİK BORU DİREKLERİN İMALİNE AİT TEKNİK ŞARTNAME 1. GENEL 1.1 KAPSAM Aydınlatma ünitesi, projektör, kamera, pano, anten, bayrak, flama
DetaylıMakine Elemanları I Prof. Dr. İrfan Kaymaz. Temel bilgiler-flipped Classroom Mukavemet Esasları
Makine Elemanları I Prof. Dr. İrfan Kaymaz Temel bilgiler-lipped Classroom Mukavemet Esasları İçerik Gerilmenin tanımı Makine elemanlarında gerilmeler Normal, Kayma ve burkulma gerilmeleri Bileşik gerilme
DetaylıBAŞKENT ÜNİVERSİTESİ MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAK 402 MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ LABORATUVARI DENEY - 3 ÜÇ NOKTALI EĞİLME DENEYİ
BAŞKENT ÜNİVERSİTESİ MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAK 402 MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ LABORATUVARI DENEY - 3 ÜÇ NOKTALI EĞİLME DENEYİ GİRİŞ Yapılan herhangi bir mekanik tasarımda kullanılacak malzemelerin belirlenmesi
Detaylı