DEVLET SU İŞLERİ GENEL MÜDÜRLÜĞÜ

Transkript

1 NO REVİZYON TASDİK MERCİİ DEVLET SU İŞLERİ GENEL MÜDÜRLÜĞÜ DSİ 94. ŞUBE MÜDÜRLÜĞÜ - BİNGÖL İNCELENDİ: TASDİK OLUNUR KONTROL: TASVİP :.../.../2017 BİNGÖL SOLHAN ARAKONAK BELDESİ 1. KISIM TAŞKINDAN KORUNMASI İNŞAATI YAPIM İŞİ HAZIRLAYAN : KARAPINAR PROJE MÜŞAVİRLİK LTD.ŞTİ. Aşağı Öveçler Mah Cad. No:46/3 Çankaya / ANKARA Tel : (0312) Faks : (0312) MÜTEAHHİT : - DOĞAN ÖZTÜRK BALCI - GENÇ MURAT İNŞ. TEMİZ GID. NAK. HAY. PET. TİC SAN LTD.ŞTİ. İSİM TARİH İMZA YAPAN M.SELÇUK KARAPINAR.../.../2017 PROJE HESAP RAPORU KONTROL KÜRŞAD KARAPINAR.../.../2017 ÖLÇEK: RESİM NO: ARŞİV NO: - BN REV. TK ARK RAP 001 0

2 BİNGÖL SOLHAN ARAKONAK BELDESİ 1.KISIM TAŞKIN KORUMA İNŞAATI Proje Hesap Raporu TANITIM VE ÖZET Bölge Müdürlüğü DSİ 9. Bölge Müdürlüğü-ELAZIĞ Şube Müdürlüğü DSİ 94. Şube Müdürlüğü-BİNGÖL İli Bingöl İlçesi Solhan Kasaba veya Köyü Arakonak Beldesi Program yılı 2017 Harita durumu Proje alanı 1/1000 ölçekli hali hazır haritası 1. PROJE RAPORU A. PROJENİN ADI VE YERİ Projenin Adı: Bingöl Solhan Arakonak Beldesi 1.Kısım Taşkından Koruma İnşaatı Projenin Yeri: Arakonak Beldesi Bingöl ilinin doğusunda, Bingöl Muş karayoludan yaklaşık 3 km doğusundadır. Bingöl e 55 km uzaklıkta bulunan köy, konum olarak 42. ve 44. boylam, 36. ve 38. enlem arasında yer alır. Etrafı çayır ve meralarla çevrili köyün en büyük geçim kaynağı hayvancılıktır. Orman alanı yok denecek kadar azdır ancak tarım yapılabilecek meralar bulunmaktadır. Köyün yanından bölgenin en büyük nehirlerden olan Murat Nehri geçmektedir.

3 1875 m kotlarında olan köyde karasal iklim görülür. Murat nehrinin etkisine açık olması ve yükselti faktörü sebebiyle yazları sıcak, kışları soğuk geçmektedir. PROJE SAHASI B. PROJENİN GAYESİ Bingöl ili Solhan İlçesi Arakonak Beldesi Ev ve Arazilerini taşkından korunması amaçlanmaktadır. Bu sebeple gerekli ıslah tedbirlerinin alınması talep edilmektedir. Proje alanın yerinde incelenmiş ve belirtilen derenin köydeki evlerde taşkın zararlarına neden olduğu tespit edilmiştir. Proje sahası ile ilgili olarak DSİ 94. Şube Müdürlüğü tarafından ön inceleme kademesinde çalışmalar yapılmıştır. 94. Şube Müdürlüğü tarafından ihalesi yapılan taşkın koruma projesi Doğan Öztürk Balcı, Genç Murat İnş. Temiz Gıd Nak. Hay Pet Tic Ve San Ltd.Şti. İş Ortaklığı. uhdesinde kalmıştır. Taşkın zararlarının önlenebilmesi amacıyla; Yukarıgırvaz deresi üzerinde 770 m çift taraflı kargir duvar, 32 adet betonarme brit, 1 adet ıslah sekisi imalatı yapılacaktır. Köyiçi deresi üzerinde 370 m çift taraflı kargir duvar, 36 adet betonarme brit, 1 adet bir gözlü kutu menfez. 370 adet korkuluk imalatı yapılacaktır. Gül deresi üzerinde 20 m çift taraflı kargir duvar, 1 adet bir gözlü kutu menfez imalatı yapılacaktır. Hayran deresi 260 m çift taraflı kargir duvar, 170 m sol sahil tek taraflı kargir duvar, 370 m sağ sahil tek taraflı kargir duvar, 1 adet iki gözlü kutu menfez, 530 adet korkuluk imalatı yapılacaktır.

4 C. PROJENİN MUHTEVASI 1. Çift Taraflı Kargir Duvar İmalatı : Yukarıgırvaz Deresinde, projede belirtilen şekil ve ebatlarda çift taraflı eksen uzunluğu m olan kargir duvar imal edilecektir. Köyiçi Deresinde, projede belirtilen şekil ve ebatlarda çift taraflı eksen uzunluğu m olan kargir duvar imal edilecektir. Gül Deresinde, projede belirtilen şekil ve ebatlarda çift taraflı eksen uzunluğu m. olan kargir duvar imal edilecektir. Hayran Deresinde, projede belirtilen şekil ve ebatlarda çift taraflı eksen uzunluğu m olan kargir duvar imal edilecektir. 2. Tek Taraflı Kargir Duvar İmalatı : Hayran Deresinde, projede belirtilen şekil ve ebatlarda tek taraflı sol sahil eksen uzunluğu 170 m, tek taraflı sağ sahil eksen uzunluğu 370 m olan kargir duvar imal edilecektir. 3. Kutu Menfez İmalatı : Köyiçi Deresinde, projesinde belirtilen şekilde 1 adet 5 metre uzunluğunda 300x150 kutu menfez imal edilecektir. Gül Deresinde, projesinde belirtilen şekilde 1 adet 5 metre uzunluğunda 250x150 kutu menfez imal edilecektir. Hayran Deresinde, projesinde belirtilen şekilde 1 adet 5 metre uzunluğunda 300x150 iki gözlü kutu menfez imal edilecektir. 4. Islah Sekisi İmalatı: Yukarıgırvaz Deresinde, Projede belirtilen şekilde 1 adet ıslah sekisi imal edilecektir. 5. Betonarme Brit İmalatı: Yukarıgırvaz Deresinde, Projede belirtilen şekilde 32 adet betonarme brit imal edilecektir. Köyiçi Deresinde, Projede belirtilen şekilde 36 adet betonarme brit imal edilecektir.

5 Yukarıgırvaz Deresi Kargir Duvar Tip Kesiti Koyiçi Deresi Kargir Duvar Tip Kesiti Gül Deresi Kargir Duvar Tip Kesiti

6 Hayran Deresi Çift Taraflı Kargir Duvar Tip Kesiti Hayran Deresi Sağ Sahil Kargir Duvar Tip Kesiti Hayran Deresi Sol Sahil Kargir Duvar Tip Kesiti

7 D. PROJENİN TAKDİMİ VE DÜŞÜNÜLEN TEDBİRLER Taşkınların önlenmesi için proje kapsamında Yukarıgırvaz deresine, Köyiçi deresine, Gül deresine ve Hayran deresine taşkın koruma imalatları yapılacaktır. Toplamda (2x770m + 2x370m + 2x20m + 2x260m + 370m + 170m) 3380 m kargir duvar imalatı yapılacaktır. Bu tedbirler alındıktan sonra Arakonak Beldesi dereleri için taşkınlardan etkilenme riski ortadan kalkacaktır. E. PROJE KARAKTERİSTİKLERİ Yukarıgırvaz Deresi: Drenaj Alanı 7.23 km 2 Taşkın Debisi Q100 = m 3 /s Q500=24.73 m 3 /s Kanal Taban Genişliği 6.0 m Kanal Yüksekliği 1.8 m Su Yüksekliği 0.59 m (Q100) 0.73 m (Q500) Toplam Eksen Boyu m Köyiçi Deresi: Drenaj Alanı 1.13 km 2 Taşkın Debisi Q100 = 5.39 m 3 /s Q500=7.50 m 3 /s Kanal Taban Genişliği 3.0 m Kanal Yüksekliği 1.75 m Su Yüksekliği 0.35 m (Q100) 0.43 m (Q500) Toplam Eksen Boyu m Gül Deresi: Drenaj Alanı 0.78 km 2 Taşkın Debisi Q100 = 5.19 m 3 /s Q500=6.93 m 3 /s Kanal Taban Genişliği 2.5 m Kanal Yüksekliği 1.6 m Su Yüksekliği 0.43 m (Q100) 0.53 m (Q500) Toplam Eksen Boyu m

8 Hayran Deresi: Drenaj Alanı 3.60 km 2 Taşkın Debisi Q100 = m 3 /s Q500=23.57 m 3 /s Kanal Taban Genişliği 6.0 m Kanal Yüksekliği 2.0 m Su Yüksekliği 0.58 m (Q100) 0.71 m (Q500) Toplam Eksen Boyu m F. PROJE YERİNDEKİ HİDROLOJİK ŞARTLAR Taşkın hesaplarında, Proje sahasına en yakın ve uzun yıllar güvenilir rasatları olan Bingöl (DMİ) istasyonunun yılda günlük en büyük yağış değerleri kullanılmıştır. Taşkın hesaplarında kullanılan plüviograf değerleri Bingöl (DMİ) den alınmıştır. Yukarıgırvaz Deresinin toplam yağış alanı 7.23 km², Köyiçi Deresinin toplam yağış alanı 1.13 km², Gül Deresinin yağış alanı 0.78 km², Hayran Deresinin yağış alanı 3.60 km² dir. Taşkın debileri DSİ Bingöl Şube Müdürlüğü tarafından sırasıyla m³/s, 5.39 m³/s, 4.28 m³/s, m³/s olarak verilmiştir. Drenaj alanı, memba ve mansaptaki kotlar ve dere boyları, BN-TK-ARK-DRA-001 Pafta numaralı 1/25000 ölçekli haritadan alınmıştır. G. YAKLAŞIM YOLLARININ DURUMU, YOLUN İNŞAAT İÇİN GEREKLİ NAKLİYEYE MÜSAİT OLUP OLMADIĞI, YOLUN DÜZELTİLMESİ VEYA YENİDEN YAPILMASINI GEREKTİREN YERLER Proje sahası Bingöl İli Solhan İlçesi Arakonak Beldesi sınırlarındadır. Proje sahasına Bingöl-Muş karayolundan ulaşılabilir. Yeni yol yapılması ihtiyacı bulunmamaktadır. H. İNŞAATIN YAPIM ŞEKLİ VE ZAMANI Taşkın koruma tesisleri inşaatı, projelerin onayına müteakip 2017 yılı Aralık ayı içinde başlayacaktır. Sözleşme süresinin bitimine kadar devam edecektir. İşin özel teknik şartnamesine uygun olarak önce haritalar ve projeler hazırlanacaktır. Onaylı projelere göre kazı işleri yapılacak, daha sonra duvarların imalatı yapılacaktır. Çalışılmaya uygun olmayan günler ihale dokümanında ve sözleşmede belirtilmiş olup bu sürelere göre iş tamamlanacaktır.

9 2. HESAPLAR 2.1. HİDROLOJİK HESAPLAR Proje taşkın hesapları Mockus yöntemine göre yapılmıştır. Çıkan sonuçlar planlama raporundaki değer ile karşılaştırılmış ve en kritik değer taşkın debisi olarak belirlenmiştir. Bulunan tüm sonuçlar aşağıda verilmiştir: DSİ Bingöl Şube Müdürlüğünden Verilen Yukarıgırvaz, Köyiçi ve Gül Dereleri Taşkın Debileri

10 DSİ Bingöl Şube Müdürlüğünden Verilen Hayran Deresi Taşkın Debileri Yukarıgırvaz Deresi Taşkın Debileri: Tekerrür Yılı Köyiçi Deresi Taşkın Debileri: Mockus Yöntemi DSİ Tarafından Verilen Seçilen Taşkın Debileri Tekerrür Yılı Mockus Yöntemi DSİ Tarafından Verilen Seçilen Taşkın Debileri

11 Gül Deresi Taşkın Debileri: Tekerrür Yılı Mockus Yöntemi DSİ Tarafından Verilen Seçilen Taşkın Debileri , Hayran Deresi Taşkın Debileri: Tekerrür Yılı Mockus Yöntemi DSİ Tarafından Verilen Seçilen Taşkın Debileri

12 MOCKUS YÖNTEMİ İşin Adı : Yukarıgırvaz Deresi Taşkın Koruma Tesisi Yağış Alanı : 7.23 km² Dere Boyu : 4.23 km Eğri No : 88 YAD Katsayısı : 1 Meteoroloji İst. : Bingöl PLV Katsayısı : 0.3 K Katsayısı : İşin Adı : Köyiçi Deresi Taşkın Koruma Tesisi Yağış Alanı : 1.13 km² Dere Boyu : 2.82 km Eğri No : 91 YAD Katsayısı : 1 Meteoroloji İst. : Bingöl PLV Katsayısı : 0.3 K Katsayısı : İşin Adı : Gül Deresi Taşkın Koruma Tesisi Yağış Alanı : 0.78 km² Dere Boyu : 0.82 km Eğri No : 91 YAD Katsayısı : 1 Meteoroloji İst. : Bingöl PLV Katsayısı : 0.3 K Katsayısı : İşin Adı : Hayran Deresi Taşkın Koruma Tesisi Yağış Alanı : 3.60 km² Dere Boyu : 4.47 km Eğri No : 91 YAD Katsayısı : 1 Meteoroloji İst. : Bingöl PLV Katsayısı : 0.3 K Katsayısı : 0.208

13 - Yağış Alanı (A) : 1/ ölçekli haritadan dere drenaj alanından çizilerek bulunmuştur. - Dere Boyu (L) : Taşkın koruma tesisinin başlangıcından drenaj alanındaki en uzun derenin uzunluğu. - Eğri No : Bölgenin genel toprak yapısı gözlemlenerek aşağıdaki tablodan bulunmuştur. - YADK : Yağış Alan Dağılım Katsayısı DSİ nin hazırladığı Türkiye Maksimum Yağışları Frekans Atlası kitabından bulunmuştur. - PLV Katsayısı : Hesaplarda, yukarıdaki kitabın DSİ 9.Bölge (Elazığ) sayfasından Bingöl Yağış İstasyonu kullanılmıştır. - K Katsayısı : arasında sabit bir katsayı - Hesaplarda Kullanılan Formüller : Si : Harmonik Eğim Si = H (kot farkı) / L (ara mesafe) Tc : Toplanma Zamanı Tc = 0,00032 x L 0,77 / S 0,385 D : Suların toplanma zamanına tekabül eden yağış süresi. D = 2 x Tc Tp : Hidrografın Yükselme Zamanı (YD / 2) + (0,6 x Tc) Qp : Taşkın Piki (ha : 1 mm için) (K x A x ha) / Tp Yağış Şiddeti (mm) : (24 saatlik yağış değer) x PLV x YADK x 1,13 Q 2 = Q p x h 2 = 1.77 m³/s Q 50 = Q p x h 50...= 7.30 m³/s Q 5 = Q p x h 5 = 3.30 m³/s Q 100 = Q p x h = 8.61 m³/s Q 10 = Q p x h 10 = 4.46 m³/s Q 500 = Q 10 +1,692 x (Q 100 -Q 10 )...= m³/s Q 25 = Q p x h 25 = 6.04 m³/s Q 1000 = Q 10 +1,990 x (Q 100 -Q 10 )...= m³/s

14 Bingöl DMİ Plüviyograflı Yağış İstasyonu PLV Katsayısı 2 saatlik değerden bulunmuştur.

15 YAĞIŞ ALANI YAĞIŞ ALAN DAĞILIM KATSAYILARI 0,5 SAAT 1 SAAT 2 SAAT 3 SAAT 4 SAAT 5 SAAT 6 SAAT 8 SAAT 12 SAAT 18 SAAT 24 SAAT YAĞIŞ ALANI YAĞIŞ ALAN DAĞILIM KATSAYILARI (YADK) (Eğri denkleminden bulunan) Y. A. D. K. 0,5 SAAT 1 SAAT 2 SAAT 3 SAAT 4 SAAT 5 SAAT 6 SAAT 8 SAAT 12 SAAT 18 SAAT 24 SAAT

16 Eğri No Şekli

17 Harmonik Meyil Tablosu Yukarıgırvaz Deresi Taşkın Koruma Tesisi Muhtelif Tekerrürlü Debilerin Hesabı (Mockus Metodu) h L / 10 No Kot Kot Farkı Ara Mesafe Si = h / L Si 1 / Si ( m ) ( m ) ( m ) A = 7.23 km² L = 4.23 km Σ(1/ Si) = S = 10 / Σ(1/ Si)... = 10 / = S = T c = 0,00032 x L^0,77 / S^0,385 ^ 0,77...= 0,00032 x 4230 ^ 0,385 / = 0.47 saat D = 2 x Tc...= 2 x 0.47 = 1.37 saat YD = 2.00 saat T p = (YD / 2) + (0,6 x T c )...= ( 2.00 / 2 ) + ( 0,6 x 0.47 ) = 1.28 saat Q p = (kxaxh a ) / T p...= x 7.23 x 1 ) / 1.28 = 1.17 m³/s/mm Bingöl Meteoroloji İstasyonu'na ait 24 saatlik yağış değerleri Y ı l Yağış (mm) Plüvioğraf (PLV) ve Yağış Alan Dağılım (YAD) Katsayıları S a a t PLV Katsayısı YAD Katsayısı Saatlik Yağış ve Akış Değerleri ( Eğri no = 88 ) Tekerrür Süresi Yağış Şiddeti (mm) Akış Değeri ( Yıl ) (1,13 ile çarpılmış) (mm) Muhtelif Tekerrürlü Debiler : Q 2 = Q p x h 2 = 2.91 m³/s Q 50 = Q p x h 50...= m³/s Q 5 = Q p x h 5 = 5.49 m³/s Q 100 = Q p x h = m³/s Q 10 = Q p x h 10 = 7.59 m³/s Q 500 = Q 10 +1,692 x (Q 100 -Q 10 )...= m³/s Q 25 = Q p x h 25 = m³/s Q 1000 = Q 10 +1,990 x (Q 100 -Q 10 )...= m³/s

18 Harmonik Meyil Tablosu Köyiçi Deresi Taşkın Koruma Tesisi Muhtelif Tekerrürlü Debilerin Hesabı (Mockus Metodu) h L / 10 No Kot Kot Farkı Ara Mesafe Si = h / L Si 1 / Si ( m ) ( m ) ( m ) A = 1.13 km² L = 2.82 km Σ(1/ Si) = S = 10 / Σ(1/ Si)... = 10 / = S = T c = 0,00032 x L^0,77 / S^0,385 ^ 0,77...= 0,00032 x 2820 ^ 0,385 / = 0.29 saat D = 2 x Tc...= 2 x 0.29 = 1.08 saat YD = 1.50 saat T p = (YD / 2) + (0,6 x T c )...= ( 1.50 / 2 ) + ( 0,6 x 0.29 ) = 0.92 saat Q p = (kxaxh a ) / T p...= x 1.13 x 1 ) / 0.92 = 0.26 m³/s/mm Bingöl Meteoroloji İstasyonu'na ait 24 saatlik yağış değerleri Y ı l Yağış (mm) Plüvioğraf (PLV) ve Yağış Alan Dağılım (YAD) Katsayıları S a a t PLV Katsayısı YAD Katsayısı Saatlik Yağış ve Akış Değerleri ( Eğri no = 91 ) Tekerrür Süresi Yağış Şiddeti (mm) Akış Değeri ( Yıl ) (1,13 ile çarpılmış) (mm) Muhtelif Tekerrürlü Debiler : Q 2 = Q p x h 2 = 1.08 m³/s Q 50 = Q p x h 50...= 3.91 m³/s Q 5 = Q p x h 5 = 1.82 m³/s Q 100 = Q p x h = 4.65 m³/s Q 10 = Q p x h 10 = 2.39 m³/s Q 500 = Q 10 +1,692 x (Q 100 -Q 10 )...= 6.21 m³/s Q 25 = Q p x h 25 = 3.22 m³/s Q 1000 = Q 10 +1,990 x (Q 100 -Q 10 )...= 6.89 m³/s

19 Harmonik Meyil Tablosu Gül Deresi Taşkın Koruma Tesisi Muhtelif Tekerrürlü Debilerin Hesabı (Mockus Metodu) h L / 10 No Kot Kot Farkı Ara Mesafe Si = h / L Si 1 / Si ( m ) ( m ) ( m ) A =.78 km² L = 0.82 km Σ(1/ Si) = S = 10 / Σ(1/ Si)... = 10 / = S = T c = 0,00032 x L^0,77 / S^0,385 ^ 0,77...= 0,00032 x 820 ^ 0,385 / = 0.10 saat D = 2 x Tc...= 2 x 0.10 =.63 saat YD = 1.00 saat T p = (YD / 2) + (0,6 x T c )...= ( 1.00 / 2 ) + ( 0,6 x 0.10 ) = 0.56 saat Q p = (kxaxh a ) / T p...= x 0.78 x 1 ) / 0.56 = 0.29 m³/s/mm Bingöl Meteoroloji İstasyonu'na ait 24 saatlik yağış değerleri Y ı l Yağış (mm) Plüvioğraf (PLV) ve Yağış Alan Dağılım (YAD) Katsayıları S a a t PLV Katsayısı YAD Katsayısı Saatlik Yağış ve Akış Değerleri ( Eğri no = 91 ) Tekerrür Süresi Yağış Şiddeti (mm) Akış Değeri ( Yıl ) (1,13 ile çarpılmış) (mm) Muhtelif Tekerrürlü Debiler : Q 2 = Q p x h 2 = 1.21 m³/s Q 50 = Q p x h 50...= 4.36 m³/s Q 5 = Q p x h 5 = 2.03 m³/s Q 100 = Q p x h = 5.19 m³/s Q 10 = Q p x h 10 = 2.67 m³/s Q 500 = Q 10 +1,692 x (Q 100 -Q 10 )...= 6.93 m³/s Q 25 = Q p x h 25 = 3.59 m³/s Q 1000 = Q 10 +1,990 x (Q 100 -Q 10 )...= 7.68 m³/s

20 Harmonik Meyil Tablosu Hayran Deresi Taşkın Koruma Tesisi Muhtelif Tekerrürlü Debilerin Hesabı (Mockus Metodu) h L / 10 No Kot Kot Farkı Ara Mesafe Si = h / L Si 1 / Si ( m ) ( m ) ( m ) A = 3.60 km² L = 4.47 km Σ(1/ Si) = S = 10 / Σ(1/ Si)... = 10 / = S = T c = 0,00032 x L^0,77 / S^0,385 ^ 0,77 ^ 0,385...= 0,00032 x 4470 / = 0.47 saat D = 2 x Tc... = 2 x 0.47 = 1.37 saat YD 1.50 saat T p = (YD / 2) + (0,6 x T c )...= ( 1.50 / 2 ) + ( 0,6 x 0.47 ) = 1.03 saat Q p = (kxaxh a ) / T p...= x 3.60 x 1 ) / 1.03 = 0.73 m³/s/mm Bingöl Meteoroloji İstasyonu'na ait 24 saatlik yağış değerleri Y ı l Yağış (mm) Plüvioğraf (PLV) ve Yağış Alan Dağılım (YAD) Katsayıları S a a t PLV Katsayısı YAD Katsayısı Saatlik Yağış ve Akış Değerleri ( Eğri no = 91 ) Tekerrür Süresi Yağış Şiddeti (mm) Akış Değeri ( Yıl ) (1,13 ile çarpılmış) (mm) Muhtelif Tekerrürlü Debiler : Q 2 = Q p x h 2 = 3.04 m³/s Q 50 = Q p x h 50...= m³/s Q 5 = Q p x h 5 = 5.10 m³/s Q 100 = Q p x h = m³/s Q 10 = Q p x h 10 = 6.72 m³/s Q 500 = Q 10 +1,692 x (Q 100 -Q 10 )...= m³/s Q 25 = Q p x h 25 = 9.04 m³/s Q 1000 = Q 10 +1,990 x (Q 100 -Q 10 )...= m³/s

21 2.2. HİDROLİK HESAPLAR Hidrolik Hesaplarda Kullanılan Formüller Aşağıda Verilmiştir. Q : Debi (m³/s) Q = (1/n) x (A x R 2/3 x J ) n A P R : Manning Katsayısı : Islak Alan (m²) : Islak Çevre (m) : Hidrolik Yarıçap (m) Malzeme Tipi n Çelik Dökme Demir Cam Beton Ahşap Kil Tuğla İşlenmiş Taş Köşeli İşlenmemiş Taş R = A / P V : Hız (m/s) V = Q / A h Hp : Kanal Su Yüksekliği (m) : Hava Payı (m) Hp = x V x h 1/3 (Hava payı hesabı Q100 e göre yapılmaktadır.) τ : Sürükleme Gücü Katsayısı (kg/m²) τ = J x R < 15 kg/m² ise Uygundur değilse Britli önlem alınması gerekmektedir. Ys : Oyulma Derinliği Aliymanda : 0.3 x h100 Kurpta : h100 x ( x(r/w)+(0.0084x(w/h100)))-h100 (Maynord) Kurpta : h100x(2.15x0.27xlog((r/w)-2)-h100 (Thorne) Htemel > Ys ise Oyulma derinliği uygundur.

22 - Yukarıgırvaz Deresi Hidrolik Hesabı; Profilde ki Minimum Eğime Göre Hidrolik Hesap; Q 500 = m 3 /s Q 100 = m 3 /s B = 6.00 m (kesit genişliği) J d = dere eğimi J p = n = proje eğimi (pürüzlülük katsayısı) m 1 = 0.00 (duvar yüzey eğimi) m 2 = 0.00 (duvar yüzey eğimi) r = 40 m (en küçük kurp yarıçapı) H = 1.80 m (elevasyon yüksekliği) h temel = 1.00 m (temel derinliği) h 500 = h 100 = HİDROLİK HESAP Hidrolik Hesap ve Oyulma Derinliği İçin Veri Girişi DEĞİŞKENLER m m Q J n m 1 m 2 B h A P R V Hp τ Qhes (m 3 /s) (m) (m) (m 2 ) (m) (m) (m/s) (m) kg/m² Q UYGUN Q UYGUN OYULMA DERİNLİĞİ y s (m) r h100 W Alynman Kurpta Kurpta (m) (m) (m) (Maynord) (Thorne) h 100 = yıllığa göre hava payı : UYGUN HİDROLİK TABLO SONUÇ BÖLÜMÜ ys (m) = KIYAS BÖLÜMÜ 0.48 h temel > y s (opt) olmalı : UYGUN 1/1000 lik haritasına göre yapılan projede 770 m lik kanal için ortalama dere eğimi; J = ( ) / 770 = %7.66 bulunmuştur. H100 = 0.56 m (Q100 debiyi geçirebilecek su yüksekliği) Hp100 = 0.69 m (Q100 deki hava payı) Hduvar = H100 + Hp100 + Hbrit = Hduvar = 1.62 m Seçilen Duvar Yüksekliği 1.80 m. Statik hesaplarda bu duvar yüksekliği kullanılacaktır. τ = J x R = 1000 x (0,06 x 0,56) = 33.6 kg/m² > 15 kg/m² olduğundan ötürü britli önlem uygulanacaktır. Brit tip projesi aşağıda verilmiştir.

23 Profilde ki Maksimum Eğime Göre Hidrolik Hesap; Q 500 = m 3 /s Q 100 = m 3 /s B = 6.00 m (kesit genişliği) J d = dere eğimi J p = n = proje eğimi (pürüzlülük katsayısı) m 1 = 0.00 (duvar yüzey eğimi) m 2 = 0.00 (duvar yüzey eğimi) r = 40 m (en küçük kurp yarıçapı) H = 1.80 m (elevasyon yüksekliği) h temel = 1.00 m (temel derinliği) h 500 = h 100 = HİDROLİK HESAP Hidrolik Hesap ve Oyulma Derinliği İçin Veri Girişi DEĞİŞKENLER m m Q J n m 1 m 2 B h A P R V Hp τ Qhes (m 3 /s) (m) (m) (m 2 ) (m) (m) (m/s) (m) kg/m² Q UYGUN Q UYGUN OYULMA DERİNLİĞİ y s (m) r h100 W Alynman Kurpta Kurpta (m) (m) (m) (Maynord) (Thorne) h 100 = yıllığa göre hava payı : UYGUN HİDROLİK TABLO SONUÇ BÖLÜMÜ ys (m) = KIYAS BÖLÜMÜ 0.43 h temel > y s (opt) olmalı : UYGUN 1/1000 lik haritasına göre yapılan projede 770 m lik kanal için ortalama dere eğimi; J = ( ) / 770 = %7.66 bulunmuştur. H100 = 0.49 m (Q100 debiyi geçirebilecek su yüksekliği) Hp100 = 0.61 m (Q100 deki hava payı) Hduvar = H100 + Hp100 + Hbrit = Hduvar = 1.57 m Seçilen Duvar Yüksekliği 1.80 m. Statik hesaplarda bu duvar yüksekliği kullanılacaktır. τ = J x R = 1000 x (0,0887 x 0,51) = 45.3 kg/m² > 15 kg/m² olduğundan ötürü britli önlem uygulanacaktır. Brit tip projesi aşağıda verilmiştir. Yukarıgırvaz deresi taşkın koruma kanalı hem minimum hemde maksimum eğimde taşkın debilerini geçirecek şekilde projelendirilmiştir. Her iki durumda da hızın 5 m/s den fazla olmasından ötürü britli önlem uygulanacaktır. Brit yerleşimi; kurp giriş çıkışlarına, proje başlangıcı ve sonuna, yan dere birleşimlerine, uzun aliyman hatlarının olduğu kısımlara gelecek şekilde projelendirilmiştir.

24 Betonarme Brit: - Yukarıgırvaz deresinde toplamda 13 adet kurp vardır. Kurp giriş ve çıkışlarına toplamda 26 adet brit konulacaktır. - Yukarıgırvaz deresine 1 adet köyiçi deresi birleşmektedir. Derenin birleştiği yere 1 adet brit konulacaktır. - Projesinde kilometreleri verilen uzun aliymanların olduğu yerlere 5 adet brit konulacaktır.

25 - Köyiçi Deresi Hidrolik Hesabı; HİDROLİK HESAP Hidrolik Hesap ve Oyulma Derinliği İçin Veri Girişi Q 500 = 7.50 m 3 /s Q 100 = 5.39 m 3 /s B = 3.00 m (kesit genişliği) J d = dere eğimi J p = n = proje eğimi (pürüzlülük katsayısı) m 1 = 0.00 (duvar yüzey eğimi) m 2 = 0.00 (duvar yüzey eğimi) r = 40 m (en küçük kurp yarıçapı) H = 1.75 m (elevasyon yüksekliği) h temel = 1.00 m (temel derinliği) DEĞİŞKENLER h 500 = h 100 = m m Q J n m 1 m 2 B h A P R V Hp τ Qhes (m 3 /s) (m) (m) (m 2 ) (m) (m) (m/s) (m) kg/m² Q UYGUN Q UYGUN OYULMA DERİNLİĞİ y s (m) r h100 W Alynman Kurpta Kurpta (m) (m) (m) (Maynord) (Thorne) h 100 = yıllığa göre hava payı : UYGUN HİDROLİK TABLO SONUÇ BÖLÜMÜ ys (m) = KIYAS BÖLÜMÜ 0.28 h temel > y s (opt) olmalı : UYGUN 1/1000 lik haritasına göre yapılan projede 370 m lik kanal için ortalama dere eğimi; J = ( ) / 370 = %13.24 bulunmuştur. H100 = 0.35 m (Q100 debiyi geçirebilecek su yüksekliği) Hp100 = 0.73 m (Q100 deki hava payı) Hduvar = H100 + Hp100 + Hbrit = Hduvar = 1.38 m Seçilen Duvar Yüksekliği 1.75 m. Statik hesaplarda bu duvar yüksekliği kullanılacaktır. τ = J x R = 1000 x (0,11 x 0,34) = 37.4 kg/m² > 15 kg/m² bulunmuştur. Köyiçi deresi taşkın koruma kanalı hem minimum hemde maksimum eğimde taşkın debilerini geçirecek şekilde projelendirilmiştir. Her iki durumda da hızın 5 m/s den fazla olmasından ötürü britli önlem uygulanacaktır. Projesinde belirtilen ebatlarda her 10 m de bir toplamda 36 adet olacak şekilde brit projelendirilmiştir.

26 Betonarme Brit: - Köyiçi deresinde toplamda her 10 m de bir toplamda 36 adet olacak şekilde aşağıda görülen betonarme brit imalatı yapılacaktır. KÖYİÇİ DERESİ YUKARI HAVZA TEDBİRLERİ MENFEZ HİDROLİK HESAPLARI Q 100 = 5.39 m 3 /s Q 500 = 7.50 m 3 /s 100 Yıllık Taşkın Debisine Göre Boyutlandırma (Q d =Q 100 ): Q = 1 x A x R 2/3 x J n n= J= m/m b= 3.00 m h 100 = 0.43 m A 100 = 1.28 m 2 R 100 = A 1.28 = P 100 = 3.85 m P 3.85 = 0.33 m Q = x1.28x0.33^(2/3) x 0.02^(1/2) = 5.39 m 3 /s V = Q 5.39 = = 4.23 m/s A 1.28 b Hava Payı Hesabı: P 1 = xVx 3 h = x4.23x0.43^(1/3) = 0.41 m 500 Yıllık Taşkın Debisine Göre Kontrol (Q d =Q 500 ): h 500 = 0.53 m P 500 = 4.06 m 1 A 500 = 1.59 m 2 Q = R 500 = 0.39 m x1.59x0.39^(2/3) x 0.02^(1/2) = 7.50 m 3 /s h P 1 = = 0.84 m > h 500 = 0.53 m b= 3.00 m h= 0.43 m P 1 = 0.41 m H= h+p 1 = 0.84 m 1.50 m SEÇİLEN MENFEZ BOYUTLARI : b= 3.00 m, h= 1.50 m h100 h500 P 2 P 2 '

27

28 - Gül Deresi Hidrolik Hesabı; HİDROLİK HESAP Hidrolik Hesap ve Oyulma Derinliği İçin Veri Girişi Q 500 = 6.93 m 3 /s Q 100 = 5.19 m 3 /s B = 2.50 m (kesit genişliği) J d = dere eğimi J p = n = proje eğimi (pürüzlülük katsayısı) m 1 = 0.00 (duvar yüzey eğimi) m 2 = 0.00 (duvar yüzey eğimi) r = 40 m (en küçük kurp yarıçapı) H = 1.60 m (elevasyon yüksekliği) h temel = 1.00 m (temel derinliği) DEĞİŞKENLER h 500 = h 100 = m m Q J n m 1 m 2 B h A P R V Hp τ Qhes (m 3 /s) (m) (m) (m 2 ) (m) (m) (m/s) (m) kg/m² Q UYGUN Q UYGUN OYULMA DERİNLİĞİ y s (m) SONUÇ BÖLÜMÜ KIYAS BÖLÜMÜ r h100 W Alynman Kurpta Kurpta (m) (m) (m) (Maynord) (Thorne) h 100 = yıllığa göre hava payı : UYGUN HİDROLİK TABLO ys (m) = 0.33 h temel > y s (opt) olmalı : UYGUN 1/1000 lik haritasına göre yapılan projede 20 m lik kanal için ortalama dere eğimi; J = ( ) / 20 = %10 bulunmuştur. H100 = 0.43 m (Q100 debiyi geçirebilecek su yüksekliği) Hp100 = 0.73 m (Q100 deki hava payı) Hduvar = H100 + Hp100 + Hbrit = Hduvar = 1.46 m Seçilen Duvar Yüksekliği 1.60 m Statik hesaplarda bu duvar yüksekliği kullanılacaktır.

29 GÜL DERESİ YUKARI HAVZA TEDBİRLERİ MENFEZ HİDROLİK HESAPLARI Q 100 = 5.19 m 3 /s Q 500 = 6.93 m 3 /s 100 Yıllık Taşkın Debisine Göre Boyutlandırma (Q d =Q 100 ): 1 Q = x A x R 2/3 x J n n= J= m/m b= 2.50 m h 100 = 0.48 m A 100 = 1.19 m 2 R 100 = A 1.19 = = 0.35 m P 100 = 3.45 m P Q = x1.19x0.35^(2/3) x 0.02^(1/2) = 5.19 m 3 /s V = Q 5.19 = = 4.35 m/s A 1.19 b Hava Payı Hesabı: P 1 = xVx 3 h = x4.35x0.48^(1/3) = 0.42 m 500 Yıllık Taşkın Debisine Göre Kontrol (Q d =Q 500 ): h 500 = 0.58 m P 500 = 3.66 m 1 A 500 = 1.45 m 2 Q = R 500 = 0.40 m x1.45x0.4^(2/3) x 0.02^(1/2) = 6.93 m 3 /s h P 1 = = 0.90 m > h 500 = 0.58 m b= 2.50 m h= 0.48 m P 1 = 0.42 m H= h+p 1 = 0.90 m 1.50 m SEÇİLEN MENFEZ BOYUTLARI : b= 2.50 m, h= 1.50 m h100 h500 P 2 P 2 '

30 - Hayran Deresi Hidrolik Hesabı; HİDROLİK HESAP Hidrolik Hesap ve Oyulma Derinliği İçin Veri Girişi Q 500 = m 3 /s Q 100 = m 3 /s B = 6.00 m (kesit genişliği) J d = dere eğimi J p = n = proje eğimi (pürüzlülük katsayısı) m 1 = 0.00 (duvar yüzey eğimi) m 2 = 0.00 (duvar yüzey eğimi) r = 40 m (en küçük kurp yarıçapı) H = 2.00 m (elevasyon yüksekliği) h temel = 1.00 m (temel derinliği) DEĞİŞKENLER h 500 = h 100 = m m Q J n m 1 m 2 B h A P R V Hp τ Qhes (m 3 /s) (m) (m) (m 2 ) (m) (m) (m/s) (m) kg/m² Q UYGUN Q UYGUN OYULMA DERİNLİĞİ y s (m) r h100 W Alynman Kurpta Kurpta (m) (m) (m) (Maynord) (Thorne) h 100 = yıllığa göre hava payı : UYGUN HİDROLİK TABLO SONUÇ BÖLÜMÜ ys (m) = KIYAS BÖLÜMÜ 0.49 h temel > y s (opt) olmalı : UYGUN 1/1000 lik haritasına göre yapılan projede 850 m lik kanal için ortalama dere eğimi; J = ( ) / 850 = %8.60 bulunmuştur. H100 = 0.57 m (Q100 debiyi geçirebilecek su yüksekliği) Hp100 = 0.75 m (Q100 deki hava payı) Hduvar = H100 + Hp100 + Hbrit = Hduvar = 1.62 m Seçilen Duvar Yüksekliği 2.00m Statik hesaplarda bu duvar yüksekliği kullanılacaktır.

31 HAYRAN DERESİ YUKARI HAVZA TEDBİRLERİ MENFEZ HİDROLİK HESAPLARI Q 100 = m 3 /s Q 500 = m 3 /s 100 Yıllık Taşkın Debisine Göre Boyutlandırma (Q d =Q 100 ): 1 Q = x A x R 2/3 x J n n= J= m/m b= 6.00 m h 100 = 0.54 m A 100 = 3.23 m 2 A 3.23 R = = 0.46 m P 100 = = m P Q = x3.23x0.46^(2/3) x 0.02^(1/2) = m 3 /s V = Q = = 5.24 m/s A 3.23 Hava Payı Hesabı: P 1 = xVx 3 h = x5.24x0.54^(1/3) = 0.45 m 500 Yıllık Taşkın Debisine Göre Kontrol (Q d =Q 500 ): h 500 = 0.67 m P 500 = 7.33 m A 500 = 4.00 m 2 R 500 = 0.55 m Q = h P 1 = = 0.99 m > h 500 = 0.67 m b= 6.00 m h= 0.54 m P 1 = 0.45 m H= h+p 1 = 0.99 m 1.50 m SEÇİLEN MENFEZ BOYUTLARI : b= 6.00 m, h= 1.50 m h100 h500 P 2 ' x4x0.55^(2/3) x 0.02^(1/2) = b P 2 m 3 /s - Islah Sekisi Hidrolik Hesapları:

32 1- DOLUSAVAK HESABI (Yaklaşım Hızsız) Taşkın Debisi Q100 = m³/sn Savak sürtünme katsayısı µ = 0.67 Dolusavak yüksekliği h = 1.00 m Yer çekimi ivmesi g = 9.81 m/sn 2 m 1 = 1.00 m m 2 = 1.00 Savak Kesiti 1 h B1 m 1 m 2 Yaklaşım Hızsız B2 Q = 2/15 *μ * h * 2 * g * h * (2B1 + 3B2) = 0.13 * 0.67 * 1.00 * * (2B 1 +3B 2 ) B 1 =B 2 +h*(m 1 +m 2 ) (2B1+3B2) = 2*(B 2 +h*(m 1 +m 2 ))+3B 2 = 5B 2 +(2h*(m 1 +m 2 )) = 0.40 * (5B 2 +(2h*(m 1 +m 2 ))) = 0.40 * (5B ) B 2 = / 5 = 8.18 B 2 = 8.18 B 1 = SEÇİLEN

33 1- DOLUSAVAK HESABI (Yaklaşım Hızlı) Taşkın Debisi Q100 = m³/sn Savak sürtünme katsayısı µ = 0.67 Dolusavak yüksekliği h = 1.00 m Yer çekimi ivmesi g = 9.81 m/sn 2 Arazi B 2 = 5.00 m (yapının 2*H membaındaki dere genişliği) Doğal Kesitte Taşkın Su Yüksekliği h 1 = 0.52 m (Tatonmanla bulundu) n = J = arazi m 1 = 2.0 arazi m 2 = savak m 1 = savak m 2 = Doğal Arazi Kesiti 1 h B 1 m 1 m 2 B 2 = 5.00 Yaklaşım Hızı Hesabı 1 / / F= U = = R = F/U = 0.53 J 1/2 = 0.22 V = * 0.66 * 0.22 = 4.58 Q = F * V * 4.58 = 17.76

34 Savak Hesabı Savak Kesiti 1 h B 1 m 1 m 2 Q = 2/15* µ *(2b1 + 3b2)* B 2 2* g * 3/ 2 2 [(( h + k) k )] 3/ ² = = /15*0,67*(2b1 + 3b2)* 2*9,81* 3/ 2 2 [(( h + k) k )] 3/ = 0.13 * 0.67 * (2b1+3b2) * 4.43 * 1.05 B 1 =B 2 +h*(m 1 +m 2 ) = 2/15 * 0.67 * 1.00 * * (2B1+3B2) B 1 =B 2 +h*(m 1 +m 2 ) (2B1+3B2) = 2*(B 2 +h*(m 1 +m 2 ))+3B 2 = 5B 2 +(2h*(m 1 +m 2 )) = 0.41 * (5B 2 +(2h*(m 1 +m 2 ))) = 0.41 * (5B ) B2 = / 5 = 7.78 B 2 = 7.78 B 1 = 9.78 SEÇİLEN

35 2.3. STATİK HESAPLAR Arakonak Beldesi taşkın koruma kanaları kesitleri aşağıda görülmektedir. Statik hesaplar bu kesitlere ve gözlemsel olarak inceleme alanı genel jeolojisi ile zeminleri en namüsait durum incelenerek hesaplanan değerlere göre yapılmıştır. Yukarıgırvaz Deresi Kargir Duvar Tip Kesiti Koyiçi Deresi Kargir Duvar Tip Kesiti

36 Gül Deresi Kargir Duvar Tip Kesiti Hayran Deresi Çift Taraflı Kargir Duvar Tip Kesiti

37 Hayran Deresi Sağ Sahil Kargir Duvar Tip Kesiti Hayran Deresi Sol Sahil Kargir Duvar Tip Kesiti

38 - Yukarıgırvaz Deresi Kargir Duvar Statik Hesabı; a 1 a 3 a 2 a 4 h 1 zemin seviyesi R 4su R 3 R 1 h toplam h elevas syon h 2 su sev. γ doygu un R 2 V 4 h 3 γ batık γ V2 V 1 su seviyesi h 4 h temel V 3 γ batık γ su h 5 R 5 R 6su b W 1 A= 4.03 m 2 h 2 /h 3 oranı(%) = 0.67 (duvar arkası su seviyesi) W 2 m = 5.30 seçiniz (duvar ön yüz eğimi) γ zemin(kuru) = 2.10 = 2.10 a 1 = 0.50 γ doygun a 2 = 0.85 γ batık a 3 = 0.34 h elevasyon /m γ kargir = 2.20 a 4 = 0.50 γ su = 1.00 = 0.35 b = 2.19 a 1 +a 2 +a 3 +a 4 µ h 1 = 0.20 Ø h 2 = 1.07 (h elevasyon -h 1 )*((h 2 /h 3) oranı (%)) k a = 0.41 h 3 = 0.53 (h elevasyon -h 1 )-h 2 k p = 2.46 h temel = 1.00 бemniyet = 2.00 h 4= h su = 0.73 taşkın sonrası su yüksekliği (Q 500 'e karşılık gelen yükseklik) h 5 = 1.73 h temel +h 4 α = h elevasyon = 1.80 δ 1 = h toplam = 2.80 h temel +h elevasyon q sürşarj = 0.00 = 1.10 = TABLO 1 : Zemin veya Dolgu Cinsi Zemin Cinsi γ (kg / m 3 ) Bitkisel Toprak (tabi zeminde ve tabi nemde) Kum ve Çakıl (tabi nemde) Kum ve Çakıl (doygun halde) Kaya Parçaları (aşınmış-yuvarlak köşeli, yamaç molozu malzemesi) Taş Dolgu (keskin köşeli ocak malzemesi) Kil,Silt (doygun halde) (h yüküne varsa sürsarj yükü de dahildir) h<4 m Kil,Silt (doygun halde) (h yüküne varsa sürsarj yükü de dahildir) m<h<6 m Kil,Silt (doygun halde) (h yüküne varsa sürsarj yükü de dahildir) h>6 m TABLO 2 : Zemin Sürtünme Katsayıları ( µ ) Zeminin Cinsi Katsayı Sağlam kaya 0.75 Yumuşak veya ayrışmış kaya 0.65 İri kum ve çakıl 0.55 Kum (kuru veya ıslak) 0.50 Killi kum (karışık) 0.45 İnce kum (ıslak) 0.40 Kil (kuru ve sert) 0.35 TABLO 3 : Zeminin Taşıyabileceği Max. Emn. Ger. Zemin Cinsi Max Gerilme Sert Kaya 20.0 Yumuşak Kaya 12.0 Sıkışık Çakıl 6.0 Az sıkışık çakıl, 4.0 бem Kum 4.0 Kuru killi kum 3.0 Kil 2.0 Adi toprak 1.0

39 KUVVET KOLU MOMENT AĞIRLIK KUVVETLERİ v 1 = a 2 *h elevasyon *γ kargir = 3.37 t a 2 /2+a 4 = 0.93 = 3.11 tm v 2 = 0,5*a 3 *h elevasyon *γ kargir = 0.67 t a 3 *(2/3)+a 2 +a 4 = 1.58 = 1.06 tm v 3 = h temel *b*γ kargir = 4.82 t b/2 = 1.09 = 5.27 tm v 4 = (1.5*(h 2 +h 3 ))*(a 1 +a3)*γ doy = 1.68 t b-a 1 /2 = 1.94 = 3.26 tm Pv = t Mv = tm ALTTAN KALDIRMA KUVVETLERİ w 1 = h 5 *b*γ su = 2.19 t b/2 = tm w 2 = ((h temel +h 3 )-h 5 )*(b/2)*γ su = 0.58 t b*(2/3) = tm YATAY KUVVETLER R 1 = 0,5*k a *γ zemin *h 2 2 Pw = 2.77 t Mw = 3.24 tm = 0.49 t h 2 /3+h 3 +h temel = 1.89 = 0.92 tm R 2 = k a *γ batık *h 2 *(h temel +h 3 ) = 0.73 t (h 3 +h temel )/2 = 0.76 = 0.56 tm R 3 = 0,5*k a *γ batık *(h temel +h 3 ) 2 = 0.52 t (h 3 +h temel )/3 = 0.51 = 0.27 tm R 4su = 0,5*γ su *(h temel +h 3 ) 2 = 1.17 t (h 3 +h temel )/3 = 0.51 = 0.59 tm R s = qsürşarj*ka*h = 0.00 t (h toplam )/2 = = 0.00 tm P Rdeviren = 2.91 M Rdeviren = 2.34 tm 2 R 5 = 0,5*k p *γ batık *h temel = 1.36 t h temel /3 = 0.33 = 0.45 tm R 6su = 0,5*γ su *h 5 2 TAŞ DUVAR STATİK HESABI = 0.50 t h 5 /3 = 0.33 = 0.17 tm P Rkoruyan = 1.86 t M Rkoruyan = 0.62 tm Toplam M koruyan = M v +M Rkoruyan = tm Toplam M deviren = M w +M Rdeviren = 5.58 tm Toplam P koruyan = P v +P Rkoruyan = t Toplam P deviren = P w +P Rdeviren = 5.68 t Pv > 1.50 a) Kaldırma Güvenliği = = 3.81 Pw Uygundur M koruyan > 1.50 b) Devrilme Güvenliği = = 2.39 M deviren Uygundur > c) Kayma Güvenliği = µ (P v-p W )+P Rkoruyan 1.50 = 1.57 d) Ezilmeme Koşulu = P Rdeviren Uygundur a = M koruyan -M deviren > b / 3 = = (Pv-Pw) Uygundur eksantrisite e = b / 2 - a = 0.10 < b / 6 = 0.36 Uygundur P V -P б W 1,2 = *(1± (6*e/b) b б 1 = 4.50 t / m kg / cm 2 < б emniyet б 2 = 2.59 t / m kg / cm 2 > 0

40 - Köyiçi Deresi Statik Hesabı; a 1 a 3 a 2 a 4 h 1 zemin seviyesi R 4su R 3 R 1 h toplam h elevas syon h 2 su sev. γ doygu un R 2 V 4 h 3 γ batık γ V2 V 1 su seviyesi h 4 h temel V 3 γ batık γ su h 5 R 5 R 6su b W 1 A= 3.46 m 2 h 2 /h 3 oranı(%) = 0.67 (duvar arkası su seviyesi) W 2 m = 6.10 seçiniz (duvar ön yüz eğimi) γ zemin(kuru) a 1 = 0.50 γ doygun a 2 = 0.70 γ batık a 3 = 0.29 h elevasyon /m γ kargir a 4 = 0.50 γ su b = 1.99 a 1 +a 2 +a 3 +a 4 µ h 1 = 0.20 Ø h 2 = 1.04 (h elevasyon -h 1 )*((h 2 /h 3) oranı (%)) k a = 0.41 h 3 = 0.51 (h elevasyon -h 1 )-h 2 k p = 2.46 h temel = 1.00 бemniyet = 2.00 h 4= h su = 0.43 taşkın sonrası su yüksekliği (Q 500 'e karşılık gelen yükseklik) h 5 = 1.43 h temel +h 4 α = h elevasyon = 1.75 δ 1 = h toplam = 2.75 h temel +h elevasyon q sürşarj = 0.00 = 2.10 = 2.10 = 1.10 = 2.20 = 1.00 = 0.35 = TABLO 1 : Zemin veya Dolgu Cinsi Zemin Cinsi γ (kg / m 3 ) Bitkisel Toprak (tabi zeminde ve tabi nemde) Kum ve Çakıl (tabi nemde) Kum ve Çakıl (doygun halde) Kaya Parçaları (aşınmış-yuvarlak köşeli, yamaç molozu malzemesi) Taş Dolgu (keskin köşeli ocak malzemesi) Kil,Silt (doygun halde) (h yüküne varsa sürsarj yükü de dahildir) h<4 m Kil,Silt (doygun halde) (h yüküne varsa sürsarj yükü de dahildir) m<h<6 m Kil,Silt (doygun halde) (h yüküne varsa sürsarj yükü de dahildir) h>6 m TABLO 2 : Zemin Sürtünme Katsayıları ( µ ) Zeminin Cinsi Katsayı Sağlam kaya 0.75 Yumuşak veya ayrışmış kaya 0.65 İri kum ve çakıl 0.55 Kum (kuru veya ıslak) 0.50 Killi kum (karışık) 0.45 İnce kum (ıslak) 0.40 Kil (kuru ve sert) 0.35 TABLO 3 : Zeminin Taşıyabileceği Max. Emn. Ger. Zemin Cinsi Max Gerilme Sert Kaya 20.0 Yumuşak Kaya 12.0 Sıkışık Çakıl 6.0 Az sıkışık çakıl, 4.0 бem Kum 4.0 Kuru killi kum 3.0 Kil 2.0 Adi toprak 1.0

41 KUVVET KOLU MOMENT AĞIRLIK KUVVETLERİ v 1 = a 2 *h elevasyon *γ kargir = 2.70 t a 2 /2+a 4 = 0.85 = 2.29 tm v 2 = 0,5*a 3 *h elevasyon *γ kargir = 0.55 t a 3 *(2/3)+a 2 +a 4 = 1.39 = 0.77 tm v 3 = h temel *b*γ kargir = 4.37 t b/2 = 0.99 = 4.34 tm v 4 = (1.5*(h 2 +h 3 ))*(a 1 +a3)*γ doy = 1.63 t b-a 1 /2 = 1.74 = 2.83 tm Pv = 9.25 t Mv = tm ALTTAN KALDIRMA KUVVETLERİ w 1 = h 5 *b*γ su = 2.84 t b/2 = tm w 2 = ((h temel +h 3 )-h 5 )*(b/2)*γ su = 0.08 t b*(2/3) = tm YATAY KUVVETLER R 1 = 0,5*k a *γ zemin *h 2 2 Pw = 2.92 t Mw = 2.93 tm = 0.46 t h 2 /3+h 3 +h temel = 1.86 = 0.85 tm R 2 = k a *γ batık *h 2 *(h temel +h 3 ) = 0.70 t (h 3 +h temel )/2 = 0.76 = 0.53 tm R 3 = 0,5*k a *γ batık *(h temel +h 3 ) 2 = 0.51 t (h 3 +h temel )/3 = 0.50 = 0.26 tm R 4su = 0,5*γ su *(h temel +h 3 ) 2 = 1.14 t (h 3 +h temel )/3 = 0.50 = 0.58 tm R s = qsürşarj*ka*h = 0.00 t (h toplam )/2 = = 0.00 tm P Rdeviren = 2.81 M Rdeviren = 2.22 tm 2 R 5 = 0,5*k p *γ batık *h temel = 1.36 t h temel /3 = 0.33 = 0.45 tm R 6su = 0,5*γ su *h 5 2 TAŞ DUVAR STATİK HESABI = 1.02 t h 5 /3 = 0.48 = 0.49 tm P Rkoruyan = 2.38 t M Rkoruyan = 0.94 tm Toplam M koruyan = M v +M Rkoruyan = tm Toplam M deviren = M w +M Rdeviren = 5.15 tm Toplam P koruyan = P v +P Rkoruyan = t Toplam P deviren = P w +P Rdeviren = 5.73 t Pv > 1.50 a) Kaldırma Güvenliği = = 3.16 Pw Uygundur M koruyan > 1.50 b) Devrilme Güvenliği = = 2.17 M deviren Uygundur > c) Kayma Güvenliği = µ (P v-p W )+P Rkoruyan 1.50 = 1.63 d) Ezilmeme Koşulu = P Rdeviren Uygundur a = M koruyan -M deviren > b / 3 = = (Pv-Pw) Uygundur eksantrisite e = b / 2 - a = 0.04 < b / 6 = 0.33 P V -P б W 1,2 = *(1± (6*e/b) b Uygundur б 1 = 3.58 t / m kg / cm 2 < б emniyet б 2 = 2.79 t / m kg / cm 2 > 0

42 - Gül Deresi Statik Hesabı; a 1 a 3 a 2 a 4 h 1 zemin seviyesi R 4su R 3 R 1 h toplam h elevas syon h 2 su sev. γ doygu un R 2 V 4 h 3 γ batık γ V2 V 1 su seviyesi h 4 h temel V 3 γ batık γ su h 5 R 5 R 6su b W 1 A= 3.36 m 2 h 2 /h 3 oranı(%) = 0.67 (duvar arkası su seviyesi) W 2 m = 5.30 seçiniz (duvar ön yüz eğimi) γ zemin(kuru) = 2.10 = 2.10 a 1 = 0.50 γ doygun a 2 = 0.70 γ batık a 3 = 0.30 h elevasyon /m γ kargir = 2.20 a 4 = 0.50 γ su = 1.00 = 0.35 b = 2.00 a 1 +a 2 +a 3 +a 4 µ h 1 = 0.20 Ø h 2 = 0.94 (h elevasyon -h 1 )*((h 2 /h 3) oranı (%)) k a = 0.41 h 3 = 0.46 (h elevasyon -h 1 )-h 2 k p = 2.46 h temel = 1.00 бemniyet = 2.00 h 4= h su = 0.53 taşkın sonrası su yüksekliği (Q 500 'e karşılık gelen yükseklik) h 5 = 1.53 h temel +h 4 α = h elevasyon = 1.60 δ 1 = h toplam = 2.60 h temel +h elevasyon q sürşarj = 0.00 = 1.10 = TABLO 1 : Zemin veya Dolgu Cinsi Zemin Cinsi γ (kg / m 3 ) Bitkisel Toprak (tabi zeminde ve tabi nemde) Kum ve Çakıl (tabi nemde) Kum ve Çakıl (doygun halde) Kaya Parçaları (aşınmış-yuvarlak köşeli, yamaç molozu malzemesi) Taş Dolgu (keskin köşeli ocak malzemesi) Kil,Silt (doygun halde) (h yüküne varsa sürsarj yükü de dahildir) h<4 m Kil,Silt (doygun halde) (h yüküne varsa sürsarj yükü de dahildir) m<h<6 m Kil,Silt (doygun halde) (h yüküne varsa sürsarj yükü de dahildir) h>6 m TABLO 2 : Zemin Sürtünme Katsayıları ( µ ) Zeminin Cinsi Katsayı Sağlam kaya 0.75 Yumuşak veya ayrışmış kaya 0.65 İri kum ve çakıl 0.55 Kum (kuru veya ıslak) 0.50 Killi kum (karışık) 0.45 İnce kum (ıslak) 0.40 Kil (kuru ve sert) 0.35 TABLO 3 : Zeminin Taşıyabileceği Max. Emn. Ger. Zemin Cinsi Max Gerilme Sert Kaya 20.0 Yumuşak Kaya 12.0 Sıkışık Çakıl 6.0 Az sıkışık çakıl, 4.0 бem Kum 4.0 Kuru killi kum 3.0 Kil 2.0 Adi toprak 1.0

43 KUVVET KOLU MOMENT AĞIRLIK KUVVETLERİ v 1 = a 2 *h elevasyon *γ kargir = 2.46 t a 2 /2+a 4 = 0.85 = 2.09 tm v 2 = 0,5*a 3 *h elevasyon *γ kargir = 0.53 t a 3 *(2/3)+a 2 +a 4 = 1.40 = 0.74 tm v 3 = h temel *b*γ kargir = 4.40 t b/2 = 1.00 = 4.41 tm v 4 = (1.5*(h 2 +h 3 ))*(a 1 +a3)*γ doy = 1.47 t b-a 1 /2 = 1.75 = 2.58 tm Pv = 8.87 t Mv = 9.82 tm ALTTAN KALDIRMA KUVVETLERİ w 1 = h 5 *b*γ su = 2.00 t b/2 = tm w 2 = ((h temel +h 3 )-h 5 )*(b/2)*γ su = 0.46 t b*(2/3) = tm YATAY KUVVETLER R 1 = 0,5*k a *γ zemin *h 2 2 Pw = 2.46 t Mw = 2.62 tm = 0.37 t h 2 /3+h 3 +h temel = 1.77 = 0.67 tm R 2 = k a *γ batık *h 2 *(h temel +h 3 ) = 0.61 t (h 3 +h temel )/2 = 0.73 = 0.45 tm R 3 = 0,5*k a *γ batık *(h temel +h 3 ) 2 = 0.48 t (h 3 +h temel )/3 = 0.49 = 0.23 tm R 4su = 0,5*γ su *(h temel +h 3 ) 2 = 1.07 t (h 3 +h temel )/3 = 0.49 = 0.52 tm R s = qsürşarj*ka*h = 0.00 t (h toplam )/2 = = 0.00 tm P Rdeviren = 2.53 M Rdeviren = 1.87 tm 2 R 5 = 0,5*k p *γ batık *h temel = 1.36 t h temel /3 = 0.33 = 0.45 tm R 6su = 0,5*γ su *h 5 2 TAŞ DUVAR STATİK HESABI = 0.50 t h 5 /3 = 0.33 = 0.17 tm P Rkoruyan = 1.86 t M Rkoruyan = 0.62 tm Toplam M koruyan = M v +M Rkoruyan = tm Toplam M deviren = M w +M Rdeviren = 4.49 tm Toplam P koruyan = P v +P Rkoruyan = t Toplam P deviren = P w +P Rdeviren = 5.00 t Pv > 1.50 a) Kaldırma Güvenliği = = 3.60 Pw Uygundur M koruyan > 1.50 b) Devrilme Güvenliği = = 2.33 M deviren Uygundur > c) Kayma Güvenliği = µ (P v-p W )+P Rkoruyan 1.50 = 1.62 d) Ezilmeme Koşulu = P Rdeviren Uygundur a = M koruyan -M deviren > b / 3 = = (Pv-Pw) Uygundur eksantrisite e = b / 2 - a = 0.07 < b / 6 = 0.33 Uygundur P V -P б W 1,2 = *(1± (6*e/b) b б 1 = 3.88 t / m kg / cm 2 < б emniyet б 2 = 2.51 t / m kg / cm 2 > 0

44 - Hayran Deresi Statik Hesabı; a 1 a 3 a 2 a 4 h 1 zemin seviyesi R 4su R 3 R 1 h toplam h elevas syon h 2 su sev. γ doygu un R 2 V 4 h 3 γ batık γ V2 V 1 su seviyesi h 4 h temel V 3 γ batık γ su h 5 R 5 R 6su b W 1 A= 4.68 m 2 h 2 /h 3 oranı(%) = 0.67 (duvar arkası su seviyesi) W 2 m = 5.90 seçiniz (duvar ön yüz eğimi) γ zemin(kuru) = 2.10 = 2.10 a 1 = 0.50 γ doygun a 2 = 1.00 γ batık a 3 = 0.34 h elevasyon /m γ kargir = 2.20 a 4 = 0.50 γ su = 1.00 = 0.35 b = 2.34 a 1 +a 2 +a 3 +a 4 µ h 1 = 0.20 Ø h 2 = 1.21 (h elevasyon -h 1 )*((h 2 /h 3) oranı (%)) k a = 0.41 h 3 = 0.59 (h elevasyon -h 1 )-h 2 k p = 2.46 h temel = 1.00 бemniyet = 2.00 h 4= h su = 0.00 taşkın sonrası su yüksekliği (Q 500 'e karşılık gelen yükseklik) h 5 = 1.00 h temel +h 4 α = h elevasyon = 2.00 δ 1 = h toplam = 3.00 h temel +h elevasyon q sürşarj = 0.00 = 1.10 = TABLO 1 : Zemin veya Dolgu Cinsi Zemin Cinsi γ (kg / m 3 ) Bitkisel Toprak (tabi zeminde ve tabi nemde) Kum ve Çakıl (tabi nemde) Kum ve Çakıl (doygun halde) Kaya Parçaları (aşınmış-yuvarlak köşeli, yamaç molozu malzemesi) Taş Dolgu (keskin köşeli ocak malzemesi) Kil,Silt (doygun halde) (h yüküne varsa sürsarj yükü de dahildir) h<4 m Kil,Silt (doygun halde) (h yüküne varsa sürsarj yükü de dahildir) m<h<6 m Kil,Silt (doygun halde) (h yüküne varsa sürsarj yükü de dahildir) h>6 m TABLO 2 : Zemin Sürtünme Katsayıları ( µ ) Zeminin Cinsi Katsayı Sağlam kaya 0.75 Yumuşak veya ayrışmış kaya 0.65 İri kum ve çakıl 0.55 Kum (kuru veya ıslak) 0.50 Killi kum (karışık) 0.45 İnce kum (ıslak) 0.40 Kil (kuru ve sert) 0.35 TABLO 3 : Zeminin Taşıyabileceği Max. Emn. Ger. Zemin Cinsi Max Gerilme Sert Kaya 20.0 Yumuşak Kaya 12.0 Sıkışık Çakıl 6.0 Az sıkışık çakıl, 4.0 бem Kum 4.0 Kuru killi kum 3.0 Kil 2.0 Adi toprak 1.0

45 KUVVET KOLU MOMENT AĞIRLIK KUVVETLERİ v 1 = a 2 *h elevasyon *γ kargir = 4.40 t a 2 /2+a 4 = 1.00 = 4.40 tm v 2 = 0,5*a 3 *h elevasyon *γ kargir = 0.75 t a 3 *(2/3)+a 2 +a 4 = 1.73 = 1.29 tm v 3 = h temel *b*γ kargir = 5.15 t b/2 = 1.17 = 6.02 tm v 4 = (1.5*(h 2 +h 3 ))*(a 1 +a3)*γ doy = 1.89 t b-a 1 /2 = 2.09 = 3.95 tm Pv = t Mv = tm ALTTAN KALDIRMA KUVVETLERİ w 1 = h 5 *b*γ su = 2.34 t b/2 = tm w 2 = ((h temel +h 3 )-h 5 )*(b/2)*γ su = 0.69 t b*(2/3) = tm YATAY KUVVETLER R 1 = 0,5*k a *γ zemin *h 2 2 Pw = 3.03 t Mw = 3.82 tm = 0.62 t h 2 /3+h 3 +h temel = 2.00 = 1.24 tm R 2 = k a *γ batık *h 2 *(h temel +h 3 ) = 0.86 t (h 3 +h temel )/2 = 0.80 = 0.68 tm R 3 = 0,5*k a *γ batık *(h temel +h 3 ) 2 = 0.57 t (h 3 +h temel )/3 = 0.53 = 0.30 tm R 4su = 0,5*γ su *(h temel +h 3 ) 2 = 1.27 t (h 3 +h temel )/3 = 0.53 = 0.68 tm R s = qsürşarj*ka*h = 0.00 t (h toplam )/2 = = 0.00 tm P Rdeviren = 3.32 M Rdeviren = 2.90 tm 2 R 5 = 0,5*k p *γ batık *h temel = 1.36 t h temel /3 = 0.33 = 0.45 tm R 6su = 0,5*γ su *h 5 2 TAŞ DUVAR STATİK HESABI = 0.50 t h 5 /3 = 0.33 = 0.17 tm P Rkoruyan = 1.86 t M Rkoruyan = 0.62 tm Toplam M koruyan = M v +M Rkoruyan = tm Toplam M deviren = M w +M Rdeviren = 6.72 tm Toplam P koruyan = P v +P Rkoruyan = t Toplam P deviren = P w +P Rdeviren = 6.35 t Pv > 1.50 a) Kaldırma Güvenliği = = 4.02 Pw Uygundur M koruyan > 1.50 b) Devrilme Güvenliği = = 2.42 M deviren Uygundur > c) Kayma Güvenliği = µ (P v-p W )+P Rkoruyan 1.50 = 1.53 d) Ezilmeme Koşulu = P Rdeviren Uygundur a = M koruyan -M deviren > b / 3 = = (Pv-Pw) Uygundur eksantrisite e = b / 2 - a = 0.12 < b / 6 = 0.39 Uygundur P V -P б W 1,2 = *(1± (6*e/b) b б 1 = 5.16 t / m kg / cm 2 < б emniyet б 2 = 2.66 t / m kg / cm 2 > 0