DELİKLİ KARE KANATÇIKLARDAN TAŞINIMLA ISI TRANSFERİNİN SAYISAL OLARAK İNCELENMESİ

Ebat: px
Şu sayfadan göstermeyi başlat:

Download "DELİKLİ KARE KANATÇIKLARDAN TAŞINIMLA ISI TRANSFERİNİN SAYISAL OLARAK İNCELENMESİ"

Transkript

1 459 DELİKLİ KARE KANAÇIKLARDAN AŞINIMLA ISI RANSFERİNİN SAYISAL OLARAK İNCELENMESİ Eüphan MANAY Baram ŞAHİN Şendoğan KARAGÖZ ÖZE B çalışmanın amacı, bir dii delinmiş iğne kanatçıktan türbülanslı taşınımla ısı transferini araştırmaktır. İlgili eşitliklerin çöümü için RNG tabanlı k-ε türbülans modeli e SIMPLE algoritma kllanılmıştır. İğne kanatçıkların tabanına 4000 W/m sabit ısı akısı glanmıştır. Renolds saısı (Re=13.500, e 4.000), akış önünde iğne kanatçık boşlk oranı (S/D=1.08, 1.944) e düşe boşlk oranının (C/H=0 e 1) ısı transferi üerine etkileri incelenmiştir. İş akışkanı olarak haa kllanılmış e ışınımla ısı transferi etkileri ihmal edilmiştir. Yerel e ortalama Nsselt e sürtünme katsaılarının değişimleri snlmş e toplam ısı transferi iileştirmesi irdelenmiştir. Farklı dülemlerdeki eş sıcaklık e eş hı çigileri snlmştr. Anahtar Kelimeler: Delikli iğne kanatçıklar, taşınımla ısı transferi, ısı transferi iileştirmesi. ABSRAC he goal of this std is to research trblent conection heat transfer from arra of perforated pinfins. RNG based k-ε trblent model and SIMPLE algorithm are sed for goerning eqations W/m constant heat fl as applied to the base of pin-fins. he effects of clearance ratio (C/H= 0 and 1), pin-fin spacing ratio in streamise direction (S/D=1.08 and 1.944) and Renolds nmber (Re=13500, and 4000) on heat transfer hae been inestigated. Air is sed as orking flid and radiatie heat transfer effects are neglected. Local and mean Nsselt nmber and drag coefficient ariations are presented, and oerall heat transfer enhancement is eamined. emperatre and elocit contors on different planes ere presented. Ke Words: Perforated pin-fins, conectie heat transfer, heat transfer enhancement. 1. GİRİŞ Pasif öntemler kllanılarak ısı transferini artırma işleminin temeli ısı transfer üe alanının gn biçimlerde modifie edilmesi ile mümkün olr. Yüe alanı modifikasonları, ısı transferi sağlanacak üee kanatlar a da kanatçıklar eklemek, kanatlar üerine daha küçük botlarda üeler eklemek, kanal içerisine erleşim konmlarını değiştirmek.s. den olşmaktadır. B elemanlar kanal içerisine tek a da bir dii halinde erleştirilmeleri drmnda tahmin edileceği üere ısı transferi hadisesi e b hadisei etkileen faktörler de boş bir kanalınkinden farklı olacaktır. B faktörlerin başında kanat geometrisi e saısı, kanat eklenen üede e kanatlarda olşan sıcaklık dağılımı, kanatları çereleen akışkanın hıı, malemenin ısıl iletkenlik öelliği gelmektedir [1]. Bilindiği üere ısı transferi üe alanını artırmak her ne kadar ısı transferini artırsa da üe alanındaki artış basınç düşümünün de artmasına neden olmaktadır []. ek bir kanat dolaısıla transfer edilen ısı miktarı boş kanaldakine

2 460 göre daha fala olacağı gibi kanat saısının artırılması (kanat diisi) ile beraber b oran daha da artacaktır e dolaısıla sürtünme katsaısı e bna bağlı olarak basın düşüşü de [3, 4]. Kanat saısının artırılmasının anı sıra eklenen kanatların delinmesi de ısı transferi artışına katkıda blnacaktır. Delme işlemi ile akışkan akışına mar bırakılan kanatların delinen bölgeden akışkanın geçmesine imkan tanınmış olacak e kantlardan emilen ısının anın da kanat iç üeinden de ısı absorbe edilecektir [6, 7]. Kanatlar üerinde açılan deliklerin saısının artırılabileceği mümkün iken bener şekilde açılan deliklerin çaplarının da büütülmesi de ısı transferini artıracaktır. Hem delik saısı hem de deliklerin çapının arttırılmasıla sağlanan ısı transferindeki artışta delik çapındaki artışın daha etkili oldğ apılan çalışmalarla anlaşılmıştır [5]. Kanatlar e kanat eklenen üedeki sıcaklık dağılımının ısı transferi üerinde etkili oldğ karıda rglanmıştı. Denesel çalışmalarda erleştirilen her bir kanat üerindeki sıcaklık dağılımını belirlemek bir hali aman alıcı e anı amanda büük bir hassasiet gerektirmektedir. Bnn anı sıra, kanatlar üerindeki deliklerin hassa bir biçimde delinmesi e çok küçük tolerans farklı üretilmeleri de ilae bir maliet getirmektedir. B güçlükler kanal içerisinde akış ortamına bırakılan elemanlar etrafındaki akış ısı transferi olalarının daha detalı incelenmesi saısal çöümleri kaçınılma kılmaktadır. Peng e Ling [8] kanal içerisine farklı eksenel hiada erleştirdikleri kanatçıklara ait ısı transferi e akış karakteristiklerini üç botl saısal çalışma ile belirlemişlerdir. Denesel eriler ile ii bir m akalaarak kanal girişine akın bölgelerde ısı transferinin önemli miktarda arttığını e kanal sonna doğr aaldığını gölemlemişlerdir. Şahin e arkadaşları [9] dü kanat- bor tip ısı değiştiricisini dış üeindeki lehaların akışa paralel e farkı açılarla erleştirilmeleri drmn üç botl saısal olarak araştırmışlardır. Leha kanatların akış önünde 30 o açıla erleştirildiği drmda ısı transferinin maksimm oldğn, bener şekilde basınç kabının da b kanat açısı için en fala oldğn belirlemişlerdir. Kanat iç üeindeki darlarda olştrlan arı küresel çkrlar etrafındaki ısı transferi üç botl saısal olarak Xien e Snden [10] tarafından incelenmiştir. Isı akısı dağılımını, akış alanını, sıcaklık dağılımı e diğer ısı transferi karakteristiklerini belirledikleri çalışmada kanatlar için küresel çkrların ısı transferini artırmada (kanat üelerinin soğtlmasında) çok etkili bir öntem oldğn göstermişlerdir. Arıca, boş kanala göre daha üksek ısı transferi sağlaan küresel çkrların toplam termal performanslarının da üksek oldğ ifade edilmiştir. B çalışmada delikli kare kesite sahip kanatların blndğ sabit ısı akısı ile ısıtılmış bir üeden farklı akış hıları, kanat aralıkları e kanat ükseklikleri drmnda gerçekleşen ısı transferi e akış koşlları saısal olarak incelenmiş e denesel sonçlarla karşılaştırılmıştır.. SAYISAL YÖNEM.1. Giriş Çalışmada iki kanal açıklık oranı C/H=0 e 1 oldğ drmlar e kanatlar arası mesafenin S D=1.08 e oldğ drmlar için GAMBI aılımı kllanılarak modelleme apılmış e çöüm ağı kllanılmıştır. Daha sonra üç farklı Renolds saısı (Re=13500, 7500 e 4000) için çöümler gerçekleştirildi. Yapılan çöümler soncnda, daha önceden denesel olarak ürütülen çalışmadan [6] elde edilen eriler saısal çöüm sonçları ile karşılaştırılmış e denesel e saısal sonçların m içinde oldkları gölenmiştir. Şekil 1 de delinmiş kare kanatlar e lehaa ait perspektif snlmştr. Kanatçıklar 15 mm 15 mm lik kesti alana sahiptir e Şekil 1 de gösterildiği gibi leha üerine monte edilmiştir. Kanatçıklar açıklık oranının C/H=0 e 1 olmasını sağlaacak ükseklikte üretilmiş olp merkei tabandan 17 mm ükseklikte olacak şekilde 8 mm çapında delik açılmıştır. İğne kanatçıkların akış önündeki boşlk oranı (S /D=1.08 e 1.944) farklı kanat saısı erecek şekilde düenlenmiştir.

3 461 Şekil 1. Isı Değiştiricisi e ek Kanata Ait Perspektif Görünüş. Saısal çöüm prosedüründe kllanılan giriş nlğ 1160 mm e test bölgesi nlğ 450 mm dir. Kanalın üksekliği H=100 mm e genişliği 50 mm dir. Şekil a da gösterildiği gibi saısal modelin her iki tarafına simetri sınır şartı glanmış e leha tabanına alttan 4000 W sabit ısı akısı glanmıştır. Saısal çöümler soncnda kanal alt darı bonca Nsselt saısı e sürtünme katsaısı değişimleri, ortalama Nsselt e sürtünme katsaısı değişimleri, farklı dülemlerde sıcaklık e eş hı çigileri snlmştr. Arıca, çalışılan bütün drmlar için toplam ısı transferi iileştirmesi de hesaplanmıştır. Şekil. (a) Delinmiş Kanatlara Ait Simetri Sınır Şartı, (b) Kanatlara Ait Ağ Yapısı. Çalışmada haaa ait termofiiksel öellikler kllanılmış e akışkan hıının kanal girişinde üniform, sıcaklığının ise 300 K oldğ kabl edilmiştir. Kanal çıkışında çıkış basıncı sınır şartı glanmıştır (P gösterge =0). Çöümler; arılmış çöücüde dolalı (implicit) metot kllanılarak üç botl e amandan bağımsı elde edilmiştir. Kllanılan programda, basınç, momentm e enerji denklemlerinin arıklaştırma işlemi birinci dereceden ileri fark öntemi ile gerçekleştirilmiştir. Basınç hı denklem çiftlerinin arıklaştırma işlemi için ise SIMPLE algoritması kllanılmıştır. Analilerde akınsanma kriteri enerji için 10-7, diğer bütün değişkenler için 10-5 olarak seçilmiştir. Şekil 3a e 3b farklı çöüm ağı saılarında giriş bölgesi sonnda U hıının e türbülans kinetik enerjisinin kanal üksekliği ile değişimleri snlmştr. Grafiklerden görüldüğü gibi çöüm ağı saısından sonra, çöüm ağı saısının artması hı e türbülans kinetik enerjisini değiştirmemektedir. Dolaısıla saısal çöümlerde b çöüm ağı saısı kllanılmıştır.

4 46 Şekil 3. (a) Farklı Ağ Yapılarına Ait Hı Değişimi, (b) Farklı Ağ Yapılarına Ait ürbülans Kinetik Enerji Değişimi. Saısal çalışma üç botl (,, ) e amandan bağımsı olarak gerçekleştirilmiştir. Saısal çöüm prosedüründe kllanılan denklemler aşağıda erilmiştir. Denklem 1 de süreklilik denklemi [1]; 0 (1),, önündeki momentm denklemleri ise denklem, 3 e 4 te sırasıla snlmştr. 1 P () 1 P (3) 1 P (4) Enerji denklemi Denklem 5 ile erilmiştir. (5) aban plaka üeinden mesafesinde haaa transfer edilen ısı için enerji dengesi aılırsa [11], h c m b p ) ( ) ( ) ( ) ( ) 1 ( 1) ( (6) şeklinde glanır. Denklem 6 dan erel ısı transfer katsaısı çekilirse, h() [11],

5 mc p ( ) ( h( ) ( ) ( ) 1) b ( 1) 463 (7) Denklem 7 ile hesaplanır. Denklem 7 deki U m m akışkanın kütlesel debisini temsil etmektedir e Denklem 8 ile hesaplanır. akışkanın ortalama hıını e A kanal kesit alanını göstermektedir. m U m A (8) N h( ) Dh (9) k 1 N N( ) da A (10) Denklem 11 deki D h hidrolik çapı göstermektedir. Daha önce rglandığı gibi kanal girişinde akışkan hıının üniform oldğ kabl edilirse Renolds saısı Denklem 11 ile hesap edilir. Re U D m h / (11) 4A D h (1) P Denklem 11 de akışkanın kinematik iskoitesidir. Denklem 1 deki P akışkanın ıslattığı çeredir. Sürtünme faktörü ise Denklem 13 ardımıla blnr. Brada akışkanın oğnlğn göstermektedir. f P (13) 1 L U m D h SONUÇLAR Saısal çöümlemee başlamadan önce glanan çöüm prosedürünün denesel erilerle ne oranda ml oldğnn bilinmesi önemlidir. Şekil 4 de [S /D=1.08 için C/H=0 e1 oldğ drmlar] saısal çöümleme sonc elde edilen erilerle denesel sonçların karşılaştırılması görülmektedir. Şekilden görüleceği üere denesel e saısal eriler ii bir m içerisindedir.

6 464 Şekil 4. Denesel e Saısal Sonçların Nsselt Saısı e Sürtünme Katsaısı Açısından Karşılaştırılması (S /D=1.08). Farklı dülemlerdeki ( e dülemi) eş sıcaklık çigileri her iki açıklık oranı (C/H=0 e 1) e kanat boşlk oranı için Şekil 5 de erilmiştir. Şekil 5a üksekliğin H=100 mm, Şekil 5b ise H=50 mm oldğ drm götermektedir. Her bir şeklin üst kısmında = dülemindeki eş sıcaklık çigileri ile altında =0-dülemine (taban plaka) ait eş sıcaklık çigileri snlmştr. Eş sıcaklık çigileri arı arı incelendiğinde akışkan kanal içinde ilerledikçe ısıtılmış alt üeden akışkana olan ısı transferi nedenile kanal çıkışına doğr ısıl sınır tabaka kalınlığının arttığı görülmektedir. Kanal çıkışında en üksek akışkan sıcaklığı Re=13500 oldğ akış koşllarında elde edilmiştir. Renolds saısı arttıkça beklendiği gibi ısıl sınır tabaka kalınlığı e sıcaklık gradenleri aalmaktadır. Kanat bonn küçük oldğ drmda akışkanın büük bir kısmı kanat üerindeki b-pass hattından kanalı terk etmekte e üksek oldğ drma göre daha a debideki akışkan kütlesi üeden ısı almaktadır. B drmda akışkan blk sıcaklığının daha üksek oldğ görülmektedir. Ancak soğtma hedefi dikkate alınarak üe eş sıcaklık çigileri incelenirse üedeki sıcaklığın daha üksek oldğ görülmektedir. Renolds saısı arttıkça akışkanın blk sıcaklığı her iki kanat bo için de aalmaktadır. Arıca, kanat saısı aaldıkça akışkanın blk sıcaklığı artmaktadır, üe sıcaklığı ise artmaktadır. Soğtma hedefi dikkate alındığında, üksek kanat bonn, üksek Renolds saısının e en küçük boşlk oranının ısı transferi açısından daha erimli oldğ sölenebilir.

7 C/H=0 465 C/H=1 (a) Re=13500, S /D=1.08 (b) Re=13500, S /D=1.08 (c) Re=7500, S /D=1.08 (d) Re=7500, S /D=1.08 (e) Re=4000, S /D=1.08 (f) Re=4000, S /D=1.08 (g) Re=13500, S /D=1.944 (h) Re=13500, S /D=1.944 (i) Re=7500, S /D=1.944 (j) Re=7500, S /D=1.944 (k) Re=4000, S /D=1.944 (l) Re=4000, S /D=1.944 Şekil 5. est Bölgesi Bonca Eş Sıcaklık Çigileri.

8 C/H=0 466 C/H=1 (a) Re=13500, S /D=1.08 (b) Re=13500, S /D=1.08 (c) Re=7500, S /D=1.08 (d) Re=7500, S /D=1.08 (e) Re=4000, S /D=1.08 (f) Re=4000, S /D=1.08 (g) Re=13500, S /D=1.944 (h) Re=13500, S /D=1.944 (i) Re=7500, S /D=1.944 (j) Re=7500, S /D=1.944 (k) Re=4000, S /D=1.944 (l) Re=4000, S /D=1.944 Şekil 6. est Bölgesi Bonca Eş Hı Çigileri.

9 467 Şekil 6a e 6b de = düleminde akışkanın eş hı çigileri erilmiştir. C/H=0 olması drmnda kesit daralması nedenile olşan jet akışından dolaı akışkanın hıı b bölgede oldkça üksektir e delikler içerisindeki en üksek akışkan hıı Re=4000 oldğ drmda elde edilmiştir. C/H=1 olması drmnda ise, kanatların üst bölgesinde akışkan hıı kesit daralmasından dolaı girişteki üniform akış hıının neredese katına çıkmaktadır. Kanat bonn düşük olması drmnda, akışın kanatlar tarafından bloke olması e kanat üerindeki b-pass hattı ile kanalı terk etmesi nedenile kanatlar arasında jet akışı olştrmak amacıla açılan deliklerin etkisinin kaboldğ gölemlenmektedir. Kanatlar üerinde açılan deliklerden geçen akışkan hıının kanatlar arası mesafenin artması ile aaldığı e jet akışının etkisinin kısmi olarak aaldığı görülmektedir. (a) C/H=0 S /D=1.08 (c) C/H=1 S /D=1.08 (d) C/H=0 S /D=1.944 (f) C/H=1 S /D=1.944 Şekil 7.Yerel Nsselt Saısının Alt Yüe Bonca Değişimi. Şekil 7, her bir drm için kanal alt üei bonca erel Nsselt saısının değişimini göstermektedir. Kanal alt üei bonca Nsselt saısı C/H=0 oldğ drmda test bölgesi sonna kadar aalmaktadır. C/H=1 drmnda, test bölgesi girişinden itibaren Nsselt saısı önce aalmakta daha sonra tekrar artmaktadır. Kanat üksekliğinin H=100 mm oldğ drmda Nsselt saısı kanat saısının a oldğ drma göre daha üksektir. Anı Renolds saılarında saılarında kanat saısının fala olması halinde Nsselt saısı daha üksektir. Renolds saısının artışı ile Nsselt saısı da artmaktadır. Şekil 8 de kanal alt üei bonca üe sürtünme katsaısının değişimi erilmektedir. Kanat bonn artmasıla beraber üe sürtünme katsaısı önemli ölçüde artmaktadır. Şekil 8 den görüldüğü gibi kanat saısının daha a olması üe sürtünme katsaısını aaltmaktadır. Pompalama gücü açısından, düşük Renolds saısının, a saıda e kısa kanat kllanılmasının daha erimli olacağı sölenebilir.

10 468 (a) C/H=0 S /D=1.08 (c) C/H=1 S /D=1.08 (d) C/H=0 S /D=1.944 (f) C/H=1 S /D=1.944 Şekil 8.Yerel Sürtünme Katsaısının Alt Yüe Bonca Değişimi. Ortalama Nsselt saısı e sürtünme faktörünün Renolds saısıla değişimi Şekil 9a e 9b de gösterilmiştir. Her drm için Nsselt saısı Renolds saısı arttıkça artmaktadır. C/H=0 oldğ drmda Nsselt saısı C/H=1 drmna göre daha üksektir. Bener şekilde, kanatlar arası mesafenin daha düşük olması, Nsselt saısının kanatlar arası mesafenin kısa oldğ drma göre daha üksek değer almasına neden olmştr. Şekillerden görüldüğü gibi, delinmiş kare kesitli kanatların eklenmesi ısı transferinde önemli miktarda artışa neden olmştr. Basınç düşümünün bir göstergesi olana sürtünme faktörü Renolds saısındaki artışla beraber aalmaktadır. Nsselt saısındaki değişime bener bir daranışla, üe sürtünme katsaısı C/H=0 drmnda C/H=1 drmna göre çok daha üksektir. Bnn nedeni kanat bonn daha küçük oldğ C/H=1 oldğ drmda kanatlar tarafından bloke olan akışkan kanatlar üstündeki açıklıktan kanalı terk etmektedir. Akış önünde kanatlar arasındaki mesafenin kısa oldğ drmlarda sürtünme faktörü daha büük değerler almaktadır. Akış alanına delinmiş kare kesitli kanatların erleştirilmesi her iki açıklık drmnda da boş kanal göre daha üksek sürtünme faktörlerinin olşmasına, ani akışkanı pompalamak için gerekli pompa gücünün artmasına neden olmştr.

11 469 (a) (b) Şekil 9. a) Nsselt Saısının Renolds Saısı ile Değişimi, b) Sürtünme Katsaısının Renolds Saısı ile Değişimi. Şekil 10 da çalışılan altı farklı drm için delinmiş kare kanatlar erleştirilmesi ile sağlanan toplam ısı transferi iileştirmesinin Renolds saısıla değişimi erilmektedir. Bütün drmlarda ısı transferi iileştirmesinin sağlandığı görülmektedir. oplam ısı transferi iileştirmesi Renolds saısının artışı ile aalmaktadır. Açıklık olmadığı drmda sağlanan ısı transferi iileştirmesinin açıklık olan drmda sağlanandan daha üksek oldğ anlaşılmaktadır. Kanatlar arası mesafenin daha fala oldğ drmda mesafenin a oldğ drma göre iileştirme daha üksektir. Ancak, ısı transferinin iileşmesinin anında basınç kaıpları da dikkate alındığında bütün drmlar içerisinde optimm ısı transferi iileştirmesi C/H=1, S /D=1.944 e Re=13500 oldğ drmda sağlanmaktadır. Şekil 10. oplam Isı ransferi İileştirmesi. ARIŞMA Snlan b çalışmada içerisine delinmiş bir dii kanat erleştirilen dikdörtgen kanaldan taşınımla ısı transferi karakteristikleri üç botl e saısal olarak araştırılmış, analiler soncnda elde edilen

12 470 blglar daha önceden gerçekleştirilmiş denelerden elde edilen sonçlarla karşılaştırılmıştır. B çalışmadan elde edilen sonçlar aşağıdaki gibi öetlenebilir: Denesel e saısal Nsselt saısı e sürtünme faktörünün Renolds saısı ile değişimlerinin karşılaştırılması sonc denesel e saısal erilerin ii bir m içerisinde oldkları anlaşılmıştır. Kanal çıkışında en üksek akışkan sıcaklığı Re=13500 oldğ akış koşllarında elde edilmiştir. Renolds saısı arttıkça beklendiği gibi ısıl sınır tabaka kalınlığı e sıcaklık gradenleri aalmıştır. Kanat saısının aalmasıla (S /D=1.944), kanatların art i bölgesindeki üe sıcaklığı aalmıştır. Kanat bonn küçük oldğ drmda akışkanın büük bir kısmı kanat üerindeki b-pass hattından kanalı terk etmekte e üksek oldğ drma göre daha a debideki akışkan kütlesi üeden ısı almaktadır. B drmda akışkan blk sıcaklığının daha üksek oldğ görülmüştür. Ancak soğtma hedefi dikkate alınarak üe eş sıcaklık çigileri incelendiğinde üedeki sıcaklığın daha üksek oldğ görülmüştür. B drmda daha büük kanat üksekliğinin ısı transferi açısından daha erimli oldğ sölenebilir. Kanat bonn düşük olması drmnda, akışın kanatlar tarafından bloke olması e kanat üerindeki b-pass hattı ile kanalı terk etmesi nedenile kanatlar arasında jet akışı olştrmak amacıla açılan deliklerin etkisinin kaboldğ gölemlenmiştir. Akış alanına delinmiş kare kesitli kanatların erleştirilmesi her iki açıklık drmnda da boş kanal göre daha üksek sürtünme faktörlerinin olşmasına, ani akışkanı pompalamak için gerekli pompa gücünün artmasına neden olmştr. Açıklık olmadığı drmda sağlanan ısı transferi iileştirmesinin açıklık olan drmda sağlanandan daha üksek oldğ anlaşılmıştır. Kanatlar arası mesafenin daha fala oldğ drmda mesafenin a oldğ drma göre iileştirmenin daha üksek oldğ görülmüştür. Ancak, ısı transferinin iileşmesinin anında basınç kaıpları da dikkate alındığında bütün drmlar içerisinde optimm ısı transferi iileştirmesi C/H=1, S /D=1.944 e Re=13500 oldğ drmda sağlanmıştır. KAYNAKLAR [1] ahat, M., Kodah, Z. H., Jarrah, B. A. and Probert, S. D., Heat transfers from pin-fin arras eperiencing forced conection, Applied Energ, 67 (000), 419±44. [] Bilen, K., Akol, U. and Yapici, S., Heat ransfer and friction correlations and thermal performance analisis for a finned srface, Energ Conersion Management, 4 (001), [3] anda, G., Heat transfer and pressre drop in a rectanglar channel ith diamond-sahped elements, International Jornal of Heat and Mass ransfer, 44 (001), [4] Jeng,. M., hermal performance of in-line diamond-shaped pin fins in a rectanglar dct, International Commnications in Heat and Mass ransfer, 33 (006), [5] O.N. Sara,. Pekdemir, S. Yapici, M. Yılma, Heat-transfer enhancement in a channel flo ith perforated rectanglar blocks, Int. J. Heat Flid Fl., (001), [6] Sahin, B.and Demir, A., Performance analsis of a heat echanger haing perforated sqare fins, Applied hermal Engineering, 8 (008), [7] Sahin, B.and Demir, A., hermal performance analsis and optimm design parameters of heat echanger haing perforated pin fins, Energ Conersion Management, 49 (008), [8] Peng, H. and Ling, X., Analsis of heat transfer and flo characteristics oer serrated fins ith different flo directions, Energ Conersion and Management, 5 (011), [9] Şahin, M. H., Dal, A. R. and Basal, E., 3-D Nmerical std on the correlation beteen ariable inclined fin angles and thermal behaior in plate fin-tbe heat echanger, Applied hermal Engineering, 7 (007), [10] Xie, G. and Snden, B., Nmerical predictions of agmented heat transfer of an internal blade tipall b hemispherical dimples, International Jornal of Heat and Mass ransfer, 53 (010),

13 471 [11] Mana, E., İçerisine üçgen iç elemanlar erleştirilmiş kanalda ısı transferi e akış karakteristiklerinin denesel e saısal olarak incelenmesi, Yüksek lisans tei, Ercies Üniersitesi, 010. [1] FLUEN 6.1.., User s Gide, Flent Incorporated, Centerra Resorce Park, 10 Caendish Cort, Lebanon, NH 03766, USA, 001. ÖZGEÇMİŞ Eüphan MANAY 1985 ılı Errm doğmldr. 007 ılında Atatürk Üniersitesi Mühendislik Fakültesi Makina Bölümünü bitirmiştir. Ercies Üniersitesi nden 010 ılında Yüksek Mühendis ünanını almıştır. Anı ıl Atatürk Üniersitesi Fen Bilimleri Enstitüsü Makine Mühendisliği Anabilim Dalı nda Doktora eğitimine başlamıştır. 007 ılında Atatürk Üniersitesi Mühendislik Fakültesi Makina Bölümü nde Araştırma Görelisi olarak göree başlamış, 009 ılında Babrt üniersitesi Mühendislik Fakültesi Makine Mühendisliği bölümüne geçmiş e halen göreine brada deam etmektedir. Isı transferi, akış görüntüleme, mikrokanallar e nanoakışkanlar konlarında çalışmaktadır. Baram ŞAHİN 1973 ılı Meram/KONYA doğmldr ılında Atatürk Üniersitesi Mühendislik Fakültesi Makina Bölümünü bitirmiştir. Anı Üniersiteden 001 ılında Yüksek Mühendis, 004 ılında Doktor ünanını almıştır ılları arasında anı üniersitede Araştırma Görelisi olarak göre apmıştır. Halen Atatürk Üniersitesi Mühendislik Fakültesi Makina Bölümü Enerji Anabilim Dalı nda Doç. Dr. Olarak göre apmaktadır. Isı transferi e nanoakışkanlar konlarında çalışmaktadır. Şendoğan KARAGÖZ 1970 ılı Zongldak doğmldr ılında Atatürk Üniersitesi Mühendislik Fakültesi Makina Bölümünü bitirmiştir. Anı Üniersiteden 00 ılında Yüksek Mühendis, 007 ılında Doktor ünanını almıştır ılları arasında anı üniersitede Araştırma Görelisi olarak göre apmıştır. Halen Atatürk Üniersitesi Mühendislik Fakültesi Makina Bölümü ermodinamik Anabilim Dalı nda Yrd. Doç. Dr. Olarak göre apmaktadır. Isı transferi e iki falı akış konlarında çalışmaktadır.

DİKDÖRTGEN KAPALI BİR ORTAMA YERLEŞTİRİLEN AYRIK ISI KAYNAĞININ KONUMUNUN AKIŞ VE ISI TRANSFERİNE ETKİSİ

DİKDÖRTGEN KAPALI BİR ORTAMA YERLEŞTİRİLEN AYRIK ISI KAYNAĞININ KONUMUNUN AKIŞ VE ISI TRANSFERİNE ETKİSİ ESKON 017 SİMÜLASYON VE SİMÜLASYON ABANLI ÜRÜN GELİŞİRME SEMPOZYUMU B bir MMO aınıdır MMO b aındaki ifadelerden, fikirlerden, toplantıda çıkan sonçlardan, teknik bilgi e basım hatalarından sorml değildir.

Detaylı

YARI-KÜRESEL ENGEL KONULAN BİR KANAL İÇERİSİNDE ISI GEÇİŞİ VE AKIŞIN SAYISAL İNCELENMESİ

YARI-KÜRESEL ENGEL KONULAN BİR KANAL İÇERİSİNDE ISI GEÇİŞİ VE AKIŞIN SAYISAL İNCELENMESİ Eskişehir Osmangazi Üniversitesi Mühendislik Mimarlık Fakültesi Dergisi Cilt:XXII, Saı:3, 2009 Journal of Engineering and Architecture Facult of Eskişehir Osmangazi Universit, Vol: XXII, No:3, 2009 Makalenin

Detaylı

Silindir etrafındaki etilen glikol akışının sayısal olarak incelenmesi

Silindir etrafındaki etilen glikol akışının sayısal olarak incelenmesi Dicle Üniersitesi Mühendislik Fakültesi mühendislik dergisi mühendislikdergisi Dicle ÜniersitesiMühendislik Fakültesi Cilt: 4, 1, 13-3-9 Nisan 013 Silindir etrafındaki etilen glikol akışının saısal olarak

Detaylı

Özel Laboratuvar Deney Föyü

Özel Laboratuvar Deney Föyü Özel Laboratvar Deney Föyü Deney Adı: Mikrokanatlı borlarda türbülanslı akış Deney Amacı: Düşey konmdaki iç yüzeyi mikrokanatlı bordaki akış karakteristiklerinin belirlenmesi 1 Mikrokanatlı Bor ile İlgili

Detaylı

AÇIK KANAL AKIMLARINDA HIZ DAĞILIMININ ENTROPY YÖNTEMİ İLE İNCELENMESİ. Mehmet Ardıçlıoğlu. Ali İhsan Şentürk. Galip Seçkin

AÇIK KANAL AKIMLARINDA HIZ DAĞILIMININ ENTROPY YÖNTEMİ İLE İNCELENMESİ. Mehmet Ardıçlıoğlu. Ali İhsan Şentürk. Galip Seçkin AÇIK KANAL AKILARINDA HIZ DAĞILIININ ENTROPY YÖNTEİ İLE İNCELENESİ ehmet Ardıçlıoğl Yard. Doç. Dr., Erciyes Üniv. ühendislik Fak. İnşaat üh. Böl. Kayseri, Tel: 352 4378, Fax: 9 352 4375784 E-mail: mardic@erciyes.ed.tr

Detaylı

İSTANBUL BOĞAZI NDA İKİ TABAKALI AKIŞIN SAYISAL İNCELENMESİ

İSTANBUL BOĞAZI NDA İKİ TABAKALI AKIŞIN SAYISAL İNCELENMESİ GEMİ İNŞAATI VE DENİZ TEKNOLOJİSİ TEKNİK KONGRESİ 08 BİLDİRİLER KİTABI İSTANBUL BOĞAZI NDA İKİ TABAKALI AKIŞIN SAYISAL İNCELENMESİ Serdar BEJİ, A.Cemil DİKİLİ, Barış BARLAS 3 ÖZET B çalışmada, derinlik

Detaylı

DÜŞEY YÜZEYİNDE AYRIK ISI KAYNAKLARI BULUNAN KANALDA YÜZEY IŞINIMININ ISI TRANSFERİNE ETKİSİ

DÜŞEY YÜZEYİNDE AYRIK ISI KAYNAKLARI BULUNAN KANALDA YÜZEY IŞINIMININ ISI TRANSFERİNE ETKİSİ ESKON 017 SİMÜLASYON VE SİMÜLASYON ABANLI ÜRÜN GELİŞİRME SEMPOZYUMU B bir MMO aınıdır MMO b aındai ifadelerden, fiirlerden, toplantıda çıan sonçlardan, teni bilgi e basım atalarından sorml değildir. DÜŞEY

Detaylı

Akışa dik yerleştirilmiş kare boşluklar içeren bir plakanın kanal içerisindeki akış ve ısı transferi karakteristiklerine etkisinin sayısal incelenmesi

Akışa dik yerleştirilmiş kare boşluklar içeren bir plakanın kanal içerisindeki akış ve ısı transferi karakteristiklerine etkisinin sayısal incelenmesi Dicle Üniersitesi Mühendislik Fakültesi mühendislik dergisi Cilt: 7, 3, 559-568 3-9 Elül 016 Akışa dik erleştirilmiş kare boşlklar içeren bir plakanın kanal içerisindeki akış e ısı transferi karakteristiklerine

Detaylı

EGZOS EMİŞ AĞZI ETRAFINDAKİ AKIŞIN SAYISAL HESABI

EGZOS EMİŞ AĞZI ETRAFINDAKİ AKIŞIN SAYISAL HESABI Yapım Matbaacılı Ltd., İstanbl, 1999 Editörler :A. İ. ALDOĞAN Y. ÜNSAN E BAYRAKTARKATAL GEMİ İNŞAATI VE DENİZ TEKNOLOJİSİ TEKNİK KONGRESİ 99 BİLDİRİ KİTABI EGZOS EMİŞ AĞZI ETRAFINDAKİ AKIŞIN SAYISAL HESABI

Detaylı

DİKDÖRTGEN KESİTLİ BİR KANALDA LAMİNER KARIŞIK KONVEKSİYON ŞARTLARINDAKİ AKIŞIN SAYISAL OLARAK İNCELENMESİ

DİKDÖRTGEN KESİTLİ BİR KANALDA LAMİNER KARIŞIK KONVEKSİYON ŞARTLARINDAKİ AKIŞIN SAYISAL OLARAK İNCELENMESİ Gai Üniv. Müh. Mim. Fak. Der. J. Fac. Eng. Arch. Gai Univ. Cilt 15, No, 71-86, Vol 15, No, 71-86, DİKDÖRTGEN KESİTLİ BİR KANALDA LAMİNER KARIŞIK KONVEKSİYON ŞARTLARINDAKİ AKIŞIN SAYISAL OLARAK İNCELENMESİ

Detaylı

RADYATÖR ARKALARINA YERLEŞTİRİLEN YANSITICI YÜZEYLERİN RADYATÖR ETKİNLİĞİNE ETKİSİ

RADYATÖR ARKALARINA YERLEŞTİRİLEN YANSITICI YÜZEYLERİN RADYATÖR ETKİNLİĞİNE ETKİSİ RADYAÖR ARKALARINA YERLEŞİRİLEN YANSIICI YÜZEYLERİN RADYAÖR EKİNLİĞİNE EKİSİ Mert ÜKEL Müslüm ARICI Mehmet Fatih BİNGÖLLÜ Hasan KARABAY ÖZE Bu çalışmada yapılardaki radyatörlerin arkalarına yerleştirilen

Detaylı

Kıyı Boyu Akıntılarının Sayısal Modellenmesi

Kıyı Boyu Akıntılarının Sayısal Modellenmesi Kıı Bo Akıntılarının Saısal Modellenmesi Cünet Bakal (1), Aşen Ergin (2) e Işıkhan Güler (3) (1) : Araş. Gör., Orta Doğ Teknik Üniersitesi, İnşaat Mühendisliği Bölümü, Deniz Mühendisliği Araştırma Merkezi,

Detaylı

1 (c) herhangi iki kompleks sayı olmak üzere

1 (c) herhangi iki kompleks sayı olmak üzere KOMPLEKS FONKSİYONLAR TEORİSİ UYGULAMA SORULARI- Problem. Aşağıdaki (a) ve (b) de olmak üere (a) olduklarını gösterini. (b) (c) Imi Re Çöüm (a) i olsun. i i (b) i olsun. i i i i i i i i i i Im i Re i (c)

Detaylı

ÇÖZÜMLÜ SORULAR. ÇÖZÜM Boşluk miktarı: 100,25 100 2 Mil ile yatağın temas alanı : e 2. Hız gradyanı: Kayma gerilmesi:

ÇÖZÜMLÜ SORULAR. ÇÖZÜM Boşluk miktarı: 100,25 100 2 Mil ile yatağın temas alanı : e 2. Hız gradyanı: Kayma gerilmesi: LÜ SOULA SOU. Şekilde gösterilen D m = mm çapında bir mil D =,5 mm çapında ve L = mm genişliğinde bir atak içerisinde eksenel doğrltda kp lk bir kvvetle anak,5 m/s ızla areket ettirilebilior. Bna göre

Detaylı

BÖLÜM 6 GERÇEK AKIŞKANLARIN HAREKETİ

BÖLÜM 6 GERÇEK AKIŞKANLARIN HAREKETİ BÖLÜM 6 GERÇEK AKIŞKANLARIN HAREKETİ Gerçek akışkanın davranışı viskoziteden dolayı meydana gelen ilave etkiler nedeniyle ideal akışkan akımlarına göre daha karmaşık yapıdadır. Gerçek akışkanlar hareket

Detaylı

ELASTİSİTE TEORİSİ (Stress-Strain) Gerilme-Deformasyon İlişkisi

ELASTİSİTE TEORİSİ (Stress-Strain) Gerilme-Deformasyon İlişkisi ELASTİSİTE TEORİSİ Sress-Srain Gerilme-Deformason İlişkisi Doç.Dr. Eşref YALÇINKAYA 3. Ders Sress - Gerilme Gerilme; birim alana düşen keir: Gerilme = ke / alan brada F / A ke = küle ime Gerilme birimi

Detaylı

NÖ-A NÖ-B. Adı- Soyadı: Fakülte No:

NÖ-A NÖ-B. Adı- Soyadı: Fakülte No: Şube Adı- Soyadı: Fakülte No: NÖ-A NÖ-B Kimya Mühendisliği Bölümü, 2016/2017 Öğretim Yılı, 00323-Akışkanlar Mekaniği Dersi, Dönem Sonu Sınavı Soru ve Çözümleri 05.01.2017 Soru (puan) 1 (20) 2 (20) 3 (20)

Detaylı

ÜNİFORM DAİRESEL KESİTLİ BORU AKIŞLARINDA KİNETİK ENERJİ VE MOMENTUM DÜZELTME FAKTÖRLERİNİN DEĞİŞİMİ

ÜNİFORM DAİRESEL KESİTLİ BORU AKIŞLARINDA KİNETİK ENERJİ VE MOMENTUM DÜZELTME FAKTÖRLERİNİN DEĞİŞİMİ P A M U K K A L E Ü N İ V E R S İ T E S İ M Ü H E N D İ S L İ K F A K Ü L T E S İ P A M U K K A L E U N I V E R S I T Y E N G I N E E R I N G C O L L E G E M Ü H E N D İ S L İ K B İ L İ M L E R İ D E R

Detaylı

KIRILMA MEKANİĞİNE GİRİŞ

KIRILMA MEKANİĞİNE GİRİŞ KIRILMA MKANİĞİN GİRİŞ GİRİŞ Metalsel malemelerin kullanılamaac hale gelmeleri, çatl oluşumu, bu çatlağın vea çatlların aılması ve sonuçta kırılma nedeniledir. Çatl oluşumu, aılması ve kırılma birbirini

Detaylı

HİDROLİK. Yrd. Doç. Dr. Fatih TOSUNOĞLU

HİDROLİK. Yrd. Doç. Dr. Fatih TOSUNOĞLU HİDROLİK Yrd. Doç. Dr. Fatih TOSUNOĞLU Ders Hakkında Genel Bilgiler Görüşme Saatleri:---------- Tavsiye edilen kitaplar: 1-Hidrolik (Prof. Dr. B. Mutlu SÜMER, Prof. Dr. İstemi ÜNSAL. ) 2-Akışkanlar Mekaniği

Detaylı

SINIR ŞARTLARININ KAPALI ORTAMLARDAKİ DOĞAL TAŞINIMLA ISI TRANSFERİ VE SICAKLIK DAĞILIMINA ETKİSİNİN SAYISAL ANALİZİ

SINIR ŞARTLARININ KAPALI ORTAMLARDAKİ DOĞAL TAŞINIMLA ISI TRANSFERİ VE SICAKLIK DAĞILIMINA ETKİSİNİN SAYISAL ANALİZİ _ 355 SINIR ŞARTARININ KAPAI ORTAMARDAKİ DOĞA TAŞINIMA ISI TRANSFERİ VE SICAKIK DAĞIIMINA ETKİSİNİN SAYISA ANAİZİ Birol ŞAİN ÖZET Kapalı kare ortamlardaki doğal taşınım, ortamın düşe duvarlarından birine

Detaylı

BÖLÜM 3 LAMİNER AKIMIN DİFERANSİYEL DENKLEMLERİ

BÖLÜM 3 LAMİNER AKIMIN DİFERANSİYEL DENKLEMLERİ BÖLÜM 3 LAMİNER AKIMIN DİFERANSİYEL DENKLEMLERİ 3.1- Giriş 3.. Külenin kornm: Süreklilik denklemi 3.3. Momenmn kornm: Momenm denklemi 3.3.1 Laminer kama gerilmesinin modellenmesi 3.3. Momenm denkleminin

Detaylı

KLİMA SANTRALLERİNDEKİ BOŞ HÜCRELER İÇİN TASARLANAN BİR ANEMOSTAT TİP DİFÜZÖRÜN AKIŞ ANALİZİ

KLİMA SANTRALLERİNDEKİ BOŞ HÜCRELER İÇİN TASARLANAN BİR ANEMOSTAT TİP DİFÜZÖRÜN AKIŞ ANALİZİ KLİMA SANTRALLERİNDEKİ BOŞ HÜCRELER İÇİN TASARLANAN BİR ANEMOSTAT TİP DİFÜZÖRÜN AKIŞ ANALİZİ Ahmet KAYA Muhammed Safa KAMER Kerim SÖNMEZ Ahmet Vakkas VAKKASOĞLU Kahramanmaraş Sütçü İmam Üniversitesi Mühendislik

Detaylı

30. Uzay çerçeve örnek çözümleri

30. Uzay çerçeve örnek çözümleri . Ua çerçeve örnek çöümleri. Ua çerçeve örnek çöümleri Ua çerçeve eleman sonlu elemanlar metodunun en karmaşık elemanıdır. Bunun nedenleri: ) Her eleman için erel eksen takımı seçilmesi gerekir. Elemanın

Detaylı

Mehmet Burak ÖZAKIN, Serkan AKSOY

Mehmet Burak ÖZAKIN, Serkan AKSOY SAVEK 212, SAVUNMA EKNOLOJİLERİ KONGRESİ 2-22 airan 212, ODÜ, Ankara DÜŞÜK VE EK FREKANSLI MEAL DEDEKÖRLERİNİN KUVAZİ-SAİK ZAMAN UZAYI SONLU FARKLAR YÖNEMİ İLE İKİ BOYULU KAREZYEN KOORDİNALARDA MAXWELL

Detaylı

1. Aşağıda verilen fiziksel büyüklüklerin dönüşümünde? işareti yerine gelecek sayıyı bulunuz.

1. Aşağıda verilen fiziksel büyüklüklerin dönüşümünde? işareti yerine gelecek sayıyı bulunuz. Şube Adı- Soyadı: Fakülte No: NÖ-A NÖ-B Kimya Mühendisliği Bölümü, 2016/2017 Öğretim Yılı, 00323-Akışkanlar Mekaniği Dersi, 2. Ara Sınavı Soruları 10.12.2016 Soru (puan) 1 (20) 2 (20) 3 (20) 4 (20) 5 (20)

Detaylı

STATİK MÜHENDİSLİK MEKANİĞİ. Behcet DAĞHAN. Behcet DAĞHAN. Behcet DAĞHAN. Behcet DAĞHAN

STATİK MÜHENDİSLİK MEKANİĞİ. Behcet DAĞHAN. Behcet DAĞHAN. Behcet DAĞHAN.  Behcet DAĞHAN Statik Ders Notları Sınav Soru ve Çöümleri DAĞHAN MÜHENDİSLİK MEKANİĞİ STATİK MÜHENDİSLİK MEKANİĞİ STATİK İÇİNDEKİLER 1. GİRİŞ - Skalerler ve Vektörler - Newton Kanunları 2. KUVVET SİSTEMLERİ - İki Boutlu

Detaylı

ÇEV207 AKIŞKANLAR MEKANİĞİ KİNEMATİK-1. Y. Doç. Dr. Güray Doğan

ÇEV207 AKIŞKANLAR MEKANİĞİ KİNEMATİK-1. Y. Doç. Dr. Güray Doğan ÇEV207 AKIŞKANLAR MEKANİĞİ KİNEMATİK-1 Y. Doç. Dr. Güray Doğan 1 Kinematik Kinematik: akışkanların hareketlerini tanımlar Kinematik harekete sebep olan kuvvetler ile ilgilenmez. Akışkanlar mekaniğinde

Detaylı

KOCAELİ ÜNİVERSİTESİ Mühendislik Fakültesi Makina Mühendisliği Bölümü Mukavemet I Final Sınavı

KOCAELİ ÜNİVERSİTESİ Mühendislik Fakültesi Makina Mühendisliği Bölümü Mukavemet I Final Sınavı KOCEİ ÜNİVERSİTESİ Mühendislik akültesi Makina Mühendisliği ölümü Mukavemet I inal Sınavı dı Soadı : 9 Ocak 0 Sınıfı : h No : SORU : Şekildeki ucundan ankastre, ucundan serbest olan kirişinin uzunluğu

Detaylı

Radyatör Arkalarına Yerleştirilen Yansıtıcı Yüzeylerin Radyatör Etkisi

Radyatör Arkalarına Yerleştirilen Yansıtıcı Yüzeylerin Radyatör Etkisi mert:sablon 31.12.2009 14:25 Page 49 Radyatör Arkalarına Yerleştirilen Yansıtıcı Yüzeylerin Radyatör Etkisi Mert TÜKEL Araş. Gör. Müslüm ARICI Mehmet Fatih BİNGÖLLÜ Öğr. Gör. Hasan KARABAY ÖZET Bu çalışmada

Detaylı

BAŞKENT ÜNİVERSİTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAK - 402 MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ LABORATUVARI DENEY 4

BAŞKENT ÜNİVERSİTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAK - 402 MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ LABORATUVARI DENEY 4 BAŞKENT ÜNİVERSİTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAK - 0 MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ LABORATUVARI DENEY İÇİNDE SABİT SICAKLIKTA SİLİNDİRİK ISITICI BULUNAN DİKDÖRTGEN PRİZMATİK SAC KUTU YÜZEYLERİNDEN ZORLANMIŞ TAŞINIM

Detaylı

DERS 5. Çok Değişkenli Fonksiyonlar, Kısmi Türevler

DERS 5. Çok Değişkenli Fonksiyonlar, Kısmi Türevler DERS 5 Çok Değişkenli Fonksionlar Kısmi Türevler 5.1. Çok Değişkenli Fonksionlar. Reel saılar kümesi R ile gösterilmek üere ve her n için olarak tanımlanır. R R 3 {( ): R} = {( ) : R} = {( L ): L R} n

Detaylı

Nlαlüminyum 5. αlüminyum

Nlαlüminyum 5. αlüminyum Soru 1. Bileşik bir çubuk iki rijit mesnet arasına erleştirilmiştir. Çubuğun sol kısmı bakır olup kesit alanı 60 cm, sağ kısmı da alüminum olup kesit alanı 40 cm dir. Sistem 7 C de gerilmesidir. Alüminum

Detaylı

ÜÇ BOYUTLU HALDE GERİLME VE DEFORMASYON

ÜÇ BOYUTLU HALDE GERİLME VE DEFORMASYON III- BÖLÜM III 7. Üçgen gerilme hali: ÜÇ BOYUTLU HLD GRİLM V DFORMSYON Sürekli bir ortam içindeki herhangi bir noktadan boutları.. olsun çok küçük bir primatik eleman çıkartalım. Bu elemanın üelerine gelen

Detaylı

ÇEV-220 Hidrolik. Çukurova Üniversitesi Çevre Mühendisliği Bölümü Yrd. Doç. Dr. Demet KALAT

ÇEV-220 Hidrolik. Çukurova Üniversitesi Çevre Mühendisliği Bölümü Yrd. Doç. Dr. Demet KALAT ÇEV-220 Hidrolik Çukurova Üniversitesi Çevre Mühendisliği Bölümü Yrd. Doç. Dr. Demet KALAT Borularda Türbülanslı Akış Mühendislik uygulamalarında akışların çoğu türbülanslıdır ve bu yüzden türbülansın

Detaylı

AKIŞ ÖLÇME EĞİTİM SETİ DENEY FÖYÜ

AKIŞ ÖLÇME EĞİTİM SETİ DENEY FÖYÜ KIŞ ÖLÇME EĞİTİM SETİ DENEY FÖYÜ ÇORUM-05 ) DENEY CİHZININ ŞEMSI B) CİHZD KULLNILN MLZEMELER SNO MLZEMENİN DI DEDİ MRKSI E ÖZELLİĞİ S tankı 50x50x50 mm, 5 litre Sirkülasyon oması larko NO 3 entürimetre

Detaylı

Momentum iletimi. Kuvvetin bileşenleri (Momentum akısının bileşenleri) x y z x p + t xx t xy t xz y t yx p + t yy t yz z t zx t zy p + t zz

Momentum iletimi. Kuvvetin bileşenleri (Momentum akısının bileşenleri) x y z x p + t xx t xy t xz y t yx p + t yy t yz z t zx t zy p + t zz 1. Moleküler momentum iletimi Hız gradanı ve basınç nedenile Kesme gerilmesi (t ij ) ve basınç (p) Momentum iletimi Kuvvetin etki ettiği alana dik ön (momentum iletim önü) Kuvvetin bileşenleri (Momentum

Detaylı

AKM 205 BÖLÜM 8 - UYGULAMA SORU VE ÇÖZÜMLERİ

AKM 205 BÖLÜM 8 - UYGULAMA SORU VE ÇÖZÜMLERİ AKM 205 BÖLÜM 8 - UYGULAMA SORU VE ÇÖZÜMLERİ Doç.Dr. Ali Can Takinacı Ar.Gör. Yük. Müh. Murat Özbulut 1. Yoğunluğu 850 kg/m 3 ve kinematik viskozitesi 0.00062 m 2 /s olan yağ, çapı 5 mm ve uzunluğu 40

Detaylı

Yrd. Doç. Dr. Tolga DEMİRCAN. Akışkanlar dinamiğinde deneysel yöntemler

Yrd. Doç. Dr. Tolga DEMİRCAN. Akışkanlar dinamiğinde deneysel yöntemler Yrd. Doç. Dr. Tolga DEMİRCAN e-posta 2: tolgademircan@gmail.com Uzmanlık Alanları: Akışkanlar Mekaniği Sayısal Akışkanlar Dinamiği Akışkanlar dinamiğinde deneysel yöntemler Isı ve Kütle Transferi Termodinamik

Detaylı

T.C. GAZİ ÜNİVERSİTESİ TEKNOLOJİ FAKÜLTESİ ENERJİ SİSTEMLERİ MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ AKIŞKANLAR MEKANİĞİ LABORATUVARI

T.C. GAZİ ÜNİVERSİTESİ TEKNOLOJİ FAKÜLTESİ ENERJİ SİSTEMLERİ MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ AKIŞKANLAR MEKANİĞİ LABORATUVARI T.C. GAZİ ÜNİVERSİTESİ TEKNOLOJİ FAKÜLTESİ ENERJİ SİSTEMLERİ MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ AKIŞKANLAR MEKANİĞİ LABORATUVARI BORULARDA VE HİDROLİK ELEMANLARDA SÜRTÜNME KAYIPLARI DENEY FÖYÜ 1. DENEYİN AMACI Borularda

Detaylı

EŞANJÖR (ISI DEĞİŞTİRİCİSİ) DENEYİ FÖYÜ

EŞANJÖR (ISI DEĞİŞTİRİCİSİ) DENEYİ FÖYÜ EŞANJÖR (ISI DEĞİŞTİRİCİSİ) DENEYİ FÖYÜ Giriş Isı değiştiricileri (eşanjör) değişik tiplerde olup farklı sıcaklıktaki iki akışkan arasında ısı alışverişini temin ederler. Isı değiştiricileri başlıca yüzeyli

Detaylı

ÇÖZÜM 1) konumu mafsallı olup, buraya göre alınacak moment ile küçük pistona etkileyen kuvvet hesaplanır.

ÇÖZÜM 1) konumu mafsallı olup, buraya göre alınacak moment ile küçük pistona etkileyen kuvvet hesaplanır. SORU 1) Şekildeki (silindir+piston) düzeni vasıtası ile kolunda luk bir kuvvet elde edilmektedir. İki piston arasındaki hacimde yoğunluğu olan bir akışkan varıdr. Verilenlere göre büyük pistonun hareketi

Detaylı

idecad Sonlu Elemanlar Teknik Kılavuzu Versiyon 8.xxx

idecad Sonlu Elemanlar Teknik Kılavuzu Versiyon 8.xxx idecad Sonl Elemanlar Teknik Kıla Version 8.xxx Reion tarihi: Hairan 5 idecad Sonl Elemanlar Kıla I- Ö KOŞUAR I- Sonl eleman matrisleri 7 Sonl elemanlar metodnda genel tanımlar 7 Virtüel iş teoremi 8 Doğrsal

Detaylı

ÇÖZÜMLÜ SORULAR. ÇÖZÜM : Öncelikle kesitlerdeki hız değerleri bulunmalıdır. 3 kesitindeki hızı : V V

ÇÖZÜMLÜ SORULAR. ÇÖZÜM : Öncelikle kesitlerdeki hız değerleri bulunmalıdır. 3 kesitindeki hızı : V V ÇÖZÜMLÜ SORULR SORU. Şekildeki yatay Y bağlantısı s debisini eşit alarak ikiye ayırmaktadır. kesitindeki hacimsel debi Q = 0, m /sn ve = 7 ka ise sistemdeki kayıları ihmal edi ve syn özül ağırlığını 9790

Detaylı

BİLECİK ŞEYH EDEBALİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE VE İMALAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ

BİLECİK ŞEYH EDEBALİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE VE İMALAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ BİLECİK ŞEYH EDEBALİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE VE İMALAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MÜHENDİSLİKTE DENEYSEL METOTLAR-II GENİŞLETİLMİŞ YÜZEYLERDE ISI TRANSFERİ DENEYİ 1.Deneyin Adı: Genişletilmiş

Detaylı

T. C. GÜMÜŞHANE ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK VE DOĞA BİLİMLERİ FAKÜLTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ DENEYLER 2

T. C. GÜMÜŞHANE ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK VE DOĞA BİLİMLERİ FAKÜLTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ DENEYLER 2 T. C. GÜMÜŞHANE ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK VE DOĞA BİLİMLERİ FAKÜLTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ DENEYLER 2 DOĞAL VE ZORLANMIŞ TAŞINIMLA ISI TRANSFERİ DENEYİ ÖĞRENCİ NO: ADI SOYADI:

Detaylı

f = 1 0.013809 = 0.986191

f = 1 0.013809 = 0.986191 MAKİNA MÜHNDİSLİĞİ BÖLÜMÜ-00-008 BAHAR DÖNMİ MK ISI TRANSFRİ II (+) DRSİ YIL İÇİ SINAVI SORULARI ÇÖZÜMLRİ Soruların çözümlerinde Yunus A. Çengel, Heat and Mass Transfer: A Practical Approach, SI, /, 00,

Detaylı

Makine Mühendisliği Bölümü Isı Transferi Ara Sınav Soruları. Notlar ve tablolar kapalıdır. Sorular eşit puanlıdır. Süre 90 dakikadır.

Makine Mühendisliği Bölümü Isı Transferi Ara Sınav Soruları. Notlar ve tablolar kapalıdır. Sorular eşit puanlıdır. Süre 90 dakikadır. Makine Mühendisliği Bölümü Isı Transferi Ara Sınav Soruları Notlar ve tablolar kapalıdır. Sorular eşit puanlıdır. Süre 90 dakikadır. 28.11.2011 S.1) Bir evin duvarı 3 m yükseklikte, 10 m uzunluğunda 30

Detaylı

ŞEKİL P4. Tavanarası boşluğu. Tavanarası boşluğu. 60 o C. Hava 80 o C 0.15 m 3 /s. Hava 85 o C 0.1 m 3 /s. 70 o C

ŞEKİL P4. Tavanarası boşluğu. Tavanarası boşluğu. 60 o C. Hava 80 o C 0.15 m 3 /s. Hava 85 o C 0.1 m 3 /s. 70 o C 8. BÖLÜMLE İLGİLİ ÖRNEK SORULAR 1) 15 o C de su (ρρ = 999.1 kg m 3 ve μμ = 1.138 10 3 kg m. s) 4 cm çaplı 25 m uzunluğında paslanmaz çelikten yapılmış yatay bir borudan 7 L/s debisiyle sürekli olarak akmaktadır.

Detaylı

2009 Kasım. www.guven-kutay.ch KALDIRMA SİSTEMİ VİNÇ MOTORLARI. 40-2-4a. M. Güven KUTAY. 40-2-4a-vinc-motorlari.doc

2009 Kasım. www.guven-kutay.ch KALDIRMA SİSTEMİ VİNÇ MOTORLARI. 40-2-4a. M. Güven KUTAY. 40-2-4a-vinc-motorlari.doc 2009 Kasım KALDIRMA SİSTEMİ VİNÇ MOTORLARI 40-2-4a M. Güven KUTAY 40-2-4a-vinc-motorlari.doc İ Ç İ N D E K İ L E R 1 Kaldırma Sistemi... 1.3 1.4 Vinç motorları... 1.3 1.4.1 Doğr akım elektrik motor...

Detaylı

Kanal akışında optimize edilmiş ısı alıcıların çarpan jetle ısı transferi ve akış karakteristikleri analizi

Kanal akışında optimize edilmiş ısı alıcıların çarpan jetle ısı transferi ve akış karakteristikleri analizi 43 Kanal akışında optimize edilmiş ısı alıcıların çarpan jetle ısı transferi ve akış karakteristikleri analizi Kenan YAKUT 1, Abdüssamed KABAKUŞ, * Faruk YEŞİLDAL 3, Altuğ KARABEY 4 1 Atatürk Üniversitesi,

Detaylı

7. BÖLÜMLE İLGİLİ ÖRNEK SORULAR

7. BÖLÜMLE İLGİLİ ÖRNEK SORULAR 7. BÖLÜMLE İLGİLİ ÖRNEK SORULAR 1) Denver, Colorao da (rakım 1610 m) yerel atmosfer basıncı 8.4 kpa dır. Bu basınçta ve 0 o C sıcaklıktaki hava, 120 o C sıcaklıkta ve 2.5m 8m boyutlarında düz bir plaka

Detaylı

MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ AKIŞKANLAR MEKANİĞİ II FİNAL SINAVI 22.05.2015 Numara: Adı Soyadı: SORULAR-CEVAPLAR

MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ AKIŞKANLAR MEKANİĞİ II FİNAL SINAVI 22.05.2015 Numara: Adı Soyadı: SORULAR-CEVAPLAR MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ AKIŞKANLAR MEKANİĞİ II FİNAL SINAVI 22.05.2015 Numara: Adı Soyadı: 1- (24 Puan) Şekildeki 5.08 cm çaplı 38.1 m uzunluğunda, 15.24 cm çaplı 22.86 m uzunluğunda ve 7.62 cm çaplı

Detaylı

NÜMERİK ANALİZ. Sayısal Yöntemlerin Konusu. Sayısal Yöntemler Neden Kullanılır?!! Denklem Çözümleri

NÜMERİK ANALİZ. Sayısal Yöntemlerin Konusu. Sayısal Yöntemler Neden Kullanılır?!! Denklem Çözümleri Saısal Yöntemler Neden Kullanılır?!! NÜMERİK ANALİZ Saısal Yöntemlere Giriş Yrd. Doç. Dr. Hatice ÇITAKOĞLU 2016 Günümüzde ortaa konan problemlerin bazılarının analitik çözümleri apılamamaktadır. Analitik

Detaylı

ISI TRANSFERİ. Doğal Taşınım

ISI TRANSFERİ. Doğal Taşınım ISI TRANSFERİ Doğal Taşınım 1 HEDEFLER Bu bölümü çalışmayı bitirdiğiniz zaman aşağıdakileri yapabileceksiniz: Doğal taşınımın fiziksel mekanizmalarının anlaşılması, Doğal taşınımın korunum denkleminin

Detaylı

BİLECİK ŞEYH EDEBALİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE VE İMALAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ

BİLECİK ŞEYH EDEBALİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE VE İMALAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ BİLECİK ŞEYH EDEBALİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE VE İMALAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MÜHENDİSLİKTE DENEYSEL METODLAR -I TAŞINIM VE IŞINIMLA BİRLEŞİK ISI TRANSFERİ DENEY FÖYÜ 1. Deney Amacı Farklı

Detaylı

ÇEV207 AKIŞKANLAR MEKANİĞİ KİNEMATİK-1. Y. Doç. Dr. Güray Doğan

ÇEV207 AKIŞKANLAR MEKANİĞİ KİNEMATİK-1. Y. Doç. Dr. Güray Doğan ÇEV207 AKIŞKANLAR MEKANİĞİ KİNEMATİK-1 Y. Doç. Dr. Güray Doğan 1 Kinematik Kinematik: akışkanların hareketlerini tanımlar Kinematik harekete sebep olan kuvvetler ile ilgilenmez. Akışkanlar mekaniğinde

Detaylı

XII. ULUSAL TESİSAT MÜHENDİSLİĞİ KONGRESİ ERGİN BAYRAK, NACİ ŞAHİN Nisan 2015, İZMİR

XII. ULUSAL TESİSAT MÜHENDİSLİĞİ KONGRESİ ERGİN BAYRAK, NACİ ŞAHİN Nisan 2015, İZMİR KANATLI BORULU EVAPORATÖRLERDE DEVRE TASARIMININ KAPASİTEYE ETKİSİNİN N DENEYSEL OLARAK İNCELENMESİ ERGİN BAYRAK, NACİ ŞAHİN Isı Değiştiricilerine Genel Bir Bakış Kanatlı Borulu Isı Değiştiricileri Problemler

Detaylı

Taşınım Olayları II MEMM2009 Akışkanlar Mekaniği ve Isı Transferi bahar yy. borularda sürtünmeli akış. Prof. Dr.

Taşınım Olayları II MEMM2009 Akışkanlar Mekaniği ve Isı Transferi bahar yy. borularda sürtünmeli akış. Prof. Dr. Taşınım Olayları II MEMM009 Akışkanlar Mekaniği ve Isı Transferi 07-08 bahar yy. borularda sürtünmeli akış Prof. Dr. Gökhan Orhan istanbul üniversitesi / metalurji ve malzeme mühendisliği bölümü Laminer

Detaylı

Saf Eğilme (Pure Bending)

Saf Eğilme (Pure Bending) Saf Eğilme (Pure Bending) Bu bölümde, doğrusal, prizmatik, homojen bir elemanın eğilme etkisi altındaki deformasonları incelenecek. Burada çıkarılacak formüller, en kesiti an az bir eksene göre simetrik

Detaylı

BATMIŞ YÜZEYLERE GELEN HİDROSTATİK KUVVETLER. Yatay bir düzlem yüzeye gelen hidrostatik kuvvetin büyüklüğünü ve etkime noktasını bulmak istiyoruz.

BATMIŞ YÜZEYLERE GELEN HİDROSTATİK KUVVETLER. Yatay bir düzlem yüzeye gelen hidrostatik kuvvetin büyüklüğünü ve etkime noktasını bulmak istiyoruz. BTMIŞ YÜZEYLERE ELEN HİDROSTTİK KUVVETLER DÜZLEM YÜZEYLER Yata Yüeler Sıvı üei Yata bir dülem üee gelen idrostatik kuvvetin büüklüğünü ve etkime noktasını bulmak istioru. d d Kuvvetin Büüklüğü :Şekil deki

Detaylı

LEVHA KANATLI BORULU TİPLİ BİR BUHARLAŞTIRICININ ISIL DAVRANIŞININ ENTALPİK TÜNELİNDE DENEYSEL OLARAK İNCELENMESİ

LEVHA KANATLI BORULU TİPLİ BİR BUHARLAŞTIRICININ ISIL DAVRANIŞININ ENTALPİK TÜNELİNDE DENEYSEL OLARAK İNCELENMESİ 155 LEVHA KANATLI BORULU TİPLİ BİR BUHARLAŞTIRICININ ISIL DAVRANIŞININ ENTALPİK TÜNELİNDE DENEYSEL OLARAK İNCELENMESİ Erhan URAS Gürcan DURMAZ Aytunç EREK ÖZET Bu çalışmada, levha kanatlı borulu tipli

Detaylı

TAŞINIMLA ISI AKTARIMI DENEYİ

TAŞINIMLA ISI AKTARIMI DENEYİ TAŞINIMLA ISI AKTARIMI DENEYİ Bursa Teknik Üniversitesi DBMMF Kimya Mühendisliği Bölümü 1 1. Amaç Doğal ve zorlanmış taşınımla ısı aktarımının temel ilkelerinin deney düzeneği üzerinde uygulanması. Öğrenme

Detaylı

ELEMANLARI DENK KÜMELER OLAN VE HER FARKLI İKİ ELEMANININ SİMETRİK FARKINI İÇEREN KÜMELERİN ELEMAN SAYILARININ EN BÜYÜK DEĞERİ

ELEMANLARI DENK KÜMELER OLAN VE HER FARKLI İKİ ELEMANININ SİMETRİK FARKINI İÇEREN KÜMELERİN ELEMAN SAYILARININ EN BÜYÜK DEĞERİ ÖZEL EGE LİSESİ ELEMANLARI DENK KÜMELER OLAN VE HER FARKLI İKİ ELEMANININ SİMETRİK FARKINI İÇEREN KÜMELERİN ELEMAN SAYILARININ EN BÜYÜK DEĞERİ HAZIRLAYAN ÖĞRENCİ: ATAHAN ÖZDEMİR DANIŞMAN ÖĞRETMEN: DEFNE

Detaylı

BÜLENT ECEVİT ÜNİVERSİTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAK490 Makine Laboratuarı Dersi Akışkanlar Mekaniği Deneyi

BÜLENT ECEVİT ÜNİVERSİTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAK490 Makine Laboratuarı Dersi Akışkanlar Mekaniği Deneyi BÜLENT ECEVİT ÜNİVERSİTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAK490 Makine Laboratuarı Dersi Akışkanlar Mekaniği Deneyi 1. Genel Bilgi Bazı akışlar oldukça çalkantılıyken bazıları düzgün ve düzenlidir. Düzgün

Detaylı

τ s =0.76 ρghj o τ cs = τ cb { 1 Sin

τ s =0.76 ρghj o τ cs = τ cb { 1 Sin : Taban eğimi J o =0.000 olan trapez kesitli bir sulama kanalı ince çakıl bir zemine sahip olup, bu malzeme için kritik kama gerilmesi τ cb =3.9 N/m dir. Bu kanaldan 35 m 3 /s lik debi iletilmesi halinde

Detaylı

ÇİFT CAMLI PENERELERDE ISI GEÇİŞİNİN İNCELENMESİ

ÇİFT CAMLI PENERELERDE ISI GEÇİŞİNİN İNCELENMESİ ÇİFT CAMI PENEREERDE ISI GEÇİŞİNİN İNCEENMESİ Müslüm Arıcı, Ömer Oğuz Tozkoparan, Hasan Karabay Kocaeli Üniversitesi Mühendislik Fakültesi Makina Mühendisliği Bölümü, KOCAEİ muslumarici@gmail.com,tozkoparano@hotmail.com,

Detaylı

ANALYSIS OF FLOW IN INJECTION MOLDS, THE DERIVATION OF THE GOVERNING EQUATIONS FOR THE MATHEMATICAL MODELLING OF THE FLOW OF POLYMER MELT

ANALYSIS OF FLOW IN INJECTION MOLDS, THE DERIVATION OF THE GOVERNING EQUATIONS FOR THE MATHEMATICAL MODELLING OF THE FLOW OF POLYMER MELT G.Ü. Fen Bilimleri Dergisi 18(4: 707-71(005 ISSN 1303-9709 G.U. Jornal of Science 18(4: 707-71 (005 ANALYSIS OF FLOW IN INJECTION MOLDS, THE DERIVATION OF THE GOVERNING EQUATIONS FOR THE MATHEMATICAL MODELLING

Detaylı

ÇARPAN DİKDÖRTGEN HAVA JETLERİNDE AKIŞ VE ISI TRANSFERİ KARAKTERİSTİKLERİNİN SAYISAL ANALİZİ

ÇARPAN DİKDÖRTGEN HAVA JETLERİNDE AKIŞ VE ISI TRANSFERİ KARAKTERİSTİKLERİNİN SAYISAL ANALİZİ Isı Bilimi e eniği Dergisi, 5,, 7-4, 5 J. of hermal Science and echnolog 5 IBD Prined in re ISSBN 3-365 ÇARPAN DİKDÖRGEN HAVA JELERİNDE AKIŞ VE ISI RANSFERİ KARAKERİSİKLERİNİN SAYISAL ANALİZİ Msafa K.

Detaylı

Dikdörtgen Temel Altında Gerilme ve Taşıma Gücü Analizi

Dikdörtgen Temel Altında Gerilme ve Taşıma Gücü Analizi Çukurova Üniversitesi Mühendislik Mimarlık Fakültesi Dergisi, 30(2), 1-11 ss., Aralık 2015 Çukurova Universit Journal of the Facult of Engineering and Architecture, 30(2), pp. 1-11, December 2015 Dikdörtgen

Detaylı

DEÜ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ FEN ve MÜHENDİSLİK DERGİSİ Cilt: 3 Sayı: 2 sh Mayıs 2001

DEÜ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ FEN ve MÜHENDİSLİK DERGİSİ Cilt: 3 Sayı: 2 sh Mayıs 2001 DEÜ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ FEN e MÜHENDİSLİK DERGİSİ Cilt: 3 Saı: h. 59-68 Maı 001 SAPTIRILMIŞ BORU DEMETİNDE ISI TRANSFERİ VE AKIŞ YAPILARININ BELİRLENMESİ İÇİN TEORİK ÇALIŞMA (THEORETICAL STUDY FOR DETERMINATION

Detaylı

T.C. GAZİ ÜNİVERSİTESİ ENERJİ SİSTEMLERİ MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ ISI LABORATUVARI DOĞAL VE ZORLANMIŞ TAŞINIM DENEY FÖYÜ

T.C. GAZİ ÜNİVERSİTESİ ENERJİ SİSTEMLERİ MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ ISI LABORATUVARI DOĞAL VE ZORLANMIŞ TAŞINIM DENEY FÖYÜ T.C. GAZİ ÜNİVERSİTESİ ENERJİ SİSTEMLERİ MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ ISI LABORATUVARI DOĞAL VE ZORLANMIŞ TAŞINIM DENEY FÖYÜ 1. DENEYİN AMACI Doğal ve zorlanmış taşınım deneylerinden elde edilmek istenenler ise

Detaylı

İ.Ü. Fen Fakültesi Matematik Bölümü Diferansiyel Denklemler I (örgün i.ö)

İ.Ü. Fen Fakültesi Matematik Bölümü Diferansiyel Denklemler I (örgün i.ö) İÜ Fen Fakültesi Matematik Bölümü Diferansiel Denklemler I (örgün iö) Ekim04 Ödevler - Çalışma Sorları - Arasınav Hazırlık Sorları Hazırlaan: YrdDoçDr Serkan İLTER http://avesistanbledtr/ilters/dokmanlar

Detaylı

KRİTİK YALITIM YARIÇAPI ve KANATLI YÜZEYLERDEN ISI TRANSFERİ İLE İLGİLİ ÖRNEK PROBLEMLER

KRİTİK YALITIM YARIÇAPI ve KANATLI YÜZEYLERDEN ISI TRANSFERİ İLE İLGİLİ ÖRNEK PROBLEMLER KRİTİK YALITIM YARIÇAPI ve KANATLI YÜZEYLERDEN ISI TRANSFERİ İLE İLGİLİ ÖRNEK PROBLEMLER 1) Çapı 2.2 mm ve uzunluğu 10 m olan bir elektrik teli ısıl iletkenliği k0.15 W/m. o C ve kalınlığı 1 mm olan plastic

Detaylı

BÖLÜM 3. Yrd. Doç.Dr. Erbil Kavcı. Kafkas Üniversitesi Kimya Mühendisliği Bölümü

BÖLÜM 3. Yrd. Doç.Dr. Erbil Kavcı. Kafkas Üniversitesi Kimya Mühendisliği Bölümü BÖLÜM 3 Sürekli Isı iletimi Yrd. Doç.Dr. Erbil Kavcı Kafkas Üniversitesi Kimya Mühendisliği Bölümü Düzlem Duvarlarda Sürekli Isı İletimi İç ve dış yüzey sıcaklıkları farklı bir duvar düşünelim +x yönünde

Detaylı

Altuğ YAVAŞ- Şerif SAYLAN BALIKESİR ÜNİVERSİTESİ MÜH. MİM. FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜH. BL.

Altuğ YAVAŞ- Şerif SAYLAN BALIKESİR ÜNİVERSİTESİ MÜH. MİM. FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜH. BL. Altğ YAVAŞ- Şerif SAYLAN BALIKESİR ÜNİVERSİTESİ MÜH. MİM. FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜH. BL. BALIKESİR ÜNİVERSİTESİ MÜH. MİM. FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜH. BL. ÇAĞIŞ 10145, BALIKESİR 266 612 11 94 266 612 12 57 aavas@balikesir.ed.tr

Detaylı

Alınan Puan NOT: Yalnızca 5 soru çözünüz, çözmediğiniz soruyu X ile işaretleyiniz. Sınav süresi 90 dakikadır. SORULAR ve ÇÖZÜMLER

Alınan Puan NOT: Yalnızca 5 soru çözünüz, çözmediğiniz soruyu X ile işaretleyiniz. Sınav süresi 90 dakikadır. SORULAR ve ÇÖZÜMLER Gıda Mühendisliği Bölümü, 2016/2017 Öğretim Yılı, Bahar yarıyılı 0216-Akışkanlar Mekaniği Dersi, Dönem Sonu Sınavı Soru Çözümleri 30.05.2017 Adı- Soyadı: Soru (puan) 1 (20) 2 (20) 3 (20) 4 (20) 5 (20)

Detaylı

BİLECİK ŞEYH EDEBALİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE VE İMALAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ

BİLECİK ŞEYH EDEBALİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE VE İMALAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ BİLECİK ŞEYH EDEBALİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE VE İMALAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MÜHENDİSLİKTE DENEYSEL METOTLAR-II BORU ve DİRSEKLERDE ENERJİ KAYBI DENEYİ 1.Deneyin Adı: Boru ve dirseklerde

Detaylı

Isı transferi (taşınımı)

Isı transferi (taşınımı) Isı transferi (taşınımı) Isı: Sıcaklık farkı nedeniyle bir maddeden diğerine transfer olan bir enerji formudur. Isı transferi, sıcaklık farkı nedeniyle maddeler arasında meydana gelen enerji taşınımını

Detaylı

Dört Farklı İl İçin Optimum Yalıtım Kalınlıklarının Belirlenmesi ve Çevresel Analiz

Dört Farklı İl İçin Optimum Yalıtım Kalınlıklarının Belirlenmesi ve Çevresel Analiz Makine Teknolojileri Elektronik Dergisi Cilt: 10, No: 1, 2013 (1-17) Electronic Journal of Machine Technologies Vol: 10, No: 1, 2013 (1-17) TEKNOLOJİK ARAŞTIRMALAR www.teknolojikarastirmalar.com e-issn:1304-4141

Detaylı

Selçuk Üniversitesi. Mühendislik-Mimarlık Fakültesi. Kimya Mühendisliği Bölümü. Kimya Mühendisliği Laboratuvarı. Venturimetre Deney Föyü

Selçuk Üniversitesi. Mühendislik-Mimarlık Fakültesi. Kimya Mühendisliği Bölümü. Kimya Mühendisliği Laboratuvarı. Venturimetre Deney Föyü Selçuk Üniversitesi Mühendislik-Mimarlık Fakültesi Kimya Mühendisliği Bölümü Kimya Mühendisliği Laboratuvarı Venturimetre Deney Föyü Hazırlayan Arş.Gör. Orhan BAYTAR 1.GİRİŞ Genellikle herhangi bir akış

Detaylı

ELASTİK DALGA YAYINIMI

ELASTİK DALGA YAYINIMI ELASTİK DALGA YAYINIMI 7. Ders - 06 Prof.Dr. Eşref YALÇINKAYA Geçtiğimi ders; Yansıan e iletilen dalgalar Yansıma R e İletme katsaıları T Enerjinin e frekansın kornması, genlik e dalga bolarındaki değişim

Detaylı

Akışkanların Dinamiği

Akışkanların Dinamiği Akışkanların Dinamiği Akışkanların Dinamiğinde Kullanılan Temel Prensipler Gaz ve sıvı akımıyla ilgili bütün problemlerin çözümü kütlenin korunumu, enerjinin korunumu ve momentumun korunumu prensibe dayanır.

Detaylı

VENTURİMETRE DENEYİ 1. GİRİŞ

VENTURİMETRE DENEYİ 1. GİRİŞ VENTURİMETRE DENEYİ 1. GİRİŞ Genellikle herhangi bir akış esnasında akışkanın tabakaları farklı hızlarda hareket ederler ve akışkanın viskozitesi, uygulanan kuvvete karşı direnç gösteren tabakalar arasındaki

Detaylı

Corresponding author: kamilarslan@karatekin.edu.tr. Özet. Bu çalışmada yamuk kesit alanına sahip bir kanal içerisindeki hidrodinamik olarak

Corresponding author: kamilarslan@karatekin.edu.tr. Özet. Bu çalışmada yamuk kesit alanına sahip bir kanal içerisindeki hidrodinamik olarak Çankaya University Journal of Science and Engineering Volume 9 (2012), No. 2, 75 87 Yamuk Kesitli Kanal İçerisinde Hidrodinamik Olarak Tam Gelişmiş Isıl Olarak Gelişmekte Olan Laminer Akış ve Isı Transferinin

Detaylı

T-450 AKIŞ ÖLÇME EĞİTİM SETİ DENEY FÖYLERİ

T-450 AKIŞ ÖLÇME EĞİTİM SETİ DENEY FÖYLERİ T-450 KIŞ ÖLÇME EĞİTİM SETİ DENEY FÖYLERİ DENEYSN EĞİTİM CİHZLRI SNYİ VE TİCRET LTD ŞTİ Küçük Sanayi sitesi Ekim Cad 5Sok No:8 BLIKESİR Tel:066 46075 Faks:066 460948 htt://wwwdeneysancom mail: deneysan@deneysancom

Detaylı

T.C. ÇEVRE VE ORMAN BAKANLIĞI EGE ORMANCILIK ARAŞTIRMA MÜDÜRLÜĞÜ

T.C. ÇEVRE VE ORMAN BAKANLIĞI EGE ORMANCILIK ARAŞTIRMA MÜDÜRLÜĞÜ Bakanlık aın No : 00 Müdürlük aın No : ISSN 00-0 ORMAN İŞETMEERİNİN ETKİNİK DÜZEERİNİN KASİK VE BANIK VERİ ZARFAMA ANAİZİ İE DEĞERENDİRİMESİ (DENİZİ, İZMİR VE MĞA ORMAN BÖGE MÜDÜRÜĞÜ ÖRNEĞİ Assessment

Detaylı

Makina Mühendisliği Bölümü Makine Laboratuarı

Makina Mühendisliği Bölümü Makine Laboratuarı Makina Mühendisliği Bölümü Makine Laboratuarı Reynolds Sayısı ve Akış Türleri Deneyi 1. Genel Bilgi Bazı akışlar oldukça çalkantılıyken bazıları düzgün ve düzenlidir. Düzgün akım çizgileriyle belirtilen

Detaylı

Borularda Akış. Hesaplamalarda ortalama hız kullanılır.

Borularda Akış. Hesaplamalarda ortalama hız kullanılır. En yaygın karşılaşılan akış sistemi Su, petrol, doğal gaz, yağ, kan. Boru akışkan ile tam dolu (iç akış) Dairesel boru ve dikdörtgen kanallar Borularda Akış Dairesel borular içerisi ve dışarısı arasındaki

Detaylı

BÖLÜM 7 BORULARDA GERÇEK AKIM

BÖLÜM 7 BORULARDA GERÇEK AKIM BÖLÜM 7 BORULARA GERÇEK AKIM Enkesitin tamamen dol olarak aktığı akımlara basınçlı akım denir. Basınç altında sıvı nakleden kapalı akış yollarına bor adı verilmektedir. Borlar çeşitli enkesitlere sahip

Detaylı

İKİ LEVHA ARASINDAKİ LAMİNER AKIŞTA DEĞİŞKEN DUVAR KALINLIĞININ ISI TRANSFERİNE ETKİSİNİN SAYISAL ANALİZİ

İKİ LEVHA ARASINDAKİ LAMİNER AKIŞTA DEĞİŞKEN DUVAR KALINLIĞININ ISI TRANSFERİNE ETKİSİNİN SAYISAL ANALİZİ ULIBTK 3 4.Ulusal Isı Bilimi ve Tekniği Kongresi 3-5 Eylül 3,ISPARTA İKİ LEVHA ARASINDAKİ LAMİNER AKIŞTA DEĞİŞKEN DUVAR KALINLIĞININ ISI TRANSFERİNE ETKİSİNİN SAYISAL ANALİZİ Mehmet Emin ARICI Birol ŞAHİN

Detaylı

S TİPİ KANATLARIN ISI TRANSFERİ PERFORMANSLARININ YANIT YÜZEY YÖNTEMİ İLE TAHMİN EDİLMESİ

S TİPİ KANATLARIN ISI TRANSFERİ PERFORMANSLARININ YANIT YÜZEY YÖNTEMİ İLE TAHMİN EDİLMESİ S TİPİ KANATLARIN ISI TRANSFERİ PERFORMANSLARININ YANIT YÜZEY YÖNTEMİ İLE TAHMİN EDİLMESİ Bayram ŞAHİN*, Milad BAZARBASHI**, Eyüphan MANAY* ve Abdussamet SUBAŞI*** *Erzurum Teknik Üniversitesi Mühendislik-Mimarlık

Detaylı

Kuadratik Yüzeyler Uzayda İkinci Dereceden Yüzeyler

Kuadratik Yüzeyler Uzayda İkinci Dereceden Yüzeyler İÇİNDEKİLER Kuadratik Yüeler Uada İkinci Dereceden Yüeler 1 0.1. Elipsoid 2 0.2. Hiperboloid 4 0.2.1. Tek Kanatlı Hiperboloid 4 0.2.2. Çift Kanatlı Hiperboloid 4 0.3. Paraboloid 5 0.3.1. Eliptik Paraboloid

Detaylı

YAMUK KESİTLİ KANAL İÇERİSİNDE LAMİNER AKIŞTA HİDRODİNAMİK VE ISIL OLARAK GELİŞMEKTE OLAN ISI TRANSFERİ PROBLEMİNİN SAYISAL OLARAK İNCELENMESİ

YAMUK KESİTLİ KANAL İÇERİSİNDE LAMİNER AKIŞTA HİDRODİNAMİK VE ISIL OLARAK GELİŞMEKTE OLAN ISI TRANSFERİ PROBLEMİNİN SAYISAL OLARAK İNCELENMESİ Isı Bilimi ve Tekniği Dergisi, 29, 2, 59-66, 2009 J. of Thermal Science and Technology 2009 TIBTD Printed in Turkey ISSN 1300-3615 YAMUK KESİTLİ KANAL İÇERİSİNDE LAMİNER AKIŞTA HİDRODİNAMİK VE ISIL OLARAK

Detaylı

BİLECİK ŞEYH EDEBALİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE VE İMALAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ

BİLECİK ŞEYH EDEBALİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE VE İMALAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ BİLECİK ŞEYH EDEBALİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE VE İMALAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MÜHENDİSLİKTE DENEYSEL METODLAR -I BERNOULLİ DENEYİ FÖYÜ 2014 1. GENEL BİLGİLER Bernoulli denklemi basınç, hız

Detaylı

Bölüm 8: Borularda sürtünmeli Akış

Bölüm 8: Borularda sürtünmeli Akış Bölüm 8: Borularda sürtünmeli Akış Laminer ve Türbülanslı Akış Laminer Akış: Çalkantısız akışkan tabakaları ile karakterize edilen çok düzenli akışkan hareketi laminer akış olarak adlandırılır. Türbülanslı

Detaylı

İlk olarak karakteristik uzunluğu bulalım. Yatay bir plaka için karakteristik uzunluk, levha alanının çevresine oranıdır.

İlk olarak karakteristik uzunluğu bulalım. Yatay bir plaka için karakteristik uzunluk, levha alanının çevresine oranıdır. DOĞAL TAŞINIM ÖRNEK PROBLEMLER VE ÇÖZÜMLERİ.) cm uzunlukta 0 cm genişlikte yatay bir plakanın 0 o C deki hava ortamında asılı olarak durduğunu dikkate alınız. Plaka 0 W gücünde elektrikli ısıtıcı elemanlarla

Detaylı

DEÜ Makina Mühendisliği Bölümü MAK 4097

DEÜ Makina Mühendisliği Bölümü MAK 4097 ÇİFT BORULU BİR ISI EĞİŞTİRİCİSİNE ISI YÜKLERİNİN VE TOPLAM ISI TRANSFER KATSAYISININ BELİRLENMESİ üzenleyen: Prof. r. Serhan KÜÇÜKA r. Mehmet Akif EZAN eney Sorumlu: Prof. r. Serhan KÜÇÜKA Arş. Gör Ayşe

Detaylı

BİR OFİS İÇİN TERMAL KONFOR ANALİZİNİN HESAPLAMALI AKIŞKANLAR DİNAMİĞİ YÖNTEMİ İLE MODELLENMESİ VE SAYISAL ÇÖZÜMÜ

BİR OFİS İÇİN TERMAL KONFOR ANALİZİNİN HESAPLAMALI AKIŞKANLAR DİNAMİĞİ YÖNTEMİ İLE MODELLENMESİ VE SAYISAL ÇÖZÜMÜ BİR OFİS İÇİN TERMAL KONFOR ANALİZİNİN HESAPLAMALI AKIŞKANLAR DİNAMİĞİ YÖNTEMİ İLE MODELLENMESİ VE SAYISAL ÇÖZÜMÜ Hazırlayan : Kadir ÖZDEMİR No : 4510910013 Tarih : 25.11.2014 KONULAR 1. ÖZET...2 2. GİRİŞ.........3

Detaylı