KUTU KESİTLİ ÖNGERİLMELİ PREFABRİKE KİRİŞLİ VİYADÜK TASARIMI. YÜKSEK LİSANS TEZİ İnş. Müh. Murat Emre BATMAZ. Anabilim Dalı : İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ
|
|
- Gülbahar Türkyılmaz
- 8 yıl önce
- İzleme sayısı:
Transkript
1 İSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ KUTU KESİTLİ ÖNGERİLMELİ PREFABRİKE KİRİŞLİ VİYADÜK TASARIMI YÜKSEK LİSANS TEZİ İnş. Müh. Murat Emre BATMAZ Anabilim Dalı : İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ Programı : YAPI MÜHENDİSLİĞİ MAYIS 00
2 ĠSTANBUL TEKNĠK ÜNĠVERSĠTESĠ FEN BĠLĠMLERĠ ENSTĠTÜSÜ KUTU KESĠTLĠ ÖNGERĠLMELĠ PREFABRĠKE KĠRĠġLĠ VĠYADÜK TASARIMI YÜKSEK LĠSANS TEZĠ ĠnĢ. Müh. Murat Emre BATMAZ ( ) Tezin Enstitüye Verildiği Tarih : 13 Mayıs 00 Tezin Savunulduğu Tarih : 30 Mayıs 00 Tez DanıĢmanı : Diğer Jüri Üyeleri Prof.Dr. Metin AYDOĞAN Prof.Dr. Zekeriya POLAT (Y.T.Ü.) Doç.Dr. Kadir GÜLER (Ġ.T.Ü.) MAYIS 00
3 ÖNSÖZ Bu yüksek lisans tezi, kutu kesitli öngerilmeli prefabrike kirişli bir viyadüğün analizini ve boyutlandırılmasını içermektedir. Yüksek lisans tezim sırasında bilgi ve düşüncelerini esirgemeden bana yardımcı olan danışman hocam Sn. Prof. Dr. Metin AYDOĞAN a teşekkürü bir borç bilirim. Ayrıca öğrenimim esnasında desteklerini benden esirgemeyen Ġnş Yük. Müh. Mustafa Ali GÜLVER, Ġnş Yük. Müh. Caner ÇAKIR ve tüm CSM Ġnşaat çalışanlarına, aileme ve projemde bana yardımcı olan Altınok Mühendislik Firmasına teşekkür ederim. Mayıs 00 Murat Emre BATMAZ
4 İÇİNDEKİLER TABLO LİSTESİ ŞEKİL LİSTESİ SEMBOL LİSTESİ ÖZET SUMMARY vii viii xii xiii xiv 1. GİRİŞ 1. KUTU KESİTLİ PREFABRİKE KİRİŞE AİT KESİT ÖZELLİKLERİ 4.1 A-A Kesitine Ait Değerler 4..1 A-A kompozit kirişe ait bürüt enkesit değerleri 4.1. A-A kompozit kesitine ait değerler 13. B-B Kesitine Ait Değerler B-B kompozit kesitine ait değerler 14.3 C-C Kesitine Ait Değerler C-C kompozit kesitine ait değerler 15.4 D-D Kesitine Ait Değerler SAP90 PROGRAMI İÇİN YAPILAN MODELLEMEDE KULLANILACAK BİLGİLER Çubuk Elemanların Kesit Özellikleri Kesitlere Ait Zati Yükler Taşıt Yükleri Standart kamyon ve şerit yükleri Dinamik etki katsayısı İlave Daimi Yükler SAP90 Yüklemeleri No lu yükleme ( ilave daimi yük ) No lu yükleme ( yaya yükü ) No lu yükleme ( şerit yüklemesi L/ ) No lu yükleme ( s.k.y. L/ ) No lu yükleme ( s.k.y. L/ ) No lu yükleme ( s.k.y. L/ ) No lu yükleme ( şerit yüklemesi 0,1 m. ) No lu yükleme ( s.k.y. 0,1 m. ) No lu yükleme ( s.k.y. 0,1 m. ) No lu yükleme ( s.k.y. 0,1 m. ) No lu yükleme ( şerit yüklemesi L/4 ) No lu yükleme ( s.k.y. L/4 ) No lu yükleme ( s.k.y. L/4 ) 33
5 No lu yükleme ( s.k.y. L/4 ) No lu yükleme ( şerit yüklemesi 1,5 m. ) No lu yükleme ( s.k.y. 1,5 m. ) No lu yükleme ( s.k.y. 1,5 m. ) No lu yükleme ( s.k.y. 1,5 m. ) SAP90 Datasında kullanılacak yükler Yayılı yükler Çubuk elemana ait yükler Düğüm noktalarına ait yükler ÖNGERİLMELİ KUTU KESİTLİ PREFABRİKE KİRİŞ HESABI Hesapta Kullanılacak Bilgiler Öngerilmeli Kutu Kesitli Prefabrike Kirişte Oluşan Kesit Tesirleri İmalat esnasında oluşan kesit tesirleri Taşınma esnasında oluşan kesit tesirleri Yerinde dökme döşeme ve fligran yükünden oluşan kesit tesirleri Montaj esnasındaki hareketli yüklerden oluşan kesit tesirleri Öngerilme durumunda emniyet gerilmeleri Çekme durumuna ait beton emniyet gerilmeleri Basınç durumuna ait beton emniyet gerilmeleri Öngerilme Kablolarının Seçimi Prefabrike Kirişin Açıklık Ortasında ( A-A Kesitinde ) Öngerilme Hesapları Eksantrisite ve öngerilme kuvvetinin hesabı Öngerilme kayıplarının hesaplanması Gerilme tahkikleri imalat fazı yerinde dökme tabliyeden meydana gelen gerilmeler montaj esnasındaki hareketli yükten kaynaklanan gerilmeler ilave daimi yükten oluşan gerilmeler hareketli yükten meydana gelen gerilmeler zamana bağlı öngerme kaybı kompozit kesitte öngerilme kaybı sonrası gerilmeler Gerilme kombinasyonları Prefabrike Kirişte Mesnetten 9,15 m. Uzakta ( A-A Kesitinde ) Yapılan Öngerilme Hesapları Eksantrisite ve öngerilme kuvvetinin hesabı Öngerilme kayıplarının hesaplanması Gerilme tahkikleri imalat fazı yerinde dökme tabliyeden meydana gelen gerilmeler montaj esnasındaki hareketli yükten kaynaklanan gerilmeler ilave daimi yükten oluşan gerilmeler hareketli yükten meydana gelen gerilmeler zamana bağlı öngerme kaybı kompozit kesitte öngerilme kaybı sonrası gerilmeler Gerilme kombinasyonları Prefabrike Kirişte Mesnetten 0,76 m. Uzakta ( A-A Kesitinde ) Yapılan Öngerilme Hesapları Eksantrisite ve öngerilme kuvvetinin hesabı 101
6 4.7. Öngerilme kayıplarının hesaplanması Gerilme tahkikleri imalat fazı yerinde dökme tabliyeden meydana gelen gerilmeler montaj esnasındaki hareketli yükten kaynaklanan gerilmeler ilave daimi yükten oluşan gerilmeler hareketli yükten meydana gelen gerilmeler zamana bağlı öngerme kaybı kompozit kesitte öngerilme kaybı sonrası gerilmeler Gerilme kombinasyonları Açıklık Ortasında Sehim Tahkiki Kesme Kuvveti Tahkiki Kesme kuvveti tahkikinde kullanılacak yüklerin belirlenmesi çubuk elemana ait yükler düğüm noktalarına ait yükler hesapta kullanılacak değerler Hesaplar yatay kayma dayanımı Yerinde Dökme Tabliye Analizi Hareketli yükten meydana gelen nominal momentin belirlenmesi Ölü yükten meydana gelen nominal momentin belirlenmesi Grup 1 faktörlü yüklerin belirlenmesi Eğilme donatısı hesabı Fligran Analizi Momentlerin belirlenmesi Grup 1 faktörlü yüklerin belirlenmesi Eğilme donatısı hesabı Elastomer Mesnet ( Neopren ) Hesabı Mesnet fonksiyonlarının belirlenmesi Toplam dönme miktarının belirlenmesi Deplasmanların belirlenmesi DEPREM HESABI İvme-Spektrum Eğrisi Tabliye Minimum Sismik Oturma Mesafeleri Neoprenlere Ait Yay Katsayılarının Belirlenmesi SAP000 Program Datasının Oluşturulması Zati ağırlıkların belirlenmesi Yük kombinasyonları Eşdeğer kuvvet metodu ile deprem hesabı Orta Ayak İçin Hesap ,3*G+,17*Q kombinasyonuna göre hesap G+0,3*E x +E y kombinasyonuna göre hesap Orta Ayak İçin Kazıklı Temel Hesabı SAP000 modeli için gerekli olan yüklemeler Kazık taşıma gücünün belirlenmesi Kazıklara etkiyen yatay yayların hesabı Sonuçların değerlendirilmesi Kazık donatı hesabı Kazık başlık plağı donatı hesabı 171
7 5.7 Orta Ayak Başlık Kirişi Hesabı Zati ağırlıkların belirlenmesi Başlık kirişi konsol hesabı Başlık kirişinin analizi Kenar Ayak Hesabı G+Q yüklemesi statik toprak itkisi hesabı hesapta kullanılacak yüklerin belirlenmesi kenar ayak kesitlerinde oluşan kesit tesirleri G+E yüklemesi statik+dinamik toprak itkisi hesabı hesapta kullanılacak yüklerin belirlenmesi kenar ayak kesitlerinde oluşan kesit tesirleri Kenar ayak için kazıklı temel hesabı SAP000 modeli için gerekli olan yüklemeler Kazık taşıma gücünün belirlenmesi Kazıklara etkiyen yatay yayların hesabı Sonuçların değerlendirilmesi Kazık donatı hesabı Kazık başlık plağı donatı hesabı Kenar ayak donatı hesabı ,3*G+,17*Q yüklemesi için donatı hesabı G+E yüklemesi için donatı hesabı Geçiş Plağı Analizi Grup 1 faktörlü yüklerin belirlenmesi Eğilme donatısı hesabı SONUÇLAR 10 KAYNAKLAR 11 EKLER 1 ÖZGEÇMİŞ
8 TABLO LİSTESİ Sayfa No Tablo.1. Kesitlere ait mukavemet değerleri Tablo 3.1. Standart kamyon yükleri Tablo 4.1. İmalat esnasında prefabrike kirişte oluşan kesit tesirleri Tablo 4.. Taşınma esnasında prefabrike kirişte oluşan kesit tesirleri Tablo 4.3. Yerinde dökme tabliyeden dolayı prefabrike kirişte oluşan kesit tesirleri Tablo 4.4. Montaj esnasında prefabrike kirişte oluşan kesit tesirleri Tablo 4.5. L/ kesitinde oluşan momentler Tablo 4.6. L/4 kesitinde oluşan momentler... 7 Tablo 4.7. Mesnetten 50 uzaklıktaki kesitte oluşan momentler Tablo 4.8. Kesitlere ait mukavemet değerleri Tablo 4.9. Mesnetten 0,1 m. uzaklıktaki kesitte oluşan kesme kuv Tablo C-C kesiti mukavemet özellikleri Tablo 5.1. Zemin katsayıları Tablo 5.. İvme katsayıları Tablo 5.3. Period-İvme değerleri Tablo 5.4. Kolon kayma hesabı Tablo 5.5. Başlık kirişinde oluşan kesit tesirleri Tablo 5.6. Başlık kirişi kayma hesabı
9 ŞEKİL LİSTESİ Sayfa No Şekil 1.1 : Viyadük genel yerleşim planı... 3 Şekil.1 : A-A kesiti geometrisi... 5 Şekil. : B-B kesiti geometrisi... 6 Şekil.3 : C-C kesiti geometrisi... 7 Şekil.4 : D-D görünüşü geometrisi... 8 Şekil.5 : A-A kesitinin Cross hesabı için gerekli olan koordinatlar... 9 Şekil.6 : B-B kesitinin Cross hesabı için gerekli olan koordinatlar Şekil.7 : C-C kesitinin Cross hesabı için gerekli olan koordinatlar Şekil.8 : D-D kesitinin Cross hesabı için gerekli olan koordinatlar... 1 Şekil 3.1 : Tip enkesit Şekil 3. : Tip 3 enkesit Şekil 3.3 : H30-S4 Standart kamyon Şekil 3.4 : İlave daimi yükler... 0 Şekil 3.5 : 1 No lu yükleme boykesit... 1 Şekil 3.6 : 1 No lu yükleme plan Şekil 3.7 : 1 No lu yükleme enkesit... 1 Şekil 3.8 : No lu yükleme boykesit... Şekil 3.9 : No lu yükleme plan Şekil 3.10 : No lu yükleme enkesit... Şekil 3.11 : 3 No lu yükleme boykesit... 3 Şekil 3.1 : 3 No lu yükleme plan Şekil 3.13 : 3 No lu yükleme enkesit... 3 Şekil 3.14 : 4 No lu yükleme boykesit... 4 Şekil 3.15 : 4 No lu yükleme plan Şekil 3.16 : 4 No lu yükleme enkesit... 4 Şekil 3.17 : 5 No lu yükleme boykesit... 5 Şekil 3.18 : 5 No lu yükleme plan Şekil 3.19 : 5 No lu yükleme enkesit... 5 Şekil 3.0 : 6 No lu yükleme boykesit... 6 Şekil 3.1 : 6 No lu yükleme plan Şekil 3. : 6 No lu yükleme enkesit... 6 Şekil 3.3 : 7 No lu yükleme boykesit... 7 Şekil 3.4 : 7 No lu yükleme plan Şekil 3.5 : 7 No lu yükleme enkesit... 7 Şekil 3.6 : 8 No lu yükleme boykesit... 8 Şekil 3.7 : 8 No lu yükleme plan Şekil 3.8 : 8 No lu yükleme enkesit... 8 Şekil 3.9 : 9 No lu yükleme boykesit... 9 Şekil 3.30 : 9 No lu yükleme plan Şekil 3.31 : 9 No lu yükleme enkesit... 9 Şekil 3.3 : 10 No lu yükleme boykesit Şekil 3.33 : 10 No lu yükleme plan
10 Şekil 3.34 : 10 No lu yükleme enkesit Şekil 3.35 : 11 No lu yükleme boykesit Şekil 3.36 : 11 No lu yükleme plan Şekil 3.37 : 11 No lu yükleme enkesit Şekil 3.38 : 1 No lu yükleme boykesit... 3 Şekil 3.39 : 1 No lu yükleme plan Şekil 3.40 : 1 No lu yükleme enkesit... 3 Şekil 3.41 : 13 No lu yükleme boykesit Şekil 3.4 : 13 No lu yükleme plan Şekil 3.43 : 13 No lu yükleme enkesit Şekil 3.44 : 14 No lu yükleme boykesit Şekil 3.45 : 14 No lu yükleme plan Şekil 3.46 : 14 No lu yükleme enkesit Şekil 3.47 : 15 No lu yükleme boykesit Şekil 3.48 : 15 No lu yükleme plan Şekil 3.49 : 15 No lu yükleme enkesit Şekil 3.50 : 16 No lu yükleme boykesit Şekil 3.51 : 16 No lu yükleme plan Şekil 3.5 : 16 No lu yükleme enkesit Şekil 3.53 : 17 No lu yükleme boykesit Şekil 3.54 : 17 No lu yükleme plan Şekil 3.55 : 17 No lu yükleme enkesit Şekil 3.56 : 18 No lu yükleme boykesit Şekil 3.57 : 18 No lu yükleme plan Şekil 3.58 : 18 No lu yükleme enkesit Şekil 3.59 : SAP90 modeli prefabrike kiriş yerleşimi Şekil 3.60 : 3 No lu yüklemeden oluşan çubuk eleman yükleri Şekil 3.61 : 11 No lu yüklemeden oluşan çubuk eleman yükleri Şekil 3.6 : 4 No lu yüklemenin ön aksından oluşan düğüm nok. yükleri 41 Şekil 3.63 : 4 No lu yüklemenin orta aksından oluşan düğüm nok. yükleri 41 Şekil 3.64 : 4 No lu yüklemenin arka aksından oluşan düğüm nok. yükleri 4 Şekil 3.65 : 5 No lu yüklemenin ön aksından oluşan düğüm nok. yükleri 4 Şekil 3.66 : 5 No lu yüklemenin orta aksından oluşan düğüm nok. yükleri 43 Şekil 3.67 : 5 No lu yüklemenin arka aksından oluşan düğüm nok. yükleri 43 Şekil 3.68 : 6 No lu yüklemenin ön aksından oluşan düğüm nok. yükleri 44 Şekil 3.69 : 6 No lu yüklemenin orta aksından oluşan düğüm nok. yükleri 44 Şekil 3.70 : 6 No lu yüklemenin arka aksından oluşan düğüm nok. yükleri 45 Şekil 3.71 : 7 No lu yüklemenin tekil yükünden oluşan düğüm nok. yükler 45 Şekil 3.7 : 8 No lu yüklemenin ön aksından oluşan düğüm nok. yükleri 46 Şekil 3.73 : 8 No lu yüklemenin orta aksından oluşan düğüm nok. yükleri 46 Şekil 3.74 : 8 No lu yüklemenin arka aksından oluşan düğüm nok. yükleri 47 Şekil 3.75 : 9 No lu yüklemenin ön aksından oluşan düğüm nok. yükleri 47 Şekil 3.76 : 9 No lu yüklemenin orta aksından oluşan düğüm nok. yükleri 48 Şekil 3.77 : 9 No lu yüklemenin arka aksından oluşan düğüm nok. yükleri 48 Şekil 3.78 : 10 No lu yüklemenin ön aksından oluşan düğüm nok. yükleri 49 Şekil 3.79 : 10 No lu yüklemenin orta aksından oluşan düğüm nok. yükleri 49 Şekil 3.80 : 10 No lu yüklemenin arka aksından oluşan düğüm nok. yükleri 50 Şekil 3.81 : 1 No lu yüklemenin ön aksından oluşan düğüm nok. yükleri 50 Şekil 3.8 : 1 No lu yüklemenin orta aksından oluşan düğüm nok. yükleri 51 Şekil 3.83 : 1 No lu yüklemenin arka aksından oluşan düğüm nok. yükleri 51
11 Şekil 3.84 : 13 No lu yüklemenin ön aksından oluşan düğüm nok. yükleri 5 Şekil 3.85 : 13 No lu yüklemenin orta aksından oluşan düğüm nok. yükleri 5 Şekil 3.86 : 13 No lu yüklemenin arka aksından oluşan düğüm nok. yükleri 53 Şekil 3.87 : 14 No lu yüklemenin ön aksından oluşan düğüm nok. yükleri 53 Şekil 3.88 : 14 No lu yüklemenin orta aksından oluşan düğüm nok. yükleri 54 Şekil 3.89 : 14 No lu yüklemenin arka aksından oluşan düğüm nok. yükleri 54 Şekil 3.90 : 15 No lu yüklemenin tekil yükünden oluşan düğüm nok. yükleri 55 Şekil 3.91 : 16 No lu yüklemenin ön aksından oluşan düğüm nok. yükleri 55 Şekil 3.9 : 16 No lu yüklemenin orta aksından oluşan düğüm nok. yükleri 56 Şekil 3.93 : 16 No lu yüklemenin arka aksından oluşan düğüm nok. yükleri 56 Şekil 3.94 : 17 No lu yüklemenin ön aksından oluşan düğüm nok. yükleri 57 Şekil 3.95 : 17 No lu yüklemenin orta aksından oluşan düğüm nok. yükleri 57 Şekil 3.96 : 17 No lu yüklemenin arka aksından oluşan düğüm nok. yükleri 58 Şekil 3.97 : 18 No lu yüklemenin ön aksından oluşan düğüm nok. yükleri 58 Şekil 3.98 : 18 No lu yüklemenin orta aksından oluşan düğüm nok. yükleri 59 Şekil 3.99 : 18 No lu yüklemenin arka aksından oluşan düğüm nok. yükleri 59 Şekil : SAP90 modelindeki düğüm noktaları Şekil : SAP000 modelindeki çubuk numaraları Şekil 3.10 : SAP000 modelinde 4 No lu yüklemeye ait moment diagramı 6 Şekil : SAP000 modelinde 6 No lu yüklemeye ait moment diagramı 63 Şekil : SAP000 modelinde 8 No lu yüklemeye ait moment diagramı 64 Şekil : SAP000 modelinde 14 No lu yüklemeye ait deformasyon Şekil 4.1 : Prefabrike kiriş zati ağırlığı Şekil 4. : Prefabrike kirişin taşınması esnasında oluşan kesit tesirleri Şekil 4.3 : Tabliye ve fligran yükleri Şekil 4.4 : Montaj esnasında oluşan yükler Şekil 4.5 : Öngerme halatlarının yerleşimi Şekil 4.6 : Prefabrike kiriş ve kompozit kirişte oluşan gerilmeler Şekil 4.7 : Öngerilme kuvveti ve eksantrisite Şekil 4.8 : Öngerilme momenti Şekil 4.9 : 3 No lu yüklemeden oluşan çubuk eleman yükleri Şekil 4.10 : 11 No lu yüklemeden oluşan çubuk eleman yükleri Şekil 4.11 : 7 No lu yüklemenin tekil yükünden oluşan düğüm nok. yükleri 19 Şekil 4.1 : 11 No lu yüklemenin tekil yükünden oluşan düğüm nok. yükleri 131 Şekil 4.13 : Gerilme dağılımı Şekil 4.14 : Yerinde dökme tabliye hesap açıklığı Şekil 4.15 : Fligran hesap açıklığı Şekil 4.16 : Elastomer mesnet Şekil 5.1 : İvme-Spektrum eğrisi Şekil 5. : SAP000 modeli için viyadüğün boyutları ( planda ) Şekil 5.3 : SAP000 modeli için viyadüğün ayak uzunlukları Şekil 5.4 : Elastomer mesnet kayma deformasyonu Şekil 5.5 : Viyadüğün 3 boyutlu SAP000 modeli Şekil 5.6 : Viyadüğün 3 boyutlu SAP000 modeli Şekil 5.7 : Viyadüğün 3 boyutlu SAP000 modelinin 1. mod şekli Şekil 5.8 : Viyadüğün 3 boyutlu SAP000 modelinin. mod şekli Şekil 5.9 : Viyadüğün 3 boyutlu SAP000 modelinin 6. mod şekli Şekil 5.10 : Viyadüğün G+0,3*E x +E y yüklemesinin M - Moment Diagramı 157 Şekil 5.11 : Orta ayak Şekil 5.1 : Orta ayak etkili boyu
12 Şekil 5.13 : Orta ayak kazıklı temeli Sap000 modelinde G+E yüklemesi Şekil 5.14 : Orta ayak kazıklı temeli Sap000 modelinde G+E deformasyonu 166 Şekil 5.15 : Kazık başlık plağının 1,3*G+,17*Q yüklemesindeki M - Momenti Şekil 5.16 : Orta ayak başlık kirişi Şekil 5.17 : Başlık kirişi enkesiti Şekil 5.18 : İlave daimi yüklerin başlık kirişi üzerinde yayılışı Şekil 5.19 : Hareketli yüklerin başlık kirişi üzerinde yayılışı Şekil 5.0 : Yaya yüklerinin başlık kirişi üzerinde yayılışı Şekil 5.1 : Başlık kirişi ( 1 m. genişilk için ) Şekil 5. : Başlık kirişi analizi yapılan kesitler Şekil 5.3 : Kenar ayak geometrisi Şekil 5.4 : Kenar ayağa etkiyen yükler Şekil 5.5 : Kenar ayak kazıklı temeli Sap000 modeli Şekil 5.6 : Kenar ayak kazıklı temeli G+E yüklemesine ait deformasyon Şekil 5.7 : Kazık başlık plağının G+E yüklemesindeki M - Momenti Şekil 5.8 : Kenar ayak donatıları Şekil 5.9 : Geçiş plağı... 08
13 SEMBOL LİSTESİ A a A 0 A pc b b C sm f c f cd f s f y f yd I 0 I pc K as K ea k h k x, k y, k z k v M d N N d q 0 q uç r R x R y S T m V d : Duvar-zemin arakesitinin düşeyle yaptığı açı : Dayanım azaltma katsayısı; zeminin içsel sürtünme açısı : Zeminin birim hacim ağırlığı : Dinamik etki katsayısı : İvme katsayısı : İvme : Prefabrike kiriş kesit alanı : Kompozit kiriş kesit alanı : Geçiş plağının eğilmeye çalıştığı açıklık : Deprem davranış katsayısı : Beton karakteristik basınç dayanımı : Beton tasarım basınç dayanımı : Kazıklarda çevre sürtünmesi : Donatı karakteristik akma gerilmesi : Donatı tasarım akma gerilmesi : Prefabrike kiriş atalet momenti : Kompozit kiriş atalet momenti : Statik aktif basınç katsayısı : Dinamik aktif basınç katsayısı : Yatay yay katsayısı; deprem yüklemesinde yatay ivme katsayısı : Yay katsayıları : Deprem yüklemesinde düşey ivme katsayısı : Hesap eğilme momenti : Minimum mesnet uzunluğu : Hesap eksenel kuvveti : Sürşarj yükü : Kazıklarda uç direnci : Atalet yarıçapı : Yapının x yönündeki davranış modifikasyon faktörü : Yapının y yönündeki davranış modifikasyon faktörü : Zemin katsayısı : Yapının m. moduna ait period : Hesap kesme kuvveti
14 KUTU KESİTLİ ÖNGERİLMELİ PREFABRİKE KİRİŞLİ VİYADÜK TASARIMI ÖZET Bu çalışmada, kutu kesitli öngerilmeli prefabrike kirişli 9 açıklıklı bir viyadüğün analizi ve boyutlandırması yapılmıştır. Tasarım esnasında A.A.S.H.T.O., Karayollarında Yapılacak Köprüler Hakkında Teknik Şartname, TS500, TS333 ve Afet Bölgelerinde Yapılacak Yapılar Hakkındaki Yönetmelik te belirtilen yöntemler ve konstrüktif kurallar uygulanmıştır. Kutu kesitli prefabrike kirişlerin SAP90 programında modeli hazırlanmıştır. Bu model üzerinde hareketli yükler gezdirilerek en elverişsiz duruma ait kesit tesirleri elde edilmiştir. Bu sonuçlara göre öngerilme hesapları yapılmış ve kirişlere donatıları verilmiştir. Ayrıca prefabrike kirişlerin üzerine oturacağı neoprenler boyutlandırılmıştır. Öngerilmeli halatlar, 15,4 mm. (0,6 ) çaplı 7 telli kopma dayanımı 174 N/mm olan halatlardan seçilmiştir. Prefabrike kiriş için beton sınıfı BS40 (C40) donatı çeliği olarak BÇIII (S40) kullanılmıştır. Viyadüğün kurblu olması nedeniyle sismik analiz için yapının 7 modu gözönüne alınmıştır. Yapının üç boyutlu modeli SAP000 programı ile oluşturulmuş ve I. derece deprem bölgesi için A.A.S.H.T.O.98 LRFD de belirtilen koşullara göre dinamik analizi yapılmıştır. Bu sonuçlar doğrultusunda orta ayak, ve kenar ayaklar boyutlandırılmıştır. Orta ayak ve kenar ayak yükleri belirlendikten sonra SAP000 programı için üç boyutlu kazıklı temel modelleri hazırlanmıştır. Bu modellerin analizi sonucu kazık taşıma güçleri belirlenmiş ve kazıklar boyutlandırılmıştır. Daha sonra kazık başlık plakları için hesap yapılmıştır. Orta ayak, kenar ayak ve temeller için beton sınıfı BS5 (C5) donatı çeliği olarak BÇIII (S40) kullanılmıştır.
15 PRESTRESSED PREFABRICATED BOX BEAMED VIADUCT DESIGN SUMMARY In this thesis, a prestressed prefabricated box beamed viaduct which has 9 bays is designed and analyzed. In During the design, A.A.S.H.T.O. Bridge Design Specification, Turkish Highway Bridge Design Specification, TS500, TS333 and Specification For The Buildings To Be Built In Natural Disaster Areas codes are used for the constructional rules. Prefabricated box beams are modeled by using SAP90 structural analysis program. Live loads are moved across the model for the unsuitable element forces. According to the results, prestress analysis of the section is carried out and beams are reinforced. Elastomeric bearings are also designed. Prestress tendons are at 15.4 mm. (0.6 ) diameter and its yield strength is 174 N/mm. For the prefabricated beam, concrete grade is chosen as BS40 (C40) and reinforced steel grade is chosen as BÇIII (S40). Since the viaduct is curved, its first 7 modes are considered for the seismic analysis. Three dimensional model is prepared by using SAP000 and according to A.A.S.H.T.O.98 LRFD Bridge Design Specification the dynamic analysis is done. Using the results, the pier and the abutment is designed. According to the pier and the abutment loads, the three dimensional pile foundations are modeled by using SAP000 then pile bearing capacities are calculated. Then pile caps are designed. For the pier, abutment and the foundations, concrete grade is chosen as BS5 (C5) and reinforced steel grade is chosen as BÇIII (S40).
16 1. GİRİŞ Bu yüksek lisans tezinin amacı, kutu kesitli prefabrike kirişli öngerilmeli 9 açıklıklı bir viyadüğün analizini yapmak ve boyutlandırmaktır. Prefabrike kirişlerde malzeme olarak beton sınıfı BS40 (C40), donatı sınıfı BÇIII (S40) kullanılmıştır. Yerinde dökme tabliye ve diğer köprü elemanları için beton sınıfı BS5 (C5), donatı sınıfı BÇIII (S40) kullanılmıştır. Öngerilme halatları 15,4 mm. (0,6 ) çaplı 7 telli kopma dayanımı 174 N/mm olan halatlardan seçilmiştir. Öngerilme hesapları A.A.S.H.T.O. ya göre yapılmıştır. A.A.S.H.T.O. da belirtilen öngerilme kayıpları hesaplanmıştır. Öngerilme kablosunda oluşan nihai gerilmeler bulunmuştur. Prefabrike kirişte imalat fazında öngerilme kuvveti ve kirişin kendi ağırlığı söz konusudur. Daha sonra üzerinde yerinde dökme tabliye dökülmektedir. Bu esnada tüm yükleri prefabrike kiriş taşımaktadır. Yerinde dökme tabliye prizini aldıktan sonra kesitin kompozit çalıştığı düşünülerek hesaplar yapılmıştır. Hareketli yükler kompozit kesit tarafından karşılanmaktadır. Mesnete yakın bölgelerde momentin azaldığı düşünülürse verilen öngerme kuvveti bu bölgelerde negatif momentlere yol açmaktadır böylece kesitte çatlamalar meydana gelmektedir. Bunu önlemek amacıyla mesnete yakın bölgelerde halatlarda kılıflama ( debounding ) yapılmaktadır. Viyadüğün kurblu olması ve açıklık sayısının fazla olması nedeniyle çok modlu dinamik analiz yapılmıştır. A.A.S.H.T.O.98 LRFD köprü dizayn şartnamesinde dinamik analiz için açıklık sayısının 3 katı kadar mod adedi öngörülmektedir. Aynı şartnamede I. Derece deprem bölgeleri için eşivme eğrileri verilmiştir. Bu eğrilere göre ivme katsayıları belirlenmektedir. Ayrıca zemin profiline göre zemin katsayıları da belirlenmiştir. Bu katsayılar kullanılarak deprem davranış katsayıları belirlenmiştir. İvme-spektrum eğrisi çizilip bu eğri SAP000 de hazırlanan modele verilerek dinamik analiz yapılmıştır. Dinamik analiz sonucu bulunan kesit tesirleri kullanılarak orta ayak ve kenar ayaklar boyutlandırılmıştır. Kenar ayak
17 boyutlandırması Mononobe-Okabe ile yapılmıştır. Bu analiz ile deprem esnasında oluşan dinamik aktif toprak itkisi tespit edilmiş ve yapıya uygulanmıştır.
18 . KUTU KESİTLİ PREFABRİKE KİRİŞE AİT KESİT ÖZELLİKLERİ.1 A-A Kesitine Ait Değerler Nokta X Y Brüt kesit : Alan = 178, S(x) = S(y) = ,5 170 I(x) = 1,678136E I(y) = 6,1851E I(xy) =,554E ,5 170 x(s) = y(s) = 88, I(xs) = 6,694967E I(ys) = 1,7177E I(xys) = A C I = 1,17783E-04 derece ,5 190 I(ksi) = 6,694967E I(eta) = 1,7177E , , , , , , , A-A Kompozit Kirişe Ait Bürüt Enkesit Değerleri b 1 = E E c,5 c,40 (.1) N/mm b 1 = N/mm = 0,8783 ( TS 333 çizelge 5 ) üst tabaka genişliği=0,8783*39= 344 cm.
19 .1. A-A Kompozit Kesitine Ait Değerler 178,5*88,83 344*5*1,5 Y G = = 138,57 cm. 178,5 344*5 X G = 196 cm. h-y G =5-138,57= 86,43 cm. Alan=178,5+344*5= 138,5 cm =,1383 m I X =6,694967* ,5*( 138,57-88,83 ) 3 344* *5*( 1,5-138,57 ) = ,9 cm 4 I Y =1,7177* *344 1 = ,7 cm 4. B-B Kesitine Ait Değerler Nokta X Y Brüt kesit : Alan = 1508, S(x) = S(y) = ,5 170 I(x) = 1,811E I(y) = 7,17365E I(xy) =,50306E ,5 170 x(s) = y(s) = 84, I(xs) = 7,3080E I(ys) = 1,379171E I(xys) = A C I =,87811E-05 derece ,5 190 I(ksi) = 7,30803E I(eta) = 1,379171E ,
20 ..1 B-B Kompozit Kesitine Ait Değerler Y G = 1508,5*84,67 344*5*1,5 1508,5 344*5 X G = 196 cm. h-y G =5-131,09= 93,91 cm. = 131,09 cm. Alan=1508,5+344*5= 368,5 cm =,3685 m I X =7,3080* ,5*( 131,09-84,67 ) 3 344* *5*( 1,5-131,09 ) = ,7 cm 4 I Y =1,379171* *344 1 = 74566,7 cm 4.3 C-C Kesitine Ait Değerler Nokta X Y Brüt kesit : Alan = 03, S(x) = S(y) = ,5 170 I(x) =,31046E I(y) = 9,41473E I(xy) = 3,64095E ,5 170 x(s) = y(s) = 81, I(xs) = 8,663501E I(ys) = 1,60763E I(xys) = A C I = 4,946754E-05 derece 13 94,5 190 I(ksi) = 8,663501E I(eta) = 1,60763E ,
21 .3.1 C-C Kompozit Kesitine Ait Değerler 03,5*81,95 344*5*1,5 Y G = = 10,77 cm. 03,5 344*5 X G = 196 cm. h-y G =5-10,77= 104,3 cm. Alan=03,5+344*5= 89,5 cm =,895 m I X =8,663501* ,5*( 10,77-81,95 ) 3 344* *5*( 1,5-10,77 ) = ,7 cm 4 I Y =1,60763* *344 1 = ,7 cm 4.4 D-D Kesitine Ait Değerler ( Dolu Kesit ) Nokta X Y Brüt kesit : Alan = 43407, S(x) = S(y) = ,5 170 I(x) = 6,893166E I(y) = 1,888804E I(xy) = 9,5956E ,5 x(s) = ,5 y(s) = 11, I(xs) = 1,375031E I(ys) =,1616E ,5 170 I(xys) = A C I = 0 derece I(ksi) = 1,375031E I(eta) =,1616E Not: Yukarıdaki değerler D-D kesitinde bulunan 80 ve adet 0 lik boşluklar gözönüne alınmadan bulunmuştur. * 0 Alan=43407,5-* 4 - *80 4 = 3775,6 cm
22 3. SAP90 PROGRAMI İÇİN YAPILAN MODELLEMEDE KULLANILACAK BİLGİLER 3.1 Çubuk Elemanların Kesit Özellikleri Tip 1: A-A kompozit kesitine ait değerler alınacaktır. Tip : 5 cm. 180 cm. 0 cm. 18,5 cm. Şekil 3.1 Tip enkesit 18,5* 5* 1,5 18,5* 0*10 Y G = = 1,5 cm. X G = 91,5 cm. 18,5* 5 18,5* 0 Alan=5*18,5+0*18,5= 81,5 cm = 0,815 m I X = I Y = 3 18,5* ,5*0*( 1,5-10 ) + +18,5*5*( 1,5-1,5 ) = cm 4 3 0*18, *18,5 = cm ,5* 5 1
23 Tip 3 5 cm. 10 cm. 18,5 cm. Şekil 3. Tip 3 enkesit Y G =17,5 cm. X G = 91,5 cm. Alan=18,5*35= 6387,5 cm = 0,63875 m I x = I Y = 3 18,5* *18,5 1 = cm 4 = cm 4 3. Kesitlere Ait Zati Yükler Betonun yoğunluğu= beton =0,05 MN/m 3 Prekast kiriş zati yükü ( 1 kiriş için ) A-A Kesiti Beton Alanı=A c =1,783 m g B =1,783*0,05=0,030 MN/m=3, t/m B-B Kesiti Beton Alanı=A c =1,5083 m g B =1,5083*0,05=0,0377 MN/m=3,77 t/m C-C Kesiti Beton Alanı=A c =,033 m g B =,033*0,05=0,0508 MN/m=5,08 t/m
24 D-D Kesiti Beton Alanı=A c =3,7753 m g B =3,7753*0,05=0,0944 MN/m=9,44 t/m 3.3 Taşıt Yükleri Standart Kamyon Ve Şerit Yükleri Şekil 3.3 H30-S4 Standart kamyon w=0,3 MN Tablo 3.1 Standart kamyon yükleri TAŞIT AKS YÜKLERİ (MN) q s (MN/m) F sm (MN) F sq (MN) u 0 (cm) v 0 (cm) H30 S4 0,06 0,4 0,4 0,015 0,135 0, v 0 60 cm u cm 60 cm 45 cm 45 cm
25 Not: Yukarıdaki değerler Karayolları Genel Müdürlüğü tarafından hazırlanan Yol Köprüleri İçin Teknik Şartname den alınmıştır. Moment hesabı için q s ve F sm, Kesme kuvveti hesabı için q s ve F sq kullanılır Dinamik Etki Katsayısı = L 37 36,5 37 =1,04 < max =1,3 (3.1) olduğu için =1,04 seçilmiştir. ( Yol Köprüleri İçin Teknik Şartname ) : Dinamik etki katsayısı L: Hesap uzunluğu 3.4 İlave Daimi Yükler Bordür g c1 =g c =0,5*0,05=0,0065 MN/m = 0,65 t/m Asfalt g Asfalt =5*0,000=0,001 MN/m = 0,1 t/m Prefabrike Cephe Elemanı P pcephe =0,75*0,1*0,05=0, MN/m = 0,1875 t/m Korkuluk P korkuluk =0,005 MN/m = 0,5 t/m 55 cm 55 cm P korkuluk g c1 g Asfalt g c P pcephe 150 cm 900 cm 150 cm Şekil 3.4 İlave daimi yükler
26 3.5 SAP90 Yüklemeleri No lu Yükleme ( İlave Daimi Yük ) 50 cm cm. 50 cm. Şekil No lu yükleme boykesit 150 cm. 900 cm. 150 cm. Şekil No lu yükleme plan Pprefabrik=0, MN/m =0,1875 t/m gc1=gc=0,0065 MN/m =0,65 t/m Pkorkuluk=0,005 MN/m =0,5 t/m gasfalt=0,00100 MN/m =0,10 t/m 150 cm. 900 cm. 150 cm. Şekil No lu yükleme enkesit
27 3.5. No lu Yükleme ( Yaya Yükü ) 50 cm cm. 50 cm. Şekil 3.8 No lu yükleme boykesit 150 cm. 900 cm. 150 cm. Şekil 3.9 No lu yükleme plan gyaya=0,0030 MN/m =0,3 t/m 150 cm. 900 cm. 150 cm. Şekil 3.10 No lu yükleme enkesit Not: Yaya yükleri, Karayolları Genel Müdürlüğü tarafından hazırlanmış olan Yol Köprüleri İçin Teknik Şartname den alınmıştır. ( Yaya Yükleri )
28 No lu Yükleme ( Şerit Yüklemesi Mesnetten L/ Uzaklıkta ) P 50 cm cm. 50 cm. Şekil No lu yükleme boykesit P=0,135 MN p=0,015 MN/m Karayolları Genel Md. Şartnamesi Tablo cm. 300 cm. 100 cm. 100 cm. 150 cm. P P 300 cm. Şekil No lu yükleme plan 150 cm. Not: Karayolları Genel Md. Şartnamesine göre şerit alınmıştır. ( Tablo 4 ) P P 150 cm. 100 cm. 100 cm. 100 cm. 150 cm. 300 cm. 300 cm. Şekil No lu yükleme enkesit
29 No lu Yükleme ( Standart Kamyon Yüklemesi Mesnetten L/ Uzaklıkta ) *0,8w *0,8w *0,w 50 cm cm. 45 cm. 45 cm. 139 cm. 50 cm. Şekil No lu yükleme boykesit H30-S4 w=0,30 MN Karayolları Genel Md. Şartnamesi Tablo 3 0,4w 0,4w 0,1w 350 cm. 350 cm. 180 cm. 140 cm. 180 cm. Şekil No lu yükleme plan 150 cm. 00 cm. 180 cm. 140 cm. 180 cm. 00 cm. 150 cm. Şekil No lu yükleme enkesit
30 No lu Yükleme ( Standart Kamyon Yüklemesi Mesnetten L/ Uzaklıkta ) 0,8w 0,8w 0,w 50 cm cm. 45 cm. 45 cm. 139 cm. 50 cm. Şekil No lu yükleme boykesit H30-S4 w=0,30 MN Karayolları Genel Md. Şartnamesi Tablo 3 0,4w 0,4w 0,1w 510 cm. 510 cm. 180 cm. Şekil No lu yükleme plan 150 cm. 360 cm. 180 cm. 360 cm. 150 cm. Şekil No lu yükleme enkesit
31 No lu Yükleme ( Standart Kamyon Yüklemesi Mesnetten L/ Uzaklıkta ) *0,8w *0,8w *0,w 50 cm cm. 45 cm. 45 cm. 139 cm. 50 cm. Şekil No lu yükleme boykesit H30-S4 w=0,30 MN Karayolları Genel Md. Şartnamesi Tablo 3 0,4w 0,4w 0,1w 480 cm. 10 cm. 180 cm. 150 cm. 180 cm. Şekil No lu yükleme plan 150 cm. 330 cm. 180 cm. 150 cm. 180 cm. 150 cm. Şekil 3. 6 No lu yükleme enkesit 60 cm.
32 No lu Yükleme ( Şerit Yüklemesi Mesnetten 0,1m. Uzaklıkta ) P 50 cm. 10 cm cm. 50 cm. Şekil No lu yükleme boykesit P=0,135 MN p=0,015 MN/m Karayolları Genel Md. Şartnamesi Tablo cm. 100 cm. 100 cm. 100 cm. 150 cm. P 300 cm. P 300 cm. Şekil No lu yükleme plan Not: Karayolları Genel Md. Şartnamesine göre şerit alınmıştır. ( Tablo 4 ) P P 150 cm. 100 cm. 100 cm. 100 cm. 150 cm. 300 cm. 300 cm. Şekil No lu yükleme enkesit
33 No lu Yükleme ( Standart Kamyon Yüklemesi Mesnetten 0,1m. Uzaklıkta ) *0,8w *0,8w *0,w 50 cm. 10 cm. 45 cm. 45 cm. 790 cm. 50 cm. Şekil No lu yükleme boykesit H30-S4 w=0,30 MN Karayolları Genel Md. Şartnamesi Tablo 3 0,4w 0,4w 0,1w 350 cm. 350 cm. 180 cm. 140 cm. 180 cm. Şekil No lu yükleme plan 150 cm. 00 cm. 180 cm. 140 cm. 180 cm. 00 cm. 150 cm. Şekil No lu yükleme enkesit
34 No lu Yükleme ( Standart Kamyon Yüklemesi Mesnetten 0,1m. Uzaklıkta ) 0,8w 0,8w 0,w 50 cm. 10 cm. 45 cm. 45 cm. 790 cm. 50 cm. Şekil No lu yükleme boykesit H30-S4 w=0,30 MN Karayolları Genel Md. Şartnamesi Tablo 3 0,4w 0,4w 0,1w 510 cm. 510 cm. 180 cm. Şekil No lu yükleme plan 150 cm. 360 cm. 180 cm. 360 cm. 150 cm. Şekil No lu yükleme enkesit
35 No lu Yükleme ( Standart Kamyon Yüklemesi Mesnetten 0,1m. Uzaklıkta ) *0,8w *0,8w *0,w 50 cm. 10 cm. 45 cm. 45 cm. 790 cm. 50 cm. Şekil No lu yükleme boykesit H30-S4 w=0,30 MN Karayolları Genel Md. Şartnamesi Tablo 3 0,4w 0,4w 0,1w 480 cm. 10 cm. 180 cm. 150 cm. 180 cm. Şekil No lu yükleme plan 150 cm. 330 cm. 180 cm. 150 cm. 180 cm. 150 cm. Şekil No lu yükleme enkesit 60 cm.
36 No lu Yükleme ( Şerit Yüklemesi Mesnetten L/4 Uzaklıkta ) P 50 cm. 91,5 cm. 737,5 cm. 50 cm. Şekil No lu yükleme boykesit P=0,135 MN p=0,015 MN/m Karayolları Genel Md. Şartnamesi Tablo cm. 100 cm. 100 cm. 100 cm. 150 cm. P 300 cm. P 300 cm. Şekil No lu yükleme plan Not: Karayolları Genel Md. Şartnamesine göre şerit alınmıştır. ( Tablo 4 ) P P 150 cm. 100 cm. 100 cm. 100 cm. 150 cm. 300 cm. 300 cm. Şekil No lu yükleme enkesit
37 No lu Yükleme ( Standart Kamyon Yüklemesi Mesnetten L/4 Uzaklıkta ) *0,8w *0,8w *0,w 50 cm. 558,5 cm. 45 cm. 45 cm. 41,5 cm. 50 cm. Şekil No lu yükleme boykesit H30-S4 w=0,30 MN Karayolları Genel Md. Şartnamesi Tablo 3 0,4w 0,4w 0,1w 350 cm. 350 cm. 180 cm. 140 cm. 180 cm. Şekil No lu yükleme plan 150 cm. 00 cm. 180 cm. 140 cm. 180 cm. 00 cm. 150 cm. Şekil No lu yükleme enkesit
38 No lu Yükleme ( Standart Kamyon Yüklemesi Mesnetten L/4 Uzaklıkta ) 0,8w 0,8w 0,w 50 cm. 558,5 cm. 45 cm. 45 cm. 41,5 cm. 50 cm. Şekil No lu yükleme boykesit H30-S4 w=0,30 MN Karayolları Genel Md. Şartnamesi Tablo 3 0,4w 0,4w 0,1w 510 cm. 510 cm. 180 cm. Şekil No lu yükleme plan 150 cm. 360 cm. 180 cm. 360 cm. 150 cm. Şekil No lu yükleme enkesit
39 No lu Yükleme ( Standart Kamyon Yüklemesi Mesnetten L/4 Uzaklıkta ) *0,8w *0,8w *0,w 50 cm. 558,5 cm. 45 cm. 45 cm. 41,5 cm. 50 cm. Şekil No lu yükleme boykesit H30-S4 w=0,30 MN Karayolları Genel Md. Şartnamesi Tablo 3 0,4w 0,4w 0,1w 480 cm. 10 cm. 180 cm. 150 cm. 180 cm. Şekil No lu yükleme plan 150 cm. 330 cm. 180 cm. 150 cm. 180 cm. 150 cm. Şekil No lu yükleme enkesit 60 cm.
40 No lu Yükleme ( Şerit Yüklemesi Mesnetten 1,5m. Uzaklıkta ) P 50 cm. 150 cm cm. 50 cm. Şekil No lu yükleme boykesit P=0,135 MN p=0,015 MN/m Karayolları Genel Md. Şartnamesi Tablo cm. 100 cm. 100 cm. 100 cm. 150 cm. P 300 cm. P 300 cm. Şekil No lu yükleme plan Not: Karayolları Genel Md. Şartnamesine göre şerit alınmıştır. ( Tablo 4 ) P P 150 cm. 100 cm. 100 cm. 100 cm. 150 cm. 300 cm. 300 cm. Şekil No lu yükleme enkesit
41 No lu Yükleme ( Standart Kamyon Yüklemesi Mesnetten 1,5m. Uzaklıkta ) *0,8w *0,8w *0,w 50 cm. 150 cm. 45 cm. 45 cm. 650 cm. 50 cm. Şekil No lu yükleme boykesit H30-S4 w=0,30 MN Karayolları Genel Md. Şartnamesi Tablo 3 0,4w 0,4w 0,1w 350 cm. 350 cm. 180 cm. 140 cm. 180 cm. Şekil No lu yükleme plan 150 cm. 00 cm. 180 cm. 140 cm. 180 cm. 00 cm. 150 cm. Şekil No lu yükleme enkesit
42 No lu Yükleme ( Standart Kamyon Yüklemesi Mesnetten 1,5m. Uzaklıkta ) 0,8w 0,8w 0,w 50 cm. 150 cm. 45 cm. 45 cm. 650 cm. 50 cm. Şekil No lu yükleme boykesit H30-S4 w=0,30 MN Karayolları Genel Md. Şartnamesi Tablo 3 0,4w 0,4w 0,1w 510 cm. 510 cm. 180 cm. Şekil No lu yükleme plan 150 cm. 360 cm. 180 cm. 360 cm. 150 cm. Şekil No lu yükleme enkesit
43 No lu Yükleme ( Standart Kamyon Yüklemesi Mesnetten 1,5m. Uzaklıkta ) *0,8w *0,8w *0,w 50 cm. 150 cm. 45 cm. 45 cm. 650 cm. 50 cm. Şekil No lu yükleme boykesit H30-S4 w=0,30 MN Karayolları Genel Md. Şartnamesi Tablo 3 0,4w 0,4w 0,1w 480 cm. 10 cm. 180 cm. 150 cm. 180 cm. Şekil No lu yükleme plan 150 cm. 330 cm. 180 cm. 150 cm. 180 cm. 150 cm. Şekil No lu yükleme enkesit 60 cm.
44 3.6 SAP90 Datasında Kullanılacak Yükler Z z 1 No'lu Kiriş No'lu Kiriş 3 No'lu Kiriş Y y X x Şekil 3.59 SAP90 modeli prefabrike kiriş yerleşimi Yayılı Yükler 1 No lu Yükleme İçin: WG=0,65*1,5+ ( 1. ve 3. kiriş için ) 0,54 3, 96 WG=0,1*3,96=0,396 t/m (. kiriş için ) No lu Yükleme İçin: *0,1+0,1875+0,5=1,317 t/m WG=0,3*1,5=0,45 t/m ( 1. ve 3. kiriş için ) 3, 7, 11,15 No lu Yüklemeler İçin: WG=1,5*1,5=,5 t/m ( 1. ve 3. kiriş için ) WG=3*1,5=4,5 t/m (. kiriş için ) 3.6. Çubuk Elemana Ait Yükler 3 No lu Yükleme İçin: mesafe=18,75 m. 13,5 t 34. düğüm noktası 35. düğüm noktası A 196 cm. 00 cm. B V A =6,818 t V B =6,6818 t
45 35. düğüm noktası 13,5 t 36. düğüm noktası B C 00 cm. 196 cm. V B =6,6818 t V C =6,818 t Şekil no lu yüklemeden oluşan çubuk eleman yükleri PLD=6,818 t ( 1. ve 3. kiriş için ) PLD=*6,6818=13,3636 t (. kiriş için ) 11 No lu Yükleme İçin: mesafe=7,875 m. 13,5 t 49. düğüm noktası 50. düğüm noktası A 196 cm. 00 cm. B V A =6,818 t V B =6,6818 t 13,5 t 50. düğüm noktası 51. düğüm noktası B 00 cm. 196 cm. C V B =6,6818 t V C =6,818 t Şekil no lu yüklemeden oluşan çubuk eleman yükleri PLD=6,818 t ( 1. ve 3. kiriş için ) PLD=*6,6818=13,3636 t (. kiriş için ) Düğüm Noktalarına Ait Yükler Çubuk elemanların üzerine gelmeyen yükler komşu düğüm noktalarına açıklıkla doğru orantılı olarak dağıtılacaktır. Not: 64, 65 ve 66 no lu düğüm noktaları mesnetlerin bulunduğu noktalar olduğu için bu düğüm noktalarına gelen yükleri SAP90 programı kabul etmemektedir.bu nedenle 64,65 ve 66 no lu düğüm noktalarına gelen yükler ilgili çubukların üzerine verilecektir.
46 4 No lu Yükleme İçin: Ön Aks ,684 t,018 t 0,684 t 131 cm. 3 t 3 t 3 t 3 t 51,5 cm ,740 t 5,134 t 1,740 t 146 cm. 70 cm. 70 cm. 146 cm. 180 cm. 180 cm. Şekil no lu yüklemenin ön aksından oluşan düğüm noktası yükleri Orta Aks ,95 t 17,477 t 5,95 t 71 cm. 1 t 1 t 1 t 1 t 111,5 cm ,773 t 11,19 t 3,773 t 146 cm. 70 cm. 70 cm. 146 cm. 180 cm. 180 cm. Şekil no lu yüklemenin orta aksından oluşan düğüm noktası yükleri
47 Arka Aks ,113 t 6,88 t 9,113 t 11 cm. 1 t 1 t 1 t 1 t 171,5 cm ,585 t 1,74 t 0,585 t 146 cm. 70 cm. 70 cm. 146 cm. 180 cm. 180 cm. Şekil no lu yüklemenin arka aksından oluşan düğüm noktası yükleri 5 No lu Yükleme İçin: Ön Aks ,193 t 1,308 t 0,193 t 131 cm. 3 t 3 t 51,5 cm ,490 t 3,38 t 0,490 t 306 cm. 90 cm. 90 cm. 306 cm. Şekil no lu yüklemenin ön aksından oluşan düğüm noktası yükleri
48 Orta Aks ,667 t 11,331 t 1,667 t 71 cm. 1 t 1 t 111,5 cm ,061 t 7,15 t 1,061 t 146 cm. 146 cm. 306 cm. 90 cm. 90 cm. 306 cm. Şekil no lu yüklemenin orta aksından oluşan düğüm noktası yükleri Arka Aks ,563 t 17,48 t,563 t 11 cm. 1 t 1 t 171,5 cm ,165 t 1,118 t 0,165 t 306 cm. 90 cm. 90 cm. 306 cm. Şekil no lu yüklemenin arka aksından oluşan düğüm noktası yükleri
49 6 No lu Yükleme İçin: Ön Aks ,57 t 0,590 t 1,19 t 1,411 t 131 cm. 3 t 3 t 3 t 3 t 51,5 cm ,653 t 1,501 t,871 t 3,590 t 76 cm. 10 cm. 60 cm. 180 cm. 150 cm. Şekil no lu yüklemenin ön aksından oluşan düğüm noktası yükleri 6 cm. Orta Aks , t 5,110 t 9,775 t 1,0 t 71 cm. 1 t 1 t 1 t 1 t 111,5 cm ,415 t 3,54 t 6,5 t 7,781 t 76 cm. 10 cm. 60 cm. 180 cm. 150 cm. 6 cm. Şekil no lu yüklemenin orta aksından oluşan düğüm noktası yükleri
50 Arka Aks ,417 t 7,860 t 15,036 t 18,795 t 11 cm. 1 t 1 t 1 t 1 t 171,5 cm ,19 t 0,504 t 0,964 t 1,06 t 76 cm. 10 cm. 60 cm. 180 cm. 150 cm. 6 cm. Şekil no lu yüklemenin arka aksından oluşan düğüm noktası yükleri 7 No lu Yükleme İçin: Şerit Yüklemesine Ait Tekil Yük cm. 6,94 t 1,336 t 13,5 t 13,5 t 6,94 t 10 cm ,54 t 1,08 t 0,54 t 196 cm. 00 cm. 00 cm. 196 cm. Şekil no lu yüklemenin tekil yükünden oluşan düğüm noktası yükleri
51 8 No lu Yükleme İçin: Ön Aks ,698 t,057 t 0,698 t 130 cm. 3 t 3 t 3 t 3 t 5,5 cm ,77 t 5,094 t 1,77 t 146 cm. 70 cm. 70 cm. 146 cm. 180 cm. 180 cm. Şekil no lu yüklemenin ön aksından oluşan düğüm noktası yükleri Orta Aks ,978 t 17,634 t 5,978 t 70 cm. 1 t 1 t 1 t 1 t 11,5 cm ,70 t 10,97 t 3,70 t 146 cm. 70 cm. 70 cm. 146 cm. 180 cm. 180 cm. Şekil no lu yüklemenin orta aksından oluşan düğüm noktası yükleri
52 Arka Aks ,951 t 6,406 t 8,951 t 10 cm. 1 t 1 t 1 t 1 t 10 cm ,746 t,00 t 0,746 t 146 cm. 70 cm. 70 cm. 146 cm. 180 cm. 180 cm. Şekil no lu yüklemenin arka aksından oluşan düğüm noktası yükleri 9 No lu Yükleme İçin: Ön Aks ,196 t 1,334 t 0,196 t 130 cm. 3 t 3 t 5,5 cm ,486 t 3,303 t 0,486 t 306 cm. 90 cm. 90 cm. 306 cm. Şekil no lu yüklemenin ön aksından oluşan düğüm noktası yükleri
53 Orta Aks ,681 t 11,43 t 1,681 t 70 cm. 1 t 1 t 11,5 cm ,046 t 7,113 t 1,046 t 146 cm. 146 cm. 306 cm. 90 cm. 90 cm. 306 cm. Şekil no lu yüklemenin orta aksından oluşan düğüm noktası yükleri Arka Aks ,518 t 17,119 t,518 t 10 cm. 1 t 1 t 10 cm ,10 t 1,47 t 0,10 t 306 cm. 90 cm. 90 cm. 306 cm. Şekil no lu yüklemenin arka aksından oluşan düğüm noktası yükleri
54 10 No lu Yükleme İçin: Ön Aks ,6 t 0,60 t 1,151 t 1,439 t 130 cm. 3 t 3 t 3 t 3 t 5,5 cm ,648 t 1,490 t,850 t 3,56 t 76 cm. 10 cm. 60 cm. 180 cm. 150 cm. 6 cm. Şekil no lu yüklemenin ön aksından oluşan düğüm noktası yükleri Orta Aks ,4 t 5,156 t 9,863 t 1,39 t 70 cm. 1 t 1 t 1 t 1 t 11,5 cm ,395 t 3,08 t 6,137 t 7,671 t 76 cm. 10 cm. 60 cm. 180 cm. 150 cm. 6 cm. Şekil no lu yüklemenin orta aksından oluşan düğüm noktası yükleri
55 Arka Aks ,357 t 7,71 t 14,769 t 18,46 t 10 cm. 1 t 1 t 1 t 1 t 10 cm ,80 t 0,,644 t 1,31 t 1,539 t 76 cm. 10 cm. 60 cm. 180 cm. 150 cm. 6 cm. Şekil no lu yüklemenin arka aksından oluşan düğüm noktası yükleri 1 No lu Yükleme İçin: Ön Aks ,684 t,018 t 0,684 t 131 cm. 3 t 3 t 3 t 3 t 51,5 cm ,740 t 5,134 t 1,740 t 146 cm. 70 cm. 70 cm. 146 cm. 180 cm. 180 cm. Şekil no lu yüklemenin ön aksından oluşan düğüm noktası yükleri
56 Orta Aks ,95 t 17,477 t 5,95 t 71 cm. 1 t 1 t 1 t 1 t 111,5 cm ,773 t 11,19 t 3,773 t 146 cm. 70 cm. 70 cm. 146 cm. 180 cm. 180 cm. Şekil no lu yüklemenin orta aksından oluşan düğüm noktası yükleri Arka Aks ,113 t 6,88 t 9,113 t 11 cm. 1 t 1 t 1 t 1 t 171,5 cm ,585 t 1,74 t 0,585 t 146 cm. 70 cm. 70 cm. 146 cm. 180 cm. 180 cm. Şekil no lu yüklemenin arka aksından oluşan düğüm noktası yükleri
57 13 No lu Yükleme İçin: Ön Aks ,193 t 1,308 t 0,193 t 131 cm. 3 t 3 t 51,5 cm ,490 t 3,38 t 0,490 t 306 cm. 90 cm. 90 cm. 306 cm. Şekil no lu yüklemenin ön aksından oluşan düğüm noktası yükleri Orta Aks ,667 t 11,331 t 1,667 t 71 cm. 1 t 1 t 111,5 cm ,061 t 7,15 t 1,061 t 146 cm. 146 cm. 306 cm. 90 cm. 90 cm. 306 cm. Şekil no lu yüklemenin orta aksından oluşan düğüm noktası yükleri
58 Arka Aks ,563 t 17,48 t,563 t 11 cm. 1 t 1 t 171,5 cm ,165 t 1,118 t 0,165 t 306 cm. 90 cm. 90 cm. 306 cm. Şekil no lu yüklemenin arka aksından oluşan düğüm noktası yükleri 14 No lu Yükleme İçin: Ön Aks ,57 t 0,590 t 1,19 t 1,411 t 131 cm. 3 t 3 t 3 t 3 t 51,5 cm ,653 t 1,501 t,871 t 3,590 t 76 cm. 10 cm. 60 cm. 180 cm. 150 cm. 6 cm. Şekil no lu yüklemenin ön aksından oluşan düğüm noktası yükleri
59 Orta Aks , t 5,110 t 9,775 t 1,0 t 71 cm. 1 t 1 t 1 t 1 t 111,5 cm ,415 t 3,54 t 6,5 t 7,781 t 76 cm. 10 cm. 60 cm. 180 cm. 150 cm. 6 cm. Şekil no lu yüklemenin orta aksından oluşan düğüm noktası yükleri Arka Aks ,417 t 7,860 t 15,036 t 18,795 t 11 cm. 1 t 1 t 1 t 1 t 171,5 cm ,19 t 0,504 t 0,964 t 1,06 t 76 cm. 10 cm. 60 cm. 180 cm. 150 cm. 6 cm. Şekil no lu yüklemenin arka aksından oluşan düğüm noktası yükleri
60 15 No lu Yükleme İçin: Şerit Yüklemesine Ait Tekil Yük cm. 6,38 t 1,6 t 13,5 t 13,5 t 6,38 t 15 cm ,580 t 1,138 t 0,580 t 196 cm. 00 cm. 00 cm. 196 cm. Şekil no lu yüklemenin tekil yükünden oluşan düğüm noktası yükleri 16 No lu Yükleme İçin: Ön Aks ,5 cm. 1,6 t 3,7 t 3 t 3 t 3 t 3 t 1,6 t 95 cm ,16 t 3,48 t 1,16 t 146 cm. 70 cm. 70 cm. 146 cm. 180 cm. 180 cm. Şekil no lu yüklemenin ön aksından oluşan düğüm noktası yükleri
61 Orta Aks ,5 cm. 8,36 t 4,96 t 1 t 1 t 1 t 1 t 8,36 t 155 cm ,461 t 4,310 t 1,461 t 146 cm. 70 cm. 70 cm. 146 cm. 180 cm. 180 cm. Şekil no lu yüklemenin orta aksından oluşan düğüm noktası yükleri Arka Aks ,87 t 6,17 t 8,87 t 0 cm. 1 t 1 t 1 t 1 t 15 cm ,85 t,434 t 0,85 t 146 cm. 70 cm. 70 cm. 146 cm. 180 cm. 180 cm. Şekil no lu yüklemenin arka aksından oluşan düğüm noktası yükleri
62 17 No lu Yükleme İçin: Ön Aks ,5 cm. 0,355 t,414 t 3 t 3 t 0,355 t 95 cm ,37 t, t 0,37 t 306 cm. 90 cm. 90 cm. 306 cm. Şekil no lu yüklemenin ön aksından oluşan düğüm noktası yükleri Orta Aks ,5 cm.,316 t 15,750 t 1 t 1 t,316 t 155 cm ,411 t,794 t 0,411 t 146 cm. 146 cm. 306 cm. 90 cm. 90 cm. 306 cm. Şekil no lu yüklemenin orta aksından oluşan düğüm noktası yükleri
63 Arka Aks ,495 t 16,968 t,495 t 0 cm. 1 t 1 t 15 cm ,3 t 1,578 t 0,3 t 306 cm. 90 cm. 90 cm. 306 cm. Şekil no lu yüklemenin arka aksından oluşan düğüm noktası yükleri 18 No lu Yükleme İçin: Ön Aks ,5 cm. 0,473 t 1,088 t,08 t 3 t 3 t 3 t 3 t,603 t 95 cm ,436 t 1,00 t 1,918 t,397 t 76 cm. 10 cm. 60 cm. 180 cm. 150 cm. 6 cm. Şekil no lu yüklemenin ön aksından oluşan düğüm noktası yükleri
64 Orta Aks ,088 t 7,103 t 13,589 t 16,986 t 7,5 cm. 1 t 1 t 1 t 1 t 155 cm ,548 t 1,60 t,411 t 3,014 t 76 cm. 10 cm. 60 cm. 180 cm. 150 cm. 6 cm. Şekil no lu yüklemenin orta aksından oluşan düğüm noktası yükleri Arka Aks ,37 t 7,65 t 14,638 t 18,98 t 0 cm. 1 t 1 t 1 t 1 t 15 cm ,309 t 0,,71 t 1,36 t 1,70 t 76 cm. 10 cm. 60 cm. 180 cm. 150 cm. 6 cm. Şekil no lu yüklemenin arka aksından oluşan düğüm noktası yükleri Not: Yukarıdaki bilgiler ışığında hazırlanan SAP90 programı datası Ek A da verilmiştir.
65 4. ÖNGERİLMELİ KUTU KESİTLİ PREFABRİKE KİRİŞ HESABI 4.1 Hesapta Kullanılacak Bilgiler Öngerilmeli kiriş uzunluğu: 37,5 m. Hesap açıklığı: 36,5 m. Kiriş yüksekliği: m. Kiriş adedi: 3m. Viyadük genişliği: 1 m. Beton Prefabrike kiriş betonu: BS 40 Yerinde dökme tabliye betonu: BS 5 Donatı: S40 ( BÇIII ) f y =40 N/mm Öngerilme donatısı: 7 telli 0,6 ( 15,4 mm ) düşük gevşemeli kopma dayanımı f s =174 N/mm olan kablo Hesap yapılacak kesitler: L/, L/4 ve 50 ( AASHTO ) Yükleme Çeşitleri Şerit yüklemesi ve H30-S4 standart kamyon yüklemesi Hesap Esnasında Kullanılan Programlar SAP90 ve SAP000 sonlu elemanlar paket programı
66 4. Öngerilmeli Kutu Kesitli Prefabrike Kirişte Oluşan Kesit Tesirleri 4..1 İmalat Esnasında Oluşan Kesit Tesirleri 50 cm 140 cm 500 cm 350 cm 500 cm 140 cm 50 cm 10 cm 10 cm g D=9,44 t/m g C=5,08 t/m g B=3,77 t/m g A=3,0 t/m D C B A A C B D R X R Y 50 cm 3650 cm 50 cm Şekil 4.1 Prefabrike kiriş zati ağırlığı R X =R Y =66,67 t Tablo 4.1 İmalat esnasında prefabrike kirişte oluşan kesit tesirleri KESİTLER V ( t ) M ( tm ) Açıklık Ortasında ( L/=185 cm. ) 0,00 537,41 L/4 Kesitinde ( L/4=91,5 cm. ) 9,0 403,60 A-A Kesitinde 37,60 316,51 B-B Kesitinde 55,03 86,13 Mesnetten 50 uzakta (50=76 cm. ) 58,07 44,31 C-C Kesitinde 61, 4,97 L/=3650/=185 cm. L/4=3650/4=91,50 cm. 50=50*0,6 =30 76 cm.
67 4.. Taşıma Esnasında Oluşan Kesit Tesirleri 50 cm 140 cm 500 cm 350 cm 500 cm 140 cm 50 cm 10 cm 10 cm g D=9,44 t/m g C=5,08 t/m g B=3,77 t/m g A=3,0 t/m D C B A A C B D R X 3750 cm R Y Şekil 4. Prefabrike kirişin taşınması esnasında oluşan yükler R X =R Y =66,67 t Tablo 4. Taşınma esnasında prefabrike kirişte oluşan kesit tesirleri KESİTLER V ( t ) M ( tm ) Açıklık Ortasında ( L/=185 cm. ) 0,00 570,74 L/4 Kesitinde ( L/4=91,5 cm. ) 9,0 436,94 A-A Kesitinde 37,60 349,84 B-B Kesitinde 55,03 119,47 Mesnetten 50 uzakta (50=76 cm. ) 58,07 77,64 C-C Kesitinde 61, 38,31 D-D Kesitinde 66,67 0,00
68 4..3 Yerinde Dökme Döşeme Ve Fligran Yükünden Oluşan Kesit Tesirleri Döşeme Ağırlığı: Fligran Ağırlığı: g DÖŞEME =0,5*3,9*,5=,45 t/m g FLİGRAN =0,10*,14*,5=0,54 t/m 15 cm 3600 cm 15 cm g DÖŞEME=,45 t/m g FLİGRAN=0,54 t/m D F C B A A C B F D R X R Y 50 cm 3650 cm 50 cm Şekil 4.3 Tabliye ve fligran yükleri R X =R Y =55,87 t Tablo 4.3 Yerinde dökme tabliyeden dolayı prefabrike kirişte oluşan kesit tesirleri KESİTLER V ( t ) M ( tm ) Açıklık Ortasında ( L/=185 cm. ) 0,00 497,6 L/4 Kesitinde ( L/4=91,5 cm. ) 7,8 37,59 A-A Kesitinde 35,13 91,1 B-B Kesitinde 50,08 78,18 Mesnetten 50 uzakta (50=76 cm. ) 5,30 40,9 C-C Kesitinde 54,7 5,13 F-F Kesitinde 0,86 0,15
İzmir Körfez Geçişi Projesi Ardgermeli Kavşak Köprüleri Tasarım Esasları
İzmir Körfez Geçişi Projesi Ardgermeli Kavşak Köprüleri Tasarım Esasları Serkan ÖZEN, İnşaat Mühendisi, MBA Telefon: 05325144049 E-mail : serkanozen80@gmail.com Sunum İçeriği Ardgermeli Köprü Tiplerine
DetaylıBÖLÜM 2: DÜŞEY YÜKLERE GÖRE HESAP
BÖLÜM 2: DÜŞEY YÜKLERE GÖRE HESAP KONTROL KONUSU: 2-2 ile A-A aks çerçevelerinin zemin ve birinci kat tavanına ait sürekli kirişlerinin düşey yüklere göre statik hesabı SINAV ve KONTROL TARİHİ: 06.03.2017
DetaylıBÖLÜM 2: DÜŞEY YÜKLERE GÖRE HESAP
BÖLÜM 2: DÜŞEY YÜKLERE GÖRE HESAP KONTROL KONUSU: 1-1 ile B-B aks çerçevelerinin zemin kat tavanına ait sürekli kirişlerinin düşey yüklere göre statik hesabı KONTROL TARİHİ: 19.02.2019 Zemin Kat Tavanı
DetaylıDÜSEY YÜKLERE GÖRE HESAP
DÜSEY YÜKLERE GÖRE HESAP 2-2 ile A-A aks çerçevelerinin zemin ve birinci kat tavanına ait sürekli kirişlerin düşey yüklere göre statik hesabı yapılacaktır. A A Aksı 2 2 Aksı Zemin kat dişli döşeme kalıp
DetaylıProje Genel Bilgileri
Proje Genel Bilgileri Çatı Kaplaması : Betonarme Döşeme Deprem Bölgesi : 1 Yerel Zemin Sınıfı : Z2 Çerçeve Aralığı : 5,0 m Çerçeve Sayısı : 7 aks Malzeme : BS25, BÇIII Temel Taban Kotu : 1,0 m Zemin Emniyet
DetaylıİSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ ÖNGERİLMELİ PREFABRİKE I KESİTLİ KÖPRÜ KİRİŞLERİNİN OPTİMİZASYONU
İSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ ÖNGERİLMELİ PREFABRİKE I KESİTLİ KÖPRÜ KİRİŞLERİNİN OPTİMİZASYONU YÜKSEK LİSANS TEZİ İnş. Müh. Selahattin Tayfun SARSIK Anabilim Dalı : İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ
DetaylıÖNGERİLMELİ KOMPOZİT KÖPRÜ KİRİŞLERİNİN ETKİN KULLANIM AÇIKLIKLARININ BELİRLENMESİ. Turgut ÖZTÜRK*, Zübeyde ÖZTÜRK**
1 ÖNGERİLMELİ KOMPOZİT KÖPRÜ KİRİŞLERİNİN ETKİN KULLANIM AÇIKLIKLARININ BELİRLENMESİ Turgut ÖZTÜRK*, Zübeyde ÖZTÜRK** * İstanbul Teknik Üniversitesi, İnşaat Fakültesi, Yapı Anabilim Dalı, İstanbul ** İstanbul
DetaylıKitabın satışı yapılmamaktadır. Betonarme Çözümlü Örnekler adlı kitaba üniversite kütüphanesinden erişebilirsiniz.
Kitap Adı : Betonarme Çözümlü Örnekler Yazarı : Murat BİKÇE (Öğretim Üyesi) Baskı Yılı : 2010 Sayfa Sayısı : 256 Kitabın satışı yapılmamaktadır. Betonarme Çözümlü Örnekler adlı kitaba üniversite kütüphanesinden
DetaylıProje Adı: İstinat Duvarı Sayfa 1. Analiz Yapı Ltd. Şti. Tel:
Proje Adı: İstinat Duvarı Sayfa 1 BETONARME NERVÜRLÜ İSTİNAT DUVARI HESAP RAPORU GEOMETRİ BİLGİLERİ Duvarın zeminden itibaren yüksekliği H1 10 [m] Nervür Üst Genişliği N1 0,5 [m] Nervürün Alt Genişliği
DetaylıDUMLUPINAR ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 2015-2016 GÜZ YARIYILI
DUMLUPINAR ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 2015-2016 GÜZ YARIYILI Yrd. Doç. Dr. Uğur DAĞDEVİREN 2 3 Genel anlamda temel mühendisliği, yapısal yükleri zemine izin verilebilir
DetaylıYAPAN: ESKISEHIR G TIPI LOJMAN TARİH: 15.02.2010 REVİZYON: Hakan Şahin - ideyapi Bilgisayar Destekli Tasarım
YAPAN: PROJE: TARİH: 15.02.2010 REVİZYON: Hakan Şahin - ideyapi Bilgisayar Destekli Tasarım YAPI GENEL YERLEŞİM ŞEKİLLERİ 1 4. KAT 1 3. KAT 2 2. KAT 3 1. KAT 4 ZEMİN KAT 5 1. BODRUM 6 1. BODRUM - Temeller
DetaylıBETONARME BİNA TASARIMI
BETONARME BİNA TASARIMI (ZEMİN KAT ve 1. KAT DÖŞEMELERİN HESABI) BETONARME BİNA TASARIMI Sayfa No: 1 ZEMİN KAT TAVANI (DİŞLİ DÖŞEME): X1, X2, ile verilen ölçüleri belirleyebilmek için önce 1. kat tavanı
DetaylıTemeller. Onur ONAT Munzur Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli
Temeller Onur ONAT Munzur Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli 1 2 Temel Nedir? Yapısal sistemlerin üzerindeki tüm yükleri, zemine güvenli bir şekilde aktaran yapısal
DetaylıProje Adı: İstinat Duvarı Sayfa 1. Analiz Yapı Tel:
Proje Adı: İstinat Duvarı Sayfa 1 BETONARME KONSOL İSTİNAT DUVARI HESAP RAPORU GEOMETRİ BİLGİLERİ Duvarın zeminden itibaren yüksekliği H1 6 [m] Ön ampatman uç yüksekliği Ht2 0,4 [m] Ön ampatman dip yüksekliği
DetaylıProf. Dr. Cengiz DÜNDAR
Prof. Dr. Cengiz DÜNDAR TABLALI KESİTLER Betonarme inşaatın monolitik özelliğinden dolayı, döşeme ve kirişler birlikte çalışırlar. Bu nedenle kesit hesabı yapılırken, döşeme parçası kirişin basınç bölgesine
DetaylıREZA SHIRZAD REZAEI 1
REZA SHIRZAD REZAEI 1 Tezin Amacı Köprü analiz ve modellemesine yönelik çalışma Akberabad kemer köprüsünün analizi ve modellenmesi Tüm gerçek detayların kullanılması Kalibrasyon 2 KEMER KÖPRÜLER Uzun açıklıklar
DetaylıDöşeme ve Temellerde Zımbalamaya Dayanıklı Tasarım Üzerine Güncel Yaklaşımlar
TMMOB İNŞAAT MÜHENDİSLERİ ODASI GAZİANTEP ŞUBESİ 7 Eylül 2018 Döşeme ve Temellerde Zımbalamaya Dayanıklı Tasarım Üzerine Güncel Yaklaşımlar Cem ÖZER, İnş. Yük. Müh. EYLÜL 2018 2 Cem Özer - İnşaat Yük.
DetaylıİZMİR İLİ BUCA İLÇESİ 8071 ADA 7 PARSEL RİSKLİ BİNA İNCELEME RAPORU
İZMİR İLİ BUCA İLÇESİ 8071 ADA 7 PARSEL RİSKLİ BİNA İNCELEME RAPORU AĞUSTOS 2013 1.GENEL BİLGİLER 1.1 Amaç ve Kapsam Bu çalışma, İzmir ili, Buca ilçesi Adatepe Mahallesi 15/1 Sokak No:13 adresinde bulunan,
DetaylıPrefabrik Yapılar. Cem AYDEMİR Yıldız Teknik Üniversitesi / İstanbul
Prefabrik Yapılar Uygulama-1 Cem AYDEMİR Yıldız Teknik Üniversitesi / İstanbul 2010 Sunuma Genel Bir Bakış 1. Taşıyıcı Sistem Hakkında Kısa Bilgi 1.1 Sistem Şeması 1.2 Sistem Detayları ve Taşıyıcı Sistem
DetaylıANTAKYA MÜZE OTEL TAŞIYICI SİSTEM PROJESİ. İnş.Yük.Müh. Bülent DEVECİ
ANTAKYA MÜZE OTEL TAŞIYICI SİSTEM PROJESİ İnş.Yük.Müh. Bülent DEVECİ Proje Künyesi : Yatırımcı Mimari Proje Müellifi Statik Proje Müellifi Çelik İmalat Yüklenicisi : Asfuroğlu Otelcilik : Emre Arolat Mimarlık
DetaylıDr. Taner HERGÜNER İnşaat Yük. Müh. K.G.M. 1. Bölge Müdürlüğü Sanat Yapıları Başmühendisi İSTANBUL, TÜRKİYE. Özet
3. Köprüler Viyadükler Sempozyumu,08-09-10 Mayıs 2015 TMMOB İnşaat Mühendisleri Odası Bursa Şubesi. GEOMETRİK DÜZENSİZLİĞE SAHİP NURTEPE VİYADÜĞÜNÜN SİSMİK PERFORMANSININ FARKLI YÖNTEMLER KULLANILARAK
DetaylıGEOMETRİK DÜZENSİZLİĞE SAHİP NURTEPE VİYADÜĞÜNÜN SİSMİK PERFORMANSININ FARKLI YÖNTEMLER KULLANILARAK BELİRLENMESİ
GEOMETRİK DÜZENSİZLİĞE SAHİP NURTEPE VİYADÜĞÜNÜN SİSMİK PERFORMANSININ FARKLI YÖNTEMLER KULLANILARAK BELİRLENMESİ Musa Kazım BODUROĞLU İnşaat Yük. Müh. ( Deprem Mühendisi ) Prizma Mühendislik Proje Taahhüt
DetaylıGENEL KESİTLİ KOLON ELEMANLARIN TAŞIMA GÜCÜ (Ara donatılı dikdörtgen kesitler)
GENEL KESİTLİ KOLON ELEMANLARIN TAŞIMA GÜCÜ (Ara donatılı dikdörtgen kesitler) BOYUTLANDIRMA VE DONATI HESABI Örnek Kolon boyutları ne olmalıdır. Çözüm Kolon taşıma gücü abaklarının kullanımı Soruda verilenler
DetaylıTemel sistemi seçimi;
1 2 Temel sistemi seçimi; Tekil temellerden ve tek yönlü sürekli temellerden olabildiğince uzak durulmalıdır. Zorunlu hallerde ise tekil temellerde her iki doğrultuda rijit ve aktif bağ kirişleri kullanılmalıdır.
Detaylı= ε s = 0,003*( ,3979)/185,3979 = 6,2234*10-3
1) Şekilde verilen kirişte sehim denetimi gerektirmeyen donatı sınırı kadar donatı altında moment taşıma kapasitesi M r = 274,18 knm ise b w kiriş genişliğini hesaplayınız. d=57 cm Malzeme: C25/S420 b
DetaylıBetonarme Bina Tasarımı Dersi Yapı Özellikleri
2016-2017 Betonarme Bina Tasarımı Dersi Yapı Özellikleri Adı Soyadı Öğrenci No: L K J I H G F E D C B A A Malzeme Deprem Yerel Zemin Dolgu Duvar Dişli Döşeme Dolgu Bölgesi Sınıfı Cinsi Cinsi 0,2,4,6 C30/
Detaylıidecad Çelik 8 Kullanılan Yönetmelikler
idecad Çelik 8 Kullanılan Yönetmelikler Hazırlayan: Nihan Yazıcı, Emre Kösen www.idecad.com.tr idecad Çelik 8 Kullanılan Yönetmelikler Yönetmelik Versiyon Webinar tarihi- Linki Yeni Türk Çelik Yönetmeliği
Detaylı1.1 Statik Aktif Durum için Coulomb Yönteminde Zemin Kamasına Etkiyen Kuvvetler
TEORİ 1Yanal Toprak İtkisi 11 Aktif İtki Yöntemi 111 Coulomb Yöntemi 11 Rankine Yöntemi 1 Pasif İtki Yöntemi 11 Coulomb Yöntemi : 1 Rankine Yöntemi : 13 Sükunetteki İtki Danimarka Kodu 14 Dinamik Toprak
Detaylıİtme Sürme Yöntemi İle İnşa Edilmiş Sürekli Ardgermeli Köprülerin Deprem Tasarımı. Özgür Özkul, Erdem Erdoğan, Hatice Karayiğit
İtme Sürme Yöntemi İle İnşa Edilmiş Sürekli Ardgermeli Köprülerin Deprem Tasarımı Özgür Özkul, Erdem Erdoğan, Hatice Karayiğit 09.Mayıs.2015 İTME SÜRME YÖNTEMİ - ILM Dünya çapında yaygın bir köprü yapım
DetaylıT.C. BİLECİK ŞEYH EDEBALİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE VE İMALAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MIM331 MÜHENDİSLİKTE DENEYSEL METODLAR DERSİ
T.C. BİLECİK ŞEYH EDEBALİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE VE İMALAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MIM331 MÜHENDİSLİKTE DENEYSEL METODLAR DERSİ 3 NOKTA EĞME DENEY FÖYÜ ÖĞRETİM ÜYESİ YRD.DOÇ.DR.ÖMER KADİR
DetaylıRÜZGAR ENERJI SEKTÖRÜNDE KULE ve TEMEL TEKNOLOJILERI
RÜZGAR ENERJI SEKTÖRÜNDE KULE ve TEMEL TEKNOLOJILERI Mert GENÇ, Ins. Yük. Müh. Eylül, 2017 4. İZMİR RÜZGAR SEMPOZYUMU www.genoser.com İÇERİK 1) Kule tipleri 2) Kule-temel bağlantı tipleri 3) Temel sistemleri
DetaylıYAPILARDA BURULMA DÜZENSİZLİĞİ
YAPILARDA BURULMA DÜZENSİZLİĞİ M. Sami DÖNDÜREN a Adnan KARADUMAN a M. Tolga ÇÖĞÜRCÜ a Mustafa ALTIN b a Selçuk Üniversitesi Mühendislik Mimarlık Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Konya b Selçuk Üniversitesi
Detaylı28. Sürekli kiriş örnek çözümleri
28. Sürekli kiriş örnek çözümleri SEM2015 programında sürekli kiriş için tanımlanmış özel bir eleman yoktur. Düzlem çerçeve eleman kullanılarak sürekli kirişler çözülebilir. Ancak kiriş mutlaka X-Y düzleminde
DetaylıTemeller. Onur ONAT Tunceli Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli
Temeller Onur ONAT Tunceli Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli 1 Temel Nedir? Yapısal sistemlerin üzerindeki tüm yükleri, zemine güvenli bir şekilde aktaran yapısal elemanlara
DetaylıTanım: Boyuna doğrultuda eksenel basınç kuvveti taşıyan elemanlara Basınç Çubuğu denir.
BASINÇ ÇUBUKLARI Tanım: Boyuna doğrultuda eksenel basınç kuvveti taşıyan elemanlara Basınç Çubuğu denir. Basınç çubukları, sadece eksenel basınç kuvvetine maruz kalırlar. Bu çubuklar üzerinde Eğilme ve
Detaylı(z) = Zemin kütlesinden oluşan dinamik aktif basıncın derinliğe göre değişim fonksiyonu p pd
BÖLÜM 6 TEMEL ZEMİNİ VE TEMELLER İÇİN DEPREME DAYANIKLI TASARIM KURALLARI 6.0. SİMGELER A o C h C v H I i K as K ad K at K ps K pd K pt P ad P pd = Bölüm 2 de tanımlanan Etkin Yer İvmesi Katsayısı = Toprak
DetaylıAd-Soyad K J I H G F E D C B A. Öğrenci No. Yapı kullanım amacı. Yerel Zemin Sınıfı. Deprem Bölgesi. Dolgu Duvar Cinsi. Dişli Döşeme Dolgu Cinsi
EGE ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ YAPI ANABİLİM DALI 2018-2019 ÖĞRETİM YILI GÜZ YARIYILI BETONARME II DERSİ PROJE BİNA VERİLERİ Ad-Soyad Öğrenci No K J I H G F E D C B A
DetaylıİNŞAAT MÜHENDİSLİĞİNE GİRİŞ (Bölüm-3) KÖPRÜLER
İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİNE GİRİŞ (Bölüm-3) KÖPRÜLER Yrd. Doç. Dr. Banu Yağcı Kaynaklar G. Kıymaz, İstanbul Kültür Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Ders Notları, 2009 http://web.sakarya.edu.tr/~cacur/ins/resim/kopruler.htm
DetaylıYTÜ İnşaat Fakültesi Geoteknik Anabilim Dalı. Ders 5: İÇTEN DESTEKLİ KAZILAR. Prof.Dr. Mehmet BERİLGEN
YTÜ İnşaat Fakültesi Geoteknik Anabilim Dalı Ders 5: İÇTEN DESTEKLİ KAZILAR Prof.Dr. Mehmet BERİLGEN İçten Destekli Kazılar İçerik: Giriş Uygulamalar Tipler Basınç diagramları Tasarım Toprak Basıncı Diagramı
DetaylıProje ile ilgili açıklamalar: Döşeme türleri belirlenir. Döşeme kalınlıkları belirlenir. Çatı döşemesi ve 1. kat normal döşemesinde döşeme yükleri
Proje ile ilgili açıklamalar: Döşeme türleri belirlenir. Döşeme kalınlıkları belirlenir. Çatı döşemesi ve 1. kat normal döşemesinde döşeme yükleri belirlenmesi 1. katta döşemelerin çözümü ve çizimi Döşeme
DetaylıKöprü Açıklığının Tanımı
Alp Caner 1 Köprü Açıklığının Tanımı Tasarım açıklığı Kiriş uzunluğu Köprü döşeme genişliği = 30 metre (basit açıklık) = 31 metre = 12 metre Tablo 2.5.2.6.3-1 e göre öngerilmeli hazır I-kirişli üst yapının
DetaylıDEMİRYOLU VİYADÜKLERİNİ OLUŞTURAN ÖNGERİLMELİ KUTU KESİTLİ BETON KÖPRÜ KİRİŞLERİNDE BURULMA ETKİLERİ ve AÇIKLIK BOYUNCA DİYAFRAM GEREKSİNİMİ
218 3.Köprüler Viyadükler Sempozyumu DEMİRYOLU VİYADÜKLERİNİ OLUŞTURAN ÖNGERİLMELİ KUTU KESİTLİ BETON KÖPRÜ KİRİŞLERİNDE BURULMA ETKİLERİ ve AÇIKLIK BOYUNCA DİYAFRAM GEREKSİNİMİ Niyazi Özgür BEZGİN İstanbul
DetaylıKİRİŞLERDE PLASTİK MAFSALIN PLASTİKLEŞME BÖLGESİNİ VEREN BİLGİSAYAR YAZILIMI
IM 566 LİMİT ANALİZ DÖNEM PROJESİ KİRİŞLERDE PLASTİK MAFSALIN PLASTİKLEŞME BÖLGESİNİ VEREN BİLGİSAYAR YAZILIMI HAZIRLAYAN Bahadır Alyavuz DERS SORUMLUSU Prof. Dr. Sinan Altın GAZİ ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ
DetaylıÇatı katında tüm çevrede 1m saçak olduğu kabul edilebilir.
Proje ile ilgili açıklamalar: Döşeme türleri belirlenir. Döşeme kalınlıkları belirlenir. Çatı döşemesi ve 1. kat normal döşemesinde döşeme yükleri belirlenmesi 1. katta döşemelerin çözümü ve çizimi Döşeme
DetaylıÖndökümlü (Prefabrik) Döşeme Sistemleri-4 Prefabrik Asmolen Döşeme Kirişleri
Öndökümlü (Prefabrik) Döşeme Sistemleri-4 Prefabrik Asmolen Döşeme Kirişleri Günkut BARKA 1974 yılında mühendis oldu. 1978-2005 yılları arasında Gök İnşaat ve Tic. A.Ş de şantiye şefliğinden Genel Müdürlüğe
DetaylıYerinde Dökme Dengeli Konsol Köprülerin Döküm Eğrisi Takibi. Özgür Özkul, Erdem Erdoğan, C.Noyan Özel
Yerinde Dökme Dengeli Konsol Köprülerin Döküm Eğrisi Takibi Özgür Özkul, Erdem Erdoğan, C.Noyan Özel 9.Mayıs.2015 Dilimsel Dengeli Konsol Metodu Dünya genelinde oldukça yaygın 1960 lardan itibaren özellikle
Detaylı29. Düzlem çerçeve örnek çözümleri
9. Düzlem çerçeve örnek çözümleri 9. Düzlem çerçeve örnek çözümleri Örnek 9.: NPI00 profili ile imal edilecek olan sağdaki düzlem çerçeveni normal, kesme ve moment diyagramları çizilecektir. Yapı çeliği
DetaylıYIĞMA YAPI TASARIMI ÖRNEK BİR YIĞMA SİSTEMİN İNCELENMESİ
13.04.2012 1 ÖRNEK BİR YIĞMA SİSTEMİN İNCELENMESİ 2 ÇENGEL KÖY DE BİR YIĞMA YAPI KADIKÖY DEKİ YIĞMA YAPI 3 Genel Bilgiler Yapı Genel Tanımı Kat Sayısı: Bodrum+3 kat+teras kat Kat Oturumu: 9.80 X 15.40
DetaylıFAB2015 - Betonarme Prefabrik Yapılar Analiz, Tasarım, Rapor ve Çizim Programı v1.0 GENEL YAPI VE DEPREM RAPORU
GENEL YAPI VE DEPREM RAPORU YAPI BİLGİLERİ: Proje Adı: Proje 1 Proje Sahibi: Prefabrik Firma Ad/İletişim: Yapı İli: Yapı İlçesi: Yapı Ada No: Yapı Parsel No: MÜELLİF BİLGİLERİ: Proje Müellifi: Oda No:
DetaylıUZUN AÇIKLIKLI KÖPRÜLERDE HAREKETLİ YÜK TASARIM PARAMETRELERİNİN TÜRK LRFD METHODU İÇİN BELİRLENMESİ. Doç. Dr. Alp CANER & Yusuf DÖNMEZ
UZUN AÇIKLIKLI KÖPRÜLERDE HAREKETLİ YÜK TASARIM PARAMETRELERİNİN TÜRK LRFD METHODU İÇİN BELİRLENMESİ Doç. Dr. Alp CANER & Yusuf DÖNMEZ 09.05.2015 ANA HATLAR Çalışma Amacı Uzun Açıklıklı Köprüler (>400m)
DetaylıBETONARME-I 5. Hafta KİRİŞLER. Onur ONAT Munzur Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli
BETONARME-I 5. Hafta KİRİŞLER Onur ONAT Munzur Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli 1 Malzeme Katsayıları Beton ve çeliğin üretilirken, üretim aşamasında hedefi tutmama
Detaylı10 - BETONARME TEMELLER ( TS 500)
TS 500 / Şubat 2000 Temel derinliği konusundan hiç bahsedilmemektedir. EKİM 2012 10 - BETONARME TEMELLER ( TS 500) 10.0 - KULLANILAN SİMGELER Öğr.Verildi b d l V cr V d Duvar altı temeli genişliği Temellerde,
DetaylıRÜZGAR ENERJİ SEKTÖRÜNDE KULE ve TEMEL TEKNOLOJİLERİ
RÜZGAR ENERJİ SEKTÖRÜNDE KULE ve TEMEL TEKNOLOJİLERİ Mert GENÇ, İnş. Y. Müh. Kasım, 2013 İSTANBUL www.genseres.com İÇERİK 1) Kule tipleri 2) Kule-temel bağlantı tipleri 3) Temel sistemleri 4) Uygulama
DetaylıUBET72 DM BETON KÖŞK YAPISI BETONARME STATİK HESAP RAPORU
UBET72 DM BETON KÖŞK YAPISI HAZIRLAYAN : İSMAİL ENGİN KONTROL EDDEN : GÜNER İNCİ TARİH : 21.3.215 Sayfa / Page 2 / 4 REVİZYON BİLGİLERİ Rev. No. Tarih Tanım / YayınNedeni Onay Sunan Kontrol Onay RevizyonDetayBilgileri
DetaylıBÜYÜK BOŞLUKLU BETONARME KİRİŞLERİN STATİK-BETONARME ANALİZİ
BÜYÜK BOŞLUKLU BETONARME KİRİŞLERİN STATİK-BETONARME ANALİZİ Hasan ELÇİ(*) ÖZET Sıhhi tesisat, pis su tesisatı, elektrik ve telefon kabloları, kalorifer boruları ve havalandırma kanalları gibi tesisatın
DetaylıOrta Doğu Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü
Orta Doğu Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Gazbeton, Tuğla ve Bims Blok Kullanımının Bina Statik Tasarımına ve Maliyetine olan Etkilerinin İncelenmesi 4 Mart 2008 Bu rapor Orta Doğu Teknik
DetaylıTEMELLER. Farklı oturma sonucu yan yatan yapılar. Pisa kulesi/italya. İnşa süresi: 1173 1370
TEMELLER Temeller yapının en alt katındaki kolon veya perdelerin yükünü (normal kuvvet, moment, v.s.) yer yüzeyine (zemine) aktarırlar. Diğer bir deyişle, temeller yapının ayaklarıdır. Kolon veya perdeler
DetaylıGazbeton Duvar ve Döşeme Elemanları ile İnşa Edilen Az Katlı Konut Binalarının Deprem Güvenliği*
Gazbeton Duvar ve Döşeme Elemanları ile İnşa Edilen Az Katlı Konut Binalarının Deprem Güvenliği* Dr.Haluk SESİGÜR Yrd.Doç.Dr. Halet Almıla BÜYÜKTAŞKIN Prof.Dr.Feridun ÇILI İTÜ Mimarlık Fakültesi Giriş
DetaylıBETONARME KESİT DAVRANIŞINDA EKSENEL YÜK, MALZEME MODELİ VE SARGI DONATISI ORANININ ETKİSİ
Beşinci Ulusal Deprem Mühendisliği Konferansı, 26-30 Mayıs 2003, İstanbul Fifth National Conference on Earthquake Engineering, 26-30 May 2003, Istanbul, Turkey Bildiri No: AT-124 BETONARME KESİT DAVRANIŞINDA
DetaylıBETONARME-II ONUR ONAT HAFTA-1 VE HAFTA-II
BETONARME-II ONUR ONAT HAFTA-1 VE HAFTA-II GENEL BİLGİLER Yapısal sistemler düşey yüklerin haricinde aşağıda sayılan yatay yüklerin etkisine maruz kalmaktadırlar. 1. Deprem 2. Rüzgar 3. Toprak itkisi 4.
DetaylıİSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ İNŞAAT FAKÜLTESİ BETONARME HASTANE PROJESİ. Olca OLGUN
İSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ İNŞAAT FAKÜLTESİ BETONARME HASTANE PROJESİ Olca OLGUN Bölümü: İnşaat Mühendisliği Betonarme Yapılar Çalışma Gurubu ARALIK 2000 İSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ İNŞAAT FAKÜLTESİ
DetaylıÇELİK YAPILARIN TASARIM, HESAP ve YAPIM ESASLARI. ÖRNEKLER ve TS648 le KARŞILAŞTIRILMASI
ÇELİK YAPILARIN TASARIM, HESAP ve YAPIM ESASLARI ÖRNEKLER ve TS648 le KARŞILAŞTIRILMASI Eksenel Çekme Etkisi KARAKTERİSTİK EKSENEL ÇEKME KUVVETİ DAYANIMI (P n ) Eksenel çekme etkisindeki elemanların tasarımında
DetaylıYapı Sistemlerinde Elverişsiz Yüklemeler:
Yapı Sistemlerinde Elverişsiz Yüklemeler: Yapılara etkiyen yükler ile ilgili çeşitli sınıflama tipleri vardır. Bu sınıflamalarda biri de yapı yükleri ve ilave yükler olarak yapılan sınıflamadır. Bu sınıflama;
DetaylıBÖLÜM 6 - TEMEL ZEMİNİ VE TEMELLER İÇİN DEPREME DAYANIKLI TASARIM KURALLARI 6.1. KAPSAM
TDY 2007 Öğr. Verildi BÖLÜM 6 - TEMEL ZEMİNİ VE TEMELLER İÇİN DEPREME DAYANIKLI TASARIM KURALLARI 6.1. KAPSAM Deprem bölgelerinde yapılacak yeni binalar ile deprem performansı değerlendirilecek veya güçlendirilecek
DetaylıProjemizde bir adet sürekli temel örneği yapılacaktır. Temel genel görünüşü aşağıda görülmektedir.
1 TEMEL HESABI Projemizde bir adet sürekli temel örneği yapılacaktır. Temel genel görünüşü aşağıda görülmektedir. Uygulanacak olan standart sürekli temel kesiti aşağıda görülmektedir. 2 Burada temel kirişi
DetaylıHibrit ve Çelik Kablolu Köprülerin Dinamik Davranışlarının Karşılaştırılması
1 Hibrit ve Çelik Kablolu Köprülerin Dinamik Davranışlarının Karşılaştırılması Arş. Gör. Murat Günaydın 1 Doç. Dr. Süleyman Adanur 2 Doç. Dr. Ahmet Can Altunışık 2 Doç. Dr. Mehmet Akköse 2 1-Gümüşhane
DetaylıİSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ ÖNGERİLME KİRİŞLİ BİR KÖPRÜ TASARIMI VE PERFORMANSININ DEĞERLENDİRİLMESİ
İSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ ÖNGERİLME KİRİŞLİ BİR KÖPRÜ TASARIMI VE PERFORMANSININ DEĞERLENDİRİLMESİ YÜKSEK LİSANS TEZİ Emrah AKTAŞ Anabilim Dalı : İnşaat Mühendisliği Programı
DetaylıPrefabrik yapıların tasarımı, temelde geleneksel betonarme yapıların tasarımı ile benzerdir.
Prefabrik yapıların tasarımı, temelde geleneksel betonarme yapıların tasarımı ile benzerdir. Tasarımda kullanılan şartname ve yönetmelikler de prefabrik yapılara has bazıları dışında benzerdir. Prefabrik
DetaylıMukavemet-I. Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş
Mukavemet-I Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş Bölüm 5 Eğilmede Kirişlerin Analizi ve Tasarımı Kaynak: Cisimlerin Mukavemeti, F.P. Beer, E.R. Johnston, J.T. DeWolf, D.F. Mazurek, Çevirenler: A. Soyuçok, Ö. Soyuçok.
DetaylıÇelik Yapılar - INS /2016
Çelik Yapılar - INS4033 2015/2016 DERS V Dayanım Limit Durumu Elemanların Burkulma Dayanımı Fatih SÖYLEMEZ Yük. İnş. Müh. İçerik Dayanım Limit Durumu Elemanların Burkulma Dayanımı Elemanların Burkulma
DetaylıÇOK KATLI BİNALARIN DEPREM ANALİZİ
ÇOK KATLI BİNALARIN DEPREM ANALİZİ M. Sami DÖNDÜREN a Adnan KARADUMAN a a Selçuk Üniversitesi Mühendislik Mimarlık Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Konya Özet Bu çalışmada elips, daire, L, T, üçgen,
Detaylı11/10/2013 İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİNE GİRİŞ BETONARME YAPILAR BETONARME YAPILAR
BETONARME YAPILAR İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİNE GİRİŞ BETONARME YAPILAR 1. Giriş 2. Beton 3. Çelik 4. Betonarme yapı elemanları 5. Değerlendirme Prof.Dr. Zekai Celep 10.11.2013 2 /43 1. Malzeme (Beton) (MPa) 60
DetaylıMukavemet 1. Fatih ALİBEYOĞLU. -Çalışma Soruları-
1 Mukavemet 1 Fatih ALİBEYOĞLU -Çalışma Soruları- Soru 1 AB ve BC silindirik çubukları şekilde gösterildiği gibi, B de kaynak edilmiş ve yüklenmiştir. P kuvvetinin büyüklüğünü, AB çubuğundaki çekme gerilmesiyle
DetaylıKirişli Döşemeli Betonarme Yapılarda Döşeme Boşluklarının Kat Deplasmanlarına Etkisi. Giriş
1 Kirişli Döşemeli Betonarme Yapılarda Döşeme Boşluklarının Kat Deplasmanlarına Etkisi İbrahim ÖZSOY Pamukkale Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Kınıklı Kampüsü / DENİZLİ Tel
DetaylıYeni Deprem Yönetmeliği ve İstinat Yapıları Hesaplarındaki Değişiklikler
İnşaat Mühendisleri Odası Denizli Şubesi istcad istinat Duvarı Yazılımı & Türkiye Bina Deprem Yönetmeliği nin İstinat Yapıları Hakkındaki Hükümleri Yeni Deprem Yönetmeliği ve İstinat Yapıları Hesaplarındaki
DetaylıBÖLÜM-2 ÇELİK YAPILARDA BİRLEŞİM ARAÇLARI
BÖLÜM-2 ÇELİK YPILRD BİRLEŞİM RÇLRI Çelik yapılarda kullanılan hadde ürünleri için, aşağıdaki sebeplerle birleşimler yapılması gerekmektedir. Bu aşamada bulon (cıvata), kaynak ve perçin olarak isimlendirilen
DetaylıÇ E R Ç E V E L E R. L y2. L y1
ADİL ALTUDAL Mart 2011 Ç E R Ç E V E L E R Betonarme yapıların özelliklerinden bir tanesi de monolitik olmasıdır. Bu özellik sayesinde, kirişlerin birleştiği kolonlarla birleşme noktaları olan düğüm noktalarının
DetaylıTEMEL İNŞAATI ŞERİT TEMELLER
TEMEL İNŞAATI ŞERİT TEMELLER Kaynak; Temel Mühendisliğine Giriş, Prof. Dr. Bayram Ali Uzuner 1 2 Duvar Altı (veya Perde Altı) Şerit Temeller (Duvar Temelleri) 3 Taş Duvar Altı Şerit Temeller Basit tek
DetaylıKirişlerde sınır değerler
Kirişlerde sınır değerler ERSOY/ÖZCEBE S. 275277 5 cm çekme tarafı (depremde çekme basınç) 5 cm 5 cm ρ 1 basınç tarafı s ρ φ s φ gövde s φw ρ φ φ w ρ w ρ gövde φ w ρ 1 çekme tarafı φ w basınç tarafı (depremde
DetaylıBinaların Deprem Dayanımları Tespiti için Yapısal Analiz
Binaların Deprem Dayanımları Tespiti için Yapısal Analiz Sunan: Taner Aksel www.benkoltd.com Doğru Dinamik Yapısal Analiz için: Güvenilir, akredite edilmiş, gerçek 3 Boyutlu sonlu elemanlar analizi yapabilen
DetaylıYTÜ Makine Mühendisliği Bölümü Mekanik Anabilim Dalı Özel Laboratuvar Dersi Strain Gauge Deneyi Çalışma Notu
YTÜ Makine Mühendisliği Bölümü Mekanik Anabilim Dalı Özel Laboratuvar Dersi Strain Gauge Deneyi Çalışma Notu Laboratuar Yeri: B Blok en alt kat Mekanik Laboratuarı Laboratuar Adı: Strain Gauge Deneyi Konu:
DetaylıBURSA TECHNICAL UNIVERSITY (BTU) Department of Mechanical Engineering
Uygulama Sorusu-1 Şekildeki 40 mm çaplı şaft 0 kn eksenel çekme kuvveti ve 450 Nm burulma momentine maruzdur. Ayrıca milin her iki ucunda 360 Nm lik eğilme momenti etki etmektedir. Mil malzemesi için σ
DetaylıNervürlü Düz Hasır Nervürlü
ÇELĐK Nervürlü Düz Hasır Nervürlü Çelik sınıfı tanımı(ts708/1996) Üretim yöntemine göre sınıflandırma: Steel(çelik) Akma dayanımı 420 Sıcak haddeleme işlemi ile üretilen, simgesi: a N/mm 2 Sıcak haddeleme
DetaylıSÜRTÜNME ETKİLİ (KAYMA KONTROLLÜ) BİRLEŞİMLER:
SÜRTÜME ETKİLİ (KYM KOTROLLÜ) BİRLEŞİMLER: Birleşen parçaların temas yüzeyleri arasında kaymayı önlemek amacıyla bulonlara sıkma işlemi (öngerme) uygulanarak sürtünme kuvveti ile de yük aktarımı sağlanır.
DetaylıANKARA ŞUBESİ PERŞEMBE SEMİNERLERİ
İNŞAAT MÜHENDİSLERİ ODASI ANKARA ŞUBESİ PERŞEMBE SEMİNERLERİ Yüksek Hızlı Demiryolu Köprüleri Tasarım Esasları (Ray-Köprü Etkileşimi) İnş.Müh. Tamer Fenercioğlu 30 Mart 2017 1 GİRİŞ Büyüyen iki demiryolu
DetaylıBETONARME-II (KOLONLAR)
BETONARME-II (KOLONLAR) ONUR ONAT Kolonların Kesme Güvenliği ve Kesme Donatısının Belirlenmesi Kesme güvenliği aşağıdaki adımlar yoluyla yapılır; Elverişsiz yükleme şartlarından elde edilen en büyük kesme
Detaylıidecad Çelik 8 idecad Çelik Kullanılarak AISC ve Yeni Türk Çelik Yönetmeliği ile Kompozit Kirişlerin Tasarımı
idecad Çelik 8 idecad Çelik Kullanılarak AISC 360-10 ve Yeni Türk Çelik Yönetmeliği ile Kompozit Kirişlerin Tasarımı Hazırlayan: Oğuzcan HADİM www.idecad.com.tr idecad Çelik 8 Kullanılarak AISC 360-10
Detaylı34. Dörtgen plak örnek çözümleri
34. Dörtgen plak örnek çözümleri Örnek 34.1: Teorik çözümü Timoshenko 1 tarafından verilen dört tarafından ankastre ve merkezinde P=100 kn tekil yükü olan kare plağın(şekil 34.1) çözümü 4 farklı model
DetaylıYapma Enkesitli Çift I Elemandan Oluşan Çok Parçalı Kirişlerin Yanal Burulmalı Burkulması Üzerine Analitik Bir Çalışma
Yapma Enkesitli Çift I Elemandan Oluşan Çok Parçalı Kirişlerin Yanal Burulmalı Burkulması Üzerine Analitik Bir Çalışma Mehmet Fatih Kaban, Cüneyt Vatansever Zümrütevler Mah. Atatürk Cad. İstanbul Teknik
DetaylıLif Takviyeli Kompozit Asma Yaya Köprüsünün Yapısal Davranışının İncelenmesi: Halgavor Asma Yaya Köprüsü
Lif Takviyeli Kompozit Asma Yaya Köprüsünün Yapısal Davranışının İncelenmesi: Halgavor Asma Yaya Köprüsü Arş. Gör. Murat Günaydın 1 Doç.Dr. Süleyman Adanur 2 Doç.Dr. Ahmet Can Altunışık 2 Doç.Dr. Barış
DetaylıPROF.DR. MURAT DEMİR AYDIN. ***Bu ders notları bir sonraki slaytta verilen kaynak kitaplardan alıntılar yapılarak hazırlanmıştır.
PROF.DR. MURAT DEMİR AYDIN ***Bu ders notları bir sonraki slaytta verilen kaynak kitaplardan alıntılar yapılarak hazırlanmıştır. Ders Notları (pdf), Sınav soruları cevapları, diğer kaynaklar için Öğretim
Detaylıihmal edilmeyecektir.
q h q q h h q q q y z L 2 x L 1 L 1 L 2 Kolon Perde y x L 1 L 1 L 1 = 6.0 m L 2 = 4.0 m h= 3.0 m q= 50 kn (deprem) tüm kirişler üzerinde 8 kn/m lik düzgün yayılı yük (ölü), tüm döşemeler üzerinde 3 kn/m
DetaylıİNŞ 320- Betonarme 2 Ders Notları / Prof Dr. Cengiz DÜNDAR Arş. Gör. Duygu BAŞLI
a) Denge Burulması: Yapı sistemi veya elemanında dengeyi sağlayabilmek için burulma momentine gereksinme varsa, burulma denge burulmasıdır. Sözü edilen gereksinme, elastik aşamada değil taşıma gücü aşamasındaki
DetaylıTÜRKİYE DEKİ ZEMİNE ÖZGÜ ORTALAMA TEPKİ SPEKTRUMLARININ AASHTO LRFD (2007 VE 2010) KÖPRÜ TASARIM ŞARTNAMELERİ İLE KARŞILAŞTIRILMASI
TÜRKİYE DEKİ ZEMİNE ÖZGÜ ORTALAMA TEPKİ SPEKTRUMLARININ AASHTO LRFD (2007 VE 2010) KÖPRÜ TASARIM ŞARTNAMELERİ İLE KARŞILAŞTIRILMASI Orta Doğu Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü İnş. Yük. Müh.
DetaylıKirişsiz Döşemelerin Uygulamada Tasarım ve Detaylandırılması
Kirişsiz Döşemelerin Uygulamada Tasarım ve Detaylandırılması İnş. Y. Müh. Sinem KOLGU Dr. Müh. Kerem PEKER kolgu@erdemli.com / peker@erdemli.com www.erdemli.com İMO İzmir Şubesi Tasarım Mühendislerine
DetaylıİSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ
İSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ MEVCUT BİR KARAYOLU KÖPRÜSÜNÜN DOĞRUSAL VE DOĞRUSAL OLMAYAN YÖNTEMLER İLE PERFORMANS DEĞERLENDİRMESİ YÜKSEK LİSANS TEZİ Okan GÜNGÖR Anabilim Dalı :
DetaylıBurkulması Önlenmiş Çelik Çaprazlı Sistemler ile Süneklik Düzeyi Yüksek Merkezi Çelik Çaprazlı Sistemlerin Yapısal Maliyet Analizi Karşılaştırması
Burkulması Önlenmiş Çelik Çaprazlı Sistemler ile Süneklik Düzeyi Yüksek Merkezi Çelik Çaprazlı Sistemlerin Yapısal Maliyet Analizi Karşılaştırması Mehmet Bakır Bozkurt Orta Doğu Teknik Üniversitesi, İnşaat
DetaylıSAP2000 de önceden saptanan momentler doğrultusunda betonarme plak donatısı hesapları şu makale doğrultusunda yapılmaktadır:
Teknik Not: Betonarme Kabuk Donatı Boyutlandırması Ön Bilgi SAP000 de önceden saptanan momentler doğrultusunda betonarme plak donatısı esapları şu makale doğrultusunda yapılmaktadır: DD ENV 99-- 99 Eurocode
DetaylıİÇERİSİ BETON İLE DOLDURULMUŞ ÇELİK BORU YAPI ELEMANLARININ DAYANIMININ ARAŞTIRILMASI ÖZET
İÇERİSİ BETON İLE DOLDURULMUŞ ÇELİK BORU YAPI ELEMANLARININ DAYANIMININ ARAŞTIRILMASI Cemal EYYUBOV *, Handan ADIBELLİ ** * Erciyes Üniv., Müh. Fak. İnşaat Müh.Böl., Kayseri-Türkiye Tel(0352) 437 49 37-38/
DetaylıDEPREME DAYANIKLI YAPI TASARIMI
DEPREME DAYANIKLI YAPI TASARIMI Düşey Doğrultuda Düzensizlik Durumları 7. Hafta Yrd. Doç. Dr. Alper CUMHUR Kaynak: Sakarya Üniversitesi / İnşaat Mühendisliği Bölümü / Depreme Dayanıklı Betonarme Yapı Tasarımı
Detaylı