MOMENT DEĞİŞTİRİCİLER VİTES KUTULARI. Prof. Dr. N. Sefa KURALAY 1
|
|
- Engin Özbek
- 8 yıl önce
- İzleme sayısı:
Transkript
1 MOMENT DEĞİŞTİRİCİLER VİTES KUTULARI Prof Dr N Sefa KURALAY
2 MOMENT DEĞİŞTİRİCİLER VİTES KUTULARI Kademeli Moment Değiştiriciler Kademeli Vites Kutuları Kademeli moment değiştirici olarak genellikle dişli çark mekanizmaları kullanılır Dişli çark mekanizmaları düz, helisel dişli çarklı; dişlilerin kaydırılmasıyla şekil bağlı veya ön sürtünmeli şekil bağlı (senkronizasyon mekanizmalı) olarak kademe değiştirmeye olanak veren veya dişlilerin frenlenmesi ile kademe değiştirmeye izin veren güneş dişli sistemli olabilir Kademe değiştirme işleminin elle, elle ve yardımcı kuvvetle (yarı otomatik) ve güç ile bağlantılı olarak otomatik olarak değiştirildiği vites kutularıdır Resim : Senkronizasyon sistemli dört kademeli vites kutusu Prof Dr N Sefa KURALAY 2
3 Resim: 5 basamaklı 2 milli koaksiyal vites kutusu (Ford) Prof Dr N Sefa KURALAY 3
4 Vites 4 Vites 2 Vites 5 Vites 3 Vites Geri Vites Resim: İki milli koaksiyal bir vites kutusunun yapısı ve kuvvet akışı Prof Dr N Sefa KURALAY 4
5 Resim: Deaksiyal 5 basamaklı vites kutusu (Saab) Prof Dr N Sefa KURALAY 5
6 Vites 3 Vites 5 Vites 2 vites 4 Vites Geri vites Resim: İki milli deaksiyal bir vites kutusunda kuvvet akışı ve yapısı Prof Dr N Sefa KURALAY 6
7 Resim: İkiz kavramalı elektromekanik şanzıman (DSG) Prof Dr N Sefa KURALAY 7
8 Temel prensip Elektromekanik şanzıman prensip olarak iki adet birbirinden bağımsız şanzımandan oluşur Her bir şanzıman parçası işlev olarak bir düz şanzıman gibi yapılmıştır Her bir şanzıman parçasına bir diskli kavrama takılmıştır Şanzıman parçasının birinde her zaman güç bağlantısı vardır ve diğer şanzıman parçasında sonraki vitese geçilmiştir, ancak bu vitesin kavraması açıktır Her vites için bir düz şanzımanda bulunan geleneksel senkromeç ve değiştirme ünitesi mevcuttur Resim: İkiz kavramalı şanzımanın prensip şeması Prof Dr N Sefa KURALAY 8
9 Resim : İkiz kavramalı elektromekanik şanzımanda kuvvet akışı Prof Dr N Sefa KURALAY 9
10 Resim: Boyuna yapım tarzında ikiz kavramalı vites kutusu (Audi) Prof Dr N Sefa KURALAY 0
11 Dişli çarklı moment değiştiricilerde kademe değiştirmede en önemli sorun senkronizasyon olmaktadır Her zaman eş çalışmayan dişli çarklar, eş çalışmaya başlamak için birbirlerine ancak eş çevresel hız durumuna geldiklerinde kenetlenebilir ve moment iletebilirler Dişliler eş çalışıyorsa, fakat moment taşımadıkları süre içinde biri mili üzerinde serbestçe dönüyor demektir Bu dişli çarkın serbestçe döndüğü mil ile bir şekilsel bağlantısını temin etmek için dişlinin aynı açısal hıza ulaşması gereklidir Resim : a) Senkromeçsiz bir kademe değiştirme düzeni b) Kuvvet bağlı bir senkromeç donanımı Prof Dr N Sefa KURALAY
12 SENKROMEÇ SİSTEMLERİ Kademe mufu Kilitleme parçası Senkron bilezik senkron parça Sürtünme yüzeyleri Yay baskılı senkron bilyalar Kademe dişlisi Vites dişlisi ve Eş dişli Resim: Kilitleme parçalı, senkron bilyeli senkronizasyon sistemi Boşta Kilitleme parçalı, senkron bilyeli senkronizasyon sistemi : Basamak değiştirilmesinde, yay kuvveti altındaki kayıcı mufa tesir eden senkron bilyeler aksiyal yöndeki kaydırma kuvvetini iletmektedir ve senkron bilezik vites dişlisinin diş koniğine basmaktadır Kilitleme parçaları, sürtünen yüzeylerdeki relatif dönme nedeniyle senkron bilezik, senkron parçaya göre çok hafif dönme yönünde kasılır ve kilitleme parçası radyal yönde hareket ederek kanalından çıkar ve kilitler Sürtünen yüzeylerde eş devirli hareket temin edilinceye kadar kilitleme parçaları kayıcı mufun hareketine engel olur Basamak bağlantısı tamamlandıktan sonra senkron parça, yan kuvveti altında bulunan senkron bilyeler yardımıyla tekrar ortadaki yerini alır Prof Dr N Sefa KURALAY 2
13 Konik sürtünme yüzeyi Eş devirle dönmeye zorlar Basamak dişlileri temasta a) Senkronizasyon sistemi çalışıyor, kayıcı muf kilitlenmiş Kilitleme parçası Basamak mufu c) Basamak değiştirme tamamlanmış Radyal yönlendirilmiş kilitleme parçalı senkron bilezik Senkron parça d ) Kilitleme parçası, senkron bilezik kanalına geri itilmiş b) Kilitleme parçası kilitleme durumunda Resim : Kilitleme parçalı senkronizasyon sisteminin çalışma şekli Prof Dr N Sefa KURALAY 3
14 Borg-Warner Tipi Senkronizasyon Sitemi Basamak değiştirilmesinde, senkron bilezik C, senkron yaylar tarafından itilen bilye ve senkron göbek D üzerinden iç konik sürtünme yüzeyli senkron bileziğin (E) kademe dişlisi (F) üzerindeki dış konik yüzeye doğru iter İç dış konik yüzeylerin temasıyla E, D ye göre burulmaya uğrar Bu burulma, E nin yan yüzündeki iki pim ve D deki çevresel yönde açılmış kanallarla sınırlanmıştır Bu hafif burulma esnasında E üzerindeki pimler D deki radyal kanallar içerisinde yer değiştirir, böylece E elemanı dişlileri F dişlisinin diş boşluklarına gelecek şekilde çevresel yönde döner ve eş devirle dönme temin edilinceye kadar, kayıcı mufun ( C) aksiyal yönde kayarak F dişlileri ile şekil bağı temin etmesi engellenir Kayıcı Muf C Senkron Göbek D Senkron Bilezik E Kademe dişlisi F Tahrik eden A Tahrik edilen B Prof Dr N Sefa KURALAY 4 Pim Resim : Borg-Warner tipi kilitli senkronizasyon sistemi parçaları
15 Senkron Sürgülü Kilitli Senkronizasyon Sistemi Günümüz senkronizasyon sistemlerinde, bu eksenel yöndeki pim ve hareket ettiği kanallar yerine, senkron göbek çevresindeki kanallara eksenel yönde yerleştirilmiş, uçları ile de senkron bilezik sırtındaki kanallara giren sürgüler kullanılmaktadır Kayıcı muf Sürgü s ırtı kanalı Senkron bilezik İç konik yüzey Senkron sürgüsü Senkron göbek Dış konik yüzey Basamak dişlisi Resim : Senkron sürgülü kilitli senkronizasyon sistemi parçaları Prof Dr N Sefa KURALAY 5
16 - Vites dişlisi 2- Kavrama gövdesi 3- Senkron bilezik 4- Senkron göbek 5- Bası yayı 6- Küre başlı pim 7- Baskı parçası 8- Kayıcı muf Resim: Senkron sürgülü sistemin patlamış hali - Vites dişlisi 2- Kavrama gövdesi 3- Senkron bilezik 4- Senkron göbek 5- Kayıcı muf Resim : Senkron sürgülü senkromeç sistemi toplanmış kesiti Prof Dr N Sefa KURALAY 6
17 Çift Sürtünme Yüzeyli Senkronizasyon Sistemi: Tek katlı konik sisteme karşın çok daha fazla sürtünme yüzeyi sunulmuştur Senkronizasyon performanslı olduğu için artan ısıyı aktaracak daha büyük bir alan mevcuttur Düşük viteslerde farklı değiştirme dişlileri arasındaki büyük devir farkları daha hızlı şekilde ayarlanabilmektedir Vitesler daha az kuvvet harcanarak takılabilmektedir Ara bilezik İç sürtünme bilezik Senkron bilezik (Dış sürtünme bileziği) Kavrama gövdesi (Sürtünme Konisi) Resim: Çift sürtünme yüzeyli senkromeç Prof Dr N Sefa KURALAY 7
18 : Vites dişlisi 2: Senkron halka 3: Kavrama halkası 4: Kilit sürgüsü A: Sürgü mesafesi Resim: Kilitli senkronizasyonun fonksiyon prensibi (Kalkert) Prof Dr N Sefa KURALAY 8
19 Servo-Senkronizasyon sistemi (Esneyen senkron bilezikli senkronizasyon sistemi): Yönlendirici muf çok kanallı mil ile bağlanmış olup kayıcı mufu taşımaktadır Senkron bileziğin her iki uçunda bir kilitleme taşı bulunmaktadır Senkron bileziğin içinde iki kilitleme bandı yer almakta ve bunların bir ucuna kilitleme taşı dayanmaktadır Emniyet segmanı ile senkron bileziği dişli çarktaki yatağında tutmaktadır Resim : Servo-Senkronizasyon sistemi parçaları Prof Dr N Sefa KURALAY 9
20 Basamak mufu Kilitleme taşı Yön verici muf Kavrama parçası Yaylanabilen senkron bilezik Kilitleme bantları Kilitleme taşı Kilitleme bandı Senkron bilezik Dayanma taşı Nötr durum Emniyet segmanı Dayanma taşı Senkron Kavrama parçası Basamak bilezik Kilitleme bandı Mufu Nötr durum Senkronizasyon durumu Sekronizasyon durumu Basamak bağlanmış Resim : Servo senkronizasyon sisteminin çalışması Prof Dr N Sefa KURALAY 20
21 2 Kademeli Vites Kutuları için Grup Dişli Kutuları Gruplanmış dişli kutuları ağır yük araçlarında görülmektedir Senkromeçli ve senkromeçsiz dişli kutuları ile kombine edilebilirler Hatta bazı vites kutularına daha sonradan eklenebilirler Ana mil Çıkış mili Vites kutusu çıkışına takılan grup dişli kutuları Vites kutusu her kademesinin arkasından hareketin yavaşlatılması söz konusudur veya hareket direkt olarak çıkar Örneğin, dört kademeli bir vites kutusu bu şekilde 8 ileri 2 geri vites kademeli hale getirilebilir Tahrik dişlisi Vites kutusu girişine takılan grup dişli kutuları Grup dişlileri ön kademeye alınacak olursa, ön kademe veya giriş kademesiyle piriz direk dişlisine akan iletimde hareket hızlanmaktadır Vites kutusu böylece hızlandırılmış kademeye doğru genişletilmiş olur Prof Dr N Sefa KURALAY 2
22 Düz yolda direk kademedeki sabit hızlı sürüş ile aynı olması, ancak düşürülmüş motor devir sayısı ile mümkündür Bu grup dişli kutusunda da her bir kademe ile bağlantı sayesinde kademe sayısının iki katına çıkartılması mümkündür Resimde senkromeçli altı kademeli bir vites kutusunun giriş kısmına takılmış ön kademeli senkromeçli grup dişli kutusunu görülmektedir Resim : Giriş kademesine takılmış senkromeçli grup dişli kutulu altı kademeli vites kutusu Prof Dr N Sefa KURALAY 22
23 3 Kademeli Vites Kutularında Basamaklandırma Basamaklandırma, iletim yapması gereken dişli çiftlerinin değiştirilmesiyle gerçekleşir Genel olarak bir kutu içerisine yerleştirilmiş iki mil üzerindeki dişli çiftleri ile döndürme momenti iletimi uygulanmaktadır Planet dişli sisteminde planet dişlileri taşıyan bir çerçeve mevcuttur ve döndürme momenti değişimi bantlı veya disk frenler yardımıyla gerçekleşmektedir Toplam iletim oranı i, daima sabit bir iletim oranı i D ve değiştirilebilen i x oranının çarpımından meydana gelmektedir i n n M T M M M T 2r dy n 60n 000v M r 0, 378 dy n n v M r dy n n M 2, 67v v n M, n T r dyn M M, M T Araç hızı km/h Motor ve tekerlek devir sayısı D/d Tekerlek dinamik yarıçapı m Motor ve tekerlek tahrik momentleri Nm Güç iletimindeki verim Genel olarak en büyük vites basamağının çevrim oranı i x = i a = alınır En küçük vites basamağının çevrim oranı en büyük, en büyük basamağın ki ise en küçük olmalıdır Prof Dr N Sefa KURALAY 23
24 Araç hızı Basamaklandırma Geometrik Kademelendirme: Sabit bir motor devir sayısı aralığında (n - n 2 ) yapılacak basamak seçimi geometrik bir seriyi ortaya çıkarmaktadır Ara ve alt basamaklar aşağıdaki gibi belirlenmektedir: i b i a n n 2 ; i c i b n n 2 i a n n 2 2 ; v km/h i d / i i a n n 2 3, vs P / i a M / i b / i c n 2 n n m n 2 n n m Resim : a) Motor karakteristiklerinden devir sayısı bandının secimi b) n -n 2 devir sayısı bandı ile ia ya göre geometrik basamaklandırma Prof Dr N Sefa KURALAY 24
25 Geometrik basamaklandırmada küçük basamak bandında (büyük vites P basamağında) basamak sıçraması çok büyük olmaktadır Yani büyük kademe oranlarında kademe sayısı fazladır P P M R M R v v v Devir sayısı bandının (n - n 2 ) genişletilmesi M R ile basamak sıçraması azalmakla beraber, aynı motor karakteristiklerinde, vites kutusunun güç ve döndürme momenti boşluklarını artırmaktadır (Resim) Devir sayısı sınırlarının küçültülmesi ise motorun boğulması neden olur Benzinli motorda maksimum gücün devir sayısı aşılabilir Böylece n ve n 2 aynı güç değerine ait olacak şekilde seçmek mümkündür Bu durum ideal basamaklandırma olarak ta ifade edilmektedir Prof Dr N Sefa KURALAY 25
26 Prof Dr N Sefa KURALAY 26 Geometrik bir basamaklandırmada x vites için kademe sayısı z olmak üzere şu eşitlikler geçerlidir : i, vites basamağındaki çevrim oranı olmak üzere i i i n n i i z x z a a x z a x 2 n n ln i i ln z a 2 ve kademe sayısı En büyük vites basamağı i a = alınması direk geçişi ifade etmektedir Fakat başka bir basamakta i x = alınabilir; bu durumda yüksek vites basamaklarından biri hızlı vites basamağı olur, örneğin z = 4, i 3 = için geometrik basamaklandırmada n n n n n n i i ve olur n n c / i i x z a 3 Bazı araç üreticileri konvansiyonel 4 vites basamaklı vites kutularına 5 vites (overdrive - hızlı vites) basamağını ilave etmektedirler Çoğu 5 vites kademesi tasarımı motor hızını %0 20 (i 5v = 0,8 0,9) azaltmak için tasarlanır
27 Güç P Manuel kumandalı otomobil vites kutularında 5 veya 6 vites kademeleri, hızlı vites kademesi (overdrive) olarak motor hızını düşürerek yakıt tasarrufu sağlamak, motor ömrünü uzatmak amacıyla tasarlanırlar V 2 V 3 V 4 V 5 V Araç hızı v Resim : 5 vites (overdrive) uygulaması yapılmış bir hareket gücü diyagramı Prof Dr N Sefa KURALAY 27
28 Progresiv Kademelendirme Bilindiği gibi geometrik basamaklandırmada vites basamakları arttıkça (büyük viteslerde) vites kutusu boşlukları artmaktadır Bu boşlukları azaltmak için, komşu iki çevrim oranı arasındaki basamak atlamasını, örneğin n 2 z 4 için i3 / i4 c ; i2 / i3 cm ; i / i2 cm ve m, n 2 şeklinde alınması Prof Jante tarafından teklif edilmiştir Progresiv kademelendirme olarak ifade edilen bu kademelendirmede kademe atlaması sabit değildir Bu durumda en son vites basamağı genel olarak i a = i z olmak üzere: i x i a c (zx) m (zx)(zx) 2 ve c i i a z m (z2) 2 i x i a i i a zx z m (zx)( x) 2 Prof Dr N Sefa KURALAY 28
29 Başka bir ifade ile; Basamaklar arası kademe sayısı geometrik kademelendirmede; i, vites çevrim oranı ve i a son vites basamağı çevrim oranı olmak üzere : z i i a üzerinden hesaplanır Progresif kademelendirmede kademe çarpanı sabit değildir ve yukarıda verilen Jante formülün de verilen 2 = m değeri seçilmek suretiyle ana kademe oranı : z 0,5(z)(z2) 2 i i a ve herhangi bir vites basamağı çevrim oranı i x : i z x x ia 0,5(zx)(zx) 2 =,,7 ve 2 =,0,2 genelde alınan sayılardır 2 = m alınarak ifadeler kısaltılırsa, yukarıda verilen Jante formülüne ulaşılır Prof Dr N Sefa KURALAY 29
30 V V Çekme Kuvveti FT 2V 3V 4V F T, ideal 5V Çekme Kuvveti FT 2V 3V 4V F T, ideal 5V Araç Hızı Araç Hızı Motor Devirsayısı nm [D/d] Motor Devirsayısı nm [D/d] Araç Hızı Araç Hızı Resim : Normal geometrik kademelendirme ve progresif kademelendirme sonrası oluşturulmuş çekme kuvveti diyagramları ve vites kutusu kademelendirmesi Prof Dr N Sefa KURALAY 30
31 Aritmetik basamaklandırma Aritmetik serilerden sadece reziprok aritmetik seri uygundur Bu seride büyük çevrim oranlarında (düşük vites basamaklarında) büyük, küçük çevrim oranlarında düşük vites kutusu boşlukları ortaya çıkmaktadır Geometrik basamaklandırmanın tersi Bu aracın hareket davranışına, yani vites basamağı kullanım zamanına daha uygundur Bu tip basamaklandırmada x basamak için i x i a i z ia z x eğer en büyük basamaktaki iletim oranı i a = ise; i i x z x i (i ) z Reziprok aritmetik seride basamaklandırma farklıdır Örneğin z = 4 ve i a = durumunda aşağıdaki basamaklandırma ve basamak atlamaları elde edilir : Prof Dr N Sefa KURALAY 3
32 HAREKET GÜCÜ ÇEKME KUVVETİ DİYAGRAMLARI Araca etkiyen ve aracın hareket edebilmesi için yenmesi gereken direnç kuvvetlerini gösteren ve tahrik sisteminin karakteristik eğrilerinin birleştirilmesiyle elde edilen diyagramlardır Araca hareketi sırasında etki eden yuvarlanma, yokuş, hava direnci ve ivmelenme direnci gibi dirençleri yenmek için aracın tahrik tekerleklerindeki tahrik kuvveti ve momenti karşılanmalıdır Bu dirençlerin bazıları aracın hızına bağlı olduğu için bu değerler hız üzerine taşınırsa, her konumda aracın tahrik tekerleğinde çekme kuvvetini gösteren bir diyagram elde edilir Bu diyagramda sürücü için önemli olan Aracın düz yolda ulaşacağı maksimum hız, Her bir kademedeki çevrim oranı, vites değiştirme noktaları, Çıkılabilecek maksimum yokuş eğimi, Her bir vites basamağında ulaşılabilecek maksimum ivmelenme, Diferansiyel çevrim oranı gibi bilgilerdir Prof Dr N Sefa KURALAY 32
33 Gerekli çeki kuvveti FT = MR / r F L = c W A/2v 2 F B =Gx/g F St =Gsin F R =f R G Gerekli tahrik gücü P T = FTv P L =F L v ~v 3 P B =F B v P St =F St v P R =F R v Araç hızı v Araç hızı v Resim : a) Hareket dirençlerinin hıza bağlı değişimi b) Hareket güçlerinin hıza bağlı olarak değişimi Araç tahrik tekerleklerindeki gerekli tahrik gücü P T : P T M r R dy n v F T v x G( g sin f R )v c W A 3 2 v Prof Dr N Sefa KURALAY 33
34 Güç P Döndürme momenti M Tahrik sistemi Bir aracın hareketi için gerekli olan güç ve çekme kuvveti karakteristiği resim a ve b de verildiği gibi bir karakteristik alandır P max Devir sayısı n Devir sayısı n Resim : Sabit güç P Max ile sınırlandırılmış tanım eğrilerinden gücün ve momentin değişimi Her durumda aracın tahrik sistemindeki maksimum güç kullanılmak istenmektedir P Max Mn M Bu hiperbol genelde ideal çekme kuvveti olarak ifade edilir Belirli bir güçte ideal olarak hızı istediğimiz kadar küçülterek, tekerleklerde istediğimiz kadar büyük bir çeki kuvveti veya tahrik momenti elde edebilirdik Ancak, tahrik tekerleklerinin yola iletebilecekleri kuvvet sınırlıdır Prof Dr N Sefa KURALAY 34 P Max n
35 En yüksek hız veya en yüksek devir sayısı Güç P En yüksek hız veya en yüksek devir sayısı Döndürme momenti M Tekerlek tarafından yola iletilebilecek olan en büyük tahrik momenti tekerlek yol arasındaki kuvvet bağıntısı ile sınırlıdır Basitleştirmelerle: M Max P M Max H n Gr dy n H Gr dy n n Tahrik sistemi tam yük eğrileri verilen kısıtlamalarla birlikte tahrik sistemi ideal karakteristik eğrilerine ulaşılır M max Kuvvet bağıntısı P max Tahrik Kuvvet bağıntısı Tahrik Devir sayısı n n max Devir sayısı n n max Resim : Yol tekerlek kuvvet bağıntısı, maksimum güç ve maksimum hız ile sınırlandırılmış ideal hareket gücü ve tahrik momenti karakteristik eğrileri Prof Dr N Sefa KURALAY 35
36 Bir içten yanmalı benzin veya dizel motorunun güç ve moment eğrilerinden hareketle ve her basamakta motorun maksimum güç ve moment değerinin kullanmak kaydıyla basamak değiştirmek suretiyle bu ideal tahrik momenti hiperbolüne yaklaşmak mümkündür Motordan tekerleğe kadar olan tüm aktarma organlarındaki kayıplar, basamak çevrim oranları i ve tekerlek dinamik yarıçapı r dyn dikkate alınarak motor momentinin M M, tekerlekte oluşturacağı tahrik kuvveti F T : F T M r T dy n M r M,i dy n Motorun moment eğrisi altında kalan alanda motor ve taşıt eş olarak çalışabilir Aşikar olarak çözüm birden fazla çevrim oranının kullanılmasıdır Bu şekilde de ideal hiperbolün altında kullanılmayan alanlar kalabilir Bu alanların yerleri ve büyüklükleri kademe sayısına, kademelerdeki çevrim oranı değerine, M M(n) motor moment eğrisinin şekline ve yapısına bağlıdır Prof Dr N Sefa KURALAY 36
37 Motor momenti MM Tekerlek tahrik momenti MT İdeal çekme kuvveti alanı Motor devir sayısı n M Tekerlek devir sayısı n R Resim : Sabit bir motor moment eğrisinden hareketle kademeli vites kutusu kullanmak suretiyle ideal çeki kuvveti hiperbolüne yaklaşma Bir moment değiştiricide karakteristik iki büyüklük maksimum ve minimum çevrim oranları önemlidir Maksimum çevrim oranı i max taşıtın çıkması istenen maksimum yokuş eğimine göre hesaplanır Minimum çevrim oranı imin ise aracın düz yolda ulaşabileceği maksimum hıza göre belirlenir Prof Dr N Sefa KURALAY 37
38 Tekerlekteki güç PT Çeki kuvveti FT = MT / r [dan] 2 Düz Yolda Ulaşılacak Maksimum Hız : Hareket gücü ve çekme kuvveti diyagramlarında düz yolda ( = 0) ve ivmesiz hareket ( x =0 ) olması durumunda araca etkiyen direnç kuvvetleri eğrisi ile tahrik sistemi eğrisinin kesişmiş olduğu nokta aracın düz yolda ulaşabileceği en yüksek hız değerini v max vermektedir F R +F Aynı zamanda bu değer aracın ve motorun L teknik değeri belli ise, çekme kuvveti denkleminden Araç hızı v P M = P T MT MMi 2 FR FL frg c W A v max rdy n rdy n 2 veya güç denkleminden hesaplanabilir: Tekerlek gücü P R +P L P T P M (F R F L ) v max veya motor gücü üzerinden 3 PM (V max ) frgv max c W A v 2 max Araç hızı v Resim : Aracın hareket gücü diyagramı güç hız bağıntısı Prof Dr N Sefa KURALAY 38
39 Aracın hızı v max ile bu hıza tekabül eden motor devir sayısı arasında tahrik kaymasının (s) ve tekerlek dinamik yarıçapının hıza bağlı değişimi bir k R faktörü ile dikkate alınırsa, v i max min n n M(v 30 M(v 30 max max ) ) rdy n k s' i rdy n k s' v min R max R Burada s = + s vites basamaklarındaki kayma değerlerine bağlı olarak 4 viteste s = % 2 ; s = 02 3 viteste s = % 4 ; s =,04 2 viteste s = % 6 ; s =,06 viteste s = % 8 ; s =,08 değerlerini alır i min değeri vites kutusu en düşük çevrim oranı ve aktarma organlarındaki diğer sabit çevrim oranları da (i D ) dikkate alınırsa, i i min a i D () Prof Dr N Sefa KURALAY 39
40 Çeki kuvveti FT = MT / r [dan] En yüksek vites basamağının kullanıldığı durumda diferansiyelin ve vites kutusunun çevrim oranı belirlenir Diferansiyel çevrim oranı, aracın makul bir hızda (8000 km/h) % 8 eğimli bir yokuşu en üst vites basamağında tırmanabilecek şekilde seçilmesi önerilmektedir p+( x /g) F R +F L Araç hızı v Resim : Aracın çekme kuvveti diyagramı çekme kuvveti hız bağıntısı Prof Dr N Sefa KURALAY 40 P M = P T
41 Aracın maksimum hızındaki motor devir sayısının maksimum motor gücündeki devir sayısı olması gerekmemektedir İ min değeri ve bilinen (veya tahmin edilen) aktarma organları verimi ile tam yük karakteristik eğrisi P M aşağıdaki resimde verildiği gibi taşınabilir Motor gücü PM P M (V max ) Tekerlekteki güç PT P Mmax =P T (v max ) P M P T v max Motor devir sayısı n M Araç hızı v Resim: En büyük hızın hesaplanması a) Motorun tam yükteki gücünün devir sayısı ile bağıntısı b) Tekerlekte kullanılmaya hazır güç ve dirençler nedeniyle gerekli olan güç arasındaki ilişki Prof Dr N Sefa KURALAY 4
42 Tekerlek gücü P Tekerlek gücü P P M max P M max Yüklü Yüksüz P M P M P T P T Araç hızı v hızı v Resim : Değişik çevrim oranlarındaki maksimum hız değerleri Araç Resim : Yükleme durumunun maksimum hıza olan etkisi Durum : Direnç gücü eğrisi, motor güç eğrisini maksimum gücün eriştiği noktada kesmektedir 2 Durum : Maksimum hız v max, motor gücünün maksimum olduğu değerin üstündeki bir değerde meydana gelmektedir Böylece ulaşılan hız v < v max olmaktadır Fakat, direnç gücü eğrisi ile motor güç eğrisi arasında bir güç fazlalığı (rezerv güç) mevcuttur ve aracın yokuş çıkma ve ivmelenme kabiliyeti arttırılmıştır Motor üst devir sayısında çalışmakta ve yakıt sarfiyatı artmaktadır 3 Durum : Aracın maksimum hızına uyan motor devir sayısı, maksimum motor gücünün erişildiği devir sayısının altındadır Motor v max durumundan daha düşük bir devir sayısında çalışmakta olup rahatlatılmıştır Böylece bu durumda yakıt sarfiyatı da azaldığı için bu duruma tutumlu vites basamağı veya rahatlatılmış vites basamağı gibi isimler verilmektedir Prof Dr N Sefa KURALAY 42
43 3 Yokuş Çıkabilme Kabiliyeti : Yokuş çıkabilme kabiliyeti aracın karakteristik iki büyüklüğünden birisidir İvmesiz harekette aracın tekerleklerindeki tahrik kuvveti, yuvarlanma, hava direnci ve yokuş direncini karşılamak zorundadır : F T M r T (F St F R F L ) Eğer hava direnci, yokuş çıkılan düşük hız değeri için ihmal edilirse, M r T i max M Mmax r G(tan f ifadesi yazılabilir Buradan en büyük çevrim oranı elde edilir R ) i max Gr(f M R tan ) Mmax (2) Tasarım esnasında genelde aracın tam yüklü durumda takriben % 45 eğimli bir yokuşu tırmanabilmesi beklenir Prof Dr N Sefa KURALAY 43
44 İ max ve i min değerleri yukarıda açıklandığı gibi belirlendikten sonra, kademe sayısını saptamakta rolü olan i max / i min oranına geçilebilir İ max ve i min değerlerinin verildiği ve 2 nolu eşitliklerin oranlanmasıyla ve gerekli basitleştirmelerle i i max min (fr tan )v max MMmax MM 2n M 60G M M (f R M M tan )v Mmax M max PM G Yukarıdaki denklemden şu önemli hususlar ortaya çıkmaktadır: Aracın motor gücünün aracın ağırlığına oranı P M /G küçüldükçe i max / i min oranının büyüdüğü ve ideal hiperbol eğrisine yaklaşabilmek için daha çok vites basamağına ihtiyaç olduğudur P/G oranı Binek otomobillerde yaklaşık 00 PS/ton seviyesinde iken, 2 Kamyon veya otobüs gibi ağır ticari araçlarda ortalama 0 PS/ton Yukarıdaki denklemde aynı zamanda dizel motorlarının benzinli motorlara göre dez avantajlı olduğu görülmektedir Dizel motorlarında M M max /M M oranının benzinli motorlara oranla daha düşük olması (daha düz moment karakteristik eğrisi nedeniyle) i max / i min oranı büyümektedir Prof Dr N Sefa KURALAY 44
45 Araç tekniği bakımından önemli olan M M max ın eriştiği devir sayısıdır Küçük devir sayılarında M M max değerini veren motorlarda maksimum hızın altındaki hız değerlerinde daha büyük rezerv bir çeki kuvveti mevcuttur Bir yokuşta veya ivmelenme durumunda vites değiştirme zorunluluğu yoktur Motor elastiktir Tekerlekteki çeki kuvveti F T Dizel Benzinli F B F R +F L v max Araç hızı v Resim : Maksimum momentin elde edildiği hızın rolü Prof Dr N Sefa KURALAY 45
46 4 Ara Basamakların Çevrim Oranı Vites basmağı yokuş çıkma kabiliyetini ve son basamağın ise en yüksek hıza göre hesaplandığı ifade edilmişti 4 vitesli bir vites kutusunda ara basamak olan 2 ve 3 vites basamaklarında hesaplanması gerekmektedir Bu basamaklar aracın ivmelenme kabiliyetine göre hesaplanır M r R x G F g R F L F Denkleminde düz yoldaki harekette F St = 0 olduğuna göre x g M r R (F R G F L ) St bağıntısı elde edilir Bu ifade, > ve motor ile tekerlek arasındaki devir sayısı iletim oranına bağlı olarak değişik değerler alır Prof Dr N Sefa KURALAY 46
47 İndirgenmiş ivme x / g = > Araç hızı v km/h Resim : Dönen kütlelerin dikkate alındığı ve alınmadığı durumlara göre indirgenmiş ivmenin vites basamaklarında hıza göre değişimi > durumunda vites basamağındaki ivmelendirme rezerve çekme kuvveti veya yokuş çıkma kabiliyeti = eğrisine oranla daha küçük olarak meydana gelirken, son basamakta yani 4 vites basamağında nın etkisi çok az olmaktadır Bu nedenle vites basamağı genel olarak ivmelendirme kabiliyetine göre değil, bilakis yokuş tırmanma kabiliyetine göre yapılır Prof Dr N Sefa KURALAY 47
48 Özellikle şehir içi trafiğinde, araçların trafik lambaları önünde durmaları esnasında, lambanın yeşil yanmasıyla birlikte sürücü aracını en kısa zamanda belirli bir hız sınırına (Örneğin v = 50 km/h) kadar ivmelendirerek mümkün mertebe fazla miktarda yol almak suretiyle diğer araçların önünde olmak ister Bu yarış km lik sınırın altında son bulur En önemli olan ise, aracın düzgün ve sürekli olarak diğer araçları geçebilmesidir Günümüz trafiğinde, bir araç sürücüsü diğer bir aracı aynı hızla takip ederken yolun uygun olması durumunda aracını ivmelendirerek kısa bir mesafede önündeki aracı geçmeyi dener Bu geçiş hızları şehir içi için (50 km/h altında) ve şehir dışında (50 km/h üstünde) hareketlerde farklı olabilir Prof Dr N Sefa KURALAY 48
49 Pozitif ivme x m/s 2 Çekme kuvveti dan Çekme kuvveti Pozitif ivme x m/s 2 Çekme kuvveti dan 2 vitesin çevrim oranları değiştirilmiştir 3 vitesin çevrim oranları değiştirilmiştir B2 i g = 2,06 (Seri imalat) A2 i g = 2,90 C2 i g =,70 B3 i g =,26 A3 i g =,50 C3 i g =,00 A2 C2 A3 C3 F R+F L F R+F L Araç hızı v km/h Araç hızı v km/h Resim : Değişik çevrim oranlarındaki 2 vitesin Resim : Değişik 3 vites oranlarında Resim 3328: Değişik çevrim oranlarında 3vitesin a) Çekme kuvvetinin a) a) çekme Çekme kuvvetinin kuvvetinin b) ivmenin araç hızına göre değişimi b) b) ivmenin İvmenin araç hızına araç göre hızına değişimi göre değişimi Prof Dr N Sefa KURALAY 49
50 Ara basamakların seçimi trafik durumuna göre Duruştan kalkışa geçişte A2 ve A3 çevrim oranları uygundur Belirli bir hız bölgesinde yüksek ivmelendirme ile hem hız-zaman ve hem de yol-zaman değişimi uygun olmaktadır Diğer taraftan C2 ve C3 iletim oranları yüksek hızlardaki ivmelendirmelerde avantaj sağlamaktadır Örneğin araç C3 iletim oranı ile 70 den 0 km/h bir hız artışı ile 23 s ivmelenirken, A3 ile 24 s ivmelendirilmektedir Hareket zamanındaki bu s lik fark çok büyük bir zaman kazancı olmamakla beraber bu zaman farkı nedeniyle ortaya çıkan geçiş yol farkı 75 m olmaktadır Seri halde yapılan vites kutularında kullanılan iletim oranı B, iletim oranı A ve C arasında bir çözüm olmaktadır Bunların yanında değişik yükleme durumlarının da dikkate alınması gerekir Prof Dr N Sefa KURALAY 50
51 4 HİDRODİNAMİK MOMENT DEĞİŞTİRİCİLER Hidrodinamik vites kutularında döndürme momenti pompa ve türbin çarkları arasındaki devir sayısı farkına bağlı olarak ve kılavuz çark üzerinden büyütülür Bunlar, hidrolik döndürme momenti çeviricileri ismini de alır Hidrodinamik vites kutuları hidrolik vites kutularına dahildir Pompa, türbin ve kılavuz çarkın kanatları eğriseldir Pompa Türbin Yön verici çark Konvertör kavraması Tahrik Yön verici çark Çıkış mili Burulma titreşimi sönümleyici Balata Prof Dr N Sefa KURALAY 5
52 Türbin çarkı Kılavuz çark Pompa çarkı Serbest dönücü Pompa çarkı Pompa ve türbin çarklarındaki doğrusal kanatları bulunan hidrodinamik Yönlendirme kavramaların çarkı aksine pompa, türbin ve kılavuz çarkın kanatları eğriseldir Döndürme momenti Yağ akışı çeviricisinin içi hidrolik ile doludur Motor tarafından tahrik edilen bir yağ pompası, çevirici içindeki yağ basıncının belirli bir değerde olmasını ve Türbin bir çarkı yağ soğutucusu ile birlikte kapalı devre şeklinde çalışmasını sağlar Döndürme momenti çeviricisi Tahrik Yağ akışı Tahrik edilen mil Serbest dönücü Pompa çarkı Yönlendirme çarkı Yağ akışı Türbin çarkı Döndürme momenti çeviricisi Prof Dr N Sefa KURALAY Yağ akışı 52 Döndürme momenti çeviricisi, Kalkıştaki hidrolik akışı
53 Pompa Türbin Yön verici çark Pompa Yön verici Türbin Pompa Tork konvertörü iki bölgede çalışır Bölge, Dönüştürme fazında yön verici çarlık etkisiyle döndürme momentinin yükseltilmesi gerçekleşir 2 Bölge, Kavrama fazında hidroliğin saptırılması gereksiz kaldığından, yön verici çark türbinle birlikte döner Kalkış fazında hidrolik pompa tarafından türbine basılır Çark kanadı formuna uygun olarak hidrolik akımı zorlanır ve forma uygun olarak saptırılırbu durumda tahrik momenti artışı en üst düzeydedir Türbin döner ve araç ivmelenir Sabit duran yön verici çark hidroliği tekrar avantalı şekilde pompaya yönlendirir Prof Dr N Sefa KURALAY 53
54 Pompa Yön verici Türbin Pompa Türbinin artan devir sayısıyla akımın kavisi düzelmektedir Akım seyri doğrusaldır Tahrik momenti yükseltilmesi azalır Pompaya uygun girişi sağlamak için, hidrolik sadece yön verici kanatlarca saptırılır Pompa Yön verici Türbin Pompa Pompa ve türbin devir sayıları birbirine yaklaştığında, hidrolik her bir kanadı geçerken neredeyse doğrusal hat Üzerinde hareket eder Bu fazda hidrolik yön verici çarkın sırt, yani emme tarafından akar Yön verici çark kilidi boşaldığı için serbest dönmeye başlar Tahrik momenti artık yükseltilmez Bu durma erişildikten sonra konvertör kavraması devreye girer Prof Dr N Sefa KURALAY 54
55 Kavrama noktasına ulaştıktan sonra Moment dönüşümü kesilir, döndürme momenti dönüştürücüsü bir hidrolik kavram gibi çalışmaya başlar Bu işletme noktasında pompa çarkının türbin çarkı devir sayına oranı yaklaşık 0,86 0,9 Bu fazda kılavuz çark yaklaşık olarak pompa ve türbin çarkları ile aynı devir sayısına sahiptir ve artık hiçbir etkisi yoktur Moment dönüştürücüsü ile kalkışta motor momentinin 2 4,5 kat arasında çıkış momenti sağlanabilir Hidrodinamik döndürme momenti çeviricisi verimi kavrama noktasına ulaştıktan sonra (hidrodinamik kavramada olduğu gibi) % 98 seviyelerine ulaşır Motorun devir sayısı salınımı ve döndürme momenti darbeleri hidrolik tarafından sönümlenir Motor boğularak stop etmez, çünkü rölantide yalnızca çok düşük bir döndürme momenti iletilmektedir Prof Dr N Sefa KURALAY 55
56 Hidrodinamik Moment Değiştiricilerde Güç ve Moment İletimi Hidrodinamik hız değiştiricilerine benzemekle beraber, farklı olarak pompa ve türbin çarkları arasında bir kılavuz çark mevcuttur Bu sistemde de pompa motor tarafından döndürülmekte ve hidrolik sıvı aracılığı ile enerji türbine iletilmektedir Arada yer alan yön verici kılavuz çark da bir M L momenti aldığından sistemdeki momentler arasında ilişkisi vardır Bu tip çevirici için momentleri için M 2 M ML M kn 2 D 5 ve bu eşitliğe uygun olarak pompa ve türbin ve M k n D M2 k 2n 2 D eşitlikleri geçerlidir Moment değiştirme oranı i M = M 2 /M =k 2 /k ve hız çevrim oranı i n i k n 2 n n k 2 M2 M i n M M L k k 2 Prof Dr N Sefa KURALAY 56
57 Güç iletim verimi P P 2 M 2 n M n 2 M M 2 i n k k 2 i n i M i n Resim : Trilok moment değiştirici prensip şeması ve moment iletim karakteristikleri Prof Dr N Sefa KURALAY 57
58 5 Otomatik Vites Kutuları Bir döndürme momenti dönüştürücü moment ve devir sayısı için büyük bir değiştirme sahasına sahip olmasına rağmen, bu moment dönüştürücünün arkasına bir mekanik vites kutusu takılmadan bir aracın tahrikinde kullanılması ekonomik değildir Mekanik vites kutusunun kullanılmasıyla araç motoru, aracın kullanımı sırasında moment dönüştürücü mümkün olduğunca kavrama noktasının üst bölgesinde çalışacak şekilde verilen işletme şartlarına uyarlanır Moment dönüştürücü ve mekanik vites kutusu kombinasyonun yapıldığı hem yarı otomatik hem de tam otomatik vites kutularında vardır Resim: Otomatik vites kutusu (ZF) Prof Dr N Sefa KURALAY 58
59 5 Yarı Otomatik Vites Kutuları Yarı otomatik vites kutuları bilinen elle vites değiştirilebilen bir vites kutusuyla döndürme momenti dönüştürücüsünden ibarettirler Genellikle yarı otomatik vites kutuları normal vites kutusu uygulamalarından daha az kademe sayısına sahiptir, çünkü hidrodinamik moment dönüştürücüsü her bir kademenin hareket bölgesini kademesiz olarak aşağıya doğru genişletmektedir Moment dönüştürücü ve kademeli vites kutusu arasında bir mekanik kavrama vardır Resim : Yarı otomatik vites kutusu Prof Dr N Sefa KURALAY 59
60 Kumanda ventiline Servo motor Moment dönüştürücü Disk kavrama Isı değiştirgecine Resim : Yarı otomatik vites kutusu Yağ pompasından Elektriksel kontaklı vites kolu Vites değiştirme esnasında motor vites kutusu arasından kuvvet akışını kesmek için genellikle kavrama olarak membran yaylı kavrama kullanılır Bir vites kademesini devreye alma sırasında vites koluna dokunur dokunmaz bir elektriksel devre kapanarak, elektro-manyetik bir kumanda ventili devreye sokulur Kumanda ventili, motor alt basıncı yardımıyla bir kol üzerinden kavrama baskı plakasını açarak kavramayı ayıran bir servo motoru harekete geçirir Vites değiştirmenin akabinde kavramayı tekrar birleştirmek, vites kolunu bırakır bırakmaz, hemen gerçekleşir Moment dönüştürücü ve disk kav kombinasyonu Prof Dr N Sefa KURALAY 60
61 52 Tam Otomatik Vites Kutuları Tam otomatik vites kutularında hidrodinamik moment dönüştürücüsünün arkasına bir planet dişli kutusu (Güneş dişli sistemi) monte edilir İç dişli için içi boş mil Planet taşıyıcı için içi boş mil Fren pabucu Planet dişli Güneş dişli Bu vites kutularında, hidrolik veya elektro-mekanik kumanda sistemleri sayesinde motor yüküne ve aracın hareket hızına bağlı olarak otomatik olarak vites değiştirilir Güneş dişli için mil İç dişli Planet dişli taşıyıcısı Resim : Planet dişli kutusu (basit gösterilim) Planet dişli kutusu (basitleştirilmiş gösterim) Prof Dr N Sefa KURALAY 6
62 Planet Dişli Grubu Kademeleri Planet dişli grubunda ya güneş dişliyi, planet dişlileri veya iç dişliyi tahrik etmek, frenlemek veya karşılıklı bloke etmek suretiyle farklı çevrim oranlarına ulaşmak mümkündür Planet Dişli Grubu Kademeleri Güneş dişli tahrik ediliyor, iç dişli sabit tutuluyor İç dişli tahrik ediliyor, güneş dişli sabit tutuluyor Kademe : Güneş dişli tahrik ediliyor, iç dişli fren pabucu ile sabit tutuluyor Bu durumda planet taşıyıcı ve buna bağlı çıkış mili güneş dişli ile aynı dönüş yönünde dönmektedir Planet dişliler sabit iç dişli içinde yuvarlanmaktadır, bu şekilde en büyük çevrim oranına ulaşılır Çıkış mili, giriş miline göre oldukça yavaş dönmektedir ( i = z iç /z Güneş +) 2 Kademe : İç dişli tahrik ediliyor, güneş dişli sabit tutuluyor Bu sayede planet dişliler güneş dişli etrafında yuvarlanarak planet taşıyıcıyı döndürürler ve planet taşıyıcıya sabit bağlı çıkış mili de iç dişli dönüş yönünde tahrik edilmiş olur Bu kademede de hareket yavaşlatılır Fakat çevrim oranı kademeye göre daha düşüktür ( i 2 = z Güneş /z iç +) Prof Dr N Sefa KURALAY 62
63 3 Kademe : Dişliler bloke oluyor, bu sayede güneş dişli ve iç dişli aynı dönme yönünde ve aynı devirde dönüyor Planet dişliler yuvarlanamıyor ve sistemle birlikte dönüyorlar Planet taşıyıcı da güneş dişli ile aynı devirde yani motor devir sayısında dönmek zorunda 3 kademe direk kademe oluyor Güneş dişli, iç dişli ve planet taşıyıcı aynı devirde dönüyor (i 3 = ) Geri Vites Kademesi : Planet taşıyıcı sabit tutuluyor Güneş dişli tahrik dişilisi Bu şekilde planet taşıyıcı ara taşıyıcı gibi çalışıyor ve iç dişlinin dönme yönü değişiyor İç dişliye bağlı iç boş çıkış mili güneş dişliye göre ters yönde dönüyor Hareket yavaşlayarak çıkar (i 4 = -z iç /z Güneş ) Planet taşıyıcı sabit tutuluyor, dönme yönü değişiyor İkincil planet grubu Birincil planet grubu Prof Dr Lamelli N Sefa kavrama KURALAY Tahrik İç dişli 63
64 Planet Dişli Kutularının Yapısı Üç ileri bir geri vites kademeli, duruma göre bir tahrik ve bir çıkış milli planet dişli kutuları için planet dişli gruplarının farklı kombinasyonları mevcuttur: İki planet dişli grubunun arka arkaya devreye alınması 2 Aynı iç dişliye sahip iki planet dişli grubunun arka arkaya takılması Güneş dişlilerin çapları farklıdır ve milleri aynı eksende iç içe yataklanmıştır Bu kombinasyon Ravigneaux Grubu olarak isimlendirilir 3 Aynı güneş dişli sistemine sahip iki planet grubunun arka arkaya bağlanması İç dişlilerin çapları farklıdır Bu kombinasyona Simpson Grubu ismi verilmektedir Prof Dr N Sefa KURALAY 64
65 Resim: 3 basamaklı otomatik vites kutusu (ZF) Prof Dr N Sefa KURALAY 65
66 Vites Vites Vites Geri Vites Kavrama Fren Serbest dönücü Türbin Pompa Yön verici çark Resim: 3 basamaklı otomatik vites kutusunun güç akış şeması Prof Dr N Sefa KURALAY 66
67 Resim: 5 basamaklı otomatik vites kutusu (Mercedes-Benz) Prof Dr N Sefa KURALAY 67
68 Resim: 7 ileri 2 geri vites basamaklı otomatik şanzıman (Mercedes-Benz) Prof Dr N Sefa KURALAY 68
69 Vites Giriş Çıkış Resim: 7 basamaklı otomatik vites kutusunun kumanda şeması (Mercedes-Benz) Prof Dr N Sefa KURALAY 69
70 Planet taşıyıcı sabit tutuluyor, dönme yönü değişiyor Tahrik Lamelli kavrama İkinci güneş dişli Birinci güneş dişli İkinci planet dişli Birinci planet dişli Birinci güneş dişli İkinci güneş dişli İkincil planet grubu Birincil planet grubu Ravigneaux Gruplu Planet Dişli Kutusu: İç dişli İkinci güneş dişli mili içinde birinci güneş dişli mili serbestçe dönebilmektedir Birinci güneş dişli devamlı olarak birinci planet dişlilerle temas halindedir; birinci güneş dişli mili tahrik mili olarak görev yapmaktadır Birinci planet dişliler devamlı olarak ikinci planet dişliler ile temas halindedirler Çıkış İkinci planet dişliler hem birinci planet dişliler ile hem de iç dişli ile temas halindedirler Tüm planet dişliler ortak bir planet taşıyıcıya yataklanmıştır İç Park kademesi için tırnaklı mandal dişli vites kutusu çıkış miline bağlanmıştır Planet dişli kutusu (Ravigneaux-Grubu) İç dişli Tahrik Çıkış mili (Kesit resmi) Resim: Ravigneaux Grubu Prof Dr N Sefa KURALAY 70 Planet Dişli Kutusu-Ravigneaux Grubu
71 Hidrolik Kumanda Lamelli kavramalar ve fren bantları üzerinden hidrodinamik moment dönüştürücüsünün hemen arkasına bağlanan planet dişli kutusu çalıştırılabilir Kademe değiştirme hidrolik kumanda yardımıyla gerçekleşir Vites kolu pozisyonu N Boşa dönme (rölantide çalışma): Çalışma basıncı Motor alt basıncı Modüle basınç Prof Dr N Sefa KURALAY 7
72 Vites kolu pozisyonu D Vites kademesi : Çalışma basıncı Ayar basıncı Motor alt basıncı Modüle basınç Resim : Hidrolik kumanda Vites kolu pozisyonu D, Kademe Prof Dr N Sefa KURALAY 72
73 Vites kolu pozisyonu D 2 Kademe : Çalışma basıncı Ayar basıncı Motor alt basıncı Modüle basınç Resim : Hidrolik kumanda Vites kolu pozisyonu D, 2 Kademe Prof Dr N Sefa KURALAY 73
74 Vites kolu pozisyonu D 3 Kademe : Moment dönüştürücü Piston Serbest dönücü Planet dişli grubu Park kademesi kilidi Pompa Çalışma basıncı Kavramalar Fren bandı Kick- Down şalteri Motor alt basıncı Kısma ventili Vites kolu sürgüsü Modüle basınç Vites değiştirme ventilleri Regülasyon basıncı Merkezkaç kuvveti regülatörü H Resim : Hidrolik kumanda- Vites kolu pozisyonu D, 3 Vites Hidrolik Kumanda Vites kolu sürgü pozisyonu D, 3 Kademe Prof Dr N Sefa KURALAY 74
75 6 Kademesiz otomatik vites kutusu Kademesiz olarak çevrim oranlarını ayarlamak suretiyle motor devir sayısını; motor gücünün, momentinin mümkün olan en yüksek ve egzoz emisyonlarının en düşük seviyede kalmasını sağlayacak bölgede tutar Moment iletimi, metal elemanlı bir kayış üzerinden iki adet iki parçadan oluşan kasnaklar üzerinden aktarılır Kasnaklardan bir tanesi motor miline irtibatlı, diğeri aks tahrik mili ile irtibatlıdır Kasnakların efektif çapları ayarlanabilmektedir Bir kasnakta efektif çap küçülürken diğerinde buna uygun olarak büyümektedir Çevrim oranı aracın taleplerine uygun olarak kademesiz olarak değişmektedir Geri vites için giriş kasnağı önüne bir planet dişli sistemi monte edilmiştir İşletme elemanları kademeli tam otomatik vites kutularına benzemektedir Kavrama olarak hidrodinamik moment değiştirici (Tork konvertörü), elektrikli kavrama veya elektronik kumandalı kavrama tercih edilmektedir Prof Dr N Sefa KURALAY 75
76 Resim: Kademesiz otomatik vites kutusunda kuvvet akışı Prof Dr N Sefa KURALAY 76
77 Resim: Kademesiz otomatik vites kutusu (Ford) Prof Dr N Sefa KURALAY 77
78 Planet dişli grubu Efektif çapları değişebilen kasnaklar Kayar çelik elemanlı metal kayış Resim : Planet dişli gruplu kademesiz otomatik dişli kutusu Prof Dr N Sefa KURALAY 78
79 Resim : CVT vites kutusu olarak ta bilinen kademesiz otomatik vites kutusu (AUDİ Quattro) Prof Dr N Sefa KURALAY 79
80 Kalkış Kalkış kavraması Varyatör İletim zinciri Yağ pompası Hidrolik kumanda Elektronik kumanda Zincirli varyatör Üst devir Resim: Audi multitronic Prof Dr N Sefa KURALAY 80
81 Resim: Audi multitronic Prof Dr N Sefa KURALAY 8
82 İlginize teşekkür ederim Prof Dr N Sefa KURALAY Prof Dr N Sefa KURALAY 82
Otomatik moment değiştiriciler
Otomatik moment değiştiriciler ANA FONKSİYON GRUPLARI 1. Hidrodinamik moment değiştirici (Trilok moment değiştirici), 2. Gereken sayıda kademeleri olan dişli grubu (genel olarak lamelli kavramalarla ve
DetaylıOtomatik Şanzımanlar
Otomatik Şanzımanlar Taşıtın hızına, gaz kelebeği pozisyonuna, yol ve yük şartlarına bağlı olarak viteslerin otomatik olarak değişmelerine imkan veren bir sistemdir. Hız ve tork ihtiyacına göre gerekli
DetaylıDİŞLİ ÇARKLAR I: GİRİŞ
DİŞLİ ÇARKLAR I: GİRİŞ Prof. Dr. İrfan KAYMAZ Mühendislik Fakültesi Makine Mühendisliği Bölümü Giriş Dişli Çarklar Bu bölüm sonunda öğreneceğiniz konular: Güç ve Hareket İletim Elemanları Basit Dişli Dizileri
DetaylıBURSA TECHNICAL UNIVERSITY (BTU) 2 DİŞLİ ÇARKLAR I: GİRİŞ
Makine Elemanları 2 DİŞLİ ÇARKLAR I: GİRİŞ 1 Bu bölümden elde edilecek kazanımlar Güç Ve Hareket İletim Elemanları Basit Dişli Dizileri Redüktörler Ve Vites Kutuları : Sınıflandırma Ve Kavramlar Silindirik
DetaylıİÇİNDEKİLER. Bölüm 1 GİRİŞ
İÇİNDEKİLER Bölüm 1 GİRİŞ 1.1 TAŞITLAR VE SOSYAL YAŞAM... 1 1.2 TARİHSEL GELİŞİM... 1 1.2.1 Türk Otomotiv Endüstrisi... 5 1.3 TAŞITLARIN SINIFLANDIRILMASI... 8 1.4 TAŞITA ETKİYEN KUVVETLER... 9 1.5 TAŞIT
DetaylıHız-Moment Dönüşüm Mekanizmaları. Vedat Temiz
Hız-Moment Dönüşüm Mekanizmaları Vedat Temiz Neden hız-moment dönüşümü? 1. Makina için gereken hızlar çoğunlukla standart motorların hızlarından farklıdır. 2. Makina hızının, çalışma sırasında düzenli
DetaylıVites Kutusu (Şanzıman) Nedir?
MANUEL ŞANZIMAN Vites Kutusu (Şanzıman) Nedir? Vites kutusu (şanzıman); hız ve tork değiştirici bir dişli kutusudur. Motorda üretilen güç iki temel parametre içerir; bunlar devir sayısı (hız) ve torktur
DetaylıGÜÇ AKTARMA ORGANLARI
GÜÇ AKTARMA ORGANLARI DEBRİYAJ ŞANZIMAN ŞAFT VEYA TAHRİK MİLİ DİFRANSİYEL AKS TEKERLEK 1.1. Hareket İletim Türleri Motor Trans aks Şanzıman Tahrik Şaftı Şaft (kardan mili) Diferansiyel Aks mili Aks Lastik
DetaylıDisk frenler, kuvvet iletimi, konstrüksiyon, kampanalı frenler, kuvvet iletimi, konstrüksiyon, ısınma, disk ve kampanalı frenlerin karşılaştırılması
Disk frenler, kuvvet iletimi, konstrüksiyon, kampanalı frenler, kuvvet iletimi, konstrüksiyon, ısınma, disk ve kampanalı frenlerin karşılaştırılması Hidrolik Fren Sistemi Sürtünmeli Frenler Doğrudan doğruya
DetaylıİÇİNDEKİLER. Bölüm 1 GİRİŞ
İÇİNDEKİLER Bölüm 1 GİRİŞ 1.1 TAŞITLAR VE SOSYAL YAŞAM... 1 1.2 TARİHSEL GELİŞİM... 1 1.2.1 Türk Otomotiv Endüstrisi... 11 1.3 TAŞITLARIN SINIFLANDIRILMASI... 14 1.4 TAŞITA ETKİYEN KUVVETLER... 15 1.5
DetaylıKAVRAMALAR SAKARYA ÜNİVERSİTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAKİNE ELEMANLARI-II DERS NOTU. Doç.Dr. Akın Oğuz KAPTI
KAVRAMALAR MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAKİNE ELEMANLARI-II DERS NOTU Doç.Dr. Akın Oğuz KAPTI Kavramalar / 4 Kavramaların temel görevi iki mili birbirine bağlamaktır. Bu temel görevin yanında şu fonksiyonları
DetaylıOTOMOTİV TEKNOLOJİLERİ
OTOMOTİV TEKNOLOJİLERİ Prof. Dr. Atatürk Üniversitesi, Mühendislik Fakültesi, Makina Mühendisliği Bölümü, Erzurum Bu bölümde Aktarma Organları Sistem Tanımı Mekanik Kavramalar Manuel Transmisyon ve Transaxle
DetaylıASİSTAN ARŞ. GÖR. GÜL DAYAN
ASİSTAN ARŞ. GÖR. GÜL DAYAN VİSKOZİTE ÖLÇÜMÜ Viskozite, bir sıvının iç sürtünmesi olarak tanımlanır. Viskoziteyi etkileyen en önemli faktör sıcaklıktır. Sıcaklık arttıkça sıvıların viskoziteleri azalır.
DetaylıTAHRİK SİSTEMLERİ. Prof. Dr. N. Sefa KURALAY 1
TAHRİK SİSTEMLERİ Prof Dr N Sefa KURALAY TAHRİK SİSTEMLERİ Bir otomobilin tahrik sistemine; kavrama, vites kutusu, kardan mili ve dengeleme dişli kutulu aks tahrikini sayabiliriz Tahrik sisteminin görevi
DetaylıHidrostatik Güç İletimi. Vedat Temiz
Hidrostatik Güç İletimi Vedat Temiz Tanım Hidrolik pompa ve motor kullanarak bir sıvı yardımıyla gücün aktarılmasıdır. Hidrolik Pompa: Pompa milinin her turunda (dönmesinde) sabit bir miktar sıvı hareketi
DetaylıVİTES KUTULARI. -Mekanik/Kademeli ve -Otomatik Vites Kutuları Olarak 2 başlık altında toplanabilir.
VİTES KUTULARI -Mekanik/Kademeli ve -Otomatik Vites Kutuları Olarak 2 başlık altında toplanabilir. Bu bölümde Mekanik/kademeli vites kutuları üzerinde durulacaktır. Vites kutuları, taşıtta Moment Değiştirici
DetaylıTemel bilgiler-flipped Classroom Akslar ve Miller
Makine Elemanları I Prof. Dr. İrfan KAYMAZ Temel bilgiler-flipped Classroom Akslar ve Miller İçerik Aks ve milin tanımı Akslar ve millerin mukavemet hesabı Millerde titreşim hesabı Mil tasarımı için tavsiyeler
DetaylıProf. Dr. İrfan KAYMAZ
Prof. Dr. İrfan KAYMAZ Mühendislik Fakültesi Makine Mühendisliği Bölümü Giriş Bu bölüm sonunda öğreneceğiniz konular: Kayış-kasnak mekanizmalarının türü Kayış türleri Meydana gelen kuvvetler Geometrik
DetaylıDişli çark mekanizmaları en geniş kullanım alanı olan, gerek iletilebilen güç gerekse ulaşılabilen çevre hızları bakımından da mekanizmalar içinde
DİŞLİ ÇARKLAR Dişli çark mekanizmaları en geniş kullanım alanı olan, gerek iletilebilen güç gerekse ulaşılabilen çevre hızları bakımından da mekanizmalar içinde özel bir yeri bulunan mekanizmalardır. Mekanizmayı
DetaylıOTOMOTİV TEKNOLOJİLERİ
OTOMOTİV TEKNOLOJİLERİ Prof. Dr. Atatürk Üniversitesi, Mühendislik Fakültesi, Makina Mühendisliği Bölümü, Erzurum Bu bölümde 1. Direnç a. Aerodinamik b. Dinamik, yuvarlanma c. Yokuş 2. Tekerlek tahrik
DetaylıAKSLAR ve MİLLER. DEÜ Makina Elemanlarına Giriş Ç. Özes, M. Belevi, M. Demirsoy
AKSLAR ve MİLLER AKSLAR MİLLER Eksenel kuvvetlerde her iki elemanda çekmeye veya basmaya zorlanabilirler. Her iki elemanda içi dolu veya boş imal edilirler. Eksen durumlarına göre Genel olarak düz elemanlardır
DetaylıOTOMOTİV TEKNOLOJİLERİ
OTOMOTİV TEKNOLOJİLERİ Prof. Dr. Atatürk Üniversitesi, Mühendislik Fakültesi, Makina Mühendisliği Bölümü, Erzurum Bu bölümde Aktarma Organları Sistem Tanımı Mekanik Kavramalar Manuel Transmisyon ve Transaxle
DetaylıMotorlu Taşıtlar Temel Eğitimi, Uygulama Çalışması DEÜ Mühendislik Fakültesi, Makine Mühendisliği Bölümü
Problem 9: Arka akstan tahrik edilen bir aracın aşağıdaki teknik değerleri bilinmektedir : Toplam ağırlık G=8700 N Hava direnci katsayısı C W =0,445 Araç enine kesit alanı A=1,83 m 2 Lastik dinamik yarıçapı
DetaylıY.Doç.Dr. Tarkan SANDALCI TAŞITLARA GİRİŞ
TAŞITLARA GİRİŞ Taşıtların Sınıflandırılması L Sınıfı İki ve üç veya dört tekerlekli motorlu araçlardır. L1 Sınıfı: Azami hızı 45 km/s i, içten yanmalı motorlu ise silindir kapasitesi 50 cm³ ü, elektrik
DetaylıKaplinler,Kavramalar, Frenler,Kamlar Tez Sunumu H. Rıza BÖRKLÜ. Turgay AKBAŞ Güven GÜVENÇ
Kaplinler,Kavramalar, Frenler,Kamlar Tez Sunumu H. Rıza BÖRKLÜ Turgay AKBAŞ 051222002 Güven GÜVENÇ 051222032 KAPLİNLER Kaplin bir hareketi diğer bir ekipmana iletmek için kullanılır. 1.1Rijit Kaplinler
DetaylıDİFERANSİYELLER ve DAĞITICI DİŞLİ KUTULARI. Prof. Dr. N. Sefa KURALAY 1
DİFERANSİYELLER ve DAĞITICI DİŞLİ KUTULARI Prof. Dr. N. Sefa KURALAY 1 DİFERANSİYELLER Otomobilin tahrik edilen aksının viraj içinde kalan tekeri bir virajı r i yarıçapı ile dönerken viraj dışındaki tekerleği
DetaylıMAKİNE ELEMANLARI - (7.Hafta)
MAKİNE ELEMANLARI - (7.Hafta) PRES (SIKI) GEÇMELER-2 B- Konik Geçme Bağlantısı Şekildeki gibi konik bir milin ucuna kasnağı sıkı geçme ile bağlamak için F ç Çakma kuvveti uygulamalıyız. Kasnağın milin
DetaylıHaftanın Amacı: Asenkron motorun hız ayar ve frenleme tekniklerinin kavranmasıdır.
ASENKRON MOTORLARDA HIZ AYARI ve FRENLEME Haftanın Amacı: Asenkron motorun hız ayar ve frenleme tekniklerinin kavranmasıdır. Giriş Bilindiği üzere asenkron motorun rotor hızı, döner alan hızını (n s )
DetaylıOTOMOTİV MÜHENDİSLİĞİ II (AKTARMA ORGANLARI)
OTOMOTİV MÜHENDİSLİĞİ II (AKTARMA ORGANLARI) Taşıtlarda farklı tahrik tipleri a ve b: motor ve tahrik önde c: motor ön, tahrik arka d:motor ve tahrik arka e:4 çeker a, Günümüzde otomobillerde yaygın kullanılan
DetaylıOTOMOTİV TEKNOLOJİLERİ
OTOMOTİV TEKNOLOJİLERİ Prof. Dr. Atatürk Üniversitesi, Mühendislik Fakültesi, Makina Mühendisliği Bölümü, Erzurum Bu bölümde Aktarma Organları Sistem Tanımı Mekanik Kavramalar Manuel Transmisyon ve Transaxle
DetaylıYABANCI KUVVETLİ FREN SİSTEMLERİ
YABANCI KUVVETLİ FREN SİSTEMLERİ MEKANİK ve HAVALI FRENLER Prof. Dr. N. Sefa KURALAY 1 YABANCI KUVVETLİ FREN SİSTEMLERİ 1. Çarpmalı Mekanik Frenler ve Tasarım Esasları Çarpmalı fren sistemleri ağırlıklı
Detaylı3/9 54 kg kütleli bir sandık 27 kg kütleli pikup kamyonetin arka kapağında durmaktadır. Şekilde yalnızca biri görülen iki tutucu kablodaki T
3/9 54 kg kütleli bir sandık 27 kg kütleli pikup kamyonetin arka kapağında durmaktadır. Şekilde yalnızca biri görülen iki tutucu kablodaki T gerginlik kuvvetlerini hesaplayınız. Ağırlık merkezleri G 1
DetaylıKOÜ. Mühendislik Fakültesi Makine Mühendisliği Bölümü (1. ve 2.Öğretim / B Şubesi) MMK208 Mukavemet II Dersi - 1. Çalışma Soruları 23 Şubat 2019
SORU-1) Aynı anda hem basit eğilme hem de burulma etkisi altında bulunan yarıçapı R veya çapı D = 2R olan dairesel kesitli millerde, oluşan (meydana gelen) en büyük normal gerilmenin ( ), eğilme momenti
DetaylıMakine Elemanları I Prof. Dr. Akgün ALSARAN. Temel bilgiler-flipped Classroom Akslar ve Miller
Makine Elemanları I Prof. Dr. Akgün ALSARAN Temel bilgiler-flipped Classroom Akslar ve Miller İçerik Giriş Temel kavramlar Sınıflandırma Aks ve mil mukavemet hesabı Millerde titreşim kontrolü Konstrüksiyon
DetaylıFRENLER SAKARYA ÜNİVERSİTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAKİNE ELEMANLARI-II DERS NOTU
FRENLER MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAKİNE ELEMANLARI-II DERS NOTU Frenler 2 / 20 Frenler, sürtünme yüzeyli kavramalarla benzer prensiplere göre çalışan bir makine elemanı grubunu oluştururlar. Şu şekilde
DetaylıDİŞLİ ÇARKLAR II: HESAPLAMA
DİŞLİ ÇARLAR II: HESAPLAMA Prof. Dr. İrfan AYMAZ Atatürk Üniversitesi Mühendislik Fakültesi Makine Mühendisliği Bölümü Giriş Bu bölüm sonunda öğreneceğiniz konular: Dişli Çark uvvetleri Diş Dibi Gerilmeleri
DetaylıTARIM TRAKTÖRLERİ 21.07.2015. Tarım Traktörleri. Traktör Tipleri. Tarım traktörlerindeki önemli gelişim aşamaları
TARIM TRAKTÖRLERİ Tarım Traktörleri Traktör, kelime olarak çekici veya hareket ettirici anlamına gelmektedir Traktörler, tarımsal işletmelerde çeşitli iş makinelerinin çalıştırılması için kullanılan kuvvet
DetaylıMAKİNA ELEMANLARI. İŞ MAKİNALARI (Vinç, greyder, torna tezgahı, freze tezgahı, matkap, hidrolik pres, enjeksiyon makinası gibi)
MAKİNA ELEMANLARI Makina: Genel anlamda makina; enerji veya güç üreten, ileten veya değiştiren sistemdir. Örneğin; motor, türbin, jeneratör, ısı pompası, elektrik makinası, tekstil makinası, takım tezgâhı,
DetaylıMakine Elemanları II Prof. Dr. Akgün ALSARAN. Hesaplamalar ve seçim Rulmanlar
Makine Elemanları II Prof. Dr. Akgün ALSARAN Hesaplamalar ve seçim Rulmanlar İçerik Giriş Dinamik yük sayısı Eşdeğer yük Ömür Rulman katalogları Konstrüksiyon ilkeleri Örnekler 2 Giriş www.tanrulman.com.tr
DetaylıDİŞLİ ÇARK MEKANİZMALARI
DİŞLİ ÇARK MEKANİZMALARI Hareket ve güç iletiminde kullanılan,üzerinde eşit aralıklı ve özel profilli girinti ve çıkıntıları bulunan silindirik veya konik yüzeyli elemanlara DİŞLİ ÇARKLAR denir. Dişli
DetaylıREDÜKTOR & DİŞLİ İMALATI. Ürün Kataloğu
REDÜKTOR & DİŞLİ İMALATI Ürün Kataloğu Hakkımızda 2007 yılında kurulan PARS MAKSAN, 2009 yılına kadar talaşlı imalat, alüminyum döküm, model yapımı alanlarında faaliyet göstermiştir. 2009 yılında üretim
DetaylıMAKĠNE ELEMANLARI II REDÜKTÖR PROJESĠ
T.C PAMUKKALE ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAKĠNE ELEMANLARI II REDÜKTÖR PROJESĠ Öğrencinin; Adı: Cengiz Görkem Soyadı: DENGĠZ No: 07223019 DanıĢman: Doç. Dr. TEZCAN ġekercġoğlu
DetaylıSÜREKLİ FREN SİSTEMLERİ YAVAŞLATICILAR (RETARDERLER)
SÜREKLİ FREN SİSTEMLERİ YAVAŞLATICILAR (RETARDERLER) 1 SÜREKLİ FREN SİSTEMLERİ YAVAŞLATICILAR Sürekli fren sistemleri veya yavaşlatıcılar (Retarder) sürtünmeli frenlerin aksine frenleme enerjisini ısı
DetaylıREDÜKTOR & DİŞLİ İMALATI. Ürün Kataloğu
REDÜKTOR & DİŞLİ İMALATI Ürün Kataloğu Hakkımızda 2007 yılında kurulan PARS MAKSAN, 2009 yılına kadar talaşlı imalat, alüminyum döküm, model yapımı alanlarında faaliyet göstermiştir. 2009 yılında üretim
DetaylıKİNETİK ENERJİ, İŞ-İŞ ve ENERJİ PRENSİBİ
KİNETİK ENERJİ, İŞ-İŞ ve ENERJİ PRENSİBİ Amaçlar 1. Kuvvet ve kuvvet çiftlerinin yaptığı işlerin tanımlanması, 2. Rijit cisme iş ve enerji prensiplerinin uygulanması. UYGULAMALAR Beton mikserinin iki motoru
DetaylıMUKAVEMET-2 DERSİ BAUN MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ VİZE ÖNCESİ UYGULAMA SORULARI MART Burulma 2.Kırılma ve Akma Kriterleri
MUKAVEMET-2 DERSİ BAUN MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ VİZE ÖNCESİ UYGULAMA SORULARI MART-2019 1.Burulma 2.Kırılma ve Akma Kriterleri UYGULAMA-1 Şekildeki şaft C noktasında ankastre olarak sabitlenmiş ve üzerine tork
DetaylıMAKİNA ELEMANLAR I MAK Bütün Gruplar ÖDEV 2
MAKİNA ELEMANLAR I MAK 341 - Bütün Gruplar ÖDEV 2 Şekilde çelik bir mile sıkı geçme olarak monte edilmiş dişli çark gösterilmiştir. Söz konusu bağlantının P gücünü n dönme hızında k misli emniyetle iletmesi
DetaylıMAKİNE MÜHENDİSLİĞİNE GİRİŞ Ders 10
Makine Elemanları MAKİNE MÜHENDİSLİĞİNE GİRİŞ Ders 10 Makine elemanları; makine ve tesisatları oluşturan, bu sistemlerin içerisinde belirli fonksiyonları yerine getiren ve kendilerine özgü hesaplama ve
Detaylı1 MAKİNE ELEMANLARINDA TEMEL KAVRAMLAR VE BİRİM SİSTEMLERİ
İÇİNDEKİLER ÖNSÖZ III Bölüm 1 MAKİNE ELEMANLARINDA TEMEL KAVRAMLAR VE BİRİM SİSTEMLERİ 11 1.1. SI Birim Sistemi 12 1.2. Boyut Analizi 16 1.3. Temel Bilgiler 17 1.4.Makine Elemanlarına Giriş 17 1.4.1 Makine
DetaylıT.C. ONDOKUZ MAYIS ÜNĠVERSĠTESĠ MÜHENDĠSLĠK FAKÜLTESĠ MAKĠNA MÜHENDĠSLĠĞĠ BÖLÜMÜ SANTRĠFÜJ POMPA DENEY FÖYÜ HAZIRLAYANLAR. Prof. Dr.
T.C. ONDOKUZ MAYIS ÜNĠVERSĠTESĠ MÜHENDĠSLĠK FAKÜLTESĠ MAKĠNA MÜHENDĠSLĠĞĠ BÖLÜMÜ SANTRĠFÜJ POMPA DENEY FÖYÜ HAZIRLAYANLAR Prof. Dr. Aydın DURMUŞ EYLÜL 2011 SAMSUN SANTRĠFÜJ POMPA DENEYĠ 1. GĠRĠġ Pompa,
DetaylıHİDROLİK MAKİNALAR YENİLENEBİLİR ENERJİ KAYNAKLARI
HİDROLİK MAKİNALAR YENİLENEBİLİR ENERJİ KAYNAKLARI HİDROLİK TÜRBİN ANALİZ VE DİZAYN ESASLARI Hidrolik türbinler, su kaynaklarının yerçekimi potansiyelinden, akan suyun kinetik enerjisinden ya da her ikisinin
DetaylıMAK-LAB017 HİDROLİK SERVO MEKANİZMALAR DENEYİ 1. DENEYİN AMACI 2. HİDROLİK SİSTEMLERDE KULLANILAN ENERJİ TÜRÜ
MAK-LAB017 HİDROLİK SERVO MEKANİZMALAR DENEYİ 1. DENEYİN AMACI Bu deneyin amacı temel ilkelerden hareket ederek, hidrolik sistemlerde kullanılan elemanların çalışma ilkeleri ve hidrolik devre kavramlarının
DetaylıDİFERANSİYEL. Diferansiyel, iki izli araç tahrik akslarında viraj dönebilmek için kullanılması zorunlu bir taşıt elemanıdır. Motordan gelen hareketi,
DİFERANSİYEL Diferansiyel, iki izli araç tahrik akslarında viraj dönebilmek için kullanılması zorunlu bir taşıt elemanıdır. Motordan gelen hareketi, 1-İkiye ayırarak tekerleklere iletmede görev alır. 2-Ayrıca
DetaylıAKSLAR ve MİLLER. DEÜ Mühendislik Fakültesi Makina Müh.Böl.Çiçek Özes. Bu sunudaki bilgiler değişik kaynaklardan derlemedir.
AKSLAR ve MİLLER Bu sunudaki bilgiler değişik kaynaklardan derlemedir. AKSLAR MİLLER Eksenel kuvvetlerde her iki elemanda çekmeye veya basmaya zorlanabilirler. Her iki elemanda içi dolu veya boş imal edilirler.
DetaylıKayış kasnak mekanizmaları metin soruları 1. Kayış kasnak mekanizmalarının özelliklerini, üstünlüklerini ve mahsurlarını açıklayınız. 2.
Kayış kasnak mekanizmaları metin soruları 1. Kayış kasnak mekanizmalarının özelliklerini, üstünlüklerini ve mahsurlarını 2. Kayış kasnak mekanizmalarının sınıflandırılmasını yapınız ve kısaca her sınıfın
DetaylıEkim, Bakım ve Gübreleme Makinaları Dersi
Ekim, Bakım ve Gübreleme Makinaları Dersi Tahıl Ekim Makinaları 4 e-mail: dursun@agri.ankara.edu.tr Ankara Üniversitesi Ziraat Fakültesi Tarım Makinaları ve Teknolojileri Mühendisliği Bölümü 2017 nde Yararlanılan
DetaylıDİŞLİ ÇARK: Hareket ve güç iletiminde kullanılan, üzerinde eşit aralıklı ve özel profilli girinti ve çıkıntıları bulunan silindirik veya konik
DİŞLİ ÇARKLAR 1 DİŞLİ ÇARK: Hareket ve güç iletiminde kullanılan, üzerinde eşit aralıklı ve özel profilli girinti ve çıkıntıları bulunan silindirik veya konik yüzeyli makina elemanı. 2 Hareket Aktarma
DetaylıMakine Elemanları II Prof. Dr. Akgün ALSARAN. Konik Dişli Çarklar DİŞLİ ÇARKLAR
Makine Elemanları II Prof. Dr. Akgün ALSARAN Konik Dişli Çarklar DİŞLİ ÇARKLAR İçerik Giriş Konik dişli çark mekanizması Konik dişli çark mukavemet hesabı Konik dişli ark mekanizmalarında oluşan kuvvetler
Detaylı2.1.Kısa pabuçlu tambur frenler : A noktasına göre moment alınacak olursa ;
2 FRENLER Sürtünme yüzeyli kavramalarla benzer koşullarda çalışan bir diğer makine elemanı grubu da frendir. Frenler tambur (kampana) frenler ve disk frenler olmak üzere iki farklı konstrüktif tipte olurlar.
DetaylıKavramalar ve Frenler
Shigley s Mechanical Engineering Design Richard G. Budynas and J. Keith Nisbett Kavramalar ve Frenler Hazırlayan Makine Mühendisliği Bölümü Sakarya Üniversitesi Giriş Bir makina elemanı olarak kavramalar
DetaylıRulmanlı Yataklarla Yataklama. Y.Doç.Dr. Vedat TEMİZ. Esasları
Rulmanlı Yataklarla Yataklama Y.Doç.Dr. Vedat TEMİZ Esasları Sabit bilyalı rulmanlar Normal uygulamalar dışında, tek rulmanın yük taşıma açısından yetersiz olduğu yerlerde veya her iki doğrultuda ön görülen
DetaylıKAYIŞ-KASNAK MEKANİZMALARI
KAYIŞ-KASNAK MEKANİZMALARI Müh.Böl. Makina Tasarımı II Burada verilen bilgiler değişik kaynaklardan derlemedir. Bir milden diğerine güç ve hareket iletmek için kullanılan mekanizmalardır. Döndürülen Eleman
DetaylıP u, şekil kayıpları ise kanal şekline bağlı sürtünme katsayısı (k) ve ilgili dinamik basınç değerinden saptanır:
2.2.2. Vantilatörler Vantilatörlerin görevi, belirli bir basınç farkı yaratarak istenilen debide havayı iletmektir. Vantilatörlerde işletme karakteristiklerini; toplam basınç (Pt), debi (Q) ve güç gereksinimi
DetaylıMİLLER ve AKSLAR SAKARYA ÜNİVERSİTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAKİNE ELEMANLARI-I DERS NOTU
MİLLER ve AKSLAR MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAKİNE ELEMANLARI-I DERS NOTU Miller ve Akslar 2 / 40 AKS: Şekil olarak mile benzeyen, ancak döndürme momenti iletmediği için burulmaya zorlanmayan, sadece eğilme
DetaylıDİŞLİ ÇARKLAR III: HELİSEL DİŞLİ ÇARKLAR
DİŞLİ ÇARKLAR III: HELİSEL DİŞLİ ÇARKLAR Prof. Dr. İrfan KAYMAZ Atatürk Üniversitesi Mühendislik Fakültesi Makine Mühendisliği Bölümü Giriş Helisel Dişli Çarklar Bu bölüm sonunda öğreneceğiniz konular:
DetaylıSektöre ÖzgüRedüktörler - 1
Sektöre ÖzgüRedüktörler - 1 Yılmaz Redüktörün standart üretim yelpazesinin içerisinde genel kullanım amaçlı üretilen redüktörlerin dışında sektöre özgü imal edilmiş özel redüktörlerde bulunmaktadır. Bu
DetaylıMA İNAL NA ARI A NDA ELE E K LE TRİK
3.0.01 KALDIRMA MAKİNALARINDA ELEKTRİK DONANIMI VE ELEKTRİK MOTORU SEÇİMİ Günümüzde transport makinalarının bir çoğunda güç sistemi olarak elektrik tahrikli donanımlar kullanılmaktadır. 1 ELEKTRİK TAHRİKİNİN
Detaylı1. Kayma dirençli ( Kaymalı) Yataklar 2. Yuvarlanma dirençli ( Yuvarlanmalı=Rulmanlı ) Yataklar
YATAKLAR Miller, dönel ve doğrusal hareketlerini bir yerden başka bir yere nakletmek amacıyla üzerlerine dişli çark, zincir, kayış-kasnak ve kavramalara bağlanır. İşte yataklar; millerin bu görevlerini
DetaylıDİŞLİ ÇARKLAR III: HELİSEL DİŞLİ ÇARKLAR
DİŞLİ ÇARKLAR III: HELİSEL DİŞLİ ÇARKLAR Prof. Dr. İrfan KAYMAZ Prof. Dr. Akgün ALSARAN Arş. Gör. İlyas HACISALİHOĞLU Mühendislik Fakültesi Makine Mühendisliği Bölümü Giriş Helisel Dişli Çarklar Bu bölüm
DetaylıGaz Türbinli Uçak Motorları
UCK 421 - Tepki ile Tahrik 2. Hafta Gaz Türbinli Uçak Motorları İtki Denklemi Gaz Türbinli Motor Bileşenleri Alıklar Sesaltı Sesüstü Kompresörler Merkezcil Eksenel Yanma Odası Türbinler Impuls Reaksiyon
DetaylıAKM 205 BÖLÜM 6 - UYGULAMA SORU VE ÇÖZÜMLERİ Doç.Dr. Ali Can Takinacı Ar.Gör. Yük. Müh. Murat Özbulut
AKM 205 BÖLÜM 6 - UYGULAMA SORU VE ÇÖZÜMLERİ Doç.Dr. Ali Can Takinacı Ar.Gör. Yük. Müh. Murat Özbulut 1. Bir püskürtücü dirsek, 30 kg/s debisindeki suyu yatay bir borudan θ=45 açıyla yukarı doğru hızlandırarak
DetaylıMAKİNE ELEMANLARI DERS SLAYTLARI
MAKİNE ELEMANLARI DERS SLAYTLARI AKSLAR VE MİLLER P r o f. D r. İ r f a n K A Y M A Z P r o f. D r. A k g ü n A L S A R A N A r ş. G ör. İ l y a s H A C I S A L İ HOĞ LU Dönen parça veya elemanlar taşıyan
DetaylıRedüktör Seçimi: Astana Stadyumu 232 bin 485 metrekarelik alana kurulmuştur. Stadyumun ana formu
Kazakistan'ın başkenti Astana'da Türk mimarlar tarafından tasarlanan ve bir Türk inşaat şirketi tarafından inşa edilen Astana Arena Stadyumunun en büyük özelliği olan kapanan çatı hareket sistemi Yılmaz
DetaylıDİŞLİ ÇARKLAR SAKARYA ÜNİVERSİTESİ MAKİNE MÜH. BÖLÜMÜ MAKİNE ELEMANLARI DERS NOTU. Doç.Dr. Akın Oğuz KAPTI
DİŞLİ ÇARKLAR MAKİNE MÜH. BÖLÜMÜ MAKİNE ELEMANLARI DERS NOTU Doç.Dr. Akın Oğuz KAPTI Dişli Çarklar 2 Dişli çarklar, eksenleri birbirine paralel, birbirini kesen ya da birbirine çapraz olan miller arasında
Detaylı1. 2. 3. 4. 5. 6. 7. 8. 9. 10. 11. 12. 13. 14. 15. 16. 17. 18. 19. 20. 21. 22. 23. 24. 25. 26.
Mil-Göbek Bağlantıları Soruları 1. Mil-göbek bağlantılarını fiziksel esasa göre sınıflandırarak her sınıfın çalışma prensiplerini açıklayınız. 2. Kaç çeşit uygu kaması vardır? Şekil ile açıklayınız. 3.
DetaylıİÇTEN YANMALI MOTORLARDA MOMENT, GÜÇ ve YAKIT SARFİYATI KARAKTERİSTİKLERİNİN BELİRLENMESİ
İÇTEN YANMALI MOTORLARDA MOMENT, GÜÇ ve YAKIT SARFİYATI KARAKTERİSTİKLERİNİN BELİRLENMESİ 1. Deneyin Amacı İçten yanmalı motorlarda moment, güç ve yakıt sarfiyatı karakteristiklerinin belirlenmesi deneyi,
DetaylıDİŞLİ ÇARKLAR I: GİRİŞ
DİŞLİ ÇARKLAR I: GİRİŞ Prof. Dr. İrfan KAYMAZ Prof. Dr. Akgün ALSARAN Arş. Gör İlyas HACISALİHOĞLU Mühendislik Fakültesi Makine Mühendisliği Bölümü Giriş Dişli Çarklar Bu bölüm sonunda öğreneceğiniz konular:
Detaylı600MG Model Mercedes-Benz OM 926 LA (FAZ III A) Tip 4 zamanlı, turbo şarjlı, direk enjeksiyonlu, intercooler su soğutmalı dizel motor Silindir sayısı 6 Sıra Piston Çapı ve Stroku 106 mm x 136 mm Motor
DetaylıMAKİNE MÜHENDİSLİĞİNE GİRİŞ Doç.Dr.İrfan AY-Arş.Gör.T.Kerem DEMİRCİOĞLU MAKİNE PARÇALARINI ETKİLEYEN KUVVETLER VE GERİLMELER
MAKİNE PARÇALARINI ETKİLEYEN KUVVETLER VE GERİLMELER Dış Kuvvetler : Katı cisimlere uygulanan kuvvet cismi çekmeye, basmaya, burmaya, eğilmeye yada kesilmeye zorlar. Cisimde geçici ve kalıcı şekil değişikliği
DetaylıRULMANLI YATAKLAR. Dönme şeklindeki izafi hareketi destekleyen ve yüzeyleri arasında yuvarlanma hareketi olan yataklara rulman adı verilir.
RULMANLI YATAKLAR Yataklar iki eleman arasındaki bir veya birkaç yönde izafi harekete minimum sürtünme ile izin veren fakat kuvvet doğrultusundaki harekete engel olan destekleme elemanlarıdır. Dönme şeklindeki
DetaylıŞekil 4.1. Döner, santrifüj ve alternatif hareketli pompaların basınç ve verdilerinin değişimi (Karassik vd. 1985)
4. POMPALAR 4.1. Giriş Pompalar imalat şekilleri ve çalışma prensiplerine göre genel olarak pozitif (hacimsel-volumetrik-yer değiştirmeli) pompalar ve roto dinamik (santrifüj) pompalar olarak ayrılırlar.
DetaylıKARAMANOĞLU MEHMETBEY ÜNİVERSİTESİ ELEKTRİK ELEKTRONİK MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ
KARAMANOĞLU MEHMETBEY ÜNİVERSİTESİ ELEKTRİK ELEKTRONİK MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ Elektrik Makinaları II Laboratuvarı DENEY 3 ASENKRON MOTOR A. Deneyin Amacı: Boşta çalışma ve kilitli rotor deneyleri yapılarak
DetaylıPOMPALAR FLYGT SUMAK FLYGT POMPA
POMPALAR FLYGT FLYGT POMPA Flygt Experior, son teknoloji hidrolik kısmı, üstün verimlilikteki motorlar ve akıllı kontrollerden oluşan üç ana işlevin avantajlarını içerir. Flygt Experior, kurulumu ve çalıştırılması
DetaylıProf. Dr. Selim ÇETİNKAYA
Prof. Dr. Selim ÇETİNKAYA Performans nedir? Performans nedir?... Performans: İcraat, başarı 1. Birinin veya bir şeyin görev veya çalışma biçimi; Klimaların soğutma performansları karşılaştırıldı."; Jetin
DetaylıH04 Mekatronik Sistemler. Yrd. Doç. Dr. Aytaç Gören
H04 Mekatronik Sistemler MAK 3026 - Ders Kapsamı H01 İçerik ve Otomatik kontrol kavramı H02 Otomatik kontrol kavramı ve devreler H03 Kontrol devrelerinde geri beslemenin önemi H04 Aktüatörler ve ölçme
DetaylıBasınç farkı=çalışma basıncı (PA,B)-Şarj basıncı (PSp)+Güvenlik payı Ayar Diyagramı
1 Pistonlu pompa ve motorlarla sağlanacak hidrostatik tahrik aracın sürüşünde birçok avantaj getirmektedir. İyi bir sürüş konforu ve yüksek çalışma hızı yönündeki talepler hidrostatik tahrikle çalışan
DetaylıRetarder kullanımı ve sürüş tarzı ile Güvenli ulaşın.
G 1853 tr ak / WA 1 000 2013-07 Ölçü ve Resimler bağlayıcı değil,değişkenlik hakkımız mahfuzdur. Retarder kullanımı ve sürüş tarzı ile Güvenli ulaşın. Voith Turbo Güç Aktarma Teknigi Ltd. Sti. Altıntepe
DetaylıFizik 101: Ders 7 Ajanda
Fizik 101: Ders 7 Ajanda Sürtünme edir? asıl nitelendirebiliriz? Sürtünme modeli Statik & Kinetik sürtünme Sürtünmeli problemler Sürtünme ne yapar? Yeni Konu: Sürtünme Rölatif harekete karşıdır. Öğrendiklerimiz
DetaylıMAKİNE MÜHENDİSLİĞİNE GİRİŞ Ders 4
Akışkanlar ile ilgili temel kavramlar MAKİNE MÜHENDİSLİĞİNE GİRİŞ Ders 4 Yrd. Doç. Dr. Yüksel HACIOĞLU Su,, gaz, buhar gibi kolayca şekillerini değiştirebilen ve dış etkilerin etkisi altında kolayca hareket
DetaylıBÖLÜM 4 KARAYOLUNDA SEYREDEN ARAÇLARA ETKİYEN DİRENÇLER
BÖLÜM 4 KARAYOLUNDA SEYREDEN ARAÇLARA ETKİYEN DİRENÇLER Dinamikten bilindiği üzere belli bir yörünge üzerinde hareket eden cisimleri hareket yönünün tersi yönünde bir takım kuvvetler etkiler. Bu hareketler
DetaylıElektrikli Vibratör Sürücüleri
Elektrikli Vibratör Sürücüleri Tünkers elektrikli vibratör kazık çakıcıları self senkronizasyon prensibi ve doğru hizalanmış titreşimleri yaratmak ilkesine göre çalışır. Balanssız yük milli vibratör, zıt
DetaylıTork aralığı dahilinde maksimum yük (Nm)
Sipariş hakkında genel bilgiler Sipariş hakkında genel bilgiler PTO'ları ve PTO'lar için elektrikli tertibatı doğrudan fabrikadan sipariş edin. Parça ekleme oldukça maliyetli olacaktır. Tavsiye edilen
DetaylıPompalar: Temel Kavramlar
Pompalar: Temel Kavramlar Sunum Akışı 1. Genel Tanımlar 2. Tesisat ve Sistem 3. Tasarım 4. Çok Pompalı Sistemler 5. Problemler Tarihçe Santrifüj pompanın esas mucidi Fransız fizikçi DENIS PAPIN (1647-1714).
DetaylıMühendislik Mekaniği Dinamik. Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş
Mühendislik Mekaniği Dinamik Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş Bölüm 13 Parçacık Kinetiği: Kuvvet ve İvme Kaynak: Mühendislik Mekaniği: Dinamik, R.C.Hibbeler, S.C.Fan, Çevirenler: A. Soyuçok, Ö. Soyuçok. 13 Parçacık
DetaylıMühendislik Mekaniği Statik. Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş
Mühendislik Mekaniği Statik Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş Bölüm 7 İç Kuvvetler Kaynak: Mühendislik Mekaniği: Statik, R. C. Hibbeler, S. C. Fan, Çevirenler: A. Soyuçok, Ö. Soyuçok. 7. İç Kuvvetler Bu bölümde, bir
DetaylıYÜRÜME SİSTEMİ YÜRÜYÜŞ MOTORLARI. 40-2-4a. 2012 Eylül. www.guven-kutay.ch. M. Güven KUTAY 2009 Kasım
01 Eylül YÜRÜME SİSTEMİ YÜRÜYÜŞ MOTORLARI 40--4a M. Güven KUTAY 009 Kasım 01-09-06/Ku Değiştirilen yerlerin satır sonuna dik çizgi çekildi. 40--4a-yuruyus-motorlari.doc İ Ç İ N D E K İ L E R Yürüme Sistemi....3.
DetaylıERCİYES ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ ENERJİ SİSTEMLERİ MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ AKIŞKANLAR MEKANİĞİ LABORATUARI
ERCİYES ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ ENERJİ SİSTEMLERİ MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ AKIŞKANLAR MEKANİĞİ LABORATUARI DENEY FÖYÜ DENEY ADI SERİ-PARALEL BAĞLI POMPA DENEYİ DERSİN ÖĞRETİM ÜYESİ DENEYİ YAPTIRAN
DetaylıMOTOR KONSTRÜKSİYONU-3.HAFTA
MOTOR KONSTRÜKSİYONU-3.HAFTA Yrd.Doç.Dr. Alp Tekin ERGENÇ İçten Yanmalı Motor Hareketli Elemanları 1- Piston 2- Perno 3- Segman 4- Krank mili 5- Biyel 6- Kam mili 7- Supaplar Piston A-Görevi: Yanma odası
Detaylı9S-75 ZF ORİJİNAL YEDEKLERİ
9S-75 ZF 1308 304 111 SENKROMEÇ GÖBEĞİ 3/4 (607) (107) 22935 EURO 63,65-1308 304 110 SENKROMEÇ GÖBEĞİ 1/2 (608) (106) 18098 EURO 72,20-1308 304 077 SENKROMEÇ FLANŞI 1/2 18095 EURO 52,50-1308 304 078 SENKROMEÇ
DetaylıHabix Kaplinler Habix Couplings
Habix Kaplinler Habix Couplings DESCH HABİX KAPLİNLER DESCH Habix kaplini, mekanik mühendislik alanında ve motor ile tahrik edilen makine arasında güvenilir bir şaft bağlantısının gerekli olduğu her yerde
Detaylı