20 (1), , (1), , 2008

Transkript

1 Fırat Üniv. Fen ve Müh. Bil. Dergisi Science and Eng. J of Fırat Univ. 20 (1), , (1), , 2008 Farklı Oranlarda Silis Dumanı İkameli Kendiliğinden Sıkışan Betonun Mühendislik Özellikleri Kazım TÜRK, Mehmet KARATAŞ ve Zülfü Ç. ULUCAN Fırat Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Elazığ, Türkiye. kturk@firat.edu.tr (Geliş/Received: ; Kabul/Accepted: ) Özet: Bu çalışmada, dört farklı oranda (%5, 10, 15 ve 20) silis dumanı (SD) ikameli 4 tip kendiliğinden sıkışan beton (KSB) karışımı hazırlanmıştır. SD, KSB karışımlarında çimento yerine mineral katkı olarak kullanılmıştır. Kendiliğinden sıkışan beton karışımlarının işlenebilirliğinin tespiti için çökme-yayılma, t 500, L-kutusu ve elek segregasyon direnci testleri yapılmıştır. Karışımlar hazırlanırken SD oranları tek değişken olarak alınmış olup, agrega, (çimento+sd) ve polikarboksilat esaslı süperakışkanlaştırıcı miktarları sabit tutulmuştur. Optimum işlenebilirlik su/(çimento+sd) oranları değiştirilerek bulunmuştur. Sonuçta, bütün SD ikameli KSB karışım numunelerine ait erken yaş basınç ve çekme dayanımı değerlerinin yüksek olduğu görülmüştür. Ayrıca, 28 ve 130 günlük kür süreleri için %15 SD ikameli KSB karışım numunelerine ait basınç ve çekme dayanımları en yüksek iken, %10 SD ikameli KSB karışımına ait numunelerin ise ultrases hızı değerleri en yüksek çıkmıştır. Diğer taraftan, 28 günden sonra özellikle %20 SD ikameli kendiliğinden sıkışan beton karışım numunelerine ait basınç ve çekme dayanımı ve rölatif ultrases hızı değerlerindeki artış oldukça azalmıştır. Böylece, bu çalışmada, kendiliğinden sıkışan beton karışımlarında çimento yerine fazla miktarda SD (>%15) kullanılmasının, silis dumanlı betonlarda da sıklıkla karşılaşılan otojen rötreden dolayı beton özelliklerini genelde olumsuz etkilediği sonucuna varılmıştır. Anahtar Kelimeler: Kendiliğinden sıkışan beton, Silis dumanı, Basınç dayanımı, Çekme dayanımı, Ultrases hızı. The Engineering Properties of Self-Compacting Concrete Containing Different Proportions of Silica Fume Abstract: In this study, four type self-compacting concrete mixes containing different proportions of silica fume were prepared. SF was replaced with portland cement by weight as mineral admixtures. Slump-flow, t 500, L-box and sieve segregation tests were achieved for SCC workability. SF as replacement of portland cement was used as variable only, i.e. aggregates (sand and gravel), cementitious materials and modified polycarboxylates based polymer superplasticizer were constant, in all tests. Optimum workability for SCC mixes was obtained by using different water/(cement+silica fume) proportions. The results showed that the values of early age compressive and splitting tensile strength for all SCC specimens containing SF were high. Moreover, SCC specimens containing 10% SF had the highest ultrasound pulse velocity (UPV) whilst SCC specimens containing 15% SF had the highest compressive and splitting tensile strength for 28 and 130 days. The other hand, increase in the strength properties of SCC specimens containing particularly 20% SF were fairly decreased after 28 days. Therefore, in this study, containing use of the further SF (>15%) in SCC mixes as replacement of portland cement had generally negative influence on the properties of concrete due to autogenous shrinkage that also exist at the silica fume concretes. Keywords: Self-compacting concrete, silica fume, compressive strength, splitting tensile strength, ultrasound pulse velocity.

2 K.Türk, M.Karataş ve Z.Ç. Ulucan 1. Giriş Mükemmel plastiklik ve segregasyon direnci ile birlikte yüksek performanslı betonun yeni bir türü olan kendiliğinden sıkışan beton (KSB) ilk olarak 1980 lerin sonunda Japonya da geliştirildi. KSB, yerleştirme işlemi esnasında herhangi bir sıkıştırmaya gerek duyulmadan bir uçtan bir uca akabilen ve donatı aralarını ve kalıpların köşelerini doldurabilen özel bir beton türüdür [1]. KSB lar için karışım oranlarını veren bir standart metot henüz yoktur, ancak birçok akademik kuruluş ve hazır beton firmaları kendi karışım oranlarını geliştirmiştir. Karışım tasarımları, işlenebilirlik deneyleri esas alınarak yapılmaktadır. Bu amaçla, KSB un taze özelliklerini ölçmek ve belirlemek için çok sayıda deney metodu geliştirilmiştir. Avrupa da en yaygın kullanılan yöntemler çökme-yayılma, T 500, V-hunisi, L-kutusu ve Elek ayrışma deneyleridir [2]. EFNARC, bu işlenebilirlik deney metotlarını esas alarak uygun bir KSB karışımı elde etmenin birçok etkene bağlı olduğundan bahsetmektedir. Bu etkenlerin en önemlilerinden birisi de karışımdaki toz madde miktarıdır. KSB larda toz maddeler, mm den daha küçük ve karışımda 380 ila 600 kg/m 3 arasında olması gereken her türlü inorganik madde olarak tanımlanır [2]. Çünkü tane boyutunun küçülmesi parçacıklar arası etkileşimin artmasına sebep olur ve bu etkileşim viskoziteyi arttırır. Toz madde kullanımı, karışımın katı iskeletini zenginleştirir ve malzemeyi daha kompakt hale getirir. Harcın agregaları daha iyi sarmasını sağlar [3]. Diğer taraftan karışım için gerekli toz madde miktarını tamamen çimento ile karşılamanın, hem ekonomik açıdan hem de beton özelliklerini olumsuz etkileyecek hidratasyona bağlı reaksiyonların gelişmesi bakımından iyi olmayacağı açıktır. Bu sebeple KSB karışım tasarımında, toz madde miktarını arttırmak amacıyla çimento yerine belli bir oranda mineral katkı (Uçucu kül, SD, yüksek fırın cürufu, kireçtaşı tozu v.b.) kullanılması kaçınılmazdır. KSB da farklı oranlarda mineral katkı kullanımı ile ilgili özellikle uçucu kül için çalışmalar mevcut olmakla birlikte [4], SD için bu konuda yeterince çalışmaya rastlanamamaktadır. SD, amorf yapıya sahip çok ince taneli ve yüksek oranda SiO 2 içeren ve diğer puzolanlara göre puzolanik reaksiyon hızı daha yüksek bir malzeme olduğundan, çok iyi derecede puzolanik özellik gösterir [5]. Dolayısıyla, sulu ortamda kalsiyum hidroksitle reaksiyona girerek mükemmel bir hidrolik bağlayıcılık sergiler. Diğer puzolanik toz maddeler gibi, amorf yapısı nedeniyle kalsiyum silika hidrat (CSH) oluşturucu çekirdekler meydana getirir. Çekirdeklerde ilave kristal yapısı oluşumuna katkıda bulunarak prizi hızlandırır ve erken dayanımı dolaylı yoldan arttırır [3]. SD nın betonda çimento yerine kullanımının beton özelliklerini iyileştirmesinin ancak, yeterli su/bağlayıcı ve optimum bir miktarda kullanılmasıyla mümkün olacağı açıktır. Çünkü karışımda çimento yerine SD katılması sebebiyle zaman geçtikçe beton dayanımının azalmasıyla ilgili raporlar son birkaç yıldan beri verilmektedir [6]. Beton dayanımındaki azalma, SD ikameli betonda meydana gelen mikro çatlama miktarı ile ilişkilidir. Bu sonuçların birkaçı ise, basınç dayanımı deneyleri yapılırken betondaki farklı nem durumlarıyla açıklanmaktadır [7]. SD ikameli betonlarda basınç dayanımı ile karşılaştırıldığında, yarmada çekme dayanımındaki azalma otojen rötre ile alakalıdır [8]. Hidratasyon gelişimi, SD içeren ve içermeyen betonlar arasında önemli bir şekilde farklılık gösterir [9]. SD ve Portland çimentosu arasındaki puzolanik etkileşim esnasında, bazı kalsiyum hidroksitler dayanımı arttıran silikat hidratlara dönüştürülür [10]. Tüm kalsiyum hidroksiti tüketmek için ihtiyaç duyulan SD miktarının, su/çimento oranına bağlı olduğu gözlemlenmiştir. Yapılan bir çalışmada, su/çimento oranı 0.48 olan bir karışımda, tüm kalsiyum hidroksiti tüketmek için %15 civarında SD na ihtiyaç duyulurken, su/çimento oranı 0.28 olan karışım için sadece %10 SD nın yeterli olduğu görülmüştür [11]. Teorik olarak, puzolanik reaksiyonun meydana gelmesi için yeterli su olması şartıyla, çimento yerine %16 civarında silis dumanı miktarına ihtiyaç duyulduğu bulunmuştur [12]. Bu çalışmada, çimento yerine farklı oranlarda SD kullanımının KSB karışımlarının mühendislik özellikleri üzerindeki etkisi incelenmiştir. 166

3 Farklı Oranlarda Silis Dumanı İkameli Kendiliğinden Sıkışan Betonun Mühendislik Özellikleri 2. Deneysel Çalışma 2.1 Malzemeler Bu çalışmada, Oyak Elazığ Çimento Fabrikası ndan temin edilen Portland Çimentosu (CEM I 42,5) kullanılmıştır. Ayrıca, KSB daki ince toz malzeme (<0.125 mm) miktarına da katkı sağlamak amacıyla Eti Elektro Metalurji A.Ş. den temin edilen SD karışıma mineral katkı olarak katılmıştır. Agregalar ise Elazığ Murat nehrinden elde edilmiştir. Beton karışımındaki mümkün olabilecek en yüksek homojenlik ve doluluğu sağlamak amacıyla, agregalar 0 7, 7 15 ve mm tane sınıflarına ayrılmış olup, karışım hesaplarında agregaların doygun kuru yüzey özgül ağırlıkları sırasıyla 2.63, 2.64 ve 2.66 g/cm 3 ve ağırlıkça su emme oranları sırasıyla % 1.57, 1.00, ve 0.7 olarak alınmıştır. Kullanılan SD ve Portland çimentosuna ait kimyasal bileşim ve fiziksel özellikler Tablo 1' de verilmiştir. Tablo 1. Portland çimentosu ve SD nın kimyasal bileşimi ve fiziksel özellikleri Muhteva PC (%) SD (%) SiO Al 2 O Fe 2 O CaO MgO SO Klorür (Cl - ) Kızdırma kaybı Özgül ağırlık (g/cm 3 ) Özgül yüzey alanı (cm 2 /g) %<45 µm Tablo 2. SD ikameli KSB lara ait karışım oranları (kg/m 3 ) Karışım Silis Dumanlı KSB su/bm a Bağlayıcı malzeme Çimento SD Agrega büyüklüğü (mm) Hiperakışkanlaştırıcı a w/bm =su/bağlayıcı malzeme (PÇ+SD) oranı 167

4 K.Türk, M.Karataş ve Z.Ç. Ulucan Tablo 3. Taze beton özellikleri İşlenebilirlik Silis dumanlı KSB Çökme-yayılma (mm) T500 (s) L-kutusu; H2/H Segregasyon (%) Bu çalışmada, Portland çimentosu yerine % 5, 10, 15 ve 20 oranlarında SD kullanılarak 4 farklı KSB karışımı (,, ve ) üretilmiştir. Kullanılan betonlara ait karışım oranları ve bu betonların işlenebilirliğiyle ilgili esas özellikler sırasıyla, Tablo 2 ve 3 de verilmiştir. Betonların üretiminde, maksimum tane çapı 20 mm olan doğal çakıl ve nehir kumu (<4 mm) kullanılmıştır. Ayrıca, elde edilecek karışımın kendiliğinden sıkışabilirliği için gereken işlenebilirlik değerlerini sağlamada karışımın önemli bir bileşeni olan ve 1.06 gr/cm3 yoğunluğa sahip polikarboksilat esaslı bir. hiperakışkanlaştırıcı karışıma (çimento+sd) miktarının 1.78 i oranında katılmıştır. KSB karışım oranları deneme testleri ile birlikte EFNARC (2005) esas alınarak tayin edilmiştir. KSB karışımı için Şekil 1 deki çökme-yayılma, t500, L-kutusu ve elek segregasyon işlenebilirlik deneylerine ait değerlere karışımlardaki su miktarları ayarlanarak ulaşılmıştır. İşlenebilirlik testlerinden elde edilen değerler göstermiştir ki, KSB karışımları genelde iyi bir doldurma ve geçme kabiliyetinin yanında, yeterli segregasyon direncine sahiptir (Tablo 3) (a) (b) (c) Şekil 1. Kendiliğinden sıkışan beton için a) çökme-yayılma ve t500 b) L-kutusu c) elek segregasyon deneyleri. 2.2 Deney Numunelerinin Hazırlanması ve Metot KSB karışımlarının karıştırma işlemi, karışımda homojenliği sağlamak amacıyla öncelikle etüv kurusu durumda olan çakıl ve kum, karışım suyunun %60 ı ile birlikte 1 dakika karıştırılmıştır. Daha sonra, bu işlem çimento, mineral katkı ve geriye kalan su ile süper akışkanlaştırıcı birlikte olmak üzere karışıma katılarak 45 L hacimli mikser yardımıyla toplam 3 dakikada tamamlanmıştır. Deneylerde, karışıma giren agregalardan doğal kum ve çakıl oranları ile süper akışkanlaştırıcı miktarı sabit tutulmuş olup, çimento yerine kullanılan SD oranları değiştirilmiştir. KSB karışımlarının karşılaştırabilirliği için su/bağlayıcı oranı 0.38 ile 168

5 Farklı Oranlarda Silis Dumanı İkameli Kendiliğinden Sıkışan Betonun Mühendislik Özellikleri 0.40 arasında yaklaşık olarak birbirine yakın tutulmuştur. Elde edilen karışımlardan, basınç dayanımı, rölatif ultrases hızı ve yarmada çekme dayanımı deneyleri için sırasıyla, 150 mm küp ve φ 150 x 300 mm silindir numuneler hazırlanmıştır. Kalıplara sıkıştırılmaksızın kürek yardımıyla dökülen numuneler, 24 saat sonra kalıptan çıkarılıp, toplam 3, 7, 28 ve 130 gün 20±2 o C su içinde küre maruz bırakılmıştır. Bütün kür periyotları sonunda, her bir beton tipi için 3 er adet numune kullanılarak basınç ve çekme dayanımı ile rölatif ultrases hızı deneyleri gerçekleştirilmiştir. 3. Bulgular ve Tartışma 3.1 Basınç Dayanımı Şekil 2 de farklı oranlarda SD ikameli KSB karışımlarına ait numunelerin 3, 7, 28 ve 130 gün kür süreleri için basınç dayanımları gösterilmiştir. Görüldüğü gibi, KSB da çimento yerine mineral katkı olarak kullanılan SD nın karışımdaki miktarının basınç dayanımı üzerinde önemli bir etkiye sahip olduğu açıktır. Bu etki özellikle, erken yaşlarda (3 28 gün kür periyotlarında) daha belirgin olarak görülmektedir [13, 3]. Yani, 28 günden sonra bütün karışımlara ait dayanım artışlarının oldukça azaldığı görülmektedir [14]. Ayrıca, bütün SD içeren karışımlara ait 3 günlük basınç dayanım değerlerinin 30 MPa dan daha büyük ve karışım numunelerine ait basınç dayanımı değerlerinin 28 ve 130 günlük kür sürelerinde en yüksek olduğu gözlemlenmektedir. Burada SD ve Portlant çimentosu arasındaki puzolanik etkileşim esnasında serbest Ca(OH) 2 in dayanımı arttıran amorf C-S-H jeline dönüşümünün olumlu etkisi görülmektedir. Diğer taraftan, karışım numunelerine ait basınç dayanımı değerinin 28 günden sonraki dayanım artışı oldukça azdır. Bu davranış, çok ince taneli olan SD miktarının artmasına karşın düşük su/bağlayıcı oranının sonucu hidrate olamamış çimentonun hidratasyonu ile birlikte kılcal boşluklardan suyun çekilmesi (kendiliğinden-kuruma) ile oluşan otojen rötreye dayandırılabilir [15, 16] 80 Basınç Dayanımı (N/mm 2 ) Kür Süreleri (Gün) Şekil 2. SD miktarının KSB un basınç dayanımına etkisi 3.2 Yarmada Çekme Dayanımı Mineral katkı olarak çimento yerine farklı oranlarda SD içeren KSB karışımlarına ait 3, 7, 28 ve 130 günlük kür süreleri için yarmada çekme dayanımları Şekil 3 te gösterilmektedir. Basınç dayanımında olduğu gibi, bütün karışımlara ait erken yaş çekme dayanımı değerlerinin 2,5 MPa dan büyük olmasının 169 yanında, karışımına ait numunelerin 28 ve 130 günlük kür periyodu sonundaki çekme dayanımlarının diğer karışımlara ait numunelerin çekme dayanımlarından daha yüksek olduğu görülmüştür. Burada, puzolanik reaksiyon hızı yüksek olan SDnın, sulu ortamda kalsiyum hidroksitle reaksiyonu sonucu C-S-H oluşturucu

6 K.Türk, M.Karataş ve Z.Ç. Ulucan çekirdeklerde ilave kristal yapısı oluşumuna katkıda bulunarak erken dayanımı dolaylı yoldan arttırma etkisi görülmektedir [3]. Ancak, 28 günlük kür periyodu sonunda karışım numunelerine ait çekme dayanımı artışındaki. azalmada [14] ise, genelde düşük su/bağlayıcı oranına sahip silis dumanlı betonlarda oluşan otojen rötreye bağlı olarak meydana gelen mikroçatlakların [17, 18] etkili olduğu sonucu çıkmaktadır Yarmada Çekme Dayanımı (N/mm 2 ) 6,00 5,00 4,00 3,00 2, Kür Süreleri (Gün) Şekil 3. SD miktarının KSB un çekme dayanımına etkisi 3.3 Rölatif Ultrases Hızı Farklı oranlarda SD ikameli KSB karışımlarına ait 3, 7, 28 ve 130 günlük rölatif ultrases hızı değerleri Şekil 4 te gösterilmektedir. Görüldüğü gibi, karışımına ait numunelerin 28 ve 130 gün kür periyotlarındaki rölatif ultrases hızı değerleri bütün diğer karışımlarınkinden daha yüksektir. Buradan, yeterli su/bağlayıcı oranı durumunda SD nın diğer puzolanlar gibi yeni C-S-H jelleri oluşmasını sağlamasının yanında, ince SD tanelerinin agrega-hamur arayüzey bölgesini sıkıladığı sonucu ortaya çıkmaktadır [19]. Karışımda çimento yerine kullanılan SD miktarının artmasıyla (özellikle >%10SD) 7 günlük kür periyodundan sonra bu karışımlara ait rölatif ultrases hızı değerlerindeki artışın oldukça azaldığı ve özellikle daha fazla miktarda SD içeren karışımına ait numunelerde ise bu artıştaki azalmanın çok daha fazla olduğu görülmüştür. Yine burada da, genelde düşük su/bağlayıcı oranına sahip silis dumanlı betonlarda rastlanan kendiliğinden kuruma sonucu oluşan otojen rötrenin olumsuz etkisi ortaya çıkmaktadır [15, 16]. Yani, otojen rötre sonucu meydana gelen mikro-çatlakların [17] ultrases hızı değerlerini düşürdüğü anlaşılmaktadır. 170

7 Farklı Oranlarda Silis Dumanı İkameli Kendiliğinden Sıkışan Betonun Mühendislik Özellikleri Rölatif Ultrases Hızı (km/s) 5,000 4,650 4, Kür Süreleri (Gün) Şekil 4. SD miktarının KSB un rölatif ultrases hızına etkisi 171

8 K.Türk, M.Karataş ve Z.Ç. Ulucan 3.4 Basınç Dayanımı ile Çekme Dayanımı ve Rölatif Ultrases Hızı Arasındaki İlişkiler Şekil 5 de bu çalışmadaki bütün KSB karışımlarına ait numunelerin çekme ve basınç dayanımı değerleri karşılaştırılmıştır. Şekilde, bütün KSB karışımlarına ait numunelerde basınç dayanımı artarken çekme dayanımının da arttığı görülmektedir. Ayrıca, betonlara ait hem çekme hem de basınç dayanımları arasında genelde erken yaşlarda (3 ve 7 gün kür periyotlarında) çok önemli bir fark olduğu görülürken, daha sonraki yaşlarda (28 ve 130 kür periyotlarında) dayanımlar arasındaki fark azalmaktadır. Diğer taraftan, bütün KSB karışımları için çekme ve basınç dayanımları arasındaki korelâsyonun oldukça yüksek (R 2 >0.90) olması önemli bir sonuç olarak ortaya çıkmaktadır. Yarmada Çekme Dayanımı (N/mm 2 ) R 2 = 0,96 R 2 = 0,93 R 2 = 0,94 R 2 = 0, Basınç Dayanımı (N/mm 2 ) Şekil 5. SD miktarının KSB un basınç ve çekme dayanımı arasındaki ilişkisine etkisi Şekil 6 dan görüleceği üzere, SD ikameli KSB karışımlarında SD miktarının artmasıyla birlikte basınç dayanımı ve rölatif ultrases hızı değerleri arasındaki korelâsyon azalmaktadır. Buna ilaveten, özellikle %20 SD ikameli KSB karışımlara ait numunelerin basınç dayanımları artarken rölatif ultrases hızı değerlerinin azalmasının da, yine düşük su/bağlayıcı oranına sahip silis dumanlı betonlarda görülen otojen rötre sonucu çimento hamurunda oluşan mikroçatlaklardan kaynaklandığı anlaşılmaktadır. Çünkü ultrasonik test uygulanırken, ultrases geçiş hızı bu mikro-çatlaklar sebebiyle iç kusurların fazla olduğu bu ortamdan dolayı azalacak ve dolayısıyla geçiş zamanı artacaktır. Böylece, %10 dan daha fazla SD ikameli KSB karışımlarına ait numunelerin ultrases hızı değerleri yardımıyla basınç dayanımlarının 172 tespitinin sağlıklı olamayacağı Şekil 6 dan da açıkça görülebilir. Bununla birlikte, % 5 ve %10 SD ikameli KSB karışımlarının basınç dayanımı ile rölatif ultrases hızı değerleri arasında iyi bir korelâsyon (R 2 >0.90) olduğu tespit edilmiştir.

9 Farklı Oranlarda Silis Dumanı İkameli Kendiliğinden Sıkışan Betonun Mühendislik Özellikleri 5,00 R 2 = 0,93 Rölatif Ultrases Hızı (km/s) 4,75 4,50 R 2 = 0,92 R 2 = 0,82 R 2 = 0,68 4, Basınç Dayanımı (N/mm 2 ) Şekil 6. SD miktarının KSB un basınç ve ultrases hızı arasındaki ilişkisine etkisi 4. Sonuçlar Bu çalışmada, yürütülen deneysel incelemeye ait bulgulardan aşağıdaki sonuçlar çıkarılabilir: Puzolanik etkileşim sonucu serbest Ca(OH) 2 in dayanımı arttıran amorf C-S-H jeline dönüşümünün olumlu etkisi olarak, bütün SD ikameli KSB karışım numunelerine ait erken yaş basınç ve çekme dayanımı değerlerinin yüksek olduğu görülmüştür. Buna ilaveten, %15 SD ikameli KSB karışım numunelerine ait hem basınç hem de çekme dayanımı değerlerinin 28 ve 130 günlük kür sürelerinde incelemeye konu olan bütün karışımlar içerisinde en yüksek olduğu tespit edilmiştir. Diğer taraftan, %20 SD ikameli KSB karışım numunelerine ait basınç ve çekme dayanımı değerlerinin 28 günden sonraki artışlarında önemli bir azalma görülmüştür. Buradan, silis dumanlı betonlarda olduğu gibi otojen rötreden dolayı çimento yapısında meydana gelen mikro-çatlakların, 28 günden sonraki dayanımda azalmaya sebep oldukları anlaşılmaktadır. Ayrıca, 28 ve 130 gün kür süreleri için %10 SD ikameli KSB karışımına ait numunelerin rölatif ultrases hızı değerlerinin bütün diğer karışımlarınkinden daha yüksek olduğu görülürken, karışımdaki SD miktarının daha fazla olduğu (%15 ve özellikle %20SD) KSB karışım numunelerine ait rölatif ultrases hızı değerlerindeki artışın oldukça azaldığı görülmüştür. %15 SD ikameli KSB karışımına ait numunelerin basınç dayanımları artarken, ultrases hızı değerlerinin azalmasında, yine çimento yapısındaki mikro-çatlakların etkili olduğu anlaşılmaktadır. Özet olarak, KSB karışımlarında çimento yerine fazla miktarda SD (>%15) kullanılmasının, silis dumanlı betonlarda da sıklıkla karşılaşılan otojen rötreden dolayı beton özelliklerini genelde olumsuz etkileyeceği sonucu ortaya çıkmaktadır. 5. Kaynaklar 1. Okamura H., Maekawa K. and Ozawa K. (1993). High Performance Concrete. Gihoudou Pub., Tokyo, (in Japanese). 2. EFNARC (2005). European Guidelines for Self- Compacting Concrete. Specification and Production and Use, Association House, UK. 3. Sari, M., Prat, E. and Labastire, J.F. (1999). High strength self-compacting concrete Original solutions associating organic and inorganic admixtures. Cement and Concrete Research, 29, Türk, K., Karataş, M. ve Ulucan, Z. Ç. (2006). Farklı oranlarda F sınıfı uçucu kül içeren kendiliğinden sıkışan betonun dayanım özellikleri. Fırat Üniversitesi Fen ve Mühendislik Bilimleri Dergisi, Elazığ, Skarp, U., Engstrand, J. and Jansson, I. (2002). A Concept for Enhancing Early Strength Development in Self-Consolidating and Normal Concrete by Means of Increased Stability and Homogeneity. First North American Conference 173

10 K.Türk, M.Karataş ve Z.Ç. Ulucan on the Design and Use of Self-Consolidating Concrete, Larsen, E.S., Lauridsen, J.L., Eriksen, K., Hansen, O.R. and Mølgaard, T. (1993). Durability of Concrete in the Ryå Bridge, Changes of Properties in Concrete with Silica Fume Between Years 1981 and Report 6; The Danish Road Department: Roskilde, Denmark, Perraton, D., de Larrard, F. and Ai tcin, P. C. (1994). Additional Data on the Strength Retrogression of Air-cured Silica Fume Concretes. 2nd CANMET/ACI conference on durability of concrete: Nice, France, Persson, B. (1997). Long-term shrinkage of High- Performance Concrete. Proceedings of the 10th International Symposium on the Chemistry of Cement, Gothenburg, Sweden, Persson, B. (1996). Hydration and Strength of High Performance Concrete. Advanced Cement Based Material, 3(4), Caliskan, S. (2003). Aggregate/mortar interface: influence of silica fume at the micro- and macrolevel. Cement and Concrete Composites, 25(45), Yogendran, V.; Langan, B.W. and Ward, M.A. (1991). Hydration of Cement and Silica Fume Paste, Cement and Concrete Research, 21(5), Peterson, O. (1976). Interaction Between Silica Fume and Standard Portland Cement in Mortar and Concrete. Cementa Ltd.: Malmö, Sweden, Khayat K. H. and Aitcin P. C. (1993). Silica Fume in Concrete An Overview. Proceedings of the 4th International Conference on the Use of Fly Ash, Silica Fume, Slag and Natural Pozzolans in Concrete, held May 3-8, 1992, Istanbul, Turkey; Sponsored by CANMET in Association with ACI and Others, ACI SP-132, Vol. 2, Maage M., Smeplass S., and Johansen R. (1990). Long Term Strength of High-Strength Silica Fume Concrete. Second International Symposium, Berkeley, California, Persson, B. (1997). Self-desiccation and Its Importance in Concrete Technology. Materials and Structures, 30(199), Jensen, O. M. and Hansen, P. F. (1996). Autogenous deformation and change of relative humidity in silica fume-modified cement paste. ACI Materials Journal, 6(93), Neville, A.M. (1995). Properties of concrete. 4th edition, Longman Group, London. 18. Persson, B. (1998). Seven-Year study on the effect of silica fume in concrete. Advanced Cement Based Material, 7(3), Jahren, P. (1983). Use of silica fume in concrete. ACI SP-79, Vol. 1,