BÖLÜM II C. BETO ARME BĐ ALARI DEĞERLE DĐRME VE GÜÇLE DĐRME ÖR EKLERĐ ÖR EK 13

Ebat: px
Şu sayfadan göstermeyi başlat:

Download "BÖLÜM II C. BETO ARME BĐ ALARI DEĞERLE DĐRME VE GÜÇLE DĐRME ÖR EKLERĐ ÖR EK 13"

Transkript

1 BÖLÜM II C. BETO ARME BĐ ALARI DEĞERLE DĐRME VE GÜÇLE DĐRME ÖR EKLERĐ ÖR EK 13 SÜ EKLĐK DÜZEYĐ YÜKSEK 6 KATLI BETO ARME PERDELĐ / ÇERÇEVELĐ BĐ A SĐSTEMĐ Đ PERFORMA SI I DOĞRUSAL ELASTĐK OLMAYA YÖ TEM (ARTIMSAL EŞDEĞER DEPREM YÜKÜ YÖ TEMĐ) ĐLE DEĞERLE DĐRĐLMESĐ GENEL BĐNA BĐLGĐLERĐ...II.13/ GĐRĐŞ...II.13/ BĐNA BĐLGĐ DÜZEYĐ...II.13/ ANALĐZ MODELĐNĐN OLUŞTURULMASI...II.13/ Çatlamış Kesite Ait Eğilme Rijitliklerinin Tanımlanması...II.13/ Kiriş Ve Kolonlarda Yığılı Plastik Davranışın Tanımlanması...II.13/ Plastik Mafsal Momenti Hesabında Kullanılacak Mevcut Malzeme Dayanımları ve Birim Şekildeğiştirme Değerleri...II.13/ Kirişler için Plastik Kesit (Plastik Mafsal) Tanımlanması...II.13/ Kolonlar ve Perdeler için Plastik Kesit Tanımı...II.13/ ARTIMSAL ĐTME ANALĐZĐ...II.13/ Düşey Yükler Altında Doğrusal Olmayan Statik Analiz...II.13/ Artımsal Eşdeğer Deprem Yükü Yöntemi ile Đtme Analizi...II.13/ Artımsal Eşdeğer Deprem Yükü Yönteminin Kullanılabilirliği...II.13/ Đtme analizi...ii.13/ Modal Kapasite Diyagramlarının Elde Edilmesi...II.13/ Modal Yerdeğiştirme Đsteminin Hesabı...II.13/ Kirişler için Birim Şekildeğiştirme Đstemlerinin Hesabı...II.13/ Kiriş için Birim Şekildeğiştirme Örnek Hesabı...II.13/ Kirişte kesme kuvveti kapasitesi kontrolü...ii.13/ Kolonlar ve Perdeler için Birim Şekildeğiştirme Đstemlerinin Hesabı..II.13/ Kolon için Birim Şekildeğiştirme Örnek Hesabı...II.13/ Perdeler için Birim Şekildeğiştirme Örnek Hesabı...II.13/ Kolonda Kesme Kuvveti Kapasitesi Kontrolü...II.13/ Perdelerde Kesme Kuvveti Kapasitesi Kontrolü...II.13/ BĐNA PERFORMANS DEĞERLENDĐRMESĐ...II.13/ X Yönü Đtme Analizi Sonucu Performans Değerlendirmesi...II.13/ Y Yönü Đtme Analizi Sonucu Performans Değerlendirmesi...II.13/24 II.13/1

2 BÖLÜM IIC ÖRNEK GE EL BĐ A BĐLGĐLERĐ Bina Bilgileri Kat adedi 6 Bina Kat Yüksekliği 3. m Toplam Bina Yüksekliği, [H] 18. m Bina Oturma Alanı 4 m 2 Kullanım Amacı Konut Malzeme Bilgileri Beton (Tüm Betonarme Elemanlar) Donatı Çeliği Betonarme Elastisite Modülü, [E c ] Donatı Çeliği Elastisite Modülü, [E s ] C25 ( f cm = 25Mpa) S42 ( f ym = 42MPa) 325 Mpa 2 Mpa Deprem Parametreleri Deprem Bölgesi 1 Yerel Zemin Sınıfı Z3 Yükler Beton Yoğunluğu 25. kn/m 3 Dış Duvar Yükü (2cm+sıva) 3.8 kn/ m 2 Đç Duvar Yükü (1cm+sıva) 2.5 kn/ m 2 Sıva + Kaplama 1.5 kn/m 2 Hareketli Yük (odalarda) 2. kn/m 2 Hareketli Yük (koridorlarda ve merdivenlerde) 3.5 kn/m 2 II.13/2

3 Şekil Bina planı ve kat yükseklikleri II.13/3

4 13.2. GĐRĐŞ Bu bölümde tasarımı DBYBHY 27 ilkelerine göre tasarlanmış 6 katlı betonarme örnek binanın deprem performansı doğrusal elastik olmayan analiz yöntemlerinden Artımsal Eşdeğer Deprem Yükü Yöntemi ile Đtme Analizi (Yönetmelik 7.6.5) yöntemi kullanılarak irdelenecektir. Bu binanın tasarımında 5 yılda aşılma olasılığı %1 depremi kullanılmıştır (Bkz. Örnek 5). Binanın aynı deprem altında Yönetmelik 7.8 e göre Can Güvenliği performans hedefini sağlaması gerekmektedir BĐ A BĐLGĐ DÜZEYĐ Binanın yeni yapı olarak DBYBHY 27 ilkelerine göre tasarlanmış olması nedeni ile projeleri mevcuttur. Malzeme özelliklerinin ve betonarme detaylarının projeye tamamen uyduğu kabul edilmiştir. Bu durumda Yönetmelik ya göre bina bilgi düzeyi kapsamlı olarak belirlenmiş ve Bilgi Düzeyi Katsayısı 1. alınmıştır A ALĐZ MODELĐ Đ OLUŞTURULMASI Artımsal eşdeğer deprem yüklerinin (itme analizi) etkisi altında taşıyıcı sistem elemanlarda oluşacak olan iç kuvvetler, plastik şekil değiştirmeler ve yerdeğiştirmeleri belirlemek amacıyla yapısal sistemin üç boyutlu modeli kurulmuştur. Modelde kirişler, kolonlar ve perdeler çubuk elemanlar kullanılarak idealize edilmiştir. Aşağıdaki şekilde de görüleceği gibi binada bulunan dikdörtgen ve U perdelerin modellenmesinde, kirişler perdelere rijit elemanlar kullanılarak bağlanmıştır. Her katta döşemelerin kendi düzlemleri içinde rijit diyafram olarak çalıştığı kabul edilmiştir ve artımsal eşdeğer deprem yükleri her katta rijit diyaframlara ait kütle merkezlerine uygulanmıştır. Örnek 5 de bina tasarımı için kullanılan üç boyutlu analiz modeli bu örnek içinde geçerlidir. Söz konusu modelden farklı olarak betonarme elemanların bütün kesitlerinde çatlamış kesite ait eğilme rijitlikleri dikkate alınmıştır (Yönetmelik 7.4). Ayrıca yapısal elemanlardaki plastik şekil değiştirmeleri hesaplayabilmek için yapısal elemanların doğrusal olmayan davranışları yığılı plastik davranış modeli ile modellenmiştir Rijit Elemanlar (Kütlesiz) Çubuk olarak modellenen U perde Tanimlanan Plastik Kesit Şekil U perdenin modellenmesi II.13/4

5 Çatlamış Kesite Ait Eğilme Rijitliklerinin Tanımlanması Yönetmelik e göre eğilme etkisindeki betonarme elemanların akma öncesi doğrusal davranışları için çatlamış kesite ait eğilme rijitlikleri kullanılacaktır. Aşağıda, örnek hesaplarının yapıldığı kiriş ve kolonun yerleri gösterilmektedir. S11 K13 A-A AKSI Şekil A-A aksı çerçevesi örnek kolon ve kiriş yerleri (a) Kirişler için örnek hesap K13 kirişi: Kesit boyutları, h= 5cm, b= 3cm I o = 3.125E-3 m 4, E = 325 MPa (EI) o = knm 2 Yönetmelik (a) ya göre (EI) e =.4(EI) o.4(ei o )=.4 * = knm 2 (b). Kolonlar için örnek hesap S11 kolonu: 4 x 4 cm, kare kolon A c = 16 mm 2 (En kesit alanı) f cm = 25 MPa (Mevcut beton basınç dayanımı) Yönetmelik (b) ye göre: Kolon ve perdelerde, D / (Ac fcm).1 olması durumunda:.4 EI o D / (Ac fcm).4 olması durumunda:..8 EI o D = 68.8 kn (Düşey yükten oluşan eksenel kuvvet) A c f cm = 4 kn D /A c f cm =.17 >.1 D /(A c f cm ) nin ara değeri için yapılan doğrusal enterpolasyon sonucu bulunan eğilme rijitliği.49ei o dır. Buna göre kolonun çatlamış kesite ait eğilme rijitliği aşağıdaki gibi hesaplanmıştır. E = 325 MPa, I o = 2.133E-3 m 4 (EI o ) = knm 2.49(EI o )=.45 * = knm 2 II.13/5

6 Kiriş Ve Kolonlarda Yığılı Plastik Davranışın Tanımlanması Plastik Mafsal Momenti Hesabında Kullanılacak Mevcut Malzeme Dayanımları ve Birim Şekildeğiştirme Değerleri Kiriş, kolon ve perdeler için eleman uçlarında tanımlanacak olan plastik kesitlerin akma yüzeylerinin modellenmesinde Yönetmelik (a) ve (b) ye göre mevcut malzeme dayanımları ve maksimum birim şekildeğiştirme değerleri aşağıdaki gibi dikkate alınmıştır. Beton için : f cm = 25 Mpa, ε c =.3 Çelik için : f ym = 42 Mpa, ε s = Kirişler için Plastik Kesit (Plastik Mafsal) Tanımlanması Kirişler için iç kuvvet-plastik şekil değiştirme bağıntıları tanımlamak amacıyla bir eksenli eğilme analizi yapılıp kesitlere ait plastik moment (M pa ) değerleri hesaplanmıştır. Yönetmelik (a) ya dayanarak pekleşme etkisi gözönüne alınmamış ve iç kuvvet-plastik şekil değiştirme bağıntısı aşağıdaki şekilde gösterildiği gibi dikkate alınmıştır. M pa M Şekil Plasik moment plastik dönme ilişkisi Aşağıda örnek hesap için seçilen kirişin yeri ve betonarme detayları gösterilmektedir. Kirişin sol ucundaki kesit için hesap yapılmıştır. Yapılan analiz sonucunda plastik moment değerleri aşağıdaki gibi hesaplanmıştır. θ p 3φ14+3φ16 φ1/1 3φ16 K121 F-F AKSI Şekil Örnek kiriş kesiti yeri ve betonarme detayı Pozitif eğilme momenti (Altta çekme) (+) M pa = 18.9 knm Negatif eğilme momenti (Üstte çekme) ( ) M pa = knm II.13/6

7 Kolonlar ve Perdeler için Plastik Kesit Tanımı Yönetmelik e göre kolonlar ve perdeler için etkileşim diyagramları (akma yüzeyleri) üç boyutlu olarak oluşturulacaktır. Performansı değerlendirilen betonarme çerçeve bina her iki doğrultuda da simetriktir. Dolayısıyla + X yönünde yapılacak olan itme analizinde örnek kolon ve perdelerin akma yüzeyinin tanımlanmasında kesitin sadece düşey ekseni etrafındaki eğilme için etkileşim diyagramları analizi yapmak yeterli olacaktır. Diğer kolonlar içinde akma yüzeyleri bu şekilde tanımlanacaktır. Bu diyagramlar doğrusallaştırılarak analizin yapıldığı bilgisayar programına girilmiştir. Aşağıda örnek hesap için seçilen kolonun yeri ve betonarme detayları gösterilmektedir. Yapılan analiz sonucunda elde edilen etkileşim diyagramları aşağıda sunulmaktadır. Düşey eksen (9 o ) 12φ16 Yatay eksen ( o ) S19 φ1/1 F-F AKSI Şekil Örnek kolon kesiti yeri ve betonarme detayı Yönetmelik (a) a göre kolonlarda pekleşme etkisi dikkate alınmamıştır. P-M Etkileşim Diyagramı( 9 o ) Normal Kuvvet (kn) Moment (knm) Şekil Düşey (9 o ) ekseni etrafında eğilme için doğrusallaştırılmış etkileşim diyagramları Perdeler için etkileşim diyagramları kolonlarda olduğu gibi hesaplanmıştır. Aşağıdaki örnekte de gösterildiği gibi kesitin yatay ekseni( o ) ve yatay eksene göre 45 o ve 9 o (düşey eksen) açı yapan eksenler etrafındaki momentler için etkileşim diyagramları analizi yapılmıştır. II.13/7

8 Aşağıda örnek hesap için seçilen P5 perdesinin yeri ve betonarme detayları gösterilmektedir. Yapılan analiz sonucunda elde edilen etkileşim diyagramları aşağıda sunulmaktadır. Düşey eksen (9 o ) 12φ2 φ1/1 2 x 8φ14 12φ2 φ12/2 φ1/1 Yatay eksen ( o ) P5 D-D AKSI Şekil Örnek perde kesiti yeri ve betonarme detayı Yönetmelik (a) a göre kolonlarda pekleşme etkisi dikkate alınmamıştır. P-M Etkileşim Diyagramı( o ) Normal Kuvvet (kn) Moment (knm) Şekil Yatay ( o ) eksenleri etrafında eğilme için doğrusallaştırılmış etkileşim diyagramları 25 P-M Etkileşim Diyagramı( 9 o ) Normal Kuvvet (kn) Moment (knm) Şekil Düşey (9 o ) ekseni etrafında eğilme için doğrusallaştırılmış etkileşim diyagramları II.13/8

9 Aşağıda örnek hesap için seçilen P4 perdesinin yeri ve betonarme detayları gösterilmektedir. Yapılan analiz sonucunda elde edilen etkileşim diyagramları aşağıda sunulmaktadır. Düşey eksen (9 o ) 12 Ø 2 12 Ø 2 16 Ø Ø 14 Yatay eksen ( o ) 16 Ø Ø 2 12 Ø 2 P4 D-D AKSI P-M Etkileşim Diyagramı ( O ) 6 Normal Kuvvet (kn) Moment(kNm) Şekil Yatay ( o ) eksenleri etrafında eğilme için doğrusallaştırılmış etkileşim diyagramları P-M Etkileşim Diyagramı(9 o ) 6 Normal Kuvvet (kn) Moment(kNm) Şekil Düşey (9 o ) ekseni etrafında eğilme için doğrusallaştırılmış etkileşim diyagramları II.13/9

10 13.5. ARTIMSAL ĐTME A ALĐZĐ Düşey Yükler Altında Doğrusal Olmayan Statik Analiz Yönetmelik (b) ye göre artımsal itme analizinden önce, kütlelerle uyumlu düşey yüklerin gözönüne alındığı bir doğrusal olmayan statik analiz yapılmıştır. Bu analizin sonuçları, artımsal itme analizinin başlangıç koşulları olarak dikkate alınmıştır. Doğrusal olmayan statik analiz hesabında düşey yükler aşağıdaki gibi dikkate alınmıştır. Düşey yük kombinasyonu : G+nQ = G +.3 Q Artımsal Eşdeğer Deprem Yükü Yöntemi ile Đtme Analizi Artımsal Eşdeğer Deprem Yükü Yönteminin Kullanılabilirliği Yönetmelik e göre binanın toplam kat sayısı 8 i aşmadığından ve ek dışmerkezlik gözönüne alınmaksızın hesaplanan burulma düzensizliği katsayıları bütün katlarda η bi < 1.4 koşulunu sağladığından (bina planda her iki ana eksene göre simetrik olduğundan bütün katlarda η bi = 1 dir), Yönetmelik ye göre Artımsal Eşdeğer Deprem Yükü Yöntemi ile itme analizi uygulanabilir. Gözönüne alınan deprem doğrultusunda, doğrusal elastik davranış esas alınarak hesaplanan birinci (hakim) titreşim moduna ait etkin kütlenin toplam bina kütlesine oranının en az.7 olması zorunludur. Periyod Etkin Kütle Oranları Mod (s) X Doğr. Y Doğr. Kontrol > >.7 Her iki doğrultu için birinci (hakim) titreşim moduna ait etkin kütlenin toplam bina kütlesine oranı.7 den büyüktür. Buna göre artımsal eşdeğer deprem yükü uygulanabilir Đtme analizi Artımsal itme analizi sırasında, eşdeğer deprem yükü dağılımının, taşıyıcı sistemdeki plastik kesit oluşumlarından bağımsız biçimde sabit kaldığı varsayımı yapılmıştır (Yönetmelik ). Buna göre, her iki doğrultuda birinci doğal titreşim modu ile orantılı olarak katlara gelen yükler altında yapılan itme analizinden elde edilen itme eğrileri aşağıdaki grafiklerde sunulmuştur. II.13/1

11 X Doğrultusu İtme Eğrisi Taban Kesme Kuvveti (kn) Tepe Yerdeğiştirmesi (m) 8 Y Doğrultusu İtme Eğrisi Taban Kesme Kuvveti (kn) Tepe Yerdeğiştirmesi (m) Modal Kapasite Diyagramlarının Elde Edilmesi Her iki doğrultuda elde edilen itme eğrileri aşağıdaki bağıntılar kullanılarak modal kapasite diyagramlarına dönüştürülmüştür (Yönetmelik ) ; (a) (i) inci itme adımında birinci (deprem doğrultusunda hakim) moda ait modal ivme (i) a 1 aşağıdaki şekilde elde edilir: (i) x1 (i) a1 = V (7.1) M x1 (b) (i) inci itme adımında birinci (deprem doğrultusunda hakim) moda ait modal yer (i) değiştirme d 1 nin hesabı için ise, aşağıdaki bağıntıdan yararlanılabilir: (i) xn1 (i) u d1 = (7.2) ΦxN1 Γx1 +X yönü için modal kapasite diyagramının koordinatlarının hesabı aşağıda sunulmuştur. II.13/11

12 Γ x1 = 48.4 Φ xn1 =.283 ΣM = ton (bina kütlesi) γ x1 = (etkin kütle oranı) M x1 = ton(etkin kütle) u (i) xn1(m) V (i) x1(kn) M x1 Φ xn1 Γ x1 a (i) 1(m/s 2 ) d (i) 1(m) X doğ. Modal Kapasite Diyagramı Modal İvme (m/s 2 ) Modal yerdeğiştirme(m) +Y yönü için modal kapasite diyagramının koordinatlarının hesabı aşağıda sunulmuştur. Γ y1 = Φ yn1 =.291 ΣM = ton( bina kütlesi) γ y1 = (etkin kütle oranı) M y1 = ton(etkin kütle) II.13/12

13 u (i) yn1(m) V (i) y1(kn) M y1 Φ yn1 Γ y1 a (i) 1(m/s 2 ) d (i) 1(m) Y doğ. Modal Kapasite Diyagramı Modal ivme (m/s 2 ) Modal yerdeğiştirme (m) Modal Yerdeğiştirme Đsteminin Hesabı Her iki doğrultu için modal yerdeğiştirme istemleri aşağıdaki bağıntılar kullanılarak hesaplamıştır (Yönetmelik ). (p) d1 = S di1 +X yönü için: Yönetmelik 7C.1 e göre doğrusal elastik olmayan (nonlineer) spektral yerdeğiştirme, S, aşağıdaki bağıntılar yardımıyla hesaplanmıştır. di1 Doğrusal elastik spektral yerdeğiştirme: Sdi1 = CR1 S de1 S S = (ω ) ae1 de1 (1) (1) 2 S ae1 = 8.76m/s ; (ω1 ) = olduğundan S de1 =.16m bulunur. (1) Yönetmelik 7C.2.1 e göre T1 başlangıç periyodunun, ivme spektrumundaki karakteristik periyod T B ye eşit veya daha uzun olması durumunda spektral yerdeğiştirme oranı: II.13/13

14 (1) T =.69s > T. 6s olduğu için, 1 B = C R1 = 1 Dolayısıyla, nonlineer spektral yerdeğiştirme: S d = 1*.16 di1 = (p) 1 = Sdi1 =.16 m.16 m bulunur. Yönetmelik e göre X deprem doğrultusundaki tepe yerdeğiştirmesi istemi, u (p) (p) xn1 = ΦxN1 Γ x1 d1 (p) u xn1 =.283* 48.4*.16 =.145m (p) u xn1 Binanın tepe yer değiştirmesi istemi olan.145 m e eşit olana kadar itme analizi tekrarlanacak ve bu değere karşılık gelen tüm istem büyüklükleri hesaplanacaktır. 1.2 X doğ. Modal Kapasite Diyagramı-Davranış Spektrumu 1. a1, Sa (g) d 1, S d (m) +X yönünde yapılan itme analizinde binanın tepe deplasmanı istemine ulaşıldığı adımda oluşan plastik kesitler. D-D AKSI F-F AKSI II.13/14

15 +Y yönü için: 2 (1) 2 S ae1 = 7.88m / s ; (ω ) (1) T1 =.79s > TB =. 6s 1 = olduğundan S =.124 de1 m bulunur. C R1 = 1 Dolayısıyla, nonlineer spektral yerdeğiştirme: S di1 = 1*.124 =.124m d (p) 1 = Sdi1 =.124m bulunur. (p) u yn1 =.291* *.124 =.172m Y doğ. Modal Kapasite Diyagramı-Davranış Spektrumu a1, Sa (g) d 1, S d (m) +Y yönünde yapılan itme analizinde binanın tepe deplasmanı istemine ulaşıldığı adımda oluşan plastik kesitler. 1-1 AKSI 5-5 AKSI II.13/15

16 Kirişler için Birim Şekildeğiştirme Đstemlerinin Hesabı Her iki doğrultuda yapılan itme analizi sonucunda kirişlerde oluşan plastik mafsallara ait plastik dönme istemleri ve bunlara karşılık gelen plastik eğrilik istemleri aşağıdaki formül yardımıyla hesaplanmıştır. θp φ = (Yönetmelik Denk.(7.6)) L p Analizi yapılan binada bütün kirişler 5 cm yüksekliğindedir, bu nedenle L p boyu.5/2 =.25 m olarak alınmıştır (Yönetmelik ). Kesitte eşdeğer akma eğriliği kesit analizi sonucu elde edilen iki doğrulu moment-eğrilik ilişkisi yardımıyla bulunacaktır. Buradan toplam eğrilik aşağıdaki denklem yardımıyla hesaplamıştır (Yönetmelik ). p φt = φy + φ p (Yönetmelik Denk.(7.7)) Đlgili kesite ait kesit analizinden elde edilen moment-eğrilik ilişkisine gidilerek toplam eğrilik istemine karşı gelen beton ve donatı çeliğine ait birim şekildeğiştirmeler elde edilmiştir. Elde edilen birim şekil değiştirmeler daha sonra birim şekildeğiştirme kapasiteleri ile karşılaştırılarak hasar durumu belirlenmiştir. Kirişlere ait birim şekildeğiştirme istemlerinin ve hasar durumlarının belirlenmesi aşağıdaki örnek hesap ile daha ayrıntılı bir şekilde sunulmuştur Kiriş için Birim Şekildeğiştirme Örnek Hesabı Bir eksenli moment eğrilik analizi: de örnek olarak seçilen kiriş için hesap yapılmıştır. Kesitte eşdeğer akma eğriliği değerinin bulunması için bir eksenli eğilme analizi yapılmıştır. Bu analizde dikkate alınan malzeme modelleri aşağıda özetlenmiştir. Eğilme analizi için kullanılan malzeme modelleri bilgilendirme eki Yönetmelik 7.B.1 e göre dikkate alınmıştır. Kirişlerde enine donatı ile çevrelenen beton ve kabuk betonu sargısız beton ile modellenmiştir. Beton ezilme birim kısalması ε c =.4, dağılma birim kısalması ε c =.5, maksimum gerilmeye karşılık gelen beton birim kısalması.2 alınmış, sargısız beton dayanımı ise 25 MPa alınmıştır. Sargılı beton için maksimum basınç birim şekildeğiştirmesi ε cu =.2, sargılı beton dayanımı f cc = 38 Mpa bulunmuştur. Çelikte akma birim uzaması ε sy =.21, pekleşme başlangıcındaki çelik birim uzaması ε sh =.8, kopma birim uzaması ε su =.1 olarak alınmış, çelik akma dayanımı f sy = 42 MPa, çelik kopma dayanımı f su = 55 MPa olarak kullanılmıştır. II.13/16

17 3Φ16 3Φ14 3Φ16 Şekil Eğilme analizi kesit modeli(3x5cm), 3φ14+3φ16 (üst donatı), 3φ16 (alt donatı) Yukarıda tanımlanan malzeme modelleri kullanılarak kesitin pozitif ve negatif eğilme yönleri için elde edilen moment-eğrilik diyagramları akma eğriliği değerlerinin hesaplanabilmesi için iki doğrudan oluşacak şekilde idealleştirilmiştir. Bu diyagramlar aşağıdaki şekillerde görülmektedir. Đdealleştirme, orijinal diyagramın ve idealleştirilmiş diyagramların altında kalan alanlar eşit olacak şekilde yapılmıştır. M y Şekil Đki doğrulu moment eğrilik ilişkisi φ y Moment(kNm) Moment (knm) Eğrilik(rad/m) Eğrilik (rad/m) Şekil (a) pozitif (altta çekme üstte basınç) ve (b) negatif (üstte çekme altta basınç)moment-eğrilik ilişkileri ve idealizasyonları. Yukarıda özetlenen idealizasyon sonucunda akma eğriliği ve momentleri için aşağıdaki değerler bulunmuştur. Pozitif eğilme momenti : φ y =.68 rad/m, Negatif eğilme momenti : φ y =.75 rad/m, M y = 19 knm M y = 189 knm II.13/17

18 Toplam eğrilik hesabı: +X yönünde itme analizi sonucu elde edilen plastik dönme istemi: θ p =.468 rad Plastik eğrilik istemi: φ p = θ p /L p =.468 /.25 =.187 rad/m Akma eğriliği: φ y =.75 rad/m, Toplam eğrilik istemi: φ t = =.262 rad/m Moment-eğrilik ilişkisinden bu değere karşılık gelen beton basınç birim şekil değiştirme istemi ile donatı çeliğinin birim şekildeğiştirme istemi ε c =.184 ε s =.13 bulunmuştur. Yönetmelik göre yapılan değerlendirmede: ε c =.184 < (ε c ) MN =.4 (ε s ) MN =.1 < ε s =.13 < (ε s ) GV =.4 Kesitteki hasar durumu kesit minimum hasar sınırı ile kesit güvenlik sınırı arasında (Belirgin Hasar Bölgesi) kalmaktadır (Yönetmelik 7.3.3) Kirişte kesme kuvveti kapasitesi kontrolü Kesme kuvveti kapasitesi hesabında betonun ve çeliğin katkısı aşağıdaki hesapla dikkate alınmıştır. Betonun katkısı: f =.35 f ctm * cm V c =.8*.65* f ctmbwd =.8*.65*.35* 25 *3 *5 = kn Enine donatının katkısı: Enine donatı 2φ1/1 cm V = A f d 5 35 = 157 * 42 * s 1 s s ys = kn Kesme kuvveti istemi V = kn V r = V c + V s = = 443 kn > kn Kesit, kesme kuvveti kapasitesi açısından yeterlidir Kolonlar ve Perdeler için Birim Şekildeğiştirme Đstemlerinin Hesabı Her iki doğrultuda yapılan itme analizi sonucunda kolonlarda oluşan plastik kesitlere ait plastik dönme istemleri ve bunlara karşılık gelen plastik eğrilik istemleri aşağıdaki şekilde hesaplanmıştır (Yönetmelik ). θp φ = (Yönetmelik Denk.(7.6)) L p p II.13/18

19 L p boyu olarak, ilgili kolonun itme analizi doğrultusundaki boyutunun yarısı alınmıştır (Yönetmelik ). Örneğin 4x5 cm boyutundaki bir kolonda (çalışan boyut 5 cm) L p = 5/2= 25 cm olarak dikkate alınacaktır. Kesitte eşdeğer akma eğriliği eksenel kuvvet istemi altında yapılan kesit analizi sonucunda elde edilen iki doğrulu moment-eğrilik ilişkisi yardımıyla bulunmuştur. Akma eğriliği plastik eğrilik istemi ile toplanarak toplam eğrilik istemi elde edilmiştir (Yönetmelik ). φt = φy + φ p (Yönetmelik Denk.(7.7)) Kesitte hasar durumunun pratik bir yolla belirlenmesi için Yönetmelik da tanımlanan kesit birim şekildeğiştirme kapasitelerine karşı gelen normal kuvvet toplam eğrilik diyagramları kullanılmıştır. Normal kuvvet toplam eğrilik diyagramları aşağıda açıklandığı şekilde elde edilmiştir. Her normal kuvvet seviyesi için yukarıda belirtilen malzeme modelleri kullanılarak moment-eğrilik ilişkileri elde edilmiştir. Bu şekilde belirli bir hasar seviyesi için her bir normal kuvvete karşı gelen toplam eğrilik değerleri elde edilmiştir. Đlgili kesite ait toplam eğrilik istemi ile normal kuvvet istemi bu diyagramın içine konulduğında bu kesitin hangi hasar sınırları arasında kaldığı açık ve seçik olarak görülebilir Kolon için Birim Şekildeğiştirme Örnek Hesabı ormal kuvvet toplam eğrilik diyagramları analizi: de örnek olarak seçilen kolon için hesap yapılmıştır. Hesapta de esas alınan beton ve donatı çeliği modelleri kullanılmıştır. Kolonlarda enine donatı ile çevrelenen beton için sargılı ve kabuk betonu için ise sargısız beton modelleri kullanılmıştır. 12 φ 16 Şekil Eğilme analizi kesit modeli (3X5cm),12φ16 Toplam eğrilik hesabı: X doğrultusundaki itme analizi için çalışan boy.5 m dir, dolayısıyla L p =.5 / 2 =.25 m. Analiz sonucunda elde edilen maksimum plastik dönme istemi: θ p =.1 rad Plastik eğrilik istemi: φ p = θ p /L p =.1 /.25 =.4 rad/m Örnek kolon kesiti için eksenel kuvvet istemi altında hesaplanan moment-eğrilik ilişkisi kullanılarak toplam eğrilik istemi aşağıdaki şekilde bulunur: Eksenel kuvvet istemi : = kn (basınç) Akma eğriliği: φ y =.88 rad/m Toplam eğrilik istemi: φ t = =.128 rad/m olarak hesaplanmıştır. II.13/19

20 8 Eksenel Kuvvet (kn) Toplam Eğrilik (rad/m) MN GV GC Şekil Hasar durumları için örnek kolon kesitine ait Eksenel kuvvet-toplam eğrilik ilişkisi Yukarıdaki normal kuvvet toplam eğrilik diyagramından görüldüğü üzere, bu kesit için eksenel yük istemine karşılık gelen toplam eğrilik MN hasar durumu için çizilen diyagram içinde kalmaktadır. Dolayısıyla bu kolonun alt ucundaki plastik kesit Minimum Hasar Bölgesi ndedir (Yönetmelik 7.3.3) Perdeler için Birim Şekildeğiştirme Örnek Hesabı P5 Perdesi için normal kuvvet toplam eğrilik diyagramları analizi: de örnek olarak seçilen perde için hesap yapılmıştır. Kolonlar için kullanılan malzeme modelleri bu örnekte de kullanılmıştır. Perde uç bölgelerinde enine donatı ile çevrelenen beton için sargılı ve perde gövdesi ve kabuk betonu için ise sargısız beton modelleri kullanılmıştır. 12 φ 2 2 x 8 φ φ 2 Şekil Eğilme analizi kesit modeli (3x25cm). Toplam eğrilik hesabı: X doğrultusundaki itme analizi için çalışan boy 2.5 m dir, dolayısıyla L p = 2.5 / 2 = 1.25 m. Analiz sonucunda elde edilen maksimum plastik dönme istemi: θ p =.374 rad Plastik eğrilik istemi: φ p = θ p /L p =.374 / 1.25 =.3 rad/m Örnek perde kesiti için eksenel kuvvet istemi altında hesaplanan moment-eğrilik ilişkisi kullanılarak toplam eğrilik istemi aşağıdaki şekilde bulunur: Eksenel kuvvet istemi : = 1573 kn (basınç) Akma eğriliği: φ y =.17 rad/m Toplam eğrilik istemi: φ t = =.47 rad/m olarak hesaplanmıştır. II.13/2

21 Eksenel Kuvvet (kn) Toplam Eğrilik (rad/m) MN GV GC Şekil Hasar durumları için örnek perde kesitine ait Eksenel kuvvet-toplam eğrilik ilişkisi Yukarıdaki normal kuvvet toplam eğrilik diyagramından görüldüğü üzere, bu kesit için eksenel yük istemine karşılık gelen toplam eğrilik MN hasar durumu için çizilen diyagram içinde kalmaktadır. Dolayısıyla bu perdenin alt ucundaki plastik kesit Minimum Hasar Bölgesi ndedir (Yönetmelik 7.3.3). P4 Perdesi için normal kuvvet toplam eğrilik diyagramları analizi: de örnek olarak seçilen U perde için hesap yapılmıştır. Yukarıda perde örneği için kullanılan malzeme modelleri bu örnekte de kullanılmıştır. 12 φ 2 2 x 8 φ φ 2 2 x 8 φ 14 Toplam eğrilik hesabı: 12 φ 2 2 x 8 φ φ 2 Şekil 13.2.Eğilme analizi kesit modeli (3X25cm). X doğrultusundaki itme analizi için çalışan boy 2.5 m dir, dolayısıyla L p = 2.5 / 2 = 1.25 m. Analiz sonucunda +X ve -X yönünde elde edilen maksimum plastik dönme istemi: θ p =.436 rad (+X), θ p = rad (-X) Plastik eğrilik istemi: φ p = θ p /L p =.436 / 1.25 =.35 rad/m (+X) φ p = θ p /L p = / 1.25 = -.37 rad/m (-X) II.13/21

22 Örnek perde kesiti için eksenel kuvvet istemi altında hesaplanan moment-eğrilik ilişkisi kullanılarak toplam eğrilik istemi aşağıdaki şekilde bulunur: Eksenel kuvvet istemi: = 248 kn (basınç, +X) ; = 2269 kn (basınç, - X) Akma eğriliği: φ y =.17 rad/m (+ X) ; φ y =.15 rad/m (- X) bulunmuştur. Toplam eğrilik istemi : φ t = =.52 rad/m (+ X) φ t = =.45 rad/m (-X) olarak hesaplanmıştır. 7 6 Eksenel Kuvvet (kn) Toplam Eğrilik (rad/m) MN GV GC Şekil Hasar durumları için örnek perde kesitine ait Eksenel kuvvet-toplam eğrilik ilişkisi Yukarıdaki normal kuvvet toplam eğrilik diyagramından görüldüğü üzere, bu kesit için eksenel yük istemine karşı gelen toplam eğrilik MN hasar durumu için çizilen diyagram içinde kalmaktadır. Dolayısıyla bu perdenin alt ucundaki plastik kesit Minimum Hasar Bölgesi ndedir (Yönetmelik 7.3.3) Kolonda Kesme Kuvveti Kapasitesi Kontrolü Kesme kuvveti kapasitesi hesabında betonun ve çeliğin katkısı aşağıdaki hesapla dikkate alınmıştır. Betonun katkısı: γ =.7 = kn V c.8*.65* f d 1 + γ A = ctm w c b 9689 =.8*.65*.35* 25 *3*5* * = kn 15 Enine donatının katkısı: Enine donatı 2φ1/1cm d 5 35 V = As f ys = 314 * 42 * s 1 Kesme Kuvveti istemi V = kn s = kn II.13/22

23 V r = V c + V s = = kn > kn Kesit, kesme kuvveti kapasitesi açısından yeterlidir Perdelerde Kesme Kuvveti Kapasitesi Kontrolü Kesme kuvveti kapasitesi hesabında betonun ve çeliğin katkısı aşağıdaki hesapla dikkate alınmıştır. P5 Perdesi için kesme kuvveti kapasitesi hesabı: Betonun katkısı: γ =.7 = 1573 kn V c.8*.65* f d 1 + γ A = ctm w c b 1573 =.8*.65*.35* 25 *3 * 25 * 1+.7 * = kn 75 Enine donatının katkısı: Enine donatı 2φ12/2 cm d 13 V s = As f ys = 226 * 42* = 617 kn s 2 Kesme Kuvveti Đstemi V = 97.5 kn V r = V c + V s = = kn > 97.5 kn Kesit, kesme kuvveti kapasitesi açısından yeterlidir. P4 Perdesi için kesme kuvveti kapasitesi hesabı: Betonun katkısı: γ =.7 = 248 V kn.8 *.65 * f d 1 + γ A c = ctm w c b 248 =.8 *.65 *.35* 25 *6 * 25 * * = 1476 kn 27 Enine donatının katkısı: Enine donatı 4φ12/2 cm d 13 V s = As f ys = 452 * 42 * = 1234 kn s 2 Kesme Kuvveti Đstemi V = kn V r = V c + V s = = 271 kn > kn Kesit, kesme kuvveti kapasitesi açısından yeterlidir. II.13/23

24 13.6. BĐ A PERFORMA S DEĞERLE DĐRMESĐ X Yönü Đtme Analizi Sonucu Performans Değerlendirmesi Kiriş ve kolonlarda kesit hasar durumları şöyledir; Tüm kat kirişlerinde plastikleşen kesitlerden hiçbiri ileri hasar bölgesine geçememiştir. Plastikleşen kesitler minimum hasar bölgesi ile belirgin hasar bölgesi içinde kalmaktadır. Her katta belirgin hasar bölgesi ve minimum hasar bölgesi içinde kalan kirişlerin oranları aşağıdaki tabloda verilmiştir. X doğ. MHB(%) BHB(%) 1.Kat Kat Kat Kat Kat Kat Kolonlarda plastikleşen tüm kesitler minimum hasar bölgesi ile belirgin hasar bölgesi içinde kalmaktadır. Herhangi bir katta alt ve üst kesitlerinde minimum hasar sınırı aşılmış olan kolon bulunmamaktadır. Sonuç olarak Yönetmelik e göre binada +X yönü depremi altında yapısal performans Can Güvenliği düzeyindedir Y Yönü Đtme Analizi Sonucu Performans Değerlendirmesi Kiriş ve kolonlarda kesit hasar durumları şöyledir; Tüm kat kirişlerinde plastikleşen kesitlerden hiçbiri ileri hasar bölgesine geçememiştir. Plastikleşen kesitler minimum hasar bölgesi ile belirgin hasar bölgesi içinde kalmaktadır. Her katta belirgin hasar bölgesi ve minimum hasar bölgesi içinde kalan kirişlerin oranları aşağıdaki tabloda verilmiştir. Y doğ. MHB(%) BHB(%) 1.Kat Kat Kat Kat Kat Kat Kolonlarda plastikleşen tüm kesitler minimum hasar bölgesi ile belirgin hasar bölgesi içinde kalmaktadır. Herhangi bir katta alt ve üst kesitlerinde minimum hasar sınırı aşılmış olan kolon bulunmamaktadır. Sonuç olarak Yönetmelik e göre binada +Y yönü depremi altında yapısal performans Can Güvenliği düzeyindedir. II.13/24

25 Örnek bina için yapılan hesaplarda sadece (+X) ve (+Y) yönleri için bina performans değerlendirmesi yapılmıştır. Bina ile ilgili performans değerlendirmesinin tamamlanabilmesi için ( X) ve ( Y) yönleri için de yukarıda özetlenen işlemlerin tekrarlanması gereklidir. II.13/25

BÖLÜM II C. BETO ARME BĐ ALARI DEĞERLE DĐRME VE GÜÇLE DĐRME ÖR EKLERĐ ÖR EK 11

BÖLÜM II C. BETO ARME BĐ ALARI DEĞERLE DĐRME VE GÜÇLE DĐRME ÖR EKLERĐ ÖR EK 11 BÖLÜM II C. BETO ARME BĐ ALARI DEĞERLE DĐRME VE GÜÇLE DĐRME ÖR EKLERĐ ÖR EK 11 SÜ EKLĐK DÜZEYĐ YÜKSEK 6 KATLI BETO ARME ÇERÇEVELĐ BĐ A SĐSTEMĐ Đ PERFORMA SI I DOĞRUSAL ELASTĐK OLMAYA YÖ TEM (ZAMA TA IM

Detaylı

BÖLÜM II C. BETO ARME BĐ ALARI DEĞERLE DĐRME VE GÜÇLE DĐRME ÖR EKLERĐ ÖR EK 12

BÖLÜM II C. BETO ARME BĐ ALARI DEĞERLE DĐRME VE GÜÇLE DĐRME ÖR EKLERĐ ÖR EK 12 BÖLÜM II C. BETO ARME BĐ ALARI DEĞERLE DĐRME VE GÜÇLE DĐRME ÖR EKLERĐ ÖR EK 12 SÜ EKLĐK DÜZEYĐ YÜKSEK 6 KATLI BETO ARME PERDELĐ / ÇERÇEVELĐ BĐ A SĐSTEMĐ Đ PERFORMA SI I DOĞRUSAL ELASTĐK YÖ TEM (EŞDEĞER

Detaylı

ÖRNEK 18 4 KATLI BETONARME PANSİYON BİNASININ GÜÇLENDİRİLMESİ ve DOĞRUSAL ELASTİK OLMAYAN YÖNTEM İLE DEĞERLENDİRİLMESİ

ÖRNEK 18 4 KATLI BETONARME PANSİYON BİNASININ GÜÇLENDİRİLMESİ ve DOĞRUSAL ELASTİK OLMAYAN YÖNTEM İLE DEĞERLENDİRİLMESİ 4 KATLI BETONARME PANSİYON BİNASININ GÜÇLENDİRİLMESİ ve DOĞRUSAL ELASTİK OLMAYAN YÖNTEM İLE DEĞERLENDİRİLMESİ 18.1. PERFORMANS DÜZEYİNİN BELİRLENMESİ... 18/1 18.2. GÜÇLENDİRİLEN BİNANIN ÖZELLİKLERİ VE

Detaylı

DEPREM BÖLGELERĐNDE YAPILACAK BĐNALAR HAKKINDA YÖNETMELĐK (TDY 2007) Seminerin Kapsamı

DEPREM BÖLGELERĐNDE YAPILACAK BĐNALAR HAKKINDA YÖNETMELĐK (TDY 2007) Seminerin Kapsamı DEPREM BÖLGELERĐNDE YAPILACAK BĐNALAR HAKKINDA YÖNETMELĐK (TDY 2007) Prof. Dr. Erkan Özer Đstanbul Teknik Üniversitesi Đnşaat Fakültesi Yapı Anabilim Dalı Seminerin Kapsamı 1- Bölüm 1 ve Bölüm 2 - Genel

Detaylı

RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR. 5- Risk Tespit Uygulaması: Betonarme Bina

RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR. 5- Risk Tespit Uygulaması: Betonarme Bina RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR 5- Risk Tespit Uygulaması: Betonarme Bina İncelenen Bina Binanın Yeri Bina Taşıyıcı Sistemi Bina 5 katlı Betonarme çerçeve ve perde sistemden oluşmaktadır.

Detaylı

ÇOK KATLI BETONARME YAPILARDA DEPREM PERFORMANSININ BELİRLENMESİ YÖNTEMLERİ VE GÜÇLENDİRME ÖNERİLERİ

ÇOK KATLI BETONARME YAPILARDA DEPREM PERFORMANSININ BELİRLENMESİ YÖNTEMLERİ VE GÜÇLENDİRME ÖNERİLERİ ÇOK KATLI BETONARME YAPILARDA DEPREM PERFORMANSININ BELİRLENMESİ YÖNTEMLERİ VE GÜÇLENDİRME ÖNERİLERİ Mehmet Fatih ÜRÜNVEREN İnşaat Yüksek Mühendisi İÇİNDEKİLER BÖLÜM BİR - GİRİŞ BÖLÜM İKİ - BETONARME YAPILARIN

Detaylı

DOĞRUSAL OLMAYAN ANALİZ İÇİN KULLANILAN TİCARİ PROGRAMLARIN ÇERÇEVE SİSTEMLER İÇİN KARŞILAŞTIRILMASI

DOĞRUSAL OLMAYAN ANALİZ İÇİN KULLANILAN TİCARİ PROGRAMLARIN ÇERÇEVE SİSTEMLER İÇİN KARŞILAŞTIRILMASI DOĞRUSAL OLMAYAN ANALİZ İÇİN KULLANILAN TİCARİ PROGRAMLARIN ÇERÇEVE SİSTEMLER İÇİN KARŞILAŞTIRILMASI YÜKSEK LİSANS TEZİ İbrahim GENCER İnşaat Mühendisliği Anabilim Dalı Yapı Mühendisliği Programı Tez Danışmanı:

Detaylı

RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 7-Örnekler 2. Çevre ve Şehircilik Bakanlığı Alt Yapı ve Kentsel Dönüşüm Hizmetleri Genel Müdürlüğü

RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 7-Örnekler 2. Çevre ve Şehircilik Bakanlığı Alt Yapı ve Kentsel Dönüşüm Hizmetleri Genel Müdürlüğü RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 7-Örnekler 2 Çevre ve Şehircilik Bakanlığı Alt Yapı ve Kentsel Dönüşüm Hizmetleri Genel Müdürlüğü Amaç Mevcut Yapılar için RBTE yönteminin farklı taşıyıcı

Detaylı

BETONARME BİNALARIN DEPREM PERFORMANSININ BELİRLENMESİ İÇİN BİR YAKLAŞIM

BETONARME BİNALARIN DEPREM PERFORMANSININ BELİRLENMESİ İÇİN BİR YAKLAŞIM BETONARME BİNALARIN DEPREM PERFORMANSININ BELİRLENMESİ İÇİN BİR YAKLAŞIM 1. Giriş Ülkemizde, özellikle 1999 Adapazarı-Kocaeli ve Düzce depremlerinin ardından, mevcut yapıların deprem güvenliklerinin belirlenmesine

Detaylı

NETMELĐĞĐ. Cahit KOCAMAN Deprem Mühendisliği Şube Müdürü Deprem Araştırma Daire Başkanlığı Afet Đşleri Genel Müdürlüğü

NETMELĐĞĐ. Cahit KOCAMAN Deprem Mühendisliği Şube Müdürü Deprem Araştırma Daire Başkanlığı Afet Đşleri Genel Müdürlüğü GÜÇLENDĐRME YÖNETMELY NETMELĐĞĐ Cahit KOCAMAN Deprem Mühendisliği Şube Müdürü Deprem Araştırma Daire Başkanlığı Afet Đşleri Genel Müdürlüğü YÖNETMELĐKTEKĐ BÖLÜMLER Ana metin 1 sayfa (amaç,kapsam, kanuni

Detaylı

Dinamik Etki: Deprem Etkisi. Deprem Dayanımı için Tasarım. Genel Deprem Analizi Yöntemleri - 1

Dinamik Etki: Deprem Etkisi. Deprem Dayanımı için Tasarım. Genel Deprem Analizi Yöntemleri - 1 Dinamik Etki: Deprem Etkisi Mevcut Betonarme Yapıların Deprem Performansının Değerlendirmesi: İtme Analizi Yrd. Doç. Dr. Kutay Orakçal Boğaziçi Üniversitesi Yer sarsıntısı sonucu oluşan dinamik etki Yapı

Detaylı

BETONARME BİNALAR İÇİN HASARGÖREBİLİRLİK EĞRİLERİNİN BELİRLENMESİ

BETONARME BİNALAR İÇİN HASARGÖREBİLİRLİK EĞRİLERİNİN BELİRLENMESİ TMMOB İNŞAAT MÜHENDİSLERİ ODASI İZMİR ŞUBESİ 13 Mart 2013 BETONARME BİNALAR İÇİN HASARGÖREBİLİRLİK EĞRİLERİNİN BELİRLENMESİ Yrd. Doç. Dr. Taner UÇAR Prof. Dr. Mustafa DÜZGÜN Dokuz Eylül Üniversitesi Seminer

Detaylı

2007 DEPREM YÖNETMELİĞİ

2007 DEPREM YÖNETMELİĞİ 27 DEPREM YÖNETMELİĞİ MEVCUT BİNALARIN DEĞERLENDİRİLMESİ VE GÜÇLENDİRİLMESİ Prof. Dr. Haluk Sucuoğlu ODTÜ YÖNETMELİK KOMİSYONU (7/7/23 Tarih ve 8925 Sayılı Bakan Oluru) Nuray Aydınoğlu (BÜ) Nejat Bayülke

Detaylı

DEPREME DAVRANIŞI DEĞERLENDİRME İÇİN DOĞRUSAL OLMAYAN ANALİZ. NEJAT BAYÜLKE 19 OCAK 2017 İMO ANKARA ŞUBESİ

DEPREME DAVRANIŞI DEĞERLENDİRME İÇİN DOĞRUSAL OLMAYAN ANALİZ. NEJAT BAYÜLKE 19 OCAK 2017 İMO ANKARA ŞUBESİ DEPREME DAVRANIŞI DEĞERLENDİRME İÇİN DOĞRUSAL OLMAYAN ANALİZ NEJAT BAYÜLKE nbayulke@artiproje.net 19 OCAK 2017 İMO ANKARA ŞUBESİ Deprem davranışını Belirleme Değişik şiddette depremde nasıl davranacak?

Detaylı

BÖLÜM 7 MEVCUT BİNALARIN DEĞERLENDİRİLMESİ VE GÜÇLENDİRİLMESİ

BÖLÜM 7 MEVCUT BİNALARIN DEĞERLENDİRİLMESİ VE GÜÇLENDİRİLMESİ BÖLÜM 7 MEVCUT BİNALARIN DEĞERLENDİRİLMESİ VE GÜÇLENDİRİLMESİ 7.0. SİMGELER Bu bölümde aşağıdaki simgelerin kullanıldığı boyutlu ifadelerde, kuvvetler Newton [N], uzunluklar milimetre [mm] ve gerilmeler

Detaylı

MODELLEME TEKNİKLERİNİN MEVCUT BİNALARIN DEPREM PERFORMANSI ÜZERİNE ETKİLERİNİN ARAŞTIRILMASI

MODELLEME TEKNİKLERİNİN MEVCUT BİNALARIN DEPREM PERFORMANSI ÜZERİNE ETKİLERİNİN ARAŞTIRILMASI ÖZET: MODELLEME TEKNİKLERİNİN MEVCUT BİNALARIN DEPREM PERFORMANSI ÜZERİNE ETKİLERİNİN ARAŞTIRILMASI Ş.M. Şenel 1, M. Palanci 2, A. Kalkan 3 ve Y. Yılmaz 4 1 Doçent Doktor, İnşaat Müh. Bölümü, Pamukkale

Detaylı

RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 5-Kontrol Uygulaması

RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 5-Kontrol Uygulaması RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 5-Kontrol Uygulaması Çevre ve Şehircilik Bakanlığı Alt Yapı ve Kentsel Dönüşüm Hizmetleri Genel Müdürlüğü Kontrol edilecek noktalar Bina RBTE kapsamında

Detaylı

d : Kirişin faydalı yüksekliği E : Deprem etkisi E : Mevcut beton elastisite modülü

d : Kirişin faydalı yüksekliği E : Deprem etkisi E : Mevcut beton elastisite modülü 0. Simgeler A c A kn RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR : Brüt kolon enkesit alanı : Kritik katta değerlendirmenin yapıldığı doğrultudaki kapı ve pencere boşluk oranı %5'i geçmeyen ve köşegen

Detaylı

ÇUKUROVA ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ

ÇUKUROVA ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ ÇUKUROVA ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ YÜKSEK LİSANS TEZİ Ferhat KIRAN BİNALARIN PERFORMANS ANALİZİ İÇİN KULLANILAN DOĞRUSAL VE DOĞRUSAL OLMAYAN ANALİZ YÖNTEMLERİNİN İNCELENMESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ

Detaylı

BİLGİLENDİRME EKİ 7E. LİFLİ POLİMER İLE SARGILANAN KOLONLARDA DAYANIM VE SÜNEKLİK ARTIŞININ HESABI

BİLGİLENDİRME EKİ 7E. LİFLİ POLİMER İLE SARGILANAN KOLONLARDA DAYANIM VE SÜNEKLİK ARTIŞININ HESABI BİLGİLENDİRME EKİ 7E. LİFLİ POLİMER İLE SARGILANAN KOLONLARDA DAYANIM VE SÜNEKLİK ARTIŞININ HESABI 7E.0. Simgeler A s = Kolon donatı alanı (tek çubuk için) b = Kesit genişliği b w = Kiriş gövde genişliği

Detaylı

YAPAN: ESKISEHIR G TIPI LOJMAN TARİH: 15.02.2010 REVİZYON: Hakan Şahin - ideyapi Bilgisayar Destekli Tasarım

YAPAN: ESKISEHIR G TIPI LOJMAN TARİH: 15.02.2010 REVİZYON: Hakan Şahin - ideyapi Bilgisayar Destekli Tasarım YAPAN: PROJE: TARİH: 15.02.2010 REVİZYON: Hakan Şahin - ideyapi Bilgisayar Destekli Tasarım YAPI GENEL YERLEŞİM ŞEKİLLERİ 1 4. KAT 1 3. KAT 2 2. KAT 3 1. KAT 4 ZEMİN KAT 5 1. BODRUM 6 1. BODRUM - Temeller

Detaylı

DEPREM YÖNETMELİĞİ NDE ÖNGÖRÜLEN TAŞIYICI SİSTEM GÜVENLİK DÜZEYİ KONUSUNDA KARŞILAŞTIRMALI SAYISAL İNCELEME

DEPREM YÖNETMELİĞİ NDE ÖNGÖRÜLEN TAŞIYICI SİSTEM GÜVENLİK DÜZEYİ KONUSUNDA KARŞILAŞTIRMALI SAYISAL İNCELEME ÖZET: DEPREM YÖNETMELİĞİ NDE ÖNGÖRÜLEN TAŞIYICI SİSTEM GÜVENLİK DÜZEYİ KONUSUNDA KARŞILAŞTIRMALI SAYISAL İNCELEME İ. Keskin 1 ve Z. Celep 2 1 Yüksek Lisans Öğrencisi, Deprem Müh. Programı, İstanbul Teknik

Detaylı

DEPREM HESABI. Doç. Dr. Mustafa ZORBOZAN

DEPREM HESABI. Doç. Dr. Mustafa ZORBOZAN BETONARME YAPI TASARIMI DEPREM HESABI Doç. Dr. Mustafa ZORBOZAN Mart 2009 GENEL BİLGİ 18 Mart 2007 ve 18 Mart 2008 tarihleri arasında ülkemizde kaydedilen deprem etkinlikleri Kaynak: http://www.koeri.boun.edu.tr/sismo/map/tr/oneyear.html

Detaylı

TMMOB - İNŞAAT MÜHENDİSLERİ ODASI İzmir Şubesi SEMİNER 13 ARALIK Betonarme Yapıların Deprem Performansının Belirlenmesi

TMMOB - İNŞAAT MÜHENDİSLERİ ODASI İzmir Şubesi SEMİNER 13 ARALIK Betonarme Yapıların Deprem Performansının Belirlenmesi TMMOB - İNŞAAT MÜHENDİSLERİ ODASI İzmir Şubesi SEMİNER 13 ARALIK 212 BETONARME YAPILARIN DEPREM PERFORMANSININ BELİRLENMESİ PROF. DR. MUSTAFA DÜZGÜN DR. ÖZGÜR BOZDAĞ DOKUZ EYLÜL ÜNİVERSİTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ

Detaylı

KESME BAKIMINDAN DOĞRU TASARLANMAMIŞ BETONARME PERDE DUVARLI YÜKSEK BİNALARIN DEPREM PERFORMANSI

KESME BAKIMINDAN DOĞRU TASARLANMAMIŞ BETONARME PERDE DUVARLI YÜKSEK BİNALARIN DEPREM PERFORMANSI KESME BAKIMINDAN DOĞRU TASARLANMAMIŞ BETONARME PERDE DUVARLI YÜKSEK BİNALARIN DEPREM PERFORMANSI Ali İhsan ÖZCAN Yüksek Lisans Tez Sunumu 02.06.2015 02.06.2015 1 Giriş Nüfus yoğunluğu yüksek bölgelerde;

Detaylı

KONSOLA MESNETLİ KOLONUN SÜREKSİZLİĞİNİN TAŞIYICI SİSTEMİN DEPREM DAVRANIŞINA OLAN ETKİSİ

KONSOLA MESNETLİ KOLONUN SÜREKSİZLİĞİNİN TAŞIYICI SİSTEMİN DEPREM DAVRANIŞINA OLAN ETKİSİ KONSOLA MESNETLİ KOLONUN SÜREKSİZLİĞİNİN TAŞIYICI SİSTEMİN DEPREM DAVRANIŞINA OLAN ETKİSİ ÖZET: H. Toker 1, A.O. Ateş 2 ve Z. Celep 3 1 İnşaat Mühendisi, İnşaat Müh. Bölümü, İstanbul Teknik Üniversitesi,

Detaylı

DEPREME DAYANIKLI YAPI İNŞAATI SORULAR

DEPREME DAYANIKLI YAPI İNŞAATI SORULAR DEPREME DAYANIKLI YAPI İNŞAATI SORULAR 1- Dünyadaki 3 büyük deprem kuşağı bulunmaktadır. Bunlar nelerdir. 2- Deprem odağı, deprem fay kırılması, enerji dalgaları, taban kayası, yerel zemin ve merkez üssünü

Detaylı

MEVCUT BETONARME BİNALARIN DOĞRUSAL ELASTİK VE DOĞRUSAL ELASTİK OLMAYAN HESAP YÖNTEMLERİ İLE İNCELENMESİ ÜZERİNE BİR DEĞERLENDİRME

MEVCUT BETONARME BİNALARIN DOĞRUSAL ELASTİK VE DOĞRUSAL ELASTİK OLMAYAN HESAP YÖNTEMLERİ İLE İNCELENMESİ ÜZERİNE BİR DEĞERLENDİRME MEVCUT BETONARME BİNALARIN DOĞRUSAL ELASTİK VE DOĞRUSAL ELASTİK OLMAYAN HESAP YÖNTEMLERİ İLE İNCELENMESİ ÜZERİNE BİR DEĞERLENDİRME ÖZET: F. Demir 1, K.T. Erkan 2, H. Dilmaç 3 ve H. Tekeli 4 1 Doçent Doktor,

Detaylı

Örnek Güçlendirme Projesi. Joseph Kubin Mustafa Tümer TAN

Örnek Güçlendirme Projesi. Joseph Kubin Mustafa Tümer TAN Örnek Güçlendirme Projesi Joseph Kubin Mustafa Tümer TAN Deprem Performansı Nedir? Deprem Performansı, tanımlanan belirli bir deprem etkisi altında, bir binada oluşabilecek hasarların düzeyine ve dağılımına

Detaylı

MEVCUT BETONARME BİR YAPININ DOĞRUSAL OLMAYAN YÖNTEM KULLANILARAK PERFORMANS SEVİYESİNİN BELİRLENMESİ VE FARKLI ZEMİN SINIFLARI İÇİN KARŞILAŞTIRILMASI

MEVCUT BETONARME BİR YAPININ DOĞRUSAL OLMAYAN YÖNTEM KULLANILARAK PERFORMANS SEVİYESİNİN BELİRLENMESİ VE FARKLI ZEMİN SINIFLARI İÇİN KARŞILAŞTIRILMASI İSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ MEVCUT BETONARME BİR YAPININ DOĞRUSAL OLMAYAN YÖNTEM KULLANILARAK PERFORMANS SEVİYESİNİN BELİRLENMESİ VE FARKLI ZEMİN SINIFLARI İÇİN KARŞILAŞTIRILMASI

Detaylı

BÖLÜM I 1. DEPREM MÜHE DĐSLĐĞĐ DE TEMEL KAVRAMLAR

BÖLÜM I 1. DEPREM MÜHE DĐSLĐĞĐ DE TEMEL KAVRAMLAR BÖLÜM I 1. DEPREM MÜHE DĐSLĐĞĐ DE TEMEL KAVRAMLAR 1.1. GĐRĐŞ I.1/2 1.2. DEPREM TEHLĐKESĐ I.1/2 1.3. DEPREM DÜZEYĐ BĐNA PERFORMASI ĐLĐŞKĐSĐ I.1/3 1.3.1. Yeni Binalarda Tasarım Depremi ve Hedeflenen Performans

Detaylı

CS MÜHENDİSLİK PROJE YAZILIM HİZMETLERİ www.csproje.com. EUROCODE-2'ye GÖRE MOMENT YENİDEN DAĞILIM

CS MÜHENDİSLİK PROJE YAZILIM HİZMETLERİ www.csproje.com. EUROCODE-2'ye GÖRE MOMENT YENİDEN DAĞILIM Moment CS MÜHENİSLİK PROJE YAZILIM HİZMETLERİ EUROCOE-2'ye GÖRE MOMENT YENİEN AĞILIM Bir yapıdaki kuvvetleri hesaplamak için elastik kuvvetler kullanılır. Yapının taşıma gücüne yakın elastik davranmadığı

Detaylı

BETONARME KESİT DAVRANIŞINDA EKSENEL YÜK, MALZEME MODELİ VE SARGI DONATISI ORANININ ETKİSİ

BETONARME KESİT DAVRANIŞINDA EKSENEL YÜK, MALZEME MODELİ VE SARGI DONATISI ORANININ ETKİSİ Beşinci Ulusal Deprem Mühendisliği Konferansı, 26-30 Mayıs 2003, İstanbul Fifth National Conference on Earthquake Engineering, 26-30 May 2003, Istanbul, Turkey Bildiri No: AT-124 BETONARME KESİT DAVRANIŞINDA

Detaylı

SÜREKLİLİK VE SÜREKSİZLİK DURUMLARINDA PERDE-ÇERÇEVE ETKİLEŞİMİ. İnşaat Y. Müh., Gebze Teknik Üniversitesi, Kocaeli 2

SÜREKLİLİK VE SÜREKSİZLİK DURUMLARINDA PERDE-ÇERÇEVE ETKİLEŞİMİ. İnşaat Y. Müh., Gebze Teknik Üniversitesi, Kocaeli 2 ÖZET: SÜREKLİLİK VE SÜREKSİZLİK DURUMLARINDA PERDE-ÇERÇEVE ETKİLEŞİMİ B. DEMİR 1, F.İ. KARA 2 ve Y. M. FAHJAN 3 1 İnşaat Y. Müh., Gebze Teknik Üniversitesi, Kocaeli 2 Araştırma Görevlisi, Deprem ve Yapı

Detaylı

ÖRNEK 14 1975 DEPREM YÖNETMELİĞİNE UYGUN OLARAK TASARLANMIŞ 4 KATLI KONUT BİNASININ DOĞRUSAL ELASTİK HESAP YÖNTEMİ İLE DEĞERLENDİRİLMESİ

ÖRNEK 14 1975 DEPREM YÖNETMELİĞİNE UYGUN OLARAK TASARLANMIŞ 4 KATLI KONUT BİNASININ DOĞRUSAL ELASTİK HESAP YÖNTEMİ İLE DEĞERLENDİRİLMESİ 1975 DEPRE YÖNETELİĞİNE UYGUN OLARAK TASARLANIŞ 4 KATLI KONUT BİNASININ DOĞRUSAL ELASTİK HESAP YÖNTEİ İLE DEĞERLENDİRİLESİ AAÇ... 14/1 14.1. PERFORANS DÜZEYİNİN BELİRLENESİ... 14/1 14.2. BİNA ÖZELLİKLERİ

Detaylı

ANTAKYA MÜZE OTEL TAŞIYICI SİSTEM PROJESİ. İnş.Yük.Müh. Bülent DEVECİ

ANTAKYA MÜZE OTEL TAŞIYICI SİSTEM PROJESİ. İnş.Yük.Müh. Bülent DEVECİ ANTAKYA MÜZE OTEL TAŞIYICI SİSTEM PROJESİ İnş.Yük.Müh. Bülent DEVECİ Proje Künyesi : Yatırımcı Mimari Proje Müellifi Statik Proje Müellifi Çelik İmalat Yüklenicisi : Asfuroğlu Otelcilik : Emre Arolat Mimarlık

Detaylı

İSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ

İSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ İSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ ADANA-CEYHAN DEPREMİNE MARUZ KALAN ORTA HASARLI BİNALARIN GÜÇLENDİRİLMESİNE YÖNELİK PERFORMANS DEĞERLENDİRİLMESİ YÜKSEK LİSANS TEZİ Ziya MÜDERRİSOĞLU

Detaylı

TÜRKİYE DEKİ ORTA KATLI BİNALARIN BİNA PERFORMANSINA ETKİ EDEN PARAMETRELER

TÜRKİYE DEKİ ORTA KATLI BİNALARIN BİNA PERFORMANSINA ETKİ EDEN PARAMETRELER TÜRKİYE DEKİ ORTA KATLI BİNALARIN BİNA PERFORMANSINA ETKİ EDEN PARAMETRELER ÖZET: A.K. Kontaş 1 ve Y.M. Fahjan 2 1 Yüksek Lisans Öğrencisi, Deprem ve Yapı Müh. Bölümü, Gebze Yüksek Teknoloji Enstitüsü,

Detaylı

BETONARME YAPI TASARIMI -KOLON ÖN BOYUTLANDIRILMASI-

BETONARME YAPI TASARIMI -KOLON ÖN BOYUTLANDIRILMASI- BETONARME YAPI TASARIMI -KOLON ÖN BOYUTLANDIRILMASI- Yrd. Doç. Dr. Güray ARSLAN Arş. Gör. Cem AYDEMİR 28 GENEL BİLGİ Betonun Gerilme-Deformasyon Özellikleri Betonun basınç altındaki davranışını belirleyen

Detaylı

LĐMA YAPILARI VE DEMĐRYOLU KÖPRÜLERĐ DEPREM YÖ ETMELĐĞĐ DE PERFORMA SA GÖRE TASARIM YAKLAŞIMI

LĐMA YAPILARI VE DEMĐRYOLU KÖPRÜLERĐ DEPREM YÖ ETMELĐĞĐ DE PERFORMA SA GÖRE TASARIM YAKLAŞIMI Altıncı Ulusal Mühendisliği Konferansı, 16-20 Ekim 2007, Đstanbul Sixth ational Conference on Earthquake Engineering, 16-20 October 2007, Istanbul, Turkey LĐMA YAPILARI VE DEMĐRYOLU KÖPRÜLERĐ DEPREM YÖ

Detaylı

MEVCUT BETONAME BİNALARIN DEPREM GÜVENLİĞİNİN DEĞERLENDİRİLMESİ. (2007 Deprem Yönetmeliği Bölüm 7) φ 1/ρ = 0 φ y φ u. 1.1. Plastik mafsal kabulü:

MEVCUT BETONAME BİNALARIN DEPREM GÜVENLİĞİNİN DEĞERLENDİRİLMESİ. (2007 Deprem Yönetmeliği Bölüm 7) φ 1/ρ = 0 φ y φ u. 1.1. Plastik mafsal kabulü: ECUT BETONAE BİNALARIN DEPRE GÜENLİĞİNİN DEĞERLENDİRİLESİ (007 Deprem Yönetmeliği Bölüm 7) Prof.Dr. Zekai Celep İstanbul Teknik Üniversitesi, İnşaat Fakültesi celep@itu.edu.tr http://www.ins.itu.edu.tr/zcelep/zc.htm

Detaylı

RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 2-Genel Açıklamalar

RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 2-Genel Açıklamalar RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 2-Genel Açıklamalar Çevre ve Şehircilik Bakanlığı Alt Yapı ve Kentsel Dönüşüm Hizmetleri Genel Müdürlüğü Kentsel Dönüşüm Deprem Riskli Bina Tespit Yönetmeliği

Detaylı

BÖLÜM - 2 DEPREM ETKİSİNDEKİ BİNALARIN TASARIM İLKELERİ (GENEL BAKIŞ)

BÖLÜM - 2 DEPREM ETKİSİNDEKİ BİNALARIN TASARIM İLKELERİ (GENEL BAKIŞ) BÖLÜM - 2 DEPREM ETKİSİNDEKİ BİNALARIN TASARIM İLKELERİ (GENEL BAKIŞ) TASARIM DEPREMİ Binaların tasarımı kullanım sınıfına göre farklı eprem tehlike seviyeleri için yapılır. Spektral olarak ifae eilen

Detaylı

RİSKLİ BİNALARIN DEĞERLENDİRİLMESİ ÜZERİNE BİR İNCELEME

RİSKLİ BİNALARIN DEĞERLENDİRİLMESİ ÜZERİNE BİR İNCELEME RİSKLİ BİNALARIN DEĞERLENDİRİLMESİ ÜZERİNE BİR İNCELEME ÖZET: H. Tekeli 1, H. Dilmaç 2, K.T. Erkan 3, F. Demir 4, ve M. Şan 5 1 Yardımcı Doçent Doktor, İnşaat Müh. Bölümü, Süleyman Demirel Üniversitesi,

Detaylı

Tek Katlı Prefabrik Sanayi Yapıları İçin Hasar Görebilirlik Eğrileri *

Tek Katlı Prefabrik Sanayi Yapıları İçin Hasar Görebilirlik Eğrileri * İMO Teknik Dergi, 2010 5161-5184, Yazı 336 Tek Katlı Prefabrik Sanayi Yapıları İçin Hasar Görebilirlik Eğrileri * Ali Haydar KAYHAN* Şevket Murat ŞENEL** ÖZ Bu çalışmada mevcut prefabrik sanayi yapıları

Detaylı

YAPI VE DEPREM MÜHENDİSLİĞİNDE PERFORMANS YAKLAŞIMI -2

YAPI VE DEPREM MÜHENDİSLİĞİNDE PERFORMANS YAKLAŞIMI -2 YAPI VE DEPREM MÜHENDİSLİĞİNDE PERFORMANS YAKLAŞIMI -2 Y.DOÇ.DR. MUSTAFA KUTANİS Sakarya Üniversitesi, İnşaat Mühendisliği Bölümü, Yapı Anabilim Dalı E-mail: kutanis@sakarya.edu.tr Web: http://web.sakarya.edu.tr/~kutanis

Detaylı

Yapı Elemanlarının Davranışı

Yapı Elemanlarının Davranışı Kolon Türleri ve Eksenel Yük Etkisi Altında Kolon Davranışı Yapı Elemanlarının Davranışı Yrd. Doç. Dr. Barış ÖZKUL Kolonlar; bütün yapılarda temel ile diğer yapı elemanları arasındaki bağı sağlayan ana

Detaylı

Şekil 1.1. Beton çekme dayanımının deneysel olarak belirlenmesi

Şekil 1.1. Beton çekme dayanımının deneysel olarak belirlenmesi Eksenel çekme deneyi A-A Kesiti Kiriş eğilme deneyi A: kesit alanı Betonun çekme dayanımı: L b h A A f ct A f ct L 4 3 L 2 2 bh 2 bh 6 Silindir yarma deneyi f ct 2 πld Küp yarma deneyi L: silindir numunenin

Detaylı

MEVCUT BETONAME BİNALARIN DEPREM GÜVENLİĞİNİN DEĞERLENDİRİLMESİ. (2007 Deprem Yönetmeliği Bölüm 7)

MEVCUT BETONAME BİNALARIN DEPREM GÜVENLİĞİNİN DEĞERLENDİRİLMESİ. (2007 Deprem Yönetmeliği Bölüm 7) MEVCUT BETONAME BİNALARIN DEPREM GÜVENLİĞİNİN DEĞERLENDİRİLMESİ (2007 Deprem Yönetmeliği Bölüm 7) Prof.Dr. Zekai Celep İstanbul Teknik Üniversitesi, İnşaat Fakültesi celep@itu.edu.tr http://www.ins.itu.edu.tr/zcelep/zc.htm

Detaylı

İSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ

İSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ İSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ MEVCUT BİR KARAYOLU KÖPRÜSÜNÜN DOĞRUSAL VE DOĞRUSAL OLMAYAN YÖNTEMLER İLE PERFORMANS DEĞERLENDİRMESİ YÜKSEK LİSANS TEZİ Okan GÜNGÖR Anabilim Dalı :

Detaylı

T.C. YILDIZ TEKNİK ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ DOLGU DUVARLARIN BETONARME TAŞIYICI SİSTEM PERFORMANSINA ETKİSİNİN BELİRLENMESİ SERHAT MERT

T.C. YILDIZ TEKNİK ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ DOLGU DUVARLARIN BETONARME TAŞIYICI SİSTEM PERFORMANSINA ETKİSİNİN BELİRLENMESİ SERHAT MERT T.C. YILDIZ TEKNİK ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ DOLGU DUVARLARIN BETONARME TAŞIYICI SİSTEM PERFORMANSINA ETKİSİNİN BELİRLENMESİ SERHAT MERT YÜKSEK LİSANS TEZİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ ANABİLİM DALI

Detaylı

Beton Sınıfının Yapı Performans Seviyesine Etkisi

Beton Sınıfının Yapı Performans Seviyesine Etkisi Beton Sınıfının Yapı Performans Seviyesine Etkisi Taner Uçar DEÜ, Mimarlık Fak., Mimarlık Böl., Tınaztepe Kampüsü 35160, Buca İzmir Tel: (232) 412 83 92 E-Posta: taner.ucar@deu.edu.tr Mutlu Seçer DEÜ,

Detaylı

YÜKSEK LİSANS TEZİ. Özgür GÜN ÇUKUROVA ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ ANABİLİM DALI. Danışman : Yrd.Doç.Dr.

YÜKSEK LİSANS TEZİ. Özgür GÜN ÇUKUROVA ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ ANABİLİM DALI. Danışman : Yrd.Doç.Dr. ÖZ YÜKSEK LİSANS TEZİ MEVCUT BİNALARIN DEĞERLENDİRİLMESİ VE GÜÇLENDİRİLMESİNİN 2006 DEPREM YÖNETMELİĞİ KAPSAMINDA İRDELENMESİ Özgür GÜN ÇUKUROVA ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ

Detaylı

idecad Statik IDS v10 Programının TBDY 2018 Uyumluluğu

idecad Statik IDS v10 Programının TBDY 2018 Uyumluluğu idecad Statik IDS v10 Programının TBDY 2018 Uyumluluğu Bölüm 1, Bölüm 2, Bölüm 3, Bölüm 4 Bölüm 1: Genel Hükümler Bölüm 2: Deprem Yer Hareketi Bölüm 3: Deprem Etkisi Altında Binaların Değerlendirilmesi

Detaylı

RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 4-DBYBHY (2007)ve RBTE(2013) Karşılaştırılması

RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 4-DBYBHY (2007)ve RBTE(2013) Karşılaştırılması RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 4-DBYBHY (2007)ve RBTE(2013) Karşılaştırılması Çevre ve Şehircilik Bakanlığı Alt Yapı ve Kentsel Dönüşüm Hizmetleri Genel Müdürlüğü İçerik Kapsam Binalardan

Detaylı

BÖLÜM II D. YENİ YIĞMA BİNALARIN TASARIM, DEĞERLENDİRME VE GÜÇLENDİRME ÖRNEKLERİ

BÖLÜM II D. YENİ YIĞMA BİNALARIN TASARIM, DEĞERLENDİRME VE GÜÇLENDİRME ÖRNEKLERİ BÖLÜM II D ÖRNEK 1 BÖLÜM II D. YENİ YIĞMA BİNALARIN TASARIM, DEĞERLENDİRME VE GÜÇLENDİRME ÖRNEKLERİ ÖRNEK 1 İKİ KATLI YIĞMA OKUL BİNASININ DEĞERLENDİRMESİ VE GÜÇLENDİRİLMESİ 1.1. BİNANIN GENEL ÖZELLİKLERİ...II.1/

Detaylı

BETONARME ÇERÇEVELERİN DEPREM HESABINDA TASARIM İVME SPEKTRUMU UYUMLU DİNAMİK YÖNTEMLERİN KARŞILAŞTIRILMASI

BETONARME ÇERÇEVELERİN DEPREM HESABINDA TASARIM İVME SPEKTRUMU UYUMLU DİNAMİK YÖNTEMLERİN KARŞILAŞTIRILMASI BETONARME ÇERÇEVELERİN DEPREM HESABINDA TASARIM İVME SPEKTRUMU UYUMLU DİNAMİK YÖNTEMLERİN KARŞILAŞTIRILMASI ÖZET: O. Merter 1 ve T. Uçar 2 1 Araştırma Görevlisi Doktor, İnşaat Mühendisliği Bölümü, Dokuz

Detaylı

BETONARME-II (KOLONLAR)

BETONARME-II (KOLONLAR) BETONARME-II (KOLONLAR) ONUR ONAT Kolonların Kesme Güvenliği ve Kesme Donatısının Belirlenmesi Kesme güvenliği aşağıdaki adımlar yoluyla yapılır; Elverişsiz yükleme şartlarından elde edilen en büyük kesme

Detaylı

RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 5-Özel Konular

RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 5-Özel Konular RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 5-Özel Konular Çevre ve Şehircilik Bakanlığı Alt Yapı ve Kentsel Dönüşüm Hizmetleri Genel Müdürlüğü Konular Bina Risk Tespiti Raporu Hızlı Değerlendirme

Detaylı

BETONARME YAPILARDA TAŞIYICI SİSTEM GÜVENLİĞİ

BETONARME YAPILARDA TAŞIYICI SİSTEM GÜVENLİĞİ BETONRE YPILRD TŞIYICI SİSTE GÜVENLİĞİ Zekai Celep Prof. Dr., İstanbul Teknik Üniversitesi, İnşaat Fakültesi http://web.itu.edu.tr/celep/ celep@itu.edu.tr İO eslekiçi Eğitim Semineri Bakırköy, Kadıköy,

Detaylı

Betonarme Yapıların Davranışının Zaman Tanım Alanında Hesap Yöntemi ile Belirlenmesi

Betonarme Yapıların Davranışının Zaman Tanım Alanında Hesap Yöntemi ile Belirlenmesi Betonarme Yapıların Davranışının Zaman Tanım Alanında Hesap Yöntemi ile Belirlenmesi * Muharrem Aktaş, Naci Çağlar, Aydın Demir, Hakan Öztürk, Gökhan Dok Mühendislik Fakültesi, İnşaat Mühendisliği Bölümü

Detaylı

Karayolu Köprülerinin Modal Davranışına Kutu Kesitli Kiriş Şeklinin Etkisi Doç. Dr. Mehmet AKKÖSE

Karayolu Köprülerinin Modal Davranışına Kutu Kesitli Kiriş Şeklinin Etkisi Doç. Dr. Mehmet AKKÖSE Karayolu Köprülerinin Modal Davranışına Kutu Kesitli Kiriş Şeklinin Etkisi Doç. Dr. Mehmet AKKÖSE Karadeniz Teknik Üniversitesi Mühendislik Fakültesi, İnşaat Mühendisliği Bölümü akkose@ktu.edu.tr Giriş

Detaylı

MOMENT YENİDEN DAĞILIM

MOMENT YENİDEN DAĞILIM MOMENT YENİDEN DAĞILIM Yeniden Dağılım (Uyum) : Çerçeve kirişleri ile sürekli kiriş ve döşemelerde betonarme bir yapının lineer elastik davrandığı kabulüne dayalı bir statik çözüm sonucunda elde edilecek

Detaylı

ÇUKUROVA ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ

ÇUKUROVA ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ ÇUKUROVA ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ İsmet Semih ATEŞ YÜKSEK LİSANS TEZİ MEVCUT BİNALARIN DEPREME KARŞI PERFORMANS ANALİZİ İÇİN KULLANILAN ALTERNATİF YÖNTEM VE PAKET PROGRAMLARIN KARŞILAŞTIRILMASI

Detaylı

YÜKSEK BİNALARDA SÜRTÜNMEYE DAYALI SÖNÜMLEYİCİLER İLE BAĞLI PERDE DUVAR SİSTEMİ

YÜKSEK BİNALARDA SÜRTÜNMEYE DAYALI SÖNÜMLEYİCİLER İLE BAĞLI PERDE DUVAR SİSTEMİ YÜKSEK BİNALARDA SÜRTÜNMEYE DAYALI SÖNÜMLEYİCİLER İLE BAĞLI PERDE DUVAR SİSTEMİ Ramazan AYAZOĞLU Yüksek Lisans Tez Sunumu 3.2.215 Giriş: Yüksek Yapılar Ülkemizde ve Dünya da yüksek yapı sayısı her geçen

Detaylı

10 - BETONARME TEMELLER ( TS 500)

10 - BETONARME TEMELLER ( TS 500) TS 500 / Şubat 2000 Temel derinliği konusundan hiç bahsedilmemektedir. EKİM 2012 10 - BETONARME TEMELLER ( TS 500) 10.0 - KULLANILAN SİMGELER Öğr.Verildi b d l V cr V d Duvar altı temeli genişliği Temellerde,

Detaylı

MEVCUT BİNALARIN DEĞERLENDİRİLMESİ VE GÜÇLENDİRME PROJESİ HAZIRLANMASI İŞİ

MEVCUT BİNALARIN DEĞERLENDİRİLMESİ VE GÜÇLENDİRME PROJESİ HAZIRLANMASI İŞİ MEVCUT BİNALARIN DEĞERLENDİRİLMESİ VE GÜÇLENDİRME PROJESİ HAZIRLANMASI İŞİ Bina Performansı : Belirli bir deprem etkisi altında bir binada oluşabilecek hasarların düzeyi ve dağılımına bağlı olarak belirlenen

Detaylı

TDY 2007 de Kullanılan Farklı Zemin Sınıfları İçin Performans Değerlendirme Yöntemleri Üzerine Bir Araştırma

TDY 2007 de Kullanılan Farklı Zemin Sınıfları İçin Performans Değerlendirme Yöntemleri Üzerine Bir Araştırma TDY 2007 de Kullanılan Farklı Zemin Sınıfları İçin Performans Değerlendirme Yöntemleri Üzerine Bir Araştırma * Naci Çağlar, Muharrem Aktaş, Aydın Demir, Hakan Öztürk, Gökhan Dok * Mühendislik Fakültesi,

Detaylı

1- BELGELER 2- YAPI GENEL BİLGİLERİ BAŞLIKLAR 3- YAPIDAN BİLGİ TOPLANMASI 4- RİSKLİ YAPI TESPİT ANALİZİ 5- ZEMİN ETÜD RAPORU 6- YIĞMA YAPI ANALİZİ

1- BELGELER 2- YAPI GENEL BİLGİLERİ BAŞLIKLAR 3- YAPIDAN BİLGİ TOPLANMASI 4- RİSKLİ YAPI TESPİT ANALİZİ 5- ZEMİN ETÜD RAPORU 6- YIĞMA YAPI ANALİZİ RİSKLİ YAPILAR DAİRESİ BAŞKANLIĞI 1- BELGELER 2- YAPI GENEL BİLGİLERİ BAŞLIKLAR 3- YAPIDAN BİLGİ TOPLANMASI 4- RİSKLİ YAPI TESPİT ANALİZİ 5- ZEMİN ETÜD RAPORU 6- YIĞMA YAPI ANALİZİ İÇİNDEKİLER Lisanslı

Detaylı

Orion. Depreme Güvenli Yapı Tasarımı. PROTA Mühendislik. Bina Tasarım Sistemi. Joseph Kubin Mustafa Tümer TAN

Orion. Depreme Güvenli Yapı Tasarımı. PROTA Mühendislik. Bina Tasarım Sistemi. Joseph Kubin Mustafa Tümer TAN Orion Bina Tasarım Sistemi Depreme Güvenli Yapı Tasarımı Joseph Kubin Mustafa Tümer TAN PROTA Mühendislik Depreme Güvenli Yapılar Doğru, Esnek ve Güvenilir Yapısal Model Esnek 3-Boyut ve Geometri Olanakları

Detaylı

Betonarme Yapılarda Perde Duvar Kullanımının Önemi

Betonarme Yapılarda Perde Duvar Kullanımının Önemi Betonarme Yapılarda Perde Duvar Kullanımının Önemi ĠnĢaat Yüksek Mühendisi MART 2013 Mustafa Berker ALICIOĞLU Manisa Çevre ve ġehircilik Müdürlüğü, Yapı Denetim ġube Müdürlüğü Özet: Manisa ve ilçelerinde

Detaylı

Betonarme Yapıların Deprem Performansının Belirlenmesi

Betonarme Yapıların Deprem Performansının Belirlenmesi BETONARME YAPILARIN DEPREM PERFORMANSININ BELİRLENMESİ Prof. Dr. MUSTAFA DÜZGÜN Öğr. Gör. Dr. ÖZGÜR BOZDAĞ DOKUZ EYLÜL ÜNİVERSİTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ Giriş Doğal bir afet olan deprem, yer kabuğunun

Detaylı

T.C. NİĞDE ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ ANABİLİM DALI MEVCUT BETONARME YAPILARIN DEPREM PERFORMANSININ ANALİZİ

T.C. NİĞDE ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ ANABİLİM DALI MEVCUT BETONARME YAPILARIN DEPREM PERFORMANSININ ANALİZİ YÜKSEK LİSANS TEZİ BESİAN SİNANİ, 2014 NİĞDE ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ T.C. NİĞDE ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ ANABİLİM DALI MEVCUT BETONARME YAPILARIN DEPREM PERFORMANSININ

Detaylı

D102 d= tarihinde yapılacak olan Proje Kontrol Sınavında (2. Vize) yanınızda sadece. D104 d=120 K109 K kat. 1.

D102 d= tarihinde yapılacak olan Proje Kontrol Sınavında (2. Vize) yanınızda sadece. D104 d=120 K109 K kat. 1. 05.03.2019 tarihinde yapılacak olan Proje Kontrol Sınavında (2. Vize) yanınızda sadece bu notları bulundurabilirsiniz. Sınav, 1.öğr. için 13. 00, 2. Öğr için 17. 05 te başlayacaktır. S104 S105 S106 3.5

Detaylı

AFET BÖLGELERİNDE YAPILACAK YAPILAR HAKKINDA YÖNETMELİK. 1997 Deprem Yönetmeliği (1998 değişiklikleri ile birlikte)

AFET BÖLGELERİNDE YAPILACAK YAPILAR HAKKINDA YÖNETMELİK. 1997 Deprem Yönetmeliği (1998 değişiklikleri ile birlikte) Bayındırlık ve İskan Bakanlığı AFET BÖLGELERİNDE YAPILACAK YAPILAR HAKKINDA YÖNETMELİK 1997 Deprem Yönetmeliği (1998 değişiklikleri ile birlikte) İlk Yayın Tarihi : 2.9.1997 23098 mükerrer sayılı Resmi

Detaylı

Farklı Zemin Sınıflarının Bina Deprem Performansına Etkisi

Farklı Zemin Sınıflarının Bina Deprem Performansına Etkisi Farklı Zemin Sınıflarının Bina Deprem Performansına Etkisi * 1 Elif Orak BORU * 1 Sakarya Üniversitesi, Mühendislik Fakültesi, İnşaat Mühendisliği Bölümü, Sakarya, Türkiye Özet 2007 yılında yürürlülüğe

Detaylı

RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 1-Temel Kavramlar

RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 1-Temel Kavramlar RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 1-Temel Kavramlar Çevre ve Şehircilik Bakanlığı Alt Yapı ve Kentsel Dönüşüm Hizmetleri Genel Müdürlüğü Temel Kavramlar Deprem Mühendisliği Deprem Yapı

Detaylı

GÜZ DÖNEMİ YAPI STATİĞİ 1 DERSİ PROJE RAPORU

GÜZ DÖNEMİ YAPI STATİĞİ 1 DERSİ PROJE RAPORU 2018-2019 GÜZ DÖNEMİ YAPI STATİĞİ 1 DERSİ PROJE RAPORU GRUP 1 ÖĞRENCİ NO - ADI SOYADI ÖĞRENCİ NO - ADI SOYADI ÖĞRENCİ NO - ADI SOYADI ÖĞRENCİ NO - ADI SOYADI ÖĞRENCİ NO - ADI SOYADI ÖĞRENCİ NO - ADI SOYADI

Detaylı

BETONARME BĠNALARDA MEVCUT DONATI KOROZYONUNUN DEPREM DAVRANIġINA ETKĠLERĠ

BETONARME BĠNALARDA MEVCUT DONATI KOROZYONUNUN DEPREM DAVRANIġINA ETKĠLERĠ BETONARME BĠNALARDA MEVCUT DONATI KOROZYONUNUN DEPREM DAVRANIġINA ETKĠLERĠ ÖZET: S. CoĢkan 1 ve Ġ. Yüksel 2 1 Öğretim Görevlisi, İnşaat Teknolojisi Bölümü, Bülent Ecevit Üniversitesi, Zonguldak 2 Doçent

Detaylı

BÖLÜM 7 MEVCUT BİNALARIN DEĞERLENDİRİLMESİ VE GÜÇLENDİRİLMESİ. sorular

BÖLÜM 7 MEVCUT BİNALARIN DEĞERLENDİRİLMESİ VE GÜÇLENDİRİLMESİ. sorular BÖLÜM 7 MEVCUT BİNALARIN DEĞERLENDİRİLMESİ VE GÜÇLENDİRİLMESİ sorular 1. 7. bölüm hangi binaları kapsar? 2. hangi yapılar için geçerli değildir? 3. Mevcut çelik ve yığma binaların bilgileri hangi esaslara

Detaylı

Deprem Etkisi Altında Tasarım İç Kuvvetleri

Deprem Etkisi Altında Tasarım İç Kuvvetleri Prof. Dr. Günay Özmen gunayozmen@hotmail.com Deprem Etkisi Altında Tasarım İç Kuvvetleri 1. Giriş Deprem etkisi altında bulunan çok katlı yapılarda her eleman için kendine özgü ayrı bir elverişsiz deprem

Detaylı

Beton Basınç Dayanımın Yapısal Davranışa Etkisi

Beton Basınç Dayanımın Yapısal Davranışa Etkisi Beton Basınç Dayanımın Yapısal Davranışa Etkisi Fuat Demir Armağan Korkmaz Süleyman Demirel Üniversitesi Süleyman Demirel Üniversitesi Mühendislik Mimarlık Fakültesi Mühendislik Mimarlık Fakültesi İnşaat

Detaylı

(İnşaat Mühendisliği Bölümü) SEMİNER 1. Burcu AYAR

(İnşaat Mühendisliği Bölümü) SEMİNER 1. Burcu AYAR GEBZE TEKNİK ÜNİVERSİTESİ (İnşaat Mühendisliği Bölümü) SEMİNER 1 Burcu AYAR Çalışmamızın Amacı Nedir? Çok katlı yapıların burulma düzensizliği, taşıyıcı sistemin rijitlik ve kütle dağılımının simetrik

Detaylı

BETONARME YAPI TASARIMI DERSİ Kolon betonarme hesabı Güçlü kolon-zayıf kiriş prensibi Kolon-kiriş birleşim bölgelerinin kesme güvenliği M.S.

BETONARME YAPI TASARIMI DERSİ Kolon betonarme hesabı Güçlü kolon-zayıf kiriş prensibi Kolon-kiriş birleşim bölgelerinin kesme güvenliği M.S. BETONARME YAPI TASARIMI DERSİ Kolon betonarme hesabı Güçlü kolon-zayıf kiriş prensibi Kolon-kiriş birleşim bölgelerinin kesme güvenliği M.S.KIRÇIL y N cp ex ey x ex= x doğrultusundaki dışmerkezlik ey=

Detaylı

Proje Genel Bilgileri

Proje Genel Bilgileri Proje Genel Bilgileri Çatı Kaplaması : Betonarme Döşeme Deprem Bölgesi : 1 Yerel Zemin Sınıfı : Z2 Çerçeve Aralığı : 5,0 m Çerçeve Sayısı : 7 aks Malzeme : BS25, BÇIII Temel Taban Kotu : 1,0 m Zemin Emniyet

Detaylı

PERFORMANS ESASLI DEPREM MÜHENDİSLİĞİ

PERFORMANS ESASLI DEPREM MÜHENDİSLİĞİ ÖZET: PERFORMANS ESASLI DEPREM MÜHENDİSLİĞİ H. Sucuoğlu 1 1 Profesör, İnşaat Müh. Bölümü, ODTÜ, Ankara Email: sucuoglu@metu.edu.tr Günümüz deprem mühendisliğinde yapıların dayanım özelliklerinden ziyade

Detaylı

Orta Doğu Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü

Orta Doğu Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Orta Doğu Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Gazbeton, Tuğla ve Bims Blok Kullanımının Bina Statik Tasarımına ve Maliyetine olan Etkilerinin İncelenmesi 4 Mart 2008 Bu rapor Orta Doğu Teknik

Detaylı

Binaların Deprem Dayanımları Tespiti için Yapısal Analiz

Binaların Deprem Dayanımları Tespiti için Yapısal Analiz Binaların Deprem Dayanımları Tespiti için Yapısal Analiz Sunan: Taner Aksel www.benkoltd.com Doğru Dinamik Yapısal Analiz için: Güvenilir, akredite edilmiş, gerçek 3 Boyutlu sonlu elemanlar analizi yapabilen

Detaylı

RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR. 6- Risk Tespit Uygulaması: Yığma Bina

RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR. 6- Risk Tespit Uygulaması: Yığma Bina RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR 6- Risk Tespit Uygulaması: Yığma Bina RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR BİRİNCİ AŞAMA DEĞERLENDİRME YÖNTEMİ BİNANIN ÖZELLİKLERİ Binanın

Detaylı

GENEL KESİTLİ KOLON ELEMANLARIN TAŞIMA GÜCÜ (Ara donatılı dikdörtgen kesitler)

GENEL KESİTLİ KOLON ELEMANLARIN TAŞIMA GÜCÜ (Ara donatılı dikdörtgen kesitler) GENEL KESİTLİ KOLON ELEMANLARIN TAŞIMA GÜCÜ (Ara donatılı dikdörtgen kesitler) BOYUTLANDIRMA VE DONATI HESABI Örnek Kolon boyutları ne olmalıdır. Çözüm Kolon taşıma gücü abaklarının kullanımı Soruda verilenler

Detaylı

YAPILARIN ÜST RİJİT KAT OLUŞTURULARAK GÜÇLENDİRİLMESİ

YAPILARIN ÜST RİJİT KAT OLUŞTURULARAK GÜÇLENDİRİLMESİ YAPILARIN ÜST RİJİT KAT OLUŞTURULARAK GÜÇLENDİRİLMESİ Hasan KAPLAN 1, Yavuz Selim TAMA 1, Salih YILMAZ 1 hkaplan@pamukkale.edu.tr, ystama@pamukkale.edu.tr, syilmaz@pamukkale.edu.tr, ÖZ: Çok katlı ların

Detaylı

A2 Düzensizliği Bulunan Betonarme Bir Binanın, Mod Birleştirme Yöntemi İle Deprem Performansının Belirlenmesi

A2 Düzensizliği Bulunan Betonarme Bir Binanın, Mod Birleştirme Yöntemi İle Deprem Performansının Belirlenmesi Yapı Teknolojileri Elektronik Dergisi Cilt: 5, No:, 2009 (37-48) Electronic Journal of ConstructionTechnologies Vol: 5, No:, 2009 (37-48) TEKNOLOJİK ARAŞTIRMALAR www.teknolojikarastirmalar.com e-issn:305-63x

Detaylı

Çok Katlı Perdeli ve Tünel Kalıp Binaların Modellenmesi ve Tasarımı

Çok Katlı Perdeli ve Tünel Kalıp Binaların Modellenmesi ve Tasarımı Çok Katlı Perdeli ve Tünel Kalıp Binaların Modellenmesi ve Tasarımı Mustafa Tümer Tan İçerik 2 Perde Modellemesi, Boşluklu Perdeler Döşeme Yükleri ve Eğilme Hesabı Mantar bandı kirişler Kurulan modelin

Detaylı

Farklı Zemin Koşullarındaki Betonarme Yapıların Davranışının Zaman Tanım Alanında Hesap Yöntemi ile İncelenmesi: 8 Katlı Çerçeve Örneği

Farklı Zemin Koşullarındaki Betonarme Yapıların Davranışının Zaman Tanım Alanında Hesap Yöntemi ile İncelenmesi: 8 Katlı Çerçeve Örneği Farklı Zemin Koşullarındaki Betonarme Yapıların Davranışının Zaman Tanım Alanında Hesap Yöntemi ile İncelenmesi: 8 Katlı Çerçeve Örneği * Hakan Öztürk, Gökhan Dok, Aydın Demir Mühendislik Fakültesi, İnşaat

Detaylı

EK-2 RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR

EK-2 RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR EK-2 RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR İÇİNDEKİLER Simgeler...4 1 Kapsam...9 2 Deprem Tehlikesi...10 3 Riskli Bina Tespit Yöntemi...13 4 Az Katlı Betonarme Binalar için Risk Tespiti...14

Detaylı

ÖZHENDEKCİ BASINÇ ÇUBUKLARI

ÖZHENDEKCİ BASINÇ ÇUBUKLARI BASINÇ ÇUBUKLARI Kesit zoru olarak yalnızca eksenel doğrultuda basınca maruz kalan elemanlara basınç çubukları denir. Bu tip çubuklara örnek olarak pandül kolonları, kafes sistemlerin basınca çalışan dikme

Detaylı

Fikret KURAN İnşaat Yüksek Mühendisi Vakıflar Genel Müdürlüğü

Fikret KURAN İnşaat Yüksek Mühendisi Vakıflar Genel Müdürlüğü Fikret KURAN İnşaat Yüksek Mühendisi Vakıflar Genel Müdürlüğü İnşaat Mühendisleri Odası İstanbul Şubesi, 19 Kasım 2015 GİRİŞ Türkiye de yığma bina tasarımı son yıllarda çok fazla olmamasına karşılık, mevcut

Detaylı

KISA KOLON TEŞKİLİNİN YAPI HASARLARINA ETKİSİ. Burak YÖN*, Erkut SAYIN

KISA KOLON TEŞKİLİNİN YAPI HASARLARINA ETKİSİ. Burak YÖN*, Erkut SAYIN Erciyes Üniversitesi Fen Bilimleri Enstitüsü Dergisi 24 (1-2) 241-259 (2008) http://fbe.erciyes.edu.tr/ ISSN 1012-2354 KISA KOLON TEŞKİLİNİN YAPI HASARLARINA ETKİSİ Burak YÖN*, Erkut SAYIN Fırat Üniversitesi,

Detaylı

Nautilus kalıpları, yerinde döküm yapılarak, hafifletilmiş betonarme plak döşeme oluşturmak için geliştirilmiş kör kalıp sistemidir.

Nautilus kalıpları, yerinde döküm yapılarak, hafifletilmiş betonarme plak döşeme oluşturmak için geliştirilmiş kör kalıp sistemidir. Nautilus kalıpları, yerinde döküm yapılarak, hafifletilmiş betonarme plak döşeme oluşturmak için geliştirilmiş kör kalıp sistemidir. Mimari ve statik tasarım kolaylığı Kirişsiz, kasetsiz düz bir tavan

Detaylı

Uygulamada Performansa Göre Tasarım

Uygulamada Performansa Göre Tasarım Uygulamada Performansa Göre Tasarım İ N Ş. Y Ü K. M Ü H. C O Ş K U N K U Z U 23.04.2018 Uygulamada Performansa Göre Tasarım GİRİŞ SUNUMUN AMACI Uygulamadaki Tecrübelerin Paylaşımı Türkiye Bina Deprem Yönetmeliği

Detaylı