|
|
- Si̇mge Abacı
- 8 yıl önce
- İzleme sayısı:
Transkript
1
2
3
4 NORMAL KAT PLANI
5 ÖN VE KESİN HESAPTA DİKKATE ALINAN YÜKLER YAPININ ÖZ AĞIRLIĞI KAR YÜKLERİ ve ÇATI HAREKETLİ YÜKLERİ NORMAL KAT HAREKETLİ YÜKLERİ RÜZGAR YÜKLERİ DEPREM YÜKLERİ
6 HESAP YÜKLERİ ÇATI KATINDA, ölü yük = 4,3 kn/m 2 hareketli yük = 1 kn/m 2 Kar yükü = 0,75 kn/m 2 NORMAL KATLARDA, ölü yük = 5,25 kn/m 2 hareketli yük = 2,5 kn/m 2 Dış cephe yükü = 0,65 kn/m 2
7 HESAP YÜKLERİ RÜZGAR YÜKLERİ Rüzgâr yükleri, TS 498 Yapı Elemanlarının Boyutlanmasında Alınacak Yüklerin Hesap Değerleri yönetmeliğine göre belirlenmiştir. W i = c f *q *A (kn) DEPREM YÜKLERİ Deprem Yükleri eşdeğer statik yükler olarak Deprem Bölgelerinde Yapılacak Binalar Hakkında Yönetmelik, 2007 de belirtilen EŞDEĞER DEPREM YÜKÜ YÖNTEMİ ne göre yapılmıştır. V t = A o * I*S (T 1 )*W / R 0.10 *A o *I*W
8 DEPREM KARAKTERİSTİKLERİ A o = 0.4 I = 1.00 Z3 yerel zemin sınıfı için spektrum karakteristik periyotları : T A = 0.15 s, T B = 0.60 s R x = 5 (Deprem yüklerinin tamamının süneklik düzeyi yüksek merkezi çaprazlı perdeler ile taşındığı çerçeveler için) R y = 8 (Deprem yüklerinin tamamının süneklik düzeyi yüksek rijit çerçevelerle taşındığı binalar için) n = 0.30 (konut ve işyerleri için)
9 DEPREM ETKİLERİ ALTINDA HESAP Kat ağırlıklarının belirlenmesi Çatı katı ağırlığı W g = 361,2 + 0,3 x 84 = 387 ton Normal kat ağırlığı W n = ,3 x 201,25 = 510 ton Zemin katta W n = ,3 x 201,25 = 518 ton Bina toplam ağırlığı W T = 4x = 2945 ton
10 T periyodu için ilk yaklaşım
11 X-X ÇAPRAZLI ÇERÇEVE DOĞRULTUSUNDA T a = T 1x = 0,0488x22 0,75 = 0,496 T a < T 1x < T b S(T 1x ) = 2,5 A(T 1x ) = A 0 x I x S(T 1x ) = 0,4x1x2,5 = 1 V tx = 2945x1 / 5 = 589 ton ΔF NX = 0,0075x6x589 = 26,505 ton V tn = V - ΔF tx NX = 562,495 ton Yukarıda bulunan verilere göre katlara etkiyen kesme kuvvetleri bulunmuş ve tablo halinde gösterilmiştir.
12 T a Periyoduna Göre Bulunan Deprem Kuvvetleri X X DOĞRULTUSU DEPREM HESABI Kat Hi (m) Wi (ton) Hi Wi WixHi / ΣWixHi Fi , , , , , , , , , , , , Z 4, , ,
13 Y Y RİJİT ÇERÇEVE DOĞRULTUSUNDA T a = T 1y = 0,0724x22 0,8 = 0,858 sn T 1x > T b S(T 1y ) = 2,5x(0,6 / 0,858 ) 0,8 = 2,88 A(T 1x ) = A 0 x I x S(T 1x ) = 0,4x1x1,88 = 0,752 V tx = 2945x0,752 / 8 = 277 ton ΔF NX = 0,0075x6x277 = 12,46 ton V tn = V tx - ΔF NX = 264,54 ton Yukarıda bulunan verilere göre katlara etkiyen kesme kuvvetleri bulunmuş ve tablo halinde gösterilmiştir.
14 T a Periyoduna Göre Bulunan Deprem Kuvvetleri Y-Y DOĞRULTUSU DEPREM HESABI Kat Hi (m) Wi (ton) Hi Wi WixHi / ΣWixHi Fi(ton) , , , , , , , , , , , , Z 4, , ,
15 YAPININ GERÇEK DOĞAL TİTREŞİM PERİYODUNUN BULUNMASI T 1 = 2 N i = 1 π N i = 1 m F i fi d d 2 fi fi 1/2 Binanın birinci doğal titreşim periyodu; ölçülen birim deformasyonlara, yapının kütlesine ve etkitilen kuvvete bağlı olarak yukarıda verilen formüle göre her iki doğrultu içinde hesaplanmıştır.
16 Rijit çerçeve başlangıçyanal ötelenme değerleri ( δ i ) h δ i i max = R Δ 0,02 Δ i 0,02 = h 8 i i 0,0025 İ Hİ İ/Hİ 0, ,5 0, , ,5 0, , ,5 0, , ,5 0, , ,5 0, , ,5 0,001937
17 Rijit çerçevede rijitlikler arttıldıktan sonraki yanal ötelenme di İ Hİ İ/Hİ 0, , ,5 0, , , ,5 0, , , ,5 0, , , ,5 0, , , ,5 0, , , ,5 0, Tabloda da görüldüğü gibi rijit çerçevede rijitlikler arttırıldıktan sonra göreli kat ötelemesi şartı sağlanmıştır.
18 Çaprazlı çerçeve yanal ötelenme değerleri Çaprazlı çerçevelerde; ( δi) max h i 0,02 Δi 0,02 δi = R Δi = 0,004 h 5 i İ Hİ İ/Hİ 0, ,5 0,0026 0, ,5 0, , ,5 0, , ,5 0, , ,5 0, , ,5 0,000605
19 İkinci Mertebe Etkileri Taşıyıcı sistem elemanlarının doğrusal elastik olmayan davranışını esas alan daha kesin bir hesap yapılmadıkça, ikinci mertebe etkileri yaklaşık olarak aşağıda verilen denklemdeki, gibi göz önüne alınabilir. θ i ( Δ ) N i ort j i= j i i w = V h 0,12
20 İkinci Mertebe Etkilerinin Sonuçları kat Vx (kn) Vy (kn) Hİ ΣWj (kn) İx İy θix θiy ,51 423,27 22, ,85 811,05 18, , ,46 15, , ,51 11, , ,20 8,00 Z 4600, ,00 4, , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,034991
21 Tasarlanan yapıda periyot şartı ile 2. mertebe gösterge değeri kontrol edilip, etkin göreli kat ötelemesi şartı sağlatıldıktan sonra kapasiteye dayalı tasarım kontrollerine başlanabilir.
22 Eksenel basınç ve eğilmeye mağruz elemanlarda kontroller, Eksantrik bir basınç kuvvet veya merkezi basınç kuvveti ile beraber Mx ve/veya My eğilme momentlerine çalışan çubuklardaki burkulma tahkiki ve bur-kulmasız bir gerilme tahkiki TS 648 e göre, σ eb / σ > 0,15 ise; bem σeb cmx σ c bx my σ by + + 1, 00 σ σ σ 1 σ 1 σ bem eb eb Bx σ ex' σ ey ' σ σ σ eb bx by + + 1, 00 0,6σ σ σ a Bx By By σ eb / σ < 0,15 ise; bem σeb σ σ bx by + + 1, 00 σ σ σ bem Bx By
23 Bu denklemlerdeki ; σ eb σ bem σ b C m Yalnız basınç kuvveti etkisi altında hesaplanan gerilme Yalnız basınç kuvveti etkisi altında dikkate alınacak emniyet gerilmesidir Yalnız eğilme momenti etkisinde hesaplanan basınç gerilmesi Uç ve açıklık momentleri ile yanal desteklemeyi göz önüne alan bir katsayıdır σ Asal eksenler etrafındaki burkulma için hesaplanan ve Euler gerilmesinden e türetilen gerilmelerdir σ B Yalnız eğilme tesiri altında müsaade edilecek (eğilmede basınç) emniyet gerilmesidir.
24 EKSENEL BASINÇ VE EĞİLME ETKİSİ ALTINDAKİ ELEMANLARDA TAHKİK ÖRNEĞİ; S101 kolonu, Maksimum etki D+L+S+(-Ey+0,3Ex)/1,4 yüklemesinden gelmektedir. HE600B A=270 cm 2, i x =25,2 cm, i y =7,08cm, w x =5700 cm 3, w y =902 cm 3 Kesit tesirleri: N x 524 kn M x =29265,207 kncm M y =86,694 kncm N 524 σ eb = = = A 270 1, 94 l l kx ky = = 900cm = = 450cm l kx 900 λx = = 36 ωx = 1,20 i 25,2 x l ky 450 λy = = 64 ωy = 1,59 i 7,08 y
25 σ bem σ em 21 = = = 13,20 ω 1, 59 σ σ eb bem 1, 9 4 = 13,20 0,15 C mx = 0,85 C my M = = M 1 0,6 0,4 0,49 2 σ σ bx by M x 29695,207 = = = W 5700 x M y 86,694 = = = W 902 y 5,134 kn / 0,1 kn / cm 2 cm 2 σ σ π E 1 π ' 2 ex = = = 65,013 kn / cm 2 2 λx 2,5 35,71 2,5 π E 1 π ' 2 ey = = = 20,528 kn / cm 2 2 λy 2,5 63,55 2,5
26 C bx 86,89 86,89 = 1,75 1,05 + 0,3 1,49 322,93 322,93 2 A b =30*3+1,55*9=103,95 cm 2 ib ,55 + = = 8,06cm 103,95 lb 450 λ b= = = 55, ,06 i b , ,49 λb σ Bx 2 σ Bx 111,25 > = 55,83 = = 47, , ,49 = = 48, /103,95 Ancak bu değer 0,6*σ a değerini geçemeyeceği için σ bx =21,6 ve σ by =21,6 kn/cm 2
27 1,94 0,85 5,134 0,49 0,1 + + = 0,357 < 1,33 13,2 1, 94 1, ,6 1 21,6 65,013 20,528 1,94 5,134 0, = 0,328 < 1,33 21,6 21,6 21,6 Hesaplarda da görüldüğü gibi rijit çerçevelerde etkin göreli kat ötelemesi şartının sağlanması için ekonomiklikten uzaklaşılmıştır.
28 Artrılmış deprem etkileri; Arttırılmış deprem kombinasyonları; D+L+ Ω Ex D+L+ Ω Ey D+L ΩEx D+L ΩEy 0,9D+ Ω Ex 0,9D+ Ω Ey 0,9D ΩEx 0,9D ΩEy *Ω değeri Türk deprem yönetmeliğinden süneklik düzeyi yüksek çerçeveler için 2,5 Merkezi çelik çaprazlı perdeler için 2 olarak okunmuştur. Bu kombinasyonlardan gelen en büyük normal kuvvet = 926,215 kn N N bp bp = 1, 7 σ A bem = 1,7 13,2 270 = 6058,8 kn > 926,215
29 Kompaktlık Kontrolü Eğilme ve basın ç etkisindeki I profilinin başl ığı; b 2t ,3 E / σ s a = 5 0, / 21,6 = 7,25 Eğilme ve basın ç etkisindeki I profilinin gövdesi; N d 524 = = 0,054 < 0,10 σ A a h N d 3, 2 Es / σ a 1 1, 7 t w σ a A = 38,71 3, / ,7 70,21 1,55 =
30 Kuvvetli kolon zayıf kiriş kontrolü Bu kolona X doğrultusunda birleşen kiri ş mafsall ı birleştiği için kolona kirişten bir moment aktarım ı olmaz. Bu yüzden kuvvetli kolon zayıf kiri ş kontrolüne gerek yoktur. Y doğrultusunda; M = M = W σ = pü pa px a pa pü a pi pj = kNcm Kiri ş IPE500 M = = 78984kNcm M + M 1,1 D ( M + M ) pi = ,1 1, = 95571
31 BİRLEŞİM DETAYLARI
32
33 Tip 1 birleşim örneği
34 Birleşim Detayı Parametreleri Kiriş ve kolonda izin verilen malzeme cinsi Kiriş en kesit yüksekliği Kiriş açıklığı/en kesit yüksekliği oranı Kiriş başlık kalınlığı Kolon en kesit yüksekliği Kaynak ulaşım deliği Kiriş başlığını bağlayan kaynaklar Uygulama Sınırları St52 (Fe 52) ve üzeri 1000 mm 7 25 mm 600 mm Gerekli Tam penatrasyonlu küt dikiş Plastik mafsalın kolon eksenine uzaklığı (sh) dc /2 + db /2
35 Kolon ve kiriş malzeme cinsi = Fe52 Kiriş en kesit yüksekliği = 500 mm < 1000 mm Kiriş açıklığı / en kesit yüksekliği = 700/50 = 14 >7 Kiriş başlık kalınlığı = 16 mm < 25 mm Kolon en kesit yüksekliği = 600 mm Mevcut durumdaki birleşim detayı parametreleri uygulama sınırları içinde olduğundan bu tip birleşim yapılabilir.
36 1.Adım Kiriş üzerinde muhtemel plastik mafsal oluşum noktasında kiriş kesitinin plastik moment taşıma kapasitesi hesaplanır. M = 1,1 D W σ M pr a p a pr = 1,1 1, = 95570kNcm dc db sh = + = + = 55cm L = L 2sh = = 590 cm
37 2.Adım Plastik mafsal noktasında V p kesme kuvveti hesaplanır. Bu amaçla düşey yükler mutlaka dikkate alınır. V p = 2 2 Mpr + w L' /2 L' l y k 5,25 kn / m 2 Σ öü ü = 2 Σ hareketli yük = 2,5 kn / m toplam yük = 7,75 kn/m 2 w = 7,75*0,625=4,84 kn/m 0,05 kncm Vp + = = , / 2 338,72 kn
38 3.Adım M pr momentinin kolon yüzü ve kolon ekseninde karşılığı hesaplanır. M f = M pr + V p db/2 M f = ,72 (50/2) = kncm M c = M pr + V p sh M c = , kncm
39 4.Adım Birleşime giren kirişlerin başlıkları hizasında üstten ve alttan sınırlı kolon gövdesi yani kayma bölgesi boyutlandırılacaktır. 1 1 Vke = 0,8 M p db H ort 1 1 = 0,8 ( ) = 2211,55kN Vke Vn = 0,6 σ a t p dc 1+ Vn 3 b t cf 2 cf db dc t = 0, , = 2358, 72kN ,55 p V n > V (takviye levhası gerekmez) ke
40 4.Adımın devamı olarak kayma bölgesi et kalınlığı kontrol edilmelidir. u= 2 ( d + w) 2 (50+ 60) = 220 cm z z 2 t u /180 3 > 220 /180 = 1,22cm
41 5.Adım Süreklilik levhasının gerekli olup olmadığı kontrol edilir. t < 0, 4 1,8 b t cf bf bf veya t cf < b cf 6 süreklilik levhası kullanılır. Kolona kiriş çift taraftan bağlandığı için süreklilik levhasının kalınlığı, kiriş başlık kalınlığının en az yarısı kadar olmalıdır. Bu yüzden süreklilik levhası 16 mm seçilmiştir.
42 Tip 3 birleşim örneği
43 Birleşim Detayı Parametreleri Kiriş ve kolonda izin verilen malzeme cinsi Kiriş en kesit yüksekliği Kiriş açıklığı/en kesit yüksekliği oranı Kiriş başlık kalınlığı Uygulama Sınırları St52 (Fe 52) ve üzeri 750 mm 7 20 mm Bulon sınıfı 8.8 veya 10.9 Kolon en kesit yüksekliği 600 mm Alın levhası malzeme cinsi St 37 Başlık levhası kaynağı Tam penatrasyonlu küt Plastik mafsalın kolon eksenine uzaklığı (sh) dc /2 + t db pl + /3
44 Kolon ve kiriş malzeme cinsi = Fe52 Kiriş en kesit yüksekliği = 500 mm < 750 mm Kiriş açıklığı / en kesit yüksekliği = 700/50 = 14 >7 Kiriş başlık kalınlığı = 16 mm < 20 mm Kolon en kesit yüksekliği = 600 mm Mevcut durumdaki birleşim detayı parametreleri uygulama sınırları içinde olduğundan bu tip birleşim yapılabilir
45 Birleşimdeki alın levhası ve bulonun özellikleri b p = b c = 300 mm alın levhası kalınlığı = 35 mm alın levhası malzeme tipi = St37 Bulonlar M27 SLP (d = 28 mm d 1 = 28 mm ) τ sem, = 28 kn / cm 2 σ zem, = 80 kn / cm 2
46 1.Adım M f ve M c momentleri Tip 1 deki gibi hesaplanır M = 1,1 D W σ M pr a p y pr = 1,1 1, = 95570kNcm dc db sh = + + t p sh = + + 3,5 = 50,17 cm 2 3 L = L 2sh = ,17 = 599,66 cm
47 V V p p 2 2 M pr + w L' /2 = L ' ,05 599,66 / 2 = = 333,74 kn 599,66 db M f = M pr + Vp tp M f = ,74 3, M = M + V sh M c pr p c = ,74 50,17 = kncm kncm
48 2.Adım M < 2 T ( d + d ) f ub 0 1 d 0 =500-16/2+60 = 552 mm d 1 = /2=416 mm M27 SLP için; ( 0,86d ) 2 π Tub = σ zem, 1,7 4 ( 0,86 2,8) 2 π Tub = 80 1,7 = 619,35 4 kn T ub > 2 M f ( d + d ) ,35 > = 52,84 2( )
49 3.Adım A b bulon en kesiti tarafından aşağıdaki ifade sağlanırsa seçilen bulon uygundur ve kesme nedeniyle yük taşıma kaybı söz konusu değildir. A b 2M f + V L dc n τ sem, g , , 51 6, = < 2 A = b cm
50 4.Adım Alın levhasında eğilmeden dolayı kaynaklanan akmaları önlemek için gerekli t pl minimum alın levhası kalınlığı şöyle hesaplanmalıdır. t σ pl yp M f = b p b p d b 1 0,8σ yp ( db p f ) + + ( p f + s) p f s g 2 p f 2 = alın levhası akma sınır gerilmesi s = b g p 3, 40 cm < 3,5 cm
51 5.Adım Alın levhasında kaymadan dolayı akma oluşmaması için t pl minimum kalınlığı şu şartı sağlamalıdır. t pl M f = 1,1 σ b ( d t ) yp p b bf tpl = = 2,67 cm< 3,5 cm 1, (50 1, 6)
52 6.Adım Kiriş başlığı çekme kuvvetine dayanacak minimum kolon başlık kalınlığı şu şekilde hesaplanır. M c d t t tcf = c = k k = + r f 1 b bf g w σyc c Kolon başlık kalınlığı hesaplanan değerden küçükse süreklilik levhası gereklidir tcf , ,6 = = 1, 01cm ,6 t c = 3 cm > 2,33 cm Bu durumda süreklilik levhası gerekli değildir. Bu yüzden 7.adımdaki işlemleri yapmamıza gerek yoktur.
53 7.Adım 6. adımda süreklilik levhası gerekiyorsa; kolon başlık genişliğinin aynı zamanda şu şartı sağlaması gerekir t cf > M 2( d t ) b 2 σ Y yc f bf c
54 8.Adım Kolon başlık genişliğinin uygunluğu kiriş başlığı basınç etkisi açısından kontrol edilir. Bu şart sağlanmazsa (henüz kullanılmamışsa) süreklilik levhası gereklidir. M f tcf > k= tcf + r db tbf k+ tpl+ tbf σyc ( ) (6 2 ) , ,6 (6 5,7+ 2 3,5+ 1,6) 36 = < ( )
55 9.Adım Kolon panel gövdesinin kayma kapasitesi Tip-1 4. adımdaki gibi kontrol edilecektir. Bu hesaplarda d b yerine, alın levhasının bir kenarı ile karşı taraftaki kiriş başlığının merkezi arasındaki mesafe alınabilir. V V d ke n b 1 1 = 0, = 2211,55 kn = 0, , ,27 61,2 36 1,55 = 1, 6 = = 61,2 cm 2 kn V n >V ke olduğu için takviye levhasına gerek yoktur.
56
57 HiBond 55/100 trapez saç İlk olarak yukarıdaki yaklaşık boyutlara göre hesaplar yapılacaktır daha sonra 1000 mm lik Şerit genişliğine uyarlanacaktır.
58 As 2 = 15,1 cm / m s = 0,12 / g kn m Saçın üstünde 65 mm lik beton kalınlığı için ıslak beton ağırlığı (g c ) g c =0, ,25 25=2,03 kn/m q (montaj hareketli yükü) = 2 kn/m JS ,1 5,5 5,5 0,1 5,5 0,1 4 = 2 + 0, ,5 0,1 = 76,68 cm 15, En büyük zorlanmaları bulmak için gerekli yüklemeler yapıldıktan sonra; Mmax= 73,47 kncm V max =3,182 kn f max =0,0415 cm
59 Kalın cidarlı hesap şartı sağlanmadığı için ince cidarlı hesap yapılmıştır ve b e etkili genişliği 1,23 cm olarak elde edilmiştir. Hesaplanan b e etkili genişliği dikkate alınarak saçın atalet momentinde oluşacak azalma hesaplanmalıdır. Je = 71,39 cm 4 olarak hesaplanmıştır
60 Minimum W e = 71,39/2,889 = 24,71 cm 3 Maksimum σ = 73,47/24,71=2,97 kn/cm 2 < 19,2 kn/cm 2 τ max V 3,182 A 6 2 5,5 2 0,1 max = = = ( ) 0,05 kn / cm σ = 2, ,05 2,97 kn / cm < 24 kn / cm
61 C25 BETON E C =3050 kn/cm 2 E S =21000 kn/cm 2 D=0,525 t/m 2 L=0,25 t/m 2 D=0,525* 1 m t/m L=0,25 * 1 m t/m D+L = 0,775*1,7 = 1,32 t/m M max = 2,6 knm V max = 8,25 kn
62
63 Çelik saçın taşıma gücü; Z = 32*15,1 = 483,2 kn Y =483,2 / ( 0,7*3*100) =2,3 cm < d 0 = 6,5 cm <d s /2 = 4,625 cm Şartı sağlandığı için Mu=483,2*(9,25-2,3/2) = 3114 kncm > 260 kncm Döşeme moment yönünden yeterlidir.
64 b o = (65+95)/2 = 80 mm ds = 92,5 mm V 1u = 8*9,25*0,03+2*0,1*5,5*0,52*32 = 20,52 kn Bir nervür genişliği = = 160 mm V u = 20,52*100/16 = 128 kn > 8,25 kn Döşeme kesme yönünden yeterlidir.
65 n = 21000/3050 = 6,89 Eşdeğer beton kesiti efektif genişlik yardımıyla hesaplanır. 100/2n = 7,26 cm A b = 47,19 cm 2 A s = 15,1 cm 2 Tarafsız eksenin yeri hesaplandıktan sonra Jx= 680,53 cm 4 olarak hesaplanır f 4 5 0, = = 0, ,53 cm < 125/300 = 0,67 cm Sehim kontrolü sağlar
66 Kompozit basit kiriş hesabı
67 Kirişin üzerindeki yüklerden ötürü oluşan moment ve kesme kuvveti değerleri; Mmax = 5941 kncm Vmax = 33,95 kn b ei = 700/8=87,5 cm b 1 = b 2 = 125/2 = 62,5 cm b ei < b i olmalıdır. Bu durumda b eff = 62,5 + 62,5 = 125 cm
68 Tarafsız eksen betonun dışında varsayımı ile, x e = ds + hc/2 ds 116 ( ) = = 12, ,89 cm x e = 12, /2 = 18,51 cm J / 6, = = , / 6,89 4 cm 4
69 Betondaki gerilme; σ C = 18,51= 0,13 kn / cm < 0,5 fc= 12,5 kn/ cm 6, Çelikteki gerilme; 5941 σ S = ( ,51) = 2,041 kn / cm < 21 kn / cm Kesit kısa vadede yeterlidir.
70 Sünme etkisi dikkate alınarak yeniden hesap yapılırsa; Es Es Es n = = E ceff, E c /1 ( φ) = + E c/3 n = 3 6,89= 20,67 Tarafsız eksen betonun dışında varsayımı ile, x e = ds + hc/2 d s = = 22,15 cm ,67 12 Xe = 22,15 + = 28,15 cm / 20,67 ( ) J = , / 20,67 4 cm 4
71 Betondaki gerilme; σ C= 22,15 = 0,07 kn / cm < 0,5 f = 12,5 kn / cm 20, c Çelikteki gerilme; 5941 σ S = ( ,15) = 2,57 kn / cm < 21 kn / cm
72 KESME KONTROLÜ A VS =47,736 cm 2 Vmax 33,95 τ s = = = 0,71< 12,5 ( Fe52 YI) A 47,736 vs SEHİM KONTROLÜ δ δ ( t = 0) sh 4 5 0, = = 0,114 cm ,15 = = 20, , ,348 δ = δ + δ = 0, ,348 = 0,462 ( t= ) ( t= 0) sh l = = 1, 4 cm , 4 > 0, 348 cm cm
73 Çelik çaprazların kontrolleri süneklik düzeyi yüksek tasarım yapılıyorsa çaprazların bağlandığı kirişler çaprazların yok sayılması durumunda düşey yükleri güvenli biçimde taşıyacak şekilde tasarlanır. 9437,5 σ = = 6, ,5 τ = = 1, 48 39, , , 48 = 7,36 7,36 0, / 2 < = kn cm
74 En kesit koşulları; Kompaktlık Yalnızca eksenel kuvvet olmasına rağmen deprem yönetmeliği Tablo 4.3 te verilen eğilme ve eksenel kuvvet etkisindeki I profillerin sağlaması gereken şartı sağladığı gösterilmiştir. b /2t 0,3 E / σ s a 200 / (2 15) = 6,67 < 0, / 36 = 7,25 Narinlik oranı kontrolü Çubuk burkulma boyu / atalet yarıçapı 4 E / σ s a / 36 = 96, ,84 96,61 18,5 = <
75 Çapraz elemanların birleşim detaylarında; 1 - Çaprazların eksenel kuvvet kapasitesi ( basınç ve çekme için ayrı ayrı hesaplanır. ) 2 - Düğüm noktalarında birleşen diğer elemanların kapasitesine bağlı olarak söz konusu çapraza aktarabilecek en büyük eksenel kuvvet 3 - Arttırılmış deprem etkisinden meydana gelen eksenel kuvvet karşılaştırılarak bunların arasından en küçük olan yük seçilir.
76 KOLON EKİ Kolon ek detayları, Deprem Yönetmeliği Madde e uygun olarak teşkil edilecektir. Buna göre, kolon ek detayı tam penetrasyonlu küt kaynak kullanarak oluşturulacaktır. Ancak eklenecek profillerin enkesit yüksekliklerinin farklı olması nedeniyle, profiller arasında gerilme akısını sağlamak üzere, 55 mm kalınlıklı bir geçiş plakası kullanılacaktır. Profilleri geçiş plakasına bağlayan küt kaynak kalınlıkları hesaplarla gösterilmiştir.
77 Yüksek yapılardaki kolonların belirli mesefalerden sonra eklenmesi gerekecektir. Bu proje kapsamında eklerin kat ortalarında yapılmasına özen gösterilmiştir. İki tür ek yapılabilir 1 Tam Ek Üst parçanın yükünün tamamı dikkate alınır. Kullanılacak ek laşelerinin kesiti üst kolon profilinin gövde ve başlık alanlarından küçük olmamalıdır. 2 Temas Eki Yalnızca basınca çalışan sürekli kolonların ekleri ile arasında tam bir temas varsa Eki örten parçalar ve birleşim araçları kolon yükünün yarısı için hesaplanabilir.
78 Kolondan gelen yükleri beton veya betonarme temele aktaran konstrüksiyona kolon ayağı denir.
79 Ankastre kolon ayağında aktarılması gereken statik tesirler; eksenel kuvvet, eğilme momenti ve kesme kuvvetidir. Ayağa tesir eden D basınç ve Z çekme kuvvetlerine ayrılır. Z kuvveti ankraj bulonları ile, D kuvveti ise doğrudan basınç ile sömele aktarılır. H yatay kuvvetinin aktarılması için, ayak levhasının altına bir korniyer veya kiriş parçası kaynaklanır.
80 TEŞEKKÜRLER Güz yarılı bitirme projesinde benden yardımlarını esirgemeyen ve çok değerli bilgilerini bana aktaran sayın hocam Yrd. Doç. Dr. Devrim ÖZHENDEKÇİ başta olmak üzere bütün yapı anabilim dalı hocalarıma sonsuz saygılarımı sunar ve verdikleri emeklerden dolayı teşekkür ederim.
ÖZHENDEKCİ BASINÇ ÇUBUKLARI
BASINÇ ÇUBUKLARI Kesit zoru olarak yalnızca eksenel doğrultuda basınca maruz kalan elemanlara basınç çubukları denir. Bu tip çubuklara örnek olarak pandül kolonları, kafes sistemlerin basınca çalışan dikme
DetaylıINSA 473 Çelik Tasarım Esasları Basınç Çubukları
INS 473 Çelik Tasarım Esasları asınç Çubukları Çubuk ekseni doğrultusunda basınç kuvveti aktaran çubuklara basınç çubuğu denir. Çubuk ekseni doğrultusunda basınç kuvveti aktaran çubuklara basınç çubuğu
DetaylıTanım: Boyuna doğrultuda eksenel basınç kuvveti taşıyan elemanlara Basınç Çubuğu denir.
BASINÇ ÇUBUKLARI Tanım: Boyuna doğrultuda eksenel basınç kuvveti taşıyan elemanlara Basınç Çubuğu denir. Basınç çubukları, sadece eksenel basınç kuvvetine maruz kalırlar. Bu çubuklar üzerinde Eğilme ve
DetaylıRİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR. 5- Risk Tespit Uygulaması: Betonarme Bina
RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR 5- Risk Tespit Uygulaması: Betonarme Bina İncelenen Bina Binanın Yeri Bina Taşıyıcı Sistemi Bina 5 katlı Betonarme çerçeve ve perde sistemden oluşmaktadır.
DetaylıTAŞIYICI SİSTEM TASARIMI 1 Prof. Dr. Görün Arun
. Döşemeler TAŞIYICI SİSTEM TASARIMI 1 Prof. Dr. Görün Arun 07.3 ÇELİK YAPILAR Döşeme, Stabilite Kiriş ve kolonların düktilitesi tümüyle yada kısmi basınç etkisi altındaki elemanlarının genişlik/kalınlık
DetaylıİTÜ İNŞAAT FAKÜLTESİ YAPI ANABİLİM DALI YAPI STATİĞİ ÇALIŞMA GRUBU BAHAR YARIYILI BİTİRME PROJESİ
İTÜ İNŞAAT FAKÜLTESİ YAPI ANABİLİM DALI YAPI STATİĞİ ÇALIŞMA GRUBU 2007-2008 BAHAR YARIYILI BİTİRME PROJESİ 1 PROJE KONUSU 8 KATLI ÇELİK OFİS BİNASI PROJEYİ VEREN Prof. Dr. Erkan ÖZER Doç. Dr. Konuralp
DetaylıÇELİK YAPILARIN TASARIM, HESAP ve YAPIM ESASLARI. ÖRNEKLER ve TS648 le KARŞILAŞTIRILMASI
ÇELİK YAPILARIN TASARIM, HESAP ve YAPIM ESASLARI ÖRNEKLER ve TS648 le KARŞILAŞTIRILMASI Eksenel Çekme Etkisi KARAKTERİSTİK EKSENEL ÇEKME KUVVETİ DAYANIMI (P n ) Eksenel çekme etkisindeki elemanların tasarımında
DetaylıÇELİK YAPILAR EKSENEL BASINÇ KUVVETİ ETKİSİ. Hazırlayan: Yard.Doç.Dr.Kıvanç TAŞKIN
ÇELİK YAPILAR EKSENEL BASINÇ KUVVETİ ETKİSİ Hazırlayan: Yard.Doç.Dr.Kıvanç TAŞKIN TANIM Eksenel basınç kuvveti etkisindeki yapısal elemanlar basınç elemanları olarak isimlendirilir. Basınç elemanlarının
DetaylıTemeller. Onur ONAT Tunceli Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli
Temeller Onur ONAT Tunceli Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli 1 Temel Nedir? Yapısal sistemlerin üzerindeki tüm yükleri, zemine güvenli bir şekilde aktaran yapısal elemanlara
DetaylıANTAKYA MÜZE OTEL TAŞIYICI SİSTEM PROJESİ. İnş.Yük.Müh. Bülent DEVECİ
ANTAKYA MÜZE OTEL TAŞIYICI SİSTEM PROJESİ İnş.Yük.Müh. Bülent DEVECİ Proje Künyesi : Yatırımcı Mimari Proje Müellifi Statik Proje Müellifi Çelik İmalat Yüklenicisi : Asfuroğlu Otelcilik : Emre Arolat Mimarlık
Detaylıidecad Çelik 8 Kullanılan Yönetmelikler
idecad Çelik 8 Kullanılan Yönetmelikler Hazırlayan: Nihan Yazıcı, Emre Kösen www.idecad.com.tr idecad Çelik 8 Kullanılan Yönetmelikler Yönetmelik Versiyon Webinar tarihi- Linki Yeni Türk Çelik Yönetmeliği
DetaylıÇelik Yapılar - INS /2016
Çelik Yapılar - INS4033 2015/2016 DERS V Dayanım Limit Durumu Elemanların Burkulma Dayanımı Fatih SÖYLEMEZ Yük. İnş. Müh. İçerik Dayanım Limit Durumu Elemanların Burkulma Dayanımı Elemanların Burkulma
DetaylıBASINÇ ALTINDAKİ ÇELİK ELEMANLARIN TAŞIMA GÜCÜ HESABI
BASINÇ ALTINDAKİ ÇELİK ELEMANLARIN TAŞIMA GÜCÜ HESABI Dr. O. Özgür Eğilmez Yardımcı Doçent İzmir Yüksek Teknoloji Enstitüsü İnşaat Mühendisliği Bölümü Zamanda Yolculuk İÇERİK Taşıma Gücü Hesabı ve Amaç
DetaylıD102 d= tarihinde yapılacak olan Proje Kontrol Sınavında (2. Vize) yanınızda sadece. D104 d=120 K109 K kat. 1.
05.03.2019 tarihinde yapılacak olan Proje Kontrol Sınavında (2. Vize) yanınızda sadece bu notları bulundurabilirsiniz. Sınav, 1.öğr. için 13. 00, 2. Öğr için 17. 05 te başlayacaktır. S104 S105 S106 3.5
DetaylıÇELİK YAPILAR. Hazırlayan: Doç. Dr. Selim PUL. KTÜ İnşaat Müh. Bölümü
ÇELİK YAPILAR Hazırlayan: Doç. Dr. Selim PUL KTÜ İnşaat Müh. Bölümü ÇEKME ÇUBUKLARI BASINÇ ÇUBUKLARI KİRİŞLER (KAFES KİRİŞLER) ÇEKME ÇUBUKLARI ve EKLERİ Boylama ekseni doğrultusunda çekme kuvveti taşıyan
Detaylı5. BASINÇ ÇUBUKLARI. Euler bağıntısıyla belirlidir. Bununla ilgili kritik burkulma gerilmesi:
5. BASINÇ ÇUBUKLARI Kesit zoru olarak, eksenleri doğrultusunda basınç türü normal kuvvet taşıyan çubuklara basınç çubukları adı verilir. Bu tür çubuklarla, kafes sistemlerde ve yapı kolonlarında karşılaşılır.
Detaylı7. STABİLİTE HESAPLARI
7. STABİLİTE HESAPLARI Çatı sistemlerinde; Kafes kirişlerin (makasların) montaj aşamasında ve kafes düzlemine dik rüzgar ve deprem etkileri altında, mesnetlerini birleştiren eksen etrafında dönerek devrilmelerini
DetaylıDEPREM BÖLGELERĐNDE YAPILACAK BĐNALAR HAKKINDA YÖNETMELĐK (TDY 2007) Seminerin Kapsamı
DEPREM BÖLGELERĐNDE YAPILACAK BĐNALAR HAKKINDA YÖNETMELĐK (TDY 2007) Prof. Dr. Erkan Özer Đstanbul Teknik Üniversitesi Đnşaat Fakültesi Yapı Anabilim Dalı Seminerin Kapsamı 1- Bölüm 1 ve Bölüm 2 - Genel
DetaylıR d N 1 N 2 N 3 N 4 /2 /2
. SÜREKLİ TEELLER. Giriş Kolon yüklerinin büyük ve iki kolonun birbirine yakın olmasından dolayı yapılacak tekil temellerin çakışması halinde veya arsa sınırındaki kolon için eksantrik yüklü tekil temel
Detaylıidecad Çelik 8 idecad Çelik Kullanılarak AISC ve Yeni Türk Çelik Yönetmeliği ile Kompozit Kirişlerin Tasarımı
idecad Çelik 8 idecad Çelik Kullanılarak AISC 360-10 ve Yeni Türk Çelik Yönetmeliği ile Kompozit Kirişlerin Tasarımı Hazırlayan: Oğuzcan HADİM www.idecad.com.tr idecad Çelik 8 Kullanılarak AISC 360-10
DetaylıÇELİK YAPILARIN TASARIM, HESAP ve YAPIM ESASLARI YÖNETMELİĞİ 2016
ÇELİK YAPILARIN TASARIM, HESAP ve YAPIM ESASLARI YÖNETMELİĞİ 2016 Prof. Dr. Cavidan Yorgun Y. Doç. Dr. Cüneyt Vatansever Prof. Dr. Erkan Özer İstanbul İnşaat Mühendisleri Odası Kasım 2016 GİRİŞ Çelik Yapıların
DetaylıBİNAYA TEMEL SEVİYESİNDE TESİR EDEN TABAN KESME KUVVETİNİN BULUNMASI V = W A(T ) R (T ) 0,10.A.I.W
BİNAYA TEMEL SEVİYESİNDE TESİR EDEN TABAN KESME KUVVETİNİN BULUNMASI X-X YÖNÜNDE BİNAYA TEMEL SEVİYESİNDE TESİR EDEN TABAN KESME KUVVETİNİN BULUNMASI V W A(T ) R (T ) 0,10.A.I.W TOPLAM BİNA AĞIRLIĞI (W)
DetaylıÇELĐK PREFABRĐK YAPILAR
ÇELĐK PREFABRĐK YAPILAR 2. Bölüm Temel, kolon kirişler ve Döşeme 1 1. Çelik Temeller Binaların sabit ve hareketli yüklerini zemine nakletmek üzere inşa edilen temeller, şekillenme ve kullanılan malzemenin
DetaylıFAB2015 - Betonarme Prefabrik Yapılar Analiz, Tasarım, Rapor ve Çizim Programı v1.0 GENEL YAPI VE DEPREM RAPORU
GENEL YAPI VE DEPREM RAPORU YAPI BİLGİLERİ: Proje Adı: Proje 1 Proje Sahibi: Prefabrik Firma Ad/İletişim: Yapı İli: Yapı İlçesi: Yapı Ada No: Yapı Parsel No: MÜELLİF BİLGİLERİ: Proje Müellifi: Oda No:
DetaylıBÖLÜM II C. BETO ARME BĐ ALARI DEĞERLE DĐRME VE GÜÇLE DĐRME ÖR EKLERĐ ÖR EK 12
BÖLÜM II C. BETO ARME BĐ ALARI DEĞERLE DĐRME VE GÜÇLE DĐRME ÖR EKLERĐ ÖR EK 12 SÜ EKLĐK DÜZEYĐ YÜKSEK 6 KATLI BETO ARME PERDELĐ / ÇERÇEVELĐ BĐ A SĐSTEMĐ Đ PERFORMA SI I DOĞRUSAL ELASTĐK YÖ TEM (EŞDEĞER
DetaylıBETONARME-II (KOLONLAR)
BETONARME-II (KOLONLAR) ONUR ONAT Kolonların Kesme Güvenliği ve Kesme Donatısının Belirlenmesi Kesme güvenliği aşağıdaki adımlar yoluyla yapılır; Elverişsiz yükleme şartlarından elde edilen en büyük kesme
DetaylıBASINÇ ÇUBUKLARI. Yapısal çelik elemanlarının, eğilme momenti olmaksızın sadece eksenel basınç kuvveti altında olduğu durumlar vardır.
BASINÇ ÇUBUKLARI BASINÇ ÇUBUKLARI Yapısal çelik elemanlarının, eğilme momenti olmaksızın sadece eksenel basınç kuvveti altında olduğu durumlar vardır. Kafes sistemlerdeki basınç elemanları, yapılardaki
DetaylıÇALIŞMA SORULARI 1) Yukarıdaki şekilde AB ve BC silindirik çubukları B noktasında birbirleriyle birleştirilmişlerdir, AB çubuğunun çapı 30 mm ve BC çubuğunun çapı ise 50 mm dir. Sisteme A ucunda 60 kn
DetaylıProje Genel Bilgileri
Proje Genel Bilgileri Çatı Kaplaması : Betonarme Döşeme Deprem Bölgesi : 1 Yerel Zemin Sınıfı : Z2 Çerçeve Aralığı : 5,0 m Çerçeve Sayısı : 7 aks Malzeme : BS25, BÇIII Temel Taban Kotu : 1,0 m Zemin Emniyet
DetaylıBirleşim Araçları Prof. Dr. Ayşe Daloğlu Karadeniz Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü
Birleşim Araçları Birleşim Araçları Çelik yapılar çeşitli boyut ve biçimlerdeki hadde ürünlerinin kesilip birleştirilmesi ile elde edilirler. Birleşim araçları; Çözülebilen birleşim araçları (Cıvata (bulon))
DetaylıDEPREME DAYANIKLI YAPI TASARIMI
DEPREME DAYANIKLI YAPI TASARIMI Planda Düzensizlik Durumları 6. Hafta Yrd. Doç. Dr. Alper CUMHUR Kaynak: Sakarya Üniversitesi / İnşaat Mühendisliği Bölümü / Depreme Dayanıklı Betonarme Yapı Tasarımı Ders
DetaylıİNŞ 320- Betonarme 2 Ders Notları / Prof Dr. Cengiz DÜNDAR Arş. Gör. Duygu BAŞLI
a) Denge Burulması: Yapı sistemi veya elemanında dengeyi sağlayabilmek için burulma momentine gereksinme varsa, burulma denge burulmasıdır. Sözü edilen gereksinme, elastik aşamada değil taşıma gücü aşamasındaki
DetaylıCS MÜHENDİSLİK PROJE YAZILIM HİZMETLERİ www.csproje.com. EUROCODE-2'ye GÖRE MOMENT YENİDEN DAĞILIM
Moment CS MÜHENİSLİK PROJE YAZILIM HİZMETLERİ EUROCOE-2'ye GÖRE MOMENT YENİEN AĞILIM Bir yapıdaki kuvvetleri hesaplamak için elastik kuvvetler kullanılır. Yapının taşıma gücüne yakın elastik davranmadığı
Detaylı29.03.2016 LTESİ. Yrd.Do ÇELİK K YAPILAR-II ÇELİK YAPILAR II (IMD3202) 2. BAÜ. MÜH. MİM. FAK. İNŞAAT MÜH. BL. Yrd.Doç.Dr.
BALIKESİR ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK K MİMARLIK M MARLIK FAKÜLTES LTESİ İNŞAAT MÜHENDM HENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ ÇELİK K YAPILAR-II II Yrd.Do Doç.Dr.. Kaan TÜRKERT ÇELİK YAPILAR II (IMD3202) 1 ÇELİK YAPILAR II (IMD3202)
DetaylıProf. Dr. Ayşe Daloğlu Karadeniz Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü. INSA 473 Çelik Tasarım Esasları Basınç Çubukları
Prof. Dr. şe Daloğlu INS 473 Çelik Tasarım Esasları asınç Çubukları asınç Çubukları Çerçeve Çubuklarının urkulma oları kolonunun burkulma bou: ve belirlenir kolon temele bağlısa (ankastre) =1.0 (mafsallı)
DetaylıBİLGİLENDİRME EKİ 7E. LİFLİ POLİMER İLE SARGILANAN KOLONLARDA DAYANIM VE SÜNEKLİK ARTIŞININ HESABI
BİLGİLENDİRME EKİ 7E. LİFLİ POLİMER İLE SARGILANAN KOLONLARDA DAYANIM VE SÜNEKLİK ARTIŞININ HESABI 7E.0. Simgeler A s = Kolon donatı alanı (tek çubuk için) b = Kesit genişliği b w = Kiriş gövde genişliği
DetaylıÇELİK YAPILARDA BİRLEŞİMLER
ÇELİK YAPILARDA BİRLEŞİMLER Çelik yapılarda birleşimlerin kullanılma sebepleri; 1. Farklı tasıyıcı elemanların (kolon-kolon, kolon-kiris,diyagonalkolon, kiris-kiris, alt baslık-üst baslık, dikme-alt baslık
DetaylıGENEL KESİTLİ KOLON ELEMANLARIN TAŞIMA GÜCÜ (Ara donatılı dikdörtgen kesitler)
GENEL KESİTLİ KOLON ELEMANLARIN TAŞIMA GÜCÜ (Ara donatılı dikdörtgen kesitler) BOYUTLANDIRMA VE DONATI HESABI Örnek Kolon boyutları ne olmalıdır. Çözüm Kolon taşıma gücü abaklarının kullanımı Soruda verilenler
DetaylıYAPAN: ESKISEHIR G TIPI LOJMAN TARİH: 15.02.2010 REVİZYON: Hakan Şahin - ideyapi Bilgisayar Destekli Tasarım
YAPAN: PROJE: TARİH: 15.02.2010 REVİZYON: Hakan Şahin - ideyapi Bilgisayar Destekli Tasarım YAPI GENEL YERLEŞİM ŞEKİLLERİ 1 4. KAT 1 3. KAT 2 2. KAT 3 1. KAT 4 ZEMİN KAT 5 1. BODRUM 6 1. BODRUM - Temeller
DetaylıBETONARME-II ONUR ONAT HAFTA-1 VE HAFTA-II
BETONARME-II ONUR ONAT HAFTA-1 VE HAFTA-II GENEL BİLGİLER Yapısal sistemler düşey yüklerin haricinde aşağıda sayılan yatay yüklerin etkisine maruz kalmaktadırlar. 1. Deprem 2. Rüzgar 3. Toprak itkisi 4.
DetaylıBÖLÜM V. KİRİŞLERİN ve KOLONLARIN BETONARME HESABI. a-) 1.Normal katta 2-2 aksı çerçevesinin betonarme hesabının yapılması ve çizimlerinin. M x.
BÖLÜ V KİRİŞLERİN ve KOLONLARIN BETONARE HESABI a-) 1.Normal katta - aksı çerçevesinin betonarme hesabının yapılması ve çizimlerinin yapılması. Hesap yapılmayan x-x do rultusu için kolon momentleri: gy
DetaylıBÖLÜM 2: DÜŞEY YÜKLERE GÖRE HESAP
BÖLÜM 2: DÜŞEY YÜKLERE GÖRE HESAP KONTROL KONUSU: 1-1 ile B-B aks çerçevelerinin zemin kat tavanına ait sürekli kirişlerinin düşey yüklere göre statik hesabı KONTROL TARİHİ: 19.02.2019 Zemin Kat Tavanı
DetaylıÇelik Yapılar - INS /2016
Çelik Yapılar - INS4033 2015/2016 DERS IV Dayanım Limit Durumu Enkesitlerin Dayanımı Fatih SÖYLEMEZ Yük. İnş. Müh. İçerik Dayanım Limit Durumu Enkesitlerin Dayanımı Çekme Basınç Eğilme Momenti Kesme Burulma
DetaylıSÜRTÜNME ETKİLİ (KAYMA KONTROLLÜ) BİRLEŞİMLER:
SÜRTÜME ETKİLİ (KYM KOTROLLÜ) BİRLEŞİMLER: Birleşen parçaların temas yüzeyleri arasında kaymayı önlemek amacıyla bulonlara sıkma işlemi (öngerme) uygulanarak sürtünme kuvveti ile de yük aktarımı sağlanır.
DetaylıDUMLUPINAR ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 2015-2016 GÜZ YARIYILI
DUMLUPINAR ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 2015-2016 GÜZ YARIYILI Yrd. Doç. Dr. Uğur DAĞDEVİREN 2 3 Genel anlamda temel mühendisliği, yapısal yükleri zemine izin verilebilir
Detaylıidecad Çelik 8 Kullanılan Yönetmelikler
idecad Çelik 8 Kullanılan Yönetmelikler Hazırlayan: Nihan Yazıcı www.idecad.com.tr idecad Çelik 8 Kullanılan Yönetmelikler Yönetmelik Versiyon Webinar tarihi Aisc 360-10 (LRFD-ASD) 8.103 23.03.2016 Türk
DetaylıTemeller. Onur ONAT Munzur Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli
Temeller Onur ONAT Munzur Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli 1 2 Temel Nedir? Yapısal sistemlerin üzerindeki tüm yükleri, zemine güvenli bir şekilde aktaran yapısal
DetaylıMukavemet-I. Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş
Mukavemet-I Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş Bölüm 6 Kirişlerde ve İnce Cidarlı Elemanlarda Kayma Gerilmeleri Kaynak: Cisimlerin Mukavemeti, F.P. Beer, E.R. Johnston, J.T. DeWolf, D.F. Mazurek, Çevirenler: A. Soyuçok,
DetaylıProgramı : YAPI ANALİZİ VE TASARIMI
İSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ ÇOK KATLI ÇELİK YAPILARIN TASARIMI YÜKSEK LİSANS TEZİ İnş. Müh. Yunus Emre ÇAĞATAY Anabilim Dalı : İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ Programı : YAPI ANALİZİ VE TASARIMI
DetaylıBÖLÜM-2 ÇELİK YAPILARDA BİRLEŞİM ARAÇLARI
BÖLÜM-2 ÇELİK YPILRD BİRLEŞİM RÇLRI Çelik yapılarda kullanılan hadde ürünleri için, aşağıdaki sebeplerle birleşimler yapılması gerekmektedir. Bu aşamada bulon (cıvata), kaynak ve perçin olarak isimlendirilen
DetaylıPerçinli ve Bulonlu Birleşimler ve Hesapları Amaçlar
Amaçlar Perçinli/bulonlu birleşimlerin ne olduğunu inceleyeceğiz, Perçinli/bulonlu birleşimleri oluştururken yapılan kontrolleri öğreneceğiz. Kayma Gerilmesinin Önemli Olduğu Yükleme Durumları En kesitte
Detaylı2.2 KAYNAKLI BİRLEŞİMLER
2.2 KAYNAKLI BİRLEŞİMLER Aynı veya benzer alaşımlı metal parçaların ısı etkisi altında birleştirilmesine kaynak denir. Kaynaklama işlemi sırasında uygulanan teknik bakımından çeşitli kaynaklama yöntemleri
DetaylıÇelik Yapılar - INS /2016
Çelik Yapılar - INS4033 2015/2016 DERS III Yapısal Analiz Kusurlar Lineer Olmayan Malzeme Davranışı Malzeme Koşulları ve Emniyet Gerilmeleri Arttırılmış Deprem Etkileri Fatih SÖYLEMEZ Yük. İnş. Müh. İçerik
DetaylıZEMİNLERİN KAYMA DİRENCİ
ZEMİNLERİN KYM İRENİ Problem 1: 38.m çapında, 76.m yüksekliğindeki suya doygun kil zemin üzerinde serbest basınç deneyi yapılmış ve kırılma anında, düşey yük 129.6 N ve düşey eksenel kısalma 3.85 mm olarak
DetaylıÇekme Elemanları. 4 Teller, halatlar, ipler ve kablolar. 3 Teller, halatlar, ipler ve kablolar
1 Çekme Elemanları 2 Çekme Elemanları Kesit tesiri olarak yalnız eksenleri doğrultusunda ve çekme kuvveti taşıyan elemanlara Çekme Elemanları denir. Çekme elemanları 4 (dört) ana gurupta incelenebilir
DetaylıPerçinli ve Bulonlu Birleşimler ve Perçin Hesapları Amaçlar
Perçinli ve Bulonlu Birleşimler ve Perçin Hesapları Amaçlar Perçinli/bulonlu birleşimlerin ne olduğunu inceleyeceğiz, Perçinli/bulonlu birleşimleri oluştururken yapılan kontrolleri öğreneceğiz. Perçinli
DetaylıKESME BAKIMINDAN DOĞRU TASARLANMAMIŞ BETONARME PERDE DUVARLI YÜKSEK BİNALARIN DEPREM PERFORMANSI
KESME BAKIMINDAN DOĞRU TASARLANMAMIŞ BETONARME PERDE DUVARLI YÜKSEK BİNALARIN DEPREM PERFORMANSI Ali İhsan ÖZCAN Yüksek Lisans Tez Sunumu 02.06.2015 02.06.2015 1 Giriş Nüfus yoğunluğu yüksek bölgelerde;
DetaylıPrefabrike Beton Kolonlar. Prefabrike Beton Kolon - Temel Birleşimi. Prefabrike Beton Kolon - Temel Birleşimi
Prefabrike Beton Yapılar TAŞIYICI SİSTEM TASARIMI 1 Prof. Dr. Görün Arun 09.1 PREFABRİKE BETON YAPILAR Kurgu, Kolon, Kiriş Prefabrike beton yapılar, genellikle öngerilmeli olarak fabrika koşullarında imal
DetaylıKOCAELİ ÜNİVERSİTESİ Mühendislik Fakültesi Makina Mühendisliği Bölümü Mukavemet I Final Sınavı
KOCEİ ÜNİVERSİTESİ Mühendislik akültesi Makina Mühendisliği ölümü Mukavemet I inal Sınavı dı Soadı : 9 Ocak 0 Sınıfı : h No : SORU : Şekildeki ucundan ankastre, ucundan serbest olan kirişinin uzunluğu
DetaylıOrta Doğu Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü
Orta Doğu Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Gazbeton, Tuğla ve Bims Blok Kullanımının Bina Statik Tasarımına ve Maliyetine olan Etkilerinin İncelenmesi 4 Mart 2008 Bu rapor Orta Doğu Teknik
DetaylıBÖLÜM I 4. DEPREM ETKĐSĐNDEKĐ ÇELĐK BĐNALAR
BÖLÜM I 4. DEPREM ETKĐSĐNDEKĐ ÇELĐK BĐNALAR 4.1. GĐRĐŞ... 4/2 4.2. MALZEME VE BĐRLEŞĐM ARAÇLARI... 4/2 4.2.1. Yapı Çeliği... 4/2 4.2.2. Birleşim Araçları... 4/2 4.3. ENKESĐT KOŞULLARI... 4/3 4.4. ÇELĐK
DetaylıYapı Elemanlarının Davranışı
Kolon Türleri ve Eksenel Yük Etkisi Altında Kolon Davranışı Yapı Elemanlarının Davranışı Yrd. Doç. Dr. Barış ÖZKUL Kolonlar; bütün yapılarda temel ile diğer yapı elemanları arasındaki bağı sağlayan ana
DetaylıBileşik kirişlerde kesme akımının belirlenmesi İnce cidarlı kirişlerde kesme akımının belirlenmesi
Kesme Akımı Bölüm Hedefleri Bileşik kirişlerde kesme akımının belirlenmesi İnce cidarlı kirişlerde kesme akımının belirlenmesi Copyright 011 Pearson Education South Asia Pte Ltd BİLEŞİK KİRİŞLERDE KESME
DetaylıBİLGİLENDİRME EKİ 4A. MOMENT AKTARAN ÇERÇEVELERDE KİRİŞ-KOLON BİRLEŞİM DETAYLARI
BİLGİLENDİRME EKİ 4A. MOMENT AKTARAN ÇERÇEVELERDE KİRİŞ-KOLON BİRLEŞİM DETAYLARI 4A.0. SİMGELER b bf = Kiriş kesitinin başlık genişliği d b = 4A.1. KAPSAM VE GENEL HUSUSLAR 4A.1.1 Bu bölümde, 4.3.4.1 (a)
DetaylıENLEME BAĞLANTILARININ DÜZENLENMESİ
ENLEME BAĞLANTILARININ Çok parçalı basınç çubuklarının teşkilinde kullanılan iki tür bağlantı şekli vardır. Bunlar; DÜZENLENMESİ Çerçeve Bağlantı Kafes Bağlantı Çerçeve bağlantı elemanları, basınç çubuğunu
DetaylıÖRNEK SAYISAL UYGULAMALAR
ÖRNEK SAYISAL UYGULAMALAR 1-Vidalı kriko: Şekil deki kriko için; Verilenler Vidalı Mil Malzemesi: Ck 45 Vidalı mil konumu: Düşey Somun Malzemesi: Bronz Kaldırılacak en büyük (maksimum) yük: 50.000 N Vida
DetaylıBurkulması Önlenmiş Çelik Çaprazlı Sistemler ile Süneklik Düzeyi Yüksek Merkezi Çelik Çaprazlı Sistemlerin Yapısal Maliyet Analizi Karşılaştırması
Burkulması Önlenmiş Çelik Çaprazlı Sistemler ile Süneklik Düzeyi Yüksek Merkezi Çelik Çaprazlı Sistemlerin Yapısal Maliyet Analizi Karşılaştırması Mehmet Bakır Bozkurt Orta Doğu Teknik Üniversitesi, İnşaat
DetaylıİSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ İNŞAAT FAKÜLTESİ BETONARME HASTANE PROJESİ. Olca OLGUN
İSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ İNŞAAT FAKÜLTESİ BETONARME HASTANE PROJESİ Olca OLGUN Bölümü: İnşaat Mühendisliği Betonarme Yapılar Çalışma Gurubu ARALIK 2000 İSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ İNŞAAT FAKÜLTESİ
DetaylıBÖLÜM - 2 DEPREM ETKİSİNDEKİ BİNALARIN TASARIM İLKELERİ (GENEL BAKIŞ)
BÖLÜM - 2 DEPREM ETKİSİNDEKİ BİNALARIN TASARIM İLKELERİ (GENEL BAKIŞ) TASARIM DEPREMİ Binaların tasarımı kullanım sınıfına göre farklı eprem tehlike seviyeleri için yapılır. Spektral olarak ifae eilen
DetaylıRİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR. 6- Risk Tespit Uygulaması: Yığma Bina
RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR 6- Risk Tespit Uygulaması: Yığma Bina RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR BİRİNCİ AŞAMA DEĞERLENDİRME YÖNTEMİ BİNANIN ÖZELLİKLERİ Binanın
Detaylıidecad Çelik 8 idecad Çelik Kullanılarak AISC ve Yeni Türk Çelik Yönetmeliği ile Petek Kirişlerin Tasarımı
idecad Çelik 8 idecad Çelik Kullanılarak AISC 360-10 ve Yeni Türk Çelik Yönetmeliği ile Petek Kirişlerin Tasarımı Hazırlayan: Oğuzcan HADİM www.idecad.com.tr idecad Çelik 8 Kullanılarak AISC 360-10 ve
DetaylıDişli (Nervürlü) ve Asmolen Döşemeler
Dişli (Nervürlü) ve Asmolen Döşemeler 3 2 diş Ana taşıyıcı kiriş 1 A a a Đnce plak B Dişli döşeme a-a plak diş kiriş Asmolen döşeme plak diş Asmolen (dolgu) Birbirine paralel, aynı boyutlu, aynı donatılı,
DetaylıMUTO YÖNTEMİ. Çerçeve Sistemlerin Yatay Yüklere Göre Çözümlenmesi. 2. Katta V 2 = F 2 1. Katta V 1 = F 1 + F 2 1/31
Çerçeve Sistemlerin Yatay Yüklere Göre Çözümlenmesi MUTO Yöntemi (D katsayıları yöntemi) Hesap adımları: 1) Taşıyıcı sistem her kat kolonlarından kesilerek üste kalan yatay kuvvetlerin toplamlarından her
DetaylıMAK 305 MAKİNE ELEMANLARI-1
MAK 305 MAKİNE ELEMANLARI-1 BURKULMA HESABI Doç.Dr. Ali Rıza YILDIZ MAK 305 Makine Elemanları-Doç. Dr. Ali Rıza YILDIZ 1 BU SLAYTTAN EDİNİLMESİ BEKLENEN BİLGİLER Burkulmanın tanımı Burkulmanın hangi durumlarda
DetaylıKesit Tesirleri Tekil Kuvvetler
Statik ve Mukavemet Kesit Tesirleri Tekil Kuvvetler B ÖĞR.GÖR.GÜLTEKİN BÜYÜKŞENGÜR Çevre Mühendisliği Mukavemet Şekil Değiştirebilen Cisimler Mekaniği Kesit Tesiri ve İşaret Kabulleri Kesit Tesiri Diyagramları
DetaylıDEPREM HESABI. Doç. Dr. Mustafa ZORBOZAN
BETONARME YAPI TASARIMI DEPREM HESABI Doç. Dr. Mustafa ZORBOZAN Mart 2009 GENEL BİLGİ 18 Mart 2007 ve 18 Mart 2008 tarihleri arasında ülkemizde kaydedilen deprem etkinlikleri Kaynak: http://www.koeri.boun.edu.tr/sismo/map/tr/oneyear.html
Detaylı10 - BETONARME TEMELLER ( TS 500)
TS 500 / Şubat 2000 Temel derinliği konusundan hiç bahsedilmemektedir. EKİM 2012 10 - BETONARME TEMELLER ( TS 500) 10.0 - KULLANILAN SİMGELER Öğr.Verildi b d l V cr V d Duvar altı temeli genişliği Temellerde,
DetaylıÇOK KATLI BİNALARIN DEPREM ANALİZİ
ÇOK KATLI BİNALARIN DEPREM ANALİZİ M. Sami DÖNDÜREN a Adnan KARADUMAN a a Selçuk Üniversitesi Mühendislik Mimarlık Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Konya Özet Bu çalışmada elips, daire, L, T, üçgen,
DetaylıMukavemet-I. Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş
Mukavemet-I Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş Bölüm 5 Eğilmede Kirişlerin Analizi ve Tasarımı Kaynak: Cisimlerin Mukavemeti, F.P. Beer, E.R. Johnston, J.T. DeWolf, D.F. Mazurek, Çevirenler: A. Soyuçok, Ö. Soyuçok.
DetaylıTEMEL İNŞAATI ŞERİT TEMELLER
TEMEL İNŞAATI ŞERİT TEMELLER Kaynak; Temel Mühendisliğine Giriş, Prof. Dr. Bayram Ali Uzuner 1 2 Duvar Altı (veya Perde Altı) Şerit Temeller (Duvar Temelleri) 3 Taş Duvar Altı Şerit Temeller Basit tek
DetaylıBETONARME BİNA TASARIMI
BETONARME BİNA TASARIMI (ZEMİN KAT ve 1. KAT DÖŞEMELERİN HESABI) BETONARME BİNA TASARIMI Sayfa No: 1 ZEMİN KAT TAVANI (DİŞLİ DÖŞEME): X1, X2, ile verilen ölçüleri belirleyebilmek için önce 1. kat tavanı
Detaylı05.11.2015. Doç.Dr.Ahmet Necati YELGİN ÇELİK KARKAS YAPILARIN PROJELENDİRİLMESİ (ÇELİK ENDÜSTRİYEL YAPILAR)
ÇELİK KARKAS YAPILARIN PROJELENDİRİLMESİ (ÇELİK ENDÜSTRİYEL YAPILAR) Çeliğin Sakıncalı Özellikleri ; Yanıcı olmamakla birlikte, yüksek sıcaklık derecelerinde mukavemetinde hızlı bir düşüş görülür. σ (kg/mm
Detaylıidecad Çelik 8.5 Çelik Proje Üretilirken Dikkat Edilecek Hususlar Hazırlayan: Nurgül Kaya
idecad Çelik 8.5 Çelik Proje Üretilirken Dikkat Edilecek Hususlar Hazırlayan: Nurgül Kaya www.idecad.com.tr Konu başlıkları I. Çelik Malzeme Yapısı Hakkında Bilgi II. Taşıyıcı Sistem Seçimi III. GKT ve
DetaylıPrefabrik yapıların tasarımı, temelde geleneksel betonarme yapıların tasarımı ile benzerdir.
Prefabrik yapıların tasarımı, temelde geleneksel betonarme yapıların tasarımı ile benzerdir. Tasarımda kullanılan şartname ve yönetmelikler de prefabrik yapılara has bazıları dışında benzerdir. Prefabrik
DetaylıKARADENİZ TEKNİK ÜNİVERSİTESİ MADEN MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MADEN İŞLETME LABORATUVARI
DENEY ADI: EĞİLME (BÜKÜLME) DAYANIMI TANIM: Eğilme dayanımı (bükülme dayanımı veya parçalanma modülü olarak da bilinir), bir malzemenin dış fiberinin çekme dayanımının ölçüsüdür. Bu özellik, silindirik
Detaylı1 aralıklı vinç yolu 14.01.2016. 1 Aralıklı Vinç Yolu, Tekerlek kuvvetleri eşit Değerler Ornek_01_01_Kiris100kNx20m.pdf dosyasından.
1 aralıklı vinç olu 14.01.016 1 Aralıklı Vinç Yolu, Tekerlek kuvvetleri eşit Değerler Ornek_01_01_Kiris100kNx0m.pdf dosasından Reference:C:\0\4_00_Ornek_01_0_Giris-TK-Esit.xmcd Vinç ve vinç olu hakkında
Detaylıd : Kirişin faydalı yüksekliği E : Deprem etkisi E : Mevcut beton elastisite modülü
0. Simgeler A c A kn RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR : Brüt kolon enkesit alanı : Kritik katta değerlendirmenin yapıldığı doğrultudaki kapı ve pencere boşluk oranı %5'i geçmeyen ve köşegen
DetaylıYapı Elemanlarının Davranışı
SÜNEKLİK KAVRAMI Yapı Elemanlarının Davranışı Yrd. Doç. Dr. Barış ÖZKUL Eğrilik; kesitteki şekil değişimini simgeleyen geometrik bir parametredir. d 2 d d y 1 2 dx dx r r z z TE Z z d x Eğrilik, birim
DetaylıKİRİŞLERDE VE İNCE CİDARLI ELEMANLARDA KAYMA GERİLMELERİ
KİRİŞLERDE VE İNCE CİDARLI ELEMANLARDA KAYMA GERİLMELERİ x Göz önüne alınan bir kesitteki Normal ve Kayma gerilmelerinin dağılımı statik denge denklemlerini sağlamalıdır: F F F x y z = = = σ da = 0 x τ
DetaylıBirleşimler. Birleşim Özellikleri. Birleşim Hesapları. Birleşim Raporları
Birleşimler Birleşim Özellikleri Birleşim Hesapları Birleşim Raporları Birleşim Menüsü Araç çubuğunda yer alan Çelik sekmesinden birleşimlerin listesine ulaşabilirsiniz. Aynı zamanda araç çubuğunda yer
Detaylı34. Dörtgen plak örnek çözümleri
34. Dörtgen plak örnek çözümleri Örnek 34.1: Teorik çözümü Timoshenko 1 tarafından verilen dört tarafından ankastre ve merkezinde P=100 kn tekil yükü olan kare plağın(şekil 34.1) çözümü 4 farklı model
DetaylıKirişli Döşemeli Betonarme Yapılarda Döşeme Boşluklarının Kat Deplasmanlarına Etkisi. Giriş
1 Kirişli Döşemeli Betonarme Yapılarda Döşeme Boşluklarının Kat Deplasmanlarına Etkisi İbrahim ÖZSOY Pamukkale Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Kınıklı Kampüsü / DENİZLİ Tel
DetaylıOrta Doğu Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü
Orta Doğu Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Gazbeton, Tuğla ve Bims Blok Kullanımının Bina Statik Tasarımına ve Maliyetine olan Etkilerinin İncelenmesi 4 Mart 2008 Bu rapor Orta Doğu Teknik
DetaylıMAK 305 MAKİNE ELEMANLARI-1
MAK 305 MAKİNE ELEMANLARI-1 5.BÖLÜM Bağlama Elemanları Kaynak Bağlantıları Doç.Dr. Ali Rıza Yıldız 1 BU SLAYTTAN EDİNİLMESİ BEKLENEN BİLGİLER Bağlama Elemanlarının Tanımı ve Sınıflandırılması Kaynak Bağlantılarının
DetaylıBirleşimler. Birleşim Özellikleri. Birleşim Hesapları. Birleşim Raporları
Birleşimler Birleşim Özellikleri Birleşim Hesapları Birleşim Raporları Birleşim Menüsü Araç çubuğunda yer alan Çelik sekmesinden birleşimlerin listesine ulaşabilirsiniz. Aynı zamanda araç çubuğunda yer
DetaylıÖRNEK 18 4 KATLI BETONARME PANSİYON BİNASININ GÜÇLENDİRİLMESİ ve DOĞRUSAL ELASTİK OLMAYAN YÖNTEM İLE DEĞERLENDİRİLMESİ
4 KATLI BETONARME PANSİYON BİNASININ GÜÇLENDİRİLMESİ ve DOĞRUSAL ELASTİK OLMAYAN YÖNTEM İLE DEĞERLENDİRİLMESİ 18.1. PERFORMANS DÜZEYİNİN BELİRLENMESİ... 18/1 18.2. GÜÇLENDİRİLEN BİNANIN ÖZELLİKLERİ VE
DetaylıİNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ UYGULAMALARI. 1.2 Dinamik Tepki Spektrumu Grafiği. 2.2 Düzgün Yayılı ve Uç Momentli Kirişler. 2.3 Basit Kirişler - Kesme ve Moment
www.muhendisiz.net İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ UYGULAMALARI İçindekiler Öğretici Konular Bölüm 1: Afet Şartname Tahkikleri ve TS 5 1.1 Eşdeğer Deprem Yükü Hesabı 1.2 Dinamik Tepki Spektrumu Grafiği Bölüm 2: Kiriş
Detaylı26.5.2016. Adnan Menderes Yeni İç Hatlar Terminal Binası Hakkında Genel Bilgiler
TMMOB İNŞAAT MÜHENDİSLERİ ODASI İSTANBUL ŞUBESİ SEMİNERLERİ 31 Mayıs 2016 Bakırköy 1 Haziran 2016 Kadıköy 2 Haziran 2016 Karaköy Çelik Yapıların Depreme Dayanıklı Olarak Tasarımında Modern Deprem Yönetmelikleri
DetaylıPerdeli-Çerçeveli Taşıyıcı Sistemli Binalarda Taşıyıcı Sistem Seçiminin Yapı Davranışı Üzerindeki Etkisinin İncelenmesi
Perdeli-Çerçeveli Taşıyıcı Sistemli Binalarda Taşıyıcı Sistem Seçiminin Yapı Davranışı Üzerindeki Etkisinin İncelenmesi 1 Hüseyin KASAP, * 1 Necati MERT, 2 Ezgi SEVİM, 2 Begüm ŞEBER 1 Yardımcı Doçent,
DetaylıKirişlerde Kesme (Transverse Shear)
Kirişlerde Kesme (Transverse Shear) Bu bölümde, doğrusal, prizmatik, homojen ve lineer elastik davranan bir elemanın eksenine dik doğrultuda yüklerin etkimesi durumunda en kesitinde oluşan kesme gerilmeleri
Detaylı