Save this PDF as:
 WORD  PNG  TXT  JPG

Ebat: px
Şu sayfadan göstermeyi başlat:

Download ""

Transkript

1

2

3

4 NORMAL KAT PLANI

5 ÖN VE KESİN HESAPTA DİKKATE ALINAN YÜKLER YAPININ ÖZ AĞIRLIĞI KAR YÜKLERİ ve ÇATI HAREKETLİ YÜKLERİ NORMAL KAT HAREKETLİ YÜKLERİ RÜZGAR YÜKLERİ DEPREM YÜKLERİ

6 HESAP YÜKLERİ ÇATI KATINDA, ölü yük = 4,3 kn/m 2 hareketli yük = 1 kn/m 2 Kar yükü = 0,75 kn/m 2 NORMAL KATLARDA, ölü yük = 5,25 kn/m 2 hareketli yük = 2,5 kn/m 2 Dış cephe yükü = 0,65 kn/m 2

7 HESAP YÜKLERİ RÜZGAR YÜKLERİ Rüzgâr yükleri, TS 498 Yapı Elemanlarının Boyutlanmasında Alınacak Yüklerin Hesap Değerleri yönetmeliğine göre belirlenmiştir. W i = c f *q *A (kn) DEPREM YÜKLERİ Deprem Yükleri eşdeğer statik yükler olarak Deprem Bölgelerinde Yapılacak Binalar Hakkında Yönetmelik, 2007 de belirtilen EŞDEĞER DEPREM YÜKÜ YÖNTEMİ ne göre yapılmıştır. V t = A o * I*S (T 1 )*W / R 0.10 *A o *I*W

8 DEPREM KARAKTERİSTİKLERİ A o = 0.4 I = 1.00 Z3 yerel zemin sınıfı için spektrum karakteristik periyotları : T A = 0.15 s, T B = 0.60 s R x = 5 (Deprem yüklerinin tamamının süneklik düzeyi yüksek merkezi çaprazlı perdeler ile taşındığı çerçeveler için) R y = 8 (Deprem yüklerinin tamamının süneklik düzeyi yüksek rijit çerçevelerle taşındığı binalar için) n = 0.30 (konut ve işyerleri için)

9 DEPREM ETKİLERİ ALTINDA HESAP Kat ağırlıklarının belirlenmesi Çatı katı ağırlığı W g = 361,2 + 0,3 x 84 = 387 ton Normal kat ağırlığı W n = ,3 x 201,25 = 510 ton Zemin katta W n = ,3 x 201,25 = 518 ton Bina toplam ağırlığı W T = 4x = 2945 ton

10 T periyodu için ilk yaklaşım

11 X-X ÇAPRAZLI ÇERÇEVE DOĞRULTUSUNDA T a = T 1x = 0,0488x22 0,75 = 0,496 T a < T 1x < T b S(T 1x ) = 2,5 A(T 1x ) = A 0 x I x S(T 1x ) = 0,4x1x2,5 = 1 V tx = 2945x1 / 5 = 589 ton ΔF NX = 0,0075x6x589 = 26,505 ton V tn = V - ΔF tx NX = 562,495 ton Yukarıda bulunan verilere göre katlara etkiyen kesme kuvvetleri bulunmuş ve tablo halinde gösterilmiştir.

12 T a Periyoduna Göre Bulunan Deprem Kuvvetleri X X DOĞRULTUSU DEPREM HESABI Kat Hi (m) Wi (ton) Hi Wi WixHi / ΣWixHi Fi , , , , , , , , , , , , Z 4, , ,

13 Y Y RİJİT ÇERÇEVE DOĞRULTUSUNDA T a = T 1y = 0,0724x22 0,8 = 0,858 sn T 1x > T b S(T 1y ) = 2,5x(0,6 / 0,858 ) 0,8 = 2,88 A(T 1x ) = A 0 x I x S(T 1x ) = 0,4x1x1,88 = 0,752 V tx = 2945x0,752 / 8 = 277 ton ΔF NX = 0,0075x6x277 = 12,46 ton V tn = V tx - ΔF NX = 264,54 ton Yukarıda bulunan verilere göre katlara etkiyen kesme kuvvetleri bulunmuş ve tablo halinde gösterilmiştir.

14 T a Periyoduna Göre Bulunan Deprem Kuvvetleri Y-Y DOĞRULTUSU DEPREM HESABI Kat Hi (m) Wi (ton) Hi Wi WixHi / ΣWixHi Fi(ton) , , , , , , , , , , , , Z 4, , ,

15 YAPININ GERÇEK DOĞAL TİTREŞİM PERİYODUNUN BULUNMASI T 1 = 2 N i = 1 π N i = 1 m F i fi d d 2 fi fi 1/2 Binanın birinci doğal titreşim periyodu; ölçülen birim deformasyonlara, yapının kütlesine ve etkitilen kuvvete bağlı olarak yukarıda verilen formüle göre her iki doğrultu içinde hesaplanmıştır.

16 Rijit çerçeve başlangıçyanal ötelenme değerleri ( δ i ) h δ i i max = R Δ 0,02 Δ i 0,02 = h 8 i i 0,0025 İ Hİ İ/Hİ 0, ,5 0, , ,5 0, , ,5 0, , ,5 0, , ,5 0, , ,5 0,001937

17 Rijit çerçevede rijitlikler arttıldıktan sonraki yanal ötelenme di İ Hİ İ/Hİ 0, , ,5 0, , , ,5 0, , , ,5 0, , , ,5 0, , , ,5 0, , , ,5 0, Tabloda da görüldüğü gibi rijit çerçevede rijitlikler arttırıldıktan sonra göreli kat ötelemesi şartı sağlanmıştır.

18 Çaprazlı çerçeve yanal ötelenme değerleri Çaprazlı çerçevelerde; ( δi) max h i 0,02 Δi 0,02 δi = R Δi = 0,004 h 5 i İ Hİ İ/Hİ 0, ,5 0,0026 0, ,5 0, , ,5 0, , ,5 0, , ,5 0, , ,5 0,000605

19 İkinci Mertebe Etkileri Taşıyıcı sistem elemanlarının doğrusal elastik olmayan davranışını esas alan daha kesin bir hesap yapılmadıkça, ikinci mertebe etkileri yaklaşık olarak aşağıda verilen denklemdeki, gibi göz önüne alınabilir. θ i ( Δ ) N i ort j i= j i i w = V h 0,12

20 İkinci Mertebe Etkilerinin Sonuçları kat Vx (kn) Vy (kn) Hİ ΣWj (kn) İx İy θix θiy ,51 423,27 22, ,85 811,05 18, , ,46 15, , ,51 11, , ,20 8,00 Z 4600, ,00 4, , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,034991

21 Tasarlanan yapıda periyot şartı ile 2. mertebe gösterge değeri kontrol edilip, etkin göreli kat ötelemesi şartı sağlatıldıktan sonra kapasiteye dayalı tasarım kontrollerine başlanabilir.

22 Eksenel basınç ve eğilmeye mağruz elemanlarda kontroller, Eksantrik bir basınç kuvvet veya merkezi basınç kuvveti ile beraber Mx ve/veya My eğilme momentlerine çalışan çubuklardaki burkulma tahkiki ve bur-kulmasız bir gerilme tahkiki TS 648 e göre, σ eb / σ > 0,15 ise; bem σeb cmx σ c bx my σ by + + 1, 00 σ σ σ 1 σ 1 σ bem eb eb Bx σ ex' σ ey ' σ σ σ eb bx by + + 1, 00 0,6σ σ σ a Bx By By σ eb / σ < 0,15 ise; bem σeb σ σ bx by + + 1, 00 σ σ σ bem Bx By

23 Bu denklemlerdeki ; σ eb σ bem σ b C m Yalnız basınç kuvveti etkisi altında hesaplanan gerilme Yalnız basınç kuvveti etkisi altında dikkate alınacak emniyet gerilmesidir Yalnız eğilme momenti etkisinde hesaplanan basınç gerilmesi Uç ve açıklık momentleri ile yanal desteklemeyi göz önüne alan bir katsayıdır σ Asal eksenler etrafındaki burkulma için hesaplanan ve Euler gerilmesinden e türetilen gerilmelerdir σ B Yalnız eğilme tesiri altında müsaade edilecek (eğilmede basınç) emniyet gerilmesidir.

24 EKSENEL BASINÇ VE EĞİLME ETKİSİ ALTINDAKİ ELEMANLARDA TAHKİK ÖRNEĞİ; S101 kolonu, Maksimum etki D+L+S+(-Ey+0,3Ex)/1,4 yüklemesinden gelmektedir. HE600B A=270 cm 2, i x =25,2 cm, i y =7,08cm, w x =5700 cm 3, w y =902 cm 3 Kesit tesirleri: N x 524 kn M x =29265,207 kncm M y =86,694 kncm N 524 σ eb = = = A 270 1, 94 l l kx ky = = 900cm = = 450cm l kx 900 λx = = 36 ωx = 1,20 i 25,2 x l ky 450 λy = = 64 ωy = 1,59 i 7,08 y

25 σ bem σ em 21 = = = 13,20 ω 1, 59 σ σ eb bem 1, 9 4 = 13,20 0,15 C mx = 0,85 C my M = = M 1 0,6 0,4 0,49 2 σ σ bx by M x 29695,207 = = = W 5700 x M y 86,694 = = = W 902 y 5,134 kn / 0,1 kn / cm 2 cm 2 σ σ π E 1 π ' 2 ex = = = 65,013 kn / cm 2 2 λx 2,5 35,71 2,5 π E 1 π ' 2 ey = = = 20,528 kn / cm 2 2 λy 2,5 63,55 2,5

26 C bx 86,89 86,89 = 1,75 1,05 + 0,3 1,49 322,93 322,93 2 A b =30*3+1,55*9=103,95 cm 2 ib ,55 + = = 8,06cm 103,95 lb 450 λ b= = = 55, ,06 i b , ,49 λb σ Bx 2 σ Bx 111,25 > = 55,83 = = 47, , ,49 = = 48, /103,95 Ancak bu değer 0,6*σ a değerini geçemeyeceği için σ bx =21,6 ve σ by =21,6 kn/cm 2

27 1,94 0,85 5,134 0,49 0,1 + + = 0,357 < 1,33 13,2 1, 94 1, ,6 1 21,6 65,013 20,528 1,94 5,134 0, = 0,328 < 1,33 21,6 21,6 21,6 Hesaplarda da görüldüğü gibi rijit çerçevelerde etkin göreli kat ötelemesi şartının sağlanması için ekonomiklikten uzaklaşılmıştır.

28 Artrılmış deprem etkileri; Arttırılmış deprem kombinasyonları; D+L+ Ω Ex D+L+ Ω Ey D+L ΩEx D+L ΩEy 0,9D+ Ω Ex 0,9D+ Ω Ey 0,9D ΩEx 0,9D ΩEy *Ω değeri Türk deprem yönetmeliğinden süneklik düzeyi yüksek çerçeveler için 2,5 Merkezi çelik çaprazlı perdeler için 2 olarak okunmuştur. Bu kombinasyonlardan gelen en büyük normal kuvvet = 926,215 kn N N bp bp = 1, 7 σ A bem = 1,7 13,2 270 = 6058,8 kn > 926,215

29 Kompaktlık Kontrolü Eğilme ve basın ç etkisindeki I profilinin başl ığı; b 2t ,3 E / σ s a = 5 0, / 21,6 = 7,25 Eğilme ve basın ç etkisindeki I profilinin gövdesi; N d 524 = = 0,054 < 0,10 σ A a h N d 3, 2 Es / σ a 1 1, 7 t w σ a A = 38,71 3, / ,7 70,21 1,55 =

30 Kuvvetli kolon zayıf kiriş kontrolü Bu kolona X doğrultusunda birleşen kiri ş mafsall ı birleştiği için kolona kirişten bir moment aktarım ı olmaz. Bu yüzden kuvvetli kolon zayıf kiri ş kontrolüne gerek yoktur. Y doğrultusunda; M = M = W σ = pü pa px a pa pü a pi pj = kNcm Kiri ş IPE500 M = = 78984kNcm M + M 1,1 D ( M + M ) pi = ,1 1, = 95571

31 BİRLEŞİM DETAYLARI

32

33 Tip 1 birleşim örneği

34 Birleşim Detayı Parametreleri Kiriş ve kolonda izin verilen malzeme cinsi Kiriş en kesit yüksekliği Kiriş açıklığı/en kesit yüksekliği oranı Kiriş başlık kalınlığı Kolon en kesit yüksekliği Kaynak ulaşım deliği Kiriş başlığını bağlayan kaynaklar Uygulama Sınırları St52 (Fe 52) ve üzeri 1000 mm 7 25 mm 600 mm Gerekli Tam penatrasyonlu küt dikiş Plastik mafsalın kolon eksenine uzaklığı (sh) dc /2 + db /2

35 Kolon ve kiriş malzeme cinsi = Fe52 Kiriş en kesit yüksekliği = 500 mm < 1000 mm Kiriş açıklığı / en kesit yüksekliği = 700/50 = 14 >7 Kiriş başlık kalınlığı = 16 mm < 25 mm Kolon en kesit yüksekliği = 600 mm Mevcut durumdaki birleşim detayı parametreleri uygulama sınırları içinde olduğundan bu tip birleşim yapılabilir.

36 1.Adım Kiriş üzerinde muhtemel plastik mafsal oluşum noktasında kiriş kesitinin plastik moment taşıma kapasitesi hesaplanır. M = 1,1 D W σ M pr a p a pr = 1,1 1, = 95570kNcm dc db sh = + = + = 55cm L = L 2sh = = 590 cm

37 2.Adım Plastik mafsal noktasında V p kesme kuvveti hesaplanır. Bu amaçla düşey yükler mutlaka dikkate alınır. V p = 2 2 Mpr + w L' /2 L' l y k 5,25 kn / m 2 Σ öü ü = 2 Σ hareketli yük = 2,5 kn / m toplam yük = 7,75 kn/m 2 w = 7,75*0,625=4,84 kn/m 0,05 kncm Vp + = = , / 2 338,72 kn

38 3.Adım M pr momentinin kolon yüzü ve kolon ekseninde karşılığı hesaplanır. M f = M pr + V p db/2 M f = ,72 (50/2) = kncm M c = M pr + V p sh M c = , kncm

39 4.Adım Birleşime giren kirişlerin başlıkları hizasında üstten ve alttan sınırlı kolon gövdesi yani kayma bölgesi boyutlandırılacaktır. 1 1 Vke = 0,8 M p db H ort 1 1 = 0,8 ( ) = 2211,55kN Vke Vn = 0,6 σ a t p dc 1+ Vn 3 b t cf 2 cf db dc t = 0, , = 2358, 72kN ,55 p V n > V (takviye levhası gerekmez) ke

40 4.Adımın devamı olarak kayma bölgesi et kalınlığı kontrol edilmelidir. u= 2 ( d + w) 2 (50+ 60) = 220 cm z z 2 t u /180 3 > 220 /180 = 1,22cm

41 5.Adım Süreklilik levhasının gerekli olup olmadığı kontrol edilir. t < 0, 4 1,8 b t cf bf bf veya t cf < b cf 6 süreklilik levhası kullanılır. Kolona kiriş çift taraftan bağlandığı için süreklilik levhasının kalınlığı, kiriş başlık kalınlığının en az yarısı kadar olmalıdır. Bu yüzden süreklilik levhası 16 mm seçilmiştir.

42 Tip 3 birleşim örneği

43 Birleşim Detayı Parametreleri Kiriş ve kolonda izin verilen malzeme cinsi Kiriş en kesit yüksekliği Kiriş açıklığı/en kesit yüksekliği oranı Kiriş başlık kalınlığı Uygulama Sınırları St52 (Fe 52) ve üzeri 750 mm 7 20 mm Bulon sınıfı 8.8 veya 10.9 Kolon en kesit yüksekliği 600 mm Alın levhası malzeme cinsi St 37 Başlık levhası kaynağı Tam penatrasyonlu küt Plastik mafsalın kolon eksenine uzaklığı (sh) dc /2 + t db pl + /3

44 Kolon ve kiriş malzeme cinsi = Fe52 Kiriş en kesit yüksekliği = 500 mm < 750 mm Kiriş açıklığı / en kesit yüksekliği = 700/50 = 14 >7 Kiriş başlık kalınlığı = 16 mm < 20 mm Kolon en kesit yüksekliği = 600 mm Mevcut durumdaki birleşim detayı parametreleri uygulama sınırları içinde olduğundan bu tip birleşim yapılabilir

45 Birleşimdeki alın levhası ve bulonun özellikleri b p = b c = 300 mm alın levhası kalınlığı = 35 mm alın levhası malzeme tipi = St37 Bulonlar M27 SLP (d = 28 mm d 1 = 28 mm ) τ sem, = 28 kn / cm 2 σ zem, = 80 kn / cm 2

46 1.Adım M f ve M c momentleri Tip 1 deki gibi hesaplanır M = 1,1 D W σ M pr a p y pr = 1,1 1, = 95570kNcm dc db sh = + + t p sh = + + 3,5 = 50,17 cm 2 3 L = L 2sh = ,17 = 599,66 cm

47 V V p p 2 2 M pr + w L' /2 = L ' ,05 599,66 / 2 = = 333,74 kn 599,66 db M f = M pr + Vp tp M f = ,74 3, M = M + V sh M c pr p c = ,74 50,17 = kncm kncm

48 2.Adım M < 2 T ( d + d ) f ub 0 1 d 0 =500-16/2+60 = 552 mm d 1 = /2=416 mm M27 SLP için; ( 0,86d ) 2 π Tub = σ zem, 1,7 4 ( 0,86 2,8) 2 π Tub = 80 1,7 = 619,35 4 kn T ub > 2 M f ( d + d ) ,35 > = 52,84 2( )

49 3.Adım A b bulon en kesiti tarafından aşağıdaki ifade sağlanırsa seçilen bulon uygundur ve kesme nedeniyle yük taşıma kaybı söz konusu değildir. A b 2M f + V L dc n τ sem, g , , 51 6, = < 2 A = b cm

50 4.Adım Alın levhasında eğilmeden dolayı kaynaklanan akmaları önlemek için gerekli t pl minimum alın levhası kalınlığı şöyle hesaplanmalıdır. t σ pl yp M f = b p b p d b 1 0,8σ yp ( db p f ) + + ( p f + s) p f s g 2 p f 2 = alın levhası akma sınır gerilmesi s = b g p 3, 40 cm < 3,5 cm

51 5.Adım Alın levhasında kaymadan dolayı akma oluşmaması için t pl minimum kalınlığı şu şartı sağlamalıdır. t pl M f = 1,1 σ b ( d t ) yp p b bf tpl = = 2,67 cm< 3,5 cm 1, (50 1, 6)

52 6.Adım Kiriş başlığı çekme kuvvetine dayanacak minimum kolon başlık kalınlığı şu şekilde hesaplanır. M c d t t tcf = c = k k = + r f 1 b bf g w σyc c Kolon başlık kalınlığı hesaplanan değerden küçükse süreklilik levhası gereklidir tcf , ,6 = = 1, 01cm ,6 t c = 3 cm > 2,33 cm Bu durumda süreklilik levhası gerekli değildir. Bu yüzden 7.adımdaki işlemleri yapmamıza gerek yoktur.

53 7.Adım 6. adımda süreklilik levhası gerekiyorsa; kolon başlık genişliğinin aynı zamanda şu şartı sağlaması gerekir t cf > M 2( d t ) b 2 σ Y yc f bf c

54 8.Adım Kolon başlık genişliğinin uygunluğu kiriş başlığı basınç etkisi açısından kontrol edilir. Bu şart sağlanmazsa (henüz kullanılmamışsa) süreklilik levhası gereklidir. M f tcf > k= tcf + r db tbf k+ tpl+ tbf σyc ( ) (6 2 ) , ,6 (6 5,7+ 2 3,5+ 1,6) 36 = < ( )

55 9.Adım Kolon panel gövdesinin kayma kapasitesi Tip-1 4. adımdaki gibi kontrol edilecektir. Bu hesaplarda d b yerine, alın levhasının bir kenarı ile karşı taraftaki kiriş başlığının merkezi arasındaki mesafe alınabilir. V V d ke n b 1 1 = 0, = 2211,55 kn = 0, , ,27 61,2 36 1,55 = 1, 6 = = 61,2 cm 2 kn V n >V ke olduğu için takviye levhasına gerek yoktur.

56

57 HiBond 55/100 trapez saç İlk olarak yukarıdaki yaklaşık boyutlara göre hesaplar yapılacaktır daha sonra 1000 mm lik Şerit genişliğine uyarlanacaktır.

58 As 2 = 15,1 cm / m s = 0,12 / g kn m Saçın üstünde 65 mm lik beton kalınlığı için ıslak beton ağırlığı (g c ) g c =0, ,25 25=2,03 kn/m q (montaj hareketli yükü) = 2 kn/m JS ,1 5,5 5,5 0,1 5,5 0,1 4 = 2 + 0, ,5 0,1 = 76,68 cm 15, En büyük zorlanmaları bulmak için gerekli yüklemeler yapıldıktan sonra; Mmax= 73,47 kncm V max =3,182 kn f max =0,0415 cm

59 Kalın cidarlı hesap şartı sağlanmadığı için ince cidarlı hesap yapılmıştır ve b e etkili genişliği 1,23 cm olarak elde edilmiştir. Hesaplanan b e etkili genişliği dikkate alınarak saçın atalet momentinde oluşacak azalma hesaplanmalıdır. Je = 71,39 cm 4 olarak hesaplanmıştır

60 Minimum W e = 71,39/2,889 = 24,71 cm 3 Maksimum σ = 73,47/24,71=2,97 kn/cm 2 < 19,2 kn/cm 2 τ max V 3,182 A 6 2 5,5 2 0,1 max = = = ( ) 0,05 kn / cm σ = 2, ,05 2,97 kn / cm < 24 kn / cm

61 C25 BETON E C =3050 kn/cm 2 E S =21000 kn/cm 2 D=0,525 t/m 2 L=0,25 t/m 2 D=0,525* 1 m t/m L=0,25 * 1 m t/m D+L = 0,775*1,7 = 1,32 t/m M max = 2,6 knm V max = 8,25 kn

62

63 Çelik saçın taşıma gücü; Z = 32*15,1 = 483,2 kn Y =483,2 / ( 0,7*3*100) =2,3 cm < d 0 = 6,5 cm <d s /2 = 4,625 cm Şartı sağlandığı için Mu=483,2*(9,25-2,3/2) = 3114 kncm > 260 kncm Döşeme moment yönünden yeterlidir.

64 b o = (65+95)/2 = 80 mm ds = 92,5 mm V 1u = 8*9,25*0,03+2*0,1*5,5*0,52*32 = 20,52 kn Bir nervür genişliği = = 160 mm V u = 20,52*100/16 = 128 kn > 8,25 kn Döşeme kesme yönünden yeterlidir.

65 n = 21000/3050 = 6,89 Eşdeğer beton kesiti efektif genişlik yardımıyla hesaplanır. 100/2n = 7,26 cm A b = 47,19 cm 2 A s = 15,1 cm 2 Tarafsız eksenin yeri hesaplandıktan sonra Jx= 680,53 cm 4 olarak hesaplanır f 4 5 0, = = 0, ,53 cm < 125/300 = 0,67 cm Sehim kontrolü sağlar

66 Kompozit basit kiriş hesabı

67 Kirişin üzerindeki yüklerden ötürü oluşan moment ve kesme kuvveti değerleri; Mmax = 5941 kncm Vmax = 33,95 kn b ei = 700/8=87,5 cm b 1 = b 2 = 125/2 = 62,5 cm b ei < b i olmalıdır. Bu durumda b eff = 62,5 + 62,5 = 125 cm

68 Tarafsız eksen betonun dışında varsayımı ile, x e = ds + hc/2 ds 116 ( ) = = 12, ,89 cm x e = 12, /2 = 18,51 cm J / 6, = = , / 6,89 4 cm 4

69 Betondaki gerilme; σ C = 18,51= 0,13 kn / cm < 0,5 fc= 12,5 kn/ cm 6, Çelikteki gerilme; 5941 σ S = ( ,51) = 2,041 kn / cm < 21 kn / cm Kesit kısa vadede yeterlidir.

70 Sünme etkisi dikkate alınarak yeniden hesap yapılırsa; Es Es Es n = = E ceff, E c /1 ( φ) = + E c/3 n = 3 6,89= 20,67 Tarafsız eksen betonun dışında varsayımı ile, x e = ds + hc/2 d s = = 22,15 cm ,67 12 Xe = 22,15 + = 28,15 cm / 20,67 ( ) J = , / 20,67 4 cm 4

71 Betondaki gerilme; σ C= 22,15 = 0,07 kn / cm < 0,5 f = 12,5 kn / cm 20, c Çelikteki gerilme; 5941 σ S = ( ,15) = 2,57 kn / cm < 21 kn / cm

72 KESME KONTROLÜ A VS =47,736 cm 2 Vmax 33,95 τ s = = = 0,71< 12,5 ( Fe52 YI) A 47,736 vs SEHİM KONTROLÜ δ δ ( t = 0) sh 4 5 0, = = 0,114 cm ,15 = = 20, , ,348 δ = δ + δ = 0, ,348 = 0,462 ( t= ) ( t= 0) sh l = = 1, 4 cm , 4 > 0, 348 cm cm

73 Çelik çaprazların kontrolleri süneklik düzeyi yüksek tasarım yapılıyorsa çaprazların bağlandığı kirişler çaprazların yok sayılması durumunda düşey yükleri güvenli biçimde taşıyacak şekilde tasarlanır. 9437,5 σ = = 6, ,5 τ = = 1, 48 39, , , 48 = 7,36 7,36 0, / 2 < = kn cm

74 En kesit koşulları; Kompaktlık Yalnızca eksenel kuvvet olmasına rağmen deprem yönetmeliği Tablo 4.3 te verilen eğilme ve eksenel kuvvet etkisindeki I profillerin sağlaması gereken şartı sağladığı gösterilmiştir. b /2t 0,3 E / σ s a 200 / (2 15) = 6,67 < 0, / 36 = 7,25 Narinlik oranı kontrolü Çubuk burkulma boyu / atalet yarıçapı 4 E / σ s a / 36 = 96, ,84 96,61 18,5 = <

75 Çapraz elemanların birleşim detaylarında; 1 - Çaprazların eksenel kuvvet kapasitesi ( basınç ve çekme için ayrı ayrı hesaplanır. ) 2 - Düğüm noktalarında birleşen diğer elemanların kapasitesine bağlı olarak söz konusu çapraza aktarabilecek en büyük eksenel kuvvet 3 - Arttırılmış deprem etkisinden meydana gelen eksenel kuvvet karşılaştırılarak bunların arasından en küçük olan yük seçilir.

76 KOLON EKİ Kolon ek detayları, Deprem Yönetmeliği Madde e uygun olarak teşkil edilecektir. Buna göre, kolon ek detayı tam penetrasyonlu küt kaynak kullanarak oluşturulacaktır. Ancak eklenecek profillerin enkesit yüksekliklerinin farklı olması nedeniyle, profiller arasında gerilme akısını sağlamak üzere, 55 mm kalınlıklı bir geçiş plakası kullanılacaktır. Profilleri geçiş plakasına bağlayan küt kaynak kalınlıkları hesaplarla gösterilmiştir.

77 Yüksek yapılardaki kolonların belirli mesefalerden sonra eklenmesi gerekecektir. Bu proje kapsamında eklerin kat ortalarında yapılmasına özen gösterilmiştir. İki tür ek yapılabilir 1 Tam Ek Üst parçanın yükünün tamamı dikkate alınır. Kullanılacak ek laşelerinin kesiti üst kolon profilinin gövde ve başlık alanlarından küçük olmamalıdır. 2 Temas Eki Yalnızca basınca çalışan sürekli kolonların ekleri ile arasında tam bir temas varsa Eki örten parçalar ve birleşim araçları kolon yükünün yarısı için hesaplanabilir.

78 Kolondan gelen yükleri beton veya betonarme temele aktaran konstrüksiyona kolon ayağı denir.

79 Ankastre kolon ayağında aktarılması gereken statik tesirler; eksenel kuvvet, eğilme momenti ve kesme kuvvetidir. Ayağa tesir eden D basınç ve Z çekme kuvvetlerine ayrılır. Z kuvveti ankraj bulonları ile, D kuvveti ise doğrudan basınç ile sömele aktarılır. H yatay kuvvetinin aktarılması için, ayak levhasının altına bir korniyer veya kiriş parçası kaynaklanır.

80 TEŞEKKÜRLER Güz yarılı bitirme projesinde benden yardımlarını esirgemeyen ve çok değerli bilgilerini bana aktaran sayın hocam Yrd. Doç. Dr. Devrim ÖZHENDEKÇİ başta olmak üzere bütün yapı anabilim dalı hocalarıma sonsuz saygılarımı sunar ve verdikleri emeklerden dolayı teşekkür ederim.

ÖZHENDEKCİ BASINÇ ÇUBUKLARI

ÖZHENDEKCİ BASINÇ ÇUBUKLARI BASINÇ ÇUBUKLARI Kesit zoru olarak yalnızca eksenel doğrultuda basınca maruz kalan elemanlara basınç çubukları denir. Bu tip çubuklara örnek olarak pandül kolonları, kafes sistemlerin basınca çalışan dikme

Detaylı

Tanım: Boyuna doğrultuda eksenel basınç kuvveti taşıyan elemanlara Basınç Çubuğu denir.

Tanım: Boyuna doğrultuda eksenel basınç kuvveti taşıyan elemanlara Basınç Çubuğu denir. BASINÇ ÇUBUKLARI Tanım: Boyuna doğrultuda eksenel basınç kuvveti taşıyan elemanlara Basınç Çubuğu denir. Basınç çubukları, sadece eksenel basınç kuvvetine maruz kalırlar. Bu çubuklar üzerinde Eğilme ve

Detaylı

RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR. 5- Risk Tespit Uygulaması: Betonarme Bina

RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR. 5- Risk Tespit Uygulaması: Betonarme Bina RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR 5- Risk Tespit Uygulaması: Betonarme Bina İncelenen Bina Binanın Yeri Bina Taşıyıcı Sistemi Bina 5 katlı Betonarme çerçeve ve perde sistemden oluşmaktadır.

Detaylı

İTÜ İNŞAAT FAKÜLTESİ YAPI ANABİLİM DALI YAPI STATİĞİ ÇALIŞMA GRUBU BAHAR YARIYILI BİTİRME PROJESİ

İTÜ İNŞAAT FAKÜLTESİ YAPI ANABİLİM DALI YAPI STATİĞİ ÇALIŞMA GRUBU BAHAR YARIYILI BİTİRME PROJESİ İTÜ İNŞAAT FAKÜLTESİ YAPI ANABİLİM DALI YAPI STATİĞİ ÇALIŞMA GRUBU 2007-2008 BAHAR YARIYILI BİTİRME PROJESİ 1 PROJE KONUSU 8 KATLI ÇELİK OFİS BİNASI PROJEYİ VEREN Prof. Dr. Erkan ÖZER Doç. Dr. Konuralp

Detaylı

TAŞIYICI SİSTEM TASARIMI 1 Prof. Dr. Görün Arun

TAŞIYICI SİSTEM TASARIMI 1 Prof. Dr. Görün Arun . Döşemeler TAŞIYICI SİSTEM TASARIMI 1 Prof. Dr. Görün Arun 07.3 ÇELİK YAPILAR Döşeme, Stabilite Kiriş ve kolonların düktilitesi tümüyle yada kısmi basınç etkisi altındaki elemanlarının genişlik/kalınlık

Detaylı

Temeller. Onur ONAT Tunceli Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli

Temeller. Onur ONAT Tunceli Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli Temeller Onur ONAT Tunceli Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli 1 Temel Nedir? Yapısal sistemlerin üzerindeki tüm yükleri, zemine güvenli bir şekilde aktaran yapısal elemanlara

Detaylı

ANTAKYA MÜZE OTEL TAŞIYICI SİSTEM PROJESİ. İnş.Yük.Müh. Bülent DEVECİ

ANTAKYA MÜZE OTEL TAŞIYICI SİSTEM PROJESİ. İnş.Yük.Müh. Bülent DEVECİ ANTAKYA MÜZE OTEL TAŞIYICI SİSTEM PROJESİ İnş.Yük.Müh. Bülent DEVECİ Proje Künyesi : Yatırımcı Mimari Proje Müellifi Statik Proje Müellifi Çelik İmalat Yüklenicisi : Asfuroğlu Otelcilik : Emre Arolat Mimarlık

Detaylı

ÇELİK YAPILAR. Hazırlayan: Doç. Dr. Selim PUL. KTÜ İnşaat Müh. Bölümü

ÇELİK YAPILAR. Hazırlayan: Doç. Dr. Selim PUL. KTÜ İnşaat Müh. Bölümü ÇELİK YAPILAR Hazırlayan: Doç. Dr. Selim PUL KTÜ İnşaat Müh. Bölümü ÇEKME ÇUBUKLARI BASINÇ ÇUBUKLARI KİRİŞLER (KAFES KİRİŞLER) ÇEKME ÇUBUKLARI ve EKLERİ Boylama ekseni doğrultusunda çekme kuvveti taşıyan

Detaylı

Çelik Yapılar - INS /2016

Çelik Yapılar - INS /2016 Çelik Yapılar - INS4033 2015/2016 DERS V Dayanım Limit Durumu Elemanların Burkulma Dayanımı Fatih SÖYLEMEZ Yük. İnş. Müh. İçerik Dayanım Limit Durumu Elemanların Burkulma Dayanımı Elemanların Burkulma

Detaylı

BASINÇ ALTINDAKİ ÇELİK ELEMANLARIN TAŞIMA GÜCÜ HESABI

BASINÇ ALTINDAKİ ÇELİK ELEMANLARIN TAŞIMA GÜCÜ HESABI BASINÇ ALTINDAKİ ÇELİK ELEMANLARIN TAŞIMA GÜCÜ HESABI Dr. O. Özgür Eğilmez Yardımcı Doçent İzmir Yüksek Teknoloji Enstitüsü İnşaat Mühendisliği Bölümü Zamanda Yolculuk İÇERİK Taşıma Gücü Hesabı ve Amaç

Detaylı

5. BASINÇ ÇUBUKLARI. Euler bağıntısıyla belirlidir. Bununla ilgili kritik burkulma gerilmesi:

5. BASINÇ ÇUBUKLARI. Euler bağıntısıyla belirlidir. Bununla ilgili kritik burkulma gerilmesi: 5. BASINÇ ÇUBUKLARI Kesit zoru olarak, eksenleri doğrultusunda basınç türü normal kuvvet taşıyan çubuklara basınç çubukları adı verilir. Bu tür çubuklarla, kafes sistemlerde ve yapı kolonlarında karşılaşılır.

Detaylı

7. STABİLİTE HESAPLARI

7. STABİLİTE HESAPLARI 7. STABİLİTE HESAPLARI Çatı sistemlerinde; Kafes kirişlerin (makasların) montaj aşamasında ve kafes düzlemine dik rüzgar ve deprem etkileri altında, mesnetlerini birleştiren eksen etrafında dönerek devrilmelerini

Detaylı

idecad Çelik 8 idecad Çelik Kullanılarak AISC ve Yeni Türk Çelik Yönetmeliği ile Kompozit Kirişlerin Tasarımı

idecad Çelik 8 idecad Çelik Kullanılarak AISC ve Yeni Türk Çelik Yönetmeliği ile Kompozit Kirişlerin Tasarımı idecad Çelik 8 idecad Çelik Kullanılarak AISC 360-10 ve Yeni Türk Çelik Yönetmeliği ile Kompozit Kirişlerin Tasarımı Hazırlayan: Oğuzcan HADİM www.idecad.com.tr idecad Çelik 8 Kullanılarak AISC 360-10

Detaylı

DEPREM BÖLGELERĐNDE YAPILACAK BĐNALAR HAKKINDA YÖNETMELĐK (TDY 2007) Seminerin Kapsamı

DEPREM BÖLGELERĐNDE YAPILACAK BĐNALAR HAKKINDA YÖNETMELĐK (TDY 2007) Seminerin Kapsamı DEPREM BÖLGELERĐNDE YAPILACAK BĐNALAR HAKKINDA YÖNETMELĐK (TDY 2007) Prof. Dr. Erkan Özer Đstanbul Teknik Üniversitesi Đnşaat Fakültesi Yapı Anabilim Dalı Seminerin Kapsamı 1- Bölüm 1 ve Bölüm 2 - Genel

Detaylı

ÇELİK YAPILARIN TASARIM, HESAP ve YAPIM ESASLARI YÖNETMELİĞİ 2016

ÇELİK YAPILARIN TASARIM, HESAP ve YAPIM ESASLARI YÖNETMELİĞİ 2016 ÇELİK YAPILARIN TASARIM, HESAP ve YAPIM ESASLARI YÖNETMELİĞİ 2016 Prof. Dr. Cavidan Yorgun Y. Doç. Dr. Cüneyt Vatansever Prof. Dr. Erkan Özer İstanbul İnşaat Mühendisleri Odası Kasım 2016 GİRİŞ Çelik Yapıların

Detaylı

R d N 1 N 2 N 3 N 4 /2 /2

R d N 1 N 2 N 3 N 4 /2 /2 . SÜREKLİ TEELLER. Giriş Kolon yüklerinin büyük ve iki kolonun birbirine yakın olmasından dolayı yapılacak tekil temellerin çakışması halinde veya arsa sınırındaki kolon için eksantrik yüklü tekil temel

Detaylı

BİNAYA TEMEL SEVİYESİNDE TESİR EDEN TABAN KESME KUVVETİNİN BULUNMASI V = W A(T ) R (T ) 0,10.A.I.W

BİNAYA TEMEL SEVİYESİNDE TESİR EDEN TABAN KESME KUVVETİNİN BULUNMASI V = W A(T ) R (T ) 0,10.A.I.W BİNAYA TEMEL SEVİYESİNDE TESİR EDEN TABAN KESME KUVVETİNİN BULUNMASI X-X YÖNÜNDE BİNAYA TEMEL SEVİYESİNDE TESİR EDEN TABAN KESME KUVVETİNİN BULUNMASI V W A(T ) R (T ) 0,10.A.I.W TOPLAM BİNA AĞIRLIĞI (W)

Detaylı

ÇELĐK PREFABRĐK YAPILAR

ÇELĐK PREFABRĐK YAPILAR ÇELĐK PREFABRĐK YAPILAR 2. Bölüm Temel, kolon kirişler ve Döşeme 1 1. Çelik Temeller Binaların sabit ve hareketli yüklerini zemine nakletmek üzere inşa edilen temeller, şekillenme ve kullanılan malzemenin

Detaylı

FAB2015 - Betonarme Prefabrik Yapılar Analiz, Tasarım, Rapor ve Çizim Programı v1.0 GENEL YAPI VE DEPREM RAPORU

FAB2015 - Betonarme Prefabrik Yapılar Analiz, Tasarım, Rapor ve Çizim Programı v1.0 GENEL YAPI VE DEPREM RAPORU GENEL YAPI VE DEPREM RAPORU YAPI BİLGİLERİ: Proje Adı: Proje 1 Proje Sahibi: Prefabrik Firma Ad/İletişim: Yapı İli: Yapı İlçesi: Yapı Ada No: Yapı Parsel No: MÜELLİF BİLGİLERİ: Proje Müellifi: Oda No:

Detaylı

BASINÇ ÇUBUKLARI. Yapısal çelik elemanlarının, eğilme momenti olmaksızın sadece eksenel basınç kuvveti altında olduğu durumlar vardır.

BASINÇ ÇUBUKLARI. Yapısal çelik elemanlarının, eğilme momenti olmaksızın sadece eksenel basınç kuvveti altında olduğu durumlar vardır. BASINÇ ÇUBUKLARI BASINÇ ÇUBUKLARI Yapısal çelik elemanlarının, eğilme momenti olmaksızın sadece eksenel basınç kuvveti altında olduğu durumlar vardır. Kafes sistemlerdeki basınç elemanları, yapılardaki

Detaylı

BÖLÜM II C. BETO ARME BĐ ALARI DEĞERLE DĐRME VE GÜÇLE DĐRME ÖR EKLERĐ ÖR EK 12

BÖLÜM II C. BETO ARME BĐ ALARI DEĞERLE DĐRME VE GÜÇLE DĐRME ÖR EKLERĐ ÖR EK 12 BÖLÜM II C. BETO ARME BĐ ALARI DEĞERLE DĐRME VE GÜÇLE DĐRME ÖR EKLERĐ ÖR EK 12 SÜ EKLĐK DÜZEYĐ YÜKSEK 6 KATLI BETO ARME PERDELĐ / ÇERÇEVELĐ BĐ A SĐSTEMĐ Đ PERFORMA SI I DOĞRUSAL ELASTĐK YÖ TEM (EŞDEĞER

Detaylı

ÇALIŞMA SORULARI 1) Yukarıdaki şekilde AB ve BC silindirik çubukları B noktasında birbirleriyle birleştirilmişlerdir, AB çubuğunun çapı 30 mm ve BC çubuğunun çapı ise 50 mm dir. Sisteme A ucunda 60 kn

Detaylı

GENEL KESİTLİ KOLON ELEMANLARIN TAŞIMA GÜCÜ (Ara donatılı dikdörtgen kesitler)

GENEL KESİTLİ KOLON ELEMANLARIN TAŞIMA GÜCÜ (Ara donatılı dikdörtgen kesitler) GENEL KESİTLİ KOLON ELEMANLARIN TAŞIMA GÜCÜ (Ara donatılı dikdörtgen kesitler) BOYUTLANDIRMA VE DONATI HESABI Örnek Kolon boyutları ne olmalıdır. Çözüm Kolon taşıma gücü abaklarının kullanımı Soruda verilenler

Detaylı

İNŞ 320- Betonarme 2 Ders Notları / Prof Dr. Cengiz DÜNDAR Arş. Gör. Duygu BAŞLI

İNŞ 320- Betonarme 2 Ders Notları / Prof Dr. Cengiz DÜNDAR Arş. Gör. Duygu BAŞLI a) Denge Burulması: Yapı sistemi veya elemanında dengeyi sağlayabilmek için burulma momentine gereksinme varsa, burulma denge burulmasıdır. Sözü edilen gereksinme, elastik aşamada değil taşıma gücü aşamasındaki

Detaylı

BÖLÜM V. KİRİŞLERİN ve KOLONLARIN BETONARME HESABI. a-) 1.Normal katta 2-2 aksı çerçevesinin betonarme hesabının yapılması ve çizimlerinin. M x.

BÖLÜM V. KİRİŞLERİN ve KOLONLARIN BETONARME HESABI. a-) 1.Normal katta 2-2 aksı çerçevesinin betonarme hesabının yapılması ve çizimlerinin. M x. BÖLÜ V KİRİŞLERİN ve KOLONLARIN BETONARE HESABI a-) 1.Normal katta - aksı çerçevesinin betonarme hesabının yapılması ve çizimlerinin yapılması. Hesap yapılmayan x-x do rultusu için kolon momentleri: gy

Detaylı

YAPAN: ESKISEHIR G TIPI LOJMAN TARİH: 15.02.2010 REVİZYON: Hakan Şahin - ideyapi Bilgisayar Destekli Tasarım

YAPAN: ESKISEHIR G TIPI LOJMAN TARİH: 15.02.2010 REVİZYON: Hakan Şahin - ideyapi Bilgisayar Destekli Tasarım YAPAN: PROJE: TARİH: 15.02.2010 REVİZYON: Hakan Şahin - ideyapi Bilgisayar Destekli Tasarım YAPI GENEL YERLEŞİM ŞEKİLLERİ 1 4. KAT 1 3. KAT 2 2. KAT 3 1. KAT 4 ZEMİN KAT 5 1. BODRUM 6 1. BODRUM - Temeller

Detaylı

CS MÜHENDİSLİK PROJE YAZILIM HİZMETLERİ www.csproje.com. EUROCODE-2'ye GÖRE MOMENT YENİDEN DAĞILIM

CS MÜHENDİSLİK PROJE YAZILIM HİZMETLERİ www.csproje.com. EUROCODE-2'ye GÖRE MOMENT YENİDEN DAĞILIM Moment CS MÜHENİSLİK PROJE YAZILIM HİZMETLERİ EUROCOE-2'ye GÖRE MOMENT YENİEN AĞILIM Bir yapıdaki kuvvetleri hesaplamak için elastik kuvvetler kullanılır. Yapının taşıma gücüne yakın elastik davranmadığı

Detaylı

Çelik Yapılar - INS /2016

Çelik Yapılar - INS /2016 Çelik Yapılar - INS4033 2015/2016 DERS IV Dayanım Limit Durumu Enkesitlerin Dayanımı Fatih SÖYLEMEZ Yük. İnş. Müh. İçerik Dayanım Limit Durumu Enkesitlerin Dayanımı Çekme Basınç Eğilme Momenti Kesme Burulma

Detaylı

DUMLUPINAR ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 2015-2016 GÜZ YARIYILI

DUMLUPINAR ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 2015-2016 GÜZ YARIYILI DUMLUPINAR ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 2015-2016 GÜZ YARIYILI Yrd. Doç. Dr. Uğur DAĞDEVİREN 2 3 Genel anlamda temel mühendisliği, yapısal yükleri zemine izin verilebilir

Detaylı

ÇELİK YAPILARDA BİRLEŞİMLER

ÇELİK YAPILARDA BİRLEŞİMLER ÇELİK YAPILARDA BİRLEŞİMLER Çelik yapılarda birleşimlerin kullanılma sebepleri; 1. Farklı tasıyıcı elemanların (kolon-kolon, kolon-kiris,diyagonalkolon, kiris-kiris, alt baslık-üst baslık, dikme-alt baslık

Detaylı

SÜRTÜNME ETKİLİ (KAYMA KONTROLLÜ) BİRLEŞİMLER:

SÜRTÜNME ETKİLİ (KAYMA KONTROLLÜ) BİRLEŞİMLER: SÜRTÜME ETKİLİ (KYM KOTROLLÜ) BİRLEŞİMLER: Birleşen parçaların temas yüzeyleri arasında kaymayı önlemek amacıyla bulonlara sıkma işlemi (öngerme) uygulanarak sürtünme kuvveti ile de yük aktarımı sağlanır.

Detaylı

Programı : YAPI ANALİZİ VE TASARIMI

Programı : YAPI ANALİZİ VE TASARIMI İSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ ÇOK KATLI ÇELİK YAPILARIN TASARIMI YÜKSEK LİSANS TEZİ İnş. Müh. Yunus Emre ÇAĞATAY Anabilim Dalı : İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ Programı : YAPI ANALİZİ VE TASARIMI

Detaylı

29.03.2016 LTESİ. Yrd.Do ÇELİK K YAPILAR-II ÇELİK YAPILAR II (IMD3202) 2. BAÜ. MÜH. MİM. FAK. İNŞAAT MÜH. BL. Yrd.Doç.Dr.

29.03.2016 LTESİ. Yrd.Do ÇELİK K YAPILAR-II ÇELİK YAPILAR II (IMD3202) 2. BAÜ. MÜH. MİM. FAK. İNŞAAT MÜH. BL. Yrd.Doç.Dr. BALIKESİR ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK K MİMARLIK M MARLIK FAKÜLTES LTESİ İNŞAAT MÜHENDM HENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ ÇELİK K YAPILAR-II II Yrd.Do Doç.Dr.. Kaan TÜRKERT ÇELİK YAPILAR II (IMD3202) 1 ÇELİK YAPILAR II (IMD3202)

Detaylı

Mukavemet-I. Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş

Mukavemet-I. Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş Mukavemet-I Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş Bölüm 6 Kirişlerde ve İnce Cidarlı Elemanlarda Kayma Gerilmeleri Kaynak: Cisimlerin Mukavemeti, F.P. Beer, E.R. Johnston, J.T. DeWolf, D.F. Mazurek, Çevirenler: A. Soyuçok,

Detaylı

BETONARME-II ONUR ONAT HAFTA-1 VE HAFTA-II

BETONARME-II ONUR ONAT HAFTA-1 VE HAFTA-II BETONARME-II ONUR ONAT HAFTA-1 VE HAFTA-II GENEL BİLGİLER Yapısal sistemler düşey yüklerin haricinde aşağıda sayılan yatay yüklerin etkisine maruz kalmaktadırlar. 1. Deprem 2. Rüzgar 3. Toprak itkisi 4.

Detaylı

Perçinli ve Bulonlu Birleşimler ve Hesapları Amaçlar

Perçinli ve Bulonlu Birleşimler ve Hesapları Amaçlar Amaçlar Perçinli/bulonlu birleşimlerin ne olduğunu inceleyeceğiz, Perçinli/bulonlu birleşimleri oluştururken yapılan kontrolleri öğreneceğiz. Kayma Gerilmesinin Önemli Olduğu Yükleme Durumları En kesitte

Detaylı

ZEMİNLERİN KAYMA DİRENCİ

ZEMİNLERİN KAYMA DİRENCİ ZEMİNLERİN KYM İRENİ Problem 1: 38.m çapında, 76.m yüksekliğindeki suya doygun kil zemin üzerinde serbest basınç deneyi yapılmış ve kırılma anında, düşey yük 129.6 N ve düşey eksenel kısalma 3.85 mm olarak

Detaylı

Çekme Elemanları. 4 Teller, halatlar, ipler ve kablolar. 3 Teller, halatlar, ipler ve kablolar

Çekme Elemanları. 4 Teller, halatlar, ipler ve kablolar. 3 Teller, halatlar, ipler ve kablolar 1 Çekme Elemanları 2 Çekme Elemanları Kesit tesiri olarak yalnız eksenleri doğrultusunda ve çekme kuvveti taşıyan elemanlara Çekme Elemanları denir. Çekme elemanları 4 (dört) ana gurupta incelenebilir

Detaylı

KESME BAKIMINDAN DOĞRU TASARLANMAMIŞ BETONARME PERDE DUVARLI YÜKSEK BİNALARIN DEPREM PERFORMANSI

KESME BAKIMINDAN DOĞRU TASARLANMAMIŞ BETONARME PERDE DUVARLI YÜKSEK BİNALARIN DEPREM PERFORMANSI KESME BAKIMINDAN DOĞRU TASARLANMAMIŞ BETONARME PERDE DUVARLI YÜKSEK BİNALARIN DEPREM PERFORMANSI Ali İhsan ÖZCAN Yüksek Lisans Tez Sunumu 02.06.2015 02.06.2015 1 Giriş Nüfus yoğunluğu yüksek bölgelerde;

Detaylı

Perçinli ve Bulonlu Birleşimler ve Perçin Hesapları Amaçlar

Perçinli ve Bulonlu Birleşimler ve Perçin Hesapları Amaçlar Perçinli ve Bulonlu Birleşimler ve Perçin Hesapları Amaçlar Perçinli/bulonlu birleşimlerin ne olduğunu inceleyeceğiz, Perçinli/bulonlu birleşimleri oluştururken yapılan kontrolleri öğreneceğiz. Perçinli

Detaylı

KOCAELİ ÜNİVERSİTESİ Mühendislik Fakültesi Makina Mühendisliği Bölümü Mukavemet I Final Sınavı

KOCAELİ ÜNİVERSİTESİ Mühendislik Fakültesi Makina Mühendisliği Bölümü Mukavemet I Final Sınavı KOCEİ ÜNİVERSİTESİ Mühendislik akültesi Makina Mühendisliği ölümü Mukavemet I inal Sınavı dı Soadı : 9 Ocak 0 Sınıfı : h No : SORU : Şekildeki ucundan ankastre, ucundan serbest olan kirişinin uzunluğu

Detaylı

Orta Doğu Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü

Orta Doğu Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Orta Doğu Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Gazbeton, Tuğla ve Bims Blok Kullanımının Bina Statik Tasarımına ve Maliyetine olan Etkilerinin İncelenmesi 4 Mart 2008 Bu rapor Orta Doğu Teknik

Detaylı

Yapı Elemanlarının Davranışı

Yapı Elemanlarının Davranışı Kolon Türleri ve Eksenel Yük Etkisi Altında Kolon Davranışı Yapı Elemanlarının Davranışı Yrd. Doç. Dr. Barış ÖZKUL Kolonlar; bütün yapılarda temel ile diğer yapı elemanları arasındaki bağı sağlayan ana

Detaylı

Çelik Yapılar - INS /2016

Çelik Yapılar - INS /2016 Çelik Yapılar - INS4033 2015/2016 DERS III Yapısal Analiz Kusurlar Lineer Olmayan Malzeme Davranışı Malzeme Koşulları ve Emniyet Gerilmeleri Arttırılmış Deprem Etkileri Fatih SÖYLEMEZ Yük. İnş. Müh. İçerik

Detaylı

ENLEME BAĞLANTILARININ DÜZENLENMESİ

ENLEME BAĞLANTILARININ DÜZENLENMESİ ENLEME BAĞLANTILARININ Çok parçalı basınç çubuklarının teşkilinde kullanılan iki tür bağlantı şekli vardır. Bunlar; DÜZENLENMESİ Çerçeve Bağlantı Kafes Bağlantı Çerçeve bağlantı elemanları, basınç çubuğunu

Detaylı

BÖLÜM I 4. DEPREM ETKĐSĐNDEKĐ ÇELĐK BĐNALAR

BÖLÜM I 4. DEPREM ETKĐSĐNDEKĐ ÇELĐK BĐNALAR BÖLÜM I 4. DEPREM ETKĐSĐNDEKĐ ÇELĐK BĐNALAR 4.1. GĐRĐŞ... 4/2 4.2. MALZEME VE BĐRLEŞĐM ARAÇLARI... 4/2 4.2.1. Yapı Çeliği... 4/2 4.2.2. Birleşim Araçları... 4/2 4.3. ENKESĐT KOŞULLARI... 4/3 4.4. ÇELĐK

Detaylı

Prefabrike Beton Kolonlar. Prefabrike Beton Kolon - Temel Birleşimi. Prefabrike Beton Kolon - Temel Birleşimi

Prefabrike Beton Kolonlar. Prefabrike Beton Kolon - Temel Birleşimi. Prefabrike Beton Kolon - Temel Birleşimi Prefabrike Beton Yapılar TAŞIYICI SİSTEM TASARIMI 1 Prof. Dr. Görün Arun 09.1 PREFABRİKE BETON YAPILAR Kurgu, Kolon, Kiriş Prefabrike beton yapılar, genellikle öngerilmeli olarak fabrika koşullarında imal

Detaylı

İSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ İNŞAAT FAKÜLTESİ BETONARME HASTANE PROJESİ. Olca OLGUN

İSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ İNŞAAT FAKÜLTESİ BETONARME HASTANE PROJESİ. Olca OLGUN İSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ İNŞAAT FAKÜLTESİ BETONARME HASTANE PROJESİ Olca OLGUN Bölümü: İnşaat Mühendisliği Betonarme Yapılar Çalışma Gurubu ARALIK 2000 İSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ İNŞAAT FAKÜLTESİ

Detaylı

BİLGİLENDİRME EKİ 4A. MOMENT AKTARAN ÇERÇEVELERDE KİRİŞ-KOLON BİRLEŞİM DETAYLARI

BİLGİLENDİRME EKİ 4A. MOMENT AKTARAN ÇERÇEVELERDE KİRİŞ-KOLON BİRLEŞİM DETAYLARI BİLGİLENDİRME EKİ 4A. MOMENT AKTARAN ÇERÇEVELERDE KİRİŞ-KOLON BİRLEŞİM DETAYLARI 4A.0. SİMGELER b bf = Kiriş kesitinin başlık genişliği d b = 4A.1. KAPSAM VE GENEL HUSUSLAR 4A.1.1 Bu bölümde, 4.3.4.1 (a)

Detaylı

Dişli (Nervürlü) ve Asmolen Döşemeler

Dişli (Nervürlü) ve Asmolen Döşemeler Dişli (Nervürlü) ve Asmolen Döşemeler 3 2 diş Ana taşıyıcı kiriş 1 A a a Đnce plak B Dişli döşeme a-a plak diş kiriş Asmolen döşeme plak diş Asmolen (dolgu) Birbirine paralel, aynı boyutlu, aynı donatılı,

Detaylı

MAK 305 MAKİNE ELEMANLARI-1

MAK 305 MAKİNE ELEMANLARI-1 MAK 305 MAKİNE ELEMANLARI-1 BURKULMA HESABI Doç.Dr. Ali Rıza YILDIZ MAK 305 Makine Elemanları-Doç. Dr. Ali Rıza YILDIZ 1 BU SLAYTTAN EDİNİLMESİ BEKLENEN BİLGİLER Burkulmanın tanımı Burkulmanın hangi durumlarda

Detaylı

RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR. 6- Risk Tespit Uygulaması: Yığma Bina

RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR. 6- Risk Tespit Uygulaması: Yığma Bina RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR 6- Risk Tespit Uygulaması: Yığma Bina RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR BİRİNCİ AŞAMA DEĞERLENDİRME YÖNTEMİ BİNANIN ÖZELLİKLERİ Binanın

Detaylı

Kesit Tesirleri Tekil Kuvvetler

Kesit Tesirleri Tekil Kuvvetler Statik ve Mukavemet Kesit Tesirleri Tekil Kuvvetler B ÖĞR.GÖR.GÜLTEKİN BÜYÜKŞENGÜR Çevre Mühendisliği Mukavemet Şekil Değiştirebilen Cisimler Mekaniği Kesit Tesiri ve İşaret Kabulleri Kesit Tesiri Diyagramları

Detaylı

ÖRNEK SAYISAL UYGULAMALAR

ÖRNEK SAYISAL UYGULAMALAR ÖRNEK SAYISAL UYGULAMALAR 1-Vidalı kriko: Şekil deki kriko için; Verilenler Vidalı Mil Malzemesi: Ck 45 Vidalı mil konumu: Düşey Somun Malzemesi: Bronz Kaldırılacak en büyük (maksimum) yük: 50.000 N Vida

Detaylı

Birleşimler. Birleşim Özellikleri. Birleşim Hesapları. Birleşim Raporları

Birleşimler. Birleşim Özellikleri. Birleşim Hesapları. Birleşim Raporları Birleşimler Birleşim Özellikleri Birleşim Hesapları Birleşim Raporları Birleşim Menüsü Araç çubuğunda yer alan Çelik sekmesinden birleşimlerin listesine ulaşabilirsiniz. Aynı zamanda araç çubuğunda yer

Detaylı

ÇOK KATLI BİNALARIN DEPREM ANALİZİ

ÇOK KATLI BİNALARIN DEPREM ANALİZİ ÇOK KATLI BİNALARIN DEPREM ANALİZİ M. Sami DÖNDÜREN a Adnan KARADUMAN a a Selçuk Üniversitesi Mühendislik Mimarlık Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Konya Özet Bu çalışmada elips, daire, L, T, üçgen,

Detaylı

DEPREM HESABI. Doç. Dr. Mustafa ZORBOZAN

DEPREM HESABI. Doç. Dr. Mustafa ZORBOZAN BETONARME YAPI TASARIMI DEPREM HESABI Doç. Dr. Mustafa ZORBOZAN Mart 2009 GENEL BİLGİ 18 Mart 2007 ve 18 Mart 2008 tarihleri arasında ülkemizde kaydedilen deprem etkinlikleri Kaynak: http://www.koeri.boun.edu.tr/sismo/map/tr/oneyear.html

Detaylı

Mukavemet-I. Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş

Mukavemet-I. Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş Mukavemet-I Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş Bölüm 5 Eğilmede Kirişlerin Analizi ve Tasarımı Kaynak: Cisimlerin Mukavemeti, F.P. Beer, E.R. Johnston, J.T. DeWolf, D.F. Mazurek, Çevirenler: A. Soyuçok, Ö. Soyuçok.

Detaylı

05.11.2015. Doç.Dr.Ahmet Necati YELGİN ÇELİK KARKAS YAPILARIN PROJELENDİRİLMESİ (ÇELİK ENDÜSTRİYEL YAPILAR)

05.11.2015. Doç.Dr.Ahmet Necati YELGİN ÇELİK KARKAS YAPILARIN PROJELENDİRİLMESİ (ÇELİK ENDÜSTRİYEL YAPILAR) ÇELİK KARKAS YAPILARIN PROJELENDİRİLMESİ (ÇELİK ENDÜSTRİYEL YAPILAR) Çeliğin Sakıncalı Özellikleri ; Yanıcı olmamakla birlikte, yüksek sıcaklık derecelerinde mukavemetinde hızlı bir düşüş görülür. σ (kg/mm

Detaylı

TEMEL İNŞAATI ŞERİT TEMELLER

TEMEL İNŞAATI ŞERİT TEMELLER TEMEL İNŞAATI ŞERİT TEMELLER Kaynak; Temel Mühendisliğine Giriş, Prof. Dr. Bayram Ali Uzuner 1 2 Duvar Altı (veya Perde Altı) Şerit Temeller (Duvar Temelleri) 3 Taş Duvar Altı Şerit Temeller Basit tek

Detaylı

BETONARME BİNA TASARIMI

BETONARME BİNA TASARIMI BETONARME BİNA TASARIMI (ZEMİN KAT ve 1. KAT DÖŞEMELERİN HESABI) BETONARME BİNA TASARIMI Sayfa No: 1 ZEMİN KAT TAVANI (DİŞLİ DÖŞEME): X1, X2, ile verilen ölçüleri belirleyebilmek için önce 1. kat tavanı

Detaylı

idecad Çelik 8.5 Çelik Proje Üretilirken Dikkat Edilecek Hususlar Hazırlayan: Nurgül Kaya

idecad Çelik 8.5 Çelik Proje Üretilirken Dikkat Edilecek Hususlar Hazırlayan: Nurgül Kaya idecad Çelik 8.5 Çelik Proje Üretilirken Dikkat Edilecek Hususlar Hazırlayan: Nurgül Kaya www.idecad.com.tr Konu başlıkları I. Çelik Malzeme Yapısı Hakkında Bilgi II. Taşıyıcı Sistem Seçimi III. GKT ve

Detaylı

Prefabrik yapıların tasarımı, temelde geleneksel betonarme yapıların tasarımı ile benzerdir.

Prefabrik yapıların tasarımı, temelde geleneksel betonarme yapıların tasarımı ile benzerdir. Prefabrik yapıların tasarımı, temelde geleneksel betonarme yapıların tasarımı ile benzerdir. Tasarımda kullanılan şartname ve yönetmelikler de prefabrik yapılara has bazıları dışında benzerdir. Prefabrik

Detaylı

Burkulması Önlenmiş Çelik Çaprazlı Sistemler ile Süneklik Düzeyi Yüksek Merkezi Çelik Çaprazlı Sistemlerin Yapısal Maliyet Analizi Karşılaştırması

Burkulması Önlenmiş Çelik Çaprazlı Sistemler ile Süneklik Düzeyi Yüksek Merkezi Çelik Çaprazlı Sistemlerin Yapısal Maliyet Analizi Karşılaştırması Burkulması Önlenmiş Çelik Çaprazlı Sistemler ile Süneklik Düzeyi Yüksek Merkezi Çelik Çaprazlı Sistemlerin Yapısal Maliyet Analizi Karşılaştırması Mehmet Bakır Bozkurt Orta Doğu Teknik Üniversitesi, İnşaat

Detaylı

1 aralıklı vinç yolu 14.01.2016. 1 Aralıklı Vinç Yolu, Tekerlek kuvvetleri eşit Değerler Ornek_01_01_Kiris100kNx20m.pdf dosyasından.

1 aralıklı vinç yolu 14.01.2016. 1 Aralıklı Vinç Yolu, Tekerlek kuvvetleri eşit Değerler Ornek_01_01_Kiris100kNx20m.pdf dosyasından. 1 aralıklı vinç olu 14.01.016 1 Aralıklı Vinç Yolu, Tekerlek kuvvetleri eşit Değerler Ornek_01_01_Kiris100kNx0m.pdf dosasından Reference:C:\0\4_00_Ornek_01_0_Giris-TK-Esit.xmcd Vinç ve vinç olu hakkında

Detaylı

34. Dörtgen plak örnek çözümleri

34. Dörtgen plak örnek çözümleri 34. Dörtgen plak örnek çözümleri Örnek 34.1: Teorik çözümü Timoshenko 1 tarafından verilen dört tarafından ankastre ve merkezinde P=100 kn tekil yükü olan kare plağın(şekil 34.1) çözümü 4 farklı model

Detaylı

MAK 305 MAKİNE ELEMANLARI-1

MAK 305 MAKİNE ELEMANLARI-1 MAK 305 MAKİNE ELEMANLARI-1 5.BÖLÜM Bağlama Elemanları Kaynak Bağlantıları Doç.Dr. Ali Rıza Yıldız 1 BU SLAYTTAN EDİNİLMESİ BEKLENEN BİLGİLER Bağlama Elemanlarının Tanımı ve Sınıflandırılması Kaynak Bağlantılarının

Detaylı

Orta Doğu Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü

Orta Doğu Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Orta Doğu Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Gazbeton, Tuğla ve Bims Blok Kullanımının Bina Statik Tasarımına ve Maliyetine olan Etkilerinin İncelenmesi 4 Mart 2008 Bu rapor Orta Doğu Teknik

Detaylı

Birleşimler. Birleşim Özellikleri. Birleşim Hesapları. Birleşim Raporları

Birleşimler. Birleşim Özellikleri. Birleşim Hesapları. Birleşim Raporları Birleşimler Birleşim Özellikleri Birleşim Hesapları Birleşim Raporları Birleşim Menüsü Araç çubuğunda yer alan Çelik sekmesinden birleşimlerin listesine ulaşabilirsiniz. Aynı zamanda araç çubuğunda yer

Detaylı

Perdeli-Çerçeveli Taşıyıcı Sistemli Binalarda Taşıyıcı Sistem Seçiminin Yapı Davranışı Üzerindeki Etkisinin İncelenmesi

Perdeli-Çerçeveli Taşıyıcı Sistemli Binalarda Taşıyıcı Sistem Seçiminin Yapı Davranışı Üzerindeki Etkisinin İncelenmesi Perdeli-Çerçeveli Taşıyıcı Sistemli Binalarda Taşıyıcı Sistem Seçiminin Yapı Davranışı Üzerindeki Etkisinin İncelenmesi 1 Hüseyin KASAP, * 1 Necati MERT, 2 Ezgi SEVİM, 2 Begüm ŞEBER 1 Yardımcı Doçent,

Detaylı

Kirişlerde Kesme (Transverse Shear)

Kirişlerde Kesme (Transverse Shear) Kirişlerde Kesme (Transverse Shear) Bu bölümde, doğrusal, prizmatik, homojen ve lineer elastik davranan bir elemanın eksenine dik doğrultuda yüklerin etkimesi durumunda en kesitinde oluşan kesme gerilmeleri

Detaylı

KARADENİZ TEKNİK ÜNİVERSİTESİ MADEN MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MADEN İŞLETME LABORATUVARI

KARADENİZ TEKNİK ÜNİVERSİTESİ MADEN MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MADEN İŞLETME LABORATUVARI DENEY ADI: EĞİLME (BÜKÜLME) DAYANIMI TANIM: Eğilme dayanımı (bükülme dayanımı veya parçalanma modülü olarak da bilinir), bir malzemenin dış fiberinin çekme dayanımının ölçüsüdür. Bu özellik, silindirik

Detaylı

d : Kirişin faydalı yüksekliği E : Deprem etkisi E : Mevcut beton elastisite modülü

d : Kirişin faydalı yüksekliği E : Deprem etkisi E : Mevcut beton elastisite modülü 0. Simgeler A c A kn RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR : Brüt kolon enkesit alanı : Kritik katta değerlendirmenin yapıldığı doğrultudaki kapı ve pencere boşluk oranı %5'i geçmeyen ve köşegen

Detaylı

Ç E R Ç E V E L E R. L y2. L y1

Ç E R Ç E V E L E R. L y2. L y1 ADİL ALTUDAL Mart 2011 Ç E R Ç E V E L E R Betonarme yapıların özelliklerinden bir tanesi de monolitik olmasıdır. Bu özellik sayesinde, kirişlerin birleştiği kolonlarla birleşme noktaları olan düğüm noktalarının

Detaylı

İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ UYGULAMALARI. 1.2 Dinamik Tepki Spektrumu Grafiği. 2.2 Düzgün Yayılı ve Uç Momentli Kirişler. 2.3 Basit Kirişler - Kesme ve Moment

İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ UYGULAMALARI. 1.2 Dinamik Tepki Spektrumu Grafiği. 2.2 Düzgün Yayılı ve Uç Momentli Kirişler. 2.3 Basit Kirişler - Kesme ve Moment www.muhendisiz.net İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ UYGULAMALARI İçindekiler Öğretici Konular Bölüm 1: Afet Şartname Tahkikleri ve TS 5 1.1 Eşdeğer Deprem Yükü Hesabı 1.2 Dinamik Tepki Spektrumu Grafiği Bölüm 2: Kiriş

Detaylı

3 Aralıklı Vinç Yolu, Tekerlek kuvvetleri eşit Değerler Ornek_01_01_Kiris100kNx20m.pdf dosyasından F B. a S

3 Aralıklı Vinç Yolu, Tekerlek kuvvetleri eşit Değerler Ornek_01_01_Kiris100kNx20m.pdf dosyasından F B. a S Çok aralıklı vinç olu 14.01.016 3 Aralıklı Vinç Yolu, Tekerlek kuvvetleri eşit Değerler Ornek_01_01_Kiris100kNx0m.pdf dosasından Reference:C:\0\4_00_Ornek_01_0_Giris-TK-Esit.xmcd A C D x 1 as as Dmin Dmin

Detaylı

İSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ ÇOK KATLI KOMPOZİT BİR BİNANIN DÜŞEY VE YATAY YÜKLER ALTINDA İRDELENMESİ

İSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ ÇOK KATLI KOMPOZİT BİR BİNANIN DÜŞEY VE YATAY YÜKLER ALTINDA İRDELENMESİ İSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ ÇOK KATLI KOMPOZİT BİR BİNANIN DÜŞEY VE YATAY YÜKLER ALTINDA İRDELENMESİ YÜKSEK LİSANS TEZİ Onur ERİNÇ Anabilim Dalı : İnşaat Mühendisliği Programı

Detaylı

BETONARME YAPI TASARIMI DERSİ Kolon betonarme hesabı Güçlü kolon-zayıf kiriş prensibi Kolon-kiriş birleşim bölgelerinin kesme güvenliği M.S.

BETONARME YAPI TASARIMI DERSİ Kolon betonarme hesabı Güçlü kolon-zayıf kiriş prensibi Kolon-kiriş birleşim bölgelerinin kesme güvenliği M.S. BETONARME YAPI TASARIMI DERSİ Kolon betonarme hesabı Güçlü kolon-zayıf kiriş prensibi Kolon-kiriş birleşim bölgelerinin kesme güvenliği M.S.KIRÇIL y N cp ex ey x ex= x doğrultusundaki dışmerkezlik ey=

Detaylı

ÖRNEK 18 4 KATLI BETONARME PANSİYON BİNASININ GÜÇLENDİRİLMESİ ve DOĞRUSAL ELASTİK OLMAYAN YÖNTEM İLE DEĞERLENDİRİLMESİ

ÖRNEK 18 4 KATLI BETONARME PANSİYON BİNASININ GÜÇLENDİRİLMESİ ve DOĞRUSAL ELASTİK OLMAYAN YÖNTEM İLE DEĞERLENDİRİLMESİ 4 KATLI BETONARME PANSİYON BİNASININ GÜÇLENDİRİLMESİ ve DOĞRUSAL ELASTİK OLMAYAN YÖNTEM İLE DEĞERLENDİRİLMESİ 18.1. PERFORMANS DÜZEYİNİN BELİRLENMESİ... 18/1 18.2. GÜÇLENDİRİLEN BİNANIN ÖZELLİKLERİ VE

Detaylı

26.5.2016. Adnan Menderes Yeni İç Hatlar Terminal Binası Hakkında Genel Bilgiler

26.5.2016. Adnan Menderes Yeni İç Hatlar Terminal Binası Hakkında Genel Bilgiler TMMOB İNŞAAT MÜHENDİSLERİ ODASI İSTANBUL ŞUBESİ SEMİNERLERİ 31 Mayıs 2016 Bakırköy 1 Haziran 2016 Kadıköy 2 Haziran 2016 Karaköy Çelik Yapıların Depreme Dayanıklı Olarak Tasarımında Modern Deprem Yönetmelikleri

Detaylı

YAPI STATİĞİ II (Hiperstatik Sistemler) Yrd. Doç. Dr. Selçuk KAÇIN

YAPI STATİĞİ II (Hiperstatik Sistemler) Yrd. Doç. Dr. Selçuk KAÇIN YAPI STATİĞİ II (Hiperstatik Sistemler) Yrd. Doç. Dr. Selçuk KAÇIN Yapı Sistemleri: İzostatik (Statikçe Belirli) Sistemler : Bir sistemin tüm kesit tesirlerini (iç kuvvetlerini) ve mesnet reaksiyonlarını

Detaylı

Projemizde bir adet sürekli temel örneği yapılacaktır. Temel genel görünüşü aşağıda görülmektedir.

Projemizde bir adet sürekli temel örneği yapılacaktır. Temel genel görünüşü aşağıda görülmektedir. 1 TEMEL HESABI Projemizde bir adet sürekli temel örneği yapılacaktır. Temel genel görünüşü aşağıda görülmektedir. Uygulanacak olan standart sürekli temel kesiti aşağıda görülmektedir. 2 Burada temel kirişi

Detaylı

YAPILARDA HASAR TESPĐTĐ-II

YAPILARDA HASAR TESPĐTĐ-II YAPILARDA HASAR TESPĐTĐ-II VII.Bölüm BETONARME YAPILARDA HASAR Konular 7.2. KĐRĐŞ 7.3. PERDE 7.4. DÖŞEME KĐRĐŞLERDE HASAR Betonarme kirişlerde düşey yüklerden dolayı en çok görülen hasar şekli açıklıkta

Detaylı

ÇELİK PREFABRİK YAPILAR

ÇELİK PREFABRİK YAPILAR ÇELİK PREFABRİK YAPILAR 2. Bölüm Temel, kolon kirişler ve Döşeme 1 1. Çelik Temeller Binaların sabit ve hareketli yüklerini zemine nakletmek üzere inşa edilen temeller, şekillenme ve kullanılan malzemenin

Detaylı

Köprü Açıklığının Tanımı

Köprü Açıklığının Tanımı Alp Caner 1 Köprü Açıklığının Tanımı Tasarım açıklığı Kiriş uzunluğu Köprü döşeme genişliği = 30 metre (basit açıklık) = 31 metre = 12 metre Tablo 2.5.2.6.3-1 e göre öngerilmeli hazır I-kirişli üst yapının

Detaylı

Nautilus kalıpları, yerinde döküm yapılarak, hafifletilmiş betonarme plak döşeme oluşturmak için geliştirilmiş kör kalıp sistemidir.

Nautilus kalıpları, yerinde döküm yapılarak, hafifletilmiş betonarme plak döşeme oluşturmak için geliştirilmiş kör kalıp sistemidir. Nautilus kalıpları, yerinde döküm yapılarak, hafifletilmiş betonarme plak döşeme oluşturmak için geliştirilmiş kör kalıp sistemidir. Mimari ve statik tasarım kolaylığı Kirişsiz, kasetsiz düz bir tavan

Detaylı

AASHTO LRFD 2007. Alp Caner

AASHTO LRFD 2007. Alp Caner AASHTO LRFD 2007 Alp Caner 1 Köprü Açıklığının Tanımı Tasarım açıklığı Kiriş uzunluğu Köprü döşeme genişliği Köprü Toplam Uzunluğu = 50 metre (mesnetler arası) = 51 metre = 12 metre = 102 metre Tablo 2.5.2.6.3-1

Detaylı

Şekil 1.17. Çekmeye veya basmaya çalışan kademeli milin teorik çentik faktörü kt

Şekil 1.17. Çekmeye veya basmaya çalışan kademeli milin teorik çentik faktörü kt Şekilde gösterilen eleman; 1) F = 188 kn; ) F = 36 96 kn; 3) F = (-5 +160) kn; 4) F=± 10 kn kuvvetlerle çekmeye zorlanmaktadır. Boyutları D = 40 mm, d = 35 mm, r = 7 mm; malzemesi C 45 ıslah çeliği olan

Detaylı

Prefabrik Yapılar. Cem AYDEMİR Yıldız Teknik Üniversitesi / İstanbul

Prefabrik Yapılar. Cem AYDEMİR Yıldız Teknik Üniversitesi / İstanbul Prefabrik Yapılar Uygulama-1 Cem AYDEMİR Yıldız Teknik Üniversitesi / İstanbul 2010 Sunuma Genel Bir Bakış 1. Taşıyıcı Sistem Hakkında Kısa Bilgi 1.1 Sistem Şeması 1.2 Sistem Detayları ve Taşıyıcı Sistem

Detaylı

qwertyuiopasdfghjklzxcvbnmqw ertyuiopasdfghjklzxcvbnmqwert yuiopasdfghjklzxcvbnmqwertyui opasdfghjklzxcvbnmqwertyuiopa sdfghjklzxcvbnmqwertyuiopasdf

qwertyuiopasdfghjklzxcvbnmqw ertyuiopasdfghjklzxcvbnmqwert yuiopasdfghjklzxcvbnmqwertyui opasdfghjklzxcvbnmqwertyuiopa sdfghjklzxcvbnmqwertyuiopasdf qwertyuiopasdfghjklzxcvbnmqw ertyuiopasdfghjklzxcvbnmqwert yuiopasdfghjklzxcvbnmqwertyui opasdfghjklzxcvbnmqwertyuiopa Dersin Kodu sdfghjklzxcvbnmqwertyuiopasdf ARA SINAV Yazar ghjklzxcvbnmqwertyuiopasdfghj

Detaylı

YAPILARIN ÜST RİJİT KAT OLUŞTURULARAK GÜÇLENDİRİLMESİ

YAPILARIN ÜST RİJİT KAT OLUŞTURULARAK GÜÇLENDİRİLMESİ YAPILARIN ÜST RİJİT KAT OLUŞTURULARAK GÜÇLENDİRİLMESİ Hasan KAPLAN 1, Yavuz Selim TAMA 1, Salih YILMAZ 1 hkaplan@pamukkale.edu.tr, ystama@pamukkale.edu.tr, syilmaz@pamukkale.edu.tr, ÖZ: Çok katlı ların

Detaylı

T.C. BALIKESİR ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ ANABİLİM DALI

T.C. BALIKESİR ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ ANABİLİM DALI T.C. BALIKESİR ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ ANABİLİM DALI ÇELİK ENDÜSTRİ TİPİ YAPILARDA KİRİŞ GUSELERİNİN PARAMETRİK İNCELENMESİ YÜKSEK LİSANS TEZİ UĞUR KARAKAŞ BALIKESİR, HAZİRAN-2014

Detaylı

Proje Adı: İstinat Duvarı Sayfa 1. Analiz Yapı Tel:

Proje Adı: İstinat Duvarı Sayfa 1.  Analiz Yapı Tel: Proje Adı: İstinat Duvarı Sayfa 1 BETONARME KONSOL İSTİNAT DUVARI HESAP RAPORU GEOMETRİ BİLGİLERİ Duvarın zeminden itibaren yüksekliği H1 6 [m] Ön ampatman uç yüksekliği Ht2 0,4 [m] Ön ampatman dip yüksekliği

Detaylı

KOMPOZĐT ELEMANLARIN TASARIMI VE MEVCUT BETONARME YAPILARIN KAPASĐTELERĐNĐN BELĐRLENMESĐ VE GÜÇLENDĐRĐLMESĐ

KOMPOZĐT ELEMANLARIN TASARIMI VE MEVCUT BETONARME YAPILARIN KAPASĐTELERĐNĐN BELĐRLENMESĐ VE GÜÇLENDĐRĐLMESĐ DOKUZ EYLÜL ÜNĐVERSĐTESĐ FEN BĐLĐMLERĐ ENSTĐTÜSÜ KOMPOZĐT ELEMANLARIN TASARIMI VE MEVCUT BETONARME YAPILARIN KAPASĐTELERĐNĐN BELĐRLENMESĐ VE GÜÇLENDĐRĐLMESĐ Hüseyin KUZU Mayıs, 009 ĐZMĐR KOMPOZĐT ELEMANLARIN

Detaylı

KOCAELİ ÜNİVERSİTESİ Mühendislik Fakültesi Makina Mühendisliği Bölümü Mukavemet II Final Sınavı (2A)

KOCAELİ ÜNİVERSİTESİ Mühendislik Fakültesi Makina Mühendisliği Bölümü Mukavemet II Final Sınavı (2A) KOCELİ ÜNİVERSİTESİ ühendislik ültesi ina ühendisliği ölümü ukavemet II inal Sınavı () dı Soyadı : 5 Haziran 01 Sınıfı : No : SORU 1: Şekilde sistemde boru anahtarına 00 N luk b ir kuvvet etki etmektedir.

Detaylı

1.1 Statik Aktif Durum için Coulomb Yönteminde Zemin Kamasına Etkiyen Kuvvetler

1.1 Statik Aktif Durum için Coulomb Yönteminde Zemin Kamasına Etkiyen Kuvvetler TEORİ 1Yanal Toprak İtkisi 11 Aktif İtki Yöntemi 111 Coulomb Yöntemi 11 Rankine Yöntemi 1 Pasif İtki Yöntemi 11 Coulomb Yöntemi : 1 Rankine Yöntemi : 13 Sükunetteki İtki Danimarka Kodu 14 Dinamik Toprak

Detaylı

BAŞKENT ÜNİVERSİTESİ MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAK 402 MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ LABORATUVARI DENEY - 3 ÜÇ NOKTALI EĞİLME DENEYİ

BAŞKENT ÜNİVERSİTESİ MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAK 402 MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ LABORATUVARI DENEY - 3 ÜÇ NOKTALI EĞİLME DENEYİ BAŞKENT ÜNİVERSİTESİ MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAK 402 MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ LABORATUVARI DENEY - 3 ÜÇ NOKTALI EĞİLME DENEYİ GİRİŞ Yapılan herhangi bir mekanik tasarımda kullanılacak malzemelerin belirlenmesi

Detaylı

ST1453 KULLANIM REHBERİ

ST1453 KULLANIM REHBERİ ST1453 KULLANIM REHBERİ Ahmet ÖZBAYRAK ST1453 v4.0 st1453@yandex.com 1 Program Hakkında St1453 statik analiz sonrasında boyutlandırma ve imalata yönelik hesaplamalar yapar. Yaptığı hesaplamalara ait raporlar

Detaylı

ÇELIK YAPı BIRLEŞTIRME ARAÇLARı

ÇELIK YAPı BIRLEŞTIRME ARAÇLARı ÇELIK YAPı BIRLEŞTIRME ARAÇLARı Birleşim çeşitleri: 1. Bulonlu birleşimler 2. Perçinli birleşimler 3. Kaynaklı birleşimler BIRLEŞIM ARAÇLARı 1. Bulonlar (Civata) Olağan bulonlar 1. Kaba (Siyah) Bulonlar

Detaylı

Elde tutulan bir kağıt bir kenarından düz olarak tutulduğunda kolayca eğilir ve kendi ağırlığını bile taşıyamaz. Aynı kağıt kıvrılarak, hafifçe

Elde tutulan bir kağıt bir kenarından düz olarak tutulduğunda kolayca eğilir ve kendi ağırlığını bile taşıyamaz. Aynı kağıt kıvrılarak, hafifçe KATLANMIŞ PLAKLAR Katlanmış plaklar Katlanmış plak kalınlığı diğer boyutlarına göre küçük olan düzlemsel elemanların katlanmış olarak birbirlerine mesnetlenmesi ile elde edilen yüzeysel bir taşıyıcı sistemdir.

Detaylı