BETONARME PERDE BOYUTLAMA KILAVUZU TS ve DBYBHY-2007

Ebat: px
Şu sayfadan göstermeyi başlat:

Download "BETONARME PERDE BOYUTLAMA KILAVUZU TS500-2000 ve DBYBHY-2007"

Transkript

1 BETONARE PERDE BOYUTLAA KILAVUZU TS ve DBYBHY-2007

2 COPUTERS & ENGINEERING ETABS 2013 Betonarme Pere Boyutlama Kılavuzu Doğruan Seçimle TS500 (2000) ve Deprem Bögelerine Yapılacak Binalar Hakkına Yönetmelik (2007) ISO ETA Rev. 0 art 2013 Berkeley, California Türkçei ayı 2013

3 TELİF HAKKI Copyright Computer & Structure, Computer & Engineering ( ). Her hakkı aklıır. CSI Logo ve ETABS ve ilgili tüm yazılı belgeler ahiplik ve çoğaltma hakları aklı ürünlerir. ETABS programı ve ilgili tüm yazılı belgelerinin evrenel ahiplik hakları Computer & Structure Inc.'a aittir. Türkçe yazılı belgelerin ahiplik hakları Computer & Engineering kuruluşuna aittir. Computer & Structure Inc. ve Computer & Engineering kuruluşlarınan yazılı izin alınmaan programın lianız kullanımı veya yazılı belgelerinin çoğaltılmaı ve herhangibir formatta bilgi tabanına aklanmaı tamamen yaaktır. Daha ayrıntılı bilgi, yazılım lianı ve belgelerin kopyaları için başvuru arei: Türkiye ve Almanya Ana Dağıtımı: COPUTERS & ENGINEERING Holzmühlerweg D Lollar, ALANYA Tel: Fax:

4 SORULULUK BU PROGRAIN VE YAZILI BELGELERİNİN HAZIRLANASINDA BÜYÜK ZAAN, ÇABA HARCANIŞ VE ADDİ FEDAKARLIK YAPILIŞTIR. BUNUNLA BİRLİKTE PROGRAI KULLANIRKEN, KULLANICI, PROGRAIN GÜVENİLİRLİĞİ VEYA KESİNLİĞİ KONUSUNDA PROGRAI HAZIRLAYAN VEYA DAĞITANLARIN HERHANGİ BİR SORULULUK ALADIĞINI VEYA BUNU İA ETEDİĞİNİ KABUL EDER VE ANLAR. PROGRA, YAPISAL TASARI İÇİN PRATİK BİR ARAÇTIR. BUNUNLA BERABER KULLANICI, PROGRAIN TEEL VARSAYILARINI AÇIKÇA ANLAALI VE ALGORİTALARININ KAPSAADIĞI DURULARI İYİCE ANLAALIDIR. PROGRAIN OLUŞTURDUĞU SONUÇLAR YETERLİ DENEYİE SAHİP ÜHENDİSLERCE KONTROL EDİLEREK DEĞERLENDİRİLELİDİR. ÜHENDİS ELDE EDİLEN SONUÇLARI BAĞISIZ OLARAK KONTROL ETELİ VE PROFESYONEL OLARAK SORULULUĞU ALALIDIR.

5 İçerik 1 Giriş 1.1 Notayon Boyutlama Yapılan Keitlerin Yerleri Varayılan Taarım Yük Birleşimleri (Kombinayonları) Sabit Yük Bileşeni Hareketli Yük Bileşeni Rüzgar Yükü Bileşeni Deprem Yükü Bileşeni Davranış Spektrumu İçeren Yük Birleşimleri Zaman Tanım Alanına Heap Sonuçlarını İçeren Yük Birleşimleri Statik İtme Analizi Sonuçlarını İçeren Yük Birleşimleri Pere Taarım Tercihleri Pere Taarım Tercihlerinin Değiştirilmei Birimlerin Seçimi 9

6 2 Pere Eleman Taarımı Pere Eleman Keme Kuvveti Taarımı Beton Katkıının Belirlenmei Gerekli Keme Donatıının Belirlenmei Pere Eleman Uç Bölgeleri Pere Uç Bölgeleri için Gerekli Koşulların Kontrolü Pere Uç Bölgelerinin Detaylanırılmaı Pere Eleman Eğilme Heabı Baitleştirilmiş Pere Eleman Taarımı Genel veya Düzgün Yayılı Donatılı Pere Keitlerin Kontrolü Pere İtem/Sunum (Talep/Kapaite) Oranları Genel Donatı Düzenine Sahip Keitlerin Boyutlanırılmaı 28 3 Bağ Kiriş Taarımı Bağ Kirişi Eğilme Taarımı Taarım omentinin Belirlenmei Gerekli Eğilme Donatıının Belirlenmei Bağ Kirişi Keme Taarımı Beton Katkıının Belirlenmei Gerekli Keme Donatıının Belirlenmei 39 Ek A Pere Taarım Tercihleri 41 Ek B Taarım Tercihlerinin Değiştirilmei 43 Ek C Analiz ve Taarım Keitleri 48 Kaynaklar

7 Bölüm 1 Giriş Bu kullanım kılavuzu, program tarafınan TS yönetmeliği eçiliğine kullanılan pere taarımı ve gerilme kontrolleri işlemlerinin ayrıntılarını anlatmaktaır. Kullanılan notayonlar Bölüm1.1 e açıklanmaktaır. Taarım, kullanıcı tarafınan belirlenmiş yük birleşimleri kullanılarak yapılmaktaır (Bölüm 1.2). Boyutlama işlemlerini kolaylaştırmak için, program eçilen yönetmeliğe ait ve bina türü itemlerin taarımına kullanılan hazır yük birleşimlerini oluşturmaktaır. Program TS koşullarını ikkate alarak aşağıa belirtilen taarım, kontrol veya analiz işlemlerini gerçekleştirmekteir. Perelerin eğilme ve ekenel yük etkiine boyutlama ve kontrolü (Bölüm 2). Perelerin keme kuvveti etkiine boyutlanırılmaı (Bölüm 2). Bağ kirişlerinin eğilme ve ekenel yük etkiine boyutlama ve kontrolü (Bölüm 3). Bağ kirişlerinin keme kuvveti etkiine boyutlanırılmaı (Bölüm 3) Pere uç bölgeleri için DBYBHY-2007 Bölüm e verilen koşulların gözönüne alınmaı (Bölüm 3) Program baitleştirilmiş pere keiti boyutlanırılmaı, Section Deigner pere keiti boyutlanırmaı, Section Deigner pere keiti kontrolü ve bağ kirişi boyutlanırmaı ile ilgili onuçları ayrıntılı olarak oluşturmaktaır (Bölüm 4). 1

8 1.1 Notayon Aşağıa bu kılavuza kullanılan notayon verilmekteir. Acv Kayma gerilmelerinin heabına kullanılan beton alanı, mm 2 A g Brüt beton alanı, mm 2 Ah min Keme kuvvetini karşılayan minimum pere yatay onatıı, mm 2 /mm A Çekme onatıı alanı, mm 2 Ac Pere uç elemanına gerekli baınç onatıı veya bağ kirişine baınç onatıını karşılayan gerekli çekme onatıı alanı, mm 2 Ac max Pere uç elemanına gerekli makimum baınç onatıı alanı, mm 2 A f T keitli kirişte göve genişliği ışına kalan tabla bölgeine etkiyen baınç kuvvetini engeleyen çekme onatıı alanı, mm 2 At Pere uç elemanına çekme onatıı alanı, mm 2 At max Pere uç elemanına makimum çekme onatıı alanı, mm 2 A / Birim boy için gerekli keme onatıı alanı, mm 2 /mm w Aw Bağ kirişine çapraz onatı alanı, mm 2 Aw min / Bağ kirişine birim boy için gerekli minimum keme onatıı (etriye) alanı, mm 2 /mm Atw T keitli kirişte göve genişliği içine kalan tabla bölgeine etkiyen baınç kuvvetini engeleyen çekme onatıı alanı, mm 2 A Bağ kirişine baınç onatıı alanı,mm 2 B1, B2... Cc C f C Cw D/C Sabit kalınlıklı pere uç elemanı uzunluğu,mm Peree veya bağ kirişine baınç kuvveti T keitli kirişte göve genişliği ışına kalan tabla bölgeine etkiyen baınç kuvveti Pere veya bağ kirişine baınç onatıına etkiyen kuvvet T keitli kirişte göveye etkiyen baınç kuvveti Peree karşılklı etki iyagramı ile belirlenen İtem/Sunum (Talep/Kapaite) 2

9 DB1 DB2 E IP-max IP-min LBZ Lw L LL r c w Nb NCmax N oranı Kullanıcı tarafınan belirlenen uç eleman uzunluğu, mm. Perenin ol ve ağ uçlarına ve alt ve üt keitlerine farklı eğerler alabilmekteir. Kullanıcı tarafınan belirlenen uç eleman genişliği, mm. Perenin ol ve ağ uçlarına ve alt ve üt keitlerine farklı eğerler alabilmekteir. Donatı Elatiite oülü, Pa Section Deigner keitine ahip peree makimum onatı oranı, birimiz Section Deigner keitine ahip peree minimum onatı oranı, birimiz Pere uç bölgei uzunluğu, mm. Pere yatay uzunluğu, mm. Perenin üt ve alt keitlerine farklı eğerler alabilir. Bağ kirişi uzunluğu, mm. Hareketli yük Eğilme ayanımı, N-mm. Taarım eğilme momenti, N-mm. Baınç onatılı bağ kirişine, baınç beton kuvveti ile çekme onatıının karşılaığı moment, N-mm. Baınç onatılı bağ kirişine, baınç onatıı kuvveti ile çekme onatıının karşılaığı moment, N-mm. Baınç onatılı T keitli bağ kirişine, göve bölgeineki baınç beton kuvveti ile çekme onatıının karşılaığı moment, N-mm. Dengeli uruma karşı gelen ekenel kuvvet taşıma kapaitei, N Pere uç elemanına makimum baınç onatıı oranı, birimiz Taarım ekenel kuvveti, N N left Pere ol uç elemanına taarıma kullanılan eşeğer ekenel kuvvet, N. Perenin üt ve alt keitlerine farklı eğerler alabilmekteir. Nmax TS e verilen makimum taarım ekenel kuvvet ınırı,n. max N Factor akimum taarım ekenel kuvvet ınırının azaltma çarpanı. TS e bu eğer 1.0 olarak tanımlanmaktaır. Kullanıcı bu eğeri tercihler kımına 3

10 eğiştirebilmekteir. N0 Dışmerkezliğin olmaığı uruma ekenel yük kapaitei, N. Noc Not Dayanım azaltma faktörlerinin 1.0 oluğu uruma perenin taşıyabileceği makimum baınç kuvveti, N. Dayanım azaltma faktörlerinin 1.0 oluğu uruma perenin taşıyabileceği makimum çekme kuvveti, N. N right Pere ağ uç elemanına taarıma kullanılan eşeğer ekenel kuvvet, N. Perenin üt ve alt keitlerine farklı eğerler alabilmekteir. NTmax Pere uç elemanına makimum çekme onatıı oranı OC OL RLW RLL T Pere keiti karşılıklı etki iyagramına gözönüne alınan noktaya karşı gelen kapaite ile orijin noktaı araına uzaklık Pere keiti karşılıklı etki iyagramına gözönüne alınan nokta ile orijin noktaı araına uzaklık alzeme tanımına kulanılan beton ayanımı azaltma katayıı. Hafif beton türü için kullanılır. Normal ağırlıklı beton için 1.0 eğerini almaktaır. Azaltılmış hareketli yük Pere onatıınaki çekme kuvveti, N Vc Beton tarafınan karşılanan keme kuvveti, N. V V WL a a1 b c r bot Bağ kirişine keme onatıı tarafınan karşılanan keme kuvveti, N Heap keme kuvveti, N Rüzgar yükü Pere veya bağ kirişi keitine baınç bölgei erinliği, mm T keitte gövee baınç bölgei erinliği, mm. T keitte baınç bölgei genişliği, mm. Tarafız eken erinliği, mm Keitin altınan alt onatı merkezine olan uzaklık, mm Keitin ütünen üt onatı merkezine olan uzaklık, mm r top T keitte baınç bölgei erinliği, mm 4

11 panrel Bağ kirişine yararlı yükeklik f y Boyuna onatı akma gerilmei, N/mm 2. Ekenel yük ve eğilme momenti heaplarına kullanılır. f y Keme onatıı akma gerilmei, N/mm 2. Keme kuvvetine göre taarıma kullanılır. f c fc Beton baınç gerilmei, N/mm 2. Ekenel yük ve eğilme momenti heaplarına kullanılır. Beton baınç gerilmei, N/mm 2. Keme kuvvetine göre taarıma kullanılır. f Bağ kirişine baınç onatıınaki gerilme, N/mm 2. h Bağ kirişi yükekliği. Sol ve ağ uçlara farklı eğerler alabilmekteir. pmax pmin tw t ΣDL ΣLL ΣRLL α ε ε ε γ m γ mc γ m Section Deigner keitine ahip peree taarım yapılmak iteniğine (kontrol eğil) makimum onatı oranı. Section Deigner keitine ahip peree taarım yapılmak iteniğine (kontrol eğil) minimum onatı oranı. Pere kalınlığı, mm. Perenin üt ve alt keitine farklı eğerler alabilmekteir. Bağ kirişi genişliği, mm. Sol ve ağ uçlara farklı eğerler alabilmekteir. Sabit yüklerin toplamı Hareketli yüklerin toplamı Azaltılmış hareketli yüklerin toplamı Bağ kirişi ekeni ile çapraz onatı araınaki açı Donatı şekileğiştirmei Pere onatıı şekileğiştirmei Bağ kirişine baınç onatıı şekileğiştirmei azleme katayıı Beton için malzeme katayıı Donatı için malzeme katayıı 5

12 1.2 Boyutlama Yapılan Keitlerin Yerleri Program, perelerin boyutlamaını yalnızca alt ve üt keitlere yapmaktaır. Pere yükekliğinin orta keitine boyutlama yapılmaı iteniğine pere eleman yarı yükekliğe ahip pere elemanlara bölünmeliir. Program bağ kirişlerinin boyutlamaını yalnızca ol ve ağ uç keitlerine yapmaktaır. Bağ kirişi uzunluğunun orta keitine boyutlama yapılmaı iteniğine bağ kiriş elemanı yarı uzunluğa ahip bağ kirişi elemanlarına bölünmeliir. Eğer bağ kirişi iki bağ kirişi elemanınan oluşacak şekile bölünüre program çapraz onatıyı her bir parça için ayrı ayrı olarak heaplayacaktır.çapraz onatının heabına kullanılan açı her bir bağ kirişi eleman uzunlukları kullanılarak heaplanmaktaır.bu üzenleme şekli, gerekli çapraz onatı alanının gerekenen aha az heaplanmaına neen olacaktır. Bu neenle bağ kirişinin biren fazla bağ kirişi elemanının birleşiminen oluşacak şekile bölünüğü urumlara, çapraz onatıların kullanıcı tarafınan el ile heaplanmaı gerekmekteir. 1.3 Varayılan Taarım Yük Birleşimleri (Kombinayonları) Boyutlama yük birleşimleri (kombinayonları), belirtilen yükleme urumlarının, yapının keit heaplarına kullanılacak şekile yük katayıları ile birleştirilmeiir. Bu yönetmelikte, bir yapı abit (G), hareketli (Q), rüzgar (W) ve eprem (E) yükleri etkileri altına ie ve rüzgar ve eprem yüklerinin çift yönlü oluğu gözönüne bulunurula, aşağıa verilen yük birleşimleri tanımlanmalıır (TS 6.2.6) 1.4G + 1.6Q (TS 6.3) 0.9G ± 1.3W (TS 6.6) 1.0G + 1.3Q ± 1.3W (TS 6.5) 0.9G + 1.0E (TS 6.8a) 0.9G - 1.0E (TS 6.8b) 1.0G + 1.0Q + 1.0E (TS 6.7a) 1.0G + 1.0Q - 1.0E (TS 6.7b) Bunlar aynı zamana TS kullanılığına otomatik olarak üretilen yük birleşimleriir. Kullanıcı, çatı yükleri ayrı olarak eğerlenirileceke veya başka türen yüklemeler bulunuyora, farklı çarpanlar kullanarak birleşim için gerekli eğişiklikleri yapmalıır. Çarpanlarla artırılmış yüklere hareketli yükün payını azaltmak için, hareketli yük azaltma çarpanı, eleman hareketli yük kuvvetlerine eleman-eleman uygulanır. 6

13 1.3.1 Sabit Yük Bileşeni Varayılan yük birleşimlerinin abit yük bileşeni, abit yüklerin ilgili yük katayıı ile çarpımınan oluşmaktaır. Türü abit yük olan iğer ayrı yükler varayılan yük birleşimlerine gözönüne alınmamaktaır. Ek bilgi olarak eprem yükü bileşeni bölümüne bakınız Hareketli Yük Bileşeni Varayılan yük birleşimlerinin hareketli yük bileşeni azaltılmış ve azaltılmamış tüm hareketli yüklerin ilgili yük katayıı ile çarpımınan oluşmaktaır. Türü hareketli yük olan iğer ayrı yükler varayılan yük birleşimlerine gözönüne alınmamaktaır Rüzgar Yükü Bileşeni Varayılan yük birleşimlerinin rüzgar yükü bileşeni tek bir rüzgar yüklemeinen oluşmaktaır. Heap moeline biren fazla rüzgar yüklemei tanımlanığına yukarıa verilen enklemler her biri farklı rüzgar yüklerini içeren farklı yük birleşimlerini temil etmekteir Deprem Yükü Bileşeni Varayılan yük birleşimlerinin eprem yükü bileşeni tek bir eprem yüklemeinen oluşmaktaır. Heap moeline biren fazla eprem yüklemei tanımlanığına yukarıa verilen enklemler her biri farklı eprem yüklerini içeren farklı yük birleşimlerini temil etmekteir. Hazır yük birleşimlerinin oluşturulmaına eprem yükü türü Earthquake olan tatik yükleri ve türü Repone pectrum olan yüklemeleri içermekteir. Hazır yük birleşimleri, zaman tanım alanına yüklemeleri ve tatik itme yüklemelerini içermemekteir Davranış Spektrumu İçeren Yük Birleşimleri Programa tüm avranış pektrumu içeren yüklemelerin türünün eprem yüklemei oluğu kabul eilmekteir. Hazır olan (efault) yük birleşimleri bu yüklemeleri içermekteir. Davranış Spektrumu kullanılarak ele eilen onuçların tümü pozitif eğerliir. Pere boyutlamaı için kullanılan yük birleşimi, avranış pektrumu içeriyora işaretlerin olaı tüm kombinayonları gözönüne alınarak kontroller yapılır. Bu neenle pere veya bağ kirişinin boyutlanırmaına keme kuvveti hem pozitif keme kuvveti hem negatif keme kuvveti olarak gözönüne alınır. Benzer şekile bağ kirişinin avranış pektrumu yöntemi ile ele eilen moment eğeri hem pozitif moment hem negatif moment olarak gözönüne alınır. İki boyutlu pere elemanın eğilme heabına avranış pektrumu için ört farklı kombinayon oluşturulur. Bunlar 7

14 +N ve + +N ve -N ve + -N ve kombinayonlarıır. Buraa N pereye etkiyen ekenel kuvveti, eğilme momentini götermekteir. Benzer şekile üç boyutlu pere elemana N, 2 ve 3 gözönüne alınarak 8 farklı olaı kombinayon kullanılmaktaır. Daha önceki bölümlere verilen TS 6.8a, TS 6.8b enklemleri tepki pektrumu çözümüne bağlı olabilmekteir. Tepki pektrumu içermei urumuna yalnızca TS 6.7a ve TS 6.8a ea alınarak hazır varayılan yük birleşimleri oluşturulmaktaır. TS 6.7b ve TS 6.8b enklemleri ea alınarak tepki pektrumu çözümü içeren bir yük birleşimi oluşturulmamaktaır Zaman Tanım Alanına Heap Sonuçlarını içeren Yük Birleşimleri Hazır olan yük birleşimleri zaman tanım alanına çözüm onuçlarını içermemekteir. Zaman tanım alanına çözüm onuçlarını içeren yük birleşimleri kullanıcı tarafınan tanımlanmalıır. Boyutlamaa kullanılan yük birleşimleri zaman tanım alanına çözüm onuçlarını içeriyora boyutlama zaman tanım alanına ele eilen iç kuvvetlerin zarfı veya her zaman aımına ele eilen iç kuvvetler kullanılarak yapılabilmekteir. Zaman tanım alanına çözüm içeren taarımın türü Pere boyutlama tercihleri bölümüne belirlenebilmekteir (Ek A). Zarf eğerleri kullanılığına, boyutlama her iç kuvvetin en büyük eğeri kullanılarak yapılır. Bu en büyük eğerlerin aynı zamana ortaya çıktığı kabulü anlamına gelmekteir. Genel olarak bu kabul gerçekçi eğilir ve bazı urumlara güveniz tarafta çözüm vermekteir. Her zaman aımına boyutlama ie iç kuvvetler araınaki oğru ilişkiyi vermekle birlikte çok zaman alıcı bir işlemir. Zaman tanım alanına heapta zarf eğerleri kullanılığına her iç kuvvet için makimum ve minimum eğer belirlenmekteir. Böylece pere elemanlara ekenel kuvvet, keme kuvveti ve moment için makimum ve minimum eğer; bağ kirişine keme ve moment için makimum ve minimum eğer oluşturulmaktaır. Programın Pere Taarım oülüne Zaman tanım alanına çözüm onucunu içeren taarım yük birleşimi için olaı tüm makimum ve minimum taarım eğerleri kombinayonları gözönüne alınır. Bu neenle pere veya bağ kirişinin boyutlanırmaına, zaman tanım alanına çözüm onucu bulunan keme kuvveti, hem makimum keme kuvveti hem minimum keme kuvveti olarak gözönüne alınır. Benzer şekile bağ kirişinin zaman tanım alanına çözüm yöntemi ile ele eilen moment eğeri hem makimum moment hem minimum moment olarak gözönüne alınır. Pere elemanın eğilme heabına zaman tanım alanına çözüm için ört farklı kombinayon oluşturulur. Bunlar 8

15 N max ve max N max ve min N min ve max N min ve min kombinayonlarıır. Buraa N pereye etkiyen ekenel kuvveti, eğilme momentini götermekteir. Bir taarım yük birleşimi biren fazla zaman tanım alanına çözüm onucu içeriyora, tercih liteine Zaman Tanım Alanına Taarım (Time Hitory Deign) eçeneğine ne eçiliğine bakılmakızın zarf eğerleri kullanılarak eğerlenirilir Statik İtme Analizi Sonuçlarını İçeren Yük Birleşimleri Hazır olan yük birleşimleri, tatik itme analizi çözüm onuçlarını içermemekteir. Statik itme analizi çözüm onuçlarını içeren yük birleşimleri kullanıcı tarafınan tanımlanmalıır. Bir taarım yük birleşimi yalnızca tatik itme analizi çözümünü içeriyora taarım her bir aım için yapılır. Aki uruma tatik itme analizinin on aımı ikkate alınarak yapılır Pere Taarım Tercihleri Pere taarım tercihleri, pere eleman ve bağ kirişi elemanlarına uygulanan temel özelliklerir. Ek-A a TS için kullanılan tercihler tanımlanmaktaır. Her bir pere boyutlama tercihi için hazır eğerler verilmekteir. Bu neenle tercihlerin tanımlanmaına gerek yoktur. Buna rağmen hazır olarak verilen eğerlerin uygunluğu kontrol eilerek pere boyutlanırmaı yapılmalıır. Tercihlerin gözen geçirilmei ve güncellenmei hakkına bilgi için program içeriineki yarım (Help) özelliğine başvurulmalıır Pere Taarım Tercihlerinin Değiştirilmei Pere taarım tercihlerinin eğiştirilmei, yalnızca eçilen pere veya bağ kirişi elemana uygulanan temel özelliklerir. Pere eleman ve bağ kirişi için kullanılan eğiştirme eçenekleri birbirinen farklıır. Ek-B e TS için kullanılan tercihler tanımlanmaktaır. Pere elemanlar için boyutlama tercihlerinin eğiştirilmeinin pere keitinin türüne bağlı oluğu (üzgün yayılı onatı, genel yerleşime ahip onatı veya baitleştirilmiş baınç-çekme) unutulmamalıır. Hazır eğerler tüm pere eleman ve bağ kirişi elemanlar için bulunmaktaır. Bu neenle tercihlerin tanımlanmaına veya gerekmeikçe eğiştirilmeine gerek yoktur. Buna rağmen hazır olarak verilen eğerlerin uygunluğu kontrol eilerek pere boyutlanırmaı yapılmalıır. Değiştirme tercihlerine eğişiklik yapılığına yalnızca o ıraa eçili bulunan elemanlara atama işlemi yapılmaktaır. Tercihlerin gözen geçirilmei ve güncellenmei hakkına bilgi için program içeriineki yarım (Help) özelliğine başvurulmalıır. 9

16 1.6. Birimlerin Seçimi Bu programa perelerin taarımına itenen birim itemi kullanılabir. Kullanılan birim itemi herhangi bir zamana eğiştirilebilmekteir. Genellikle, yönetmelikler belirli birim itemini ea almaktaır. TS Yönetmeliği Newton-ilimetre-Saniye birimlerini ea almaktaır. Baitlik olmaı bakımınan bu kılavuzaki enklemler ve tanımlamalar aki belirtilmeikçe Newton-ilimetre- Saniye birim itemine karşı gelmekteir. Pere taarım tercihleri bölümü kullanıcıya tekil ve yayılı onatı alanları için özel birim eçimi olanağı unmaktaır. Donatılanırma için eçilen bu birimler moelin oluşturulmaına kullanılan ve konum çubuğunaki açılır liteeki birimleren farklıır. Tekil ve yayılı onatıların etaylanırmaı için eçilen bu özel birimler yalnızca pere taarım tercihleri bölümünen eğiştirilebilmekteir. Pere taarım tercihleri bölümüne aet belirten onatılar için kullanılabilecek eçenekler, in 2, cm 2, mm 2 ve geçerli birim itemiir. Birim uzunluktaki onatı alanları için kullanılabilecek eçenekler in 2 /ft, cm 2 /m, mm 2 /m ve geçerli birim itemiir. Geçerli birim itemi eçeneği o ana konum çubuğunaki açılır litee bulunan birim itemini kullanmaktaır. Eğer geçerli uzunluk birimi m ie, bu eçenek tekil onatı alanları için m 2 ve yayılı onatı alanları için m 2 /m ir. Geçerli birim itemi eçeneği kullanılığına yayılı onatı alanı uzunluk 2 /uzunluk boyutunaır. Örneğin, kn ve m birimleri eçerek çalıştığınıza yayılı onatının alanı m 2 /m olarak belirlenir. N ve mm birimleri eçilire yayılı onatı alanı mm 2 /mm ir. 10

17 Bölüm 2 Pere Eleman Taarımı Bu bölüme programın pere elemanın her bir kolunun TS yönetmeliğine göre keme heabını naıl yaptığı açıklanmaktaır. Bu programa, pere keme onatıı tanımlanıp bunun yeterliliği kontrol eilememekteir. Program yalnızca perenin gerekli keme onatıını heaplamaktaır. Keme taarımı pere elemanın üt ve alt keitlerine yapılmaktaır. Bu bölüme ayrıca programın TS yönetmeliği kullanılarak pere elemanların ekenel kuvvet ve eğilme momenti etkiine taarımı ve kontrolünü naıl yaptığı açıklanmaktaır. enüe eçilen TS eçeneği Deprem Bölgelerine Yapılacak Binalar Hakkına Yönetmeliğini e içermekteir. İlk olarak baitleştirilmiş keit ile pere eleman taarımının naıl yapılığı açıklanmaktaır. Sonra Section Deigner keitine ahip pere elemanın naıl kontrol eiliği açıklanmakta ve aha onra Section Deigner keitine ahip perelerin taarımına eğinilmekteir Pere Eleman Keme Kuvveti Taarımı Pere keme onatıı her bir taarım yük birleşimi için yapılmaktaır. Her bir yük birleşimine her bir pere keitinin keme onatıının belirlenmei için aşağıaki aımlar izlenmekteir. Pere eleman keitine etkiyen taarım iç kuvvetleri N, ve V belirlenir. Beton tarafınan karşılanacak keme kuvveti V c belirlenir. Keme kuvvetini engeleyecek fark keme kuvvetini karşılayan keme onatıı alanı belirlenir. 11

18 İlk aımın ek bir açıklamaya ihtiyacı bulunmamaktaır. Aşağıaki iki bölüme ikinci ve üçüncü aımlar açıklanmaktaır Beton Katkıının Belirlenmei Pere keitine etkiyen N, ve karşılanan keme kuvveti Vc aşağıaki şekile heaplanmaktaır. V taarım iç kuvvetleri belirliyken, beton tarafınan V = 0.65 f A (TS 8.1.3, DBYBHY ) c ct ch Keme kuvveti üt ınırı Vmax = 0.22 f c A ch (TS 8.1.5b, DBYBHY ) Gerekli Keme Donatıının Belirlenmei V ve V c belirli iken gerekli keme onatıının birim uzunluktaki onatı alanı (örnek mm 2 /mm) aşağıaki şekile heaplanır. Bu enklem eprem etkii karşılayan ve karşılamayan pereler (pere taarım tercihlerine Deign i Seimic olarak belirtiliği şekile) için aynen kullanılır. Deprem yüklerini karşılayan pereler için ek koşullar bu bölüme aha onra verilmekteir. A h = f V y V c ( 0.8L ) w (TS 8.1.4, DBYBHY ) DBYBHY Denklem 3.17b ye göre Vr = 0.65 fct Ach + Ah f y eğeri 0.22 f c A ch eğerini aşmamalıır. H l w w 2.0 olan perelere A h pere uç bölgeleri ışına kalan alanın eğerinen az H w olmamalıır. < 2.0 oluğu urumlara göve keiti tüm pere keiti olarak alınmalıır. l 2.2. Pere Uç Bölgeleri w Bu bölüme pere eleman kollarına DBYBHY yönetmeliğine göre pere uç keitleri koşullarının naıl gözönüne alınığı açıklanmaktaır. Program DBYBHY bölüm e verilen yaklaşımı ea almaktaır. Pere eleman uç bölge koşulları eprem yüklemei içeren taarım yükleri için ayrı ayrı olarak gözönüne alınmaktaır. 12

19 Pere Eleman Uç Bölgeleri için Gerekli Koşulların Kontrolü Pere uç bölgeleri kontrolü için aşağıaki bilgiler ele eilmekteir. Perenin toplam yükekliği, H w, pere elemanın uzunluğu, l w, pere keit alanı ve pere kalınlığı b w boyutlarının göterimi için Şekil 2-5 e bakılabilir.) A g.( l w Pere onatı alanı, A t. Bu onatı alanı program tarafınan heaplanmakta veya kullanıcı tarafınan tanımlanmaktaır. Pere elemanın imetri urumu (örneğin perenin ol ucu, ağ ucu ile aynı mı?). Perenin imetrik olma urumu onatı yerleşimi ikkate alınmaan yalnızca geometri gözönüne alınarak yapılmaktaır. Simetrik ve imetrik olmayan urumlara ait bazı örnekler Şekil 2-1 e göterilmekteir. Section Deigner keiti kullanan pere eleman ikörtgen şekli ışına imetrik olmayan keit olarak eğerlenirilmekteir. Şekil 2-1 Simetrik ve Simetrik Olmayan Pere Plan Görünümleri ETABS programına kritik pere yükekliği aşağıaki koşullara uyacak şekile temel ütünen veya borum eviyeinen ölçülmekteir: H H cr cr H l w w / 6 (DBYBHY Denklem 3.15a ve 3.15b) 2l (DBYBHY 3.6.2) w Dikörtgen keitli pere elemanlara, pere uç bölgei uzunluğu heaplanmaktaır. l u 2bw 0.2l w Kritik pere yükekliği boyunca l u aşağıaki şekile bw lu Kritik pere yükekliği ışına (DBYBHY ) 0.1l w 13

20 Pere uç bölgeleri oluşturulmaı gerektiğine, program perenin her iki ucuna gerekli uzunlukları heaplamaktaır. Şekil 2-2 e eleman uç bölgeleri göterilmekteir. Pere uç bölgei l w 7b w Pere gövei Pere uç bölgei b w l u l u Şekil 2-2 Pere Uç Bölgei Uzunluğu, l u Pere Uç Bölgelerinin Detaylanırılmaı DBYBHY Bölüm e göre her bir pere uç bölgeine üşey onatı yerleştirilmei gerekmekteir. Program, aşağıa verilen şekile üşey onatı alanını heaplamakta ve rapor etmekteir bwlu Kritik pere yükekliği boyunca A 0.01 bwlu Kritik pere yükekliği ışına (DBYBHY ) A / A (DBYBHY ) v 2.3. Perelerin Eğilme Heabı g Perelerin taarımı ve kontrolüne yerel eken tanımının anlaşılmaının önemi bulunmaktaır. Yerel eken atamaına Aign menüünen ulaşılabilmekteir Baitleştirilmiş Pere Keiti Heabı Bu bölüm baitleştirilmiş keit özelliği atanmış perelerin program tarafınan naıl taarlanığını açıklamaktaır. Baitleştirilmiş keit ile ilgili geometri Şekil 2-3 e göterilmekteir. Pere eleman geometrii uzunluk, kalınlık ve eğer vara uç eleman boyutları ile tanımlanmaktaır. Baitleştirilmiş C ve T pere keiti üzlemelir (3 boyutlu eğil). Şekile göterilen boyutlar aşağıakileri içerir: Perenin uzunluğu l w ile göterilir ve bu perenin plana yatay uzunluğuur. Perenin kalınlığı w b ile göterilir. Sol ve ağ uç elemanlarının kalınlıkları (DB2 left ve DB2 right) pere kalınlığınan farklı olabilir. 14

21 DB1 perenin uç elemanlarının yatay uzunluklarını götermekteir. DB1 ol ve ağ uçlara farklı eğerler alabilir. DB2 perenin uç elemanlarının kalınlıklarını götermekteir. DB2 ol ve ağ uçlara farklı eğerler alabilir. Göterilen boyut özellikleri Pere Boyutlama Özelliklerinin Değiştirilmei (Ek-B) bölümünen eğiştirilebilmekte ve üt ve alt pere keitlerine farklı eğerler alabilmekteir. Şekil 2-3 Baitleştirilmiş Taarım için Tipik Pere Eleman Boyutları Kullanıcı tarafınan boyutlar tanımlanmaza program uç eleman kalınlığını pere kalınlığına eşit almakta ve gerekli uç eleman boyunu heaplamaktaır. Tüm urumlara, kullanıcı uç eleman boyutlarını belirleiğine veya program belirleiğine, program gerekli onatı alanını, uç elemanın merkezine olacağını varayarak heaplamaktaır. Bu bölüm uç eleman uzunluğunu programın naıl belirleiğini ve uç elemanın merkezineki gerekli onatı alanını naıl heaplaığını açıklamaktaır. Baitleştirilmiş pere taarımı için üç olaı urum bulunmaktaır. Bu urumlar Şekil 2-4 e göterilmekteir: 15

22 Pere eleman her iki uçta program tanımlı uç bölgelere (eğişken uzunluklu abit kalınlıklı) ahiptir. Pere eleman her iki uçta kullanıcı tanımlı uç bölgelere (abit uzunluklu ve kalınlıklı) ahiptir. Pere eleman bir uçta program tanımlı (eğişken uzunluklu abit kalınlıklı) uç bölgeye ve iğer uçta kullanıcı tanımlı (abit uzunluklu ve kalınlıklı) uç bölgeye ahiptir Taarım Durumu 1 Taarım Durumu 1, abit kalınlıklı pere ve program tanımlı uç bölge uzunluğuna ahip uruma uygulanmaktaır. Bu taarım urumu için, taarım algoritmaı uç bölgei merkezine yerleştirilecek baınç ve çekme onatıını kullanıcının tanımlaığı makimum oranları ile ınırlanırarak, gerekli uç bölge uzunluğunun belirlenmeine oaklanmaktaır. akimum oranlar Pere Taarım Tercihleri bölümüne tanımlanmakta ve tercihlerin üzenlenmei bölümüne Ege Deign PC-ax ve Ege Deign PT-ax eçenekleri ile eğiştirilebilmekteir. Taarım Durumu 1 Sabit kalınlıklı pere eleman ve ETABS tanımlı (eğişken uzunluk) uç elemanlar Taarım Durumu 2 Kullanıcı tanımlı uç elemanlara ahip pere eleman Taarım Durumu 3 Bir uçta kullanıcı tanımlı uç eleman ve iğer uçta ETABS tanımlı (eğişken uzunluk) uç eleman ile oluşturulmuş pere eleman Not: Her üç uruma a ETABS tarafınan heaplanan gerekli onatı uç elemanların merkezineki onatıır. Şekil 2-4 Baitleştirilmiş Pere Eleman için Taarım Durumları Şekil 2-5 e göterilen pere elemana taarım yapılan keit, örneğin pere üt keiti, taarımın yapılığı yük birleşimineki iç kuvvetlere, N top ve top, göre taarlanmak itenin. 16

23 Program taarım işlemine ol uçta kalınlığına ve 1 left 1 right w B1 right b w kalınlığına ve B = B = b olarak kabul eilmekteir. B1 left uzunluğuna, ağ uçta b w uzunluğuna bir uç bölgei ile başlamaktaır. Başlangıçta oment ve ekenel kuvvet aşağıa verilen bağıntılar ile eşeğer Nleft top ve Nright top kuvvetlerine önüştürülmekteir. (Benzer işlemler pere alt keitine e uygulanmaktaır.) N N left top right top N top top = ( lw B1 left B1 right ) N top top = ( lw B1 left B1 right ) Herhangi bir yük birleşimine, Nleft top ve Nright top çekme veya baınç olabilmekteir. Dinamik yükler için Nleft top ve Nright top kuvvetleri moal eviyee belirlenmekte ve onra iğer yükler ile birleştirilmeen önce moal birleşim yapılmaktaır. Aynı zamana SRSS türüneki yük birleşimlerine, Nleft top ve Nright top kuvvetleri her bir yükleme için ele eilmekte birleştirme aha onra yapılmaktaır. Eğer Nleft top veya Nright top kuvvetlerinin eğeri çekme ie, çekme kuvvetini karşılayan gerekli onatı alanı At aşağıaki şekile heaplanmaktaır. A t N = f y Eğer Nleft top veya Nright top kuvvetlerinin eğeri baınç ie, keit yeterliliği için baınç kuvvetini karşılayan gerekli onatı alanı A c aşağıaki koşulları ağlamalıır. ( ) ( ) N = N Factor f A A + f A max 0.85 c g c y c Buraa N. Nleft top veya Nright top en birii, Ag = bwb1 olarak alınmaktaır. Nmax Factor eğeri Pere Taarım Tercihleri bölümüne tanımlanmaktaır (varayılan eğeri 0.80 ir). Genel olarak bu eğerin kullanılmaı önerilir. Eğer A c = ( N Factor ) max N f y 0.85 f 0.85 f c c A c negatif eğer olarak heaplanıra baınç onatıı gerekmemekteir. A g 17

24 Şekil 2-5 Taarım Durumu 1 için Pere Eleman 18

25 b B alanına yerleştirilecek makimum çekme onatıı alanı w 1 A NT b B ile ınırlanırılmıştır. t max = max w 1 Benzer şekile baınç onatıı A NC b B ile ınırlanırılmıştır. Eğer Ac max c max = max w 1 A eğerinen aha küçük veya eşite ve A c eğeri eğerinen aha küçük veya eşite program bir onraki yük birleşimi için taarıma A t eğeri t max başlayacaktır. Aki uruma program uygun B 1 boyutunu pere kalınlığının yarıı kaar bir eğer ile B 2 eğerine arttırmakta (yeteriz olma urumuna göre ol, ağ veya her iki uç bölgeine) ve yeni Nleft top ve Nright top eğerleri ile yeni A t ve A c eğerlerini belirlemekteir. Bu arışık işlem A t ve A c eğerleri tüm taarım yük birleşimleri için izin verilen onatı oranları ınırları içine kalıncaya kaar evam etmekteir. Eğer arttırılarak bulunan uç bölge uzunluğu B eğeri l w / 2 eğerine eşit veya aha büyük olura arışık işlem onlanırılır ve göçme urumu rapor eilir. Bu taarım algoritmaı yaklaşık olmakla birlikte kullanışlıır. Bu yöntemle yeteriz bulunan pere keitleri onatı yerleşimi kullanıcının belirleiği ve karşılıklı etki iyagramları kullanılarak yapılan çözümlere yeterli olarak bulunabilir Taarım Durumu 2 Taarım Durumu 2 pere uçlarına abit uzunlukta kullanıcı tanımlı uç bölgelerinin tanımlanığı uruma uygulanmaktaır. Pere uç bölge uzunluklarının abit oluğu kabul eiliğinen program bu uzunlukları eğiştirmez. Bu taarım urumu için, taarım algoritmaı uç bölge merkezlerine bulunacağı üşünülen gerekli onatı alanını heaplar ve kullanıcının tanımlaığı makimum ınıran küçük olup olmaığını kontrol eer. Kullanılan taarım algoritmaı gerekmeiği için arışık işlemin yapılmamaı ışına Taarım Durumu 1 eki ile aynıır Taarım Durumu 3 Taarım Durumu 3 bir uç bölgeinin kullanıcı tanımlı (abit uzunluklu) iğer uç bölgeinin program tanımlı (eğişken uzunluklu) pere elemanlara uygulanmaktaır. Değiken uzunluklu kenara uç bölge kalınlığı pere kalınlığına eşittir. 19

26 Taarım aha önce açıklanan Taarım Durumu 1 ve 2 ye benzerir. Kullanıcı tanımlı uç bölge boyutları eğişmemekteir. Arışık işlemler yalnızca eğişken uzunluklu uç bölgeine yapılmaktaır Genel veya Düzgün Yayılı Donatı Düzenine Sahip Pere Keitlerin Kontrolü Genel keitli veya üzgün yayılı onatıya ahip pere keitler kontrol için tanımlanığına, program ilgili keit için karşılıklı etki iyagramı oluşturmakta ve eğilme item/unum (talep/kapaite) oranını belirlemek için bu iyagramı kullanmaktaır. Bu bölüme programın pere eleman için karşılıklı etki iyagramını naıl oluşturuğunu ve verilen bir taarım yük birleşimi için item/unum (talep/kapaite) oranını naıl belirleiği açıklanmaktaır. Not: Bu programa karşılıklı etkileşim yüzeyi, bir eri P etkileşim eğrilerin 360-erecelik aire üzerine eşit aralıklarla yerleştirilmei ile tanımlanmaktaır Etkileşim Yüzeyi Bu programa N, 2 ve 3 ekenleri referan alınarak 3 boyutlu etkileşim yüzeyi tanımlanmaktaır. Yüzey, pere tarafız eken oğrultuunu 360-erecelik bir aire etrafına eşit aralıklı açılarla önürerek ele eilen bir eri etkileşim eğriinin birleştirilmeinen oluşturulmaktaır. Örneğin, eğer 24 P eğrii tanımlanmış ie (varayılan) her 15-erecee bir karşılıklı etkileşim eğrii (360 o /24 eğri=15 o ) bulunacaktır. Şekil 2-6 pere elemana farklı açılara göre tarafız ekeninin varayılan yerleşimini ve tarafız ekene göre çekme (şekile T ile göterilmekteir) veya baınç (şekile C ile göterilmekteir) taraflarını götermekteir. Tarafız ekenin oğrultuunun θ ve θ o için aynı oluğu görülmekteir.yalnızca keitteki çekme baınç bölgelerinin yeri eğişmekteir. Üç boyutlu etkileşim yüzeyini oluşturmak için 24 aet etkileşim eğrii (veya aha fazla) kullanılmaı önerilir. Etkileşim yüzeyini oluşturan her bir P karşılıklı etkileşim eğrii, ayrık noktaların oğrual çizgiler ile birleştirilmei ile ayıal olarak tanımlanmaktaır. Bu noktaların koorinatları, pere keitine şekileğiştirme üzleminin tarafız eken etrafına önürülmei ile belirlenmekteir. Bu işlemin ayrıntıları Şekileğiştirme Uyumu Analizi Detayları başlığı altına ilerie açıklanmaktaır. 20

27 Şekil 2-6 Pere Tarafız Ekeninin Farklı Açılara Yerleşimi P etkileşim eğriini oluşturmak için varayılan olan 11 nokta kullanılmaktaır. Bu ayı tercihler bölümünen eğiştirilebilmekteir; 11 e eşit veya aha büyük herhangi bir tek ayı kullanılabilmekteir. Eğer tercihler bölümüne bir çift ayı eçilecek olura program aha onraki ilk tek ayıya arttıracaktır. İki boyutlu pere eleman için karşılıklı etkileşim yüzeyi oluşturulurken program tercih bölümüneki ayıan bağımız olarak yalnızca iki karşılıklı etkileşim eğriini, 0 o ve 180 o eğrileri, gözönüne alacaktır. Ayrıca yalnızca 3 ekeni etrafınaki momentler ikkate alınacaktır Etkileşim Yüzeyinin Formülayonu Karşılıklı etki yüzeyinin oluşturulmaı TS Bölüm 7.1 e verilen taşıma gücü yöntemi temel ilkelerine ayanmaktaır. Program pere elemanın normal kuvvet ve moment ayanımlarını ( Nr, 2r, 3r ) belirlemek için kuvvet engeini ve şekileğiştirme uyumunu kullanmaktaır. Pere elemanın yeterli kabul eilebilmei için gerekli ayanımın N,, ) ağlanan taarım ayanımınan az veya eşit olmaı gerekmekteir. ( 2 3 ( N,, ) ( N,, ) 2 3 r 2r 3r 21

28 Beton ve onatı çeliği için taarım ayanımları karakteritik ayanımların malzeme güvenlik katayılarına, γ mc ve γ m, bölünmei ile ele eilir. Programa kullanılan eğerler aşağıaki gibiir. Donatı çeliği için malzeme güvenlik katayıı γ m = 1.15 (TS 6.2.5) Beton için malzeme güvenlik katayıı γ mc = 1.5 (TS 6.2.5) Bu katayılar yönetmelikte kullanılan taarım enklemlerine ve tablolara halihazıra gözönüne alınmaktaır. Önerilmemekle birlikte program içeriine bu eğerleri eğiştirilmeine izin verilmekteir. Eğer eğiştirilire ilgili yerlere program yönetmliğe bağlı enklemleri gerektiği şekile üzenlemekteir. Teorik olarak pere eleman keitinin taşıyabileceği makimum ekenel baınç kuvveti aşağıaki şekile heaplanmaktaır. Noc = 0.85 fc ( Ag At ) + f y A t Teorik olarak pere eleman keitinin taşıyabileceği makimum ekenel çekme kuvveti aşağıaki şekile heaplanmaktaır. Not = f y At Pere eleman geometrii ve onatıları plana imetrik ie, N oc ve N ot eğerlerine karşı gelen moment eğeri ıfır olacaktır. Aki uruma her ikine karşı gelen moment eğerleri bulunacaktır. akimum ekenel baınç kuvveti N r(max) eğeri ile ınırlanırılmaktaır. Nr (max) = 0.6 fck Ag Düşey yük birleşimleri için (TS 7.4.1) N = f A Deprem yük birleşimleri için r (max) 0.5 ck g Not: Etkileşim iyagramlarının oluşturulmaına kullanılan nokta ayıı pere tercihleri ve eğiştirme bölümünen belirlenebilmekteir. Daha önce belirtiliği gibi, tek bir etkileşim eğriini tanımlamak için başlangıçta 11 noktanın kullanılacağı varayılmaktaır. Bir etkileşim eğrii oluşturulurken, program N b, N oc, N ot noktalarını etkileşim eğriine ahil etmekteir. Eğri üzerine tanımlanan noktaların yarıı N ekeni üzerine yaklaşık eşit aralıklarla N ve N araına bulunmaktaır. Kalan iğer yarıı N ekeni üzerine yaklaşık eşit aralıklarla b oc N ve b N ot araına bulunmaktaır. N oc N ot 22

29 Şekil 2-7 e iki boyutlu bir pere eleman için plan görünümü göterilmekteir. Bu örnekte beton keit geometriinin imetrik, onatının imetrik olmaığına ikkat einiz. Şekil 2-8 e, Şekil 2-7 eki pere elemanın çeşitli etkileşim yüzeylerini göterilmekteir. Şekil 2-7 İki Boyutlu Simetrik Olmayan Donatıya Sahip Pere Eleman Örneği Şekil2-8 e Şekil 2-8 Şekil 2-7 eki Örnek Pere Keitinin Etkileşim Yüzeyleri Pere eleman iki boyutlu oluğunan, karşılıklı etkileşim yüzeyi iki etkileşim eğriinen oluşmaktaır. Bunlaran bir tanei 0 o ve iğeri 180 o içinir. İki boyutlu bir örnek oluğunan yalnızca momentleri gözönüne alınmaktaır. Programa baınç negatif, çekme pozitiftir. 3 Pere onatıı yerleşimi imetrik olmaığınan 0 o ve 180 o için çizilen eğriler imetrik eğilir. 23

30 Keik çizgili bölüm Nmax Factor eğerinin 1.0 olmaının etkiini götermekteir. Her bir karşılıklı etkileşim yüzeyi varayılan 11 nokta kullanılarak ele eilmiştir. Şekil 2-9 Şekil 2-7 e göterilen keitin 0 o etkileşim eğriini götermekteir. Şekil 2-9 a ek etkileşim iyagramları eklenmiştir. Şekil 2-9 Şekil 2-7 e göterilen keite ait etkileşim eğrileri Şekileğiştirme Uyumu Analizinin Detayları Daha önce belirtiliği gibi program, kuvvet engei ve şekileğiştirme uyumu koşullarını kullanarak pere keiti ekenel kuvvet ve moment ayanımlarını ( N, 2, 3 ) belirlemekteir. Bu noktaların koorinatları pere keitine şekileğiştirme üzleminin tarafız eken etrafına önürülmei ile belirlenmekteir. Şekil 2-10 a pere eleman keiti tarafız ekeninin 0 o oğrultuuna bulunmaı urumuna, oğrual eğişime ahip şekileğiştirme üzleminin eğişimi göterilmekteir. 24

31 Şekil 2-10 Doğrual şekileğiştirme üzleminin eğişimi Bu şekileğiştirme urumlarına makimum beton şekileğiştirmei her zaman alınmakta ve makimum onatı şekileğiştirmei ile pozitif onuz araına eğişmekteir (Programa baıncın negatif ve çekmenin pozitif oluğu hatıra tutulmalıır.) Donatı şekileğiştirmei oluğuna, şekileğiştirme uyumu analizi ile pere eleman keitine en büyük baınç kuvveti N ele eilmekteir. Donatı şekileğiştirmei pozitif oc onuz oluğuna, şekileğiştirme uyumu analizi ile pere eleman keitine en büyük çekme kuvveti N ele eilmekteir. En büyük onatı şekileğiştirmei onatı akma ot şekileğiştirmeine eşit oluğuna N ob ele eilmekteir. Şekil 2-11 e Şekil 2-10 a göteriliği gibi oğrual eğişen şekileğiştirme uyumu analizinen ele eilen pere keiti gerilme-şekileğiştirme ilişkii göterilmekteir. Şekil 2-11 e beton baınç kuvveti, C TS bölüm 7.2 ye göre ele eilmekteir. c c 1 w c C = 0.85 f k cb (TS 7.1) 25

32 Şekil 2-11 Pere keitine gerilme-şekileğiştirme ilişkii Şekil 2-11 e onatıaki makimum şekileğiştirme için bir kabul yapılmaktaır. Daha onra şekileğiştirmenin oğrual eğiştiği varayımı ile iğer onatılaraki şekileğiştirmeler belirlenmekteir. Bir onraki aıma aşağıaki enklem kullanılarak onatılaraki gerilmeler belirlenmekteir. Buraa σ = ε E f y ε onatı şekileğiştirmeini, onatı akma gerilmeini götermekteir. Donatıaki kuvvet ( T çekme, C baınç) T olarak heaplanmaktaır. veya C = σ A Verilen şekileğiştirme urumu için E elatiite moülünü, Nr eğeri 26 σ onatı gerilmeini ve f y

33 şekline heaplanmaktaır. ( ) max N = ΣT C ΣC N r c Bu eşitlikte çekme kuvveti T, baınç kuvveti ie çekme kuvvetiir, negatif ie baınç kuvvetiir. 2r 27 C c ve C nin tümü pozitiftir. Eğer N r pozitif momentinin eğeri bütün kuvvetlerin pere eleman yerel 2 ekenine göre momentlerinin toplamı ile heaplanmaktaır. Benzer şekile 3r momentinin eğeri bütün kuvvetlerin pere 2r ve 3r nin N r, C c ve T, C kuvvetlerinin tümüür. eleman yerel 3 ekenine göre momentlerinin toplamı ile heaplanmaktaır. heaplanmaın momentleri toplanan kuvvetler Önceki paragrafta heaplanmaı açıklanan N r, 2r ve 3r eğeri pere eleman etkileşim iyagramına bir noktaya karşı gelmekteir. Diyagramaki iğer noktalar; şekileğiştirme iyagramı eğiştirilerek makimum onatı şekil eğiştirmei için farklı eğerler alınmaı ve işlemlerin tekrarlanmaı ile ele eilir. Bir etkileşim eğrii tamamlanığına, tarafız ekenin yeni yerleşimi eçilmekte ve yeni etkileşim eğriinin noktaları heaplanmaktaır. Bu işlem belirlenen tüm eğrilerin noktaları belirleninceye kaar evam etmekteir Pere Eleman İtem/Sunum (Talep/Kapaite) Oranları Şekil 2-12 e tipik bir iki boyutlu pere eleman karşılıklı etki iyagramı göterilmekteir. Bir taarım yük birleşimine ele eilen iç kuvvetler N, 2 ve 3 ir. Şekile N, 3 iç kuvvetleri ile tanımlanan L noktaı göterilmekteir. Eğer nokta etkileşim iyagramının içeriine bulunuyora pere eleman kapaitei yeterliir. Eğer nokta etkileşim iyagramının ışına bulunuyora pere eleman kapaitei yeterizir. Pere eleman iç kuvvet urumunun götergei olarak program gerilme oranını heaplamaktaır. Oran L noktaının çizilmei ve C noktaının yerinin belirlenmei ile ele eilmekteir. C noktaı OL oğruunun etkileşim iyagramını ketiği (gerektiği uruma uzatılarak) nokta olarak tanımlanmaktaır. Talep/Kapaite oranı D/C D/C=OL/OC olarak heaplanır. Buraa OL orijin noktaı O an L noktaına olan uzaklık ve OC O noktaınan C noktaına olan uzaklıktır. Talep/Kapaite oranı için aşağıaki yorumlar yapılabilir: Eğer OL=OC (veya DC=1) ie ( N, 3 ) noktaı etkileşim yüzeyi üzerineir ve pere eleman kapaiteine ulaşmıştır. Eğer OL<OC (veya DC<1) ie ( N, 3 ) noktaı etkileşim yüzeyi içineir ve pere eleman kapaite yeterliir. Eğer OL>OC (veya DC>1) ie ( N, 3 ) noktaı etkileşim yüzeyi ışınaır ve pere eleman kapaitei yeterizir.

34 Şekil 2-12 İki boyutlu pere item/unum (talep/kapaite) oranı Pere eleman Talep/Kapaite oranı perenin kapaiteine göre gerilme üzeyini göteren faktörür. Üç boyutlu pere için Talep/Kapaite oranının belirlenmei iki boyutlu pere için açıklanan yönteme benzer şekileir Genel onatı Düzenine Sahip Keitlerin Boyutlanırılmaı Taarım için genel onatı üzeyine ahip pere eleman keiti kullanılığına, program aşağıa açıklanan özellikleri ikkate alarak karşılıklı etkileşim yüzeyleri oluşturmaktaır: Section Deigner programına tanımlanan pere eleman keiti boyutları Section Deigner programına tanımlanan onatı yerleşimi Section Deigner programına tanımlanan onatıların boyutlarının iğe onatı boyutlarına oranı Sekiz farklı Donatı alanının pere keit alanına oranı için karşılıklı etkileşim yüzeyi oluşturulmaktaır. Farklı oranlar belirlenirken pere keit alanı abit tutulup onatı alanı eğiştirilmekte fakat onatı boyutlarının birbirine oranı her zaman abit tutulmaktaır. Pere tercihlerine tanımlanan Section Deign IP-in eğeri ekiz onatı oranı eğerinin en küçüğü olarak alınmaktaır. Benzer şekile Pere tercihlerine tanımlanan Section Deign IP-ax eğeri ekiz onatı oranı eğerinin en büyüğü olarak alınmaktaır. Kullanılan ekiz farklı onatı oranı eğerleri minimum, makimum ve ek olarak altı tane aha onatı oranınan oluşmaktaır. Donatı oranları araınaki fark artan aritmetik eri şeklineir ve ilk 28

35 iki oran araınaki fark en on iki oran araınaki farkın üçte biriir. Tablo 1 e IPmin eğeri ve IPmax eğeri 0.02 olmaı urumuna genel ifaeleri ve karşı gelen eğerleri götermekteir. Daha onra belirli bir taarım yük birleşimi için ekiz etkileşim yüzeyine karşı gelen Talep/Kapait oranı heaplamaktaır. Sekiz etkileşim yüzeyi araına oğrual interpolayon yaparak Talep/Kapaite oranını 1 yapan (program 1 yerine 0.99 eğerini ea alır) onatı oranını belirler. Bu işlem tüm taarım yük birleşimleri için yinelenir ve en büyük eğere ahip onatı oranı rapor eilir. Düzgün yayılı onatıya ahip pere (Uniform Reinforcing) elemanın taarımı genel onatı yerleşimine ahip (General Reinforcing) pere için açıklanan yöntem ile aynıır. Tablo 2-1 Program Tarafınan Kullanılan Sekiz Donatı Oranı Eğri Oran Örnek 1 IP min IP max IP min IP min IP max IP min IP min IP max IP min IP min IP max IP min IP min IP max IP min IP min IP max IP min IP min IP max

36 Bölüm 3 Bağ Kirişi Taarımı Bu bölüme taarıma TS yönetmeliği eçilmei urumuna programın pereleri birleştiren bağ kirişlerinin eğilme ve keme taarımını naıl yaptığı açıklanmaktaır. Program bağ kirişeri için ikörtgen ve tablalı keit kullanılmaına izin vermekteir. Programın taarıma yalnızca bağ kirişinin uç keitlerini gözönüne alığı ikkate alınmalıır. Bağ kirişinin ortaına herhangi bir taarım yapılmamaktaır. Program keme onatıının tanımlanıp aha onra yeterliliğinin kontrol eilmeine izin vermemekteir. Program bağ kirişinin keme heabını yaparak gerekli keme onatıını rapor etmekteir. 3.1 Bağ Kirişi Eğilme Heabı Bu programa bağ kirişlerinin eğilme ve keme heabı yalnızca ana eken için yapılmaktaır. Bağ kirişine etkiyebilecek ekenel kuvvet, zayıf eken oğrultuuna eğilme momenti ve keme kuvveti, burulma momenti etkileri kullanıcı tarafınan ayrıca kontrol eilmeliir. Bağ kirişinin eğilme onatıı her bir yük birleşimi için heaplanmaktaır. Gerekli eğilme onatıı yalnızca bağ kirişi uç keitleri için heaplanmakta ve rapor eilmekteir. Her bir yük birleşimine her bir bağ kirişi keitinin eğilme onatıının belirlenmei için aşağıaki aımlar izlenmekteir. Taarım momenti belirlenmei Gerekli eğilme onatıı alanının belirlenmei Bu aımlar aşağıaki bölümlere açıklanmaktaır. 30

37 3.1.1 Taarım omentlerinin Belirlenmei Bağ kirişlerinin eğilme onatıının heabına ilk olarak belirli bir kiriş keitine her bir taarım yük birleşimi için arttırılmış heap momenti eğerleri ele eilir. Daha onra tüm yük bileşimlerinen ele eilen makimum pozitif ve negatif moment için keit heabı yapılır Gerekli Eğilme Donatıının Heaplanmaı Programa negatif momentler kullanılarak üt onatılar heaplanır. Bu urumlara kiriş her zaman ikörtgen keit olarak boyutlanırılır. Programa pozitif momentler kullanılarak alt onatılar heaplanır. Bu uruma kiriş ikörtgen veya T keit olarak boyutlanırılabilir. T keit olarak boutlanırma yapılacağına bağ kirişi boyutlama tercihleri bölümüne öşeme genişliği ve öşeme kalınlığı bilgileri belirtilmeliir (EK B). Eğilme heabı Şekil 3-1 e göterilen eşeğer ikörtgen gerilme ağılışı ea alınarak yapılmaktaır. Baınç bölgei makimum erinliği cb beton baınç ayanımı ve onatı çekme ayanımı kullanılarak aşağıaki enklem ile heaplanır (TS7.1). c b εcue = ε E + f cu y İzin verilen makimum eşeğer ikörtgen gerilme bloğu yükekliği şekile heaplanır. a max 1 amax (TS 7.1) aşağıa veriliği = 0.85k c (TS 7.11, 7.3 Denklem 7.4) b Bura k 1 aşağıa verilen ifae ile belirlenir. ( ) k1 = f ck k (TS 7.1, 7.3 Tablo 7.1) Beton tarafınan karşılanan baınç gerilmelerinin etkiiği bölgenin yükekliğinin a eğerinen küçük veya eşit oluğu kabul eilmekteir. max Uygulanan moment a max kullanılarak heaplanmış olan moment kapaiteini aşara program fark momenti karşılayan baınç onatıı ve ek çekme onatıı alanı heaplamaktaır. Dikörtgen ve T keitler için izlenen yöntem izleyen bölümlere açıklanmaktaır. 31

38 Şekil 3-1 Dikörtgen Bağ Kirişi Taarımı, Pozitif oment Dikörtgen Keitli Kiriş Eğilme Donatıı Şekil 3.1 e göre ikörtgen keitli kirişte arttırılmış moment eğeri beton baınç kuvveti ve onatı çekme kuvveti çifti ile karşılanmaktaır. Bu ilişki aşağıaki şekile ifae eilebilir. a = Cc panrel 2 Buraa Cc = 0.85 fc at ve panrel pozitif moment için h r bot, negatif moment için h eğerlerine eşittir. r top Baınç bölgei yükekliği a 2 2 a = panrel panrel 0.85 f t ifaei ile verilmekteir. c Program bu ifae ile baınç bloğu yükekliği a yı heaplamakta ve amax karşılaştırmaktaır Tek Donatılı Keit Heabı ile Eğer a a max ie baınç onatıına gerek yoktur ve gerekli çekme onatıı 32

39 A = olarak heaplanır. f y panrel a 2 Pozitif moment için onatı keitin altına, negatif moment için keitin ütüne yerleştirilir. Not:Program göve alanına gerekli üt alt onatı oranlarını rapor etmekteir. Baınç onatıının gerektiği urumlara bu oran bir üt liit olmaığınan yükek eğerler alabilmekteir. Program %4 oranı aşılığına Yeterizlik/Aşırı zorlanma (Overtre) olarak bilirime bulunmaktaır Çekme ve Baınç Donatılı Durum Eğer a > a ie baınç onatıına gerek uyulur ve program gerekli çekme ve baınç max onatıını izleyen bölüme anlatılan şekile heaplar. Baınç bloğu yükekliği karşılanan kuvvet olarak heaplanır. c c max a = a olarak alınır. Baınç bölgeine yalnızca beton tarafınan max C = 0.85 f a t (TS 7.1) Beton tarafınan karşılanan baınç kuvveti ile çekme onatıı tarafınan karşılanan çekme kuvvetinin oluşturuğu kuvvet çiftinin oluşturuğu moment c olarak heaplanır. a c = Cc panrel max 2 Baınç onatıı ve ek çekme onatıının oluşturacağı kuvvet çifti ile karşılanacak moment olarak heaplanır. = c Baınç onatıı tarafınan taşınan kuvvet C = olarak heaplanır. panrel r C 33

40 Şekil 3-1 ea alınarak baınç onatıı şekileğiştirme eğeri ( c ) r ε = c Baınç onatıınaki gerilme eğeri σ E ε c f olarak heaplanmaktaır. Bu ifaelereki max cu y cmax r terimi pozitif eğilme momenti için r bot eğerine, c terimi ie amax / 1 Toplam gerekli baınç onatıı A = ( σ 0.85 f ) C c k eğerine eşittir. r top, negatif eğilme momenti için A aşağıa verilen enklem ile ele eilmekteir. Beton gövee oluşan baınç kuvvetini engeleyen gerekli çekme onatıı A w = f y c panrel a max 2 Baınç onatıını engeleyen çekme onatıı A c = olarak heaplanır. ( ) f y panrel r A c Bu ifaelereki panrel terimi pozitif eğilme momenti için h r bot, negatif eğilme momenti için h r top eğerine eşittir. İfaelereki r terimi pozitif eğilme momenti için r top, negatif eğilme momenti için r bot eğerine, Toplam çekme onatıı olarak belirlenir. A A = Aw + Ac Böylece toplam çekme onatıı A ve toplam baınç onatıı A olur. Pozitif moment için A kiriş keitinin altına, A ütüne yerleştirilir. Negatif moment için teri yerleşim yapılır. 34 A w

41 T Keitli Kiriş Eğilme Donatıı T keit avranışı yalnızca pozitif moment urumuna gözönüne alınmaktaır. T keitlerin negatif moment için taarımına (üt onatının belirlenmei) gerekli onatının heabı bir önceki bölüme ikörtgen keitler için açıklanan şekile yapılmaktaır. Bu heapta T kiriş bilgii kullanılmamaktaır. Kiriş genişliği kiriş göve genişliğine eşit alınmaktaır. Pozitif moment için baınç bloğu yükekliği a 2 2 a = 0.85 f b ifaei ile verilmekteir. Eğer a ie c f A in heabına bunan onraki aımlar, bir önceki bölüme ikörtgen keit heabı için tanımlananların aynıır. Ancak bu uruma heapta kiriş baınç bölgei genişliği olarak tabla genişliği alınır b. a > amax ie baınç onatıı gerekecektir. Eğer a > ie A in heabı iki bölüme yapılır. İlk olarak tabla bölümüneki baınç kuvvetini engeleyen çekme onatıı blirlenir ve ikinci olarak göve bölümüneki baınç kuvvetini engeleyen çekme onatıı belirlenir. Eğer gerekire momenti karşılamak için baınç onatıı eklenir. Bu bölümün geri kalanına a > olmaı urumu için T keitli bağ kirişinin program tarafınan yapılan taarımı açıklanmaktaır. Şekil 3-2 ea alınığına, T keitin göve ışına kalan tabla bölümüneki baınç kuvveti C göterilmekteir. Bu bölüm taralı olarak şekile göterilmekteir. f ( ) C = 0.85 f b t f c Tabla bölümünün göve ışına taşan bölümüneki baınç kuvvetini engeleyen gerekli çekme onatıı alanı A aşağıaki ifae ile belirlenir. f A f C = f f y Toplam moment f nin göve ışana taşan tabla bölümü tarafınan karşılanan bölümü f = C f panrel 2 35

42 olarak belirlenir. Dolayııyla göve toplam momenti engeleyen ve göve tarafınan taşınan moment w aşağıaki ifae ile belirlenir. w = f Şekil 3-2 T Keitli Bağ Kirişi Taarımı, Pozitif oment Göve bölümü genişliği tve yükekliği h olan ikörtgen şekle ahiptir ve baınç bölgei yükekliği a1 aşağıaki ifae ile heaplanır. 2 2 w a1 = panrel panrel 0.85 f t 36 c Yalnızca Çekme Donatıının Yeterli Olmaı Eğer a1 amax ie baınç onatıına gerekinim yoktur ve program gövee oluşan baınç kuvvetini engeleyen çekme onatıı alanını A w olarak belirlenir. = f y w panrel Toplam çekme onatıı alanı olur. A = Af + Aw A a1 2 A w Toplam çekme onatıı pozitif moment için kiriş keitinin altına yerleştirilir.

Herhangi Bir Şekilde Simetrik Kesitlerin Taşıma Gücü. Düşey eksene göre simetrik kesit

Herhangi Bir Şekilde Simetrik Kesitlerin Taşıma Gücü. Düşey eksene göre simetrik kesit Herhangi Bir Şekile Simetrik Keitlerin Taşıma Gücü F 0 F F c A y 0.85 Betonaki baınç kuvveti olan F c bileşkeinin G uygulama noktaının baınç bölgeinin ışınan olan uzaklığına enire, x Düşey ekene göre imetrik

Detaylı

Kesitte moment kuvvet çifti Çekme ve basınç kuvveti

Kesitte moment kuvvet çifti Çekme ve basınç kuvveti Keitte moment kuvvet çiti Çekme ve aınç kuvveti Vieo Kirişe etkiyen M momenti F ile göterilen kuvvet çitine eşeğerir. Kirişin üt lileri F aınç kuvvetinin, alt lileri e F çekme kuvvetinin etkiineir. Betonun

Detaylı

Kirişlerde sınır değerler Benzeri ERSOY/ÖZCEBE S. 275-277

Kirişlerde sınır değerler Benzeri ERSOY/ÖZCEBE S. 275-277 Kirişlere ınır eğerler Benzeri ERSOY/ÖZCEBE S. 275-277 çekme taraı (epreme çekme - baınç) baınç taraı çekme taraı baınç taraı (epreme çekme - baınç) b w : kiriş genişliği h: kiriş yükekliği : aalı yükeklik=h-

Detaylı

ESKİŞEHİR OSMANGAZİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK MİMARLIK FAKÜLTESİ İnşaat Mühendisliği Bölümü. KESME Kirişlerde Etriye Hesabı (TS 500:2000)

ESKİŞEHİR OSMANGAZİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK MİMARLIK FAKÜLTESİ İnşaat Mühendisliği Bölümü. KESME Kirişlerde Etriye Hesabı (TS 500:2000) ESKİŞEHİR OSMNGZİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK MİMRLIK FKÜLTESİ İnşaat Mühenisliği Bölümü KESME Kirişlere Etriye Hesabı (TS 500:2000) 184 Kesme çatlaklarıdeney kirişi Vieo http://mm2.ogu.eu.tr/atopcu Kesme

Detaylı

BASİT EĞİLME ETKİSİNDEKİ ELEMANLARIN TAŞIMA GÜCÜ

BASİT EĞİLME ETKİSİNDEKİ ELEMANLARIN TAŞIMA GÜCÜ BÖLÜM 5 BASİT EĞİLME ETKİSİNDEKİ ELEMANLARIN TAŞIMA GÜCÜ Giriş Betonarme yapılardaki kiriş ve döşeme gii yatay taşıyıcı elemanlar, yapıya etkiyen düşey ve yatay yükler nedeniyle eğilmeye çalışırlar. Bu

Detaylı

KESME Kirişlerde Etriye Hesabı (TS 500/2000) Ahmet TOPÇU, Betonarme I, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, 2014, http://mmf2.ogu.edu.

KESME Kirişlerde Etriye Hesabı (TS 500/2000) Ahmet TOPÇU, Betonarme I, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, 2014, http://mmf2.ogu.edu. KESME Kirişlere Etriye Heabı (TS 500/2000) 178 Keme çatlakları-deney kirişleri yük Vieo ttp://mm2.ogu.eu.tr/atopcu Keme çatlakları Baınç ezilmei Dikörtgen kiriş 2 moment çatlakları Menet reakiyonu Menet

Detaylı

2010 Nisan. www.guven-kutay.ch ELASTİK YAYLAR. Özet. M. Güven KUTAY. 10a_yaylar.doc

2010 Nisan. www.guven-kutay.ch ELASTİK YAYLAR. Özet. M. Güven KUTAY. 10a_yaylar.doc Nian ELASTİK YAYLAR Özet M. Güven KUTAY a_yaylar.oc a_yaylar.oc I N H A L T S V E R Z E I C H N I S Genel...5. Yay karakteritiği...6. Yaylanma işi...7. Yayların tertiplenmei...8. Yay malzemeleri...9 Yaprak

Detaylı

NWSA-Engineering Sciences Received: September 2012 NWSA ID: 2013.8.2.1A0344 Accepted: January 2013 E-Journal of New World Sciences Academy

NWSA-Engineering Sciences Received: September 2012 NWSA ID: 2013.8.2.1A0344 Accepted: January 2013 E-Journal of New World Sciences Academy ISSN: 136-3111/138-731 Statu : Original Stuy NWSA-Engineering Science Receive: September 1 NWSA ID: 13.8..1A344 Accepte: January 13 E-Journal of New Worl Science Acaemy Hakan Çelik Firat Univ. Mekatronik

Detaylı

BRİNELL SERTLİK YÖNTEMİ

BRİNELL SERTLİK YÖNTEMİ www.muhenisiz.net 1 BRİNELL SERTLİK YÖNTEMİ Belli çaptaki sert bir bilya malzeme yüzeyine belli bir yükü uygulanarak 30 saniye süre ile bastırılır. Deneye uygulanan yükün meyana gelen izin alana bölünmesiyle

Detaylı

= 0.85 f A C 1.2 f A (f cd ve f ck : betonun hesap ve karakteristik dayanımları) 130000 4. S: V d nin serbest kenara en yakın olan mesafesi

= 0.85 f A C 1.2 f A (f cd ve f ck : betonun hesap ve karakteristik dayanımları) 130000 4. S: V d nin serbest kenara en yakın olan mesafesi BĐRLEŞĐM BÖLGELERĐ: KĐRĐŞ MESNET BÖLGELERĐ Kuru birleşim olarak yapılan kolon kiriş birleşim bölgelerine, kirişler kolonlara veya guselere oturtulur iken korniyer, profil başlığı ve elastomer gibi bir

Detaylı

Ders #9. Otomatik Kontrol. Kararlılık (Stability) Prof.Dr.Galip Cansever. 26 February 2007 Otomatik Kontrol. Prof.Dr.

Ders #9. Otomatik Kontrol. Kararlılık (Stability) Prof.Dr.Galip Cansever. 26 February 2007 Otomatik Kontrol. Prof.Dr. Der #9 Otomatik Kontrol Kararlılık (Stability) 1 Kararlılık, geçici rejim cevabı ve ürekli hal hataı gibi kontrol taarımcıının üç temel unurundan en önemli olanıdır. Lineer zamanla değişmeyen itemlerin

Detaylı

DEÜ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ FEN ve MÜHENDİSLİK DERGİSİ Cilt: 4 Sayı: 1 sh. 19-35 Ocak 2002 LED İN DARBELİ AŞIRI AKIMDA BAZI DAVRANIŞLARININ İNCELENMESİ

DEÜ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ FEN ve MÜHENDİSLİK DERGİSİ Cilt: 4 Sayı: 1 sh. 19-35 Ocak 2002 LED İN DARBELİ AŞIRI AKIMDA BAZI DAVRANIŞLARININ İNCELENMESİ DEÜ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ FEN ve MÜHENDİSLİK DERGİSİ Cilt: 4 Sayı: 1 sh. 19-35 Ocak 00 LED İN DARBELİ AŞIRI AKIMDA BAZI DAVRANIŞLARININ İNCELENMESİ ÖZET/ABSTRACT (AN INVESTIGATION OF SOME BEHAVIORS OF

Detaylı

Journal of Engineering and Natural Sciences Mühendislik ve Fen Bilimleri Dergisi

Journal of Engineering and Natural Sciences Mühendislik ve Fen Bilimleri Dergisi Journal o Engineering and Natural Science Mühendilik ve Fen Bilimleri Dergii Sigma 004/1 YAPI ELEMANLARININ ANALİZİNDE ŞERİT-LEVHA VE KAFES SİSTEM BENZEŞİMİ MODELİ M. Yaşar KALTAKCI *, Günnur YAVUZ Selçuk

Detaylı

DERS 10. Kapalı Türev, Değişim Oranları

DERS 10. Kapalı Türev, Değişim Oranları DERS 0 Kapalı Türev, Değişim Oranları 0.. Kapalı Türev. Fonksiyon kavramının ele alınığı ikinci erste kapalı enklemlerin e fonksiyon tanımlayabileceğini görmüştük. F (, enklemi ile tanımlanan f fonksiyonu

Detaylı

STOK KONTROL YÖNETİMİ

STOK KONTROL YÖNETİMİ STOK KONTRO YÖNETİMİ 1) Stok Yönetiminin Unsurları (Stok yönetiminin önemi, talep ve stok maliyetleri) ) Stok Kontrol Sistemleri (Sürekli ve Periyoik Sistemler) 3) Ekonomik Sipariş Miktarı (EO) Moelleri

Detaylı

(m) sürekli k.u. (m) toplam k.u. (m) knet

(m) sürekli k.u. (m) toplam k.u. (m) knet 1. HFT DÖŞEME KLINLIKLRININ HESPLNMSI Döşemelerin bir oğrultua mı yoksa iki oğrultua mı çalıştıkları belirlenir. 11..1. Düzgün yük taşıyan ve uzun kenarının kısa kenarına oranı en büyük olan (l u / l k

Detaylı

Tork ve Denge. Test 1 in Çözümleri

Tork ve Denge. Test 1 in Çözümleri 9 ork ve Denge est in Çözümleri M. Sistemlerin engee olması için toplam momentin (torkun) sıfır olması gerekir. Verilen üç şekil için enge koşulunu yazalım. F. br =. br F = Şekil II G =. +. +. =. 6 = 6

Detaylı

Şekil 6.1. Öngerilme elemanının beton elemana uyguladığı kuvvetler

Şekil 6.1. Öngerilme elemanının beton elemana uyguladığı kuvvetler 6. EĞĐLE HESBI 6.. GĐRĐŞ 960 lı yılların onlarından itibaren yapı mühendiliği heap yöntemlerinde köklü değişiklikler olmuştur; bugün de bu üreç artan bir hızla ürmektedir. Bununla beraber, öngerilmeli

Detaylı

TOPRAKLAMA AĞLARININ ÜÇ BOYUTLU TASARIMI

TOPRAKLAMA AĞLARININ ÜÇ BOYUTLU TASARIMI TOPRAKLAMA AĞLARININ ÜÇ BOYUTLU TASARIMI Fikri Barış UZUNLAR bari.uzunlar@tr.chneider-electric.com Özcan KALENDERLİ ozcan@elk.itu.edu.tr İtanbul Teknik Üniveritei, Elektrik-Elektronik Fakültei Elektrik

Detaylı

KARAYOLU VE DEMİRYOLU PROJELERİNDE ORTOMETRİK YÜKSEKLİK HESABI: EN KÜÇÜK KARELER İLE KOLLOKASYON

KARAYOLU VE DEMİRYOLU PROJELERİNDE ORTOMETRİK YÜKSEKLİK HESABI: EN KÜÇÜK KARELER İLE KOLLOKASYON TMMOB Harita ve Kadatro Mühendileri Odaı 13. Türkiye Harita Bilimel ve Teknik Kurultayı 18 Nian 011, Ankara KARAYOLU VE DEMİRYOLU PROJELERİNDE ORTOMETRİK YÜKSEKLİK HESABI: EN KÜÇÜK KARELER İLE KOLLOKASYON

Detaylı

AĞAÇTA ARTIM VE BÜYÜME

AĞAÇTA ARTIM VE BÜYÜME AĞAÇTA ARTIM VE BÜYÜME Ağaç ve ağaçlar topluluğu olan meşcere, canlı varlıklardır. Sürekli gelişerek, değişirler. Bu gün belirlenen meşcere hacmi, ilk vejetayon döneminde değişir. Yıllar geçtikten onra

Detaylı

DĠKDÖRTGEN BETONARME DEPOLARIN TASARIMI. YÜKSEK LĠSANS TEZĠ ĠnĢ. Müh. Mecit AÇIKGÖZ. Anabilim Dalı : ĠNġAAT MÜHENDĠSLĠĞĠ

DĠKDÖRTGEN BETONARME DEPOLARIN TASARIMI. YÜKSEK LĠSANS TEZĠ ĠnĢ. Müh. Mecit AÇIKGÖZ. Anabilim Dalı : ĠNġAAT MÜHENDĠSLĠĞĠ ĠSTANBUL TEKNĠK ÜNĠVERSĠTESĠ FEN BĠLĠLERĠ ENSTĠTÜSÜ DĠKDÖRTGEN BETONARE DEPOLARIN TASARII YÜKSEK LĠSANS TEZĠ ĠnĢ. üh. ecit AÇIKGÖZ Anabilim Dalı : ĠNġAAT ÜHENDĠSLĠĞĠ Programı : YAPI (DEPRE) ÜHENDĠSLĠĞĠ

Detaylı

ÇELİK TEL HALAT DEMETİNİN MODELLENMESİ VE SONLU ELEMANLARLA ANALİZİ

ÇELİK TEL HALAT DEMETİNİN MODELLENMESİ VE SONLU ELEMANLARLA ANALİZİ ÇELİK TEL HALAT DEMETİNİN MODELLENMESİ VE SONLU ELEMANLARLA ANALİZİ Prof.Dr. C.Erdem İMRAK 1 ve Mak.Y.Müh. Özgür ŞENTÜRK 2 1 İTÜ. Makina Fakültei, Makina Mühendiliği Bölümü, İtanbul 2 Oyak- Renault, DITECH/DMM

Detaylı

DÖŞEME KALINLIĞI HESABI

DÖŞEME KALINLIĞI HESABI DÖŞEE KALINLIĞI HESABI h lsn α s 1 0 15 + 4 m l sn öşemenin kısa kenarının temiz açıklığı α s öşemenin uuğu tip α s Σ sürekli kenar uzunluğu / Σ kenar uzunluğu m ll l s < çit yöne çalışma şartı D101 DÖŞEESĐ

Detaylı

3. ÖN DİZAYNDA AĞIRLIK HESABI

3. ÖN DİZAYNDA AĞIRLIK HESABI 3. ÖN İZAYNA AĞIRIK HESAI Her türlü geminin dizaynında gemiyi oluşturan ağırlıkların ön dizayn aşamaında doğru olarak heaplanmaı geminin tekno-ekonomik performan kriterlerinin belirlenmeinde on derece

Detaylı

DUMLUPINAR ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 2015-2016 GÜZ YARIYILI

DUMLUPINAR ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 2015-2016 GÜZ YARIYILI DUMLUPINAR ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 2015-2016 GÜZ YARIYILI Yrd. Doç. Dr. Uğur DAĞDEVİREN 2 3 Genel anlamda temel mühendisliği, yapısal yükleri zemine izin verilebilir

Detaylı

TS EN 1995-1-1 Ahşap Yapıların Tasarımı Bölüm 1-1: Genel kurallar ve bina kuralları

TS EN 1995-1-1 Ahşap Yapıların Tasarımı Bölüm 1-1: Genel kurallar ve bina kuralları TS EN 1995-1-1 Ahşap Yapıların Tasarımı Bölüm 1-1: kurallar ve bina kuralları İnş. Y. Müh. İstanbul Teknik Üniversitesi Mimarlık Fakültesi Mimarlık Bölümü Eurocoe 5 in Kapsamı Eurocoe5, birbirine yapıştırıcı

Detaylı

Deney 21 PID Denetleyici (I)

Deney 21 PID Denetleyici (I) Deney 21 PID Denetleyici (I) DENEYİN AMACI 1. Ziegler ve Nichols ayarlama kuralı I i kullanarak PID enetleyici parametrelerini belirlemek. 2. PID enetleyici parametrelerinin ince ayarını yapmak. GENEL

Detaylı

ÇOKLU ALT SİSTEMLERİN SADELEŞTİRİLMESİ

ÇOKLU ALT SİSTEMLERİN SADELEŞTİRİLMESİ 73 BÖLÜM 5 ÇOKLU ALT SİSTEMLERİN SADELEŞTİRİLMESİ 5. Blok Diyagramları Blok diyagramları genellikle frekan domenindeki analizlerde kullanılır. Şekil 5. de çoklu alt-itemlerde kullanılan blok diyagramları

Detaylı

Frekans Analiz Yöntemleri I Bode Eğrileri

Frekans Analiz Yöntemleri I Bode Eğrileri Frekan Analiz Yöntemleri I Bode Eğrileri Prof.Dr. Galip Canever 1 Frekan cevabı analizi 1930 ve 1940 lı yıllarda Nyquit ve Bode tarafından geliştirilmiştir ve 1948 de Evan tarafından geliştirilen kök yer

Detaylı

STAD. Balans vanası ENGINEERING ADVANTAGE

STAD. Balans vanası ENGINEERING ADVANTAGE Balans vanaları STAD Balans vanası Basınçlanırma & Su kalitesi Balanslama & Kontrol Termostatik kontrol ENGINEERING ADVANTAGE STAD balans vanaları geniş bir uygulama alanına hassas hironik performans sağlar.

Detaylı

Çok Katlı Perdeli ve Tünel Kalıp Binaların Modellenmesi ve Tasarımı

Çok Katlı Perdeli ve Tünel Kalıp Binaların Modellenmesi ve Tasarımı Çok Katlı Perdeli ve Tünel Kalıp Binaların Modellenmesi ve Tasarımı Mustafa Tümer Tan İçerik 2 Perde Modellemesi, Boşluklu Perdeler Döşeme Yükleri ve Eğilme Hesabı Mantar bandı kirişler Kurulan modelin

Detaylı

ÖN DİZAYNDA AĞIRLIK HESABI

ÖN DİZAYNDA AĞIRLIK HESABI ÖN DİZAYNDA AĞIRIK HESABI Her türlü geminin dizaynında gemiyi oluşturan ağırlıkların ön dizayn aşamaında doğru olarak heaplanmaı geminin tekno-ekonomik performan kriterlerinin belirlenmeinde on derece

Detaylı

d : Kirişin faydalı yüksekliği E : Deprem etkisi E : Mevcut beton elastisite modülü

d : Kirişin faydalı yüksekliği E : Deprem etkisi E : Mevcut beton elastisite modülü 0. Simgeler A c A kn RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR : Brüt kolon enkesit alanı : Kritik katta değerlendirmenin yapıldığı doğrultudaki kapı ve pencere boşluk oranı %5'i geçmeyen ve köşegen

Detaylı

Posta Adresi: Sakarya Üniversitesi, İnşaat Mühendisliği Bölümü, Sakarya, Türkiye

Posta Adresi: Sakarya Üniversitesi, İnşaat Mühendisliği Bölümü, Sakarya, Türkiye FİBER TAKVİYELİ POLİMERLE GÜÇLENDİRİLEN BETONARME KİRİŞLERİN DOĞRUSAL OLMAYAN ANALİZİ NONLINEAR ANALYSIS OF RC BEAM STRENGTHENED WITH FIBER REINFORCED POLYMERS MERT N., ELMAS M. Pota Adrei: Sakarya Üniveritei,

Detaylı

Kontrol Sistemleri. Kontrolcüler. Yrd. Doç. Dr. Aytaç GÖREN

Kontrol Sistemleri. Kontrolcüler. Yrd. Doç. Dr. Aytaç GÖREN ontrol Sitemleri ontrolcüler Doğrual Sitemlerin Sınıflandırılmaı: Birinci Mertebeden Gecikmeli BMG Sitemler: x a T 1 x a t x e t Son değer teoremi : x x x adr adr adr lim xa 0 lim 0 T 1 t T t 2T t 3T t

Detaylı

Bileşik Eğilme-Eksenel Basınç ve Eğilme Altındaki Elemanların Taşıma Gücü

Bileşik Eğilme-Eksenel Basınç ve Eğilme Altındaki Elemanların Taşıma Gücü Bileşik Eğilme-Eksenel Basınç ve Eğilme Altındaki Elemanların Taşıma Gücü GİRİŞ: Betonarme yapılar veya elemanlar servis ömürleri boyunca gerek kendi ağırlıklarından gerek dış yüklerden dolayı moment,

Detaylı

RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR. 5- Risk Tespit Uygulaması: Betonarme Bina

RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR. 5- Risk Tespit Uygulaması: Betonarme Bina RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR 5- Risk Tespit Uygulaması: Betonarme Bina İncelenen Bina Binanın Yeri Bina Taşıyıcı Sistemi Bina 5 katlı Betonarme çerçeve ve perde sistemden oluşmaktadır.

Detaylı

BETONARME ÇERÇEVE BOYUTLAMA KILAVUZU TS500-2000 ve DBYBHY-2007. ETABS 2013 Betonarme Çerçeve Boyutlama Kılavuzu

BETONARME ÇERÇEVE BOYUTLAMA KILAVUZU TS500-2000 ve DBYBHY-2007. ETABS 2013 Betonarme Çerçeve Boyutlama Kılavuzu COMPUTERS & ENGINEERING ETABS 2013 Betonarme Çerçeve Boyutlama Kılavuzu Doğrudan Seçimle TS500 (2000) ve Deprem Bögelerinde Yapılacak Binalar Hakkında Yönetmelik (2007) BETONARME ÇERÇEVE BOYUTLAMA KILAVUZU

Detaylı

YAPAN: ESKISEHIR G TIPI LOJMAN TARİH: 15.02.2010 REVİZYON: Hakan Şahin - ideyapi Bilgisayar Destekli Tasarım

YAPAN: ESKISEHIR G TIPI LOJMAN TARİH: 15.02.2010 REVİZYON: Hakan Şahin - ideyapi Bilgisayar Destekli Tasarım YAPAN: PROJE: TARİH: 15.02.2010 REVİZYON: Hakan Şahin - ideyapi Bilgisayar Destekli Tasarım YAPI GENEL YERLEŞİM ŞEKİLLERİ 1 4. KAT 1 3. KAT 2 2. KAT 3 1. KAT 4 ZEMİN KAT 5 1. BODRUM 6 1. BODRUM - Temeller

Detaylı

DEÜ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ FEN VE MÜHENDİSLİK DERGİSİ Cilt: 8 Sayı: 3 s. 51-64 Ekim 2006 ÇAPRAZ TASARIMIN KLİNİK ARAŞTIRMALARDA UYGULANMASI

DEÜ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ FEN VE MÜHENDİSLİK DERGİSİ Cilt: 8 Sayı: 3 s. 51-64 Ekim 2006 ÇAPRAZ TASARIMIN KLİNİK ARAŞTIRMALARDA UYGULANMASI DEÜ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ FEN VE MÜHENDİSLİK DERGİSİ Cilt: 8 Sayı: 3 s 5 64 Ekim 006 ÇAPRAZ TASARIMIN KLİNİK ARAŞTIRMALARDA UYGULANMASI (APPLICATION OF CROSSOVER DESIGN IN CLINICAL RESEARCHES) Özgür ARMANERİ*,

Detaylı

5. MODEL DENEYLERİ İLE GEMİ DİRENCİNİ BELİRLEME YÖNTEMLERİ

5. MODEL DENEYLERİ İLE GEMİ DİRENCİNİ BELİRLEME YÖNTEMLERİ 5. MODEL DENEYLEİ İLE GEMİ DİENİNİ BELİLEME YÖNTEMLEİ Gei projeinin değişik erelerinde iteatik odel deneylerine dayalı yaklaşık yöntelerle gei topla direnci e dolayııyla gei ana akine gücü belirlenektedir.

Detaylı

Betonarme Kolonların Yanal Öngerme Metodu İle Depreme Karşı Güçlendirilmesi

Betonarme Kolonların Yanal Öngerme Metodu İle Depreme Karşı Güçlendirilmesi ECAS2002 Ululararaı Yaı ve Derem Mühendiliği Semozyumu, 14 Ekim 2002, Orta Doğu Teknik Üniveritei, Ankara, Türkiye Betonarme Kolonların Yanal Öngerme Metodu İle Dereme Karşı Güçlendirilmei M. Saatçioğlu

Detaylı

KAPLĐN SANAYĐ ve TĐCARET KOLLEKTĐF ŞĐRKETĐ

KAPLĐN SANAYĐ ve TĐCARET KOLLEKTĐF ŞĐRKETĐ ĐÇĐNDEKĐLER KAPLĐN... 2 Kaplin Neir?... 2 Kaplin seçimi:... 2 Tork Hesabı :... 2 Elastik Ara Parçalar :... 4 Pivileks... 4 Normaleks... 4 Nitroleks... 4 Polileks... 4 Elastik Ara Parçaların Kontrolü:...

Detaylı

Kapasitans (Sığa) Paralel-Plaka Kondansatör, Örnek. Paralel-Plaka Kondansatör. Kondansatör uygulamaları Kamera flaşı BÖLÜM 26 SIĞA VE DİELEKTRİKLER

Kapasitans (Sığa) Paralel-Plaka Kondansatör, Örnek. Paralel-Plaka Kondansatör. Kondansatör uygulamaları Kamera flaşı BÖLÜM 26 SIĞA VE DİELEKTRİKLER BÖLÜM 6 SIĞ VE DİELEKTRİKLER Sığa nın tanımı Sığa nın hesaplanması Konansatörlerin bağlanması Yüklü konansatörlere epolanan enerji Dielektrikli konansatörler Problemler Kapasitans (Sığa) Konansatör çitli

Detaylı

ÇELİK (TS 708:2010) Çeliklerin sınıflandırılması

ÇELİK (TS 708:2010) Çeliklerin sınıflandırılması ÇELİK (TS 708:2010) Betona oluşan çekme kuvvetlerini beton karşılayamaz, çatlar. Bu kuvvetleri karşılamak ve çatlakları sınırlamak amacıyla çekme bölgelerine çelik çubuklar konur. Ayrıca, sargı onatısı

Detaylı

YAĞLAMA VE KAYMALI YATAKLAR

YAĞLAMA VE KAYMALI YATAKLAR YAĞLAMA TĐPLERĐ YAĞLAMA VE KAYMALI YATAKLAR Yağlamanın beş farklı şekli tanımlanabilir. 1) Hidrodinamik ) Hidrotatik 3) Elatohidrodinamik 4) Sınır 5) Katı-film VĐSKOZĐTE τ F du = = A µ dy du U = dy h τ

Detaylı

UBET72 DM BETON KÖŞK YAPISI BETONARME STATİK HESAP RAPORU

UBET72 DM BETON KÖŞK YAPISI BETONARME STATİK HESAP RAPORU UBET72 DM BETON KÖŞK YAPISI HAZIRLAYAN : İSMAİL ENGİN KONTROL EDDEN : GÜNER İNCİ TARİH : 21.3.215 Sayfa / Page 2 / 4 REVİZYON BİLGİLERİ Rev. No. Tarih Tanım / YayınNedeni Onay Sunan Kontrol Onay RevizyonDetayBilgileri

Detaylı

Yapı Elemanlarının Davranışı

Yapı Elemanlarının Davranışı Kolon Türleri ve Eksenel Yük Etkisi Altında Kolon Davranışı Yapı Elemanlarının Davranışı Yrd. Doç. Dr. Barış ÖZKUL Kolonlar; bütün yapılarda temel ile diğer yapı elemanları arasındaki bağı sağlayan ana

Detaylı

Teknik Not / Technical Note KONUT SEKTÖRÜ İÇİN LİNYİT KÖMÜRÜ TÜKETİCİ FAZLASI

Teknik Not / Technical Note KONUT SEKTÖRÜ İÇİN LİNYİT KÖMÜRÜ TÜKETİCİ FAZLASI MADENCİLİK, Cilt 45, Sayı 4, Sayfa 29-4, Aralık 26 Vol.45, No. 4, pp 29-4, December 26 Teknik Not / Technical Note KONUT SEKTÖRÜ İÇİN LİNYİT KÖMÜRÜ TÜKETİCİ FAZLASI Consumer Surplus of Lignite Coal Consumption

Detaylı

YAPILARDA HASAR TESPĐTĐ-II

YAPILARDA HASAR TESPĐTĐ-II YAPILARDA HASAR TESPĐTĐ-II VII.Bölüm BETONARME YAPILARDA HASAR Konular 7.2. KĐRĐŞ 7.3. PERDE 7.4. DÖŞEME KĐRĐŞLERDE HASAR Betonarme kirişlerde düşey yüklerden dolayı en çok görülen hasar şekli açıklıkta

Detaylı

ÇELİK YAPILARDA ELASTİK VE PLASTİK YÖNTEM ÇÖZÜMLERİ VE BİRLEŞİMLER

ÇELİK YAPILARDA ELASTİK VE PLASTİK YÖNTEM ÇÖZÜMLERİ VE BİRLEŞİMLER Omangazi Üniveritei Müh.Mim.Fak.Dergii C.XVII, S.1, 2003 Eng.&Arch.Fac.Omangazi Univerit, Vol.XVII, o: 1, 2003 ÇELİK YAPILARDA ELASTİK VE PLASTİK YÖTEM ÇÖZÜMLERİ VE BİRLEŞİMLER Selim ŞEGEL 1, evzat KIRAÇ

Detaylı

Uydu Kentlerin Tasarımı için Bir Karar Destek Sistemi ve Bilişim Sistemi Modeli Önerisi

Uydu Kentlerin Tasarımı için Bir Karar Destek Sistemi ve Bilişim Sistemi Modeli Önerisi Akademik Bilişim 0 - XII. Akademik Bilişim Konferanı Bildirileri 0-2 Şubat 200 Muğla Üniveritei Uydu Kentlerin Taarımı için Bir Karar Detek Sitemi ve Bilişim Sitemi Modeli Önerii TC Beykent Üniveritei

Detaylı

GRID INDUCTANCE IN SUBSTATION GROUNDING GRID DESIGN BASED ON GENETIC ALGORITHMS

GRID INDUCTANCE IN SUBSTATION GROUNDING GRID DESIGN BASED ON GENETIC ALGORITHMS 5. Ululararaı İleri Teknolojiler Sempozyumu (IATS 9), 3-5 Mayı 29, Karabük, Türkiye GENETİK ALGORİTMALARA DAYALI İLETİM MERKEZİ TOPRAKLAMA AĞI TASARIMINDA AĞ İNDÜKTANSI GRID INDUCTANCE IN SUBSTATION GROUNDING

Detaylı

Çevrimsel yüklemeye maruz tabakalı kompozitlerin maksimum yorulma ömrü için optimum tasarımı

Çevrimsel yüklemeye maruz tabakalı kompozitlerin maksimum yorulma ömrü için optimum tasarımı Ululararaı Katılımlı 7. Makina Teorii Sempozyumu, İzmir, -7 Haziran 05 Çevrimel yüklemeye maruz tabakalı kompozitlerin makimum yorulma ömrü için optimum taarımı H. Arda Deveci * H. Seçil Artem İzmir Intitute

Detaylı

Dişli (Nervürlü) ve Asmolen Döşemeler

Dişli (Nervürlü) ve Asmolen Döşemeler Dişli (Nervürlü) ve Asmolen Döşemeler 3 2 diş Ana taşıyıcı kiriş 1 A a a Đnce plak B Dişli döşeme a-a plak diş kiriş Asmolen döşeme plak diş Asmolen (dolgu) Birbirine paralel, aynı boyutlu, aynı donatılı,

Detaylı

MEKANİK TESİSATTA EKONOMİK YALITIM KALINLIĞI

MEKANİK TESİSATTA EKONOMİK YALITIM KALINLIĞI _ 07 MEKANİK TESİSATTA EKONOMİK YALITIM KALINLIĞI Mustafa ÖZDEMİR İ. Cem PARMAKSIZOĞLU ÖZET Önceki çalışmamıza, ekonomik analizin tanımları, maliyetlerin bulunmasına yönelik veriler ve ekonomik analiz

Detaylı

BÖLÜM II D. YENİ YIĞMA BİNALARIN TASARIM, DEĞERLENDİRME VE GÜÇLENDİRME ÖRNEKLERİ

BÖLÜM II D. YENİ YIĞMA BİNALARIN TASARIM, DEĞERLENDİRME VE GÜÇLENDİRME ÖRNEKLERİ BÖLÜM II D ÖRNEK 1 BÖLÜM II D. YENİ YIĞMA BİNALARIN TASARIM, DEĞERLENDİRME VE GÜÇLENDİRME ÖRNEKLERİ ÖRNEK 1 İKİ KATLI YIĞMA OKUL BİNASININ DEĞERLENDİRMESİ VE GÜÇLENDİRİLMESİ 1.1. BİNANIN GENEL ÖZELLİKLERİ...II.1/

Detaylı

ZAMANLA DEĞİŞEN HIZDA HAREKET EDEN YÜKE MARUZ KİRİŞ/KÖPRÜ NÜN DİNAMİK TEPKİSİ

ZAMANLA DEĞİŞEN HIZDA HAREKET EDEN YÜKE MARUZ KİRİŞ/KÖPRÜ NÜN DİNAMİK TEPKİSİ ZAMANLA DEĞİŞEN HIZDA HAREKET EDEN YÜKE MARUZ KİRİŞ/KÖPRÜ NÜN DİNAMİK TEPKİSİ B. Gültekin SINIR, M. Erkan TURAN ve S. Emine KOCABAŞ Celal Bayar Üniversitesi Mühenislik Fakültesi İnşaat Mühenisliği Bölümü,

Detaylı

BETONARME YAPI ELEMANLARINDA DONATI DÜZENLEME İLKELERİ

BETONARME YAPI ELEMANLARINDA DONATI DÜZENLEME İLKELERİ BETONARME YAPI ELEMANLARINDA DONATI DÜZENLEME İLKELERİ Araş. Gör. İnş.Yük. Müh. Hayri Baytan ÖZMEN Bir Yanlışlık Var! 1 Donatı Düzenleme (Detaylandırma) Yapı tasarımının son ve çok önemli aşamasıdır. Yapının

Detaylı

BETONARME TAŞIYICI SİSTEMLERDE KAPASİTE TASARIMI

BETONARME TAŞIYICI SİSTEMLERDE KAPASİTE TASARIMI etonare taşııı itelerde kapaite taarıı ETONRE TŞIYICI SİSTELERDE KPSİTE TSRII Zekai Celep Prof.Dr. İtanbul Teknik Üniveritei İnşaat Fakültei elep@itu.edu.tr http://www.in.itu.edu.tr/zelep/z.ht İnşaat ühendileri

Detaylı

Açık kümeleri belirlemek ve tanımlamak birkaç yolla olabilir. Biz bu yolların birkaçını. + r) açık aralığıdır.

Açık kümeleri belirlemek ve tanımlamak birkaç yolla olabilir. Biz bu yolların birkaçını. + r) açık aralığıdır. . KÜMELERİN YAPILARI. Açık Kümeler-Kapalı Kümeler vereceğiz. Açık kümeleri belirlemek ve tanımlamak birkaç ylla labilir. Biz bu ylların birkaçını.. Tanım: (X, ) metrik uzay x0 (i) B(x, r) { x X : (x, x)

Detaylı

GYD GAYRİMENKUL YATIRIM DANIŞMANLIK ENERJİ VE MADENCİLİK İNŞAAT A.Ş. 201100210 RUHSAT NUMARALI SAHADA SONDAJ YÖNTEMİ İLE MADEN ARAMA PROJESİ

GYD GAYRİMENKUL YATIRIM DANIŞMANLIK ENERJİ VE MADENCİLİK İNŞAAT A.Ş. 201100210 RUHSAT NUMARALI SAHADA SONDAJ YÖNTEMİ İLE MADEN ARAMA PROJESİ GYD GAYRİMENKUL YATIRIM DANIŞMANLIK ENERJİ VE MADENCİLİK İNŞAAT A.Ş. 201100210 RUHSAT NUMARALI SAHADA DENİZLİ İLİ, ÇİVRİL İLÇESİ, KARAYAHŞİLER KÖYÜ MİTTO MAD. MÜH. VE MÜŞ. ORM. İŞLERİ İTH. İHR. DIŞ TİC.

Detaylı

SAFE v7. Yazýlýmýn bir aylýk tam sürümlü CD-ROM unu ücretsiz isteyebilirsiniz. baser@comp-engineering.com http://www.comp-engineering.

SAFE v7. Yazýlýmýn bir aylýk tam sürümlü CD-ROM unu ücretsiz isteyebilirsiniz. baser@comp-engineering.com http://www.comp-engineering. Yazýlýmýn bir aylýk tam sürümlü CD-ROM unu ücretsiz isteyebilirsiniz. baser@comp-engineering.com http://www.comp-engineering.com Sonlu elemanlar yöntemiyle betonarme kiriþli ve mantar döþeme, plak sistemleri,

Detaylı

SAP2000 BETONARME ÇERÇEVE BOYUTLAMA KILAVUZU. Doğrudan Seçimle TS 500 2000 Betonarme ve TDY Türkiye Deprem Yönetmeliği 2007

SAP2000 BETONARME ÇERÇEVE BOYUTLAMA KILAVUZU. Doğrudan Seçimle TS 500 2000 Betonarme ve TDY Türkiye Deprem Yönetmeliği 2007 COMPUTERS & ENGINEERING SAP2000 BETONARME ÇERÇEVE BOYUTLAMA KILAVUZU Doğrudan Seçimle TS 500 2000 Betonarme ve TDY Türkiye Deprem Yönetmeliği 2007 ISO SAP093011M26 Rev. 0 Version 15 - Oct. 2011 Berkeley,

Detaylı

TEMEL İNŞAATI ŞERİT TEMELLER

TEMEL İNŞAATI ŞERİT TEMELLER TEMEL İNŞAATI ŞERİT TEMELLER Kaynak; Temel Mühendisliğine Giriş, Prof. Dr. Bayram Ali Uzuner 1 2 Duvar Altı (veya Perde Altı) Şerit Temeller (Duvar Temelleri) 3 Taş Duvar Altı Şerit Temeller Basit tek

Detaylı

Kök Yer Eğrileri ile Tasarım

Kök Yer Eğrileri ile Tasarım Kök Yer Eğrileri ile Taarım Prof.Dr. Galip Canever Kök Yer Eğriinden Kazanç ın Belirlenmei Kök yer eğrii K nın pozitif değerleri için denkleminin muhtemel köklerini göteren eğridir. KG ( ) Taarımın amacı

Detaylı

8. Seffaf Cam Yapi...99

8. Seffaf Cam Yapi...99 . Seffaf Cam Yapi...99.1 Cepheler...101.1.1 Cephe Islevleri...101 Sicak Cephe Soguk Cephe Çift Çiarli Cephe.1.2 Cephe Konstrüksiyonlari...104 Kapakli Cephe Silikon Cephe Noktasal Tutuculu Cephe Membran

Detaylı

EGE ÜNİVERSİTESİ-MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ-MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 1 MK371 ISI TRANSFERİ (2+2) DERSİ

EGE ÜNİVERSİTESİ-MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ-MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 1 MK371 ISI TRANSFERİ (2+2) DERSİ EGE ÜNİVERSİESİ-MÜHENDİSİK FAKÜESİ-MAKİNA MÜHENDİSİĞİ BÖÜMÜ 1 MK371 ISI RANSFERİ (+) DERSİ-ÖZE BİGİER: (8.6) EGE ÜNİVERSİESİ-MÜHENDİSİK FAKÜESİ MAKİNA MÜHENDİSİĞİ BÖÜMÜ MK371 ISI RANSFERİ (+) DERSİ.BÖÜM

Detaylı

SAP2000. Yapõlarõ Sonlu Elemanlarla BOYUTLAMA KILAVUZU. TS500 ve Deprem Yönetmeliği Uyarlamalõ

SAP2000. Yapõlarõ Sonlu Elemanlarla BOYUTLAMA KILAVUZU. TS500 ve Deprem Yönetmeliği Uyarlamalõ SAP2000 Yapõlarõ Sonlu Elemanlarla Çözümleme ve Boyutlama için Yazõlõmlar Serii BETONARME ÇERÇEVE BOYUTLAMA KILAVUZU TS500 ve Deprem Yönetmeliği Uyarlamalõ COMPUTERS & ENGINEERING Verion 7, Mayõ 2000 Türkçei:

Detaylı

Elektromanyetik Teori Bahar 2005-2006 Dönemi. MAXWELL DENKLEMLERİ VE ELEKTROMANYETİK DALGALAR Giriş

Elektromanyetik Teori Bahar 2005-2006 Dönemi. MAXWELL DENKLEMLERİ VE ELEKTROMANYETİK DALGALAR Giriş MAXWELL DENKLEMLERİ VE ELEKTROMANYETİK DALGALAR Giriş Teori alanınaki katkılarıyla 19. yüzyıl fiziğinin en büyük alarınan biri olan Maxwell in en önemli çalışması elektromanyetizma hakkınaır. Maxwell,

Detaylı

Dinamik dersinde eğik düzlem üzerinde bir cismi hareket ettirmek için gerekli kuvveti aşağıda belirtildiği gibi hesaplamıştık;

Dinamik dersinde eğik düzlem üzerinde bir cismi hareket ettirmek için gerekli kuvveti aşağıda belirtildiği gibi hesaplamıştık; 1- VAGON HAREKET DİNAMİĞİ Dinamik derinde eğik düzlem üzerinde bir cimi hareket ettirmek için gerekli kuvveti aşağıda belirtildiği gibi heaplamıştık; Şekil 1- Eğik düzlemde hareket = G µ Coα ± G Sinα ±

Detaylı

İnşaat Mühendisliği Bölümü UYGULAMA 1- BOYUT ANALİZİ

İnşaat Mühendisliği Bölümü UYGULAMA 1- BOYUT ANALİZİ UYGULAMA - BOYUT ANALİZİ INS 36 HİDROLİK 03-GÜZ (Buckingham) teoremini tanımlayınız. Temel (esas) büyüklük ve temel (esas) boyut ne emektir? Açıklayınız. Bir akışkanlar mekaniği problemine teoremi uygulanığına

Detaylı

ENM 557 ÇOK ÖLÇÜTLÜ KARAR VERME

ENM 557 ÇOK ÖLÇÜTLÜ KARAR VERME GAZİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK-MİMARLIK FAKÜLTESİ FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ ENM 557 ÇOK ÖLÇÜTLÜ KARAR VERME GALATASARAY SK nın 2009-2010 Sezonu 2 Dönemi için Forvet Seçim Problemi DERSİN SORUMLUSU: Yrd Doç

Detaylı

MİLLER, AKSLAR. Özet. 2009 Kasım. www.guven-kutay.ch. ve MUYLULAR 06. M. Güven KUTAY 2010 Eylül. M i l l e r, A k s l a r v e M u y l u l a r

MİLLER, AKSLAR. Özet. 2009 Kasım. www.guven-kutay.ch. ve MUYLULAR 06. M. Güven KUTAY 2010 Eylül. M i l l e r, A k s l a r v e M u y l u l a r i l l e r, k s l a r v e u y l u l a r 009 Kasım İER, KSR ve UYUR 06 Özet. Güven KUTY 00 Eylül i l l e r, k s l a r v e u y l u l a r İ Ç İ N D E K İ E R 0. alzeme...5 0. Hesaplamalar...6 0. ğırlık kuvvetleri...6

Detaylı

Taşıyıcı Sistem İlkeleri

Taşıyıcı Sistem İlkeleri İTÜ Mimarlık Fakültesi Mimarlık Bölümü Yapı ve Deprem Mühendisliği Çalışma Grubu BETONARME YAPILAR MIM 232 Taşıyıcı Sistem İlkeleri 2015 Bir yapı taşıyıcı sisteminin işlevi, kendisine uygulanan yükleri

Detaylı

Harita 1: Esenyurt un Đstanbuldaki Yeri..2 Harita 2: Esenyurt Mahalli Yapısı...3 Harita 3: Su Kaynakları Bakımından Esenyurt...4 A.

Harita 1: Esenyurt un Đstanbuldaki Yeri..2 Harita 2: Esenyurt Mahalli Yapısı...3 Harita 3: Su Kaynakları Bakımından Esenyurt...4 A. ĐÇĐNEKĐLER Sayfa No Harita : Esenyurt un Đstanbulaki Yeri..2 Harita 2: Esenyurt Maalli Yapısı...3 Harita 3: Su Kaynakları Bakımınan Esenyurt...4 A. Kaynaktan Alınan Suyun Yerleşim Merkezine Getirilmesi

Detaylı

DAĞITIM SİSTEMLERİ İÇİN YENİ BİR GÜÇ AKIŞI ALGORİTMASININ GELİŞTİRİLMESİ

DAĞITIM SİSTEMLERİ İÇİN YENİ BİR GÜÇ AKIŞI ALGORİTMASININ GELİŞTİRİLMESİ T. C. GEBZE YÜKSEK TEKNOLOJİ ENSTİTÜSÜ MÜHENDİSLİK E FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ DAĞITIM SİSTEMLERİ İÇİN YENİ BİR GÜÇ AKIŞI ALGORİTMASININ GELİŞTİRİLMESİ Ulaş EMİNOĞLU DOKTORA TEZİ ELEKTRONİK MÜHENDİSLİĞİ

Detaylı

ELEKTROLİZ YÖNTEMİYLE HİDROJEN GAZI ELDESİ

ELEKTROLİZ YÖNTEMİYLE HİDROJEN GAZI ELDESİ ELEKTROLİZ YÖNTEMİYLE HİDROJEN GAZI ELDESİ Gülfeza KARDAŞ, Ramazan SOLMAZ, Birgül YAZICI, Mehmet ERBİL Ç.Ü. Fen-Eebiyat Fakültesi Kimya Bölümü, 01330, Balcalı-ADANA gulfeza@cu.eu.tr, rsolmaz@cu.eu.tr,

Detaylı

ÖRNEK 18 4 KATLI BETONARME PANSİYON BİNASININ GÜÇLENDİRİLMESİ ve DOĞRUSAL ELASTİK OLMAYAN YÖNTEM İLE DEĞERLENDİRİLMESİ

ÖRNEK 18 4 KATLI BETONARME PANSİYON BİNASININ GÜÇLENDİRİLMESİ ve DOĞRUSAL ELASTİK OLMAYAN YÖNTEM İLE DEĞERLENDİRİLMESİ 4 KATLI BETONARME PANSİYON BİNASININ GÜÇLENDİRİLMESİ ve DOĞRUSAL ELASTİK OLMAYAN YÖNTEM İLE DEĞERLENDİRİLMESİ 18.1. PERFORMANS DÜZEYİNİN BELİRLENMESİ... 18/1 18.2. GÜÇLENDİRİLEN BİNANIN ÖZELLİKLERİ VE

Detaylı

Nautilus kalıpları, yerinde döküm yapılarak, hafifletilmiş betonarme plak döşeme oluşturmak için geliştirilmiş kör kalıp sistemidir.

Nautilus kalıpları, yerinde döküm yapılarak, hafifletilmiş betonarme plak döşeme oluşturmak için geliştirilmiş kör kalıp sistemidir. Nautilus kalıpları, yerinde döküm yapılarak, hafifletilmiş betonarme plak döşeme oluşturmak için geliştirilmiş kör kalıp sistemidir. Mimari ve statik tasarım kolaylığı Kirişsiz, kasetsiz düz bir tavan

Detaylı

Havuz Modelleme. Bina Tasarım Sistemi. www.probina.com.tr. Prota Yazılım Ltd. Şti.

Havuz Modelleme. Bina Tasarım Sistemi. www.probina.com.tr. Prota Yazılım Ltd. Şti. Bina Tasarım Sistemi Havuz Modelleme [ Probina Orion Bina Tasarım Sistemi, betonarme bina sistemlerinin analizini ve tasarımını gerçekleştirerek tüm detay çizimlerini otomatik olarak hazırlayan bütünleşik

Detaylı

AKIŞKANLAR. 8. 1 Giriş 8. 2 Basınç, Basıncın Derinlikle Değişimi

AKIŞKANLAR. 8. 1 Giriş 8. 2 Basınç, Basıncın Derinlikle Değişimi 8 AKIŞKANLAR 8. 1 Giriş 8. Baınç, Baıncın Derinlikle Değişimi 8. Archimede Prenibi ve Kaldırma Kuvveti 8. 4 ikozluk 8. 5 Süreklilik Denklemi 8. 6 Yüzeyel Gerilim Akışkan ortam; durgun halde iken veya ideal

Detaylı

YÜKSEK GERİLİM TESİSLERİNDE KULLANILAN YALITKAN YAĞLARIN DELİNME DAYANIMI ANALİZİ

YÜKSEK GERİLİM TESİSLERİNDE KULLANILAN YALITKAN YAĞLARIN DELİNME DAYANIMI ANALİZİ YÜKSEK GERİLİM TESİSLERİNDE KULLANILAN YALITKAN YAĞLARIN DELİNME DAYANIMI ANALİZİ Celal KOCATEPE, Oktay ARIKAN, Eyüp TASLAK, C. Faıl KUMRU Yılız Teknik Üniversitesi, Elektrik-Elektronik Fakültesi, Elektrik

Detaylı

ESM406- Elektrik Enerji Sistemlerinin Kontrolü. 2. SİSTEMLERİN MATEMATİKSEL MODELLENMESİ Laplace Dönüşümü

ESM406- Elektrik Enerji Sistemlerinin Kontrolü. 2. SİSTEMLERİN MATEMATİKSEL MODELLENMESİ Laplace Dönüşümü ESM406- Elektrik Enerji Sitemlerinin Kontrolü. SİSTEMLERİN MATEMATİKSEL MODELLENMESİ Laplace Dönüşümü.. Hedefler Bu bölümün hedefleri:. Komplek değişkenlerin tanıtılmaı.. Laplace Tranformayonun tanıtılmaı..

Detaylı

. TAŞIYICI SİSTEMLER Çerçeve Perde-çerçeve (boşluklu perde) Perde (boşluksuz perde) Tüp Iç içe tüp Kafes tüp Modüler tüp

. TAŞIYICI SİSTEMLER Çerçeve Perde-çerçeve (boşluklu perde) Perde (boşluksuz perde) Tüp Iç içe tüp Kafes tüp Modüler tüp 1 . TAŞIYICI SİSTEMLER Çerçeve Perde-çerçeve (boşluklu perde) Perde (boşluksuz perde) Tüp Iç içe tüp Kafes tüp Modüler tüp 2 Başlıca Taşıyıcı Yapı Elemanları Döşeme, kiriş, kolon, perde, temel 3 Çerçeve

Detaylı

DEPREM BÖLGELERĐNDE YAPILACAK BĐNALAR HAKKINDA YÖNETMELĐK (TDY 2007) Seminerin Kapsamı

DEPREM BÖLGELERĐNDE YAPILACAK BĐNALAR HAKKINDA YÖNETMELĐK (TDY 2007) Seminerin Kapsamı DEPREM BÖLGELERĐNDE YAPILACAK BĐNALAR HAKKINDA YÖNETMELĐK (TDY 2007) Prof. Dr. Erkan Özer Đstanbul Teknik Üniversitesi Đnşaat Fakültesi Yapı Anabilim Dalı Seminerin Kapsamı 1- Bölüm 1 ve Bölüm 2 - Genel

Detaylı

1. BÖLÜM ELEKTROSTATİK. Yazar: Dr. Tayfun Demirtürk E-posta: tdemirturk@pau.edu.tr

1. BÖLÜM ELEKTROSTATİK. Yazar: Dr. Tayfun Demirtürk E-posta: tdemirturk@pau.edu.tr 1. BÖLÜM ELEKTROSTATİK Yazar: Dr. Tayfun Demirtürk Eposta: temirturk@pau.eu.tr 1 ELEKTROSTATİK: Durgun yüklerin etkilerini ve aralarınaki etkileşmeleri inceler. Doğaa iki çeşit elektrik yükü bulunur: ()

Detaylı

YAPAN: TARİH: 15.02.2010 REVİZYON: 6500HL-0026 Statik Net50 / K.T.Ü. İnşaat Mühendisliği Bölümü

YAPAN: TARİH: 15.02.2010 REVİZYON: 6500HL-0026 Statik Net50 / K.T.Ü. İnşaat Mühendisliği Bölümü YAPAN: PROJE: TARİH: 15.02.2010 REVİZYON: 6500HL-0026 Statik Net50 / K.T.Ü. İnşaat Mühendisliği Bölümü PERFORMANS ANALİZİ 1 PERFORMANS ANALİZİ ÖN BİLGİLERİ VE ÖZETLERİ 1 MEVCUT KİRİŞ BİLGİLERİ 2 MEVCUT

Detaylı

Temel sistemi seçimi;

Temel sistemi seçimi; 1 2 Temel sistemi seçimi; Tekil temellerden ve tek yönlü sürekli temellerden olabildiğince uzak durulmalıdır. Zorunlu hallerde ise tekil temellerde her iki doğrultuda rijit ve aktif bağ kirişleri kullanılmalıdır.

Detaylı

LPG DEPOLAMA TANKLARININ GAZ VERME KAPASİTELERİNİN İNCELENMESİ

LPG DEPOLAMA TANKLARININ GAZ VERME KAPASİTELERİNİN İNCELENMESİ 825 LPG DEPOLAMA TAKLARII GAZ VERME KAPASİTELERİİ İCELEMESİ Fehmi AKGÜ 1. ÖZET Sunulan çalışmada, LPG depolama tanklarının gaz verme kapaitelerinin belirlenmei amacına yönelik zamana bağlı ve ürekli rejim

Detaylı

İSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ İNŞAAT FAKÜLTESİ BETONARME HASTANE PROJESİ. Olca OLGUN

İSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ İNŞAAT FAKÜLTESİ BETONARME HASTANE PROJESİ. Olca OLGUN İSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ İNŞAAT FAKÜLTESİ BETONARME HASTANE PROJESİ Olca OLGUN Bölümü: İnşaat Mühendisliği Betonarme Yapılar Çalışma Gurubu ARALIK 2000 İSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ İNŞAAT FAKÜLTESİ

Detaylı

1.1 Statik Aktif Durum için Coulomb Yönteminde Zemin Kamasına Etkiyen Kuvvetler

1.1 Statik Aktif Durum için Coulomb Yönteminde Zemin Kamasına Etkiyen Kuvvetler TEORİ 1Yanal Toprak İtkisi 11 Aktif İtki Yöntemi 111 Coulomb Yöntemi 11 Rankine Yöntemi 1 Pasif İtki Yöntemi 11 Coulomb Yöntemi : 1 Rankine Yöntemi : 13 Sükunetteki İtki Danimarka Kodu 14 Dinamik Toprak

Detaylı

CS MÜHENDİSLİK PROJE YAZILIM HİZMETLERİ www.csproje.com. EUROCODE-2'ye GÖRE MOMENT YENİDEN DAĞILIM

CS MÜHENDİSLİK PROJE YAZILIM HİZMETLERİ www.csproje.com. EUROCODE-2'ye GÖRE MOMENT YENİDEN DAĞILIM Moment CS MÜHENİSLİK PROJE YAZILIM HİZMETLERİ EUROCOE-2'ye GÖRE MOMENT YENİEN AĞILIM Bir yapıdaki kuvvetleri hesaplamak için elastik kuvvetler kullanılır. Yapının taşıma gücüne yakın elastik davranmadığı

Detaylı

BETONARME YAPILARDA TAŞIYICI SİSTEM GÜVENLİĞİ

BETONARME YAPILARDA TAŞIYICI SİSTEM GÜVENLİĞİ BETONRE YPILRD TŞIYICI SİSTE GÜVENLİĞİ Zekai Celep Prof. Dr., İstanbul Teknik Üniversitesi, İnşaat Fakültesi http://web.itu.edu.tr/celep/ celep@itu.edu.tr İO eslekiçi Eğitim Semineri Bakırköy, Kadıköy,

Detaylı

GÜÇ ELEKTRONİĞİNİN ENDÜSTRİYEL UYGULAMALARI 1

GÜÇ ELEKTRONİĞİNİN ENDÜSTRİYEL UYGULAMALARI 1 GÜÇ ELEKTRONİĞİNİN ENDÜSTRİYEL UYGULAMALARI 1 1. Kesintisiz Güç Kaynakları ( KGK, UPS ). Anahtarlamalı Güç Kaynakları ( AGK, SMPS ) 3. Rezonanslı Güç Kaynakları ( RGK, RMPS ) 4. Elektronik Balastlar (

Detaylı

Yapı Elemanlarının Davranışı

Yapı Elemanlarının Davranışı Basit Eğilme Etkisindeki Elemanlar Yapı Elemanlarının Davranışı Yrd. Doç. Dr. Barış ÖZKUL Betonarme yapılardaki kiriş ve döşeme gibi yatay taşıyıcı elemanlar, uygulanan düşey ve yatay yükler ile eğilme

Detaylı

KİRİŞ MESNET BÖLGELERİ

KİRİŞ MESNET BÖLGELERİ KİRİŞ MESNET BÖLGELERİ Kuru birlşim olarak yapılan kolon kiriş birlşim bölglrin, kirişlr kolonlara vya guslr oturtulur ikn korniyr, profil başlığı v lastomr gibi bir ara malzm üstün oturtulur. Bu malzmlr

Detaylı

ÇATI KONSTRÜKSİYONLARINDA GAZBETON UYGULAMALARI Doç.Dr.Oğuz Cem Çelik İTÜ Mimarlık Fakültesi Yapı Statiği ve Betonarme Birimi

ÇATI KONSTRÜKSİYONLARINDA GAZBETON UYGULAMALARI Doç.Dr.Oğuz Cem Çelik İTÜ Mimarlık Fakültesi Yapı Statiği ve Betonarme Birimi ÇATI KONSTRÜKSİYONLARINDA GAZBETON UYGULAMALARI Doç.Dr.Oğuz Cem Çelik İTÜ Mimarlık Fakültesi Yapı Statiği ve Betonarme Birimi ÖZET Donatılı gazbeton çatı panellerinin çeşitli çatı taşıyıcı sistemlerinde

Detaylı

Prefabrik Yapılar. Cem AYDEMİR Yıldız Teknik Üniversitesi / İstanbul

Prefabrik Yapılar. Cem AYDEMİR Yıldız Teknik Üniversitesi / İstanbul Prefabrik Yapılar Uygulama-1 Cem AYDEMİR Yıldız Teknik Üniversitesi / İstanbul 2010 Sunuma Genel Bir Bakış 1. Taşıyıcı Sistem Hakkında Kısa Bilgi 1.1 Sistem Şeması 1.2 Sistem Detayları ve Taşıyıcı Sistem

Detaylı