Sağlanması Gerekli Koşullar
|
|
|
- Meryem Birol
- 8 yıl önce
- İzleme sayısı:
Transkript
1 SAKARYA ÜNİVERSİTESİ FBE İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ EABD Departent of Civil Engineering İNM 519 PERFORMANSA DAYALI DEPREM MÜHENDİSLİĞİ Malzee Davranışı MOMENT EĞRİLİK İLİŞKİSİ Y.DOÇ.DR. MUSTAFA KUTANİS Sakara Üniversitesi, İnşaat Mühendisliği Bölüü Yapı Anabili Dalı DR.MUSTAFA KUTANİS SLIDE 1 Sağlanası Gerekli Koşullar KARARLILIK (Stabilite) DAYANIM (Strength) Yeterli daanıdan aaç, önelikle taşııı siste eleanları, kendilerine etkien ük, ada ük etkileri nedenile oluşan kesit tesirlerini (M, N, V ve M) t ) göçeden (taşıa güü aşıladan) taşıabilesidir. SÜNEKLİK (Dutilit) Taşıa güünde azala oladan, enerji tüketebile eteneğidir. (Malzee-kesit; Elean; Siste) SINIRLI YER DEĞİŞTİRME İ (Drift); RİJİTLİK İ İ İ (Stiffness) P-Δ etkisi ( ikini ertebe oentleri) nedenile apısal olaan hasarın (kullanılabilirlik ) artası ve stabilite probleinin ortaa çıkası DR. MUSTAFA KUTANİS SAÜ İNŞ.MÜH. BÖLÜMÜ SLIDE 2
2 STABİLİTE - KARARLILIK A B C DR. MUSTAFA KUTANİS SAÜ İNŞ.MÜH. BÖLÜMÜ SLIDE 3 Daanı (Strength) Malzeenin ukaveeti, genellikle aka ukaveeti, (f ) olarak tanılanır. DR. MUSTAFA KUTANİS SAÜ İNŞ.MÜH. BÖLÜMÜ SLIDE 4
3 Malzeenin Rijitliği (Stiffness) Malzeenin rijitliği elastisite odülü (E) ile ifade edilir. E, gerilenin biri şekildeğiştiree oranıdır. DR. MUSTAFA KUTANİS SAÜ İNŞ.MÜH. BÖLÜMÜ SLIDE 5 Eleanve Sistein Rijitliği Elean riğitliği ise eleana ugulanabilen aksiu ükün, bu ük altında apaağı p ğ deplasanın oranına eşittir. Rijit Ku uvvet P: Servis ükü : Max deplasan k: elean rijitliği Esnek Yerdeğiştire DR. MUSTAFA KUTANİS SAÜ İNŞ.MÜH. BÖLÜMÜ SLIDE 6
4 K, rijitlik (stiffness) Lineer elastik rijitlik DR. MUSTAFA KUTANİS SAÜ İNŞ.MÜH. BÖLÜMÜ SLIDE 7 Daha kuvvetli, daha rijit? daha kuvvetli daha sert, rijit DR. MUSTAFA KUTANİS SAÜ İNŞ.MÜH. BÖLÜMÜ SLIDE 8
5 Sınırlı Yer Değiştire Süneklik (elastik ötesi deforason)... Neree kadar? Fazla sünek P-Δ etkileri + Stabilite problei DR. MUSTAFA KUTANİS SAÜ İNŞ.MÜH. BÖLÜMÜ SLIDE 9 Süneklik (1/2) s Biri deforason sünekliği M Biri eğrilik sünekliği ε εu ε s εu με = > 1.0 ε φ φu φu μφ = > 1.0 φ φ Malzee Kesit F Şekil değiştire sünekliği Δ Δ Δu μ Δ = > Δ Δ u Siste DR. MUSTAFA KUTANİS SAÜ İNŞ.MÜH. BÖLÜMÜ SLIDE 10
6 Süneklik (2/2) Süneklik, taşıa güünde öneli bir azala oladan enerji tüketebile eteneğidir. Yöneteliğiizde, apı eleanlarının sünek davranarak eterli enerjii tüketebileekleri varsaıı ile, kestirilen depre kuvvetleri R katsaıları ile azaltılaktadır. Bu nedenle Yönetelikteki kuvvetler kullanılarak apılan bir tasarıda süneklik utlaka sağlanalıdır. ld Süneklik sağlanadığı dğ takdirde d önetelikteki ki süneklik düzei "noral sisteler" teel alınalı ve R katsaısı arı arıa azaltılalıdır. Sünekliğin sağlanabilesi için aşağıdaki koşullara dikkat edilelidir. Kiriş i ve kolon uçları sık ve kapalı etrielerle ti l sarılalıdır. ld Yönetelikteki kenetlene ve bindire bolarına uulalıdır. Kiriş ve kolonlarda kapasite dizanı apılarak kese kırılası önlenelidir. Yönetelikte öngörülen donatı sınırlarına ve detalarına uulalıdır. DR. MUSTAFA KUTANİS SAÜ İNŞ.MÜH. BÖLÜMÜ SLIDE 11 Öneli! Deprelerde apı sistelerinin aakta kalabilelerinin ön koşulu eterli enerji tüketebilelerine bağlıdır. Enerji tüketii sünekliğe; süneklik ise sargı etkisine bağlıdır. Bu anlada, elean uçlarında sargı donatısı kullanılası aşasal açıdan çok önelidir! DR. MUSTAFA KUTANİS SAÜ İNŞ.MÜH. BÖLÜMÜ SLIDE 12
7 TDY-2007 de Depree Karşı Yapısal Davranışta Taşııı Siste Özelliklerinin Davranışa Etkileri RİJİTLİK Hafif ve orta şiddetteki depreler altında anal öteleneler kalıı (plastikleşe) ve büük olaalıdır Şiddetli depre altında ötelene rijitliği iği küçülebilelidir Yapının haki doğal periodu büüebilelidir ü bil lidi DAYANIM Hafif ve orta şiddet deprelerde daanı genelde aşılaalıdır Bölgesel olarak daanı aşılaları, bölgesel olduğu için tolere edilebilir. Beton Çelik (Gevrek (Sünek alzee) alzee) SÜNEKLİK Ağır şiddet depre altında daanı ühendislik terübelerine göre öneden belirlenen noktalarda aşılabilir Ve plastik afsal oluşabilir Bu plastik afsallar içinde oğun elastik ötesi şekil değiştireler oluşur (SÜNEKLİK) Sisik dalgaların ürettiği Ve dolaısile Rijitlik azalır kuvvetlerin apı üzerindeki Betonare (Sünek kopozit Yapı periodu büür etkisi i azalalıdır l alzee) Yapı üzerine aldığı sisik kuvvetleri işe çevirerek Daanı depre enerjisini azaltır. R>F R/γ =γ f.f DR. MUSTAFA KUTANİS SAÜ İNŞ.MÜH. BÖLÜMÜ SLIDE 13 YAPI MEKANİĞİ GENEL Herhangibir ekanik probleinin çözüünde izlenen ol üç aşaada özetlenebilir ; (a) Denge koşullarınınsağlanası sağlanası, [denge denkleleri kuvvet vea gerile insinden azılır] (b) Ugunluk koşullarının sağlanası [şekil değiştire insinden azılır] ve () Malzee vea alzeeler için -ε ilişkilerinin belirlenesi, [kuvvet- Şekil değiştire vea Gerile-Şekil değiştire ilişkileri azılır ] İlk iki aşaa alzee özelliklerinden bağısızdır. Betonare problelerini diğer alzee problelerinden değişik kılan, son aşaa olan () dir. Bu aşaada, betonarei oluşturan çelik ve betonun gerile-biri i deforason özelliklerinin i i belirlenesi l i gerekir. Bu belirlee, çelik için oldukça kola olasına karşın, ş beton için oldukça zordur. DR. MUSTAFA KUTANİS SAÜ İNŞ.MÜH. BÖLÜMÜ SLIDE 14
8 Betonun -ε bağıntılarının etkileen faktörler: 1. Beton daanıı 2. Yükün türü ve ugulaa hızı 3. Kesit geoetrisi 4. Sargı etkisi 5. Yük geçişi Gerile-Şekil değiştire DR. MUSTAFA KUTANİS SAÜ İNŞ.MÜH. BÖLÜMÜ SLIDE 15 Betonarenin Davranışı Betonun çeke daanıı çok düşük olduğundan, bu daanıın ihal edilesi öneli bir hata getirez. Betonare eleanlarda oluşan çeke gerileleri, bu bölgelere erleştirilen çelik çubuklarla karşılanır. Betonare eleanların basınç bölgesindeki gerile dağılıının, ğ eksenel basınç altında denenen nuunelerden elde edilen -ε eğrisine benzediğini varsaak, doğru bir aklaşı olur. Yapılan çok saıda dene, bu varsaıın doğruluğunu kanıtlaıştır. DR. MUSTAFA KUTANİS SAÜ İNŞ.MÜH. BÖLÜMÜ SLIDE 16
9 Moent-Eğrilik ilişkisi Eğile ve eksenel ük vea alnız eğile altındaki bir kesitin davranışı, en sağlıklı bir biçide, gerçek alzee davranışını teel alarak hesaplanış vea denesel verilerden elde ediliş, "Moent-Eğrilik" eğrilerinden izlenebilir. M- Φ eğrisi davranışı çok açık bir biçide gösterir. Daanıı an ve kesitin döne kapasitesini belirler. le İki kez entegre edilirse gerçekçi deforason elde edilir. Moent-eğrilik ilişkisi çıkarılırken alzee odellerinin olabildiğine gerçekçi olası büük öne taşır. DR. MUSTAFA KUTANİS SAÜ İNŞ.MÜH. BÖLÜMÜ SLIDE 17 Malzee Modelleri Moent-eğrilik ilişkisi çıkarılırken alzee odellerinin olabildiğıne gerçekçi olası büük öne taşır. 1. Çelik odeli a. Elasto-plastik b. Elasto-plastik ve pekleşe 2. Beton odelleri a. Sargısız (kabuk) b. Sargılı (çekirdek) DR. MUSTAFA KUTANİS SAÜ İNŞ.MÜH. BÖLÜMÜ SLIDE 18
10 BETON MODELLERİ Betonun -ε ilişkisini birçok değişken etkilediğinden, tek ve kesin bir -ε eğrisi önerek zordur SARGILI BETON MODELLERİ ONLARCA MODEL VAR EN YAYGIN KULLANILANLAR: 1-SAATÇIOĞLU VE RAZVİ 2-GELİŞTİRİLMİŞ KENT VE PARK 3- SHEIKH VE ÜZÜMERİ 4- MANDER DR. MUSTAFA KUTANİS SAÜ İNŞ.MÜH. BÖLÜMÜ SLIDE 19 Beton Modelleri DR. MUSTAFA KUTANİS SAÜ İNŞ.MÜH. BÖLÜMÜ SLIDE 20
11 TDY 2007 Beton Modeli (Mander) ε = Beton basınç biri şekildeğiştiresi ε u = Sargılı betondaki aksiu basınç biri şekildeğiştiresi f = Sargılı betonda beton basınç gerilesi f = Sargılı beton bt daanıı f o = Sargısız betonun basınç daanıı Pa ress, MP Str Strain DR. MUSTAFA KUTANİS SAÜ İNŞ.MÜH. BÖLÜMÜ SLIDE 21 Effet of Confineent and Detailing of Confining Reinforeent D ρ s = 1.7% s h /D = D -ε = ρ s = 1.7% 1 s h /D = 0.24 x 1 x A Voluetri ratio: 4A b ρ s = s ' h D A s h s h /D = εε ρ s = 0.85% εε Seisi Design p. 22 of Set 3
12 TDY 2007 Çelik Modeli f s = Donatı çeliğindeki ğ gerile f s = Donatı çeliğinin aka daanıı f su = Donatı çeliğinin kopa daanıı ε s = Donatı çeliğinin aka anındaki biri şekildeğiştiresi ε sh = Donatı çeliğininin pekleşe anındaki biri şekildeğiştiresi ε su = Donatı çeliğinin kopa anındaki biri şekildeğiştiresi DR. MUSTAFA KUTANİS SAÜ İNŞ.MÜH. BÖLÜMÜ SLIDE 23 Material Behavior Steel Reinforeent f su Tensile stres ssf Ultiate tensile point Onset of work hardening Yield or Lüders plateau E s Reinfoing bar in tension ε ε sh ε su Tensile strain stress Copressive s f Closel restrained bar Loosel restrained bar Mirroed tensile stress-strain response Reinfoing bar in opression Seisi Design Copressive strain p. 24 of Set 3
13 Moent-Eğrilik (M- Φ) İlişkisi Eğrilik biri döne açısı (biri boa gelen döne iktarı) dır. Eğrilik, Şekil de gösterildiği gibi, iki kesit arasındaki döne açısı farkından vea doğrudan kesitteki biri deforasondan ararlanarak hesaplanabilir: a) Beton ve çelik için gerçekçi (-ε) ilişkileri kullanılalıdır. b) Biri deforason dağılıının doğrusal olduğu varsaılır. 1. ε i için bir değer al 2. Tarafsız ekseni kuvvet dengesi sağlanınaa kadar değiştir 3. Kuvvetlerin dengesi sağlandığında ağırlık erkezine göre oenti ihesapla, M 4. K ı hesapla, DR. MUSTAFA KUTANİS SAÜ İNŞ.MÜH. BÖLÜMÜ SLIDE 25 dφ Biri Deforason ρ DR. MUSTAFA KUTANİS SAÜ İNŞ.MÜH. BÖLÜMÜ SLIDE 26
14 Moent-Eğrilik ilişkisi (deva) DR. MUSTAFA KUTANİS SAÜ İNŞ.MÜH. BÖLÜMÜ SLIDE 27 Elean Şekil Değiştire Geçişi DR. MUSTAFA KUTANİS SAÜ İNŞ.MÜH. BÖLÜMÜ SLIDE 28
15 Strain-liit States for Conrete (4) Ci.) Conrete tensile strain (+) (-) ε t ε t = ε r Consequene: onset of raking Ation: None, raks will be nearl invisible upon unloading Seisi Design p. 29 of Set 3 Strain-liit States for Conrete Cii.) Onset of Conrete Cover Spalling (+) (-) ε ε = Consequene: inipient spalling of the onrete over Ation: None Seisi Design p. 30 of Set 3
16 Strain-liit States for Conrete Ciii.) Deep Conrete Cover Spalling (+) (-) Long. bar ε = ε Consequene: extensive spalling of the onrete over exposes the reinforeent Ation: Essentiall oseti daage but repair work shall take plae to protet the reinforeent fro orrosion & fire Seisi Design p. 31 of Set 3 Strain-liit States for Conrete Civ) Crushing of Confined Conrete Core (+) Long. bar (-) Consequenes: after long. bar bukling or hoop frature. Beginning of rapid loss of flexural apait. End of displaeent apait. Ation: extensive repairs (jaketing) or even eleent deolition onsidered ε Seisi Design p. 32 of Set 3
17 Strain-liit States for Conrete Civ) Crushing of Confined Conrete Core (ont.) ( ) ε = ε = ρ ρ in retangular oluns u sx s ρ sx = geoetrial reinforeent ratio of onfining reinforeent in X-diretion = A st / (s h h x ) h x = avg. distane between onfining reinf. legs X ρ s = geoetrial reinforeent ratio of onfining reinforeent in Y-diretion = A stx / (s h h ) h = avg. distane between onfining reinf. legs ρ s = voluetri onfineent ratio = ρ sx + ρ s ε = ε = ( + ρ ) u s ρ s = voluetri reinforeent ratio = 4A b / (s h h x ) in irular u oluns Seisi Design p. 33 of Set 3 Defintions h A stx A st x h x Seisi Design p. 34 of Set 3
18 Strain-liit States for the Longitudinal Reinforeent (4) Si.) First ield εs (+) ε s = ε (-) Consequenes: outerost bar in tension ields. Residual raks will reain sall (hairline raks). Ation: no ation in a non-aggressive environent. Consider epoxing rak in arine or other aggressive environents. Seisi Design p. 35 of Set 3 Strain-liits for Longitudinal Reinforeent Sii.) Tensile Strain in Outerost Long. Bar = 1% (+) ε s ε s = 1% (-) Consequenes: Residual raks likel to reain large (greater than 0.8 wide) Ation: Consider epoxing raks. Seisi Design p. 36 of Set 3
19 Strain-liits for Longitudinal Reinforeent Siii.) Onset of Long. Bar Bukling φ (-) φ (+) ε sh 10 db εs ε 100 Consequenes: no visible onsequenes ε s s h = hoop spaing d b = long. bar diaeter b Ation: no ation in a non-aggressive environent. Consider epoxing raks in arine or other aggressive environents. Seisi Design p. 37 of Set 3 Strain-liits for Longitudinal Reinforeent Siv.) Longitudinal Bar Frature (-) φ φ (+) Consequenes: derease of flexural apait. End of displaeent apait. ε 4sh 14 3 db ε su ε s ε = and ε ε s s h = hoop spaing d b = long. bar diaeter Ation: onsider extensive repairs or even deolition Seisi Design p. 38 of Set 3
20 Strain-liit States for the Longitudinal Reinforeent Siv) Longitudinal Bar Frature (ont.) Mirorak oa Seisi Design p. 39 of Set 3 Seisi Design p. 40 of Set 3
21 Strutural Daage Liit-states DS1: noation DS2: repairs needed soe o no downtie DS3: life safet, extensive repairs ight be needed DS1 i ii DS2 iii DS3 iv Ci.) Conrete tensile strain Cii.) Onset of Conrete Cover Spalling Ciii.) Deep Conrete Cover Spalling Civ) Crushing of Confined Conrete Core si sii siii siv Si.) First ield Sii.) Tensile Strain in Outerost Long. Bar = 1% Siii.) Onset of Long. Bar Bukling Siv.) Longitudinal Bar Frature Seisi Design p. 41 of Set 3 Idealization of the M-Φ relationship Probable/Noinal oent (ε = ) Flexural overstrength M o t, M Moen M r 1 E I t First ield 0 0 φ φ Curvature, φ Referene ield urvature φ u Ultiate urvature Seisi Design p. 42 of Set 3
22 Daage Liit-states it t t on an Idealized d M- Φ relationship sii ii iii siii siv t, M Moen i si iv not attained 0 0 Curvature, φ φ u Ultiate urvature Seisi Design p. 43 of Set 3 C, ρ=0.0274, S420-a B, ρ=0.0077, S420-b A, ρ=0.0077, S420-a DR. MUSTAFA KUTANİS SAÜ İNŞ.MÜH. BÖLÜMÜ SLIDE 44
23 EKSENEL YÜK Moent Curvature Moent kn N=0 kn N=100kN N=500kN N=1000kN Curvature rad/ DR. MUSTAFA KUTANİS SAÜ İNŞ.MÜH. BÖLÜMÜ SLIDE 45 Eksenel Yük Düzei DR. MUSTAFA KUTANİS SAÜ İNŞ.MÜH. BÖLÜMÜ SLIDE 46
24 PLASTİK MAFSAL KAVRAMI Eğile eleanlarında ve eksenel ük düzei düşük kolonlarda, eterli sargı etkisi varsa, çeke donatısı aktıktan sonra oent heen heen sabit kalırken, eğrilikte büük artalar gözlenir. Moent artışı ihal edilirse (kesik çizgi) i)kesitin ii sabit oent altında döndüğü sölenebilir. Buna plastik afsal denir. Klasik afsal farkı: Klasik afsal: M i =0 Klasik afsal: M i =M pi DR. MUSTAFA KUTANİS SAÜ İNŞ.MÜH. BÖLÜMÜ SLIDE 47 Plastik Mafsal Kavraı Plasti Hinge Conept Plastiall defored reinfored onrete frae bea-olun joint oponent foring a bea sideswa ehanis Seisi Flexural Design plasti hinges
25 Plasti Hinge Conept Seisi Design p. 49 of Set 2 Plasti Hinge Conept Noralized bending oent M /M n 1 Measured urvature distribution M/M M n Seisi Design p. 50 of Set 2
26 Plasti Hinge Conept Distan e fro olu un base / D Atual urvature distribution Idealized distribution D = 914 l p ( Equivalent plasti hinge length) 0 0 φ φ x D φ + φ p Seisi Design p. 51 of Set 2 PLASTİK MAFSAL DR. MUSTAFA KUTANİS SAÜ İNŞ.MÜH. BÖLÜMÜ SLIDE 52
27 Plastik Mafsal Türleri (1) Kolon ve Kirişlerin Elastikötesi Davranış Modeli Fiber Model: Elean kesidi çok küçük alanlara (fiber) bölünür. Her bir fiberin, tek eksenli gerilelere aruz kaldığı ve eleanın histeretik gerile-biri şekildeğiştire özelliklerini i i ansıttığı ğ kabul edilir. Hassas çözüler elde edilebilir; anak hesaplaa zaanı uzun. Kesit Modeli: Elastikötesi davranış, herbir fiber için arı arı değil, kesitin bütünü için düşünülür. Referans: Chen, Paul Fu-Song, Powell, Graha H. Generalized Plasti Hinge Conepts for 3D Bea-Colun Eleents, Report No. UCB/EERC-82/20, Noveber 1982, Berkele, California. DR. MUSTAFA KUTANİS SAÜ İNŞ.MÜH. BÖLÜMÜ SLIDE 53 Plastik Mafsal Türleri (2) Kesit odelinin, apı eleanı elastik ötesi davranışının odellenesinde, iki farklı kullanı aklaşıı vardır: Yaılı Plastik (distributed plastiit) Akanın elean bouna gerçekleştiği varsaılır. Belirli kesitlerde oent-eğrilik hesaplanarak biri şekildeğiştireler hesaplanır. Plasti zones DR. MUSTAFA KUTANİS SAÜ İNŞ.MÜH. BÖLÜMÜ SLIDE 54
28 Plastik Mafsal Türleri (3) Yoğunlaştırılış (luped) plastik afsal (Plasti Hinge) Akanın oluştuğu varsaılır. Lineer olaan eğile ve uzaa şekildeğiştirelerinin l i i plastik kesit adı verilen 0 uzunluğundaki ğ tek bir noktada toplandığı, bu kesitler dışındaki bölgelerde ve kese kuvveti etkisi altında sistein lineer-elastik elastik davrandığı varsaıı apılıştır. Elasti Plasti hinge Elasti DR. MUSTAFA KUTANİS SAÜ İNŞ.MÜH. BÖLÜMÜ SLIDE 55 Moent-Eğrilik ilişkisi (deva) Φ Φu Φ DR. MUSTAFA KUTANİS SAÜ İNŞ.MÜH. BÖLÜMÜ SLIDE 56
29 Moent-Eğrilik ilişkisi (deva) Bileşik eğile altındaki bir kesitin M-Φ ilişkisi kesitteki eksenel ük düzeine göre değişir. Şekil de bileşik eğile altındaki bir kesitin üksek ve çok düşük düzede eksenel ükler altındaki oent-eğrilik ilişkileri i gösteriliştir. i i Şekildeki A eğrisi,eksenel ükün büük, B eğrisi ğ ise, eksenel ükün çok düşük düzede (sıfıra akın) olduğu durular için geçerlidir. Hatırlanaağı ğ gibi süneklik, ük taşıa kapasitesinde i düşe oladan, kesitin büük deforason apabile özelliğidir DR. MUSTAFA KUTANİS SAÜ İNŞ.MÜH. BÖLÜMÜ SLIDE 57 Moent-Eğrilik ilişkisi (deva) Bu duruda A eğrisi gevrek, B eğrisi ise sünek bir davranışı sigeleektedir. Depre ühendisliğinde kesit sünekliği, genellikle "süneklik katsaısı ile ifade edilir. Süneklik katsaısı, kırıla anındaki eğriliğin, aka anındaki eğriliğe ğ oranı olarak tanılanır. Buna göre, B eğrisi ile elde edilen "süneklik katsaısı : μ = Φ Φ u DR. MUSTAFA KUTANİS SAÜ İNŞ.MÜH. BÖLÜMÜ SLIDE 58
30 Moent-Eğrilik ilişkisi (deva) M-Φ eğrisi altında kalan alan da, kesitin enerji uta kapasitesini gösterir. Bu duruda, sünek davranışı sigeleen B eğrisi ile tüketilen enerjinin, gevrek davranışı sigeleen A eğrisinden çok daha büük olduğu açıktır. Bu nedenle, depre gibi enerji uta kapasitesinin çok öneli olduğu erlerde, eksenel ükü düşük tutak ararlıdır. Şekil den görüldüğü gibi, eksenel ükün sıfır vea çok düşük düzede olduğu durularda (B eğrisi), çeke donatısının akasına karşılık olan M oentine erişilinee ş kadar, eğile ğ rijitliğinde ğ (eğrinin ğ eğii) ğ fazla bir değişe olaaktadır. DR. MUSTAFA KUTANİS SAÜ İNŞ.MÜH. BÖLÜMÜ SLIDE 59 Moent-Eğrilik ilişkisi (deva) Aka oentine ulaşıldıktan sonra ise, eğile rijitliği sıfıra aklaşarak, heen heen sabit kalan bir oent altında eğrilik hızla artaktadır. Bu duruda, B eğrisi şekilde kesik çizgile gösterilen C eğrisi ile değiştirildiğinde, M-ΦΦ ilişkisi için az hata içeren basit bir eğri elde ediliş olur. C eğrisinde akaa ulaşıldıktan sonra oentin sabit kaldığı kabul edildiğinden, elasto-plastik bir alzee davranışı elde ediliş olaktadır. DR. MUSTAFA KUTANİS SAÜ İNŞ.MÜH. BÖLÜMÜ SLIDE 60
31 Moent-Eğrilik ilişkisi (deva) Özetlersek, M-Φ ilişkisi, çeke donatısının akasına karşı olan eğrilik ğ Φ e kadar doğrusal ğ kalakta, bu noktadan sonra artan eğrilik altında oent sabit kalaktadır. Φu eğriliğe gelindiğinde, en dış basınç lifindeki beton ezile biri kısalasına ulaştığından beton ezilekte ve oent taşıa kapasitesi tükenektedir DR. MUSTAFA KUTANİS SAÜ İNŞ.MÜH. BÖLÜMÜ SLIDE 61 Eğrilik nie artıor u f s u κ = M EI Doğru orantılı sabit Eğile ğ f s u g (t) Moenti M(t) u u p κ = M EI sabit azaldı + Eğrilik κ (1/) Plastik Idealize Eğrilik Mafsal κ (1/) DR. MUSTAFA KUTANİS SAÜ İNŞ.MÜH. BÖLÜMÜ SLIDE 62 Lp
32 TDY -Plastik afsal Doğrusal elastik olaan analizde, plastik afsal hipotezi esas alınaaktır. Buna göre, çubuk elean olarak idealleştirilen kiriş, kolon ve perde türü taşııı siste eleanlarındaki iç kuvvetlerin plastik kapasitelerine eriştiği sonlu uzunluktaki bölgeler bouna, plastik şekildeğiştirelerin düzgün aılı biçide oluştuğu varsaılaaktır. Plastik afsal bou olarak adlandırılan plastik şekildeğiştire bölgesi nin uzunluğu ( Lp ), çalışan doğrultudaki kesit boutu ( h ) nın arısına eşit alınaaktır Noktasal bir elean olan plastik afsalın, teorik olarak ukarıda tanılanan plastik şekildeğiştire bölgesinin ta ortasına erleştirilesi gerekir. Kolon ve kirişlerde plastik afsallar, kolon-kiriş birleşi bölgesinin heen dışına, diğer deişle kolon vea kirişlerin net açıklıklarının uçlarına konulabilir. Anak, düşe üklerin etkisinden ötürü kirişlerde açıklık ortalarında da plastik afsalların oluşabileeği gözönüne alınalıdır. DR. MUSTAFA KUTANİS SAÜ İNŞ.MÜH. BÖLÜMÜ SLIDE 63 Bilgisaar Yazılıları Response 2000 M_K.xls Xtrat (iai.ke) DR. MUSTAFA KUTANİS SAÜ İNŞ.MÜH. BÖLÜMÜ SLIDE 64
33 MOMENT EĞRİLİK İLİŞKİSİ ELASTİK KİRİŞ TEORİSİ (1) : dx segenti topla uzaa iktarı İç kuvvetler ve erdeğiştiriş (şekildeğiştiriş) kiriş arasındaki ilişkileri belirleek aaıla ularıdaki şekilde verilen basit kiriş ele alınıştır. Hook kanununa n na göre biri şekildeğiştire: ε= /dx Gerile biri şekildeğiştire arasındaki ilişki: ε=/e Eğile oenti tarafından edana gelen gerile: =M /I DR. MUSTAFA KUTANİS SAÜ İNŞ.MÜH. BÖLÜMÜ SLIDE 65 MOMENT EĞRİLİK İLİŞKİSİ ELASTİK KİRİŞ TEORİSİ (2) Kirişin segentinin uzunluğu: dx Deforasondan sonra tarafsız eksenin bou dx olarak kalır. Diğer kesitlerde ' dx = Δ = dx ε ε ε x x ( ρ ) ' Δ = dx = ρ = ε θ dx = ( ρ ) θ = = ρθ ρ or ρ = ε θ ρ θ = θ ( ε : ax biri şd) DR. MUSTAFA KUTANİS SAÜ İNŞ.MÜH. BÖLÜMÜ SLIDE 66
34 MOMENT EĞRİLİK İLİŞKİSİ ELASTİK KİRİŞ TEORİSİ (3) Lineer elastik alzeeler için x x E E ε = ε = x x = Eğile oenti tarafından edana gelen gerile Denge denklelerinden I da da M x = = = = = da da F x x 0 M I da M 2 = = = da 0 M için I M = DR. MUSTAFA KUTANİS SAÜ İNŞ.MÜH. BÖLÜMÜ SLIDE 67 da 0 I için x x = = MOMENT EĞRİLİK İLİŞKİSİ ELASTİK KİRİŞ TEORİSİ (4) ρ = ε I M = E ε = M M 1 1 ε ρ I 2 EI M I M E 1 E 1 = = = ε = ρ 2 2 dx d 1 = 2 3/ 2 d 1 + = ρ dx 1 + DR. MUSTAFA KUTANİS SAÜ İNŞ.MÜH. BÖLÜMÜ SLIDE 68
35 DR. MUSTAFA KUTANİS SAÜ İNŞ.MÜH. BÖLÜMÜ SLIDE 69
BÖLÜM 4: M-N-V 4.1. İZOSTATİK SİSTEMLER. Yapıda döşeme üzerinde bulunan sabit ve hareketli yükleri kolonlara aktaran yapı elemanı olan kiriş,
ÖÜ Q.. İZOSTTİK SİSTR ÖÜ : Yapıda döşee üzerinde bulunan sabit ve hareketli ükleri kolonlara aktaran apı eleanı olan kiriş,. ir boutu diğerine göre küçük olan [b,h
Taşıyıcı Sistem Elemanları
BETONARME BİNALARDA OLUŞAN YAPI HASAR BİÇİMLERİ Bu çalışmanın amacı betonarme binaların taşıyıcı sistemlerinde meydana gelen hasarlar ve bu hasarların nedenleri tanıtılacaktır. Yapılarda hasarın belirtisi
T.C. TURGUT ÖZAL ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ
T.C. TURGUT ÖZAL ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 3 NOKTA EĞME DENEY FÖYÜ (TEK EKSENLİ EĞİLME DENEYİ) ÖĞRETİM ÜYESİ YRD.DOÇ.DR. AHMET TEMÜGAN DERS ASİSTANI ARŞ.GÖR. FATİH KAYA
EKSANTRİK YÜK ALTINDA ÖNGERİLMELİ BETON KOLONLARIN ANALİZİ
ISSN 1019-1011 Ç.Ü.MÜH.MİM.FK.DERGİSİ CİLT.25 SYI.1-2 Haziran/ralık June/Deceber 2010 Ç.Ü.J.FC.ENG.RCH. VOL.25 NO.1-2 EKSNTRİK YÜK LTIND ÖNGERİLMELİ BETON KOLONLRIN NLİZİ Serkan TOKGÖZ M.Ü., İnşaat Mühendisliği
Olu an yeni malzeme belirli bir hedef için birle en malzemelerden çok daha sa lam ve faydal olabilir.
18 SORUDA L FL POL MERLER LE YAPILARIN GÜÇLEND R LMES Ü Tyfo Fibrwrap Sistemleri Bayram Aygün, n. Yük. Müh M: + 90 536 525 9027 E: bayramaygun@fyfeeurope.com S1. Kompozit malzeme kabaca nas l tan mlan
Farklı Zemin Koşullarındaki Betonarme Yapıların Davranışının Statik İtme Analizi ile İncelenmesi: 8 Katlı Çerçeve Örneği
Farklı Zemin Koşullarındaki Betonarme Yapıların Davranışının Statik İtme Analizi ile İncelenmesi: 8 Katlı Çerçeve Örneği * Gökhan Dok, Hakan Öztürk, Aydın Demir Mühendislik Fakültesi, İnşaat Mühendisliği
Betonarme ve Prefabrik Yapılarda Risk Değerlendirmesi
Pamukkale Üniversitesi Betonarme ve Prefabrik Yapılarda Risk Değerlendirmesi Doç. Dr. Şevket Murat ŞENEL Araş. Gör. Mehmet PALANCi RİSK? Belli bir seviyenin üzerinde hasar oluşursa Belli bir şiddetin üzerinde
İ.T.Ü. Makina Fakültesi Mekanik Ana Bilim Dalı Bölüm 4 BÖLÜM IV. Düzlem Kafesler. En çok kullanılan köprü kafesleri. En çok kullanılan çatı kafesleri
İ.T.Ü. Makina akültesi ÖLÜM IV üzlem Kafesler En çok kullanılan köprü kafesleri En çok kullanılan çatı kafesleri İ.T.Ü. Makina akültesi Mühendislik olalarında genel olarak birden çok katı cisim birbirine
Yatay zemin. Özdeş küplerden oluşan Şekil I ve II deki cisimlerin yatay zemine yaptıkları basınçlar sırasıyla P 1 ve P 2. Şekil II
MEV Özel Ankara kullar Ad -Soyad : 11.SINIF SÖMESTR TAT F EV ÇAI MASI Ödevin Verili Tarii: 24 cak 2015 Ödevin Tesli Tarii: 09 Subat 2015 S n f -Nuaras : Söestr Tatili Fizik Ev Çal as a d, 1.Döne i ledi
KISMİ BAĞLANTILI PREFABRİK YAPILARIN SİSMİK DAVRANIŞININ İNCELENMESİ
KISMİ BAĞLANTILI PREFABRİK YAPILARIN SİSMİK DAVRANIŞININ İNCELENMESİ Fezayil SUNCA 1, Mehmet AKKÖSE 2 1 İnşaat Mühendisliği Bölümü, Cumhuriyet Üniversitesi, Sivas, fsunca@cumhuriyet.edu.tr 2 İnşaat Mühendisliği
VECTOR MECHANICS FOR ENGINEERS: STATICS
Seventh Edition VECTOR MECHANICS OR ENGINEERS: STATICS erdinand P. Beer E. Russell Johnston, Jr. Ders Notu: Hayri ACAR İstanbul Teknik Üniveristesi Tel: 285 31 46 / 116 E-mail: acarh@itu.edu.tr Web: http://atlas.cc.itu.edu.tr/~acarh
2. KUVVETLERİN VEKTÖREL TOPLANMASI. Hazırlayan Arş. Grv. A. E. IRMAK
2. KUVVETLERİN VEKTÖREL TOPLANMASI AMAÇ Hazırlaan Arş. Grv. A. E. IRMAK Eş zamanlı kuvvetler etkisinde dengede bulunan bir cismin incelenmesi, analitik ve vektörel metotları kullanarak denge problemlerinin
Deprem Yönetmeliklerindeki Burulma Düzensizliği Koşulları
Deprem Yönetmeliklerindeki Burulma Düzensizliği Koşulları Prof. Dr. Günay Özmen İTÜ İnşaat Fakültesi (Emekli), İstanbul gunayozmen@hotmail.com 1. Giriş Çağdaş deprem yönetmeliklerinde, en çok göz önüne
2007 YÖNETMELİĞİNDE TARİF EDİLEN HASAR SINIRLARININ BİNA PERFORMANS DÜZEYLERİ İLE İLİŞKİSİ
ÖZET: 007 YÖNETMELİĞİNDE TARİF EDİLEN HASAR SINIRLARININ BİNA PERFORMANS DÜZEYLERİ İLE İLİŞKİSİ Ş.M. Şenel, M. Palanci, A. Kalkan ve Y. Yılmaz Doçent Doktor, İnşaat Müh. Bölümü, Pamukkale Üniversitesi,
BETONARME BİNALARIN PERDELERLE GÜÇLENDİRİLMESİNDE ŞEKİLDEĞİŞTİRME ESASLI YÖNTEMLERİN UYGULANMASI
ÖZET: BETONARME BİNALARIN PERDELERLE GÜÇLENDİRİLMESİNDE ŞEKİLDEĞİŞTİRME ESASLI YÖNTEMLERİN UYGULANMASI C. Karageyik 1 ve H. Sucuoğlu 2 1 İnşaat Yük. Müh., PROTA Mühendislik, Ankara 2 Profesör, İnşaat Müh.
BETONARME BĠR OKULUN DEPREM GÜÇLENDĠRMESĠNĠN STA4-CAD PROGRAMI ĠLE ARAġTIRILMASI: ISPARTA-SELAHATTĠN SEÇKĠN ĠLKÖĞRETĠM OKULU ÖRNEĞĠ
MYO-ÖS 2010- Ulusal Meslek Yüksekokulları Öğrenci Sempozyumu 21-22 EKİM 2010-DÜZCE BETONARME BĠR OKULUN DEPREM GÜÇLENDĠRMESĠNĠN STA4-CAD PROGRAMI ĠLE ARAġTIRILMASI: ISPARTA-SELAHATTĠN SEÇKĠN ĠLKÖĞRETĠM
Basit Kafes Sistemler
YAPISAL ANALİZ 1 Basit Kafes Sistemler Kafes sistemler uç noktalarından birleştirilmiş narin elemanlardan oluşan yapılardır. Bu narin elemanlar, yapısal sistemlerde sıklıkla kullanılan ahşap gergi elemanları
YIĞMA TİPİ YAPILARIN DEPREM ETKİSİ ALTINDA ALETSEL VERİ ve HESAPLAMALARA GÖRE DEĞERLENDİRİLMESİ
YIĞMA TİPİ YAPILARIN DEPREM ETKİSİ ALTINDA ALETSEL VERİ ve HESAPLAMALARA GÖRE DEĞERLENDİRİLMESİ S.S. Yücel 1, M. Bikçe 2, M.C. Geneş 3, Ş. Bankir 4 1 Y.L. Öğrencisi, İnşaat Müh. Fakültesi, İskenderun Teknik
Mahya Aşığı. Kenar Aşık
. AŞIK HESABI.1 Yük Analizi lar makas üzerine basit mesnetli olarak teşkil edildikleri için, çatı örtüsü vasıtasıla her iki taraftan gelen alan ükünün arısına maruz kalacakları kabul edilebilir. Bu durumda;
STATİK-BETONARME PROJE KONTROL FORMU Evet Hayır
STATİK-BETONARME PROJE KONTROL FORMU Evet Hayır 1. TAŞIYICI SİSTEM SEÇİMİ Mimari ve statik proje kolon sistemi uyumluymuş Mimari projedeki kat planları ile statik projedeki kalıp planları uyumluymuş. Mimari
BETONARME TAŞIYICI SİSTEMLERDE KAPASİTE TASARIMI
etonare taşııı itelerde kapaite taarıı ETONRE TŞIYICI SİSTELERDE KPSİTE TSRII Zekai Celep Prof.Dr. İtanbul Teknik Üniveritei İnşaat Fakültei elep@itu.edu.tr http://www.in.itu.edu.tr/zelep/z.ht İnşaat ühendileri
2. BENZERLİK ve MODEL TEORİSİ, BOYUT ANALİZİNİN DENİZ ARAÇLARININ DİRENCİNE UYGULANIŞI
. BENZEİK e MODE TEOİSİ, BOYUT ANAİZİNİN DENİZ AAÇAININ DİENCİNE UYGUANIŞI.1 Benzerlik e Model Teorii Benzerlik e odel teorii ile farklı büyüklükteki ciilerin ekanik bir olay karşıındaki daranışlarının
1 aralıklı vinç yolu 14.01.2016. 1 Aralıklı Vinç Yolu, Tekerlek kuvvetleri eşit Değerler Ornek_01_01_Kiris100kNx20m.pdf dosyasından.
1 aralıklı vinç olu 14.01.016 1 Aralıklı Vinç Yolu, Tekerlek kuvvetleri eşit Değerler Ornek_01_01_Kiris100kNx0m.pdf dosasından Reference:C:\0\4_00_Ornek_01_0_Giris-TK-Esit.xmcd Vinç ve vinç olu hakkında
RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 7-Örnekler 2. Çevre ve Şehircilik Bakanlığı Alt Yapı ve Kentsel Dönüşüm Hizmetleri Genel Müdürlüğü
RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 7-Örnekler 2 Çevre ve Şehircilik Bakanlığı Alt Yapı ve Kentsel Dönüşüm Hizmetleri Genel Müdürlüğü Amaç Mevcut Yapılar için RBTE yönteminin farklı taşıyıcı
Veri Toplama Yöntemleri. Prof.Dr.Besti Üstün
Veri Toplama Yöntemleri Prof.Dr.Besti Üstün 1 VERİ (DATA) Belirli amaçlar için toplanan bilgilere veri denir. Araştırmacının belirlediği probleme en uygun çözümü bulabilmesi uygun veri toplama yöntemi
BÖLÜM V. KİRİŞLERİN ve KOLONLARIN BETONARME HESABI. a-) 1.Normal katta 2-2 aksı çerçevesinin betonarme hesabının yapılması ve çizimlerinin. M x.
BÖLÜ V KİRİŞLERİN ve KOLONLARIN BETONARE HESABI a-) 1.Normal katta - aksı çerçevesinin betonarme hesabının yapılması ve çizimlerinin yapılması. Hesap yapılmayan x-x do rultusu için kolon momentleri: gy
RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR. 5- Risk Tespit Uygulaması: Betonarme Bina
RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR 5- Risk Tespit Uygulaması: Betonarme Bina İncelenen Bina Binanın Yeri Bina Taşıyıcı Sistemi Bina 5 katlı Betonarme çerçeve ve perde sistemden oluşmaktadır.
3. GÜÇ KAYNAKLARI VE İLETİM MEKANİZMALARI
. GÜÇ KAYNAKLARI VE İLETİM MEKANİZMALARI.. GÜÇ KAYNAKLARI Taşıa akinalarının çalıştırılası ve yönetilesi için gereken güç; yükün büyüklüğü ve çalışa koşullarına bağlı olarak aşağıdaki yöntlerle tin edilektedir.
SU YAPILARI. Su Alma Yapıları. 5.Hafta. Doç.Dr.N.Nur ÖZYURT nozyurt@hacettepe.edu.tr
SU YAPILARI 5.Hafta Su Alma Yapıları Doç.Dr.N.Nur ÖZYURT nozyurt@hacettepe.edu.tr Su alma yapısı nedir? Akarsu ya da baraj gölünden suyu alıp iletim sistemlerine veren yapılara su alma yapısı denir. Su
2.4. ELASTĠK DEPREM YÜKLERĠNĠN TANIMLANMASI : SPEKTRAL ĠVME KATSAYISI
2.4. ELASTĠK DEPREM YÜKLERĠNĠN TANIMLANMASI : SPEKTRAL ĠVME KATSAYISI Deprem yüklerinin belirlenmesi için esas alınacak olan Spektral İvme Katsayısı, A(T), Denk.(2.1) ile verilmiştir. %5 sönüm oranı için
DENEY 2. Şekil 1. Çalışma bölümünün şematik olarak görünümü
Deney-2 /5 DENEY 2 SĐLĐNDĐR ÜZERĐNE ETKĐ EDEN SÜRÜKLEME KUVVETĐNĐN BELĐRLENMESĐ AMAÇ Bu deneyin amacı, silindir üzerindeki statik basınç dağılımını, akışkan tarafından silindir üzerine uygulanan kuvveti
www.absyapi.com.tr www.geoplast.com.tr
Tekrar kullanılabilir plastik tek yönlü nervürlü döşeme kalıbı www.absyapi.com.tr www.geoplast.com.tr SKYRAIL AVANTAJLARI TASARRUF Tüketimin radikal şekilde azalması sayesinde sistem sadece birkaç beton
FARKLI KESİT GEOMETRİLERİNE SAHİP BETONARME KOLONLARIN DAVRANIŞININ İNCELENMESİ INVESTIGATION OF RC COLUMN BEHAVIOUR HAVING DIFFERENT GEOMETRY
FARKLI KESİT GEOMETRİLERİNE SAHİP BETONARME KOLONLARIN DAVRANIŞININ İNCELENMESİ * 1 Naci Çağlar, 2 Abdulhalim Akkaya, 1 Aydın Demir, 1 Hakan Öztürk * 1 Mühendislik Fakültesi, İnşaat Mühendisliği, Sakarya
Fizik 101: Ders 16. Konu: Katı cismin dönmesi
Fizik 0: Ders 6 Konu: Katı cisin dönesi Döne kineatiği Bir boyutlu kineatik ile benzeşi Dönen sistein kinetik enerjisi Eylesizlik oenti Ayrık parçacıklar Sürekli katı cisiler Paralel eksen teorei Rotasyon
BĐSĐKLET FREN SĐSTEMĐNDE KABLO BAĞLANTI AÇISININ MEKANĐK VERĐME ETKĐSĐNĐN ĐNCELENMESĐ
tasarım BĐSĐKLET FREN SĐSTEMĐNDE KABLO BAĞLANTI AÇISININ MEKANĐK VERĐME ETKĐSĐNĐN ĐNCELENMESĐ Nihat GEMALMAYAN Y. Doç. Dr., Gazi Üniversitesi, Makina Mühendisliği Bölümü Hüseyin ĐNCEÇAM Gazi Üniversitesi,
KESME Kirişlerde Etriye Hesabı (TS 500/2000) Ahmet TOPÇU, Betonarme I, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, 2014, http://mmf2.ogu.edu.
KESME Kirişlere Etriye Heabı (TS 500/2000) 178 Keme çatlakları-deney kirişleri yük Vieo ttp://mm2.ogu.eu.tr/atopcu Keme çatlakları Baınç ezilmei Dikörtgen kiriş 2 moment çatlakları Menet reakiyonu Menet
ÇOK KATLI BETONARME BİNALARDA ZEMİN SINIFINA GÖRE DEPREM PERDESİ ORANININ TESPİTİ
Uludağ Üniversitesi Mühendislik-Mimarlık Fakültesi Dergisi, Cilt, Sayı, 009 ÇOK KATLI BETONARME BİNALARDA ZEMİN SINIFINA GÖRE DEPREM PERDESİ ORANININ TESPİTİ Burak YÖN * Hümeyra ŞAHİN ** Özet: Bu çalışmada,
3 Aralıklı Vinç Yolu, Tekerlek kuvvetleri eşit Değerler Ornek_01_01_Kiris100kNx20m.pdf dosyasından F B. a S
Çok aralıklı vinç olu 14.01.016 3 Aralıklı Vinç Yolu, Tekerlek kuvvetleri eşit Değerler Ornek_01_01_Kiris100kNx0m.pdf dosasından Reference:C:\0\4_00_Ornek_01_0_Giris-TK-Esit.xmcd A C D x 1 as as Dmin Dmin
Yapı-Zemin Etkileşiminin Yapıların Deprem Davranışına Etkileri
MAKÜ FEBED ISSN Online: 1309-2243 http://febed.mehmetakif.edu.tr Mehmet Akif Ersoy Üniversitesi Fen Bilimleri Enstitüsü Dergisi 3 (1): 12-17 (2012) Araştırma Makalesi / Research Paper Yapı-Zemin Etkileşiminin
RİSK ANALİZİ VE. İşletme Doktorası
RİSK ANALİZİ VE MODELLEME İşletme Doktorası Programı Bölüm - 1 Portföy Teorisi Bağlamında Risk Yönetimi ile İlgili Temel Kavramlar 1 F23 F1 Risk Kavramı ve Riskin Ölçülmesi Risk istenmeyen bir olayın olma
YAPISAL ANALİZ YRD.DOÇ.DR. KAMİLE TOSUN FELEKOĞLU
YAPISAL ANALİZ YRD.DOÇ.DR. KAMİLE TOSUN FELEKOĞLU 1 Basit Kafes Sistemler Kafes sistemler uç noktalarından birleştirilmiş narin elemanlardan oluşan yapılardır. Bu narin elemanlar, yapısal sistemlerde sıklıkla
MAK 4026 SES ve GÜRÜLTÜ KONTROLÜ. 6. Hafta Oda Akustiği
MAK 4026 SES ve GÜRÜLTÜ KONTROLÜ 6. Hafta Oda Akustiği Sesin Oda İçerisinde Yayınımı Akustik olarak sesin odada yayınımı için, sesin dalga boyunun hacmin boyutlarına göre oldukça küçük olması gerekmektedir.
EGZERSİZ REÇETESİNİN GENEL PRENSİPLERİ DOÇ.DR.MİTAT KOZ
EGZERSİZ REÇETESİNİN GENEL PRENSİPLERİ DOÇ.DR.MİTAT KOZ EGZERSİZ REÇETESİ? Egzersiz reçetesi bireylere sistematik ve bireyselleştirilmiş fiziksel aktivite önerileri yapılmasıdır. EGZERSİZ REÇETESİNİN GENEL
ÖLÜM 3 DENGE, İR KUVVETİN MOMENTİ 3.1 ir Kuvvetin Momenti elirli bir doğrultu ve şiddete sahip bir kuvvetin, bir cisim üzerine etkisi, kuvvetin etki çizgisine bağlıdır. Şekil.3.1 de F 1 kuvveti cismi sağa
Ölçme Bilgisi Ders Notları
1. ÖLÇÜ BİRİMLERİ Ölçme Bilgisi: Sınırlı büyüklükteki yeryüzü parçalarının ölçülmesi, haritasının yapılması ve projelerdeki bilgilerin araziye uygulanması yöntemleri ile bu amaçlarla kullanılacak araç
ORTA YÜKSEKLİKTEKİ BETONARME BİNALARIN DEPREM PERFORMANSLARININ AFET YÖNETMELİĞİNE GÖRE TAYİNİ
PAMUKKALE ÜNİ VERSİ TESİ MÜHENDİ SLİ K FAKÜLTESİ PAMUKKALE UNIVERSITY ENGINEERING COLLEGE MÜHENDİ SLİ K B İ L İ MLERİ DERGİ S İ JOURNAL OF ENGINEERING SCIENCES YIL CİLT SAYI SAYFA : 00 : : : 8-89 ORTA
Akışkanlar Mekaniği. Dr. Osman TURAN. Makine ve İmalat Mühendisliği. osman.turan@bilecik.edu.tr
Akışkanlar Mekaniği Dr. Osman TURAN Makine ve İmalat Mühendisliği osman.turan@bilecik.edu.tr Kaynaklar Ders Değerlendirmesi 1. Vize 2. Vize Ödev ve Kısa sınavlar Final % 20 % 25 % 15 % 40 Ders İçeriği
Şekil 5.12 Eski beton yüzeydeki kırıntıların su jetiyle uzaklaştırılması
Şekil 5.12 Eski beton yüzeydeki kırıntıların su jetiyle uzaklaştırılması 5.6.4 Yapıştırılmamış Aşınma Tabakası (Yüzen Şap) Döşeme ile aşınma tabakası arasında aderans yoktur, aksine aderansı önlemek için
BETONARME KOLONLARIN NORMAL KUVVET MOMENT ETKİLEŞİM DİYAGRAMLARI
ISSN 1019-1011 Ç.Ü.MÜH.MİM.FAK.DERGİSİ CİLT.25 SAYI.1-2 Haziran/Aralık June/Deceber 2010 Ç.Ü.J.FAC.ENG.ARCH. VOL.25 NO.1-2 BETONARME KOLONLARIN NORMAL KUVVET MOMENT Cengiz DÜNDAR Ç.Ü., İnşaat Mühendisliği
RİSKLİ YAPILAR ve GÜÇG
RİSKLİ YAPILAR ve GÜÇG ÜÇLENDİRME ÇALIŞMALARI Doç.. Dr. Ercan ÖZGAN Düzce Üniversitesi YAPILARDA OLU AN R SKLER N NEDENLER GENEL OLARAK 1. Tasar m ve Analiz Hatalar 2. Malzeme Hatalar 3. çilik Hatalar
YAY DALGALARI. 1. m. 4. y(cm) Şe kil de 25 cm lik kıs mı 2,5 dal ga ya kar şı lık ge lir.
1. BÖÜM A DAGAARI AIŞTIRMAAR ÇÖZÜMER A DAGAARI 1.. (c) T λ 5c Şe kil de 5 c lik kıs ı,5 dal ga a kar şı lık ge lir. 0 5 (c) Bu du ru da, 5 λ = 5 λ = 10 c Dal ga nın aıla hı zı, 60 V = = = 15 t c/ s Dal
16.07.2012 11. ŞEV DURAYLILIĞI
11. ŞEV DURAYLILIĞI ŞEV DURAYLILIĞI (Slope Stability) Şev: Düzensiz veya belirli bir geometriye sahip eğimli yüzeydir. Şevler Düzensiz bir geometriye sahip doğal şevler (yamaç) Belirli bir geometriye sahip
KIRILMA MEKANİĞİ Prof.Dr. İrfan AY MALZEME KUSURLARI
MALZEME KUSURLARI Deformasyonda Birinci Özelliğe Sahip Hatalar: A. Noktasal Hatalar: Kafes düzeninin çok küçük bölgelerindeki (1-2 atom boyutu) bozukluğa verilen addır. Bunlar ; 1. Boşluklar : Kafeslerde
HAFİF BETONLARIN ISI YALITIM VE TAŞIYICILIK ÖZELİKLERİ
HAFİF BETONLARIN ISI YALITIM VE TAŞIYICILIK ÖZELİKLERİ Canan TAŞDEMİR(*) ÖZET Hafif betonlara kıyasla daha yüksek basınç dayanımına, özellikle daha yüksek elastisite modülüne sahip yarı hafif betonların
MİKRO İKTİSAT ÇALIŞMA SORULARI-10 TAM REKABET PİYASASI
MİKRO İKTİSAT ÇALIŞMA SORULARI-10 TAM REKABET PİYASASI 1. Firma karını maksimize eden üretim düzeyini seçmiştir. Bu üretim düzeyinde ürünün fiyatı 20YTL ve ortalama toplam maliyet 25YTL dir. Firma: A)
YAPI ve DEPREM MÜHENDİSLİĞİNDE MATRİS YÖNTEMLER. Prof. Dr. Hikmet Hüseyin ÇATAL. Prof. Dr. Hikmet Hüseyin ÇATAL. (III. Baskı)
DOKUZ EYLÜL ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ YAYINLARI NO:294 YAPI ve DEPREM MÜHENDİSLİĞİNDE MATRİS YÖNTEMLER YAPI ve DEPREM MÜHENDİSLİĞİNDE MATRİS YÖNTEMLER (III. Baskı) Prof. Dr. Hikmet Hüseyin ÇATAL
EGZERSİZ TEST SONUÇLARININ YORUMLANMASI. Doç.Dr.Mitat KOZ
EGZERSİZ TEST SONUÇLARININ YORUMLANMASI Doç.Dr.Mitat KOZ Fiziksel Uygunluk Test Sonuçları Klinik Egzersiz Test Sonuçları Fiziksel Uygunluk Test Sonuçlarının Yorumlanması Bireyler arası karşılaştırmalar
BÖLÜM 7 BİLGİSAYAR UYGULAMALARI - 1
1 BÖLÜM 7 BİLGİSAYAR UYGULAMALARI - 1 Belli bir özelliğe yönelik yapılandırılmış gözlemlerle elde edilen ölçme sonuçları üzerinde bir çok istatistiksel işlem yapılabilmektedir. Bu işlemlerin bir kısmı
Araştırma Notu 15/177
Araştırma Notu 15/177 02 Mart 2015 YOKSUL İLE ZENGİN ARASINDAKİ ENFLASYON FARKI REKOR SEVİYEDE Seyfettin Gürsel *, Ayşenur Acar ** Yönetici özeti Türkiye İstatistik Kurumu (TÜİK) tarafından yapılan enflasyon
1. Kârını Maksimize Eden Firma Davranışı
DERS NOTU 04 ÜRETİCİ TEORİSİ Bugünki dersin işleniş planı: 1. Kârını Maksimize Eden Firma Davranışı... 1 2. Üretim Fonksiyonu ve Eşürün Eğrileri... 5 A. Marjinal Teknik İkame Oranı (MRTS)... 11 B. Eşürün
DEVRELER VE ELEKTRONİK LABORATUVARI
DENEY NO: 1 DENEY GRUBU: C DİRENÇ ELEMANLARI, 1-KAPILI DİRENÇ DEVRELERİ VE KIRCHHOFF UN GERİLİMLER YASASI Malzeme ve Cihaz Listesi: 1. 10 Ω direnç 1 adet 2. 100 Ω direnç 3 adet 3. 180 Ω direnç 1 adet 4.
Şaft: Şaft ve Mafsallar:
Şaft ve Mafsallar: Motor ve tahrik aksı farklı yerde olan araçlarda, vites kutusu ile diferansiyel arasında hareket iletimi için şaft ve açısal sapmalar için gerekli olan mafsallar karşımıza çıkmaktadır.
Yetersiz Betonarme Kolonlar için Lifli Polimer Güçlendirme Tasarım Kurallarının İrdelenmesi *
İMO Teknik Dergi, 1 519-539, Yazı 339 Yetersiz Betonarme Kolonlar için Lifli Polimer Güçlendirme Tasarım Kurallarının İrdelenmesi * Okan ÖZCAN* Barış BİNİCİ** Güney ÖZCEBE*** ÖZ Yetersiz betonarme kolonların
MODEL SORU - 1 DEKİ SORULARIN ÇÖZÜMLERİ MODEL SORU - 2 DEKİ SORULARIN ÇÖZÜMLERİ
1. BÖÜ VETÖE ODE SOU - 1 DEİ SOUAI ÇÖZÜEİ ODE SOU - DEİ SOUAI ÇÖZÜEİ 1. Bir kuvvetin tersi doğrultu ve büyüklüğü aynı yalnızca yönü ters olan kuvvettir. = olacağından, I. eşitlik yanlıştır. II. eşitlik
YAPISAL ÖZELLİKLERİ FARKLI BA BİNALARIN PERFORMANSA DAYALI ANALİZİ
Gazi Üniv. Müh. Mim. Fak. Der. J. Fac. Eng. Arch. Gazi Univ. Cilt, No, -9, Vol, No, -9, YAPISAL ÖZELLİKLERİ FARKLI BA BİNALARIN PERFORMANSA DAYALI ANALİZİ Bengi ARISOY ve Hasan Şahan AREL EÜ İnşaat Mühendisliği
Fizik I (Fizik ve Ölçme) - Ders sorumlusu: Yrd.Doç.Dr.Hilmi Ku çu
Fizik I (Fizik ve Ölçme) - Ders sorumlusu: Yrd.Doç.Dr.Hilmi Ku çu Bu bölümde; Fizik ve Fizi in Yöntemleri, Fiziksel Nicelikler, Standartlar ve Birimler, Uluslararas Birim Sistemi (SI), Uzunluk, Kütle ve
YAPILARDA DERZLER VE SIZDIRMAZLIK MALZEMELERİ
YAPILARDA DERZLER VE SIZDIRMAZLIK MALZEMELERİ Genel: Derz sözcüğü bir sistemi oluşturan parçaların birleştirildiği, yapıştırıldığı çizgi şeklindeki bölümleri tanımlar. Derzler dar ya da geniş, yatay ya
SİSMİK DETAYLARI YETERSİZ BETONARME ÇERÇEVELERİN TERSİNİR-TEKRARLANIR YATAY YÜK ETKİSİNDEKİ DAVRANIŞININ DENEYSEL VE TEORİK OLARAK İNCELENMESİ
S.Ü. Müh.-Mim. Fak. Derg., c.21, s.1-2, 2006 J. Fac.Eng.Arch. Selcuk Univ., v.21, n.1-2, 2006 SİSMİK DETAYLARI YETERSİZ BETONARME ÇERÇEVELERİN TERSİNİR-TEKRARLANIR YATAY YÜK ETKİSİNDEKİ DAVRANIŞININ DENEYSEL
MİL&GÖBEK BAĞLANTILARI SIKI GEÇMELER
MİL&GÖBEK BAĞLANTILARI SIKI GEÇMELER MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAKİNE ELEMANLARI-I DERS NOTU Sıkı Geçeler / 40 Başka bir elean kullanıına erek kaladan il-flanş bağlantısı yapaya olanak veren bir uyulaadır.
T.C. ERCİYES ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MEKATRONİK MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MEKATRONİK LABORATUVARI 1. BASINÇ, AKIŞ ve SEVİYE KONTROL DENEYLERİ
T.C. ERCİYES ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MEKATRONİK MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MEKATRONİK LABORATUVARI 1 BASINÇ, AKIŞ ve SEVİYE KONTROL DENEYLERİ DENEY SORUMLUSU Arş.Gör. Şaban ULUS Haziran 2012 KAYSERİ
EKLER. Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme I, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, 2010, 194
EKLER Pro. Dr. het TOPÇU, Betonare I, Eskişehir Osangazi Üniversitesi, 010, http://.ogu.edu.tr/atopu 194 Beton Sınıı BETON SINIFLRI VE MEKNİK ÖZELLİKLERİ (8 GÜNLÜK BETON) silindir k N/ Küp (151515) tk
DÜZLEM AYNALAR ÇÖZÜMLER . 60 N N 45. N 75 N N I 20 . 30
Tİ Tİ 49 3 75 75 4 5 5 80 80 6 35 7 8 0 0 70 70 80 0 0 80 9 0 50 0 50 0 DÜZE AAAR DÜZE AAAR BÖÜ BÖÜ AŞTRAAR AŞTRAAR DÜZE AAAR ÇÖZÜER 5 9 3 3 3 6 0 3 3 3 3 7 3 3 3 4 8 3 3 3 50 Tİ 3 5 9 6 0 3 7 4 8 Tİ 5
PLASTİK MALZEMELERİN İŞLENME TEKNİKLERİ
PLASTİK MALZEMELERİN İŞLENME TEKNİKLERİ PLASTİK EXTRÜZYON NEDİR? EXTRÜZYONLA İŞLEME TEKNİĞİ EXTRÜZYON Uzunlukları belli olmayan,fakat kesitleri sabit olan levha,film,boru,çubuk gibi yarı mamullerin işlendiği
Makine Elemanları II Prof. Dr. Akgün ALSARAN. Helisel Dişli Çarklar-Flipped Classroom DİŞLİ ÇARKLAR
Makine Elemanları II Prof. Dr. Akgün ALSARAN Helisel Dişli Çarklar-Flipped Classroom DİŞLİ ÇARKLAR İçerik Giriş Helisel dişli geometrisi Kavrama oranı Helisel dişli boyutları Helisel dişlilerin mukavemet
Betonarme Kirişlerin Etkin Eğilme Rijitliği Analizi ve Yönetmeliklerle Karşılaştırması
2018 Published in 2ND International Symposium on Natural Hazards and Disaster Management 04-06 MAY 2018 (ISHAD2018 Sakarya Turkey) Betonarme Kirişlerin Etkin Eğilme Rijitliği Analizi ve Yönetmeliklerle
Massachusetts Teknoloji Enstitüsü-Fizik Bölümü
Massachusetts Teknoloji Enstitüsü-Fizik Bölümü Fizik 8.01 Ödev # 10 Güz, 1999 ÇÖZÜMLER Dru Renner dru@mit.edu 8 Aralık 1999 Saat: 09.54 Problem 10.1 (a) Bir F kuvveti ile çekiyoruz (her iki ip ile). O
PLATFORM VE KÖPRÜ UGULAMALARINDA KULLANILAN AKIŞ BÖLÜCÜLER
279 PLATFORM VE KÖPRÜ UGULAMALARINDA KULLANILAN AKIŞ BÖLÜCÜLER Ahmet DİNÇER ÖZET Akışı bölmek, hidrolik uygulamalarda karşılaşılan en büyük problemlerden birisidir. Hidrolik enerji en kolay hareket ettirebildiği
ÇELİK YAPILARIN TASARIM VE YAPIM KURALLARI
ÇELİK YAPILARIN TASARIM VE YAPIM KURALLARI 1 BÖLÜM 1 GENEL ESASLAR İÇİNDEKİLER 1.1 Kapsam 1. İlgili Standart ve Yönetmelikler 1..1 Genel 1.. Sıcak Haddelenmiş Kanaklanabilir Yapısal Çelik 1..3 Yapısal
01 OCAK 2015 ELEKTRİK AKIMI VE LAMBA PARLAKLIĞI SALİH MERT İLİ DENİZLİ ANADOLU LİSESİ 10/A 436
01 OCAK 2015 ELEKTRİK AKIMI VE LAMBA PARLAKLIĞI SALİH MERT İLİ DENİZLİ ANADOLU LİSESİ 10/A 436 ELEKTRİK AKIMI VE LAMBALAR ELEKTRİK AKIMI Potansiyelleri farklı olan iki iletken cisim birbirlerine dokundurulduğunda
Kompozit Malzemeler Soru ve Çözümleri
200 Kopozit Malzeeler 200-20 oru ve Çözüleri Yrd. Doç. Dr. Mehet KTŞ UŞK ÜNİVRİTİ MÜHNDİLİK FKÜLTİ MKİN MÜHNDİLİĞİ KOMPOZİT MLZMLR DRİ VİZİ 07.2.200 ORU- Kopozit alzeelerin tanıını yaparak (5P) aşağıdaki
BETONARME YAPI TASARIMI -KOLON ÖN BOYUTLANDIRILMASI-
BETONARME YAPI TASARIMI -KOLON ÖN BOYUTLANDIRILMASI- Yrd. Doç. Dr. Güray ARSLAN Arş. Gör. Cem AYDEMİR 28 GENEL BİLGİ Betonun Gerilme-Deformasyon Özellikleri Betonun basınç altındaki davranışını belirleyen
Çok Katlı Yapılarda Perdeye Saplanan Kirişler
Prof. Dr. Günay Özmen Bilsar A.Ş. gunayozmen@hotmail.com Çok Katlı Yapılarda Perdeye Saplanan Kirişler Doç. Dr. Kutlu Darılmaz İTÜ İnşaat Fakültesi kdarilmaz@ins.itu.edu.tr Şekil 1 - Tipik kat kalıp planı
BÖLÜM II C. BETO ARME BĐ ALARI DEĞERLE DĐRME VE GÜÇLE DĐRME ÖR EKLERĐ ÖR EK 12
BÖLÜM II C. BETO ARME BĐ ALARI DEĞERLE DĐRME VE GÜÇLE DĐRME ÖR EKLERĐ ÖR EK 12 SÜ EKLĐK DÜZEYĐ YÜKSEK 6 KATLI BETO ARME PERDELĐ / ÇERÇEVELĐ BĐ A SĐSTEMĐ Đ PERFORMA SI I DOĞRUSAL ELASTĐK YÖ TEM (EŞDEĞER
ÇUKUROVA ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ
ÇUKUROVA ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ Engin Emre GÜLTEKİN YÜKSEK LİSANS TEZİ MEVCUT YAPILARIN DEPREME KARŞI GÜÇLENDİRİLMESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ ANABİLİM DALI ADANA, 2008 ÇUKUROVA ÜNİVERSİTESİ FEN
olup uygu kaması A formuna sahiptir. Müsaade edilen yüzey basıncı p em kasnak malzemesi GG ve mil malzemesi St 50 dir.
ÖRNEK 1: Düz kayış kasnağı bir mil üzerine radyal yönde uygu kaması ile eksenel yönde İse bir pul ve cıvata ile sabitleştirilmiştir. İletilecek güç 1 kw ve devir sayısı n=500 D/d olup uygu kaması A formuna
5. ÜNİTE KUMANDA DEVRE ŞEMALARI ÇİZİMİ
5. ÜNİTE KUMANDA DEVRE ŞEMALARI ÇİZİMİ KONULAR 1. Kumanda Devreleri 2. Doğru Akım Motorları Kumanda Devreleri 3. Alternatif Akım Motorları Kumanda Devreleri GİRİŞ Otomatik kumanda devrelerinde motorun
... Prof. Dr. Zekai CELEP TÜ nflaat Fakültesi - nflaat Mühendisli i Bölümü Ö retim Üyesi
STANBUL BÜLTEN inceleme BETONARME SİSTEMLERDE DOĞRUSAL OLMAYAN DAVRANIŞ: PLASTİK MAFSAL KABULÜ VE ÇÖZÜMLEME... Prof. Dr. Zekai CELEP TÜ nflaat Fakültesi - nflaat Mühendisli i Bölümü Ö retim Üyesi ÖZET
f : R + R, f(x) = log a 0 < a < 1 için f(x) = log a a. f : ;, 4m R, f(x) = log2 x b. f : R + R, f(x) = log 1, f(2) = 2 2
Fonksionlar f : R R, f() = a Fonksionunun Grafi i f : R R, f() = log a Fonksionunun Grafi i a > için f() = a üstel fonksionunun grafi i andaki gibidir. = a a > için f() = log a fonksionunun grafi i andaki
Yrd. Doç. Dr. Saygın ABDİKAN Yrd. Doç. Dr. Aycan M. MARANGOZ JDF329 Fotogrametri I Ders Notu 2015-2016 Öğretim Yılı Güz Dönemi
FOTOGRAMETRİ I Fotogrametrik Temeller Yrd. Doç. Dr. Saygın ABDİKAN Yrd. Doç. Dr. Aycan M. MARANGOZ JDF329 Fotogrametri I Ders Notu 2015-2016 Öğretim Yılı Güz Dönemi Tanımlar Metrik Kameralar Mercek Kusurları
Dünyaya barış ve refah taşıyor, zorlukları azimle aşıyoruz
Dünyaya barış ve refah taşıyor, zorlukları azimle aşıyoruz Rakamlarla Sektörümüz: 3 kıtadan 77 ülkeye doğrudan hizmet götüren, Toplam Yatırımı 5 Milyar Doları aşan, Yan sektörleri ile birlikte yaklaşık
EK III POTANSİYELİN TANIMLANMASI
EK III POTANSİYELİN TANIMLANMASI İki vektörün basamaklı (kademeli) çarpımı: Büyüklükte A ve B olan iki vektörünü ele alalım Bunların T= A.B cosθ çarpımı, tanımlama gereğince basamaklıdır. Bu vektörlerden
SÜRTÜNMELİ SARKAÇ TİPLİ SİSMİK YALITIM CİHAZLARI TESTLER. TİS TEKNOLOJİK İZOLATÖR SİSTEMLERİ ANKARA, 2016 www.tis.com.tr
SÜRTÜNMELİ SARKAÇ TİPLİ SİSMİK YALITIM CİHAZLARI TESTLER TİS TEKNOLOJİK İZOLATÖR SİSTEMLERİ ANKARA, 2016 www.tis.com.tr SÜRTÜNMELİ SARKAÇ TİPLİ SİSMİK YALITIM CİHAZLARI ÜRETİM VE TEST SÜREÇLERİ EN15129
İMA Perde Kalıp. Perde Kalıp. www.imakalip.com
Perde Kalıp Perde Kalıp Perde kalıpları çok çeşitli projelere kolay uyarlanabilmesi için tasarlanmıştır. Uygulanmak istenen yapıya adaptasyonu gayet kolaydır ve istediğiniz şekli kolayca ortaya çıkarmanıza
DENEY NO: 9 ÜÇ EKSENLİ BASMA DAYANIMI DENEYİ (TRIAXIAL COMPRESSIVE STRENGTH TEST)
DENEY NO: 9 ÜÇ EKSENLİ BASMA DAYANIMI DENEYİ (TRIAXIAL COMPRESSIVE STRENGTH TEST) 1. AMAÇ: Bu deney, üç eksenli sıkışmaya maruz kalan silindirik kayaç örneklerinin makaslama dayanımı parametrelerinin saptanması
Autobiographie - Istanbul - Orhan Pamuk
Languages Fetullah Icyer Autobiographie - Istanbul - Orhan Pamuk Otobiografik metinler ve bir ders modeli Seminar paper İÇİNDEKİLER Sayfa İçindekiler 1 Giriş 2 1. Kitap Üzerine İncelemeler 3 1.1. İlk
BETONARME KOLONLARIN AKMA EĞRİLİKLERİNİN TESPİTİ İÇİN TBDY-2016 DA VERİLEN AMPİRİK BAĞINTILARIN İNCELENMESİ
ÖZET: BETONARME KOLONLARIN AKMA EĞRİLİKLERİNİN TESPİTİ İÇİN TBDY-2016 DA VERİLEN AMPİRİK BAĞINTILARIN İNCELENMESİ A. Demir 1, G. Dok 1 ve H. Öztürk 2 1 Araştırma Görevlisi, İnşaat Müh. Bölümü, Sakarya
FİZİKÇİ. 2. Kütlesi 1000 kg olan bir araba 20 m/sn hızla gidiyor ve 10 m bir uçurumdan aşağı düşüyor.
1. Aşağıdakilerden hangisi Frekans ı tanımlamaktadır? a) Birim zamandaki titreşim sayısıdır ve boyutu sn -1 b) Birim zamandaki hızlanmadır c) Bir saniyedeki tekrarlanmadır d) Hızın zamana oranıdır 6. İki
Ponta Yatay Besleme Sistemi Tıbbi Destek Üniteleri
Ponta Yatay Besleme Sistemi Tıbbi Destek Üniteleri Geniş bir yelpazede yatay ünite uzunluğu, kolon tipi ve iş istasyonu opsiyonlarına sahip çok yönlü Dräger Ponta, daha iyi bir çalışma alanı verimliliği
Teknik sistem kataloğu Taşıyıcı kol sistemleri
Teknik sistem kataloğu Taşıyıcı kol sistemleri 2 Makinaya farklı bakış açıları sayesinde uzun veya kısa boylu operatör oturarak ya da ayakta çalışabilir - Rittal taşıyıcı kol sistemleriyle izleme ve kumanda
KAFES SİSTEMLER. Mühendislik Yapıları. birleştirilen doğrusal elemanlar) oluşurlar.
KAFES SİSTEMLER Mühendislik Yapıları a) Kafesler: İki-kuvvet elemanlarından (uçlarından birleştirilen doğrusal elemanlar) oluşurlar. b) Çerçeveler: En az bir birçok kuvvetin etkisindeki eleman içerenler