20 (1), , (1), ,
|
|
- Soner Serhat Turk
- 8 yıl önce
- İzleme sayısı:
Transkript
1 Fırat Üniv. Fen ve Müh. Bil. Dergisi Science and Eng. J of Fırat Univ. 20 (1), , (1), , 2008 Dolusavak Havalandırıcılarında Jet Uzunluğunun CFD Analiziyle Belirlenmesi Mualla ÖZTÜRK 1 ve M. Cihan AYDIN 2 1 Fırat Üniversitesi, Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Elazığ 2 Bitlis Eren Üniversitesi, Meslek Yüksekokulu, Bitlis mcaydin@gmail.com (Geliş/Received: ; Kabul/Accepted: ) Özet: Bir dolusavakdaki havalandırıcı-saptırıcı eşik tarafından oluşturulan etin uzunluğu havalandırıcı tarafından sağlanan hava girişini etkileyen tüm değişkenleri, havalandırıcı ve eşiğin verimini içerip özetleyen bileşke bir büyüklüktür. Bu çalışmada, Fluent kullanılarak elde edilen dolusavak havalandırıcılarındaki et uzunlukları, diğer araştırmacılar tarafından sunulan deney ve ampirik denklem sonuçlarıyla karşılaştırıldı. CFD analizlerinden elde edilen sonuçlar, ölçek etkisi içeren deneysel sonuçlardan uzak kalırken, ampirik denklem sonuçlarına makul derece yakındır. Bu çalışmadaki sayısal yöntemin doğrulamasında, hesaplamalı akışkanlar dinamiği belirsizlik analizleri için ASME (American Society of Mechanical Engineering) nin belirlediği kıstaslara uyulmuştur. Anahtar Kelimeler: Dolusavak Havalandırıcısı, Jet Uzunluğu, CFD, Fluent. Determination of the Jet Length on Spillway Aerators by CFD Analysis Abstract: The et length leaving the spillway aerator step is an overall resultant parameter which summarizes all other parameters affecting air entrainment phenomenon, performance and efficiency of aerator. In this study, length of the et leaving the aerator-step obtained by Fluent is compared with empirical expressions and experimental results available in literature. While the results of CFD are far from the experimental results involving scale-effects, they are in reasonable agreement with the results of empirical-expressions. The numerical verification procedure in this study is based on the ASME (American Society of Mechanical Engineering) editorial policy statement which provides a framework for computational fluid dynamics uncertainty analysis. Keywords: Spillway Aerator, Jet Length, CFD, Fluent. 1. Giriş Yüksek su hızlarına maruz dolusavak şut kanallarındaki kavitasyon hasarını önlemenin en etkili yöntemlerinden birisi de havalandırıcılar kullanılarak akıma hava karıştırmaktır. Özellikle şut kanalı üzerindeki akımın 20~30 m/s hızlara ulaştığı durumda havalandırıcı kullanmak kaçınılmaz hale gelmektedir. Genelde, tabana yakın hava konsantrasyonunun %7~8 olması sağlanırsa şut kanalının beton yüzeyinin kavitasyon hasarından korunacağı kabul edilir. Bu nedenle özellikle yüksek akım hızlarına maruz dolusavak tasarımlarında havalandırıcı tasarımının önemli bir yeri vardır. Havalandırıcı davranış ve verimini belirlemek için genelde havalandırıcı tarafından akıma karıştırılan birim hava debisinin hava giriş oranının belirlenmesi gerekir. Dolusavak havalandırıcıları gibi açık kanal problemlerinde atalet, yerçekimi ve basınç kuvvetleri hâkim olduğundan, viskoz kuvvetleri temsil eden Reynolds sayısı ve yüzey gerilim kuvvetlerini temsil eden Weber sayılarının hava giriş olayı üzerinde etkisi azdır ve genelde ihmal edilir. Hava giriş oranı, havalandırıcı ve şut kanalı geometrisi ve akım karakteristiklerinin bir fonksiyonudur. Klasik bir havalandırıcı için Froude sayısı (Fr), şut kanalı eğimi (tanα), saptırıcı rampa yüksekliği (t r ), hava giriş ağzı kesit alanı gibi değişkenler bağımsız değişken; hava giriş oranı (β), et uzunluğu (L ) ve basınç sayısı (P N ) gibi değişkenler ise bağımlı
2 M. Öztürk ve M.C. Aydın değişkenlerdir. Euler sayısının 50 nin üzerine çıktığı zaman havalandırıcı üzerindeki su eti geometrisinin boşluk alt basınçlarından etkileneceği belirtilmiştir [1]. Havalandırıcı problemlerinde et altındaki basınç farklarını temsil etmek için genelde Euler sayısı yerine basınç sayısı (P N = P/ρ w gh) kullanılmaktadır. Burada; P N : boyutsuz basınç sayısı, P: atmosfer basıncı ile boşluk alt basıncı arasındaki fark, ρ w : suyun yoğunluğu, h: yaklaşan akım derinliğidir. Havalandırıcı et uzunluğu diğer bütün parametrelerin bir fonksiyonu olarak hava giriş oranının belirlenmesinde tek başına önemli bir parametredir. Havalandırıcı tarafından oluşturulacak etin yörüngesi, özellikle prototip boyutlarında, et altında oluşan atmosferaltı basınçlardan önemli ölçüde etkilendiğinden basınç sayısı (veya Euler sayısı) da et uzunluğu tarafından temsil edilebilir. Pinto ve diğ. [1], Bruschin [2], Pinto ve Neidert [3], Hamilton [4], Coleman ve diğ.[5] ve Wei ve De Fazio [6] gibi birçok araştırmacı, hava giriş oranının et uzunluğuna doğrusal olarak bağlı olduğunu kabul ederek et uzunluğu üzerinde labaratuarda ve prototip üzerinde çalışmalar yürütmüştür. Demiröz [7] dolusavak havalandırıcılarının proe kriterlerinin belirlenmesi için 1:25 ölçekli Froude modelleriyle bir dizi deney yürütmüş ve et uzunluklarını da ölçmüştür. Ancak ölçek etkilerini dikkate almamıştır. Kökpınar ve Göğüş [8] boşluk et uzunluğunu belirlemek için deneylerden elde ettiği 231 deneysel data ile genel amaçlı ampirik bir ifade sunmuştur. Bu gibi hidrolik modellemelerde genellikle deneysel çalışmalar tercih edilmektedir. Ancak dolusavak model deneyi çalışmalarındaki yüksek hız ve yüksek debi gereksinimleri, ölçek etkileri, model ölçeğinin büyüklüğü gibi nedenler deneysel çalışmaların sağlıklı bir şekilde yürütülmesini güçleştirmektedir. Havalandırıcıların tasarımında önemli bir parametre olan et uzunluğunu tespiti için literatürde birçok teorik ve deneysel çalışma yapılmış, ancak çalışmanın birçoğunun birbiriyle yeterince uyuşmadığı görülmektedir. Çoğu zaman dikkate alınamayan ölçek etkileri ve boşluk altbasınçlarının et yörüngesine etkisi deneyselsel ve teorik çalışmalarının önemli zorluklarıdır. 158 Bu çalışmada, havalandırıcıların davranış ve veriminin belirlenmesinde önemli rol oynayan boşluk et uzunluklarının Froude sayısıyla değişimi, üç boyutlu CFD (Computational Fluid Dynamics) analizleriyle incelenmiştir. Sayısal analiz sonuçları geçerli metotlarla doğrulanmaya çalışılmış ve sonuçlar Demiröz [7] ün deneysel ve Kökpınar ve Göğüş [8] ün ampirik denkleminden elde edilen hesap sonuçlarıyla karşılaştırılmıştır. 2. Sayısal Yöntem Sayısal çözümlerde 3D Fluent CFD yazılım paketi kullanılmıştır. Dolusavak havalandırıcı problemleri hem serbest yüzeyli akımlar, hem de hava-su karışımının önemli olduğu çok fazlı akımlar sınıfına girer. Bu anlamda ASM (Algebraic Slip Mixture) modeli çok fazlı akım modelleri için uygun olarak değerlendirilmiştir. ASM modeli, akışkan fazlarının birbirine karışmasına ve sıvı içinde hava gibi çok küçük gaz parçacıklarının modellenmesine olanak sağlar. Fakat akışkan fazları arasında VOF (Volume of Fluid) modelindeki gibi net bir arayüzey elde edilemez. ASM modeli karışımın süreklilik ve momentum denklemlerini çözerken ikincil fazın hacim oranının taşınımını da çözer. Fazlar arasındaki kayma hızını hesaplamak için cebirsel bir bağıntı kullanır. Böylece iki fazlı akışkanın farklı hızlarda hareket etmesine de olanak tanır. Karışımın süreklilik denklemi: ( ρ m ) + ( ρmum, i ) = 0 (1) t xi Karışımın momentum denklemi iki ayrı faz için momentum denkleminin toplamıyla elde edilir. ρum, + ρ mum, ium, = t x i P um, i u m, + µ m + + ρ mg + F (2) x x i x x i n + ε k ρ ku Dk, iu Dk, xi k = 1 Burada; n: faz sayısı, ρ m : karışımın yoğunluğunu, u m : karışımın ortalama hızı, u Dk : sürükleme hızları, ε k : k akışkanının hacim oranını, µ m : karışımın viskozitesi, µ k : k akışkanının viskozitesi, P: akımdaki bazı referans
3 Dolusavak Havalandırıcılarında Jet Uzunluğunun CFD Analiziyle Belirlenmesi noktalardaki mutlak basınç, g: yerçekimi ivmesi, F : ek terimdir ve k indisi akışkan türünü, m altindisi hava-su karışımını, i ve ise vektör indislerini ifade etmektedir. Dolusavak üzerindeki akım türbülanslı kabul edilerek sayısal çözümlerde standart k-ε model kullanılmıştır Sayısal yöntemin doğrulanması Sayısal yöntemin doğrulaması ve geçerliliği, CFD belirsizlik analizinde genel bir çerçeve sunan ASME ilkelerine [9] dayalı olarak yapılmaya çalışılmıştır. Bu çalışmadaki sayısal analizlerde, genelde istenen ikinci mertebeden doğruluk (second-order accurate) tercih edilmiştir. Sayısal analizlerdeki yakınsamalar iterasyon ve sonlu eleman ağ yapısı bakımından incelenmiştir. Çözümler zamana bağlı olarak yaptırılmıştır. Zamana bağlı çözümlerde zaman adımı yeterince küçük seçilmeli ve her bir zaman adımında iteratif yakınsama (iterative convergence) sağlayacak sayıda iterasyon yaptırılmalıdır. İteratif yakınsamayı sağlayabilmek için yeterli bir zaman adımı olarak 0.01 s seçilmiş ve her zaman adımı için ise 40 iterasyon yaptırılmıştır. Normalleştirilmiş kalıntı terimlerinin 10-3 den daha aşağı düşmesi iteratif yakınsama için yeterli kabul edilmektedir. Şekil 1(a) da, Fr = 7.52 ve tr = 0.15 m için verilen örnek grafikte ilk zaman adımından sonra her bir zaman adımı için verilen her 40 iterasyonda tüm denklemlerin kalıntı terimleri en az 10 3 ün altına indiği görülmektedir. Şekil 1(a) da toplamda 8,000 iterasyonun sadece 200 adeti gösterilmiştir. Şekil 1(b) de havalandırıcı problemi için önemli parametrelerden biri olan havalandırma bacasından giren hava hızının zamana göre yakınsama davranışı gösterilmektedir. Bu grafiğe göre, yaklaşık 150 zaman adımı (6,000 iterasyon) sonra iteratif yakınsama sağlanmaktadır. Şekil 1. Iteratif yakınsama (a) zamana bağlı iteratif yakınsama (b)havalandırma bacasındaki hava giriş hızının zamana göre yakınsaması (Fr=7.52, tr=0.15m) Sayısal çözümlerde seçilen sonlu eleman ağının etkisini incelemek için literatürde önerilen ve kabul gören bir metod olan GCI (Grid Convergence Index) metodu kullanılmıştır. GCI, model çözümlerinin sayısal ayrışmalara (numerical discretizations) duyarlılığını ortaya koymak için ilk olarak Roache [11, 12] tarafından önerilmiştir. Bu metot temelde, farklı çözümlerin karşılaştırılmasını içeren, genelleştirilmiş Richardson Ekstrapolasyon yaklaşımına dayanır. Çözüm ağı yakınsaması ve belirsizliğinin tahmini için en az üç sonlu eleman 159 ağ yapısı gereklidir. İki farklı ağ yapısı için problemin önemli bir parametresi hesaplanır ve bu parametrelere göre Richardson hataları belirlenir. Hassas ve kaba ağ yapısı için yaklaşık hatalar aşağıdaki gibi hesaplanabilir: f1 f 2 e21 = (3) f 1 Bir güvenlik faktörünü de içeren rölatif GCI, hassas ağ yapısı için Roache [10] tarafından aşağıdaki denklemle sunulmuştur.
4 M. Öztürk ve M.C. Aydın 1.25e21 GCI fine = (4) p r 1 Burada, f 2 : d 2 aralığıyla tanımlanan kaba ağ ile elde edilen çözüm, f 1 : d 1 aralığıyla tanımlanan hassas ağ ile elde edilen çözüm, r = d kaba / d hassas > 1, p: doğruluk mertebesidir. Roache [10] a göre r 1.10 olmalıdır. Çözümlerde hassas ağ yapısından elde edilen sonuçların daha iyi olacağı bekleneceğinden, sadece GCI fine hesaplanmıştır. Üç veya daha fazla ağ yapısı için güvenlik faktörü, Roache [11] tarafından 1.25 olarak önerilmektedir. Üç boyutlu sayısal modeller için temsili eleman boyutu aşağıdaki denklemle hesaplanabilir. 1/ 3 N 1 d = ( V i ) (5) N i= 1 Burada; d: temsili eleman boyutu, V i : i. elemanın hacmi, N :sonlu eleman sayısıdır. Kesin çözüm olmaksızın p yi elde edebilmek için en az üç farklı ağ boyutu ile çözüm gerekir. Eğer r sabit olarak kabul edilmez ise p aşağıdaki denklemden hesaplanabilir. 1 p = ln( r 21 ϕ ln ) ϕ r + ln r p 21 p 32 s s (6) Burada, φ 21 =f 2 - f 1, φ 32 =f 3 - f 2, r 21 =d 2 /d 1, r 32 =d 3 /d 2 ve s=1.sign(φ 32 /φ 21 ), alt indis 1 hassas, 2 ise kaba ağ yapısını işaret eder. Denklem (6) başlangıç değeri ilk terimine eşit olan sabit-nokta iterasyonu ile çözülebilir. Tablo 1 de toplam , ve üç boyutlu hexahedral elemanlar ile yapılan simülasyonlardan elde edilen sonuçlara göre sayısal ayrışma hataları hesaplanmıştır. Bu çalışmada f değerleri olarak problem için önemli bir parametre olan havalandırma bacasından giren birim hava debisi dikkate alınmıştır. Ağ arıtma faktörü (r) sabit olarak kısıtlanmayıp, Denklem (5) den hesaplanan temsili eleman boyutlarına göre r 21 =1.30 ve r 32 =1.40 olarak elde edilmiştir. Tablo 1 e göre sayısal belirsizlik %3.3~%12.2 aralığında hesaplanmıştır ki bu maksimum ± 0.46 m 3 /s/m ye karşılık gelmektedir. Tablo 1. Ağ yapısına göre sayısal belirsizliklerin hesaplanması (t r =0.15 m) q a (m 3 /s/m) GCI φ 1,fine Fr 21 φ 32 p e 21 e 32 f 1 f 2 f 3 (%) Model geometrisi Klasik bir dolusavak havalandırıcının havalandırma verim ve davranışını belirlemek üzere Demiröz [7] tarafından kapsamlı bir deneysel çalışma yürütülmüştür. Deneylerinde birçok parametrenin etkisi ayrı ayrı incelenerek hava giriş oranı, et uzunluğu, et altı boşluk altbasınçları ölçülmüştür. Demiröz ün üzerinde çalıştığı modelin temsil ettiği prototip boyutları ve geometrisi Şekil 2 de gösterilmektedir. Froude benzeşimine göre hazırlanan modelin ölçeği 1:25 dir. Demiröz deneylerinde, 160 dolusavak ve havalandırıcıları için önemli olan viskoz ve yüzey gerilimi etkilerinin neden olduğu ölçek etkilerini ve prototip boşluk altbasınçlarının et yörüngesi üzerine etkisini dikkate almamıştır. Demiröz ün model geometrisin temsil ettiği prototip boyutlarına göre sayısal model oluşturulmuştur. Sayısal analizler şut kanalı eğiminin sadece 0.30 değeri için yürütülmüştür.
5 Jet Uzunluğu (L) Dolusavak Havalandırıcılarında Jet Uzunluğunun CFD Analiziyle Belirlenmesi 1.50m Aa 1.00m Akım Aa tr 0.30 Rampa 5.00m 1.50m 1.50m Kesit Plan Şekil 2. Demiröz [7] tarafından çalışılan model geometrisi 3. Jet Uzunluklarının Belirlenmesi Sayısal çözümler ile karşılaştırılabilmesi için deney sonuçlarına ek olarak Kökpınar ve Göğüş [8] tarafından önerilen Denklem (7) deki ampirik ifade de kullanılmıştır. Tablo 2 de, Demiröz ün deneyinden, Fluent ile yürütülen CFD analizinden ve Denklem (7) dan elde edilen et uzunlukları karşılaştırmalı olarak gösterilmiştir. Model deneyindeki et uzunlukları şut kanalının saydam yan duvarlarından gözlemlenerek ölçülmüştür. Sayısal analizde ise et altındaki boşluğun mansabında ölçülen en büyük basınç noktası ile saptırıcı ucu arasındaki mesafe et uzunluğu olarak belirlenmiştir [12]. L h e = ( Fr) ( 1+ θ ) tr + h t s 0.44 (7) A a * ( 1+ tanα ) Aw Buradaki; h: havalandırıcıya yaklaşan akım derinliği, θ: saptırıcı(rampa) açısını, t r : saptırıcı yüksekliğini, t s : eşik yüksekliğini (burada eşik kullanılmadığından t s =0), α: şut kanalı eğim açısı, A a : hava bacası giriş alanını, A w : akımın enkesit alanını gösterir. Sayısal çözümler Fr= 4.31~7.52 değerleri aralığı, rampa yükseklikleri t r = 0.10, 0.15, 0.20 ve 0.25 m ve şut kanalı eğimi tanα=0.30 için yürütülmüştür. h Usu Su Jeti Altbasınç Bölgesi Hava Giriş Ağzı Çarpma Noktası Şekil 3. Dolusavak havalandırıcısının tipik bir görünümü Şekil 4. deki grafiklerde, Demiröz [7] ün model deneylerinden, Denklem (7) den ve bu çalışmada yürütülen CFD analizlerinden elde edilen aynı modele ait et uzunlukları karşılaştırılmıştır. 161
6 M. Öztürk ve M.C. Aydın L/h L/h L/h L/h Deney [7] tr=0.10m Fluent CFD Denklem (7) Fr Deney [7] tr=0.15m Fluent CFD Denklem (7) Fr 5 0 tr=0.20m Deney [7] Fluent CFD Denklem (7) Fr Deney [7] Fluent CFD tr=0.25m Denklem (7) Fr 162 Şekil 4. Jet uzunluklarının karşılaştırılması Grafiklerden görüleceği gibi düşük Froude sayılarında üç değer de birbirlerine makul derecede yakın olmasına karşın yüksek Froude sayılarında özellikle deney sonuçlarıyla önemli farklar belirmektedir. Deney ve ampirik denklem sonuçları birbirinden daha uzak çıkmasına karşın CFD sonuçları bu iki değer arasında kalmaktadır. CFD sonuçları, ölçek etkilerinin dikkate alınmadığı Demiröz ün deney sonuçlarından daha çok, ölçek etkilerinin de dikkate alındığı deneylerden elde edilen Kökpınar ve Göğüş ün [8] önerdiği Denklem (7) nin hesap sonuçları ile daha iyi uyuşmaktadır. 4. Tartışma Deney sonuçlarıyla CFD sonuçları arasındaki farkların nedenleri aşağıda tartışılmıştır: 1. et altı basınçların prototip boyutlarında modele kıyasla daha fazla olmasıdır. Havalandırıcı mansabında oluşan et altı altbasınçları (atmosferaltı basınçlar) su etini şut tabanına çekerek et uzunluğunu azaltır. Dolayısıyla prototip et uzunluğu modele kıyasla atmosfer altı basınçlardan daha fazla etkilenerek kısalır. Özellikle Düşük Froude sayılarındaki daha ince su etinden dolayı su etinin atalet kuvvetleri yanında basınç kuvvetleri daha da hakim olacaktır. Bu nedenle, düşük Froude sayılarında prototip et uzunluklarının model et uzunluklarına göre çok daha düşük olması normal olarak beklenir. Volkart ve Rutschmann (1984) tarafından da et uzunluğunun model ölçeğinin büyümesiyle azaldığı tespit edilmiştir[12]. Buna durumda 1:25 gibi küçük sayılabilecek bir ölçek için L /h model değerleri prototipinkine kıyasla büyük olması doğal olacaktır. Ayrıca Pinto [13] gibi birçok araştırmacı havalandırıcı modeller üzerinde yaptığı deneylerde, ölçek etkilerinden kaçınmak için model ölçeğinin en az 1:10 ~ 1:15 veya daha büyük seçilmesi gerektiğini vurgulamıştır. 2. Jet uzunluğunun ölçümünde izlenen yöntem farklılığı: Demiröz ün deneylerinde saydam yan duvarlardan gözleme dayalı ölçülmüştür. CFD analizlerinde ise literatürde kabul gördüğü gibi etin çarpma noktası maksimum taban basıncı noktasına olarak kabul edilmiştir.
7 Dolusavak Havalandırıcılarında Jet Uzunluğunun CFD Analiziyle Belirlenmesi 3. Şekil 4 deki grafiklerde, CFD sonuçlarıyla ampirik denklem sonuçları değişiminin oldukça uyumlu olduğu görülmektedir. Ancak, aralarında bir miktar fark oluşmuştur. Bu farkın nedenleri ise sayısal analizde seçilen çözüm modeliyle alakalı olabilir. Çok fazlı akım modellerinden ASM modelinin su-hava karışımına izin verirken net bir arayüzey oluşturmayacağı belirtilmişti. Daha net bir arayüzey belirleyebilmek için çok fazlı akım modellerinden VOF (Volume of Fluid) kullanılabilir. Ancak belirtmek gerekir ki VOF modeli hava su karışımı için uygun bir çözüm modeli değildir. Su etinin çarpma noktasında kuvvetli türbülans nedeniyle hava girişi meydana gelir ve bu bölgede net bir arayüzey oluşmadığı gibi çarpmanın (dinamik basıncın) etkili olduğu yüksek basınç bölgesi de büyür. Bu durum, çarpma bölgesindeki en yüksek basınç noktasının (impact point) yerinin tespitini zorlaştırır. Su eti, tabana paralele yakın çarptığından dolayı modellerdeki küçük bir hata bile et uzunluğunu belirgin şekilde etkileyebilir. Pinto ve diğ. [1] ve Bruschin [2] gibi birçok araştırmacı klasik havalandırıcılar üzerindeki prototip ve model çalışmaları sonucu Denklem (8) i önermiştir. Bu denklemde havalandırıcı ve şut kanalı geometrisini belirleyen boyutsuz büyüklüklerin tamamının et uzunluğu tarafından temsil edildiği kabul edilmektedir. Bu denklem dolusavak havalandırıcılarının davranış ve veriminin belirlenmesinde et uzunluğunun önemini ortaya koymaktadır. Literatürde bu yaklaşım Endirekt Yaklaşım olarak bilinir [14]. β = q q K L h (8) a w = ( ) Burada, β: boyutsuz hava giriş oranı, q a : birim genişlikten geçen hava debisi, q w : birim genişlikten geçen su debisi, K: sabit bir katsayıdır. Farklı araştırmacılar tarafından belirlenen Denklem (8) deki K katsayısı Tablo 2 de sunulmuştur. Tablo 2. Denklem (8) in katsayıları K Referans Açıklama 0.01~0.08 Pinto ve Neidert [3] ~0.05 Hamilton [4] Coleman ve diğ.[5] Uribante Bara dolusavağı Pinto ve diğ.[1] Foz do Areia Baraı (asim.) Pinto ve diğ.[1] Foz do Areia Baraı sim.) 0.01~0.035 Wei ve DeFazio [6] Guri Baraı Dolusavağı Bu çalışmada CFD sonuçlarından Bu çalışmada, CFD analizlerinden elde edilen et uzunlukları ve hava giriş oranlarına dayalı olarak yaklaşık K=0.023 elde edilmiştir ki bu değer diğer araştırmacıların değerleriyle uyuşmaktadır (Tablo 2). 5. Sonuç Bu çalışmada, dolusavaklar üzerindeki havalandırıcılarının davranış ve verimlerinin belirlenmesinde tek başına önemli rol oynadığı kabul edilen et uzunluğunun CFD analizleriyle belirlenmesine çalışılmıştır. Deney sonuçlarının yanında, ampirik ifadeler ile CFD sonuçları arasında iyi bir uyum gözlenmiştir. Sayısal hataları yeterince test edilmiş üç CFD modellerin kullanılması et uzunluğunun belirlenmesinde iyi bir yaklaşım olabilir. Özellikle deneysel çalışmalara karşı üstünlükleri düşünülürse (gerek zaman gerekse ekonomik kısıtlamalar nedeniyle), en azından kati proe öncesi aşamalarda CFD modelleri tasarımcılara büyük fayda sağlayabilmektedir. 6. Semboller A a A w f 1 f 2 : hava bacası giriş alanı : akımın enkesit alanı : hassas ağ ile elde edilen çözüm : kaba ağ ile elde edilen çözüm Fr : Froude sayısı g : yerçekimi ivmesi h : akım derinliği d : temsili eleman boyutu K : sabit bir katsayı L : boşluk et uzunluğu N : sonlu eleman sayısı n : faz sayısı p : doğruluk mertebesi P : mutlak basınç P N : boyutsuz basınç sayısı q a : birim genişlikten geçen hava debisi q w : birim genişlikten geçen su debisi r : d kaba / d hassas > 1 t r : saptırıcı yüksekliği t s : eşik yüksekliği u Dk : sürükleme hızları u m : karışımın ortalama hızı α : şut kanalı eğim açısı 163
8 M. Öztürk ve M.C. Aydın β : boyutsuz hava giriş oranı ε k : : k akışkanının hacim oranı θ : saptırıcı (rampa) açısı µ k : k akışkanının viskozitesi µ m : karışımın viskozitesi ρ m : karışımın yoğunluğu ρ w : suyun yoğunluğudur P : boşluk altbasıncı V i : i. elemanın hacmi 7. Kaynaklar 1. Pinto, N. L. De S., Neidert, S. H., Ota, J. J. (1982). Aeration at high velocity flows. Water Power and Dam Construction, 34(2), 34-38, 34(3), Bruschin, J. (1987). Forced aeration of high velocity flows. Journal of Hydraulic Research, 25(1), Pinto, N.L. de S., Neidert, S. H. (1983). Evaluating entrained air flow through aerators. Water Power and Dam Construction, 35(8), Hamilton, W.S. (1984). Preventing cavitation damage to hydraulic structures: Part 3. Water Power and Dam Construction, 36(1), Coleman, H.W., Simpson, A.R., De Garcia, L.M. (1983). Aeration for cavitation protection of Uribante Spillway. Proceedings of the Conference on Frontiers in Hydraulic Engineering, American Society of Civil Engineers, 9-12 August, Cambridge, MA, Wei, C., DeFazio, F. (1982). Simulation of free et traectories for the design of aeration devices on hydraulic structures. Proceedings of 4 th International Conference on Finite Elements in Water Resources, IAHR, ISCME, DFG, Hanover, Germany. 7. Demiröz, E. (1986). Dolusavak boşaltım kanalı havalandırması için yapıya ilave edilecek havalandırıcılara ait proe kriterlerinin belirlenmesi, DSİ Teknik araştırma ve Kalite Kontrol Dairesi Başkanlığı, Yayın No: Hİ-754, Model No: M-212. Ankara, 220s. 8. Kökpınar, M. A., Göğüş, M. (2002). High-speed et flows over spillway aerators. Canadian Journal of Civil Engineering, 29(6), Freitas, C.J. (1993). Journal of Fluids Engineering Editorial Policy Statement on the Control of Numerical Accuracy. Journal of Fluids Engineering-Transactions of the ASME. 115(3), Roache, P.J. (1994). Perspective a method for uniform reporting of grid refinement studies. Journal of Fluid Engineering, 116, Roache, P.J. (1997). Quantification of the uncertainty in computational fluid dynamics. Annual Review Fluid Mechanics, 29, Rutschmann, P., Hager, W.H. (1990). Air entrainment by spillway aerators. Journal of Hydraulic Engineering, ASCE, 116(6), Pinto, N. L. De S. (1988). Cavitation and aeration in Advanced Dam Engineering for Design, Construction, and Rehabilitation, Edited by R.B. Jansen, Kluver Academic Publishers, Aydın, M.C. (2005). Alttan Alışlı Dolusavak Havalandırıcıların CFD Analizi, Doktora Tezi, Fırat Üniversitesi Fen Bilimleri Enstitüsü, 141s. 164
JET MOTORLARININ YARI-DĐNAMĐK BENZETĐŞĐMĐ ve UÇUŞ ŞARTLARINA UYGULANMASI
makale JET MOTORLARININ YARI-DĐNAMĐK BENZETĐŞĐMĐ ve UÇUŞ ŞARTLARINA UYGULANMASI Bekir NARĐN *, Yalçın A. GÖĞÜŞ ** * Y.Müh., TÜBĐTAK-SAGE ** Prof. Dr., Orta Doğu Teknik Üniversitesi, Havacılık ve Uzay Mühendisliği
DetaylıDENEY 2. Şekil 1. Çalışma bölümünün şematik olarak görünümü
Deney-2 /5 DENEY 2 SĐLĐNDĐR ÜZERĐNE ETKĐ EDEN SÜRÜKLEME KUVVETĐNĐN BELĐRLENMESĐ AMAÇ Bu deneyin amacı, silindir üzerindeki statik basınç dağılımını, akışkan tarafından silindir üzerine uygulanan kuvveti
DetaylıDeprem Yönetmeliklerindeki Burulma Düzensizliği Koşulları
Deprem Yönetmeliklerindeki Burulma Düzensizliği Koşulları Prof. Dr. Günay Özmen İTÜ İnşaat Fakültesi (Emekli), İstanbul gunayozmen@hotmail.com 1. Giriş Çağdaş deprem yönetmeliklerinde, en çok göz önüne
DetaylıReynolds Sayısı ve Akış Rejimleri
1. Genel Bilgi Bazı akışlar oldukça çalkantılıyken bazıları düzgün ve düzenlidir. Düzgün akım çizgileriyle belirtilen çok düzenli akış hareketine laminer akış denir. Düşük hızlarda yağ gibi yüksek viskoziteli
DetaylıMassachusetts Teknoloji Enstitüsü-Fizik Bölümü
Massachusetts Teknoloji Enstitüsü-Fizik Bölümü Fizik 8.01 Ödev # 10 Güz, 1999 ÇÖZÜMLER Dru Renner dru@mit.edu 8 Aralık 1999 Saat: 09.54 Problem 10.1 (a) Bir F kuvveti ile çekiyoruz (her iki ip ile). O
DetaylıBĐSĐKLET FREN SĐSTEMĐNDE KABLO BAĞLANTI AÇISININ MEKANĐK VERĐME ETKĐSĐNĐN ĐNCELENMESĐ
tasarım BĐSĐKLET FREN SĐSTEMĐNDE KABLO BAĞLANTI AÇISININ MEKANĐK VERĐME ETKĐSĐNĐN ĐNCELENMESĐ Nihat GEMALMAYAN Y. Doç. Dr., Gazi Üniversitesi, Makina Mühendisliği Bölümü Hüseyin ĐNCEÇAM Gazi Üniversitesi,
DetaylıMAK 4026 SES ve GÜRÜLTÜ KONTROLÜ. 6. Hafta Oda Akustiği
MAK 4026 SES ve GÜRÜLTÜ KONTROLÜ 6. Hafta Oda Akustiği Sesin Oda İçerisinde Yayınımı Akustik olarak sesin odada yayınımı için, sesin dalga boyunun hacmin boyutlarına göre oldukça küçük olması gerekmektedir.
Detaylı4. Numaralandırdığımız her boru parçasının üzerine taşıdıkları ısı yükleri yazılır.
4. KOLON ŞEMASI VE BORU ÇAPI HESABI Tesisatı oluşturan kazan, kollektörler, borular,,vanalar, ısıtıcılar,genleşme deposu ile diğer donanım ve armatürlerin tümünün düşey görünüşünü iki boyutlu olarak gösteren
DetaylıİÇİNDEKİLER. 1 Projenin Amacı... 1. 2 Giriş... 1. 3 Yöntem... 1. 4 Sonuçlar ve Tartışma... 6. 5 Kaynakça... 7
İÇİNDEKİLER 1 Projenin Amacı... 1 2 Giriş... 1 3 Yöntem... 1 4 Sonuçlar ve Tartışma... 6 5 Kaynakça... 7 FARKLI ORTAMLARDA HANGİ RENK IŞIĞIN DAHA FAZLA SOĞURULDUĞUNUN ARAŞTIRILMASI Projenin Amacı : Atmosfer
DetaylıSEYAHAT PERFORMANSI MENZİL
SEYAHAT PERFORMANSI MENZİL Uçakların ne kadar paralı yükü, hangi mesafeye taşıyabildikleri ve bu esnada ne kadar yakıt harcadıkları en önemli performans göstergelerinden biridir. Bir uçağın kalkış noktasından,
DetaylıAkışkanlar Mekaniği. Dr. Osman TURAN. Makine ve İmalat Mühendisliği. osman.turan@bilecik.edu.tr
Akışkanlar Mekaniği Dr. Osman TURAN Makine ve İmalat Mühendisliği osman.turan@bilecik.edu.tr Kaynaklar Ders Değerlendirmesi 1. Vize 2. Vize Ödev ve Kısa sınavlar Final % 20 % 25 % 15 % 40 Ders İçeriği
DetaylıSU YAPILARI. Su Alma Yapıları. 5.Hafta. Doç.Dr.N.Nur ÖZYURT nozyurt@hacettepe.edu.tr
SU YAPILARI 5.Hafta Su Alma Yapıları Doç.Dr.N.Nur ÖZYURT nozyurt@hacettepe.edu.tr Su alma yapısı nedir? Akarsu ya da baraj gölünden suyu alıp iletim sistemlerine veren yapılara su alma yapısı denir. Su
DetaylıAraştırma Notu 15/177
Araştırma Notu 15/177 02 Mart 2015 YOKSUL İLE ZENGİN ARASINDAKİ ENFLASYON FARKI REKOR SEVİYEDE Seyfettin Gürsel *, Ayşenur Acar ** Yönetici özeti Türkiye İstatistik Kurumu (TÜİK) tarafından yapılan enflasyon
DetaylıVECTOR MECHANICS FOR ENGINEERS: STATICS
Seventh Edition VECTOR MECHANICS OR ENGINEERS: STATICS erdinand P. Beer E. Russell Johnston, Jr. Ders Notu: Hayri ACAR İstanbul Teknik Üniveristesi Tel: 285 31 46 / 116 E-mail: acarh@itu.edu.tr Web: http://atlas.cc.itu.edu.tr/~acarh
DetaylıBİLGİSAYAR PROGRAMLARI YARDIMIYLA ŞEV DURAYLILIK ANALİZLERİ * Software Aided Slope Stability Analysis*
BİLGİSAYAR PROGRAMLARI YARDIMIYLA ŞEV DURAYLILIK ANALİZLERİ * Software Aided Slope Stability Analysis* Mustafa Özgür KESKİN Maden Mühendisliği Anabilim Dalı Ahmet M. KILIÇ Maden Mühendisliği Anabilim Dalı
DetaylıT.C. TURGUT ÖZAL ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ
T.C. TURGUT ÖZAL ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 3 NOKTA EĞME DENEY FÖYÜ (TEK EKSENLİ EĞİLME DENEYİ) ÖĞRETİM ÜYESİ YRD.DOÇ.DR. AHMET TEMÜGAN DERS ASİSTANI ARŞ.GÖR. FATİH KAYA
DetaylıTemel Bilgisayar Programlama
BÖLÜM 9: Fonksiyonlara dizi aktarma Fonksiyonlara dizi aktarmak değişken aktarmaya benzer. Örnek olarak verilen öğrenci notlarını ekrana yazan bir program kodlayalım. Fonksiyon prototipi yazılırken, dizinin
DetaylıBasit Kafes Sistemler
YAPISAL ANALİZ 1 Basit Kafes Sistemler Kafes sistemler uç noktalarından birleştirilmiş narin elemanlardan oluşan yapılardır. Bu narin elemanlar, yapısal sistemlerde sıklıkla kullanılan ahşap gergi elemanları
DetaylıTaş, Yaman ve Kayran. Altan KAYRAN. akayran@metu.edu.tr ÖZET
HAVA TAŞITLARINA UYGULANAN GÜÇLENDİRİLMİŞ, SİLİNDİRİK BİR DIŞ DEPONUN YAPISAL ANALİZİ Caner TAŞ ASELSAN, MST Mekanik Tasarım Müdürlüğü, Macunköy 06370, ANKARA, tas@aselsan.com.tr Yavuz YAMAN Orta Doğu
Detaylı1.3. NİTEL ARAŞTIRMA YÖNTEMLERİ... 2 1.1. GİRİŞ... 2 1.2. NİTEL ARAŞTIRMALARDA GEÇERLİK VE GÜVENİRLİK SORUNLARI... 2
İÇİNDEKİLER 1. NİTEL ARAŞTIRMA YÖNTEMLERİ... 2 1.1. GİRİŞ... 2 1.2. NİTEL ARAŞTIRMALARDA GEÇERLİK VE GÜVENİRLİK SORUNLARI... 2 1.3. NİTEL ARAŞTIRMA YÖNTEMLERİ... 2 1.3.1. ÖRNEK OLAY (DURUM ÇALIŞMASI) YÖNTEMİ...
DetaylıSORU 6: Su yapılarının tasarımında katı madde hareketinin (aşınma, oyulma, yığılma vb. olayları) incelenmesi neden önemlidir, açıklayınız (4 puan).
KIRIKKALE ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 014-015 GÜZ YARIYILI SU KAYNAKLARI MÜHENDİSLİĞİ I ARASINAV SORULARI Tarih: 16 Kasım 014 SORULAR VE CEVAPLAR Adı Soyadı: No: İmza:
DetaylıFOTOGRAMETRİK DEĞERLENDİRME - ÇİFT FOT. DEĞ. Analog ve Analitik Stereodeğerlendirme. Yrd. Doç. Dr. Aycan M. MARANGOZ
FOTOGRAMETRİ II FOTOGRAMETRİK DEĞERLENDİRME - ÇİFT FOT. DEĞ. Analog ve Analitik Stereodeğerlendirme BEÜ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ GEOMATİK MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ JDF336 FOTOGRAMETRİ II DERSi NOTLARI http://geomatik.beun.edu.tr/marangoz/
DetaylıMakine Elemanları I Prof. Dr. İrfan KAYMAZ. Temel bilgiler-flipped Classroom Bağlama Elemanları
Makine Elemanları I Prof. Dr. İrfan KAYMAZ Temel bilgiler-flipped Classroom Bağlama Elemanları 11/22/2014 İçerik Bağlama Elemanlarının Sınıflandırılması Şekil Bağlı bağlama elemanlarının hesabı Kuvvet
Detaylı1. YAPISAL KIRILMA TESTLERİ
1. YAPISAL KIRILMA TESTLERİ Yapısal kırılmanın araştırılması için CUSUM, CUSUMSquare ve CHOW testleri bize gerekli bilgileri sağlayabilmektedir. 1.1. CUSUM Testi (Cumulative Sum of the recursive residuals
DetaylıMakine Elemanları II Prof. Dr. Akgün ALSARAN. Helisel Dişli Çarklar-Flipped Classroom DİŞLİ ÇARKLAR
Makine Elemanları II Prof. Dr. Akgün ALSARAN Helisel Dişli Çarklar-Flipped Classroom DİŞLİ ÇARKLAR İçerik Giriş Helisel dişli geometrisi Kavrama oranı Helisel dişli boyutları Helisel dişlilerin mukavemet
DetaylıBetonarme ve Prefabrik Yapılarda Risk Değerlendirmesi
Pamukkale Üniversitesi Betonarme ve Prefabrik Yapılarda Risk Değerlendirmesi Doç. Dr. Şevket Murat ŞENEL Araş. Gör. Mehmet PALANCi RİSK? Belli bir seviyenin üzerinde hasar oluşursa Belli bir şiddetin üzerinde
DetaylıTaşıyıcı Sistem Elemanları
BETONARME BİNALARDA OLUŞAN YAPI HASAR BİÇİMLERİ Bu çalışmanın amacı betonarme binaların taşıyıcı sistemlerinde meydana gelen hasarlar ve bu hasarların nedenleri tanıtılacaktır. Yapılarda hasarın belirtisi
DetaylıDENEY 5 SOĞUTMA KULESİ PERFORMANSININ BELİRLENMESİ
GAZİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK-MİMARLIK FAKÜLTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MM 410 MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ LABORATUVARI II DENEY 5 SOĞUTMA KULESİ PERFORMANSININ BELİRLENMESİ 1. AMAÇ Soğutma kulesi performansının
DetaylıDr. Erdener ILDIZ Yönetim Kurulu Başkanı ILDIZ DONATIM SAN. ve TİC. A.Ş.
UÇAK SIĞINAKLARININ DIŞ KABUĞUNU EPDM SU YALITICISI İLE KAPLARKEN KABUK ÜZERİNDE MEYDANA GELEN RÜZGAR YÜKLERİVE BU YÜKLERE KARŞI ALINMASI GEREKEN ÖNLEMLERİN İNCELENMESİ Dr. Erdener ILDIZ Yönetim Kurulu
DetaylıBÖLÜM 7 BİLGİSAYAR UYGULAMALARI - 1
1 BÖLÜM 7 BİLGİSAYAR UYGULAMALARI - 1 Belli bir özelliğe yönelik yapılandırılmış gözlemlerle elde edilen ölçme sonuçları üzerinde bir çok istatistiksel işlem yapılabilmektedir. Bu işlemlerin bir kısmı
DetaylıARAŞTIRMA RAPORU. Rapor No: 2012.03.08.XX.XX.XX. : Prof. Dr. Rıza Gürbüz Tel: 0.312.210 59 33 e-posta: gurbuz@metu.edu.tr
ARAŞTIRMA RAPORU (Kod No: 2012.03.08.XX.XX.XX) Raporu İsteyen : Raporu Hazırlayanlar: Prof. Dr. Bilgehan Ögel Tel: 0.312.210 41 24 e-posta: bogel@metu.edu.tr : Prof. Dr. Rıza Gürbüz Tel: 0.312.210 59 33
DetaylıBİR KOJENERASYON TESİSİSİN İLERİ EKSERGOÇEVRESEL ANALİZİ
BİR KOJENERASYON TESİSİSİN İLERİ EKSERGOÇEVRESEL ANALİZİ Gülcan, ÖZEL*, Emin AÇIKKALP**, Arif HEPBAŞLI***, Hikmet KARAKOÇ**** *Bilecik Ş.E. Üniversitesi Mühendislik Fakültesi Makine ve İmalat Mühendisliği
DetaylıY32 BOJİ GÖVDESİNİN STATİK VE DİNAMİK YÜKLEME ANALİZLERİ
Technology, 14(4), 123-128, (2011) TECHNOLOGY Y32 BOJİ GÖVDESİNİN STATİK VE DİNAMİK YÜKLEME ANALİZLERİ İsmail ESEN * ve Cihan MIZRAK * * Karabük Üniversitesi, Mühendislik Fakültesi, Karabük Özet Son zamanlarda
DetaylıBETONARME BĠR OKULUN DEPREM GÜÇLENDĠRMESĠNĠN STA4-CAD PROGRAMI ĠLE ARAġTIRILMASI: ISPARTA-SELAHATTĠN SEÇKĠN ĠLKÖĞRETĠM OKULU ÖRNEĞĠ
MYO-ÖS 2010- Ulusal Meslek Yüksekokulları Öğrenci Sempozyumu 21-22 EKİM 2010-DÜZCE BETONARME BĠR OKULUN DEPREM GÜÇLENDĠRMESĠNĠN STA4-CAD PROGRAMI ĠLE ARAġTIRILMASI: ISPARTA-SELAHATTĠN SEÇKĠN ĠLKÖĞRETĠM
DetaylıVeri Toplama Yöntemleri. Prof.Dr.Besti Üstün
Veri Toplama Yöntemleri Prof.Dr.Besti Üstün 1 VERİ (DATA) Belirli amaçlar için toplanan bilgilere veri denir. Araştırmacının belirlediği probleme en uygun çözümü bulabilmesi uygun veri toplama yöntemi
DetaylıT.C. ERCİYES ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MEKATRONİK MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MEKATRONİK LABORATUVARI 1. BASINÇ, AKIŞ ve SEVİYE KONTROL DENEYLERİ
T.C. ERCİYES ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MEKATRONİK MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MEKATRONİK LABORATUVARI 1 BASINÇ, AKIŞ ve SEVİYE KONTROL DENEYLERİ DENEY SORUMLUSU Arş.Gör. Şaban ULUS Haziran 2012 KAYSERİ
DetaylıTURBOCHARGER REZONATÖRÜ TASARIMINDA SES İLETİM KAYBININ NÜMERİK VE DENEYSEL İNCELENMESİ
7. OTOMOTİV TEKNOLOJİLERİ KONGRESİ, 26 27 MAYIS BURSA TURBOCHARGER REZONATÖRÜ TASARIMINDA SES İLETİM KAYBININ NÜMERİK VE DENEYSEL İNCELENMESİ Özgür Palaz, Eksen Mühendislik opalaz@ex-en.com.tr Burak Erdal,
DetaylıBEBEK VE ÇOCUK ÖLÜMLÜLÜĞÜ 9
BEBEK VE ÇOCUK ÖLÜMLÜLÜĞÜ 9 Attila Hancıoğlu ve İlknur Yüksel Alyanak Sağlık programlarının izlenmesi, değerlendirilmesi ve ileriye yönelik politikaların belirlenmesi açısından neonatal, post-neonatal
DetaylıYIĞMA TİPİ YAPILARIN DEPREM ETKİSİ ALTINDA ALETSEL VERİ ve HESAPLAMALARA GÖRE DEĞERLENDİRİLMESİ
YIĞMA TİPİ YAPILARIN DEPREM ETKİSİ ALTINDA ALETSEL VERİ ve HESAPLAMALARA GÖRE DEĞERLENDİRİLMESİ S.S. Yücel 1, M. Bikçe 2, M.C. Geneş 3, Ş. Bankir 4 1 Y.L. Öğrencisi, İnşaat Müh. Fakültesi, İskenderun Teknik
DetaylıÖlçme Bilgisi Ders Notları
1. ÖLÇÜ BİRİMLERİ Ölçme Bilgisi: Sınırlı büyüklükteki yeryüzü parçalarının ölçülmesi, haritasının yapılması ve projelerdeki bilgilerin araziye uygulanması yöntemleri ile bu amaçlarla kullanılacak araç
DetaylıII. Bölüm HİDROLİK SİSTEMLERİN TANITIMI
II. Bölüm HİDROLİK SİSTEMLERİN TANITIMI 1 Güç Kaynağı AC Motor DC Motor Diesel Motor Otto Motor GÜÇ AKIŞI M i, ω i Güç transmisyon sistemi M 0, ω 0 F 0, v 0 Makina (doğrusal veya dairesel hareket) Mekanik
DetaylıKİTAP İNCELEMESİ. Matematiksel Kavram Yanılgıları ve Çözüm Önerileri. Tamer KUTLUCA 1. Editörler. Mehmet Fatih ÖZMANTAR Erhan BİNGÖLBALİ Hatice AKKOÇ
Dicle Üniversitesi Ziya Gökalp Eğitim Fakültesi Dergisi, 18 (2012) 287-291 287 KİTAP İNCELEMESİ Matematiksel Kavram Yanılgıları ve Çözüm Önerileri Editörler Mehmet Fatih ÖZMANTAR Erhan BİNGÖLBALİ Hatice
DetaylıAvivaSA Emeklilik ve Hayat. Fiyat Tespit Raporu Görüşü. Şirket Hakkında Özet Bilgi: Halka Arz Hakkında Özet Bilgi:
arastirma@burganyatirim.com.tr +90 212 317 27 27 3 Kasım 2014 Fiyat Tespit Raporu Görüşü Burgan Yatırım Menkul Değerler A.Ş. tarafından hazırlanmış olan bu rapor, A.Ş. için hazırlanmış olup 31 Ekim 2014
Detaylıİngilizce Öğretmenlerinin Bilgisayar Beceri, Kullanım ve Pedagojik İçerik Bilgi Özdeğerlendirmeleri: e-inset NET. Betül Arap 1 Fidel Çakmak 2
İngilizce Öğretmenlerinin Bilgisayar Beceri, Kullanım ve Pedagojik İçerik Bilgi Özdeğerlendirmeleri: e-inset NET DOI= 10.17556/jef.54455 Betül Arap 1 Fidel Çakmak 2 Genişletilmiş Özet Giriş Son yıllarda
Detaylı2007 YÖNETMELİĞİNDE TARİF EDİLEN HASAR SINIRLARININ BİNA PERFORMANS DÜZEYLERİ İLE İLİŞKİSİ
ÖZET: 007 YÖNETMELİĞİNDE TARİF EDİLEN HASAR SINIRLARININ BİNA PERFORMANS DÜZEYLERİ İLE İLİŞKİSİ Ş.M. Şenel, M. Palanci, A. Kalkan ve Y. Yılmaz Doçent Doktor, İnşaat Müh. Bölümü, Pamukkale Üniversitesi,
DetaylıGAZ DEBİSİ ÖLÇÜMLERINDE SONİK NOZULLARIN KULLANIMI VE KALIBRASYONLARI
1 GAZ DEBİSİ ÖLÇÜMLERINDE SONİK NOZULLARIN KULLANIMI VE KALIBRASYONLARI Bülent ÜNSAL* Hakan KAYKISIZLI Sevim CEVAHIR ŞENLİKÇİ TÜBİTAK Ulusal Metroloji Enstitüsü PK. 54 41470 Gebze/KOCAELİ Tel: 0262 679
DetaylıÇÖKELME SERTLEŞTİRMESİ (YAŞLANDIRMA) DENEYİ
ÇÖKELME SERTLEŞTİRMESİ (YAŞLANDIRMA) DENEYİ 1. DENEYİN AMACI Çökelme sertleştirmesi işleminin, malzemenin mekanik özellikleri (sertlik, mukavemet vb) üzerindeki etkisinin incelenmesi ve çökelme sertleşmesinin
DetaylıHAFİF BETONLARIN ISI YALITIM VE TAŞIYICILIK ÖZELİKLERİ
HAFİF BETONLARIN ISI YALITIM VE TAŞIYICILIK ÖZELİKLERİ Canan TAŞDEMİR(*) ÖZET Hafif betonlara kıyasla daha yüksek basınç dayanımına, özellikle daha yüksek elastisite modülüne sahip yarı hafif betonların
DetaylıSİRKÜLASYON POMPALARINDA HİDROLİK VE ELEKTRİKSEL TASARIMIN ENTEGRASYONU. Cem AYBAR ARAŞTIRMA / İNCELEME ISITMA HAVA KOŞULLANDIRMA HAVALANDIRMA
ARAŞTIRMA / İNCELEME ISITMA HAVA KOŞULLANDIRMA HAVALANDIRMA SU ŞARTLANDIRMA SU ARITIMI ENERJİ OTOMATİK KONTROL BİNA OTOMASYON Cem AYBAR İŞ YÖNETİMİ VE ORGANİZASYON MALİYE / FİNANS MÜHENDİSLİK GELİŞTİRME
DetaylıSöke İlçesinde Pnömatik Ekim Makinaları Talep Projeksiyonunun Belirlenmesi*
91 Söke İlçesinde Pnömatik Ekim Makinaları Talep Projeksiyonunun Belirlenmesi* Hakan Destici (1) Cengiz Özarslan (2) (1) Söke Ziraat Odası, Söke / Aydın (2) ADÜ Ziraat Fakültesi Tarım Makinaları Bölümü,
DetaylıIsı Pompası İle Sıcak Su Üretimi ve Elektrikli Termosifonlu Sistemle Mukayesesi
F. Ü. Fen ve Mühendislik Bilimleri Dergisi, 16(1), 105-114, 2004 Isı Pompası İle Sıcak Su Üretimi ve Elektrikli Termosifonlu Sistemle Mukayesesi Özet Kazım PIHTILI ve Mehmet DURANAY * Fırat Üniversitesi,
Detaylıİnşaat Firmalarının Maliyet ve Süre Belirleme Yöntemleri Üzerine Bir Alan Çalışması
İnşaat Firmalarının Maliyet ve Süre Belirleme Yöntemleri Üzerine Bir Alan Çalışması Latif Onur Uğur Süslü Sokak No: 4/2 Mebusevleri, Beşevler, 06580 Ankara E-Posta: latifugur@mynet.com, onurugurtr@yahoo.com
DetaylıDeneysel Verilerin Değerlendirilmesi
Deneysel Verilerin Değerlendirilmesi Ölçme-Birimler-Anlamlı Rakamlar Ölçme: Bir nesnenin bazı özelliklerini (kütle, uzunluk vs..) standart olarak belirlenmiş birimlere göre belirlenmesi işlemidir (ölçüm,
DetaylıKaradeniz Teknik Üniversitesi Orman Fakültesi. Orman Endüstri Mühendisliği Bölümü PROJE HAZIRLAMA ESASLARI
Karadeniz Teknik Üniversitesi Orman Fakültesi Orman Endüstri Mühendisliği Bölümü PROJE HAZIRLAMA ESASLARI Yrd.Doç.Dr. Kemal ÜÇÜNCÜ Orman Endüstri Makinaları ve İşletme Anabilim Dalı 1. Proje Konusunun
DetaylıENERJİ ÜRETİMİ VE SULAMA KRİTERLERİNE GÖRE REZERVUAR KAPASİTE OPTİMİZASYONU
ENERJİ ÜRETİMİ VE SULAMA KRİTERLERİNE GÖRE REZERVUAR KAPASİTE OPTİMİZASYONU Burcu Ersoy 1, Ronald Haselsteiner 2 ÖZET Baraj tasarımlarında kriter olarak kullanılan yıllık ekonomik ömür içerisinde rezervuar
DetaylıASİMETRİK EVOLVENT DÜZ DİŞLİLERİN BİLGİSAYAR DESTEKLİ ANALİZİ
Uludağ Üniversitesi Mühendislik-Mimarlık Fakültesi Dergisi, Cilt 9, Sayı 1, 24 ASİMETRİK EVOLVENT DÜZ DİŞLİLERİN BİLGİSAYAR DESTEKLİ ANALİZİ Fatih KARPAT * Kadir ÇAVDAR * Fatih C. BABALIK * Özet: Bu çalışmada,
Detaylıtepav Nisan2013 N201319 POLİTİKANOTU Türkiye için Finansal Baskı Endeksi Oluşturulması 1 Türkiye Ekonomi Politikaları Araştırma Vakfı
POLİTİKANOTU Nisan2013 N201319 tepav Türkiye Ekonomi Politikaları Araştırma Vakfı Dr. Harun Öztürkler, Öğretim Üyesi, Afyon Kocatepe Üniversitesi İktisadi ve İdari Bilimler Fakültesi Dr. Türkmen Göksel,
Detaylıİçindekiler Jeofizikte Modellemenin Amaç ve Kapsamı Geneleştirilmiş Ters Kuram ve Jeofizikte Ters Problem Çözümleri
İçindekiler Jeofizikte Modellemenin Amaç ve Kapsamı 1 Giriş 1 Tanımsal ve Stokastik Taklaşımlarla Problem Çözümlerinin Temel İlkeleri 2 Tanımsal Yaklaşımda Düz Problem Çözümlerinde Modelleme ilkeleri 4
DetaylıANKARA EMEKLİLİK A.Ş GELİR AMAÇLI ULUSLARARASI BORÇLANMA ARAÇLARI EMEKLİLİK YATIRIM FONU ÜÇÜNCÜ 3 AYLIK RAPOR
ANKARA EMEKLİLİK A.Ş GELİR AMAÇLI ULUSLARARASI BORÇLANMA ARAÇLARI EMEKLİLİK YATIRIM FONU ÜÇÜNCÜ 3 AYLIK RAPOR Bu rapor Ankara Emeklilik A.Ş Gelir Amaçlı Uluslararası Borçlanma Araçları Emeklilik Yatırım
DetaylıDEĞERLENDİRME NOTU: Mehmet Buğra AHLATCI Mevlana Kalkınma Ajansı, Araştırma Etüt ve Planlama Birimi Uzmanı, Sosyolog
DEĞERLENDİRME NOTU: Mehmet Buğra AHLATCI Mevlana Kalkınma Ajansı, Araştırma Etüt ve Planlama Birimi Uzmanı, Sosyolog KONYA KARAMAN BÖLGESİ BOŞANMA ANALİZİ 22.07.2014 Tarihsel sürece bakıldığında kalkınma,
Detaylı2.4. ELASTĠK DEPREM YÜKLERĠNĠN TANIMLANMASI : SPEKTRAL ĠVME KATSAYISI
2.4. ELASTĠK DEPREM YÜKLERĠNĠN TANIMLANMASI : SPEKTRAL ĠVME KATSAYISI Deprem yüklerinin belirlenmesi için esas alınacak olan Spektral İvme Katsayısı, A(T), Denk.(2.1) ile verilmiştir. %5 sönüm oranı için
DetaylıDERİN KAZI ÇUKURU İKSA PROJELENDİRİLMESİNE BİR ÖRNEK
DERİN KAZI ÇUKURU İKSA PROJELENDİRİLMESİNE BİR ÖRNEK Ender ÇETİN (*), Yasin BAYRAKLI (*), Erol GÜLER (**) ÖZET Bu çalışmada, Şişli, Harbiye Mahallesi, Taşkışla Caddesi, 95 Pafta, 808 Ada, 2 Parselde inşa
Detaylı2013-2014 EĞİTİM VE ÖĞRETİM YILI TED KDZ EREĞLİ KOLEJİ ORTAOKULU MATEMATİK 8.SINIF ÜNİTELENDİRİLMİŞ YILLIK PLANDIR.
EYLÜL 2013-201 EĞİTİM VE ÖĞRETİM YILI TED KDZ EREĞLİ KOLEJİ ORTAOKULU MATEMATİK 8.SINIF ÜNİTELENDİRİLMİŞ YILLIK PLANDIR. 9-13 Örüntü ve Süslemeler Dönüşüm Geometrisi 1. Doğru, çokgen ve çember modellerinden
DetaylıTekrar ve Düzeltmenin Erişiye Etkisi Fusun G. Alacapınar
Journal of Language and Linguistic Studies Vol.2, No.2, October 2006 Tekrar ve Düzeltmenin Erişiye Etkisi Fusun G. Alacapınar Öz Problem durumu:tekrar, düzeltme ile başarı ve erişi arasında anlamlı bir
DetaylıŞekil 5.12 Eski beton yüzeydeki kırıntıların su jetiyle uzaklaştırılması
Şekil 5.12 Eski beton yüzeydeki kırıntıların su jetiyle uzaklaştırılması 5.6.4 Yapıştırılmamış Aşınma Tabakası (Yüzen Şap) Döşeme ile aşınma tabakası arasında aderans yoktur, aksine aderansı önlemek için
Detaylıİç basınç (P; atm), ozon oranı (O; %) ve sıcaklık (T; C) parametrelerinin değiştirilmesiyle elde edilmiştir.
ADEM DUYGU / SAKARYA ÜNİVERSİTESİ_2014 BULAŞIK MAKİNESİ CFD ANALİZİ DENEY RAPORU Deneyler, bulaşık makinesi 15 h (35 m/s inlet su çıkış hızı) su debisi ve 150 d/d lık (15,7 rad/s) püskürtme kolu dönme
Detaylı1 OCAK 31 ARALIK 2009 ARASI ODAMIZ FUAR TEŞVİKLERİNİN ANALİZİ
1 OCAK 31 ARALIK 2009 ARASI ODAMIZ FUAR TEŞVİKLERİNİN ANALİZİ 1. GİRİŞ Odamızca, 2009 yılında 63 fuara katılan 435 üyemize 423 bin TL yurtiçi fuar teşviki ödenmiştir. Ödenen teşvik rakamı, 2008 yılına
Detaylı2016 Ocak ENFLASYON RAKAMLARI 3 Şubat 2016
2016 Ocak ENFLASYON RAKAMLARI 3 Şubat 2016 Ocak 2016 Tüketici Fiyat Endeksi ne(tüfe) ilişkin veriler Türkiye İstatistik Kurumu (TÜİK) tarafından 3 Şubat 2016 tarihinde yayımlandı. TÜİK tarafından aylık
DetaylıAksiyel Fanların Duraysız
Tanıtım www.madencilik-turkiye.com Roberto Arias Álvarez ZITRON Teknik Direktör roberto@zitron.com Javier Fernández López ZITRON Avustralya Genel Müdür jfernandez@zitron.com Kıvanç Aktan ZITRON Türkiye
Detaylı2015-2016 Bahar. Hidroloji. Yrd. Doç. Dr. Burhan ÜNAL. Yrd. Doç. Dr. Burhan ÜNAL Bozok Üniversitesi n aat Mühendisli i Bölümü 1.
Hidroloji Yrd. Doç. Dr. Burhan ÜNAL Bozok Üniversitesi Mühendislik Mimarlık Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Yozgat Yrd. Doç. Dr. Burhan ÜNAL Bozok Üniversitesi naat Mühendislii Bölümü 1 Hidroloji
DetaylıÖZEL LABORATUAR DENEY FÖYÜ
Deneyin Adı:Evaporatif Soğutma Deneyi ÖZEL LABORATUAR DENEY FÖYÜ Deneyin Amacı:Evaporatif Soğutucunun Soğutma Kapasitesinin ve Verimin Hesaplanması 1.Genel Bilgiler Günümüzün iklimlendirme sistemleri soğutma
DetaylıSÜREÇ YÖNETİMİ VE SÜREÇ İYİLEŞTİRME H.Ömer Gülseren > ogulseren@gmail.com
SÜREÇ YÖNETİMİ VE SÜREÇ İYİLEŞTİRME H.Ömer Gülseren > ogulseren@gmail.com Giriş Yönetim alanında yaşanan değişim, süreç yönetimi anlayışını ön plana çıkarmıştır. Süreç yönetimi; insan ve madde kaynaklarını
DetaylıSTATİK-BETONARME PROJE KONTROL FORMU Evet Hayır
STATİK-BETONARME PROJE KONTROL FORMU Evet Hayır 1. TAŞIYICI SİSTEM SEÇİMİ Mimari ve statik proje kolon sistemi uyumluymuş Mimari projedeki kat planları ile statik projedeki kalıp planları uyumluymuş. Mimari
DetaylıElektrik Makinaları I. Senkron Makinalar Stator Sargılarının oluşturduğu Alternatif Alan ve Döner Alan, Sargıda Endüklenen Hareket Gerilimi
Elektrik Makinaları I Senkron Makinalar Stator Sargılarının oluşturduğu Alternatif Alan ve Döner Alan, Sargıda Endüklenen Hareket Gerilimi Bir fazlı, iki kutuplu bir stator sargısının hava aralığında oluşturduğu
Detaylı16.07.2012 11. ŞEV DURAYLILIĞI
11. ŞEV DURAYLILIĞI ŞEV DURAYLILIĞI (Slope Stability) Şev: Düzensiz veya belirli bir geometriye sahip eğimli yüzeydir. Şevler Düzensiz bir geometriye sahip doğal şevler (yamaç) Belirli bir geometriye sahip
DetaylıSANAYİ BACALARININ VE MİNARELERİN DİNAMİK DAVRANIŞLARININ İNCELENMESİ. Ayhan NUHOĞLU 1, Serhan ŞAHİN 1 anuhoglu@eng.ege.edu.tr, serhanas@yahoo.
SANAYİ BACALARININ VE MİNARELERİN DİNAMİK DAVRANIŞLARININ İNCELENMESİ Ayhan NUHOĞLU 1, Serhan ŞAHİN 1 anuhoglu@eng.ege.edu.tr, serhanas@yahoo.com Öz: Sanayi bacası ve minare gibi içi boş dairesel kesitli
DetaylıALPHA ALTIN RAPORU ÖZET 26 Ocak 2016
ALPHA ALTIN RAPORU ÖZET 26 Ocak 2016 19 Ocak 2016 tarihli Alpha Altın raporumuzda paylaştığımız görüşümüz; Kısa dönemde 144 günlük ortalama $1110.82 trend değişimi için referans takip seviyesi olabilir.
DetaylıKurumsal Yönetim ve Kredi Derecelendirme Hizmetleri A.Ş.
Kurumsal Yönetim ve Kredi Derecelendirme Hizmetleri A.Ş. 27 Şubat 2016 ÜNSPED GÜMRÜK MÜŞAVİRLİĞİ VE LOJİSTİK HİZMETLER A.Ş. Kurumsal Yönetim Notu: 7.30 Priv. YÖNETİCİ ÖZETİ ÜNSPED Gümrük Müşavirliği ve
DetaylıÖZEL İLETİŞİM VERGİSİ GENEL TEBLİĞİ (SERİ NO: 14) BİRİNCİ BÖLÜM
Nisan 0 SALI Resmî Gazete Sayı : 97 TEBLİĞ Maliye Bakanlığı (Gelir İdaresi Başkanlığı) ndan: ÖZEL İLETİŞİM VERGİSİ GENEL TEBLİĞİ (SERİ NO: ) BİRİNCİ BÖLÜM Amaç, Kapsam ve Dayanak Amaç MADDE () Bu Tebliğin
DetaylıYapı-Zemin Etkileşiminin Yapıların Deprem Davranışına Etkileri
MAKÜ FEBED ISSN Online: 1309-2243 http://febed.mehmetakif.edu.tr Mehmet Akif Ersoy Üniversitesi Fen Bilimleri Enstitüsü Dergisi 3 (1): 12-17 (2012) Araştırma Makalesi / Research Paper Yapı-Zemin Etkileşiminin
DetaylıIlısu Barajı ve HES Projesi Dolusavak Havalandırıcısının Performans Değerlendirmesi
Ilısu Barajı ve HES Projesi Dolusavak Havalandırıcısının Performans Değerlendirmesi M. Cihan AYDIN, Cesur KAPLAN Bitlis Eren Üniversitesi Mühendislik-Mimarlık Fak. İnşaat Mühendisliği Bölümü mcaydin@gmail.com
DetaylıANKARA EMEKLİLİK A.Ş GELİR AMAÇLI ULUSLARARASI BORÇLANMA ARAÇLARI EMEKLİLİK YATIRIM FONU 3 AYLIK RAPOR
ANKARA EMEKLİLİK A.Ş GELİR AMAÇLI ULUSLARARASI BORÇLANMA ARAÇLARI EMEKLİLİK YATIRIM FONU 3 AYLIK RAPOR Bu rapor Ankara Emeklilik A.Ş Gelir Amaçlı Uluslararası Borçlanma Araçları Emeklilik Yatırım Fonu
DetaylıDİKKAT! SORU KİTAPÇIĞINIZIN TÜRÜNÜ "A" OLARAK CEVAP KÂĞIDINA İŞARETLEMEYİ UNUTMAYINIZ. SAYISAL BÖLÜM SAYISAL-2 TESTİ
ALES İlkbahar 007 SAY DİKKAT! SORU KİTAPÇIĞINIZIN TÜRÜNÜ "A" OLARAK CEVAP KÂĞIDINA İŞARETLEMEYİ UNUTMAYINIZ. SAYISAL BÖLÜM SAYISAL- TESTİ Sınavın bu testinden alacağınız standart puan, Sayısal Ağırlıklı
DetaylıÜNİTE 5 KESİKLİ RASSAL DEĞİŞKENLER VE OLASILIK DAĞILIMLARI
ÜNİTE 5 KESİKLİ RASSAL DEĞİŞKENLER VE OLASILIK DAĞILIMLARI 1 Rassal Değişken Bir deney ya da gözlemin şansa bağlı sonucu bir değişkenin aldığı değer olarak düşünülürse, olasılık ve istatistikte böyle bir
DetaylıBinalarda Enerji Verimliliği ve AB Ülkelerinde Yapılan Yeni Çalışmalar
Binalarda Enerji Verimliliği ve AB Ülkelerinde Yapılan Yeni Çalışmalar Mak.Y.Müh. Nuri ERTOKAT Türkiye Gazbeton Üreticileri Birliği Yönetim Kurulu Üyesi Çalışmamızın isminden de anlaşılacağı gibi Avrupa
DetaylıGALATA YATIRIM A.Ş. Halka Arz Fiyat Tespit Raporu DEĞERLENDİRME RAPORU SAN-EL MÜHENDİSLİK ELEKTRİK TAAHHÜT SANAYİ VE TİCARET A.Ş.
22-11-2013 Fiyat Tespit Raporu DEĞERLENDİRME RAPORU İş bu rapor, Galata Yatırım A.Ş. tarafından, Sermaye Piyasası Kurulu nun 12/02/2013 tarihli ve 5/145 sayılı kararında yer alan; payları ilk kez halka
DetaylıTA-COMPACT-DP. Kombine Δp kontrol cihazı, balanslama ve kontrol vanaları Küçük basınçtan bağımsız devreler için
TA-COMPACT-DP Kombine Δp kontrol cihazı, balanslama ve kontrol vanaları Küçük basınçtan bağımsız devreler için IMI TA / Fark basınç kontrol vanaları / TA-COMPACT-DP TA-COMPACT-DP TA-COMPACT-DP küçük devrelerdeki
Detaylıİki Değişkenli Bağlanım Modelinin Uzantıları
İki Değişkenli Bağlanım Modelinin Uzantıları Hesaplamaya İlişkin Konular Ekonometri 1 Konu 19 Sürüm 2,0 (Ekim 2011) UADMK Açık Lisans Bilgisi İşbu belge, Creative Commons Attribution-Non-Commercial ShareAlike
DetaylıKAPLAMA TEKNİKLERİ DERS NOTLARI
KAPLAMA TEKNİKLERİ DERS NOTLARI PVD Kaplama Kaplama yöntemleri kaplama malzemesinin bulunduğu fiziksel durum göz önüne alındığında; katı halden yapılan kaplamalar, çözeltiden yapılan kaplamalar, sıvı ya
DetaylıB02.8 Bölüm Değerlendirmeleri ve Özet
B02.8 Bölüm Değerlendirmeleri ve Özet 57 Yrd. Doç. Dr. Yakup EMÜL, Bilgisayar Programlama Ders Notları (B02) Şimdiye kadar C programlama dilinin, verileri ekrana yazdırma, kullanıcıdan verileri alma, işlemler
DetaylıEk 1. Fen Maddelerini Anlama Testi (FEMAT) Sevgili öğrenciler,
Ek 1. Fen Maddelerini Anlama Testi (FEMAT) Sevgili öğrenciler, Bu araştırmada Fen Bilgisi sorularını anlama düzeyinizi belirlemek amaçlanmıştır. Bunun için hazırlanmış bu testte SBS de sorulmuş bazı sorular
DetaylıÜç-fazlı 480 volt AC güç, normalde-açık "L1", "L2" ve "L3" olarak etiketlenmiş vida bağlantı uçları yoluyla kontaktörün tepesinde kontak hale gelir
Kontaktörler Röle kontakları üzerinden büyük bir miktar elektrik gücü anahtarlamak için kullanıldığında kontaktör terimi ile adlandırılır.. Kontaktörler tipik olarak çoklu kontaklara sahiptir ve kontakları
DetaylıKARADENĠZ TEKNĠK ÜNĠVERSĠTESĠ MADEN MÜHENDĠSLĠĞĠ BÖLÜMÜ KAYA MEKANĠĞĠ DERSĠ LABORATUVARI. (2015-2016 Güz Dönemi)
KARADENĠZ TEKNĠK ÜNĠVERSĠTESĠ MADEN MÜHENDĠSLĠĞĠ BÖLÜMÜ KAYA MEKANĠĞĠ DERSĠ LABORATUVARI (2015-2016 Güz Dönemi) KAYA SERTLĠĞĠ BELĠRLEME DENEYĠ (SCHMIDT ÇEKĠCĠ) DETERMINATION OF ROCK HARDNESS TEST ( SCHMIDT
Detaylı22 Nisan 2014 SALI Resmî Gazete Sayı : 28980
Tebliğ Türkiye Denetim Standartları Tebliği No: 37 Özet Finansal Tablolara Đlişkin Rapor Vermek Üzere Yapılan Denetimler (BDS 810) Hakkında 22 Nisan 2014 SALI Resmî Gazete Sayı : 28980 TEBLĐĞ Kamu Gözetimi,
DetaylıMEHMET PALANCİ ARAŞTIRMA GÖREVLİSİ
MEHMET PALANCİ ARAŞTIRMA GÖREVLİSİ ÖZGEÇMİŞ YÜKSEKÖĞRETİM KURULU 05.03.2014 Adres İSTANBUL AREL ÜNİVERSİTESİ/MÜHENDİSLİK-MİMARLIK FAKÜLTESİ/İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ/ Telefon E-posta 2128672500-1100 mehmetpalanci@arel.edu.tr
DetaylıALPHA ALTIN RAPORU ÖZET 10 Kasım 2015
ALPHA ALTIN RAPORU ÖZET 10 Kasım 2015 3 Kasım 2015 tarihli Alpha Altın raporumuzda paylaştığımız görüşümüz; RSI indikatörü genel olarak dip/tepe fiyatlamalarında başarılı sonuçlar vermektedir. Günlük bazda
Detaylı2008 YILI MERKEZİ YÖNETİM BÜTÇESİ ÖN DEĞERLENDİRME NOTU
2008 YILI MERKEZİ YÖNETİM BÜTÇESİ ÖN DEĞERLENDİRME NOTU I- 2008 Mali Yılı Bütçe Sonuçları: Mali Disiplin Sağlandı mı? Maliye Bakanlığı tarafından açıklanan 2008 mali yılı geçici bütçe uygulama sonuçlarına
DetaylıKARAKURT BARAJI DOLUSAVAK YAPISI HİDROLİK KARAKTERİSTİKLERİNİN 3-BOYUTLU SAYISAL ANALİZLERLE BELİRLENMESİ
KARAKURT BARAJI DOLUSAVAK YAPISI HİDROLİK KARAKTERİSTİKLERİNİN 3-BOYUTLU SAYISAL ANALİZLERLE BELİRLENMESİ İnşaat Y. Mühendisi Eray USTA, Hidro Dizayn ŞUBAT, 2017 KARAKURT BARAJI YERİ : KARS - SARIKAMIŞ
DetaylıKarıştırcılar ve Tikinerler
Karıştırcılar ve Tikinerler Giriş Begg Cousland ve Jiangsu New Hongda Group 2002 yılından beri beraber çalışmaktadır. Bu zamandan beri Begg Cousland mist gidericileri Jiangsu New Hongda tarafından Çin
DetaylıZEMİN MUKAVEMETİ: LABORATUVAR DENEY YÖNTEMLERİ
ZEMİN MUKAVEMETİ: LABORATUVAR DENEY YÖNTEMLERİ Arazide bir yapı temeli veya toprak dolgu altında kalacak, veya herhangi bir başka yüklemeye maruz kalacak zemin tabakalarının gerilme-şekil değiştirme davranışlarını
Detaylı