Hesapların yapılması;modül,mil çapı,rulman,feder ve yağ miktarı gibi değerlerin seçilmesi isteniyor.

Ebat: px
Şu sayfadan göstermeyi başlat:

Download "Hesapların yapılması;modül,mil çapı,rulman,feder ve yağ miktarı gibi değerlerin seçilmesi isteniyor."

Transkript

1 PROJE KONUSU : İKİ KADEMELİ REDÜKTÖR. VERİLEN BİLGİLER VE İSTENENLER : Giriş gücü = P giriş =,5 kw Kademe sayısı = Giriş mil devri = n g = 750 devir/dakika.kademe dişli tipi = Düz dişli çark Çıkış mil devri = n ç = 75 devir/dakika.kademe dişli tipi = Helis dişli çark Hesapların yapılması;modül,mil çapı,rulman,feder ve yağ miktarı gibi değerlerin seçilmesi isteniyor.. BAŞLANGIÇ İÇİN SEÇİLEN BİLGİLER : Birinci kademe dişlilerin malzemesi : Ck5 (Sementasyon çeliği) İkinci kademe dişlilerin malzemesi : 6 MnCr5 (Sementasyon çeliği) Birinci kademe düz dişlilerin verimi = = 0,98 İkinci kademe helis dişlilerin verimi = 34 = 0,97 Rulmanlı yatakların verimi = y = 0,97 alındı. Böylece, toplam verim = toplam =. 34. y = 0,98. 0,97. 0,97 = 0,9 bulundu. 3. DİŞLİ SAYILARININ HESABI : Çevrim oranı İ toplam ; giriş mil devrinin çıkış mil devrine bölünmesiyle bulunur. İ top = n g / n ç = 750 / 75 = 0 bulundu. Toplam hız düşüşü.kademedeki hız düşüşü ile.kademedeki hız düşüşünün çarpılmasıyla bulunabilir. İ top = İ. İ 34

2 Birinci kademedeki hız düşüşü için İ,. tavsiye edilir. İ top ve ikinci kademede ise İ 34 = İ top / İ İ = 3,75 İ 34 =,667 seçildi. Orta hızlarda döndüren dişlilerin diş sayıları 4 0 değerleri arasında tercih edilir. z = 4 seçildi. z = 53 ( z sayısı. kademedeki hız düşüşü olan İ ile çarpılırsa z elde edilir. ) z 3 = 5 seçildi. z 4 = 40 ( z 3 sayısı.kademedeki hız düşüşü olan İ 34 ile çarpılırsa z 4 elde edilir. ) 4. GÜÇ HESABI : Giriş gücü olan P giriş =,5 kw = 500 W idi. Çıkış gücü olan P çıkış ; giriş gücü ile toplam verimin çarpılması sonucunda bulunabilir. P çıkış = P giriş. top = = 383 W bulunur. Toplam redüktördeki güç kaybı ise P giriş P çıkış = = 7 W olarak bulunur. 5. DÖNDÜRME MOMENTLERİ HESABI : Döndürme momentlerini hesaplamak için ilk önce millerin dönüş hızlarını bulmamız işimize yaracaktır. n g = n = 750 d/d idi. n = 00 d/d ( İkinci mildeki hız bulunurken n = n / İ formülü kullanılır. ) n 3 = n = 00 d/d ( Aynı mil olduklarından dolayı ) n ç = n 4 = 75 d/d ( Dördüncü mildeki hız bulunurken n 4 = n 3 / İ 34 formülü kullanılır. ) Giriş momenti olan M d ; giriş gücünün dönüş hızlarına bölünmesiyle bulunur.burada giriş gücünü kw,dönüş hızlarını devir/dak cinsinden alırsak formüller aşağıdaki şekilde yazılır. M d = P giriş / n = 9550.,5 / 750 = 9, N.m = 900 N.mm bulunur. M d = P giriş. / n = 9550.,5. 0,98 / 00 = 70,95 N.m = 709,5 N.mm bulunur. M d3 = 709,5 N.mm ( M d ve M d3 aynıdır çünkü aynı mildir. ) M d4 = P giriş. toplam / n 4 = 9550., / 75 = 76.0 N.m = 760 N.mm dir. Mil ve dişlilerin boyutlandırılmasında bu momentler S katsayısı ile çarpılarak muhtemel maximum momentler bulunacaktır. Emniyet darbe faktörü S =,5 tercih edilmiştir. ( Az darbeli ortamlarda çalışan elektrik motoru için )

3 6. BİRİNCİ KADEME İÇİN MODÜLÜN HESAPLANMASI : Bir dişli çarkın m ve z değerleri bilindiği takdirde, diğer bütün ölçüleri hesaplanabilir.burada m değerinin (yani modülün) hesaplanabilmesi için bir takım seçimler yapmamız gerekecek. A - ) Genişlik sayısı () : Genişlik sayısı modüle göre ( m ), çapa göre ( d ), yada adıma göre ( t ), verilebilir.burada modüle göre seçim yapılacaktır.hassas işlenmiş ve iki taraftan yataklanmış dişlilerde m = 8 0 arasında seçilmesi uygundur. m = 0 seçildi. B - ) Form faktörü (K f ) : DIN 867 ye göre = 0 için z = 4 olması durumunda tablodan bakılarak bulunur. K f = 3,33 bulundu. C - ) Kavrama oranı () : Kavrama oranı,,4 arasında alınması tavsiye edilir.eğer sistemin daha emniyetli çalışmasını istiyorsak küçük alınmasında fayda vardır. =,3 seçildi. D - ) Malzeme : Birinci kademe dişlilerin malzemesi olarak Ck 5 seçilmişti.bu malzemenin değerleri aşağıda verilmiştir. k = 740 N/mm ( Kopma mukavemeti ) H B = 460 N/mm ( Brinel sertlik değeri ) E =,. 0 5 N/mm ( Elastisite katsayısı ) d = 407 N/mm ( Tam değişken mukavemet değeri ) K ç =,4 ( Diş kökünde çentik faktörü ) em = d / K ç = 90 N/mm em = (0, 0,4). H b = 0, = 5 N/mm Böylece diş kökü mukavemetine ve diş yüzeyi ezilmesine göre modülleri hesaplamak için gereken tüm değerler seçilmiş oldu. Diş kökü mukavemetine göre modül : m = 3. S. M d. K z... m f em = 3., ,33 =,4 mm 4.0.,3.90 3

4 Diş yüzeyi ezilmesine göre modül : i. S. M d. E. m = 3 i z... m em 5 3,75.,5.900.,.0. 3, ,3.5 = 3 =, mm m,4 m, m =,5 olarak seçilir. Bulunan bu m değerini yüzey ezilmesi açısından ve eğilmeden ötürü diş dibi kırılması açısından kontrol etmek gerekir. Eğilmeden ötürü diş dibi kırılması açısından kontrol : Çevre kuvveti F ç =. S.M d / d bağıntısıyla bulunabilir.burada d yuvarlanma dairesi çapıdır ve d = m. z bağıntısıyla bulunabilir. F ç =., / (,5. 4) 56 N alınabilir. e max = K f. ç mf.. b em olmalı.burada K f = 3,33 b = m. m = 0.,5 = 45 dur. e max = 3,33. 56,5.,3.45 = 38,35 90 N/mm olduğundan EMNİYETLİDİR Yüzey ezilmesi açısından kontrol : Yüzey ezilmesi açısından kontrol yapmak için hertz bağıntısına bakılır. max = K m. K. K. F ç i i b. d em olmalıdır. Burada, malzeme katsayısı K m = malzemesi aynı seçildiği için ) 0,35. E bağıntısından bulunabilir ( Dişli çarkların Yuvarlanma noktası katsayısı K = seçilmişti. sin. cos bağıntısından bulunabilir.burada = 0 Diş uzunluk katsayısı K = bağınıtısından bulunabilir. =,3 alınmıştı.bu durumda : 4

5 K m = 70 K =,76 K = 0,87 alınabilir. max = 70., , , ,5 = 48 5 N/mm olduğu için EMNİYETLİDİR 6.. BİRİNCİ KADEME DİŞLİ ÇARKLARIN BOYUTLARI : Döndüren dişli (z = 4) Döndürülen dişli (z =53) Modül (m),5 mm,5 mm Adım t =. m 7,07 mm 7,07 mm Diş genişliği b = m. m 45 mm 45 mm Yuvarlanma dairesi çapı 3,5 mm 9,5mm d, = m. z, Baş dairesi çapı 36 mm 3,75mm d b, = d, +.m Taban dairesi çapı 5,875 mm 3,65 mm d ta, = d,,5.m Mil eksenleri arasındaki a = 75,375 mm uzaklık a = (d + d )/ 6.. İKİNCİ KADEME İÇİN MODÜLÜN HESAPLANMASI :.Kademedeki dişliler helisel dişlilerdir.z 3 = 5, z 4 = 40 seçilmişti.i 34 =,667 idi.ikinci kademedeki modülün hesaplanması için birinci kademede olduğu gibi bazı seçimler yapmalıyız. A ) Helis açısı () : Sessiz bir çalışma elde etmek istersek helis açısını büyük seçeriz.genellikle 0 0 arasında seçilmesi uygundur. = 0 seçildi. B - ) Teorik eşdeğer diş sayıları (z n ) : Form faktörünün seçilmesinde gerçek diş sayılarının yerine teorik eşdeğerleri kullanılır. z n3 = z 3 / cos 3 = 5 / cos alındı. z n4 = z 4 / cos 3 = 40 / cos alındı. 5

6 C - ) Form faktörü (K fn ) : K fn ; teorik diş sayısına göre tablodan bakılarak bulunur. K fn = 3,4 alındı. D - ) Genişlik sayısı (),çalışma emniyet faktörü (S),profil kavrama oranı () : Burada modüle göre genişlik sayısını seçeceğiz.çalışma faktörü olan S birinci kademede olduğu gibi alınır.profil kavrama oranı ise = 0 = 0 için tablodan seçilir. = 0 seçildi S =,5 alındı. =,6 bulundu. E - ) Malzeme : İkinci kademe dişlilerin malzemesi olarak 6 MnCr5 seçilmişti.bu malzemenin değerleri aşağıda verilmiştir. k = 880 N/mm ( Kopma mukavemeti ) H B = 800 N/mm ( Brinel sertlik değeri ) E =,. 0 5 N/mm ( Elastisite katsayısı ) d = 484 N/mm ( Tam değişken mukavemet değeri ) K ç =,6 ( Diş kökünde çentik faktörü ) em = d / K ç = 30.5 N/mm em = (0, 0,4). H b = 0, = 630 N/mm Diş kökü mukavemetine göre modül : m n = 3. S. M 3 d. K m fn z....cos em.,5.709,5.3,4.cos 0 = 3 =,56 mm 5.0.,6.30, 5 Diş yüzeyi ezilmesine göre modül : 4 i34. S. M d. E.cos m n = 3 i z... 3 m em 34 5.,5.709,5.,.0.cos = , ,667 0.,667 =,40 mm m n,56 ve m n,40 olduğundan ikisi arasından en büyüğüne göre seçilir.,40 değerinden sonra,5 değeri geldiği için m n =,5 alınır.( 4 değerleri arasında 0,5 atlayarak seçilir) 6

7 Eğilmeden ötürü diş dibi kırılması açısından kontrol : Çevre kuvveti F ç =. S.M d / d 3 bağıntısıyla bulunabilir.burada d 3 yuvarlanma dairesi çapıdır ve d 3 = m a. z 3 bağıntısıyla bulunabilir.m a ise alın modülüdür ve standart modül olan m n in cos ya bölünmesiyle bulunur. m a =,5 / cos 0 =,66 mm F ç =.,5. 709,5 /, N alınabilir. e max = K fn. F m.. b n ç em olmalı.burada K fn = 3,4 b = m. m n = 0.,5 = 50 mm dir e max = 3, ,5.,6.50 = 74,76 30,5 N/mm olduğundan EMNİYETLİDİR Yüzey ezilmesi açısından kontrol : Yüzey ezilmesi açısından kontrol yapmak için hertz bağıntısına bakılır. max = K m. K. K.K. F ç i 34 i b. d 34 3 em olmalıdır. Burada, malzeme katsayısı K m = malzemesi aynı seçildiği için ) 0,35. E bağıntısından bulunabilir ( Dişli çarkların Yuvarlanma noktası katsayısı K = bağıntısından bulunabilir.burada = 0 cos..tg a seçilmişti.buradaki tg a = tg n / cos dır. Diş uzunluk katsayısı K = bağınıtısından bulunabilir. =,6 alınmıştı. Diş eğim katsayısı K = cos = 0,96 bulunur.bu durumda: K m = 70 K =,7 K = 0,79 K = 0,96 alınabilir. max = 70.,7. 0,79. 0,96. EMNİYETLİDİR. 3, , ,9 = N/mm olduğundan 7

8 6. 3. İKİNCİ KADEME DİŞLİ ÇARKLARIN BOYUTLARI : Döndüren dişli (z 3 = 5) Döndürülen dişli (z 4 =40) Normal modül (m n ),5 mm,5 mm Alın modülü (m a ),66 mm,66 mm Diş genişliği b = m. m n 50 mm 50 mm Yuvarlanma dairesi çapı 39,9 mm 06,4 mm d 3,4 = m a. z 3,4 Baş dairesi çapı 44,9 mm,4 mm d b3,4 = d 3,4 +.m n Taban dairesi çapı 33,65 mm 00,5 mm d ta3,4 = d 3,4,5.m n Mil eksenleri arasındaki a = 73,5 mm uzaklık a = (d 3 + d 4 )/ 7. DİŞ KUVVETLERİ VE YATAKLARA GELEN TEPKİLER : Diş kuvvetleri ve yataklara gelen tepkileri hesaplamak için aşağıda sembolleri ile gösterilen kuvvetleri hesaplamamız gerekir.kuvvetler çark numaraları ile birlikte belirtileceklerdir. F z = Diş kuvveti, F r = Radyal kuvvet, F a = Eksenel kuvvet, F n = Normal kuvvet, F ç = Çevresel kuvvet Çarkların birbirlerine uyguladıkları çevresel kuvvetler : F ç = -F ç =. S. M d / d =., / 3,5 = 56 N F ç34 = -F ç43 =. S. M d / d 3 =.,5. 709,5 / 39,9 = 4398 N Radyal kuvvetler : F r = -F r = F ç. tg = 56. tg 0 = 55 N F r43 = -F r34 = F ç34. tg / cos = tg 0 / cos 0 = 703,5 N Eksenel kuvvetler : F a = -F a = 0 Birinci kademedeki dişliler düz oldukları için eksenel kuvvet oluşturmazlar. F a43 = -F a34 = F ç34. tg =4398. tg 0 = 600 N A O B C X X D E O F 8

9 7.. YATAKLARA GELEN KUVVETLER :. Mil, A ve B yataklarına gelen kuvvetler : Yataklar arası mesafe 80 mm alındı.( AB = 80 mm) (x y) düzleminde : Sadece radyal kuvvet vardır. M A = 0; F By. 80 F r. 40 = 0 F By = / 80 = 3 N F Ay = 55 - F By = 55 3 = 49 N (y = 0 olduğu için ) M ey = = 760 N.mm bulunur. F Ay F By A B F r 3 N 49 N 760 N.mm (-) (x z) düzleminde : Sadece çevre kuvveti vardır. M A = 0; F Bz. 80 F ç. 40 = 0 F Bz = / 80 = 337 N F Az = 56 - F Bz = 79 N (y = 0 olduğu için ) M ez = = 4760 N.mm bulunur. A ve B yatağına gelen bileşke radyal kuvvetler : F Ar = F Br = Ay F Az F = By F Bz F = = 54,6 N = 358,7 N 9

10 F Az F Bz A B F ç 337 N 79 N 4760 N.mm (-). Mil, C ve D yataklarına gelen kuvvetler : Yataklar arası mesafe 86 mm alındı..( CD = 86 mm) (x y) düzleminde (F Cy, F Dy ) : M c = 0 ; F r. x - F a43. r 3 - F r43. x + F Dy. x 3 = ,95 703,5.4,5 + F Dy. 86 = 0 F Dy = 39,5 N y = 0, F Cy F r + F r43 F Dy = 0 F Cy ,5 39,5 = 0 F Cy = 68 N F r F Dy C D F Cy F r43 F a43 68 N 39,5 N 384 N N.mm 5464 N.mm (-) (+) 8904 N.mm 0

11 (x z ) düzleminde ( F Cz, F Dz ) : M C = 0 ; F Ç. x + F Ç43. x F Dz. x 3 = ,5 F Dz. 86 = 0 F Dz = 380,5 N y = 0, F Cz F Ç F Ç43 + F Dz = 0 F Cz ,5 = 0 F Cz =,5 N C ve D yatağına gelen bileşke radyal kuvvetler : F Cr = F Dr = Cy F Cz F = Dy F Dz F = 68,5 = 9 N 39,5 380,5 = 404 N F Cz F ç F ç43 F Dz C D,5 N 596,5 N 380,5 N (+) 96,5 N.mm N.mm 3. Mil, E ve F yataklarına gelen kuvvetler : Yataklar arası mesafe 00,5 mm alındı.( EF = 00,5 mm) (x y) düzleminde (F Ey, F Fy ) : M E = 0 ; F r34. 5,5 F a34. r 4 - F Fy. 00,5 = 0 703,5. 5, , - F Fy. 00,5 = 0 F Fy = 43 N y = 0 ; F Ey F r34 + F Fy = 0 F Ey 703, = 0

12 F Ey = 660,5 N F a34 F r34 E F F Ey F Fy 660,5 N 43 N (+) 056 N.mm (x z) düzleminde (F Ez, F Fz ) : 8776 N M E = 0 ; - F Ç34. x + F Fz. x = ,5 + F Fz. 00,5 = 0 F Fz = 97,5 N F Ez = 00,5 N (y = 0 olduğundan dolayı ) E ve F yatağına gelen bileşke radyal kuvvetler : F Er = F Fr = Ey F Ez F = Fy F Fz F = 660,5 00,5 = 677,5 N 43 97,5 = 98 N F Ez F Fz E F F Fy F Ç34 97,5 N 00,5 N 076 N.mm (-)

13 8. MİLLERİN MUKAVEMET VE DEFORMASYON KONTROLLERİ :. MİL (GİRİŞ MİLİ ) : Malzeme : Ck 5 seçildi.z çarkı ile yekpare üretilecektir. AK (ç) = 440 N / mm D (e) = 370 N / mm AK = 50 N / mm.mildeki bileşke eğilme momenti ve burulma momenti : M e = M emax = ey M ez M = = 5085 N.mm (Çark merkezinde) M bmax = S. M d =, = 3875 N.mm alındı.(s = çalışma emniyet katsayısı) Mil çapı için ön hesap : em = AK / S mil = 50 /,5 = 00 N / mm d > 3 6. M b max.00 = 0,67 mm (Sadece burulmanın bulunduğu giriş kısmı için) Milin giriş kısmı 4 mm,yatakların oturacağı kısımlar 0 mm uygun görüldü.dişlinin taban dairesi çapı 5,875 mm olarak hesaplanmıştı.pürüzlülük değeri R a =,6 m alındı. K ç ve M e /d 3 değerlerine bakılırsa en tehlikeli kesitin eğilme momentinin max. bulunduğu z dişlisi üzerinde olduğu görülür. Z kesitinin sürekli mukavemet kontrolü : Kesit burulmaya ve dinamik eğilmeye zorlanmaktadır. Analitik yöntem : M Eğilme gerilmesi e = e 5085 = W 3.(5 ) 3 = 3,7 N / mm (tam değişken) Burulma gerilmesi b = M b 3875 = W p 3.(5 ) 6 = 7,78 N / mm (statik) [( v ) sta = o ; ( v ) din = g ] o = 0 3. b = 3,47 N / mm ; g = 0 = e = 3,7 N / mm e 3

14 5 K b = 0,9 ; K = 740. K b = 666 N / mm ; R a =,6 m K y = 0,87 K ç = + c e (K ç,0 ) = + 0,57((,7 ) =,4 D * = K.K b K ç y. D = 0,9.0,87, = 84,5 N / mm Emniyet katsayısı kontrolü : S mev S öng olmalıdır. S mev = g * D o K = 3,7 3,47 84,5 666 = 5,06,5 olduğu için mil EMNİYETLİDİR.. MİL ( ARA MİL ) : Malzeme : 6 MnCr5 seçildi. AK (ç) = 640 N / mm D (e) = 440 N / mm AK = 360 N / mm z dişlisi mile kamalanacaktır.z 3 dişlisi ise mille yekpare üretilecektir. M e = ,5 = 36 N. mm M e3 = = 7504 N. mm M bmax = S. M d =,5. 709,5 = 87740,6 N. mm Mil çapı için ön hesap : em = AK / S mil = 360 / 3 = 0 N / mm d > 3 6. M b max.0 = 5,5 mm z dişlisi mile göre çok büyük olacağından mukavemet açısından mili daha kalın almak gerekir.z dişlisinin oturduğu yer 30 mm alındı.z 3 dişlisinin taban dairesi çapı 33,65 alınmıştı.k ç ve M e /d 3 değerlerine bakılırsa en tehlikeli kesitin z 3 dişlisinin oturduğu kesit olduğu anlaşılır. 3 kesitinin sürekli mukavemet kontrolü : Kesit burulmaya ve dinamik eğilmeye zorlanmaktadır. 4

15 Grafik yöntem : M Eğilme gerilmesi e = e 7504 = W 3.(30 ) 3 = 66 N / mm (tam değişken) Burulma gerilmesi b = M b 87740,6 = W p 3 ).(30 6 = 6,55 N / mm (statik) Çekme gerilmesi çok küçüktür.bu yüzden etkilemiyor gibi kabul ettim. [( v ) sta = o ; ( v ) din = g ] o = 0 3. b = 8,66 N / mm ; g = 0 = e = 66 N / mm e 30 K b = 0,89 ; K = ,89 = 783 N / mm ; R a =,6 m K y = 0,85 K ç =,6 D * = K.K b K ç y. D = 0,89.0,85, = 08 N / mm Grafiktende görüldüğü gibi kesit EMNİYETLİDİR. (Emniyet katsayısı kontrolünde 3, > 3 çıkıyor.emniyetlidir) 5

16 3. MİL ( ÇIKIŞ MİLİ ) : Malzeme : St 44 seçildi. AK (ç) = 80 N / mm D (e) = 00 N / mm AK = 60 N / mm Dişli çark mile kamalanacaktır.en tehlikeli kesit z 4 dişlisinin bulunduğu kesittir.hesaplar bu kesite göre yapılacaktır. M emax = M e4 = = 4057 N. mm M bmax = S. M d4 =, = 07,5 N. mm Mil çapı için ön hesap : em = AK / S mil = 60 / = 80 N / mm d > 3 6. M b max.80 = 4 mm Yatakların oturacağı kesimler 30 mm,yataklar arası 35 mm seçildi. Analitik yöntem : M Eğilme gerilmesi e = e 4057 = W 3.(35) 3 = 33,4 N / mm (tam değişken) Burulma gerilmesi b = M b = W p 3 07,5.(35) 6 = 6,5 N / mm (statik) Çekme gerilmesi ç = F 600 = A.(35) 4 =,66 N / mm [( v ) sta = o ; ( v ) din = g ] o = ç 3. b = 45,3 N / mm ; g = 0 = e = 33,4 N / mm e 6

17 35 K b = 0,85 ; K = 440 N / mm ; R a =,6 m K y = 0,93 A tipi kama yuvası K ç =,86 D * = K.K b K ç y. D = 0,85.0,93, = 85 N / mm Emniyet katsayısı kontrolü : S mev S öng olmalıdır. S mev = g * D o K = 33,4 45, =,0 olduğu için mil EMNİYETLİDİR. 8.. MİLLERİN DEFORMASYONLARININ KONTROLÜ :. MİL (eğilme kontrolü) : ( x y ) düzleminde : I =. d 4 / 64 =. (5) 4 / 64 = 975 mm 4 y = F r. L 3 / 48. E.I = / = 0,07 mm ( x z ) düzleminde : z = F ç. L 3 / 48. E.I = / = 0,045 mm Bileşke sehim : max = y z = 0,07 0,045 = 0,048 mm ( max / L) < / 3000 olduğundan EMNİYETLİDİR.. MİL (burulma kontrolü) : max em olmalı I p =. d 4 / 3 =. (5) 4 / 3 = mm 4 max = M bmax. L / G. I p = / = 0,004 em = S l.. r G AK = = 0,08,5, max em koşulu sağlandığı için mil EMNİYETLİDİR. 7

18 . MİL (burulma kontrolü) : max em olmalı. I p =. d 4 / 3 =. (30) 4 / 3 = 795,5 mm 4 max = M bmax. L / G. I p = 87740,6. 86 / ,5 = 0,005 em = S l.. r G AK = = 0,086 max em koşulu sağlandığı için mil EMNİYETLİDİR. 3. MİL (burulma kontrolü) : max em olmalı. I p =. d 4 / 3 =. (35) 4 / 3 = 4733,5 mm 4 max = M bmax. L / G. I p = 87740,6. 00,5 / ,5 = 0,0008 em = S l.. r G AK = , , = 0,0086 max em koşulu sağlandığı için mil EMNİYETLİDİR. 9. KAMALARIN BOYUTLANDIRILMASI : z ve z 4 dişli çarkları kamalarla bağlanmıştır.kama malzemeleri olarak St37 alındı.kamalar mil ve dişliden daha yumuşak alındığı için ezilme kontrolleri sadece kama açısından yapılacaktır. AK = 40 N / mm AK = 40 N / mm em em = 0 N / mm em = 70 N / mm z çarkını bağlayan kama : Mil çapı d = 5 mm için kama genişliği h = 7mm, t = 4 mm, t = 3,3 mm okundu.kamayı ezilmeye ve kesmeye zorlayan kuvvet ;mil çevresindeki çevre kuvvetidir. F ç =. S. M d / d =.,5. 709,5 / 5 = 709,5 N 8

19 Kesilmeye göre kama boyunun belirlenmesi : F ç = em olmalıdır. = em alınıp l çekilirse.l F ç / ( b. em ) alınır. b. l L 709,5 / =,53 mm z çarkının göbek genişliği (45 mm) de gözönüne alınarak standart bir boy olarak l = 3 mm alındı. Ezilme kontrolü : = F ç =. l. t 709,5 3.3,3 = 66,47 N / mm < em olduğu için EMNİYETLİDİR. z 4 çarkını bağlayan kama : Mil çapı d = 35 mm için kama genişliği h = 8mm, t = 5 mm, t = 3,3 mm okundu.kamayı ezilmeye ve kesmeye zorlayan kuvvet ;mil çevresindeki çevre kuvvetidir. F ç =. S. M d4 / d =., / 35 = 579 N Kesilmeye göre kama boyunun belirlenmesi : F ç = em olmalıdır. = em alınıp l çekilirse.l F ç / ( b. em ) alınır. b. l L 579 / = 8 mm z 4 çarkının göbek genişliği (50 mm) de gözönüne alınarak standart bir boy olarak l = 36 mm alındı. Ezilme kontrolü : = F ç =. l. t 579 = 05 N / mm < em olduğu için EMNİYETLİDİR. 36.3,3 0. RULMANLI YATAKLARIN SEÇİLMESİ :. MİLİN ( GİRİŞ MİLİNİN) YATAKLANMASI : Eksenel yük yoktur.a ve B yatakları radyal yükü eşit paylaşmaktadır.f Ar = F Br = 807 N Yatakların oturacağı çaplar 0 mm dir.aynı yataktan iki tane kullanılacaktır.ilk önce tek sıra bilyalı derin yivli rulmanlara bakmalıyız. İstenen ömür L h = 0000 iş saati seçildi.milin hızı n = 750d/d idi. F = F Ar = 807 N Yük emniyet derecesi C/F = 9,83 ( n ve istenen L h için cetvelden seçildi ) C = 9, = 7933 N İç çapı 0 mm olan ve dinamik yük sayısı gerekenden daha büyük olan ( C = 9360 N) olan 6004 numaralı yatak seçildi. 9

20 . MİLİN ( ARA MİLİN) YATAKLANMASI : C yatağının seçimi : Yükler büyük olmadığından tek sıra bilyalı derin yivli rulman seçilebilir.eksenel yük bu yatağa taşıtılacaktır. İstenen ömür L h = 0000 iş saati seçildi.milin hızı n = 00d/d idi. F Cr = 44 N ve eksenel yük F a = 600 N F a / F r = 0,7 olup bütün e değerlerinden büyüktür.x = 0,56 ve ilk tahmin olarak Y =,4 alalım. Eşdeğer yük; F = X. F r + Y. F a = 0, , = 3497 N Yük emniyet derecesi C/F = 6,0 ( n ve istenen L h için cetvelden seçildi ) Gerekli dinamik yük sayısı C = 6, = 68 N bulunur.bunu sağlayan rulman 6305 seri numaralı rulmandır. Y =,4 tahmininin doğru olup olmadığının araştırılması : Seçilen 6305 seri nolu rulmanın statik yük sayısı C 0 = 600 N dur. F a / C 0 = 600 / 600 = 0,38 olup buna karşılık gelen Y =,38 bulunur.(interpolasyonla) Bu durumda yeni eşdeğer yük F = 0, , = 3465 N bulunur.seçilen 6305 den bir numara küçük olan rulmanın C = 4000 N, yük emniyet derecesi C / F = 4 olup gerekenden (6, den) küçük olduğu için kullanılamaz.seçtiğimiz rulmanda ise C / F = 6,5 Gerekenden büyük olduğu için uygundur. D yatağının seçimi : Yükler büyük olmadığından tek sıra bilyalı derin yivli rulman seçilebilir.eksenel yük C yatağına taşıtılmıştı.bu yatakta sadece radyal yük vardır. İstenen ömür L h = 0000 iş saati seçildi.milin hızı n = 00d/d idi. F = F Dr = 394 N Yük emniyet derecesi C/F = 6,0 ( n ve istenen L h için cetvelden seçildi ) C = 6, = 467 N İç çapı 30 mm olan ve dinamik yük sayısı gerekenden daha büyük olan ( C = 800 N) olan 6306 numaralı yatak seçildi. 3. MİLİN ( ÇIKIŞ MİLİNİN) YATAKLANMASI : E yatağının seçimi : Yatağın oturacağı çap 30 mm dir. İlk önce tek sıra bilyalı derin yivli rulmanlara bakmalıyız. İstenen ömür L h = 0000 iş saati seçildi.milin hızı n 3 = 75 d/d idi. F = F Er = 96,5 N Yük emniyet derecesi C/F = 4,93 ( n 3 ve istenen L h için cetvelden seçildi ) C = 4,93. 96,5 = 4379 N İç çapı 30 mm olan ve dinamik yük sayısı gerekenden daha büyük olan ( C = 9500 N) olan 606 numaralı yatak seçildi. 0

21 F yatağının seçimi : Yükler büyük olmadığından tek sıra bilyalı derin yivli rulman seçilebilir.eksenel yük bu yatağa taşıtılacaktır. İstenen ömür L h = 0000 iş saati seçildi.milin hızı n 3 = 75 d/d idi. F Fr = 09, N ve eksenel yük F a = 600 N F a / F r = 0,7 olup bütün e değerlerinden büyüktür.x = 0,56 ve ilk tahmin olarak Y =, alalım. Eşdeğer yük; F = X. F r + Y. F a = 0,56. 09, +,. 600 = 357 N Yük emniyet derecesi C/F = 4,93 ( n 3 ve istenen L h için cetvelden seçildi ) Gerekli dinamik yük sayısı C = 4, = 5564 N bulunur.bunu sağlayan rulman 606 seri numaralı rulmandır. Y =, tahmininin doğru olup olmadığının araştırılması : Seçilen 606 seri nolu rulmanın statik yük sayısı C 0 = 00 N dur. F a / C 0 = 600 / 00 = 0,43 olup buna karşılık gelen Y =,38 bulunur.(interpolasyonla) Bu durumda yeni eşdeğer yük F = 0,56. 09, +, = 3445 N bulunur.seçilen 606 den bir numara küçük olan rulmanın C = 3300 N, yük emniyet derecesi C / F = 3,86 olup gerekenden (4,93 den) küçük olduğu için kullanılamaz.seçtiğimiz rulmanda ise C / F = 5,6dır. Gerekli değerden büyük olduğu için uygundur.. ISINMA KONTROLÜ : Sürtünmelerden ortaya çıkan ısı, atılan ısıdan küçük olursa kutu kendisini soğutabilir.ayrıca bir önlem almaya gerek kalmaz P. (- top ) k. A. ( t t o ) P : İletilen güç =,5 Kw top : Mekanizmanın verimi = 0,9 k : Isı iletim katsayısı = 9 kcal / (m. h. C) A : m olarak toplam çevre yüzeyi ( kutunun alt yüzü hariç ) t : Kutunun sıcaklığı ( arasında alınabilir.) t o : Ortamın sıcaklığı ( 0 aldık) A =. A ön +. A yan +. A üst 4,5(d +d +d 3 +d 4 ). l. 0-6 = 4,5. 36, A = 0,7 m 860.,5. (-0,9 ) 9. 0,7. ( t 0) t = 43,3 çıkar < 60 EMNİYETLİ. ( Daldırma yağlama yapılır ). Yağlama doldurma yöntemiyle olacaktır.karterde bulunması gereken yağ miktarı :

olup uygu kaması A formuna sahiptir. Müsaade edilen yüzey basıncı p em kasnak malzemesi GG ve mil malzemesi St 50 dir.

olup uygu kaması A formuna sahiptir. Müsaade edilen yüzey basıncı p em kasnak malzemesi GG ve mil malzemesi St 50 dir. ÖRNEK 1: Düz kayış kasnağı bir mil üzerine radyal yönde uygu kaması ile eksenel yönde İse bir pul ve cıvata ile sabitleştirilmiştir. İletilecek güç 1 kw ve devir sayısı n=500 D/d olup uygu kaması A formuna

Detaylı

Makine Elemanları II Prof. Dr. Akgün ALSARAN. Helisel Dişli Çarklar-Flipped Classroom DİŞLİ ÇARKLAR

Makine Elemanları II Prof. Dr. Akgün ALSARAN. Helisel Dişli Çarklar-Flipped Classroom DİŞLİ ÇARKLAR Makine Elemanları II Prof. Dr. Akgün ALSARAN Helisel Dişli Çarklar-Flipped Classroom DİŞLİ ÇARKLAR İçerik Giriş Helisel dişli geometrisi Kavrama oranı Helisel dişli boyutları Helisel dişlilerin mukavemet

Detaylı

Makine Elemanları I Prof. Dr. İrfan KAYMAZ. Temel bilgiler-flipped Classroom Bağlama Elemanları

Makine Elemanları I Prof. Dr. İrfan KAYMAZ. Temel bilgiler-flipped Classroom Bağlama Elemanları Makine Elemanları I Prof. Dr. İrfan KAYMAZ Temel bilgiler-flipped Classroom Bağlama Elemanları 11/22/2014 İçerik Bağlama Elemanlarının Sınıflandırılması Şekil Bağlı bağlama elemanlarının hesabı Kuvvet

Detaylı

Örnek: Şekilde bir dişli kutusunun ara mili ve mile etki eden kuvvetler görülmektedir. Mildeki döndürme momenti : M d2 = Nmm dur.

Örnek: Şekilde bir dişli kutusunun ara mili ve mile etki eden kuvvetler görülmektedir. Mildeki döndürme momenti : M d2 = Nmm dur. il ve kama hesaplamaları ile ilgili uygulama: Örnek: Şekilde bir dişli kutusunun ara mili ve mile etki eden kuvvetler görülmektedir. ildeki döndürme momenti : d =140375 Nmm dur. r : Radyal, a : Eksenel,

Detaylı

Makine Elemanları II Prof. Dr. Akgün ALSARAN. Düz Dişli Çarklar DİŞLİ ÇARKLAR HESAPLAMA

Makine Elemanları II Prof. Dr. Akgün ALSARAN. Düz Dişli Çarklar DİŞLİ ÇARKLAR HESAPLAMA Makine Elemanları II Prof. Dr. Akgün ALSARAN Düz Dişli Çarklar DİŞLİ ÇARKLAR HESAPLAMA İçerik Giriş Dişli çarklarda ana ölçülerin seçimi Dişlilerde oluşan kuvvetler ve etkileyen faktörler Dişli çarkların

Detaylı

BĐSĐKLET FREN SĐSTEMĐNDE KABLO BAĞLANTI AÇISININ MEKANĐK VERĐME ETKĐSĐNĐN ĐNCELENMESĐ

BĐSĐKLET FREN SĐSTEMĐNDE KABLO BAĞLANTI AÇISININ MEKANĐK VERĐME ETKĐSĐNĐN ĐNCELENMESĐ tasarım BĐSĐKLET FREN SĐSTEMĐNDE KABLO BAĞLANTI AÇISININ MEKANĐK VERĐME ETKĐSĐNĐN ĐNCELENMESĐ Nihat GEMALMAYAN Y. Doç. Dr., Gazi Üniversitesi, Makina Mühendisliği Bölümü Hüseyin ĐNCEÇAM Gazi Üniversitesi,

Detaylı

DİŞLİ ÇARKLAR III: HELİSEL DİŞLİ ÇARKLAR

DİŞLİ ÇARKLAR III: HELİSEL DİŞLİ ÇARKLAR DİŞLİ ÇARKLAR III: HELİSEL DİŞLİ ÇARKLAR Prof. Dr. İrfan KAYMAZ Atatürk Üniversitesi Mühendislik Fakültesi Makine Mühendisliği Bölümü Giriş Helisel Dişli Çarklar Bu bölüm sonunda öğreneceğiniz konular:

Detaylı

BURSA TECHNICAL UNIVERSITY (BTU) Department of Mechanical Engineering

BURSA TECHNICAL UNIVERSITY (BTU) Department of Mechanical Engineering Uygulama Sorusu-1 Şekildeki 40 mm çaplı şaft 0 kn eksenel çekme kuvveti ve 450 Nm burulma momentine maruzdur. Ayrıca milin her iki ucunda 360 Nm lik eğilme momenti etki etmektedir. Mil malzemesi için σ

Detaylı

DİŞLİ ÇARKLAR III: HELİSEL DİŞLİ ÇARKLAR

DİŞLİ ÇARKLAR III: HELİSEL DİŞLİ ÇARKLAR DİŞLİ ÇARKLAR III: HELİSEL DİŞLİ ÇARKLAR Prof. Dr. İrfan KAYMAZ Prof. Dr. Akgün ALSARAN Arş. Gör. İlyas HACISALİHOĞLU Mühendislik Fakültesi Makine Mühendisliği Bölümü Giriş Helisel Dişli Çarklar Bu bölüm

Detaylı

DİŞLİ ÇARKLAR II: HESAPLAMA

DİŞLİ ÇARKLAR II: HESAPLAMA DİŞLİ ÇARLAR II: HESAPLAMA Prof. Dr. İrfan AYMAZ Atatürk Üniversitesi Mühendislik Fakültesi Makine Mühendisliği Bölümü Giriş Bu bölüm sonunda öğreneceğiniz konular: Dişli Çark uvvetleri Diş Dibi Gerilmeleri

Detaylı

Makine Elemanları II Prof. Dr. Akgün ALSARAN. Konik Dişli Çarklar DİŞLİ ÇARKLAR

Makine Elemanları II Prof. Dr. Akgün ALSARAN. Konik Dişli Çarklar DİŞLİ ÇARKLAR Makine Elemanları II Prof. Dr. Akgün ALSARAN Konik Dişli Çarklar DİŞLİ ÇARKLAR İçerik Giriş Konik dişli çark mekanizması Konik dişli çark mukavemet hesabı Konik dişli ark mekanizmalarında oluşan kuvvetler

Detaylı

Deprem Yönetmeliklerindeki Burulma Düzensizliği Koşulları

Deprem Yönetmeliklerindeki Burulma Düzensizliği Koşulları Deprem Yönetmeliklerindeki Burulma Düzensizliği Koşulları Prof. Dr. Günay Özmen İTÜ İnşaat Fakültesi (Emekli), İstanbul gunayozmen@hotmail.com 1. Giriş Çağdaş deprem yönetmeliklerinde, en çok göz önüne

Detaylı

Şaft: Şaft ve Mafsallar:

Şaft: Şaft ve Mafsallar: Şaft ve Mafsallar: Motor ve tahrik aksı farklı yerde olan araçlarda, vites kutusu ile diferansiyel arasında hareket iletimi için şaft ve açısal sapmalar için gerekli olan mafsallar karşımıza çıkmaktadır.

Detaylı

23.02.2012. b TT :Taşıyıcı teker genişliği Kaymalı yataklı tekerler daha küçük yükler için kullanılırlar

23.02.2012. b TT :Taşıyıcı teker genişliği Kaymalı yataklı tekerler daha küçük yükler için kullanılırlar .0.0 Teerler ve Raylar Vinç Köprüleri Kren Köprüleri TEKERLER VE RAYLAR TEKERLER Araba ve gezer öprü teerleleri bilyalı ve aymalı yatalı yapılabilir. Teerler arabaların veya öprülerin raylar üzerinde yuvarlanma

Detaylı

ÖRNEK SAYISAL UYGULAMALAR

ÖRNEK SAYISAL UYGULAMALAR ÖRNEK SAYISAL UYGULAMALAR 1-Vidalı kriko: Şekil deki kriko için; Verilenler Vidalı Mil Malzemesi: Ck 45 Vidalı mil konumu: Düşey Somun Malzemesi: Bronz Kaldırılacak en büyük (maksimum) yük: 50.000 N Vida

Detaylı

T.C. TURGUT ÖZAL ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ

T.C. TURGUT ÖZAL ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ T.C. TURGUT ÖZAL ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 3 NOKTA EĞME DENEY FÖYÜ (TEK EKSENLİ EĞİLME DENEYİ) ÖĞRETİM ÜYESİ YRD.DOÇ.DR. AHMET TEMÜGAN DERS ASİSTANI ARŞ.GÖR. FATİH KAYA

Detaylı

Massachusetts Teknoloji Enstitüsü-Fizik Bölümü

Massachusetts Teknoloji Enstitüsü-Fizik Bölümü Massachusetts Teknoloji Enstitüsü-Fizik Bölümü Fizik 8.01 Ödev # 10 Güz, 1999 ÇÖZÜMLER Dru Renner dru@mit.edu 8 Aralık 1999 Saat: 09.54 Problem 10.1 (a) Bir F kuvveti ile çekiyoruz (her iki ip ile). O

Detaylı

A)1/2 B)2/3 C)1 D)3/2 E)2

A)1/2 B)2/3 C)1 D)3/2 E)2 SORU1: Eşit bölmeli bir çubuğa büyüklükleri 2F,F olan F1,F2 kuvvetleri şekildeki gibi dik olarak uygulanıyor. F1,F2 kuvvetlerinin O noktasına göre momentlerinin büyüklüğü sırasıyla M1,M2 olduğuna göre,m1/m2

Detaylı

DİKKAT! SORU KİTAPÇIĞINIZIN TÜRÜNÜ "A" OLARAK CEVAP KÂĞIDINA İŞARETLEMEYİ UNUTMAYINIZ. SAYISAL BÖLÜM SAYISAL-2 TESTİ

DİKKAT! SORU KİTAPÇIĞINIZIN TÜRÜNÜ A OLARAK CEVAP KÂĞIDINA İŞARETLEMEYİ UNUTMAYINIZ. SAYISAL BÖLÜM SAYISAL-2 TESTİ ALES İlkbahar 007 SAY DİKKAT! SORU KİTAPÇIĞINIZIN TÜRÜNÜ "A" OLARAK CEVAP KÂĞIDINA İŞARETLEMEYİ UNUTMAYINIZ. SAYISAL BÖLÜM SAYISAL- TESTİ Sınavın bu testinden alacağınız standart puan, Sayısal Ağırlıklı

Detaylı

RULMAN HESAPLARI YUVARLANMALI YATAKLAR-II. Makine Elemanları 2. Doç.Dr. Ali Rıza Yıldız

RULMAN HESAPLARI YUVARLANMALI YATAKLAR-II. Makine Elemanları 2. Doç.Dr. Ali Rıza Yıldız Makine Elemanları 2 YUVARLANMALI YATAKLAR-II RULMAN HESAPLARI Doç.Dr. Ali Rıza Yıldız 1 Bu Bölümden Elde Edilecek Kazanımlar Rulman hesap yöntemi Dinamik ve statik yük sayısı Eşdeğer yük Ömür hesabı Statik

Detaylı

MAKİNE VE MOTOR DERS NOTLARI 9.HAFTA

MAKİNE VE MOTOR DERS NOTLARI 9.HAFTA MAKİNE VE MOTOR DERS NOTLARI 9.HAFTA Hazırlayan: Öğr. Gör. Tuğberk ÖNAL MALATYA 2016 SUPAP SİSTEMLERİ 1. KÜLBÜTOR MEKANİZMASI Eksantrik milinden aldığı hareketle silindirlerde emme ve egzoz zamanlarının

Detaylı

DENEY 2. Şekil 1. Çalışma bölümünün şematik olarak görünümü

DENEY 2. Şekil 1. Çalışma bölümünün şematik olarak görünümü Deney-2 /5 DENEY 2 SĐLĐNDĐR ÜZERĐNE ETKĐ EDEN SÜRÜKLEME KUVVETĐNĐN BELĐRLENMESĐ AMAÇ Bu deneyin amacı, silindir üzerindeki statik basınç dağılımını, akışkan tarafından silindir üzerine uygulanan kuvveti

Detaylı

ASİMETRİK EVOLVENT DÜZ DİŞLİLERİN BİLGİSAYAR DESTEKLİ ANALİZİ

ASİMETRİK EVOLVENT DÜZ DİŞLİLERİN BİLGİSAYAR DESTEKLİ ANALİZİ Uludağ Üniversitesi Mühendislik-Mimarlık Fakültesi Dergisi, Cilt 9, Sayı 1, 24 ASİMETRİK EVOLVENT DÜZ DİŞLİLERİN BİLGİSAYAR DESTEKLİ ANALİZİ Fatih KARPAT * Kadir ÇAVDAR * Fatih C. BABALIK * Özet: Bu çalışmada,

Detaylı

OPERATÖRLER BÖLÜM 4. 4.1 Giriş. 4.2. Aritmetik Operatörler

OPERATÖRLER BÖLÜM 4. 4.1 Giriş. 4.2. Aritmetik Operatörler BÖLÜM 4. OPERATÖRLER 4.1 Giriş Turbo Pascal programlama dilinde de diğer programlama dillerinde olduğu gibi operatörler, yapılan işlem türüne göre aritmetik, mantıksal ve karşılaştırma operatörleri olmak

Detaylı

Basit Kafes Sistemler

Basit Kafes Sistemler YAPISAL ANALİZ 1 Basit Kafes Sistemler Kafes sistemler uç noktalarından birleştirilmiş narin elemanlardan oluşan yapılardır. Bu narin elemanlar, yapısal sistemlerde sıklıkla kullanılan ahşap gergi elemanları

Detaylı

Taşıyıcı Sistem Elemanları

Taşıyıcı Sistem Elemanları BETONARME BİNALARDA OLUŞAN YAPI HASAR BİÇİMLERİ Bu çalışmanın amacı betonarme binaların taşıyıcı sistemlerinde meydana gelen hasarlar ve bu hasarların nedenleri tanıtılacaktır. Yapılarda hasarın belirtisi

Detaylı

DAİRESEL KESİTLİ TELDEN SOĞUK OLARAK SARILAN BASMA YAYLARININ HESABI

DAİRESEL KESİTLİ TELDEN SOĞUK OLARAK SARILAN BASMA YAYLARININ HESABI DAİRESEL KESİTLİ TELDEN SOĞUK OLARAK SARILAN BASMA YAYLARININ HESABI Yaylar enerji depolayan elemanlardır. Basma yaylarında, malzemenin elastik bölgesinde kalmak şartiyle, yayın ekseni doğrultusunda etkiyen

Detaylı

Olasılık ve İstatistik Dersinin Öğretiminde Deney ve Simülasyon

Olasılık ve İstatistik Dersinin Öğretiminde Deney ve Simülasyon Olasılık ve İstatistik Dersinin Öğretiminde Deney ve Simülasyon Levent ÖZBEK Fikri ÖZTÜRK Ankara Üniversitesi Fen Fakültesi İstatistik Bölümü Sistem Modelleme ve Simülasyon Laboratuvarı 61 Tandoğan/Ankara

Detaylı

AFYON KOCATEPE ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ

AFYON KOCATEPE ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ i AFYON KOCATEPE ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ TRAKTÖR AKS MİLİNİN YORULMA ANALİZİ MUSTAFA PERÇİN 120712010 YALÇIN DEMİRER 120712021 DANIŞMAN PROF. DR. SÜLEYMAN TAŞGETİREN Afyon

Detaylı

DİŞLİ ÇARKLAR IV: KONİK DİŞLİ ÇARKLAR

DİŞLİ ÇARKLAR IV: KONİK DİŞLİ ÇARKLAR Helisel Dişli Dişli Çarklar DİŞLİ ÇARKLAR IV: KONİK DİŞLİ ÇARKLAR Prof. Dr. İrfan KAYMAZ Erzurum Teknik Üniversitesi Mühendislik ve Mimarlık Fakültesi Makine Mühendisliği Bölümü Erzurum Teknik Üniversitesi

Detaylı

YERİNDE BALANS ALMA İŞLEMİ: EKONOMİK ve TEKNİK YÖNDEN BİR İNCELEME. Dr. İbrahim H. Çağlayan VibraTek Ltd Şti

YERİNDE BALANS ALMA İŞLEMİ: EKONOMİK ve TEKNİK YÖNDEN BİR İNCELEME. Dr. İbrahim H. Çağlayan VibraTek Ltd Şti Bakım Mühendisliğinde En Son Teknolojiler : İşin Uzmanından! VibraTek 02/2016 Teknik Bülten 6 1.0 Giriş YERİNDE BALANS ALMA İŞLEMİ: EKONOMİK ve TEKNİK YÖNDEN BİR İNCELEME Dr. İbrahim H. Çağlayan Uyarıcı

Detaylı

DİŞLİ ÇARKLAR IV: KONİK DİŞLİ ÇARKLAR

DİŞLİ ÇARKLAR IV: KONİK DİŞLİ ÇARKLAR DİŞLİ ÇARKLAR IV: KONİK DİŞLİ ÇARKLAR Prof. Dr. İrfan KAYMAZ Atatürk Üniversitesi Mühendislik Fakültesi Makine Mühendisliği Bölümü Atatürk Üniversitesi Giriş Bu bölüm sonunda öğreneceğiniz konular: ın

Detaylı

DİŞLİ ÇARKLAR IV: KONİK DİŞLİ ÇARKLAR

DİŞLİ ÇARKLAR IV: KONİK DİŞLİ ÇARKLAR DİŞLİ ÇARKLAR IV: KONİK DİŞLİ ÇARKLAR Prof. Dr. İrfan KAYMAZ Atatürk Üniversitesi Mühendislik Fakültesi Makine Mühendisliği Bölümü Atatürk Üniversitesi Giriş Bu bölüm sonunda öğreneceğiniz konular: ın

Detaylı

Reynolds Sayısı ve Akış Rejimleri

Reynolds Sayısı ve Akış Rejimleri 1. Genel Bilgi Bazı akışlar oldukça çalkantılıyken bazıları düzgün ve düzenlidir. Düzgün akım çizgileriyle belirtilen çok düzenli akış hareketine laminer akış denir. Düşük hızlarda yağ gibi yüksek viskoziteli

Detaylı

BÖLÜM 3 FREKANS DAĞILIMLARI VE FREKANS TABLOLARININ HAZIRLANMASI

BÖLÜM 3 FREKANS DAĞILIMLARI VE FREKANS TABLOLARININ HAZIRLANMASI 1 BÖLÜM 3 FREKANS DAĞILIMLARI VE FREKANS TABLOLARININ HAZIRLANMASI Ölçme sonuçları üzerinde yani amaçlanan özelliğe yönelik gözlemlerden elde edilen veriler üzerinde yapılacak istatistiksel işlemler genel

Detaylı

STATİK-BETONARME PROJE KONTROL FORMU Evet Hayır

STATİK-BETONARME PROJE KONTROL FORMU Evet Hayır STATİK-BETONARME PROJE KONTROL FORMU Evet Hayır 1. TAŞIYICI SİSTEM SEÇİMİ Mimari ve statik proje kolon sistemi uyumluymuş Mimari projedeki kat planları ile statik projedeki kalıp planları uyumluymuş. Mimari

Detaylı

f : R + R, f(x) = log a 0 < a < 1 için f(x) = log a a. f : ;, 4m R, f(x) = log2 x b. f : R + R, f(x) = log 1, f(2) = 2 2

f : R + R, f(x) = log a 0 < a < 1 için f(x) = log a a. f : ;, 4m R, f(x) = log2 x b. f : R + R, f(x) = log 1, f(2) = 2 2 Fonksionlar f : R R, f() = a Fonksionunun Grafi i f : R R, f() = log a Fonksionunun Grafi i a > için f() = a üstel fonksionunun grafi i andaki gibidir. = a a > için f() = log a fonksionunun grafi i andaki

Detaylı

Mak-204. Üretim Yöntemleri II. Vida ve Genel Özellikleri Kılavuz Çekme Pafta Çekme Rayba Çekme

Mak-204. Üretim Yöntemleri II. Vida ve Genel Özellikleri Kılavuz Çekme Pafta Çekme Rayba Çekme Mak-204 Üretim Yöntemleri II Vida ve Genel Özellikleri Kılavuz Çekme Pafta Çekme Rayba Çekme Kubilay ASLANTAŞ Afyon Kocatepe Üniversitesi Teknik Eğitim Fakültesi Makine Eğt. Bölümü Üretim Yöntemleri 1

Detaylı

ÇELİK YAPI BİRLEŞİM ELEMANLARI

ÇELİK YAPI BİRLEŞİM ELEMANLARI ÇELİK YAPI BİRLEŞİM ELEMANLARI Çelik yapılarda, kullanılan üç farklı birleşim elemanı vardır. Bunlar; 1. Perçinli birleşimler, 2. Cıvatalı (Bulonlu) birleşimleri. 3. Kaynaklı birleşimler 2 1 1. PERÇİNLİ

Detaylı

BİLGİSAYAR PROGRAMLARI YARDIMIYLA ŞEV DURAYLILIK ANALİZLERİ * Software Aided Slope Stability Analysis*

BİLGİSAYAR PROGRAMLARI YARDIMIYLA ŞEV DURAYLILIK ANALİZLERİ * Software Aided Slope Stability Analysis* BİLGİSAYAR PROGRAMLARI YARDIMIYLA ŞEV DURAYLILIK ANALİZLERİ * Software Aided Slope Stability Analysis* Mustafa Özgür KESKİN Maden Mühendisliği Anabilim Dalı Ahmet M. KILIÇ Maden Mühendisliği Anabilim Dalı

Detaylı

Y32 BOJİ GÖVDESİNİN STATİK VE DİNAMİK YÜKLEME ANALİZLERİ

Y32 BOJİ GÖVDESİNİN STATİK VE DİNAMİK YÜKLEME ANALİZLERİ Technology, 14(4), 123-128, (2011) TECHNOLOGY Y32 BOJİ GÖVDESİNİN STATİK VE DİNAMİK YÜKLEME ANALİZLERİ İsmail ESEN * ve Cihan MIZRAK * * Karabük Üniversitesi, Mühendislik Fakültesi, Karabük Özet Son zamanlarda

Detaylı

2.4. ELASTĠK DEPREM YÜKLERĠNĠN TANIMLANMASI : SPEKTRAL ĠVME KATSAYISI

2.4. ELASTĠK DEPREM YÜKLERĠNĠN TANIMLANMASI : SPEKTRAL ĠVME KATSAYISI 2.4. ELASTĠK DEPREM YÜKLERĠNĠN TANIMLANMASI : SPEKTRAL ĠVME KATSAYISI Deprem yüklerinin belirlenmesi için esas alınacak olan Spektral İvme Katsayısı, A(T), Denk.(2.1) ile verilmiştir. %5 sönüm oranı için

Detaylı

BÖLÜM 7 BİLGİSAYAR UYGULAMALARI - 1

BÖLÜM 7 BİLGİSAYAR UYGULAMALARI - 1 1 BÖLÜM 7 BİLGİSAYAR UYGULAMALARI - 1 Belli bir özelliğe yönelik yapılandırılmış gözlemlerle elde edilen ölçme sonuçları üzerinde bir çok istatistiksel işlem yapılabilmektedir. Bu işlemlerin bir kısmı

Detaylı

Araştırma Notu 15/177

Araştırma Notu 15/177 Araştırma Notu 15/177 02 Mart 2015 YOKSUL İLE ZENGİN ARASINDAKİ ENFLASYON FARKI REKOR SEVİYEDE Seyfettin Gürsel *, Ayşenur Acar ** Yönetici özeti Türkiye İstatistik Kurumu (TÜİK) tarafından yapılan enflasyon

Detaylı

DİŞLİ ÇARKLAR SAKARYA ÜNİVERSİTESİ MAKİNE MÜH. BÖLÜMÜ MAKİNE ELEMANLARI DERS NOTU. Doç.Dr. Akın Oğuz KAPTI

DİŞLİ ÇARKLAR SAKARYA ÜNİVERSİTESİ MAKİNE MÜH. BÖLÜMÜ MAKİNE ELEMANLARI DERS NOTU. Doç.Dr. Akın Oğuz KAPTI DİŞLİ ÇARKLAR MAKİNE MÜH. BÖLÜMÜ MAKİNE ELEMANLARI DERS NOTU Doç.Dr. Akın Oğuz KAPTI Dişli Çarklar 2 Dişli çarklar, eksenleri birbirine paralel, birbirini kesen ya da birbirine çapraz olan miller arasında

Detaylı

Makine Elemanları II Prof. Dr. Akgün ALSARAN. Hesaplamalar ve seçim Rulmanlar

Makine Elemanları II Prof. Dr. Akgün ALSARAN. Hesaplamalar ve seçim Rulmanlar Makine Elemanları II Prof. Dr. Akgün ALSARAN Hesaplamalar ve seçim Rulmanlar İçerik Giriş Dinamik yük sayısı Eşdeğer yük Ömür Rulman katalogları Konstrüksiyon ilkeleri Örnekler 2 Giriş www.tanrulman.com.tr

Detaylı

DÜZ VE HELİSEL DİŞLİ ÇARKLAR ÖRNEK PROBLEMLER

DÜZ VE HELİSEL DİŞLİ ÇARKLAR ÖRNEK PROBLEMLER DÜZ VE HELİSEL DİŞLİ ÇARKLAR ÖRNEK PROBLEMLER 1. Evolvent profilli standart bir düz dişli çarkta diş sayısı z=19 ve modül m=4 mm olduğuna göre dişbaşı ve temel daireleri üzerindeki diş kalınlıklarını hesaplayınız

Detaylı

SORU 6: Su yapılarının tasarımında katı madde hareketinin (aşınma, oyulma, yığılma vb. olayları) incelenmesi neden önemlidir, açıklayınız (4 puan).

SORU 6: Su yapılarının tasarımında katı madde hareketinin (aşınma, oyulma, yığılma vb. olayları) incelenmesi neden önemlidir, açıklayınız (4 puan). KIRIKKALE ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 014-015 GÜZ YARIYILI SU KAYNAKLARI MÜHENDİSLİĞİ I ARASINAV SORULARI Tarih: 16 Kasım 014 SORULAR VE CEVAPLAR Adı Soyadı: No: İmza:

Detaylı

MİLLER ve AKSLAR SAKARYA ÜNİVERSİTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAKİNE ELEMANLARI-I DERS NOTU

MİLLER ve AKSLAR SAKARYA ÜNİVERSİTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAKİNE ELEMANLARI-I DERS NOTU MİLLER ve AKSLAR MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAKİNE ELEMANLARI-I DERS NOTU Miller ve Akslar 2 / 40 AKS: Şekil olarak mile benzeyen, ancak döndürme momenti iletmediği için burulmaya zorlanmayan, sadece eğilme

Detaylı

ÖLÜM 3 DENGE, İR KUVVETİN MOMENTİ 3.1 ir Kuvvetin Momenti elirli bir doğrultu ve şiddete sahip bir kuvvetin, bir cisim üzerine etkisi, kuvvetin etki çizgisine bağlıdır. Şekil.3.1 de F 1 kuvveti cismi sağa

Detaylı

BETONARME BĠR OKULUN DEPREM GÜÇLENDĠRMESĠNĠN STA4-CAD PROGRAMI ĠLE ARAġTIRILMASI: ISPARTA-SELAHATTĠN SEÇKĠN ĠLKÖĞRETĠM OKULU ÖRNEĞĠ

BETONARME BĠR OKULUN DEPREM GÜÇLENDĠRMESĠNĠN STA4-CAD PROGRAMI ĠLE ARAġTIRILMASI: ISPARTA-SELAHATTĠN SEÇKĠN ĠLKÖĞRETĠM OKULU ÖRNEĞĠ MYO-ÖS 2010- Ulusal Meslek Yüksekokulları Öğrenci Sempozyumu 21-22 EKİM 2010-DÜZCE BETONARME BĠR OKULUN DEPREM GÜÇLENDĠRMESĠNĠN STA4-CAD PROGRAMI ĠLE ARAġTIRILMASI: ISPARTA-SELAHATTĠN SEÇKĠN ĠLKÖĞRETĠM

Detaylı

MAKİNE ELEMANLARI - II ÖRNEK SORULAR VE ÇÖZÜMLERİ

MAKİNE ELEMANLARI - II ÖRNEK SORULAR VE ÇÖZÜMLERİ MAKİNE ELEMANLARI - II ÖRNEK SORULAR VE ÇÖZÜMLERİ KAYMALI YATAKLAR ÖRNEK: Bir buhar türbininde kullanılan eksenel Michell yatağına gelen toplam yük F=38000 N, n=3540 dev/dk, d=210 mm, D=360 mm, lokma sayısı

Detaylı

Çok Kademeli Uçtan Emişli SKM-E. Santrifüj Pompalar SKM-E 00 04-12

Çok Kademeli Uçtan Emişli SKM-E. Santrifüj Pompalar SKM-E 00 04-12 T EN IO 95 Çok Kademeli Uçtan Emişli antrifüj lar 00 0 Genel Bilgiler Basılabilen ıvılar tipi pompalar aşındırıcı olmayan, içinde katı parçacıklar ve elyaf bulunmayan, temiz veya çok hafif kirli düşük

Detaylı

ERGONOMĐK ĐŞ ARAÇLARI ve ALETLERĐ. Đş Araçlarının Đnsana Uyumu. Tutma yeri konstrüksiyonlarında şu hususlara dikkat etmek gerekir

ERGONOMĐK ĐŞ ARAÇLARI ve ALETLERĐ. Đş Araçlarının Đnsana Uyumu. Tutma yeri konstrüksiyonlarında şu hususlara dikkat etmek gerekir ERGONOMĐK ĐŞ ARAÇLARI ve ALETLERĐ MAK4091 Ergonomi 1 Đş Araçlarının Đnsana Uyumu 1. El ile yönetilen iş aletleri 1.1 Kas kuvveti ile çalıştırılanlar 1.1.1 Tek bacaklılar: Bıçak, çekiç, tornavida v.b. 1.1.2

Detaylı

ANALOG LABORATUARI İÇİN BAZI GEREKLİ BİLGİLER

ANALOG LABORATUARI İÇİN BAZI GEREKLİ BİLGİLER ANALOG LABORATUARI İÇİN BAZI GEREKLİ BİLGİLER Şekil-1: BREADBOARD Yukarıda, deneylerde kullandığımız breadboard un şekli görünmektedir. Bu board üzerinde harflerle isimlendirilen satırlar ve numaralarla

Detaylı

DİŞLİ ÇARKLAR I: GİRİŞ

DİŞLİ ÇARKLAR I: GİRİŞ DİŞLİ ÇARKLAR I: GİRİŞ Prof. Dr. İrfan KAYMAZ Prof. Dr. Akgün ALSARAN Arş. Gör İlyas HACISALİHOĞLU Mühendislik Fakültesi Makine Mühendisliği Bölümü Giriş Dişli Çarklar Bu bölüm sonunda öğreneceğiniz konular:

Detaylı

YAPISAL ANALİZ YRD.DOÇ.DR. KAMİLE TOSUN FELEKOĞLU

YAPISAL ANALİZ YRD.DOÇ.DR. KAMİLE TOSUN FELEKOĞLU YAPISAL ANALİZ YRD.DOÇ.DR. KAMİLE TOSUN FELEKOĞLU 1 Basit Kafes Sistemler Kafes sistemler uç noktalarından birleştirilmiş narin elemanlardan oluşan yapılardır. Bu narin elemanlar, yapısal sistemlerde sıklıkla

Detaylı

1 MAKİNE ELEMANLARINDA TEMEL KAVRAMLAR VE BİRİM SİSTEMLERİ

1 MAKİNE ELEMANLARINDA TEMEL KAVRAMLAR VE BİRİM SİSTEMLERİ İÇİNDEKİLER ÖNSÖZ III Bölüm 1 MAKİNE ELEMANLARINDA TEMEL KAVRAMLAR VE BİRİM SİSTEMLERİ 11 1.1. SI Birim Sistemi 12 1.2. Boyut Analizi 16 1.3. Temel Bilgiler 17 1.4.Makine Elemanlarına Giriş 17 1.4.1 Makine

Detaylı

4. Numaralandırdığımız her boru parçasının üzerine taşıdıkları ısı yükleri yazılır.

4. Numaralandırdığımız her boru parçasının üzerine taşıdıkları ısı yükleri yazılır. 4. KOLON ŞEMASI VE BORU ÇAPI HESABI Tesisatı oluşturan kazan, kollektörler, borular,,vanalar, ısıtıcılar,genleşme deposu ile diğer donanım ve armatürlerin tümünün düşey görünüşünü iki boyutlu olarak gösteren

Detaylı

BEBEK VE ÇOCUK ÖLÜMLÜLÜĞÜ 9

BEBEK VE ÇOCUK ÖLÜMLÜLÜĞÜ 9 BEBEK VE ÇOCUK ÖLÜMLÜLÜĞÜ 9 Attila Hancıoğlu ve İlknur Yüksel Alyanak Sağlık programlarının izlenmesi, değerlendirilmesi ve ileriye yönelik politikaların belirlenmesi açısından neonatal, post-neonatal

Detaylı

MAK 4026 SES ve GÜRÜLTÜ KONTROLÜ. 6. Hafta Oda Akustiği

MAK 4026 SES ve GÜRÜLTÜ KONTROLÜ. 6. Hafta Oda Akustiği MAK 4026 SES ve GÜRÜLTÜ KONTROLÜ 6. Hafta Oda Akustiği Sesin Oda İçerisinde Yayınımı Akustik olarak sesin odada yayınımı için, sesin dalga boyunun hacmin boyutlarına göre oldukça küçük olması gerekmektedir.

Detaylı

VECTOR MECHANICS FOR ENGINEERS: STATICS

VECTOR MECHANICS FOR ENGINEERS: STATICS Seventh Edition VECTOR MECHANICS OR ENGINEERS: STATICS erdinand P. Beer E. Russell Johnston, Jr. Ders Notu: Hayri ACAR İstanbul Teknik Üniveristesi Tel: 285 31 46 / 116 E-mail: acarh@itu.edu.tr Web: http://atlas.cc.itu.edu.tr/~acarh

Detaylı

Fizik ve Ölçme. Fizik deneysel gözlemler ve nicel ölçümlere dayanır

Fizik ve Ölçme. Fizik deneysel gözlemler ve nicel ölçümlere dayanır Fizik ve Ölçme Fizik deneysel gözlemler ve nicel ölçümlere dayanır Fizik kanunları temel büyüklükler(nicelikler) cinsinden ifade edilir. Mekanikte üç temel büyüklük vardır; bunlar uzunluk(l), zaman(t)

Detaylı

SEYAHAT PERFORMANSI MENZİL

SEYAHAT PERFORMANSI MENZİL SEYAHAT PERFORMANSI MENZİL Uçakların ne kadar paralı yükü, hangi mesafeye taşıyabildikleri ve bu esnada ne kadar yakıt harcadıkları en önemli performans göstergelerinden biridir. Bir uçağın kalkış noktasından,

Detaylı

AÖĞRENCİLERİN DİKKATİNE!

AÖĞRENCİLERİN DİKKATİNE! KİTPÇIK TÜRÜ T.C. MİLLÎ EĞİTİM BKNLIĞI ÖLÇME, DEĞERLENDİRME VE SINV HİZMETLERİ GENEL MÜDÜRLÜĞÜ 8. SINIF MTEMTİK 016 8. SINIF. DÖNEM MTEMTİK DERSİ MERKEZÎ ORTK SINVI 7 NİSN 016 Saat: 10.10 dı ve Soyadı

Detaylı

1 aralıklı vinç yolu 14.01.2016. 1 Aralıklı Vinç Yolu, Tekerlek kuvvetleri eşit Değerler Ornek_01_01_Kiris100kNx20m.pdf dosyasından.

1 aralıklı vinç yolu 14.01.2016. 1 Aralıklı Vinç Yolu, Tekerlek kuvvetleri eşit Değerler Ornek_01_01_Kiris100kNx20m.pdf dosyasından. 1 aralıklı vinç olu 14.01.016 1 Aralıklı Vinç Yolu, Tekerlek kuvvetleri eşit Değerler Ornek_01_01_Kiris100kNx0m.pdf dosasından Reference:C:\0\4_00_Ornek_01_0_Giris-TK-Esit.xmcd Vinç ve vinç olu hakkında

Detaylı

YUVARLANMALI YATAKLAR II: HESAPLAR

YUVARLANMALI YATAKLAR II: HESAPLAR Rulmanlı Yataklar YUVARLANMALI YATAKLAR II: HESAPLAR Prof. Dr. İrfan KAYMAZ Atatürk Üniversitesi Mühendislik Fakültesi Makine Mühendisliği Bölümü Atatürk Üniversitesi Giriş Rulmanlı Yataklar Bu bölüm sonunda

Detaylı

JET MOTORLARININ YARI-DĐNAMĐK BENZETĐŞĐMĐ ve UÇUŞ ŞARTLARINA UYGULANMASI

JET MOTORLARININ YARI-DĐNAMĐK BENZETĐŞĐMĐ ve UÇUŞ ŞARTLARINA UYGULANMASI makale JET MOTORLARININ YARI-DĐNAMĐK BENZETĐŞĐMĐ ve UÇUŞ ŞARTLARINA UYGULANMASI Bekir NARĐN *, Yalçın A. GÖĞÜŞ ** * Y.Müh., TÜBĐTAK-SAGE ** Prof. Dr., Orta Doğu Teknik Üniversitesi, Havacılık ve Uzay Mühendisliği

Detaylı

KOMPANZASYON ve HARMONİK FİLTRE SİSTEMLERİ

KOMPANZASYON ve HARMONİK FİLTRE SİSTEMLERİ KOMPANZASYON ve HARMONİK FİLTRE SİSTEMLERİ Bahadır Yalçın ECT Mühendislik Ltd. Şti. Sabit Bey Sokak No : 1/9 Koşuyolu Kadıköy İSTANBUL 0 216 327 14 80 0 216 428 50 40 ectmuh @superonline.com ÖZET Bu bildiride,enerji

Detaylı

01 OCAK 2015 ELEKTRİK AKIMI VE LAMBA PARLAKLIĞI SALİH MERT İLİ DENİZLİ ANADOLU LİSESİ 10/A 436

01 OCAK 2015 ELEKTRİK AKIMI VE LAMBA PARLAKLIĞI SALİH MERT İLİ DENİZLİ ANADOLU LİSESİ 10/A 436 01 OCAK 2015 ELEKTRİK AKIMI VE LAMBA PARLAKLIĞI SALİH MERT İLİ DENİZLİ ANADOLU LİSESİ 10/A 436 ELEKTRİK AKIMI VE LAMBALAR ELEKTRİK AKIMI Potansiyelleri farklı olan iki iletken cisim birbirlerine dokundurulduğunda

Detaylı

114 SERİ NO LU KATMA DEĞER VERGİSİ GENEL TEBLİĞİ YAYIMLANDI

114 SERİ NO LU KATMA DEĞER VERGİSİ GENEL TEBLİĞİ YAYIMLANDI Sirküler Rapor 04.01.2011/ 12-1 114 SERİ NO LU KATMA DEĞER VERGİSİ GENEL TEBLİĞİ YAYIMLANDI ÖZET : Bu Tebliğe İle Türkiye'de ikamet etmeyenlere yapılan teslimlerde kullanılan özel faturanın dizaynında

Detaylı

ELEKTRİK ÜRETİM SANTRALLERİNDE KAPASİTE ARTIRIMI VE LİSANS TADİLİ

ELEKTRİK ÜRETİM SANTRALLERİNDE KAPASİTE ARTIRIMI VE LİSANS TADİLİ Hukuk ve Danışmanlık ELEKTRİK ÜRETİM SANTRALLERİNDE KAPASİTE ARTIRIMI VE LİSANS TADİLİ Türkiye de serbest piyasa ekonomisine geçişle birlikte rekabet ortamında özel hukuk hükümlerine göre faaliyet gösteren,

Detaylı

Akademik Personel ve Lisansüstü Eğitimi Giriş Sınavı. ALES / Đlkbahar / Sayısal II / 22 Nisan 2007. Matematik Soruları ve Çözümleri

Akademik Personel ve Lisansüstü Eğitimi Giriş Sınavı. ALES / Đlkbahar / Sayısal II / 22 Nisan 2007. Matematik Soruları ve Çözümleri Akademik Personel ve Lisansüstü Eğitimi Giriş Sınavı ALES / Đlkbahar / Sayısal II / Nisan 007 Matematik Soruları ve Çözümleri 1. 3,15 sayısının aşağıdaki sayılardan hangisiyle çarpımının sonucu bir tam

Detaylı

Resim 1: Kongre katılımı (erken kayıt + 4 günlük kongre oteli konaklaması) için gereken miktarın yıllar içerisindeki seyri.

Resim 1: Kongre katılımı (erken kayıt + 4 günlük kongre oteli konaklaması) için gereken miktarın yıllar içerisindeki seyri. Patoloji Dernekleri Federasyonu Başkanlığına, Son yıllarda patoloji kongrelerinin katılım ücretlerinin çok yüksek olduğu yakınmaları arttı. Bu nedenle kongrelerimizi daha ucuza yapmaya çalıştık. Hemen

Detaylı

MAKÜ YAZ OKULU YARDIM DOKÜMANI 1. Yaz Okulu Ön Hazırlık İşlemleri (Yaz Dönemi Oidb tarafından aktifleştirildikten sonra) Son aktif ders kodlarının

MAKÜ YAZ OKULU YARDIM DOKÜMANI 1. Yaz Okulu Ön Hazırlık İşlemleri (Yaz Dönemi Oidb tarafından aktifleştirildikten sonra) Son aktif ders kodlarının MAKÜ YAZ OKULU YARDIM DOKÜMANI 1. Yaz Okulu Ön Hazırlık İşlemleri (Yaz Dönemi Oidb tarafından aktifleştirildikten sonra) Son aktif ders kodlarının bağlantıları kontrol edilir. Güz ve Bahar dönemindeki

Detaylı

Veri Toplama Yöntemleri. Prof.Dr.Besti Üstün

Veri Toplama Yöntemleri. Prof.Dr.Besti Üstün Veri Toplama Yöntemleri Prof.Dr.Besti Üstün 1 VERİ (DATA) Belirli amaçlar için toplanan bilgilere veri denir. Araştırmacının belirlediği probleme en uygun çözümü bulabilmesi uygun veri toplama yöntemi

Detaylı

Karbür Matkaplar. Delme. WTX- UNI / VA Yüksek performanslı karbür matkap- Ürün çeşitindeki artış. Diş

Karbür Matkaplar. Delme. WTX- UNI / VA Yüksek performanslı karbür matkap- Ürün çeşitindeki artış. Diş Delme Karbür Matkaplar Sayfa WTX- / Yüksek performanslı karbür matkap- Ürün çeşitindeki artış Paslanmaz çelik 7-14 + 18-25 7-14 + 18-25 Diş Ovalama kılavuzları için optimum delik çapları. 3xD ve 5xD boylarda,

Detaylı

Çolakoğlu Metalurji SICAK HADDELENMİŞ RULO (HRC) ÜRETİM BİLGİLERİ

Çolakoğlu Metalurji SICAK HADDELENMİŞ RULO (HRC) ÜRETİM BİLGİLERİ SICAK HADDELENMİŞ RULO (HRC) ÜRETİM BİLGİLERİ Kalınlık : 1,2-25,4 mm Genişlik : 800-1650 mm Bobin Ağırlığı : 10-39 ton Mandrel Çapı : 762 mm Not : Tablolarda belirtilen ÇOLAKOĞLU kimyasal analiz değerleri

Detaylı

Elektrik Makinaları I. Senkron Makinalar Stator Sargılarının oluşturduğu Alternatif Alan ve Döner Alan, Sargıda Endüklenen Hareket Gerilimi

Elektrik Makinaları I. Senkron Makinalar Stator Sargılarının oluşturduğu Alternatif Alan ve Döner Alan, Sargıda Endüklenen Hareket Gerilimi Elektrik Makinaları I Senkron Makinalar Stator Sargılarının oluşturduğu Alternatif Alan ve Döner Alan, Sargıda Endüklenen Hareket Gerilimi Bir fazlı, iki kutuplu bir stator sargısının hava aralığında oluşturduğu

Detaylı

3 Aralıklı Vinç Yolu, Tekerlek kuvvetleri eşit Değerler Ornek_01_01_Kiris100kNx20m.pdf dosyasından F B. a S

3 Aralıklı Vinç Yolu, Tekerlek kuvvetleri eşit Değerler Ornek_01_01_Kiris100kNx20m.pdf dosyasından F B. a S Çok aralıklı vinç olu 14.01.016 3 Aralıklı Vinç Yolu, Tekerlek kuvvetleri eşit Değerler Ornek_01_01_Kiris100kNx0m.pdf dosasından Reference:C:\0\4_00_Ornek_01_0_Giris-TK-Esit.xmcd A C D x 1 as as Dmin Dmin

Detaylı

AKSLAR ve MİLLER. DEÜ Makina Elemanlarına Giriş Ç. Özes, M. Belevi, M. Demirsoy

AKSLAR ve MİLLER. DEÜ Makina Elemanlarına Giriş Ç. Özes, M. Belevi, M. Demirsoy AKSLAR ve MİLLER AKSLAR MİLLER Eksenel kuvvetlerde her iki elemanda çekmeye veya basmaya zorlanabilirler. Her iki elemanda içi dolu veya boş imal edilirler. Eksen durumlarına göre Genel olarak düz elemanlardır

Detaylı

2013-2014 Dönemi Erasmus Hareketlilik Faaliyeti Hibe Dağıtım Yöntemi

2013-2014 Dönemi Erasmus Hareketlilik Faaliyeti Hibe Dağıtım Yöntemi T.C. AVRUPA BİRLİĞİ BAKANLIĞI Avrupa Birliği Eğitim ve Gençlik Programları Merkezi Başkanlığı 2013-2014 Dönemi Erasmus Hareketlilik Faaliyeti Hibe Dağıtım Yöntemi 1. Performans Hesaplamaları: 2013-2014

Detaylı

BASIN DUYURUSU 2001 YILI PARA VE KUR POLİTİKASI

BASIN DUYURUSU 2001 YILI PARA VE KUR POLİTİKASI Sayı: 42 BASIN DUYURUSU 2001 YILI PARA VE KUR POLİTİKASI Gazi Erçel Türkiye Cumhuriyet Merkez Bankası 22 Aralık 2000 Ankara 2001 yılında uygulanacak para ve kur politikasının çerçevesi, uygulama prensipleri

Detaylı

HELİSEL DİŞLİ ÇARKLAR

HELİSEL DİŞLİ ÇARKLAR HELİSEL DİŞLİ ÇARKLAR Helisel Dişli Çarkların Yapısı 2 Düz dişli çarklardaki darbeli ve gürültülü çalışma koşullarının önüne geçilmesi, daha sessiz-yumuşak kavrama sağlanması ve mukavemetin artırılması

Detaylı

ARAŞTIRMA RAPORU. Rapor No: 2012.03.08.XX.XX.XX. : Prof. Dr. Rıza Gürbüz Tel: 0.312.210 59 33 e-posta: gurbuz@metu.edu.tr

ARAŞTIRMA RAPORU. Rapor No: 2012.03.08.XX.XX.XX. : Prof. Dr. Rıza Gürbüz Tel: 0.312.210 59 33 e-posta: gurbuz@metu.edu.tr ARAŞTIRMA RAPORU (Kod No: 2012.03.08.XX.XX.XX) Raporu İsteyen : Raporu Hazırlayanlar: Prof. Dr. Bilgehan Ögel Tel: 0.312.210 41 24 e-posta: bogel@metu.edu.tr : Prof. Dr. Rıza Gürbüz Tel: 0.312.210 59 33

Detaylı

YIĞMA TİPİ YAPILARIN DEPREM ETKİSİ ALTINDA ALETSEL VERİ ve HESAPLAMALARA GÖRE DEĞERLENDİRİLMESİ

YIĞMA TİPİ YAPILARIN DEPREM ETKİSİ ALTINDA ALETSEL VERİ ve HESAPLAMALARA GÖRE DEĞERLENDİRİLMESİ YIĞMA TİPİ YAPILARIN DEPREM ETKİSİ ALTINDA ALETSEL VERİ ve HESAPLAMALARA GÖRE DEĞERLENDİRİLMESİ S.S. Yücel 1, M. Bikçe 2, M.C. Geneş 3, Ş. Bankir 4 1 Y.L. Öğrencisi, İnşaat Müh. Fakültesi, İskenderun Teknik

Detaylı

1 OCAK 31 ARALIK 2009 ARASI ODAMIZ FUAR TEŞVİKLERİNİN ANALİZİ

1 OCAK 31 ARALIK 2009 ARASI ODAMIZ FUAR TEŞVİKLERİNİN ANALİZİ 1 OCAK 31 ARALIK 2009 ARASI ODAMIZ FUAR TEŞVİKLERİNİN ANALİZİ 1. GİRİŞ Odamızca, 2009 yılında 63 fuara katılan 435 üyemize 423 bin TL yurtiçi fuar teşviki ödenmiştir. Ödenen teşvik rakamı, 2008 yılına

Detaylı

Başbakanlık (Hazine Müsteşarlığı) tan: 30.11.2015

Başbakanlık (Hazine Müsteşarlığı) tan: 30.11.2015 Başbakanlık (Hazine Müsteşarlığı) tan: 30.11.2015 BİREYSEL EMEKLİLİK SİSTEMİ HAKKINDA YÖNETMELİKTE DEĞİŞİKLİK YAPILMASINA DAİR YÖNETMELİĞİN UYGULANMASINA İLİŞKİN GENELGE (2015/50) Bu Genelge, 25.05.2015

Detaylı

TG 12 ÖABT İLKÖĞRETİM MATEMATİK

TG 12 ÖABT İLKÖĞRETİM MATEMATİK KAMU PERSONEL SEÇME SINAVI ÖĞRETMENLİK ALAN BİLGİSİ TESTİ İLKÖĞRETİM MATEMATİK ÖĞRETMENLİĞİ TG ÖABT İLKÖĞRETİM MATEMATİK Bu testlerin her hakkı saklıdır. Hangi amaçla olursa olsun, testlerin tamamının

Detaylı

OTOMATİK TRANSMİSYONLAR

OTOMATİK TRANSMİSYONLAR OTOMATİK TRANSMİSYONLAR Taşıtın hızına, gaz kelebeği pozisyonuna yük ve yol şartlarına bağlı olarak viteslerin otomatik olarak değişmelerine imkan veren bir sistemdir. Otomatik transmisyonla,mekanik ve

Detaylı

T.C. TOPRAK MAHSULLERİ OFİSİ GENEL MÜDÜRLÜĞÜ Fındık İşleri Dairesi Başkanlığı ...

T.C. TOPRAK MAHSULLERİ OFİSİ GENEL MÜDÜRLÜĞÜ Fındık İşleri Dairesi Başkanlığı ... T.C. 00980797 TOPRAK MAHSULLERİ OFİSİ GENEL MÜDÜRLÜĞÜ Fındık İşleri Dairesi Başkanlığı Sayı : 59131235-060.11.03 Konu : Kurumsal Kimlik Çalışmaları T.C. TOPRAK MAHSULLERİ OFİSİ GENEL MÜDÜRLÜĞÜ Fındık İşleri

Detaylı

Yenilikçi Teknolojiler www.ermaksan.com.tr Lazer Serisi. Yeni Nesil Fiber Lazer Kesim Makinesi

Yenilikçi Teknolojiler www.ermaksan.com.tr Lazer Serisi. Yeni Nesil Fiber Lazer Kesim Makinesi Yenilikçi Teknolojiler www.ermaksan.com.tr Lazer Serisi Yeni Nesil Fiber Lazer Kesim Makinesi R YENİ Fiber Laser Kesim Makinesi Koruyucu Cam Lazer ışınlarının verebileceği zararları engellemek ve sac kesimini

Detaylı

Temel Bilgisayar Programlama

Temel Bilgisayar Programlama BÖLÜM 9: Fonksiyonlara dizi aktarma Fonksiyonlara dizi aktarmak değişken aktarmaya benzer. Örnek olarak verilen öğrenci notlarını ekrana yazan bir program kodlayalım. Fonksiyon prototipi yazılırken, dizinin

Detaylı

PLATFORM VE KÖPRÜ UGULAMALARINDA KULLANILAN AKIŞ BÖLÜCÜLER

PLATFORM VE KÖPRÜ UGULAMALARINDA KULLANILAN AKIŞ BÖLÜCÜLER 279 PLATFORM VE KÖPRÜ UGULAMALARINDA KULLANILAN AKIŞ BÖLÜCÜLER Ahmet DİNÇER ÖZET Akışı bölmek, hidrolik uygulamalarda karşılaşılan en büyük problemlerden birisidir. Hidrolik enerji en kolay hareket ettirebildiği

Detaylı

II. Bölüm HİDROLİK SİSTEMLERİN TANITIMI

II. Bölüm HİDROLİK SİSTEMLERİN TANITIMI II. Bölüm HİDROLİK SİSTEMLERİN TANITIMI 1 Güç Kaynağı AC Motor DC Motor Diesel Motor Otto Motor GÜÇ AKIŞI M i, ω i Güç transmisyon sistemi M 0, ω 0 F 0, v 0 Makina (doğrusal veya dairesel hareket) Mekanik

Detaylı

DENEY Kum Kalıba Döküm ve Besleyici Hesabı 4 Doç.Dr. Ahmet ÖZEL, Yrd.Doç.Dr. Mustafa AKÇİL, Yrd.Doç.Dr. Serdar ASLAN DENEYE HESAP MAKİNASI İLE GELİNİZ

DENEY Kum Kalıba Döküm ve Besleyici Hesabı 4 Doç.Dr. Ahmet ÖZEL, Yrd.Doç.Dr. Mustafa AKÇİL, Yrd.Doç.Dr. Serdar ASLAN DENEYE HESAP MAKİNASI İLE GELİNİZ DENEY NO Kum Kalıba Döküm ve Besleyici Hesabı 4 Doç.Dr. Ahme ÖZEL, Yrd.Doç.Dr. Musafa AKÇİL, Yrd.Doç.Dr. Serdar ASLAN DENEYE HESAP MAKİNASI İLE GELİNİZ Deney aşamaları Tahmini süre (dak) 1) Ön bilgi kısa

Detaylı

MAK 305 MAKİNE ELEMANLARI-1

MAK 305 MAKİNE ELEMANLARI-1 MAK 305 MAKİNE ELEMANLARI-1 5.BÖLÜM Bağlama Elemanları Kaynak Bağlantıları Doç.Dr. Ali Rıza Yıldız 1 BU SLAYTTAN EDİNİLMESİ BEKLENEN BİLGİLER Bağlama Elemanlarının Tanımı ve Sınıflandırılması Kaynak Bağlantılarının

Detaylı

Temel bilgiler-flipped Classroom Akslar ve Miller

Temel bilgiler-flipped Classroom Akslar ve Miller Makine Elemanları I Prof. Dr. İrfan KAYMAZ Temel bilgiler-flipped Classroom Akslar ve Miller İçerik Aks ve milin tanımı Akslar ve millerin mukavemet hesabı Millerde titreşim hesabı Mil tasarımı için tavsiyeler

Detaylı

BÜTÇE HAZIRLIK ÇALIŞMALARINDA KULLANILACAK FORMLARA İLİŞKİN BİLGİLER

BÜTÇE HAZIRLIK ÇALIŞMALARINDA KULLANILACAK FORMLARA İLİŞKİN BİLGİLER BÜTÇE HAZIRLIK ÇALIŞMALARINDA KULLANILACAK FORMLARA İLİŞKİN BİLGİLER Kuruluşlar bütçe hazırlık çalışmalarında bu bölümde örnekleri yer alan formları, aşağıda belirtilen bilgi ve açıklamalar doğrultusunda

Detaylı

BİR SAYININ ÖZÜ VE DÖRT İŞLEM

BİR SAYININ ÖZÜ VE DÖRT İŞLEM ÖZEL EGE LİSESİ BİR SAYININ ÖZÜ VE DÖRT İŞLEM HAZIRLAYAN ÖĞRENCİ: Sıla Avar DANIŞMAN ÖĞRETMEN: Gizem Günel İZMİR 2012 İÇİNDEKİLER 1. PROJENİN AMACI.. 3 2. GİRİŞ... 3 3. YÖNTEM. 3 4. ÖN BİLGİLER... 3 5.

Detaylı