FİBER TAKVİYELİ KOMPOZİT DÜZ DİŞLİLERDE ÜÇ BOYUTLU SONLU ELEMANLAR METODUYLA GERİLME ANALİZİ
|
|
- Gizem Jamaković
- 8 yıl önce
- İzleme sayısı:
Transkript
1 PAMUKKALE ÜNİ VERSİ ESİ MÜHENDİ SLİ K FAKÜLESİ PAMUKKALE UNIVERSIY ENGINEERING COLLEGE MÜHENDİ SLİ K BİLİMLERİ DERGİ S İ JOURNAL OF ENGINEERING SCIENCES YIL CİL SAYI SAYFA : 3 : 9 : : 3-36 FİBER AKVİYELİ KOMPOZİ DÜZ DİŞLİLERDE ÜÇ BOYULU SONLU ELEMANLAR MEODUYLA GERİLME ANALİZİ Gülabi DEMİRDAL, Durmuş ÜRKMEN Pamukkale Üniversitesi, Mühendislik Fakültesi, Makine Mühendisliği Bölümü, 7-Çamlık/Denizli Geliş arihi : 6.. ÖZE Bu çalışmada; grafit-epoksi düz dişlilerde normal ve kayma gerilmeleri inelenmiştir. Gerilmeler, düz dişlinin dıştan içe doğru ayrılmış üç bölgesinde farklı takviye açılarında hesaplanmıştır. İnelemelerde üç boyutlu (3B) sonlu elemanlar metodu (SEM) kullanılmıştır. Sonlu eleman modeli olarak sekiz düğümlü izoparametrik kübik eleman seçilmiştir. Normal ve kayma gerilmeleri değişik fiber takviye açılarında hesaplanıp grafik olarak gösterilmiştir. Grafikler irdelenerek çeşitli sonuçlar elde edilmiştir. Anahtar Kelimeler : Düz dişli, Kompozit malzeme, 3B SEM ile gerilme analizi SRESS ANALYSIS OF REINFORCED COMPOSIE SPUR GEARS USING 3D-FINEE ELEMEN MEHOD ABSRAC In this paper; spur gears made from graphite epoxy normal and shear stresses are examined. he stresses of super gears are alulated from outer to interior defines in tree zones for different fibers reinforement angles. hree dimensionel finite element model (FEM) used in this study. Eight noded three dimensionel izoparemetri elements are hosen as finite element method. Normal and shear stresses are alulated in differrent fiber orientatıons and ploted in graphs. he results of plotted graphies are examinated. Key Words : Spur gear, Composite material, Stress analysis with 3D FEM. GİRİŞ Kompozit malzemelerin hafif olmasının yanında mukavemet özelliklerinin de çok yüksek olması, bu malzemelerin kullanım alanlarını gittikçe genişletmektedir. Kompozit malzemeler, hava ve uzay endüstrileri yanında kara ve deniz taşımaılığı, kimya sanayi (korozyona dayanıklı olduklarından) elektroteknik ve elektronik (yalıtkan olduklarından) endüstrisinde, robot yapımı (eylemsizlikleri az ve rijit olduklarından), tıp gereçleri, spor malzemeleri vb. gibi çok çeşitli sahalarda kullanılmaktadır. Bu çeşitliliğin kompozit malzemelerdeki malzeme oluşturma seçeneklerinin sınırsız olmasından dolayı daha da artaağı su götürmez bir gerçektir. Kompozit malzemelerin özellikleri güç iletim dişlilerinde de kendisini göstermiş ve başta karbon fiberli kompozit dişliler olmak üzere çok çeşitli takviye fiberleri kullanılarak ihtiyaa evap veren kompozit dişliler elde edilmiştir. Bu dişlilerin arzu edilen özelliklerinin çok iyi olmasına karşılık bu sahada yapılan bilimsel çalışmalar yeterli değildir. Literatürlerde izotropik dişliler için deneysel ve teorik çalışmalar çoktur. Buna karşılık kompozit dişliler için yapılan çalışmalar çok azdır. Suzuki (98) karbon fiberli kompozit düz dişliler 3
2 üzerine bir çalışma yapmıştır. Yine benzer bir çalışmada, Vijayarangan and Ganesan, (99) amepoksi, grafit-epoksi ve izotropik malzemeden yapılmış düz dişlilerin güç iletiminde kullanılmasını inelemişler ve grafit-epoksinin en iyi özelliklere sahip olduğu sonuuna ulaşmışlardır. Mohamed and Ganesan, (993) kompozit düz dişlileri gerilme analizini 3 boyutlu sonlu elemanlar metodu ile yapmışlardır. Weale et al., (998) omplex fiber tahviye açılarında polimer ompozit dişlilerde gerilme üzerinde durmuşlardır. Bu çalışmada; grafit fiberli kompozit düz dişlilerin dıştan içe doğru tanımlanmış üç bölgesinde çeşitli fiber takviye açılarında oluşan normal ve kayma gerilmeleri sonlu elemanlar metodu uygulanarak inelenmiştir.. SONLU ELEMANLAR MEODU Üç boyutlu inelemelerde; x, y ve z eksenleri sırasıyla dişlinin diş kalınlığı, diş yüksekliği ve diş genişliği boyuna yerleştirilmesiyle elde edilen geometri esas alınmıştır. Diş geometrisi eğrisel bir yapıya sahip olduğundan sekiz düğümlü izoparametrik kübik eleman kullanılmıştır Kardeştuner and Norrie, (987). Düz dişlinin tek bir dişi esas alınarak hesaplamalar yapılmıştır. Bu tek dişin geometrisi sonlu elemanlara bölünürken hassas bölgeler daha küçük elemanlara ayrılarak hassasiyet yakalanmaya çalışılmıştır. x ve y eksenleri yerleştirilerek elde edilen iki boyutlu sonlu eleman ağına bu eksenlere dik z eksen takımı yerleştirilerek üç boyutlu sonlu eleman ağı elde edilmiştir. Analizde 56 eleman ve düğüm noktası kullanılmıştır. Global rijitlik matrisinin boyutları 36 x 36 olmuş ve buna bağlı olarak yarıband genişliği 4 olarak ortaya çıkmıştır... Eleman Rijitlik Matrisi ek bir elemandaki şekil değiştirme enerjisi, Burada; u, v ve w yer değiştirmeleri sırasıyla x, y ve z eksenleri boyuna oluşan yer değiştirmeleri ifade etmektedir. Ortotropik malzemeler için elastiklik matrisi [D] ise [ D] C C C3 = C C C3 C3 C3 C33 C44 C55 C66 şeklindedir. Burada, kullanılan terimler ise, C = E( 3 3 ) / DEL C = E( + 3 3) / DEL C3 = E( ) / DEL C = E ( 3 3) / DEL C3 = E ( / DEL C33 = E3( ) / DEL C 44 = G C 55 = G 3 C 66 = G 3 E ij i DEL = E ji j, i =,, 3 = 33 33) olarak verilmektedir (Reddy, 996). 3 3 (3) E, E, E 3 değerleri fiber doğrultusuna göre seçilen eksen takımında sırasıyla l, t, z yönlerindeki elastisite modülleridir. G, G 3, G 3 ve, 3, 3 değerleri ise lt, tz, lz düzlemlerindeki kayma modülleri ve poisson oranlarıdır (Şekil ). = = σ ε dv ε Dε dxdydz () z θ y t şeklindedir Chandrupatla and Belegundu, (99). Burada, {ε} şekil değiştirme vektörüdür. Şekil değiştirme vektörü, {} ε du dv dw du dv dv dw dw du =,,, +, +, + () dx dy dz dy dx dz dy dx dz x θ l Şekil. Bir tabakada normal (x, y, z) ve döndürülmüş (l, t, z) eksen takımları Mühendislik Bilimleri Dergisi 3 9 () Journal of Engineering Sienes 3 9 () 3-36
3 Grafit-epoksinin malzeme özellikleri ablo de verilmektedir (Vijayarangan and Ganesan, 99). 4 8 ablo. Kullanılan Kompozit Malzemenin Özellikleri No Özellik Grafit-Epoksi. E,N/mm E,N/mm G,N/mm Fiber yönünde verilen bu değerler [] transformasyon matrisi kullanılarak x, y, z yönündeki değerlere ulaşılır. s s {} = (4) s s s s s s s [] matrisinde = osα ve s = sinα dır. [] transformasyon matrisi ve kompozit malzeme elastiklik matrisi ([D * ]) arasında, [ ] * [ ][ D][ ] D = (5) eşitliği yazılarak elde edilen matris kullanılarak dönüşüm sağlanmış olur Bragwan and Lawrene, (979). Eşitlik de verilen şekil değiştirme matrisi aşağıdaki gibi yazılabilir (Huebner and hornton, 98). {} = [ B]{ U} ε (6) Burada [B] yer değiştirme-şekil değiştirme transformasyon matrisi ve {U} düğüm noktaları yer değiştirme vektörüdür. [B] yer değiştirme-şekil değiştirme transformasyon matrisi ise, [ ] [ J]{ ψ} B = (7) şeklindedir. Burada [J] Jaobian matrisi ve {Ψ}ise şekil fonksiyonları türev matrisidir. Dişli geometrisinin eğrisel bir yapıya sahip olmasından dolayı üç boyutlu, 8 düğümlü izoparametrik kübik eleman kullanılmıştır (Şekil ). Bu elemanın şekil fonksiyonları N i = ( ε)( m η)( m ξ) 8 m i =,,..., 8 (8) eşitliğinden elde edilir. Burada ε, η ve ξ eksenleri loal koordinatları, x, y ve z eksenleri ise global koordinatları ifade eder. Lokal koordinatlarda y 3 z x ξ Şekil. 8 düğümlü izoparametrik kübik eleman yazılan eşitlikler Jaobian matrisiyle ([J]) global koordinatlara dönüştürülür. Dolayısıyla aşağıdaki eşitliği yazabiliriz. * [ K ε D ε ] = dx dy dz τ η (9) * [] J dζ dη τ = B D B det d Her bir eleman için lokal koordinatlarda elde edilen rijitlik matrisleri birleştirilerek global rijitlik matrisi elde edilmiştir. Global rijitlik matrisi kullanılarak yer değiştirmeler [ K ]{ U} = { F} () denklemi kullanılarak hesaplanır (Bathe, 98). Burada, {U} sistem için yer değiştirme vektörü, {F} ise sisteme etkiyen kuvvet vektörüdür. Kuvvet vektörü üniform yükün düğümlere uygun bir şekilde dağıtılmasıyla elde edilmiştir. Yani yükler düğüm noktalarında toplanmıştır (Şekil 3.). F x / F y / F x F y F x / I. B II. B III. B 5 F y / Şekil 3. ek bir dişin sonlu elemanlara ayrılması ve kuvvet uygulaması Mühendislik Bilimleri Dergisi 3 9 () Journal of Engineering Sienes 3 9 () 3-36
4 Diş genişliği W boyuna yük dağılımı F/W=5 N/mm dir. Yayılı yükün statik olduğu ve diş uuna etkidiği kabul edilmiştir. Kavrama doğrusu boyuna diş uuna etkiyen F yükü, kavrama açısı α ya bağlı olarak radyal ve teğetsel bileşenlerine ayrılmıştır. Yükün teğetsel bileşeni F x = F osα radyal bileşenleri ise F y = F sinα şeklindedir. Eşitlik dan bulunan yer değiştirme vektörleri ve eşitlik 6 göz önüne alınarak gerilme matrisi aşağıdaki gibi yazılabilir. {} σ = [ D][ B]{ U} () Gerilme matrisini açık olarak {} σ = { σ σ σ τ τ τ } xx yy zz xy yz xz şeklinde yazılabilir. Burada σ xx, σ yy, σ zz terimleri normal gerilmeleri τ xy, τ yz, τ xz terimleri ise kayma gerilmelerini gösterir... Dişli Parametreleri Grafit-epoksi düz dişliye ait dişli parametreleri ablo de verilmektedir (Akkurt, 98). ablo. Düz Dişli Parametreleri No Parametre Değer Basınç açısı Modul, mm.7 m 3 Diş başı yüksekliği m 4 Diş tabanı yüksekliği. m 5 Diş dibi eğriliği.35 m 6 Diş genişliği (W) 3 m 7 Diş sayısı Burada m modülü göstermekte ve bütün boyutlar mm insinden tanımlanmaktadır. 3. GERİLME ANALİZİ Grafit-epoksi den imal edilmiş düz dişlinin tek bir dişi üzerinde x, y, z yönünde normal gerilmeler ve xy, yz, xz düzlemlerinde ise kayma gerilmeleri bulunmuştur. Bu gerilmeler; dişin sağda ve solda olmak üzere ortadan ikişer ana bölgeye ayrılarak elde edilen her bölgesi için elde edilmiştir. Birini bölgenin ön tarafında aşağıdan yukarı doğru, 5, 9, 3, 7,, 5 nolu elemanlar arka tarafında ise yine aşağıdan yukarı doğru 9, 33, 37, 4, 45, 49, 53 nolu elemanlar sıralanmıştır. İkini bölgenin elemanları birini bölgenin eleman numaralarına ekleyerek, üçünü bölgenin elemanları ise ekleyerek elde edilen sıralamaya göre numaralandırılmışlardır. Bölgelerin ön ve arka taraftaki elemanları üzerindeki gerilmeler aynı olduğundan sadee ön taraftaki elemanlar esas alınarak I., II., ve III. bölge ile ilgili grafikler çizilmiştir. Gerilmeler aynı yükleme durumunda ve değişik fiber takviye açılarında (, 5, 3,... 9 ) hesaplanmıştır. Daha sonra ise fiber takviye yönü ( yönü) ve bu doğrultuya dik diğer iki doğrultudaki (t ve z) normal gerilmeler ve lt, tz, lz düzlemlerindeki kayma gerilmeleri de bulunmuştur. Bulunan bu değerler değişik takviye açıları için ayrı ayrı hesaplanmış ve grafik olarak gösterilmiştir. Kompozit dişlinin kuvvet uygulanan dış yüzeyindeki (I. bölge) σ x gerilmeleri II. bölgedeki gerilmelerden % 3 daha fazladır. Bununla birlikte II. ve III. bölge gerilmeleri arasında gerilme farkları çok küçüktür. Bölgelerde en büyük σ x gerilmeleri 3 ve 45 takviye açılarında gerçekleşmiş olup bunları 5, 6,, 75 ve 9 li takviye açıları izlemektedir (Şekil 4). σ y gerilmeleri büyükten küçüğe doğru 6, 75, 45, 9, 3, 5 ve fiber takviye açılarını takip etmektedir. Gerilme değerleri kuvvetin uygulandığı ilk bölgede maksimum (6 N/mm ) olarak gerçekleşmiş olup ikini bölgede N/mm, üçünü bölgede ise 9 N/mm ye düşmüştür (Şekil 5). σ x gerilmelerinde olduğu gibi σ y gerilmelerinde de I bölge ve II. bölgeler arasında gerilme farkı büyük, bunun yanında II. ve III. bölge gerilme farkları çok küçük olarak ortaya çıkmıştır. σ z gerilmeleri σ x ve σ y gerilmelerine göre küçük değerler almıştır. Örneğin; I. bölgedeki σ x ve σ y gerilmelerinin maksimum değerleri sırasıyla 6 N/mm ve 6 N/mm iken σ z maksimum gerilmesi 33 N/mm dir. σ z gerilme değerleri büyükten küçüğe doğru 45, 3, 6, 5,, 75 ve 9 fiber takviye açılarında gerçekleşmiştir (Şekil 6). σ z ve σ w gerilmeleri aynı değerleri gösterdiğinden σ w grafikleri ayrıa gösterilmemiştir. En büyük σ L gerilmeleri 75 ve 9 fiber takviye açılarında ortaya çıkmıştır. Hemen arkasından 6 gelmektedir. Geri kalan takviye açısı sıralaması 45, 3, 5 ve şeklindedir. Bölgelerdeki maksimum gerilme değerleri sırasıyla yaklaşık 4 N/mm, 75 N/mm ve 7 N/mm olarak gerçekleşmiştir (Şekil 7). σ gerilmeleri 45, 3, 6, 5, 75, ve 9 olarak gerçekleşmiştir. Bu sıralama dişlinin üç bölgesinde de aynıdır. Bölgelerdeki gerilme değerleri sırasıyla 6 N/mm, 95 N/mm ve 9 N/mm dir (Şekil 8). Mühendislik Bilimleri Dergisi 3 9 () Journal of Engineering Sienes 3 9 () 3-36
5 Şekil 9 da görülen τ xy, τ lt ve τ lw kayma gerilmeleri I. bölge için elde edilmiştir. II. ve III. bölgelerdeki kayma gerilmelerinin çok daha küçük olmasından dolayı grafiklerinin konulmasına gerek görülmemiştir. Elde edilen sonuçlarda τ xy maksimum kayma gerilmesi 5 N/mm olduğu halde τ yz ve τ xz maksimum kayma gerilmeleri sırasıyla 3 N/mm ve 3.5 N/mm dir. τ lt kayma gerilmesi τ tw ve τ lw değerlerine göre büyüktür. τ lt kayma gerilmeleri 5, 3 ve fiber takviye açılarında pozitif değer alırken 45, 9, 75 ve 6 fiber takviye açılarında negatif değerler almıştır. : : 5 : 3 : 45 * : 6 : 75 + : 9 Şekil 4. Kompozit dişlinin değişik bölgelerinde farklı takviye açılarına göre σ x gerilmeleri : : 5 : 3 : 45 * : 6 : 75 + : 9 Şekil 5. Kompozit dişlinin değişik bölgelerinde farklı takviye açılarına göre σ y gerilmeleri : : 5 : 3 : 45 * : 6 : 75 + : 9 Şekil 6. Kompozit dişlinin değişik bölgelerinde farklı takviye açılarına göre σ z ve σ w gerilmeleri : : 5 : 3 : 45 * : 6 : 75 + : 9 Şekil 7. Kompozit dişlinin değişik bölgelerinde farklı takviye açılarına göre σ L gerilmeleri Mühendislik Bilimleri Dergisi 3 9 () Journal of Engineering Sienes 3 9 () 3-36
6 : : 5 : 3 : 45 * : 6 : 75 + : 9 Şekil 8. Kompozit dişlinin değişik bölgelerinde farklı takviye açılarına göre σ gerilmeleri : : 5 : 3 : 45 * : 6 : 75 + : 9 τlt(n/mm ) I Bölge τxy(n/mm ) I Bölge τlw(n/mm ) I Bölge Şekil 9. Kompozit dişlinin değişik bölgelerinde farklı takviye açılarına göre τ xy, τ lt ve τ lw gerilmeleri 4. SONUÇLAR. Ortotropik dişlinin kuvvet uygulanan yüzeyinde oluşan normal gerilmeler dişlinin iç bölgelerine göre yaklaşık % 3 daha fazladır.. Dişlinin iç bölgelerinde (II. ve III. Bölge) oluşan gerilme değerleri birbirine çok yakındır. 3. Değişik fiber takviye açılarında ortaya çıkan gerilme değerleriyle ilgili olarak aşağıdaki sonuçlara ulaşılmıştır. a) σ x gerilmesinin maksimum değerleri 3 ve 45 fiber takviye açılarında ortaya çıkmaktadır. b) σ y gerilmesinin maksimum değerleri 6 ve 75 fiber takviye açılarında ortaya çıkmaktadır. ) τ xy gerilmesinin maksimum değeri ve 9 fiber takviye açılarında ortaya çıkmaktadır. 5. KAYNAKLAR Akkurt, M. 98. Makine Elemanları, Cilt II, Birsen Yayınevi. Bathe, K. 98. Finite Element Proedures in Engineering Analysis. Prentie-Hall International, In., London. Bragwan, D. A. and Lawrene, J. B Analysis and Performane of Fiber Composites, A Wiley- Intersiene Publiation. Chandrupatla,. R. and Belegundu, A. D. 99. Introdution to Finite Elements in Engineering, Prentie Hall, New Jersey. Huebner, H. K. and hornton, A.E. 98. he Finite Element Metod for Engineers, John Wiley and Sons, New York. Kardeştuner, H. and Norrie, D. H Finite Element Handbook, MGraw-Hill, New york. Mohamed, S., Ganesan, N Stati Stress Analysis of Composite Spur Gears Using 3D-Finite Element and Cyli Symmetri Approah, Composite Strutures, 5 (-4), Reddy, J. N Mehanis of Laminated Composite Plates, CRC Press, New York. Suzuki, Y. 98. A Study of Moulding Metod and Stati Strength of Reinfored Composite Gear, Bull. JSME 4, Vijayarangan, S. and Ganesan, N. 99. Stress Analysıs of Composite Spur Gear Using the Finite Element Approah, Computers and Strutures Vol. 46, No. 5, pp Weale, D. J., White, J. and Walton, D Effet of Fibre Orientation and Distribution on the ooth Stiffness of Polymer Composite Gear, Journal of Reinfored Plastis and Composite, 8 (5), Mühendislik Bilimleri Dergisi 3 9 () Journal of Engineering Sienes 3 9 () 3-36
DÖRTGEN DELİKLİ KOMPOZİT LEVHALARDA ELASTO- PLASTİK GERİLME ANALİZİ
PAMUKKALE ÜNİ VERSİ TESİ MÜHENDİ SLİ K FAKÜLTESİ PAMUKKALE UNIVERSITY ENGINEERING COLLEGE MÜHENDİ SLİ K Bİ L İ MLERİ DERGİ S İ JOURNAL OF ENGINEERING SCIENCES YIL CİLT SAYI SAYFA : 000 : 6 : 1 : 13-19
DetaylıELASTİSİTE TEORİSİ I. Yrd. Doç Dr. Eray Arslan
ELASTİSİTE TEORİSİ I Yrd. Doç Dr. Eray Arslan Mühendislik Tasarımı Genel Senaryo Analitik çözüm Fiziksel Problem Matematiksel model Diferansiyel Denklem Problem ile ilgili sorular:... Deformasyon ne kadar
DetaylıKompozit Malzemeler ve Mekaniği. Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş
Kompozit Malzemeler ve Mekaniği Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş Bölüm 2 Laminanın Makromekanik Analizi Kaynak: Kompozit Malzeme Mekaniği, Autar K. Kaw, Çevirenler: B. Okutan Baba, R. Karakuzu. 2 Laminanın Makromekanik
DetaylıElastisite Teorisi Hooke Yasası Normal Gerilme-Şekil değiştirme
Elastisite Teorisi Hooke Yasası Normal Gerilme-Şekil değiştirme Gerilme ve Şekil değiştirme bileşenlerinin lineer ilişkileri Hooke Yasası olarak bilinir. Elastisite Modülü (Young Modülü) Tek boyutlu Hooke
DetaylıKompozit Malzemeler ve Mekaniği. Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş
Kompozit Malzemeler ve Mekaniği Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş Bölüm 2 Laminanın Makromekanik Analizi Kaynak: Kompozit Malzeme Mekaniği, Autar K. Kaw, Çevirenler: B. Okutan Baba, R. Karakuzu. 2 Laminanın Makromekanik
Detaylıp 2 p Üçgen levha eleman, düzlem şekil değiştirme durumu
Üçgen levha eleman düzlem şekil değiştirme durumu Üçgen levha eleman düzlem şekil değiştirme durumu İstinat duvarı basınçlı uzun boru tünel ağırlık barajı gibi yapılar düzlem levha gibi davranırlar Uzun
DetaylıDÜZLEMDE GERİLME DÖNÜŞÜMLERİ
3 DÜZLEMDE GERİLME DÖNÜŞÜMLERİ Gerilme Kavramı Dış kuvvetlerin etkisi altında dengedeki elastik bir cismi matematiksel bir yüzeyle rasgele bir noktadan hayali bir yüzeyle ikiye ayıracak olursak, F 3 F
DetaylıJFM 301 SİSMOLOJİ ELASTİSİTE TEORİSİ Elastisite teorisi yer içinde dalga yayılımını incelerken çok yararlı olmuştur.
JFM 301 SİSMOLOJİ ELASTİSİTE TEORİSİ Elastisite teorisi yer içinde dalga yayılımını incelerken çok yararlı olmuştur. Prof. Dr. Gündüz Horasan Deprem dalgalarını incelerken, yeryuvarının esnek, homojen
DetaylıELYAF TAKVİYELİ KOMPOZİT MALZEMELER İÇİN MİKROMEKANİK ESASLI KIRIM KISTASI EMRE FIRLAR KAAN BİLGE MELİH PAPİLA 0º 90º 90º 0º
ELYAF TAKVİYELİ KOPOZİT ALZEELER İÇİN İKROEKANİK ESASLI KIRI KISTASI x z θ y 0º 90º 90º 0º ERE FIRLAR KAAN BİLGE ELİH PAPİLA UHUK-2008-074 II. ULUSAL HAVACILIK VE UZAY KONFERANSI 15-17 Ekim 2008, İTÜ,
DetaylıKompozit Malzemeler ve Mekaniği. Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş
Kompozit Malzemeler ve Mekaniği Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş Bölüm 4 Laminatların Makromekanik Analizi Kaynak: Kompozit Malzeme Mekaniği, Autar K. Kaw, Çevirenler: B. Okutan Baba, R. Karakuzu. 4 Laminatların
DetaylıKompozit Malzemeler ve Mekaniği. Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş
Kompozit Malzemeler ve Mekaniği Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş Bölüm 4 Laminatların Makromekanik Analizi Kaynak: Kompozit Malzeme Mekaniği, Autar K. Kaw, Çevirenler: B. Okutan Baba, R. Karakuzu. 4 Laminatların
DetaylıENİNE DİKİŞLİ KAYNAK BAĞLANTILARINDA GERİLME ANALİZİ
PAMUKKALE ÜNÝVERSÝTESÝ MÜHENÝSLÝK YIL FAKÜLTESÝ PAMUKKALE UNIVERSITY ENGINEERING ÝLT OLLEGE MÜHENÝSLÝK BÝLÝMLERÝ SAYI SAYFA ERGÝSÝ JOURNAL OF ENGINEERING SIENES : 1997 : 3 : 2 : 323-329 ENİNE İKİŞLİ KAYNAK
Detaylı(, ) = + + yönünde yer değiştirme fonksiyonu
. Üçgen levha eleman, düzlem gerilme durumu. Üçgen levha eleman, düzlem gerilme durumu Çok katlı yapılardaki deprem perdeleri ve yüksek kirişler düzlem levha gibi davranır. Sağdaki şekilde bir levha sistem
Detaylı5. RITZ metodunun elemana uygulanması, elemanın rijitlik matrisi
5. RITZ metodunun elemana uygulanması, elemanın rijitlik matrisi u bölümde RITZ metodu eleman bazında uygulanacak, elemanın yer değiştirme fonksiyonu, şekil değiştirme, gerilme bağıntıları, toplam potansiyeli,
DetaylıDüzlemine Dik Doğrultuda Yüklenmiş Tabakalı Kompozit Levhalarda Elasto-Plastik Gerilme Analizi
Fırat Üniv. Mühendislik Bilimleri Dergisi Fırat Univ. Journal of Enginering 21 (1), 63-70, 2009 21(1), 63-70, 2009 Düzlemine Dik Doğrultuda Yüklenmiş Tabakalı Kompozit Levhalarda Elasto-Plastik Gerilme
DetaylıDEÜ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ FEN ve MÜHENDİSLİK DERGİSİ Cilt: 4 Sayı: 2 sh Mayıs 2002
DEÜ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ FEN ve MÜHENDİSLİK DERGİSİ Cilt: 4 Sayı: 2 sh. 97-102 Mayıs 2002 FARKLI İKİ KOMPOZİT MALZEMEDEN OLUŞAN ANKASTRE YAPIDA, TEK BOYUTLU ISI AKIŞINDA MEYDANA GELEN ISIL GERİLMELERİN
DetaylıTabakalı Kompozit Plakların Sonlu Farklar Yöntemi ile Statik Analizi Static Analysis of Laminated Composite Plates by Finite Difference Method
Pamukkale Üniversitesi Mühendislik Bilimleri Dergisi Cilt 17, Sayı 1, 2011, Sayfa 51-62 Tabakalı Kompozit Plakların Sonlu Farklar Yöntemi ile Statik Analizi Static Analysis of Laminated Composite Plates
DetaylıPLANE LOADED COMPOSITE LAMINATE PLATES RESIDUAL STRESS ANALYSIS
DÜZLEMSEL YÜKLÜ TABAKALI KOMPOZİT PLAKALARDA ARTIK GERİLME ANALİZİ * *Dicle Üniversitesi Şırnak Meslek Yüksek Okulu, 735 ŞIRNAK hadin@dicle.edu.tr ÖZET Bu çalışmada, üniform yayılı düzlemsel çekme yüklerine
DetaylıKompozit Malzemeler ve Mekaniği. Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş
Kompozit Malzemeler ve Mekaniği Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş Bölüm 3 Laminanın Mikromekanik Analizi Kaynak: Kompozit Malzeme Mekaniği, Autar K. Kaw, Çevirenler: B. Okutan Baba, R. Karakuzu. 3 Laminanın Mikromekanik
Detaylıİki Boyutlu Yapılar için Doğrudan Rijitlik Metodu (Direct Stiffness Method) (İleri Yapı Statiği II. Kısım)
İki Boyutlu Yapılar için Doğrudan Rijitlik Metodu (Direct Stiffness Method) (İleri Yapı Statiği II. Kısım) Doç. Dr. Özgür Özçelik Dokuz Eylül Üniversitesi, Müh. Fak., İnşaat Müh. Böl. Genel Genel Genel
DetaylıTablo 1 Deney esnasında kullanacağımız numunelere ait elastisite modülleri tablosu
BASİT MESNETLİ KİRİŞTE SEHİM DENEYİ Deneyin Amacı Farklı malzeme ve kalınlığa sahip kirişlerin uygulanan yükün kirişin eğilme miktarına oranı olan rijitlik değerin değişik olduğunun gösterilmesi. Kiriş
DetaylıR 1Y kn R 1X R 1Z R 4Y R 3Y 4 R 4X R 3Z R 3X R 4Z. -90 kn. 80 kn 80 kn R 1Y =10 R 1X =-10 R 4Y =10 R 1Z =0 R 3Y =70 4 R 3X =-70 R 4X =0
27. Uzay kafes örnek çözümleri Örnek 27.: Şekil 27. de verilen uzay kafes sistem çelik borulardan imal edilecektir. a noktasındaki dış yüklerden oluşan eleman kuvvetleri, reaksiyonlar, gerilmeler ve düğüm
DetaylıÇEKİ DEMİRİNDE SONLU ELEMANLARLA ELASTO-PLASTİK GERİLME ANALİZİ
P A M U K K A L E Ü N İ V E R S İ T E S İ M Ü H E N D İ S L İ K F A K Ü L T E S İ P A M U K K A L E U N I V E R S I T Y E N G I N E E R I N G C O L L E G E M Ü H E N D İ S L İ K B İ L İ M L E R İ D E R
DetaylıİKİ BOYUTLU ÇUBUK SİSTEMLER İÇİN YAPI ANALİZ PROGRAM YAZMA SİSTEMATİĞİ
İKİ BOYUTLU ÇUBUK SİSTEMLER İÇİN YAPI ANALİZ PROGRAM YAZMA SİSTEMATİĞİ Yapı Statiği nde incelenen sistemler çerçeve sistemlerdir. Buna ek olarak incelenen kafes ve karma sistemler de aslında çerçeve sistemlerin
DetaylıUNİFORM SICAKLIK UYGULANMIŞ METAL MATRİSLİ KOMPOZİT DİSKİN ISIL GERİLME ANALİZİ
Ordu Üniv. Bil. Tek. Derg., Cilt:3, Sayı:2, 2013,1-17/Ordu Univ. J. Sci. Tech., Vol:3, No:2,2013,1-17 UNİFORM SICAKLIK UYGULANMIŞ METAL MATRİSLİ KOMPOZİT DİSKİN ISIL GERİLME ANALİZİ Faruk ŞEN 1*, Bahadır
DetaylıTiN KAPLANMIŞ KESİCİ TAKIMLARDA GERİLME ANALİZİ VE TAKIM-TALAŞ ARA YÜZEYİNDEKİ SÜRTÜNME KATSAYISININ ETKİSİ
PAMUKKALE ÜNİ VERSİ TESİ MÜHENDİ SLİ K FAKÜLTESİ PAMUKKALE UNIVERSITY ENGINEERING COLLEGE MÜHENDİ SLİ K BİLİMLERİ DERGİ S İ JOURNAL OF ENGINEERING SCIENCES YIL CİLT SAYI SAYFA : : 9 : : 85-9 TiN KAPLANMIŞ
DetaylıÇUKUROVA ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ
ÇUKUROVA ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ DOKTORA TEZİ Ali DOĞAN TABAKALI KOMPOZİT PLAKLARIN VE SİLİNDİRİK SIĞ KABUKLARIN SERBEST TİTREŞİM ANALİZİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ ANABİLİM DALI ADANA, 9 ÇUKUROVA
Detaylı29. Düzlem çerçeve örnek çözümleri
9. Düzlem çerçeve örnek çözümleri 9. Düzlem çerçeve örnek çözümleri Örnek 9.: NPI00 profili ile imal edilecek olan sağdaki düzlem çerçeveni normal, kesme ve moment diyagramları çizilecektir. Yapı çeliği
DetaylıGERİLME ANALİZİ VE MOHR ÇEMBERİ MUKAVEMET
GERİLME ANALİZİ VE MOHR ÇEMBERİ MUKAVEMET Yrd. Doç. Dr. Emine AYDIN Yrd. Doç. Dr. Elif BORU 1 GENEL YÜKLEME DURUMUNDA GERİLME ANALİZİ Daha önce incelenen gerilme örnekleri eksenel yüklü yapı elemanları
DetaylıYığma yapı elemanları ve bu elemanlardan temel taşıyıcı olan yığma duvarlar ve malzeme karakteristiklerinin araştırılması
Yığma yapı elemanları ve bu elemanlardan temel taşıyıcı olan yığma duvarlar ve malzeme karakteristiklerinin araştırılması Farklı sonlu eleman tipleri ve farklı modelleme teknikleri kullanılarak yığma duvarların
DetaylıBELĐRLĐ BĐR SIKMA KUVVETĐ ETKĐSĐNDE BĐSĐKLET FREN KOLU KUVVET ANALĐZĐNĐN YAPILMASI
tasarım BELĐRLĐ BĐR SIKMA KUVVETĐ ETKĐSĐNDE BĐSĐKLET FREN KOLU KUVVET ANALĐZĐNĐN YAPILMASI Nihat GEMALMAYAN, Hüseyin ĐNCEÇAM Gazi Üniversitesi, Makina Mühendisliği Bölümü GĐRĐŞ Đlk bisikletlerde fren sistemi
DetaylıTEKİL KUVVETLE YÜKLENMİŞ ÖRGÜLÜ ÇELİK FİBER TAKVİYELİ TERMOPLASTİK KOMPOZİT ANKASTRE KİRİŞLERDE ARTIK GERİLME ANALİZİ
PAMUKKALE ÜNİ VERSİ TESİ MÜHENDİ SLİ K FAKÜLTESİ PAMUKKALE UNIVERSITY ENGINEERING COLLEGE MÜHENDİ SLİ K BİLİMLERİ DERGİ S İ JOURNAL OF ENGINEERING SCIENCES YIL CİLT SAYI SAYFA : 00 : 0 : : 9-5 TEKİL KUVVETLE
DetaylıDEÜ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ FEN VE MÜHENDİSLİK DERGİSİ Cilt: 8 Sayı: 3 s. 65-74 Ekim 2006
DEÜ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ FEN VE MÜHENDİSLİK DERGİSİ Cilt: 8 Sayı: 3 s. 65-74 Ekim 2006 BİR CAD PROGRAMI İLE KATI MODELLENMİŞ BİR MİLDE SONLU ELEMANLAR YÖNTEMİ İLE GERİLME ANALİZİ (STRESS ANALYSIS BY USING
DetaylıBİLGİSAYAR DESTEKLİ TASARIM HAFTA 6 COSMOSWORKS İLE ANALİZ
BİLGİSAYAR DESTEKLİ TASARIM HAFTA 6 COSMOSWORKS İLE ANALİZ Makine parçalarının ve/veya eş çalışan makine parçalarından oluşan mekanizma veya sistemlerin tasarımlarında önemli bir aşama olan ve tasarıma
Detaylı7. Kafes sistem sayısal örnekleri
7. Kafes sistem sayısal örnekleri 7. Düzlem kafes sistem sayısal örneği Şekil 7. deki kafes sistem elastisite modülü.. 5 N/mm olan çelik borulardan imal edilmiştir. a noktasındaki kuvvetlerinden oluşan:
DetaylıYTÜ Makine Mühendisliği Bölümü Mekanik Anabilim Dalı Özel Laboratuvar Dersi Strain Gauge Deneyi Çalışma Notu
YTÜ Makine Mühendisliği Bölümü Mekanik Anabilim Dalı Özel Laboratuvar Dersi Strain Gauge Deneyi Çalışma Notu Laboratuar Yeri: B Blok en alt kat Mekanik Laboratuarı Laboratuar Adı: Strain Gauge Deneyi Konu:
DetaylıDEÜ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MÜHENDİSLİK BİLİMLERİ DERGİSİ Cilt: 14 Sayı: 42 sh EKİM 2012
EÜ MÜHENİSLİK FAKÜLTESİ MÜHENİSLİK BİLİMLERİ ERGİSİ Cilt: 1 Sayı: sh. 33- EKİM 01 KOMPOZİT EĞRİ ÇUBUKLARIN OĞAL FREKANS VE BURKULMA YÜKÜ ANALİZİ (NATURAL FREUENCY AN BUCKLING ANALYSIS OF LAMINATE CURVE
DetaylıBİLGİSAYAR DESTEKLİ TASARIM HAFTA 6 COSMOSWORKS İLE ANALİZ
BİLGİSAYAR DESTEKLİ TASARIM HAFTA 6 COSMOSWORKS İLE ANALİZ Makine parçalarının ve/veya eş çalışan makine parçalarından oluşan mekanizma veya sistemlerin tasarımlarında önemli bir aşama olan ve tasarıma
Detaylı23. Sistem denge denklemlerinin direkt kurulması
. Sistem denge denklemlerinin direkt kurulması. Sistem denge denklemlerinin direkt kurulması Sonlu elemanlar metodu el hesapları için değil, bilgisayarda yazılımlar ile kullanılması için geliştirilmiştir.
DetaylıMomentum iletimi. Kuvvetin bileşenleri (Momentum akısının bileşenleri) x y z x p + t xx t xy t xz y t yx p + t yy t yz z t zx t zy p + t zz
1. Moleküler momentum iletimi Hız gradanı ve basınç nedenile Kesme gerilmesi (t ij ) ve basınç (p) Momentum iletimi Kuvvetin etki ettiği alana dik ön (momentum iletim önü) Kuvvetin bileşenleri (Momentum
Detaylı2. Basınç ve Akışkanların Statiği
2. Basınç ve Akışkanların Statiği 1 Basınç, bir akışkan tarafından birim alana uygulanan normal kuvvet olarak tanımlanır. Basıncın birimi pascal (Pa) adı verilen metrekare başına newton (N/m 2 ) birimine
DetaylıDİFERANSİYEL QUADRATURE ELEMAN METODU (DQEM) İLE YAPI ELEMANLARININ STATİK ANALİZİ
PAMUKKAE ÜİVERSİTESİ MÜHEDİ SİK FAKÜTESİ PAMUKKAE UIVERSITY EGIEERIG COEGE MÜHEDİSİK B İ İ MERİ DERGİSİ JOURA OF EGIEERIG SCIECES YI CİT SAYI SAYFA : 00 : 0 : : -00 DİFERASİYE QUADRATURE EEMA METODU (DQEM)
DetaylıTEKNOLOJİK ARAŞTIRMALAR
www.teknolojikarastirmalar.org ISSN:1304-4141 Makine Teknolojileri Elektronik Dergisi 2004 (2) 50-55 TEKNOLOJİK ARAŞTIRMALAR Teknik Not Civata-Somun bağlantı sistemlerinde temas gerilmelerinin üç boyutlu
DetaylıDÜZ DİŞLİLERDE SÜRTÜNME KUVVETİNİN HASAR OLUŞUMU ÜZERİNDEKİ ETKİSİNİN ARAŞTIRILMASI
PAMUKKALE ÜNİ VERSİ TESİ MÜHENDİ SLİ K FAKÜLTESİ PAMUKKALE UNIVERSITY ENGINEERING COLLEGE MÜHENDİ SLİ K BİLİMLERİ DERGİ S İ JOURNAL OF ENGINEERING SCIENCES YIL CİLT SAYI SAYFA : : 8 : 1 : 33-4 DÜZ DİŞLİLERDE
Detaylı- Gerilme ve Gerinme ikinci dereceden tensörel büyüklüklerdir. (3 puan)
MAK437 MT2-GERİLME ÖLÇÜM TEKNİKLERİ SÜLEYMAN DEMİREL ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ I. öğretim II. öğretim A şubesi B şubesi ÖĞRENCİ ADI NO İMZA TARİH 30.11.2013 SORU/PUAN
DetaylıSONLU ELEMANLAR YÖNTEMI ile (SAP2000 UYGULAMASI) 3D Frame Analysis. Reza SHIRZAD REZAEI
SONLU ELEMANLAR YÖNTEMI ile (SAP2000 UYGULAMASI) 3D Frame Analysis Reza SHIRZAD REZAEI SONLU ELEMANLAR YÖNTEMİ Sonlu Elemanlar (SE)Yöntemi, çesitli mühendislik problemlerine kabul edilebilir bir yaklasımla
DetaylıDairesel Temellerde Taban Gerilmelerinin ve Kesit Zorlarının Hesabı
Prof. Dr. Günay Özmen İTÜ İnşaat Fakültesi (Emekli), İstanbul gunozmen@yahoo.com Dairesel Temellerde Taban Gerilmelerinin ve Kesit Zorlarının Hesabı 1. Giriş Zemin taşıma gücü yeter derecede yüksek ya
Detaylı11.1 11.2. Tanım Akışkanların Statiği (Hidrostatik) Örnekler Kaldırma Kuvveti. 11.3 Örnek Eylemsizlik Momenti. 11.4 Eylemsizlik Yarıçapı
11.1 11. Tanım Akışkanların Statiği (Hidrostatik) Örnekler Kaldırma Kuvveti 11.3 Örnek Eylemsizlik Momenti 11.4 Eylemsizlik Yarıçapı 11.5 Eksen Takımının Değiştirilmesi 11.6 Asal Eylemsizlik Momentleri
DetaylıBaşlıca ANALİZ TİPLERİ. ve Özellikleri
Başlıca ANALİZ TİPLERİ ve Özellikleri 1- Yapısal Analizler :Katı cisimlerden oluşan sistemlerde, Dış yapısal yüklerin (kuvvet, tork, basınç vb.) etkisini inceleyen analizlerdir. 1.1 Statik Yapısal Analizler
DetaylıDAİRESEL DELİKLİ TABAKALI KOMPOZİT LEVHALARDA DENEYSEL VE SAYISAL HASAR ANALİZİ
5. Uluslararası İleri Teknolojiler Sempozyumu (IATS 09), 13-15 Mayıs 009, Karabük, Türkiye DAİRESEL DELİKLİ TABAKALI KOMPOZİT LEVHALARDA DENEYSEL VE SAYISAL HASAR ANALİZİ EXPERIMENTAL AND NUMERICAL FAILURE
DetaylıÇALIŞMA SORULARI 1) Yukarıdaki şekilde AB ve BC silindirik çubukları B noktasında birbirleriyle birleştirilmişlerdir, AB çubuğunun çapı 30 mm ve BC çubuğunun çapı ise 50 mm dir. Sisteme A ucunda 60 kn
DetaylıDerin Çekme İşlemi Üzerine Kalıp Geometrisinin Etkisinin Sonlu Elemanlar Analizi
KSU Mühendislik Bilimleri Dergisi, 16(1),2013 43 KSU. Journal of Engineering Sciences, 16(1),2013 Derin Çekme İşlemi Üzerine Kalıp Geometrisinin Etkisinin Sonlu Elemanlar Analizi Vedat TAŞDEMİR 1 * 1 Kahramanmaraş
DetaylıMAKİNA ELEMANLAR I MAK Bütün Gruplar ÖDEV 2
MAKİNA ELEMANLAR I MAK 341 - Bütün Gruplar ÖDEV 2 Şekilde çelik bir mile sıkı geçme olarak monte edilmiş dişli çark gösterilmiştir. Söz konusu bağlantının P gücünü n dönme hızında k misli emniyetle iletmesi
Detaylı25. SEM2015 programı ve kullanımı
25. SEM2015 programı ve kullanımı Kuvvet metodu kullanılarak yazılmış, öğretim amaçlı, basit bir sonlu elemanlar statik analiz programdır. Program kısaca tanıtılacak, sonraki bölümlerde bu program ile
DetaylıGerilme Dönüşümleri (Stress Transformation)
Gerilme Dönüşümleri (Stress Transformation) Bubölümdebirnoktayaetkiyen vebelli bir koordinat ekseni/düzlemi ile ilişkili gerilme bileşenlerini, başka bir koordinat sistemi/başka bir düzlem ile ilişkili
DetaylıT.C. BİLECİK ŞEYH EDEBALİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE VE İMALAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MIM331 MÜHENDİSLİKTE DENEYSEL METODLAR DERSİ
T.C. BİLECİK ŞEYH EDEBALİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE VE İMALAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MIM331 MÜHENDİSLİKTE DENEYSEL METODLAR DERSİ 3 NOKTA EĞME DENEY FÖYÜ ÖĞRETİM ÜYESİ YRD.DOÇ.DR.ÖMER KADİR
DetaylıDÜZLEM ELASTO-PLASTİK GERİLME ANALİZİ İÇİN BİR PAKET PROGRAM
PAMUKKAL ÜNİ VRSİ TSİ MÜNDİ SLİ K FAKÜLTSİ PAMUKKAL UNIVRSITY NGINRING COLLG MÜNDİ SLİ K B İ L İ MLRİ DRGİ S İ JOURNAL OF NGINRING SCINCS YIL CİLT SAYI SAYFA : 1998 : 4 : 1-2 : 519-525 DÜZLM LASTO-PLASTİK
DetaylıMAKĠNE ELEMANLARI II REDÜKTÖR PROJESĠ
T.C PAMUKKALE ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAKĠNE ELEMANLARI II REDÜKTÖR PROJESĠ Öğrencinin; Adı: Cengiz Görkem Soyadı: DENGĠZ No: 07223019 DanıĢman: Doç. Dr. TEZCAN ġekercġoğlu
DetaylıKALIN CİDARLI SİLİNDİR
- 1 - YILDIZ TEKNİK ÜNİVESİTESİ MAKİNA FAKÜLTESİ MAKİNA MÜENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MEKANİK ANABİLİM DALI 006-007 ÖĞETİM YILI BAA YAIYILI LABOATUVA FÖYÜ KALIN CİDALI SİLİNDİ Deneyi Yapan Öğrencinin: Adı ve Soyadı
DetaylıMalzemelerin Mekanik Özellikleri
Malzemelerin Mekanik Özellikleri Bölüm Hedefleri Deneysel olarak gerilme ve birim şekil değiştirmenin belirlenmesi Malzeme davranışı ile gerilme-birim şekil değiştirme diyagramının ilişkilendirilmesi ÇEKME
DetaylıBURULMA DENEYİ 2. TANIMLAMALAR:
BURULMA DENEYİ 1. DENEYİN AMACI: Burulma deneyi, malzemelerin kayma modülü (G) ve kayma akma gerilmesi ( A ) gibi özelliklerinin belirlenmesi amacıyla uygulanır. 2. TANIMLAMALAR: Kayma modülü: Kayma gerilmesi-kayma
Detaylı28. Sürekli kiriş örnek çözümleri
28. Sürekli kiriş örnek çözümleri SEM2015 programında sürekli kiriş için tanımlanmış özel bir eleman yoktur. Düzlem çerçeve eleman kullanılarak sürekli kirişler çözülebilir. Ancak kiriş mutlaka X-Y düzleminde
DetaylıÖrnek: Şekilde bir dişli kutusunun ara mili ve mile etki eden kuvvetler görülmektedir. Mildeki döndürme momenti : M d2 = Nmm dur.
il ve kama hesaplamaları ile ilgili uygulama: Örnek: Şekilde bir dişli kutusunun ara mili ve mile etki eden kuvvetler görülmektedir. ildeki döndürme momenti : d =140375 Nmm dur. r : Radyal, a : Eksenel,
DetaylıTEKNOLOJİK ARAŞTIRMALAR
www.teknolojikarastirmalar.org ISSN:1304-4141 Makine Teknolojileri Elektronik Dergisi 2006 (2) 19-26 TEKNOLOJİK ARAŞTIRMALAR Makale Farklı Malzemelerden İmal Edilmiş Modüler Dişli Çarkların ANSYS ile Gerilme
DetaylıBURSA TECHNICAL UNIVERSITY (BTU) Department of Mechanical Engineering
Uygulama Sorusu-1 Şekildeki 40 mm çaplı şaft 0 kn eksenel çekme kuvveti ve 450 Nm burulma momentine maruzdur. Ayrıca milin her iki ucunda 360 Nm lik eğilme momenti etki etmektedir. Mil malzemesi için σ
DetaylıTEKNOLOJİK ARAŞTIRMALAR
www.teknolojikarastirmalar.org ISSN:1304-4141 Makine Teknolojileri Elektronik Dergisi 004 (1) 9-16 TEKNOLOJİK ARAŞTIRMALAR Makale Difüzyon kaynağı ile birleştirilmiş bakır ve çelik levhalarda birleşme
Detaylıδ / = P L A E = [+35 kn](0.75 m)(10 ) = mm Sonuç pozitif olduğundan çubuk uzayacak ve A noktası yukarı doğru yer değiştirecektir.
A-36 malzemeden çelik çubuk, şekil a gösterildiği iki kademeli olarak üretilmiştir. AB ve BC kesitleri sırasıyla A = 600 mm ve A = 1200 mm dir. A serbest ucunun ve B nin C ye göre yer değiştirmesini belirleyiniz.
DetaylıMuğla Sıtkı Koçman Üniversitesi Teknoloji Fak. Enerji Sistemleri Mühendisliği Böl. Muğla b
Politeknik Dergisi Cilt:16 Sayı: 3 s.97-104, 2013 Journal of Polytechnic Vol: 16 No: 3 pp.97-104, 2013 Dönen ve Sıcaklık Etkisindeki Termoplastik Matrisli Kompozit Diskteki Isıl Gerilmeler Faruk ŞEN,a,
Detaylı33. Üçgen levha-düzlem gerilme örnek çözümleri
33. Üçgen levha-düzlem gerilme örnek çözümleri Örnek 33.1: Şekil 33.1 deki, kalınlığı 20 cm olan betonarme perdenin malzemesi C25/30 betonudur. Tepe noktasında 1000 kn yatay yük etkimektedir. a) 1 noktasındaki
DetaylıT.C. GÜMÜŞHANE ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK VE DOĞA BİLİMLERİ FAKÜLTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ DENEYLER II DERSİ
T.C. GÜMÜŞHANE ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK VE DOĞA BİLİMLERİ FAKÜLTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ DENEYLER II DERSİ İÇ BASINÇ ETKİSİNDEKİ İNCE CIDARLI SİLİNDİRLERDE GERİLME ANALİZİ DENEYİ
Detaylı25. SEM2015 programı kullanımı
25. SEM2015 programı kullanımı Basit Kuvvet metodu kullanılarak yazılmış, öğretim amaçlı, basit bir sonlu elemanlar statik analiz programdır. Program kısaca tanıtılacak, sonraki bölümlerde bu program ile
DetaylıMühendislik Mekaniği Statik. Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş
Mühendislik Mekaniği Statik Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş Bölüm 7 İç Kuvvetler Kaynak: Mühendislik Mekaniği: Statik, R. C. Hibbeler, S. C. Fan, Çevirenler: A. Soyuçok, Ö. Soyuçok. 7. İç Kuvvetler Bu bölümde, bir
Detaylı2. Amaç: Çekme testi yapılarak malzemenin elastiklik modülünün bulunması
1. Deney Adı: ÇEKME TESTİ 2. Amaç: Çekme testi yapılarak malzemenin elastiklik modülünün bulunması Mühendislik tasarımlarının en önemli özelliklerinin başında öngörülebilir olmaları gelmektedir. Öngörülebilirliğin
Detaylır r r F İŞ : Şekil yörüngesinde hareket eden bir parçacık üzerine kuvvetini göstermektedir. Parçacık A noktasından
İŞ : Şekil yörüngesinde hareket eden bir parçacık üzerine etkiyenf r kuvvetini göstermektedir. Parçacık A noktasından r r geçerken konum vektörü uygun bir O orijininden ölçülmektedir ve d r A dan A ne
DetaylıMakine Elemanları II Prof. Dr. Akgün ALSARAN. Konik Dişli Çarklar DİŞLİ ÇARKLAR
Makine Elemanları II Prof. Dr. Akgün ALSARAN Konik Dişli Çarklar DİŞLİ ÇARKLAR İçerik Giriş Konik dişli çark mekanizması Konik dişli çark mukavemet hesabı Konik dişli ark mekanizmalarında oluşan kuvvetler
DetaylıSoru 1: Şekil-1 de görülen düzlem gerilme hali için: b) elemanın saat yönünde 30 0 döndürülmesi ile elde edilen yeni durum için elemana tesir
Soru 1: Şekil-1 de görülen düzlem gerilme hali için: a) elemanın saat yönünde 30 0 döndürülmesi ile elde edilen yeni durum için elemana tesir eden gerilme bileşenlerini, gerilme dönüşüm denklemlerini kullanarak
DetaylıMekanik. Mühendislik Matematik
Mekanik Kuvvetlerin etkisi altında cisimlerin denge ve hareket şartlarını anlatan ve inceleyen bir bilim dalıdır. Amacı fiziksel olayları açıklamak, önceden tahmin etmek ve böylece mühendislik uygulamalarına
DetaylıSÜLEYMAN DEMİ REL ÜNİ VERSİ TESİ MÜHENDİ SLİ K-Mİ MARLIK FAKÜLTESİ MAKİ NA MÜHENDİ SLİĞİ BÖLÜMÜ MEKANİK LABORATUARI DENEY RAPORU
SÜLEYMAN DEMİ REL ÜNİ VERSİ TESİ MÜHENDİ SLİ K-Mİ MARLIK FAKÜLTESİ MAKİ NA MÜHENDİ SLİĞİ BÖLÜMÜ MEKANİK LABORATUARI DENEY RAPORU DENEY ADI KİRİŞLERDE SEHİM DERSİN ÖĞRETİM ÜYESİ YRD.DOÇ.DR. ÜMRAN ESENDEMİR
DetaylıÇİFT CİDARLI KOMPOZİT KİRİŞLERİN SONLU ELEMANLAR YÖNTEMİYLE GERİLME ANALİZİ
PAMUKKALE ÜNİ VERSİ TESİ MÜHENDİ SLİ K FAKÜLTESİ PAMUKKALE UNIVERSITY ENGINEERING COLLEGE MÜHENDİ SLİ K B İ L İ MLERİ DERGİ S İ JOURNAL OF ENGINEERING SCIENCES YIL CİLT SAYI SAYFA : 27 : 3 : : 39-45 ÇİFT
DetaylıDeneyin Amacı Çekme deneyinin incelenmesi ve metalik bir malzemeye ait çekme deneyinin yapılması.
1 Deneyin Adı Çekme Deneyi Deneyin Amacı Çekme deneyinin incelenmesi ve metalik bir malzemeye ait çekme deneyinin yapılması. Teorik Bilgi Malzemelerin statik (darbesiz) yük altındaki mukavemet özelliklerini
DetaylıMühendislik Mekaniği Statik. Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş
Mühendislik Mekaniği Statik Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş Bölüm 10 Eylemsizlik Momentleri Kaynak: Mühendislik Mekaniği: Statik, R. C.Hibbeler, S. C. Fan, Çevirenler: A. Soyuçok, Ö. Soyuçok. 10. Eylemsizlik Momentleri
DetaylıSONLU ELEMANLAR YÖNTEMİ
SONLU ELEMANLAR YÖNTEMİ Kurs Kapsamı SONLU ELEMANLAR KAVRAMI SONLU ELEMANLAR FORMULASYONU UYGULAMALARI Sonlu Elemanlar Çözümleri Rijitlik Metodu Esneklik Metodu Karışık Kullanımlar Rijitlik Metodu Kullanılarak
DetaylıİSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ
İSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ TEKİLLİK İÇEREN REISSNER PLAKLARININ SONLU ELEMAN ÇÖZÜMÜNDE GEÇİŞ ELEMANLARI KULLANILARAK AĞ SIKLAŞTIRMASI YÜKSEK LİSANS TEZİ İnş. Müh. Tuğrul ÇELİK
DetaylıDİŞLİ ÇARKLAR I: GİRİŞ
DİŞLİ ÇARKLAR I: GİRİŞ Prof. Dr. İrfan KAYMAZ Mühendislik Fakültesi Makine Mühendisliği Bölümü Giriş Dişli Çarklar Bu bölüm sonunda öğreneceğiniz konular: Güç ve Hareket İletim Elemanları Basit Dişli Dizileri
DetaylıTEKNOLOJİK ARAŞTIRMALAR
www.teknolojikarastirmalar.org ISSN:1304-4141 Makine Teknolojileri Elektronik Dergisi 2004 (2) 21-29 TEKNOLOJİK ARAŞTIRMALAR Makale Düz dişlilerde sıkı geçme basıncının dişdibi yorulma hasarları üzerindeki
DetaylıTransformasyonlar (İleri Yapı Statiği)
(İleri Yapı Statiği) Doç. Dr. Özgür Özçelik Dokuz Eylül Üniversitesi, Müh. Fak., İnşaat Müh. Böl. Sunum Ana Hattı Transformasyonlar Rijit uç bölgesi transformasyonu Global Lokal eksen transformasyonu Temel
DetaylıYrd. Doç. Dr. Fatih TOSUNOĞLU Erzurum Teknik Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü
Yrd. Doç. Dr. Fatih TOSUNOĞLU Erzurum Teknik Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü 1 kışkan Statiğine Giriş kışkan statiği (hidrostatik, aerostatik), durgun haldeki akışkanlarla
DetaylıBÖLÜM 6 GERÇEK AKIŞKANLARIN HAREKETİ
BÖLÜM 6 GERÇEK AKIŞKANLARIN HAREKETİ Gerçek akışkanın davranışı viskoziteden dolayı meydana gelen ilave etkiler nedeniyle ideal akışkan akımlarına göre daha karmaşık yapıdadır. Gerçek akışkanlar hareket
DetaylıBURSA TEKNİK ÜNİVERSİTESİ DOĞA BİLİMLERİ, MİMARLIK VE MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 3 NOKTA EĞME DENEYİ FÖYÜ
BURSA TEKNİK ÜNİVERSİTESİ DOĞA BİLİMLERİ, MİMARLIK VE MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 3 NOKTA EĞME DENEYİ FÖYÜ BURSA - 2016 1. GİRİŞ Eğilme deneyi malzemenin mukavemeti hakkında tasarım
DetaylıGerilme Dönüşümleri (Stress Transformation)
Gerilme Dönüşümleri (Stress Transformation) Bu bölümde, bir noktaya etkiyen ve bir koordinat ekseni ile ilişkili gerilme bileşenlerini, başka bir koordinat sistemi ile ilişkili gerilme bileşenlerine dönüştürmek
DetaylıGeliş Tarihi/Received : 30.09.2009, Kabul Tarihi/Accepted : 09.12.2009. tabaka dizilimi için ve en düşük hasar yükü ise 467.483 N ile [60 0 ] 4
Pamukkale Üniversitesi Mühendislik Bilimleri Dergisi Cilt 16, Sayı 2, 2010, Sayfa 213-220 Pim Bağlantılı Tabakalı Kompozit Levhalarda Fiber Takviye Açısının Hasar Tipine Etkisi Effect of Fiber Orientation
DetaylıDOKUMA BAZALT-CAM VE FINDIK KABUĞU TAKVİYELİ POLİMER KOMPOZİTLERİNİN EĞİLME DAYANIMI VE ISI GEÇİRGENLİKLERİNİN İNCELENMESİ
İstanbul Ticaret Üniversitesi Fen Bilimleri Dergisi Yıl: 10 Sayı: 20 Güz 201 s.119-126 DOKUMA BAZALT-CAM VE FINDIK KABUĞU TAKVİYELİ POLİMER KOMPOZİTLERİNİN EĞİLME DAYANIMI VE ISI GEÇİRGENLİKLERİNİN İNCELENMESİ
DetaylıTEKNOLOJİNİN BİLİMSEL İLKELERİ. Öğr. Gör. Adem ÇALIŞKAN
TEKNOLOJİNİN BİLİMSEL İLKELERİ 3 Malzemelerin esnekliği Gerilme Bir cisme uygulanan kuvvetin, kesit alanına bölümüdür. Kuvvetin yüzeye dik olması halindeki gerilme "normal gerilme" adını alır ve şeklinde
DetaylıULUDAĞ ÜNĐVERSĐTESĐ MÜHENDĐSLĐK-MĐMARLIK FAKÜLTESĐ MAKĐNA MÜHENDĐSLĐĞĐ BÖLÜMÜ GENEL MAKĐNE LABORATUARI
UUDAĞ ÜNĐVRSĐTSĐ MÜNDĐSĐK-MĐMARIK FAKÜTSĐ MAKĐNA MÜNDĐSĐĞĐ BÖÜMÜ GN MAKĐN ABORATUARI STRAĐN GAUG (UZAMA ÖÇR YARDIMI Đ GRĐM ÖÇÜMSĐ DNY GRUBU: ÖĞRNCĐ NO, AD -SOYAD: TSĐM TARĐĐ: DNYĐ YAPTIRAN ÖĞRTĐM MANI:
DetaylıBAŞKENT ÜNİVERSİTESİ MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAK 402 MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ LABORATUVARI DENEY 9A GERİNİM ÖLÇER KULLANARAK GERİLİM ANALİZİ YAPILMASI
BAŞKENT ÜNİVERSİTESİ MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAK 40 MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ LABORATUVARI DENEY 9A GERİNİM ÖLÇER KULLANARAK GERİLİM ANALİZİ YAPILMASI TEORİ Bir noktada oluşan gerinim ve gerilme değerlerini
Detaylı4. Sonlu elemanlar yer değiştirme metodu, modelleme, tanımlar
4. Sonlu Elemanlar Yer Değiştirme Metodu modelleme tanımlar 4. Sonlu elemanlar yer değiştirme metodu modelleme tanımlar. bölümde örneklerle açıklanan RITZ metodu.5. ve.5 bağıntıları yerine kullanılabilen
DetaylıDİNAMİK - 7. Yrd. Doç. Dr. Mehmet Ali Dayıoğlu Ankara Üniversitesi Ziraat Fakültesi. Tarım Makinaları ve Teknolojileri Mühendisliği Bölümü
DİNAMİK - 7 Yrd. Doç. Dr. Mehmet Ali Dayıoğlu Ankara Üniversitesi Ziraat Fakültesi Tarım Makinaları ve Teknolojileri Mühendisliği Bölümü 7. HAFTA Kapsam: Parçacık Kinetiği, Kuvvet İvme Yöntemi Newton hareket
DetaylıİŞ : Şekilde yörüngesinde hareket eden bir parçacık üzerine kuvveti görülmektedir. Parçacık A noktasından
İŞ : Şekilde yörüngesinde hareket eden bir parçacık üzerine etkiyen F kuvveti görülmektedir. Parçacık A noktasından r geçerken konum vektörü uygun bir O orijininden ölçülmektedir ve A dan A ne diferansiyel
DetaylıFL 3 DENEY 4 MALZEMELERDE ELASTĐSĐTE VE KAYMA ELASTĐSĐTE MODÜLLERĐNĐN EĞME VE BURULMA TESTLERĐ ĐLE BELĐRLENMESĐ 1. AMAÇ
Malzemelerde Elastisite ve Kayma Elastisite Modüllerinin Eğme ve Burulma Testleri ile Belirlenmesi 1/5 DENEY 4 MAZEMEERDE EASTĐSĐTE VE KAYMA EASTĐSĐTE MODÜERĐNĐN EĞME VE BURUMA TESTERĐ ĐE BEĐRENMESĐ 1.
DetaylıDİNAMİK - 2. Yrd. Doç. Dr. Mehmet Ali Dayıoğlu. Ankara Üniversitesi Ziraat Fakültesi. Tarım Makinaları ve Teknolojileri Mühendisliği Bölümü
DİNAMİK - 2 Yrd. Doç. Dr. Mehmet Ali Dayıoğlu Ankara Üniversitesi Ziraat Fakültesi Tarım Makinaları ve Teknolojileri Mühendisliği Bölümü http://acikders.ankara.edu.tr/course/view.php?id=190 2. HAFTA Kapsam:
Detaylı