STATİK - MUKAVEMET 12. HAFTA BURULMA L uzunluğunda R yarıçapında burulma çubuğu,
|
|
|
- Berna Önder
- 7 yıl önce
- İzleme sayısı:
Transkript
1 1 STATİK - MUKAVEMET 12. HAFTA BURULMA L uzunluğunda R yarıçapında burulma çubuğu, merkezden r kadar uzaklıktaki, diferansiyel eleman kesit alanı A, Kayma gerilmesi: = (r/r).
2 2
3 3 Diferansiyel Kuvvet. Diferansiyel burulma momenti T =. T = = T r / J.
4 4 Örnek 1 = T r / J; T = 1000 ft-lb = 12,000 in-lb. r = 1 in. J = ( /32) d 4 for a solid shaft = (3.1416/32) (2 4 in 4 ) = 1.57 in 4. = T r / J = 12,000 in-lb. * 1 in./1.57 in 4. = 7,640 lb/in 2. Halka Kesit = T r / J T = 1000 ft-lb = 12,000 in-lb. J = (3.1416/32) [d o 4 - d i 4 ] for a hollow shaft = (3.1416/32) [(2 4 in 4 ) - (1.0 4 in 4 )] = 1.47 in 4.
5 5 = T r / J = 12,000 in-lb. * 1 in./1.47 in 4. = 8,150 lb/in 2. Örnek 2 = T r / J: T = 400 ft-lb. = 4,800 in-lb. r =.5 in. J = ( /32) d 4 for a solid shaft = (3.1416/32) (1 4 in 4 ) =.098 in 4. = T r / J = 4,800 in-lb. *.5 in./.098 in 4. = 24,500 lb./in 2. = T r / J; T = 1,200 ft-lb. = 14,400 in-lb. r = 1 in. J = ( /32) d 4 for a solid shaft = (3.1416/32) (2 4 in 4 ) = 1.57 in 4. = T r / J = 14,400 in-lb. * 1 in./ 1.57 in 4. = 9,170 lb./in 2.
6 6 T = 300 ft-lb. = 3,600 in-lb. r=.25 in. J = ( /32) d 4 for a solid shaft = (3.1416/32) (.5 4 in 4 ) =.0061 in 4. = T r / J = 3,600 in-lb. *.25 in./.0061 in 4. = 147,500 lb./in 2. AÇISAL DÖNME = T L / J G G = Kayma Modülü G steel = 12 x 10 6 lb/in 2, G brass = 6 x 10 6 lb/in 2.
7 7
8 8 = T L / J G T = 1000 ft-lb. = 12,000 in-lb. L = 2 ft. = 24 inches J = ( /32) d 4 for a solid shaft = (3.1416/32) (1.5 4 in 4 ) =.5 in 4. G steel = 12 x 10 6 lb/in 2 = T L / J G = (12,000 in-lb.* 24 in) / (.5 in 4 * 12 x 10 6 lb/in 2 ) =.048 radians = 2.75 o.
9 9 = T r / J = 12,000 in-lb. *.75 in./.5 in 4. = 18,000 lb/in 2. Örnek Çeliğin kayma modülü = 12 x 106 lb/in 2. Pirincin kayma modülü = 6 x 106 lb/in 2. I. Kesit: T = 600 ft-lb - T AB = 0; So T AB = 600 ft-lb τ AB = Tr / J = (600 ft-lb)(12 in/ft)(.5 in) /[ * (1 in) 4 / 32] = 36,700 psi II. kesit: T = 600 ft-lb ft-lb + T BC = 0; So T BC = 1400 ft-lb τ BC = Tr / J = (1400 ft-lb)(12 in/ft)(1 in) /[ * (2 in) 4 / 32] = 10,700 psi III. kesit: T = 600 ft-lb ft-lb ft-lb + T CD = 0; So T CD = 400 ft-lb τ CD = Tr / J = (400 ft-lb) (12 in/ft)(.375 in) /[ * (.75 in) 4 / 32] = 57,900 psi
![kesit: T = 600 ft-lb - 2000 ft-lb + T BC = 0; So T BC = 1400 ft-lb τ BC = Tr / J = (1400 ft-lb)(12 in/ft)(1 in) /[3.1416 * (2 in) 4 / 32] = 10,700 psi III.](/docs-images/48/21411986/images/page_9.jpg "kesit: T = 600 ft-lb - 2000 ft-lb + 1000 ft-lb + T CD = 0; So T CD = 400 ft-lb τ CD = Tr / J = (400 ft-lb) (12 in/ft)(.375 in) /[3.1416 * (.")
10 10 φ AB = TL/JG = (600 ft-lb)(12 in./ft)(1 ft)(12 in/ft)/[( * (1 in) 4 / 32)(12x10 6 lb/in 2 )] =.0733 radians (cw) φ BC = TL/JG = (1,400 ft-lb)(12 in./ft)(2 ft)(12 in/ft)/[( * (2 in) 4 / 32)(6x10 6 lb/in 2 )] =.0428 radians (ccw) φ CD = TL/JG = (400 ft-lb)(12 in./ft)(1 ft)(12 in/ft)/[( * (.75 in) 4 / 32)(12x10 6 lb/in 2 )] =.155 radians (ccw) φ Total = φ AB + φ BC + φ CD =.1245 radians (ccw) Örnek Çeliğin kayma modülü = 12 x 106 lb/in 2. Pirincin kayma modülü = 6 x 106 lb/in 2. I. kesit: T = 400 ft-lb - T AB = 0; So T AB = 400 ft-lb τ AB = Tr / J = (400 ft-lb)(12 in/ft)(.375in) /[ * (.75 in) 4 / 32] = 57,900 psi II.kesit: T= 400 ft-lb - 1,400 ft-lb + T BC = 0; So T BC = 1,000 ft-lb τ BC = Tr / J = (1,000 ft-lb)(12 in/ft)(.75 in) /[ * (1.5 in) 4 / 32] = 18,100 psi
11 11 III.kesit: T = 400 ft-lb - 1,400 ft-lb ft-lb + T CD = 0; So T CD = 200 ft-lb τ CD = Tr / J = (200 ft-lb) (12 in/ft)(.25 in) /[ * (.5 in) 4 / 32] = 97,800 psi φ AB = TL/JG = (400 ft-lb)(12 in./ft)(1 ft)(12 in/ft)/[( * (.75 in) 4 / 32)(6x10 6 lb/in 2 )] =.309 radians (cw) φ BC = TL/JG = (1,000 ft-lb)(12 in./ft)(2 ft)(12 in/ft)/[( * (1.5 in) 4 / 32)(6x10 6 lb/in 2 )] =.0966 radians (ccw) φ CD = TL/JG = (200 ft-lb)(12 in./ft)(1.5 ft)(12 in/ft)/[( * (.5 in) 4 / 32)(12x10 6 lb/in 2 )] =.587 radians (ccw) φ Total = φ AB + φ BC + φ CD =.375 radians (ccw) Örnek τ steel = 18,000 psi τ brass = 12,000 psi
![309 radians (cw) φ BC = TL/JG = (1,000 ft-lb)(12 in./ft)(2 ft)(12 in/ft)/[(3.1416 * (1.5 in) 4 / 32)(6x10 6 lb/in 2 )] =.](/docs-images/48/21411986/images/page_11.jpg "0966 radians (ccw) φ CD = TL/JG = (200 ft-lb)(12 in./ft)(1.5 ft)(12 in/ft)/[(3.1416 * (.5 in) 4 / 32)(12x10 6 lb/in 2 )] =.")
12 12 Çeliğin kayma modülü = 12 x 106 lb/in 2. Pirincin kayma modülü = 6 x 106 lb/in 2. I: T = T CD - T D = 0; So T D = T CD τ steel = T CD r / J 18,000 lb/in 2 = T CD (.375in) /[ * (.75 in) 4 / 32] T CD = T D = 1491 in-lb = 124 ft-lb II: T = T BC - T CD ft-lb = 0; So T C = (T BC ft-lb) τ steel = T BC r / J 18,000 lb/in 2 = T BC (.5in) /[ * (1 in) 4 / 32] T BC = 3534 in-lb = 295 ft-lb T C = (295 ft-lb ft-lb) = 171 ft-lb III: T = -T AB + T B ft-lb ft-lb = 0; So T B = (T AB ft-lb ft-lb) τ brass = T AB r / J 12,000 lb/in 2 = T AB (1 in) /[ * (2 in) 4 / 32] T AB = 18,850 in-lb = 1570 ft-lb. T B = (1570 ft-lb ft-lb ft-lb) = 1865 ft-lb
![75 in) 4 / 32] T CD = T D = 1491 in-lb = 124 ft-lb II: T = T BC - T CD - 124 ft-lb = 0; So T C = (T BC - 124 ft-lb) τ steel = T BC r / J 18,000 lb/in 2 = T BC (.5in) /[3.](/docs-images/48/21411986/images/page_12.jpg "1416 * (1 in) 4 / 32] T BC = 3534 in-lb = 295 ft-lb T C = (295 ft-lb - 124 ft-lb) = 171 ft-lb III: T = -T AB + T B - 171 ft-lb - 124 ft-lb = 0; So T B = (T AB + 171 ft-lb + 124")
13 13 φ AB = TL/JG = (1,570 ft-lb)(12 in./ft)(1 ft)(12 in/ft)/[( * (2 in) 4 / 32)(6x10 6 lb/in 2 )] =.024 radians (ccw) φ BC = TL/JG = (245 ft-lb)(12 in./ft)(1 ft)(12 in/ft)/[( * (1 in) 4 / 32)(12x10 6 lb/in 2 )] =.0361 radians (cw) φ CD = TL/JG = (124 ft-lb)(12 in./ft)(1 ft)(12 in/ft)/[( * (.75 in) 4 / 32)(12x10 6 lb/in 2 )] =.0479 radians (cw) φ Total = + φ AB φ BC φ CD =.06 radians (cw) Örnek Çeliğin kayma modülü = 12 x 106 lb/in 2. Pirincin kayma modülü = 6 x 106 lb/in 2. Dışçap AB = 2.5 in, iç çap AB = 2 in dışçap BC = 1 in, iççap BC =.8 in
![0361 radians (cw) φ CD = TL/JG = (124 ft-lb)(12 in./ft)(1 ft)(12 in/ft)/[(3.1416 * (.75 in) 4 / 32)(12x10 6 lb/in 2 )] =.](/docs-images/48/21411986/images/page_13.jpg "0479 radians (cw) φ Total = + φ AB φ BC φ CD =.06 radians (cw) Örnek Çeliğin kayma modülü = 12 x 106 lb/in 2.")
14 14 I: T = T BC ft-lb = 0; So T BC = 180 ft-lb τ AB = Tr / J = (180 ft-lb)(12 in/ft)(.5 in) /[ * [(1 in) 4 - (.8 in) 4 ] / 32] = 18,600 psi II: T = T AB ft-lb ft-lb = 0; So T AB = 980 ft-lb τ AB = Tr / J = (980 ft-lb)(12 in/ft)(1.25 in) /[ * [(2.5 in) 4 - (2 in) 4 ] / 32] = 6,490 psi φ AB = TL/JG = (980 ft-lb)(12 in./ft)(3 ft)(12 in/ft)/[( * [(2.5 in) 4 - (2 in) 4 ] / 32)(6x10 6 lb/in 2 )] =.0312 radians (cw) φ BC = TL/JG = (180 ft-lb)(12 in./ft)(2 ft)(12 in/ft)/[( * [(1 in) 4 - (.8 in) 4 ] / 32)(6x10 6 lb/in 2 )] =.0149 radians (cw) φ Total = φ AB φ BC =.0461 radians (cw) Örnek Çeliğin kayma modülü = 12 x 106 lb/in 2. Pirincin kayma modülü = 6 x 106 lb/in 2.
![5 in) 4 - (2 in) 4 ] / 32] = 6,490 psi φ AB = TL/JG = (980 ft-lb)(12 in./ft)(3 ft)(12 in/ft)/[(3.1416 * [(2.5 in) 4 - (2 in) 4 ] / 32)(6x10 6 lb/in 2 )] =.](/docs-images/48/21411986/images/page_14.jpg "0312 radians (cw) φ BC = TL/JG = (180 ft-lb)(12 in./ft)(2 ft)(12 in/ft)/[(3.1416 * [(1 in) 4 - (.8 in) 4 ] / 32)(6x10 6 lb/in 2 )] =.0149 radians (cw) φ Total = φ AB φ BC =.")
15 15 Dışçap AB = 3.5 in, iç çap AB = 2.8 in dışçap BC = 2 in, iççap BC = 1.6 in I: T = T BC ft-lb = 0; So T BC = 200 ft-lb τ AB = Tr / J = (200 ft-lb)(12 in/ft)(1 in) /[ * [(2 in) 4 - (1.6 in) 4 ] / 32] = 2,600 psi II: T = T AB ft-lb ft-lb = 0; So T AB = 800 ft-lb τ AB = Tr / J = (800 ft-lb)(12 in/ft)(1.75 in) /[ * [(3.5 in) 4 - (2.8 in) 4 ] / 32] = 1,150 psi φ AB = TL/JG = (800 ft-lb)(12 in./ft)(2 ft)(12 in/ft)/[( * [(3.5 in) 4 - (2.8 in) 4 ] / 32)(6x10 6 lb/in 2 )] =.0044 radians (cw) φ BC = TL/JG = (200 ft-lb)(12 in./ft)(3 ft)(12 in/ft)/[( * [(2 in) 4 - (1.6 in) 4 ] / 32)(6x10 6 lb/in 2 )] =.0155 radians (cw) φ Total = φ AB φ BC =.0199 radians (cw)
![5 in) 4 - (2.8 in) 4 ] / 32] = 1,150 psi φ AB = TL/JG = (800 ft-lb)(12 in./ft)(2 ft)(12 in/ft)/[(3.1416 * [(3.5 in) 4 - (2.8 in) 4 ] / 32)(6x10 6 lb/in 2 )] =.](/docs-images/48/21411986/images/page_15.jpg "0044 radians (cw) φ BC = TL/JG = (200 ft-lb)(12 in./ft)(3 ft)(12 in/ft)/[(3.1416 * [(2 in) 4 - (1.6 in) 4 ] / 32)(6x10 6 lb/in 2 )] =.0155 radians (cw) φ Total = φ AB φ BC =.")
16 16 Çapı 2D Çapı D M b Çapı 2D Çapı D M b Şekildeki burulma çubuğunda AB arasında iç çap D, dış çap 2D olmak üzere iki malzemeli, BC arasının çapı D ve tek malzemeli olduğuna göre emniyetle taşınabilecek M b burulma momentini bulunuz. D= 4cm, τ em =8kN/cm 2 G1=800kN/cm 2, R=D/2, G2=2*G1, ϕ =w*l I 0 2M b A B C 60cm AB iki malzemeli 40cm BC tek malzemeli 4 πd M b =, τ max = R, ϕ = 32 I o M b L GI 0 2M b A B C 60cm 40cm Şekildeki burulma çubuğunda AB arasının çapı 2D, BC arasının çapı D olduğuna göre emniyetle taşınabilecek M b burulma momentini bulunuz. D= 4cm, τ em =8kN/cm 2 G=800kN/cm 2, R=D/2 4 πd M b M I 0 =, τ max = R, b L ϑ = 32 I o GI 0 Şekildeki burulma çubuğunun moment diyagramı hangisidir. 8Nm 4Nm A B C D -8 6Nm 4 6 A) B) C) D) 1 2 Şekildeki iki malzemeden yapılmış olan burulma çubuğuna M b burulma momenti etkimektedir. İç çap D, dış çap 2D olmak üzere bu iki malzemenin taşıyabilecekleri momentler arasındaki ilişki nedir. G 1 = G 2 I 0 4 πd M b =, τ max = R, 32 I A) M 1 =M 2, B) M 1 =I 1 *M 2 /I 2 C) M 1 =2M 2 D) M 1 = M 2 /2 o ϕ = M b L GI 0 KESME KUVVETİ 2.
17 17 1. Perçin Kesme kuvveti: P rivet shear = N (pi * d 2 /4) N = perçin sayısı all. A = pi * d 2 /4 (or pi * r 2 ) 2. Perçin /levha kontrolu
18 18 P bearing = N (d*t) all, N = Perçin sayısı d = perçin çapı t = plak kalınlığı 3. Plak: A = w*t P row1 = (w - n d)t all., w = plak genişliği n = bir sıradaki perçin sayısı (örneğin 1. sırada 1 perçin) Örnek 1 d= 5/8 inch. genişlik 6 inch ve kalınlık 1/2 inch. Emniyet gerilmeler: perçinde: = 16, 000 lb/in 2, t = 22, 000 lb/in 2, c = 24, 000 lb/in 2 Plakta: = 14,000 lb/in 2, t = 20, 000 lb/in 2, c = 23, 000 lb/in 2
19 19 P = N (pi * d 2 /4) = ( 9 rivet areas)* [ * (5/8) 2 /4]*16, 000 lb/in 2 = 44,200 lb. P bearing = N (d*t) all = ( 9 rivets) * (5/8" *1/2") * (23,000 lb/in 2 ) = 64,700 lb. Plak 1. sıra: P row1 = (w - n d)t Plak 2.sıra all = (6"- 1* 5/8") *(1/2") * (20,000 lb/in 2 ) = 53,750 lb. (8/9)P row2 = (w - n d)t all = (6"- 2* 5/8") *(1/2") * (20,000 lb/in 2 ) = 47,500 lb., P row2 = (9/8) * 47,500 lb. = 53,400 lb. Plak 3 sıra: (6/9)P row3 = (w - n d)t all = (6"- 3* 5/8") *(1/2") * (20,000 lb/in 2 ) = 41,250 lb., P row3 = (9/6) * 41,250 lb. = 61,900 lb. P plate = (w * t) * all = (6" * 1/2") * 20,000 lb/in2 = 60,000 lb. Efficiency = Joint Strength / Plate Strength = 44,200 lb. / 60,000 lb. =.737 = 73.7 %. Örnek 2 D= 3/4 inch. genişlik 6 inch ve kalınlık 1/2 inch. Emniyet gerilmeleri: Perçinde: = 18, 000 lb/in 2, t = 22, 000 lb/in 2, c = 24, 000 lb/in 2 Plakta: = 16,000 lb/in 2, t = 21, 000 lb/in 2, c = 22, 000 lb/in 2 P = N (pi * d 2 /4) = ( 12 rivet areas)* [ * (3/4) 2 /4]*18, 000 lb/in 2 = 95,400 lb.
20 20 P bearing = N (d*t) all = ( 6 rivets) * (3/4" *1/2") * (22,000 lb/in 2 ) = 49,500 lb. 1. Sıra: P row1 = (w - n d)t all = (6"- 1* 3/4") *(1/2") * (21,000 lb/in 2 ) = 55,100 lb. 2 sıra: (5/6)P row2 = (w - n d)t all = (6"- 2* 3/4") *(1/2") * (21,000 lb/in 2 ) = 47,250 lb., P row2 = (6/5) * 47,500 lb. = 56,700 lb. 3. SIRA: (3/6)P row2 = (w - n d)t all = (6"- 3* 3/4") *(1/2") * (21,000 lb/in 2 ) = 39,400 lb., P row2 = (6/3) * 39,400 lb. = 78,800 lb. P plate = (w * t) * all = (6" * 1/2") * 21,000 lb/in 2 = 63,000 lb. This is the plate Efficiency = Joint Strength / Plate Strength = 49,500 lb. / 63,000 lb. =.786 = 78.6 %.
21 21 Perçin düzenekleri Örnek Genişlik 6 inch, kalınlık 1/2 inch. çap 3/4 inch. Perçinde: = 16, 000 lb./in 2, t = 22, 000 lb./in 2, c = 25, 000 lb./in 2 Plakta: = 17,000 lb./in 2, t = 20, 000 lb./in 2, c = 24, 000 lb./in 2 P row1 = (w - n d)t all., w = 6 n = perçin sayısı (bir sırada, 1 perçin) d = 3/4 inch t = 1/2 inch all = 20, 000 lb./in 2, P row1 = (6" - 1 * 3/4")*(1/2") * 20, 000 lb./in 2 = 52,500 lb. P rivet shear = N (pi * d 2 /4) N = 1 d = 3/4 inch all. all = 16,000 lb./in 2 P rivet shear = 1 [ * (3/4") 2 /4] * 16,000 lb./in 2 = 7070 lb./rivet
22 22 P bearing = N (d*t) all., N = 1 d = 3/4 inch t = 1/2 inch all = 24, 000 lb./in 2 P bearing = 1 * [(3/4") * (1/2")] * 24, 000 lb./in 2 = 9000 lb./rivet # Perçinler = 52, 500 lb. / 7070 lb./perçin = 7.43 ; # 8 perçin seçilir P shear = 8 * 7070 lb./rivet = 56,560 lb. P bearing = 8 * 9000 lb./rivet = 72,000 lb. P row1 = (6" - 1 * 3/4")*(1/2") * 20, 000 lb./in 2 = 52,500 lb. (7/8)P row2 = (6" - 2 * 3/4")*(1/2") * 20, 000 lb./in 2 = 45,000 lb., and then P row2 = (8/7) 45,000 lb. = 51, 400 lb. (5/8)P row3 = (6" - 2 * 3/4")*(1/2") * 20, 000 lb./in 2 = 45,000 lb., and then P row3 = (8/5) 45,000 lb. = 72, 000 lb. Strength of the Joint is 51,400 lb. (plate tearing row 2) Efficiency = Joint Strength / Plate Strength = 51,400 lb./(6"*1/2")*20,000 lb./in 2 =.86 =86% Örnek perçin seçimi perçin: = 15, 000 lb/in 2, t = 24, 000 lb/in 2, c = 26, 000 lb/in 2 Plak: = 16,000 lb/in 2, t = 22, 000 lb/in 2, c = 24, 000 lb/in 2
23 23 P row1 = (w - n d)t all., w = 7 inches n = bir sıradaki perçin sayısı d = 5/8 inch t = 3/4 all = 22, 000 lb/in 2, P row1 = (7" - 1 * 5/8")*(3/4") * 22, 000 lb/in 2 = 105,200 lb. P rivet shear = N (pi * d 2 /4) N = 2 d = 5/8 inch all. all = 15,000 lb/in 2 P rivet shear = 2 [ * (5/8") 2 /4] * 15,000 lb/in 2 = 9200 lb./rivet P bearing = N (d*t) N = 1 d = 5/8 inch t = 3/4 inch all., where all = 24, 000 lb/in 2 P bearing = 1 * [(5/8") * (3/4")] * 24, 000 lb/in 2 = 11,250 lb./rivet # Perçin = 105, 200 lb. / 9200 lb./perçin = ; # seçilen = 12 P shear = 12 * 9200 lb/rivet = 110,400 lb. P bearing = 12 * 11,250 lb./rivet = 135,000 lb. P row1 = (7" - 1 * 5/8")*(3/4") * 22, 000 lb/in 2 = 105,200 lb. (11/12)P row2 = (7" - 2 * 5/8")*(3/4") * 22, 000 lb/in 2 = 94,875 lb., and then P row2 = (12/11) 94,875 lb. = 103,500 lb. (9/12)P row3 = (7" - 2 * 5/8")*(3/4") * 22, 000 lb/in 2 = 94,875 lb., and then P row3 = (12/9) 94,875 lb. = 126,500 lb.
24 24 Kaynaklı birleşimler P weld = (w * t) * tension, P weld = Area* all = (throat * length) * all = (t sin 45o * L) * all, P weld = (.707 t * L) * all, t = plak kalınlığı L = kaynak uzunluğu all = kaynak malzemesinin kayma gerilmesi
25 25 Örnek Kaynak malzemesi: = 14,000 lb/in 2 ; t = 24,000 lb/in 2 Plak: = 15,000 lb/in 2 ; t = 30,000 lb/in 2 Boyutlar: AB = GF = 20 inches; CD = 3 inc; DE = 5 inc Çözüm: P weld = (.707 t * L) * all, 80,000 lb = (.707 * 3/4" * L) * 14,000 lb/in 2 = (7,424 lb./in.)l; L = 80,000 lb./(7,424 lb./in.) = inches. F AB = (7,424 lb./in.)* L AB, F GF = (7,424 lb./in.)* L GF,
26 26 Toplam kuvvet 80,000 lb. - (7,424 lb./in.)* L AB - (7,424 lb./in.)* L GF = 0 Toplam moment about G : -80,000 lb.* (5") + (7,424 lb./in.)* L AB * (8") = 0 L AB = 6.73 inches, L GF = 10.78" " = 4.05" P plate = (w * t ) t. P weld = (.707 t * L) * all = P plate =(w * t ) t, or (.707 t * L) * all = (w * t ) t, and then (.707 *3/4" * L) * 14,000 lb/in 2 = (8" * 3/4" ) 30,000 lb/in 2, L = inches Örnek 2 T=.5 inch, w= 10 inches Kaynakta: = 15,000 lb/in 2 ; t = 24, 000 lb/in 2 Plakta: = 14,000 lb/in 2 ; t = 28,000 lb/in 2 AB = GF = 20 inches; CD = 4 inches; DE = 6 inches
27 27 Çözüm: P weld = (.707 t * L) * all, or 90,000 lb = (.707 *.5" * L) * 15,000 lb/in 2 = (5,300 lb./in.)*l; L = 90,000 lb./(5,300 lb./in.) = inches. F AB = (5,300 lb./in.)* L AB, F GF = (5,300 lb./in.)* L GF, F AG = 5,300 lb/in * 10" = 53,000 lb. Toplam kuvvet: 90,000 lb. - (5,300 lb./in.)* L AB - (5,300 lb./in.)* L GF - 53,000 lb. = 0 Toplam moment about G : -90,000 lb.* (6") + (5,300 lb./in.)* L AB * (10") + 53,000 lb. * 5" = 0 L AB = 5.19 inches, L AB + L GF + 10"= inches. L GF = 16.98" " - 10" = 1.79" P plate = (w * t ) t. P weld = (.707 t * L) * all = P plate =(w * t ) t, or (.707 t * L) * all = (w * t ) t, and then (.707 *.5" * L) * 15,000 lb/in 2 = (10" *.5" ) 28,000 lb/in 2, L = 26.4 inches Örnek inc Kaynak: τ=12,000psi, σt= 24,000 psi Plaka: τ = 15,000 psi, σt= 30,000 psi Üst plaka t=.5 inch,w= 8 AB = GF = 20 inches: CD = 3 inches: DE = 5 inches Çözüm: P weld = (.707 t * L) * all, or 80,000 lb = (.707 *.5" * L) * 12,000 lb/in 2 = (4,242 lb./in.)*l; then solving for L L = 80,000 lb./(4,242 lb./in.) = inches. F AB = (4,242 lb./in.)* L AB, F GF = (4,242 lb./in.)* L GF, and F AG = 4,242 lb/in * 8" = 33,936 lb. as shown in Diagram 2. We now apply static equilibrium
28 28 conditions to the top plate: Sum of Forces: 80,000 lb. - (4,242 lb./in.)* L AB - (4,242 lb./in.)* L GF - 33,936 lb. = 0 Sum of Torque about G : -80,000 lb.* (5") + (4,242 lb./in.)* L AB * (8") + 33,936 lb. * 4" = 0 L AB = 7.79 inches, L GF = 18.86" " - 8" = 3.07" P weld = (.707 t * L) * all = P plate =(w * t ) t, or (.707 t * L) * all = (w * t ) t, and then (.707 *.5" * L) * 12,000 lb/in 2 = (8" *.5" ) 30,000 lb/in 2, L = inches Kaynak uzunluğunu bulunuz: kaynak malzemesi: τ = 16, 000 psi, σt= 30, 000 psi Plak Malzemesi: τ = 14,000 psi, σt= 28,000 psi Boyutlar: AB = GF = 30 inches: CD = 2 inches: DE = 4 inches Çözüm: P weld = (.707 t * L) * all, 80,000 lb = (.707 *.7" * L) * 16,000 lb/in 2 = (7,918 lb./in.)*l; L = 80,000 lb./(7,918 lb./in.) = 10.1 inches. F AB = (7,918 lb./in.)* L AB, Örnek Üstteki plaka kalınlığı.7 inch genişilği 6 inch, 45 o açı ile kaynaklanıyor. F GF = (7,918 lb./in.)* L GF, F AG = 7,918 lb/in * 6" = 47,510 lb. Kuvvet dengesi: 80,000 lb. - (7,918 lb./in.)* L AB - (7,918 lb./in.)* L GF - 47,510 lb. = 0 Moment dengesi about G : -80,000 lb.* (4") + (7,918 lb./in.)* L AB * (6") + 47,510 lb. * 3" = 0 L AB = 3.74 inches, L GF = 10.1" " - 6" =.36" P weld = (.707 t * L) * all = P plate =(w * t ) t, or (.707 t * L) * all = (w * t ) t,
29 29 (.707 *.7" * L) * 16,000 lb/in 2 = (6" *.7" ) 28,000 lb/in 2, L = inches P/2 P P P P/2 Şekildeki sistemde P=50kN, τ em =1kN/cm 2, bir perçin kesit alan A=10cm 2 olduğuna göre kaç perçin gerekir. A) 2 B) 3 C) 4 D) 5 Şekildeki sistemde perçinde oluşacak maksimum kayma gerilmesi hangisidir. d perçin çapı. A) 4P/(πd 2 ) B) P/(πd 2 ) C) 8P/(πd 2 ) D) 2P/(πd 2 )
KESME KUVVETİ MUKAVEMET
1 MUKAVEMET KESME KUVVETİ Perçin hesabı nda üç tahkik vardı r. 1- perçinde kesme tahkiki 2- en ince levhada ezilme tahkiki 3- levhada gerilme tahkiki N = perçin sayı sı d = perçin çapı A = perçin kesit
MUKAVEMET. BURULMA L uzunluğunda R yarıçapında burulma çubuğu, merkezden r kadar uzaklı ktaki, diferansiyel eleman kesit alanı A,
1 MUKAVEMET BURULMA L uzunluğunda R yarıçapında burulma çubuğu, merkezden r kadar uzaklı ktaki, diferansiyel eleman kesit alanı A, Kayma gerilmesi: = (r/r). 2 3 Diferansiyel Kuvvet. Diferansiyel burulma
MUKAVEMET NORMAL KUVVET Normal kuvvet etkisindeki bir çubukta Stresses, strains and deformations
1 MUKAVEMET NORMAL KUVVET Normal kuvvet etkisindeki bir çubukta resses, strains and deformations Consider a prismatic bar of constant cross-sectional area A and length L, with material properties A & v.
mukavemeti τ MPa. Sistemde emniyet katsayısı 4 olarak verildiğine göre; , pimlerin kayma akma mukavemeti
KOCELİ ÜNİVERİTEİ Mühendislik akültesi Makina Mühendisliği Bölümü Mukavemet I Vize ınavı () dı oyadı : Kasım 009 ınıfı : No : ORU : Şekildeki iki çelik tüp birbirlerine adet pim ile B bölgesinden bağlanmış
MECHANICS OF MATERIALS. Burulma. Fatih Alibeyoğlu. Third Edition CHAPTER. Ferdinand P. Beer E. Russell Johnston, Jr. John T.
T E CHAPTER MECHANICS OF 3 MATERIALS Ferdinand P. Beer E. Russell Johnston, Jr. Burulma John T. DeWolf Fatih Alibeyoğlu Burulma Döndürme momenti etkisi altında dairesel kesitli parçalar burulmaya zorlanır.
DAİRESEL KESİTLİ TELDEN SOĞUK OLARAK SARILAN BASMA YAYLARININ HESABI
DAİRESEL KESİTLİ TELDEN SOĞUK OLARAK SARILAN BASMA YAYLARININ HESABI Yaylar enerji depolayan elemanlardır. Basma yaylarında, malzemenin elastik bölgesinde kalmak şartiyle, yayın ekseni doğrultusunda etkiyen
BURSA TECHNICAL UNIVERSITY (BTU) Department of Mechanical Engineering
Uygulama Sorusu-1 Şekildeki 40 mm çaplı şaft 0 kn eksenel çekme kuvveti ve 450 Nm burulma momentine maruzdur. Ayrıca milin her iki ucunda 360 Nm lik eğilme momenti etki etmektedir. Mil malzemesi için σ
1 aralıklı vinç yolu 14.01.2016. 1 Aralıklı Vinç Yolu, Tekerlek kuvvetleri eşit Değerler Ornek_01_01_Kiris100kNx20m.pdf dosyasından.
1 aralıklı vinç olu 14.01.016 1 Aralıklı Vinç Yolu, Tekerlek kuvvetleri eşit Değerler Ornek_01_01_Kiris100kNx0m.pdf dosasından Reference:C:\0\4_00_Ornek_01_0_Giris-TK-Esit.xmcd Vinç ve vinç olu hakkında
MEKANİK ANABİLİMDALI MUKAVEMET-2 UYGULAMA PROBLEMLERİ SAYFA:1
SAYFA:1 1. Üç tane tahta plakanın birbirlerine yapıştırılmasıyla yapılmış olan bir AB kirişi; şekildeki yüklemelere maruzdur. Kirişe ait boyutlar şekilde verilmiştir. Kirişin n-n kesitindeki herbir birleşme
PERÇİN BAĞLANTILARI (Riveted Joints)
PERÇİ BAĞLATILARI (Riveted Joints) ÖREK 9.1 Şeklide gösterildiği gibi, metal bir levhaya 16 k luk bir yük uygulanmaktadır. Levha adet cıvata ile destek plakasına bağlandığına göre, a)her bir cıvata üzerinde
Burulma (Torsion) Amaçlar
Bu bölümde şaftlara etkiyen burulma kuvvetlerinin etkisi incelenecek. Analiz dairesel kesitli şaftlar için yapılacak. Eleman en kesitinde oluşan gerilme dağılımı ve elemanda oluşan burulma açısı konuları
ÇALIŞMA SORULARI 1) Yukarıdaki şekilde AB ve BC silindirik çubukları B noktasında birbirleriyle birleştirilmişlerdir, AB çubuğunun çapı 30 mm ve BC çubuğunun çapı ise 50 mm dir. Sisteme A ucunda 60 kn
3 Aralıklı Vinç Yolu, Tekerlek kuvvetleri eşit Değerler Ornek_01_01_Kiris100kNx20m.pdf dosyasından F B. a S
Çok aralıklı vinç olu 14.01.016 3 Aralıklı Vinç Yolu, Tekerlek kuvvetleri eşit Değerler Ornek_01_01_Kiris100kNx0m.pdf dosasından Reference:C:\0\4_00_Ornek_01_0_Giris-TK-Esit.xmcd A C D x 1 as as Dmin Dmin
MAK585 Dinamik Sistemlerin Modellenmesi ve Simülasyonu
MAK585 Dinamik Sistemlerin Modellenmesi ve Simülasyonu 06-Bahar Dönemi Gebze Teknik Üniversitesi Makine Mühendisliği Bölümü Prof.Dr. Selim Sivrioğlu s.selim@gtu.edu.tr.03.06 Hareket denklemi: Enerji Metodu
MUKAVEMET-2 DERSİ BAUN MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ VİZE ÖNCESİ UYGULAMA SORULARI MART Burulma 2.Kırılma ve Akma Kriterleri
MUKAVEMET-2 DERSİ BAUN MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ VİZE ÖNCESİ UYGULAMA SORULARI MART-2019 1.Burulma 2.Kırılma ve Akma Kriterleri UYGULAMA-1 Şekildeki şaft C noktasında ankastre olarak sabitlenmiş ve üzerine tork
Makine Elemanları I Prof. Dr. İrfan KAYMAZ. Temel bilgiler-flipped Classroom Bağlama Elemanları
Makine Elemanları I Prof. Dr. İrfan KAYMAZ Temel bilgiler-flipped Classroom Bağlama Elemanları 11/22/2014 İçerik Bağlama Elemanlarının Sınıflandırılması Şekil Bağlı bağlama elemanlarının hesabı Kuvvet
KOÜ. Mühendislik Fakültesi Makine Mühendisliği Bölümü (1. ve 2.Öğretim / B Şubesi) MMK208 Mukavemet II Dersi - 1. Çalışma Soruları 23 Şubat 2019
SORU-1) Aynı anda hem basit eğilme hem de burulma etkisi altında bulunan yarıçapı R veya çapı D = 2R olan dairesel kesitli millerde, oluşan (meydana gelen) en büyük normal gerilmenin ( ), eğilme momenti
ÖRNEK SAYISAL UYGULAMALAR
ÖRNEK SAYISAL UYGULAMALAR 1-Vidalı kriko: Şekil deki kriko için; Verilenler Vidalı Mil Malzemesi: Ck 45 Vidalı mil konumu: Düşey Somun Malzemesi: Bronz Kaldırılacak en büyük (maksimum) yük: 50.000 N Vida
BURULMA (TORSİON) Dairesel Kesitli Çubukların (Millerin) Burulması MUKAVEMET - Ders Notları - Prof.Dr. Mehmet Zor
3 BURULMA (TORSİON) Dairesel Kesitli Çubukların (Millerin) Burulması 1.1.018 MUKAVEMET - Ders Notları - Prof.Dr. Mehmet Zor 1 3. Burulma Genel Bilgiler Burulma (Torsion): Dairesel Kesitli Millerde Gerilme
olup uygu kaması A formuna sahiptir. Müsaade edilen yüzey basıncı p em kasnak malzemesi GG ve mil malzemesi St 50 dir.
ÖRNEK 1: Düz kayış kasnağı bir mil üzerine radyal yönde uygu kaması ile eksenel yönde İse bir pul ve cıvata ile sabitleştirilmiştir. İletilecek güç 1 kw ve devir sayısı n=500 D/d olup uygu kaması A formuna
MAK 305 MAKİNE ELEMANLARI-1
MAK 305 MAKİNE ELEMANLARI-1 5.BÖLÜM Bağlama Elemanları Kaynak Bağlantıları Doç.Dr. Ali Rıza Yıldız 1 BU SLAYTTAN EDİNİLMESİ BEKLENEN BİLGİLER Bağlama Elemanlarının Tanımı ve Sınıflandırılması Kaynak Bağlantılarının
Mukavemet I Dersinde Çözülecek Problemler
Mukavemet I Dersinde Çözülecek Problemler TEK EKSENLİ YÜKLEME DURUMUNDA GERİLMELER 1. Şekildeki askı sisteminde ABC kısmının üst parçası 10 mm alt parçaları 6 mm kalınlığındadır. Üst ve alt parçaları B
Şekil 1.17. Çekmeye veya basmaya çalışan kademeli milin teorik çentik faktörü kt
Şekilde gösterilen eleman; 1) F = 188 kn; ) F = 36 96 kn; 3) F = (-5 +160) kn; 4) F=± 10 kn kuvvetlerle çekmeye zorlanmaktadır. Boyutları D = 40 mm, d = 35 mm, r = 7 mm; malzemesi C 45 ıslah çeliği olan
MAKİNA ELEMANLARI PROBLEMLERİ
MAKİNA ELEMANLARI PROBLEMLERİ Şekildeki OABC ankastre çubuğu 380 mm uzunluğundaki bir kola statik olarak uygulan F kuvveti ile zorlanmaktadır. Çubuk AISI 1035 çeliğinden imal edilmiştir ve sünek olan malzemenin
VECTOR MECHANICS FOR ENGINEERS: STATICS
Seventh Edition VECTOR MECHANICS FOR ENGINEERS: STATICS Fedinand P. Bee E. Russell Johnston, J. Des Notu: Hayi ACAR İstanbul Teknik Üniveistesi Tel: 285 31 46 / 116 E-mail: acah@itu.edu.t Web: http://atlas.cc.itu.edu.t/~acah
Makine Mühendisliği Bölümü Department of Mechanical Engineering MAK 303 MAKİNE TASARIMI I ME 303 MACHINE DESIGN I
Makine Mühendisliği Bölümü Department of Mechanical Engineering MAK 303 MAKİNE TASARIMI I ME 303 MACHINE DESIGN I 2014-2015 Güz Dönemi - 2014-2015 Fall Semester Ara Sınav - Midterm Dr. Mehmet Ali Güler
MAK 305 MAKİNE ELEMANLARI-1
MAK 305 MAKİNE ELEMANLARI-1 BURKULMA HESABI Doç.Dr. Ali Rıza YILDIZ MAK 305 Makine Elemanları-Doç. Dr. Ali Rıza YILDIZ 1 BU SLAYTTAN EDİNİLMESİ BEKLENEN BİLGİLER Burkulmanın tanımı Burkulmanın hangi durumlarda
σ σ TEST SORULARI qz ql qz R=(a) m P=(a+e) kn Adı /Soyadı : No : İmza: STATİK MUKAVEMET 2. YIL İÇİ SINAVI
dı /Soadı : No : İma: STTİK MUKVEMET. YI İÇİ SINVI 3--9 Öğrenci No 33 ---------------abcde R(a) m (a+e) kn R Yatada arım daire şeklindeki çubuk, noktasından ankastre, noktasında kuvveti düşe önde etkimektedir.
ÇELİK YAPI BİRLEŞİM ELEMANLARI
ÇELİK YAPI BİRLEŞİM ELEMANLARI Çelik yapılarda, kullanılan üç farklı birleşim elemanı vardır. Bunlar; 1. Perçinli birleşimler, 2. Cıvatalı (Bulonlu) birleşimleri. 3. Kaynaklı birleşimler 2 1 1. PERÇİNLİ
MAK 305 MAKİNE ELEMANLARI-1
MAK 305 MAKİNE ELEMANLARI-1 9.BÖLÜM Mekanik Enerji Biriktirme Elemanları Yaylar Doç.Dr. Ali Rıza Yıldız 1 BU SLAYTTAN EDİNİLMESİ BEKLENEN BİLGİLER Yayların Özellikleri ve Sınıflandırılması Yayların Uygulama
Kesit Tesirleri Tekil Kuvvetler
Statik ve Mukavemet Kesit Tesirleri Tekil Kuvvetler B ÖĞR.GÖR.GÜLTEKİN BÜYÜKŞENGÜR Çevre Mühendisliği Mukavemet Şekil Değiştirebilen Cisimler Mekaniği Kesit Tesiri ve İşaret Kabulleri Kesit Tesiri Diyagramları
Burulma (Torsion) Amaçlar
(Torsion) Amaçlar Bu bölümde şaftlara etkiyen burulma kuvvetlerinin etkisi incelenecek. Analiz dairesel kesitli şaftlar için yapılacak. Eleman en kesitinde oluşan gerilme dağılımı ve elemanda oluşan burulma
Burulma (Torsion): Dairesel Kesitli Millerde Gerilme ve Şekil Değiştirmeler
Burulma (orsion): Dairesel Kesitli Millerde Gerilme ve Şekil Değiştirmeler Endüstiryel uygulamalarda en çok rastlanan yükleme tiplerinden birisi dairsel kesitli millere gelen burulma momentleridir. Burulma
Bileşik kirişlerde kesme akımının belirlenmesi İnce cidarlı kirişlerde kesme akımının belirlenmesi
Kesme Akımı Bölüm Hedefleri Bileşik kirişlerde kesme akımının belirlenmesi İnce cidarlı kirişlerde kesme akımının belirlenmesi Copyright 011 Pearson Education South Asia Pte Ltd BİLEŞİK KİRİŞLERDE KESME
AKMA VE KIRILMA KRİTERLERİ
AKMA VE KIRILMA KRİERLERİ Bir malzemenin herhangi bir noktasında gerilme değerlerinin tümü belli iken, o noktada hasar oluşup oluşmayacağına dair farklı teoriler ve kriterler vardır. Malzeme sünek ise
3. Kaynak Dikişlerinin Mukavemet Hesabı
İMO - 01 / 2005 BÖLÜM 3 3-1 3. Kaynak Dikişlerinin Mukavemet Hesabı 3.1. Kaynak Dikifli Hesap Kal nl Kaynak dikifli hesap kal nl "a", farkl kaynak dikifli türleri için Tablo 3.1' de verilmifltir. Küt kaynak
GERİLME Cismin kesilmiş alanı üzerinde O
GERİLME Cismin kesilmiş alanı üzerinde O ile tanımlı noktasına etki eden kuvvet ve momentin kesit alana etki eden gerçek yayılı yüklerin bileşke etkisini temsil ettiği ifade edilmişti. Cisimlerin mukavemeti
Burulma (Torsion): Dairesel Kesitli Millerde Gerilme ve Şekil Değiştirmeler
ifthmechanics OF MAERIALS 009 he MGraw-Hill Companies, In. All rights reserved. - Burulma (orsion): Dairesel Kesitli Millerde Gerilme ve Şekil Değiştirmeler ifthmechanics OF MAERIALS ( τ ) df da Uygulanan
Dişli çarklarda ana ölçülerin seçimi
Dişli çarklarda ana ölçülerin seçimi Taksimat dairesi; pinyon dişli mil ile birlikte imâl edildiği durumda, kabaca taksimat dairesi çapı, Pinyon mile takıldığında taksimat dairesi çapı Pinyon feder ile
Hesapların yapılması;modül,mil çapı,rulman,feder ve yağ miktarı gibi değerlerin seçilmesi isteniyor.
PROJE KONUSU : İKİ KADEMELİ REDÜKTÖR. VERİLEN BİLGİLER VE İSTENENLER : Giriş gücü = P giriş =,5 kw Kademe sayısı = Giriş mil devri = n g = 750 devir/dakika.kademe dişli tipi = Düz dişli çark Çıkış mil
Harita Projeksiyonları
Harita Projeksiyonları Bölüm 4: Konik Projeksiyonlar Doç.Dr. İ. Öztuğ BİLDİRİCİ Koni en genel projeksiyon yüzeyidir. Koninin yüksekliği sıfır alınırsa düzlem, sonsuz alınırsa silindir elde edilir. Genel
KOCAELİ ÜNİVERSİTESİ Mühendislik Fakültesi Makina Mühendisliği Bölümü Mukavemet II Final Sınavı (2A)
KOCELİ ÜNİVERSİTESİ ühendislik ültesi ina ühendisliği ölümü ukavemet II inal Sınavı () dı Soyadı : 5 Haziran 01 Sınıfı : No : SORU 1: Şekilde sistemde boru anahtarına 00 N luk b ir kuvvet etki etmektedir.
MECHANICS OF MATERIALS
Fifth E CHPTER 1 MECHNICS OF MTERILS Ferdinand P. Beer E. Russell Johnston, Jr. John T. DeWolf David F. Mazurek Lecture Notes: J. Walt Oler Texas Tech University Prof.Dr. Mehmet Zor GERİLME KVRMI MEKNİK
203 Mukavemet I 2014-15 Güz Dönemi Alıştırmalar I 19.10.2015
203 Mkavemet I 201-15 Güz Dönemi Alıştırmalar I 1. İçi dl silindirik AB ve BC milleri B nktasından kaynaklanmış ve şekilde görüldüğü gii yüklenmiştir. d 1 =50mm, d 2 =30mm ise her milin tam rtasında lşacak
SORU 6: Su yapılarının tasarımında katı madde hareketinin (aşınma, oyulma, yığılma vb. olayları) incelenmesi neden önemlidir, açıklayınız (4 puan).
KIRIKKALE ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 014-015 GÜZ YARIYILI SU KAYNAKLARI MÜHENDİSLİĞİ I ARASINAV SORULARI Tarih: 16 Kasım 014 SORULAR VE CEVAPLAR Adı Soyadı: No: İmza:
Kirişlerde Kesme (Transverse Shear)
Kirişlerde Kesme (Transverse Shear) Bu bölümde, doğrusal, prizmatik, homojen ve lineer elastik davranan bir elemanın eksenine dik doğrultuda yüklerin etkimesi durumunda en kesitinde oluşan kesme gerilmeleri
MUKAVEMET-I DERSİ BAUN MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ FİNAL ÖNCESİ UYGULAMA SORULARI ARALIK-2018
MUKAVEMET-I DERSİ BAUN MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ FİNAL ÖNCESİ UYGULAMA SORULARI ARALIK-2018 UYGULAMA-1 AB ve CD çelik çubuklar rijit BD platformunu taşımaktadır. F noktasından uygulanan 10 Kip yük etkisinde
MAKİNE ELEMANLARI 1 GENEL ÇALIŞMA SORULARI 1) Verilen kuvvet değerlerini yükleme türlerini yazınız.
MAKİNE ELEMANLARI 1 GENEL ÇALIŞMA SORULARI 1) Verilen kuvvet değerlerini yükleme türlerini yazınız. F = 2000 ± 1900 N F = ± 160 N F = 150 ± 150 N F = 100 ± 90 N F = ± 50 N F = 16,16 N F = 333,33 N F =
Mukavemet-I. Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş
Mukavemet-I Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş Bölüm 5 Eğilmede Kirişlerin Analizi ve Tasarımı Kaynak: Cisimlerin Mukavemeti, F.P. Beer, E.R. Johnston, J.T. DeWolf, D.F. Mazurek, Çevirenler: A. Soyuçok, Ö. Soyuçok.
DENEY NO: 9 ÜÇ EKSENLİ BASMA DAYANIMI DENEYİ (TRIAXIAL COMPRESSIVE STRENGTH TEST)
DENEY NO: 9 ÜÇ EKSENLİ BASMA DAYANIMI DENEYİ (TRIAXIAL COMPRESSIVE STRENGTH TEST) 1. AMAÇ: Bu deney, üç eksenli sıkışmaya maruz kalan silindirik kayaç örneklerinin makaslama dayanımı parametrelerinin saptanması
Mukavemet 1. Fatih ALİBEYOĞLU. -Çalışma Soruları-
1 Mukavemet 1 Fatih ALİBEYOĞLU -Çalışma Soruları- Soru 1 AB ve BC silindirik çubukları şekilde gösterildiği gibi, B de kaynak edilmiş ve yüklenmiştir. P kuvvetinin büyüklüğünü, AB çubuğundaki çekme gerilmesiyle
ELASTİSİTE TEORİSİ I. Yrd. Doç Dr. Eray Arslan
ELASTİSİTE TEORİSİ I Yrd. Doç Dr. Eray Arslan Mühendislik Tasarımı Genel Senaryo Analitik çözüm Fiziksel Problem Matematiksel model Diferansiyel Denklem Problem ile ilgili sorular:... Deformasyon ne kadar
Birleşim Araçları Prof. Dr. Ayşe Daloğlu Karadeniz Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü
Birleşim Araçları Birleşim Araçları Çelik yapılar çeşitli boyut ve biçimlerdeki hadde ürünlerinin kesilip birleştirilmesi ile elde edilirler. Birleşim araçları; Çözülebilen birleşim araçları (Cıvata (bulon))
Gerilme. Bölüm Hedefleri. Normal ve Kayma gerilmesi kavramının anlaşılması Kesme ve eksenel yük etkisindeki elemanların analiz ve tasarımı
Gerilme Bölüm Hedefleri Normal ve Kayma gerilmesi kavramının anlaşılması Kesme ve eksenel yük etkisindeki elemanların analiz ve tasarımı Copyright 2011 Pearson Education South sia Pte Ltd GERİLME Kesim
12. 13. Faktöryel: 01. 02. 03.
ĐZMĐR FEN LĐSESĐ SINIF MATEMATĐK ÇALIŞMA SORULARI: (Permütasyon-Kominasyon-Binom ve Olasılık) Çarpmanın Temel Đlkesi: 0 Faktöryel: 06. 06. 11. 1 11. 4. a. b. 5. c. 6. 7. 8. 16. 9. 17. 30. 31. Permütasyon:
PROF.DR. MURAT DEMİR AYDIN. ***Bu ders notları bir sonraki slaytta verilen kaynak kitaplardan alıntılar yapılarak hazırlanmıştır.
PROF.DR. MURAT DEMİR AYDIN ***Bu ders notları bir sonraki slaytta verilen kaynak kitaplardan alıntılar yapılarak hazırlanmıştır. Ders Notları (pdf), Sınav soruları cevapları, diğer kaynaklar için Öğretim
SAP2000 de önceden saptanan momentler doğrultusunda betonarme plak donatısı hesapları şu makale doğrultusunda yapılmaktadır:
Teknik Not: Betonarme Kabuk Donatı Boyutlandırması Ön Bilgi SAP000 de önceden saptanan momentler doğrultusunda betonarme plak donatısı esapları şu makale doğrultusunda yapılmaktadır: DD ENV 99-- 99 Eurocode
ÖLÜM 3 DENGE, İR KUVVETİN MOMENTİ 3.1 ir Kuvvetin Momenti elirli bir doğrultu ve şiddete sahip bir kuvvetin, bir cisim üzerine etkisi, kuvvetin etki çizgisine bağlıdır. Şekil.3.1 de F 1 kuvveti cismi sağa
1. DERECEDEN İKİ BİLİNMEYENLİ DENKLEMLER
1. DERECEDEN İKİ BİLİNMEYENLİ DENKLEMLER Örnek...3 : 3 x+ y= 5 2x 3 =2 y s i s t e m i n i s a ğ l a ya n y d e ğ e r i k aç t ır? a, b, c R, a 0, b 0, x v e y d e ğ i şk e n o l m a k ü ze r e, a x+ b
MUKAVEMET Öğr. Gör. Fatih KURTULUŞ
www.sakarya.edu.tr MUKAVEMET Öğr. Gör. Fatih KURTULUŞ www.sakarya.edu.tr 1. DÜŞEY YÜKLÜ KİRİŞLER Cisimlerin mukavemeti konusunun esas problemi, herhangi bir yapıya uygulanan bir kuvvetin oluşturacağı gerilme
VECTOR MECHANICS FOR ENGINEERS: STATICS
Seventh Edition VECTOR ECHANICS FOR ENGINEERS: STATICS Ferdinand P. Beer E. Russell Johnston, Jr. Ders Notu: Hayri ACAR İstanbul Teknik Üniveristesi Tel: 85 31 46 / 116 E-mail: acarh@itu.edu.tr Web: http://atlas.cc.itu.edu.tr/~acarh
MİLLER ve AKSLAR SAKARYA ÜNİVERSİTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAKİNE ELEMANLARI-I DERS NOTU
MİLLER ve AKSLAR MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAKİNE ELEMANLARI-I DERS NOTU Miller ve Akslar 2 / 40 AKS: Şekil olarak mile benzeyen, ancak döndürme momenti iletmediği için burulmaya zorlanmayan, sadece eğilme
8. Hafta. Kirişlerin Kesme Kuvveti ve Eğilme E. Kiri. görece. beam) Nedir?; MUKAVEMET I : I : MUKAVEMET I MUKAVEMET I : 09/10 5.H. (kalınlıkxgenişlik)
: 09/10 5.H 11 8. Hafta Kirişlerin Kesme Kuvveti ve Eğilme E oment Diyagramlarının Çizimi : 09/10 5.H Kiriş (beam Kiri beam) Nedir?; uzunluk boyutunun diğer en kesit boyutlarından (kalınlıkxgenişlik) görece
GÜZ YARIYILI MUKAVEMET MÜFREDATI
1 2009-2010 GÜZ YARIYII MUKAVEMET MÜFREDATI Instructor: Öğr. Gör. Dr. Bahattin Kimençe Textbooks: e-mail Web kimence@itu.edu.tr http://atlas.cc.itu.edu.tr/~kimence GENE BİGİER: Devam Durumu : % 70 Ödev
KİRİŞLERDE VE İNCE CİDARLI ELEMANLARDA KAYMA GERİLMELERİ
KİRİŞLERDE VE İNCE CİDARLI ELEMANLARDA KAYMA GERİLMELERİ x Göz önüne alınan bir kesitteki Normal ve Kayma gerilmelerinin dağılımı statik denge denklemlerini sağlamalıdır: F F F x y z = = = σ da = 0 x τ
ÖNSÖZ. Kitabın kapak tasarımında katkılarından dolayı A-Ztech Ltd. den Sn Ali ÖGE ye teşekkür ederim.
ÖNSÖZ Katıların mekaniği kendi içinde Katı Cisimlerin Mekaniği (veya kısaca Mekanik) ve Şekil Değiştiren Cisimlerin Mekaniği (veya kısaca Mukavemet) olmak üzere iki alt gruba ayrılmıştır. Bunlardan mekaniğin
Massachusetts Teknoloji Enstitüsü-Fizik Bölümü
Massachusetts Teknoloji Enstitüsü-Fizik Bölümü Fizik 8.01 Ödev # 10 Güz, 1999 ÇÖZÜMLER Dru Renner dru@mit.edu 8 Aralık 1999 Saat: 09.54 Problem 10.1 (a) Bir F kuvveti ile çekiyoruz (her iki ip ile). O
A)1/2 B)2/3 C)1 D)3/2 E)2
SORU1: Eşit bölmeli bir çubuğa büyüklükleri 2F,F olan F1,F2 kuvvetleri şekildeki gibi dik olarak uygulanıyor. F1,F2 kuvvetlerinin O noktasına göre momentlerinin büyüklüğü sırasıyla M1,M2 olduğuna göre,m1/m2
2.2 KAYNAKLI BİRLEŞİMLER
2.2 KAYNAKLI BİRLEŞİMLER Aynı veya benzer alaşımlı metal parçaların ısı etkisi altında birleştirilmesine kaynak denir. Kaynaklama işlemi sırasında uygulanan teknik bakımından çeşitli kaynaklama yöntemleri
YTÜ İnşaat Fakültesi Geoteknik Anabilim Dalı. Ders 5: İÇTEN DESTEKLİ KAZILAR. Prof.Dr. Mehmet BERİLGEN
YTÜ İnşaat Fakültesi Geoteknik Anabilim Dalı Ders 5: İÇTEN DESTEKLİ KAZILAR Prof.Dr. Mehmet BERİLGEN İçten Destekli Kazılar İçerik: Giriş Uygulamalar Tipler Basınç diagramları Tasarım Toprak Basıncı Diagramı
MUKAVEMET HESAPLARI : ÇİFT KİRİŞLİ GEZER KÖPRÜLÜ VİNÇ
MUKAVEMET HESAPLARI ÜRÜN KODU MAKİNA ADI : 20+5 TON : ÇİFT KİRİŞLİ GEZER KÖPRÜLÜ VİNÇ İÇİNDEKİLER ÇELİK YAPI ANALİZİ (VİNÇ KÖPRÜSÜ) TEKER HESAPLARI HALAT HESAPLARI KANCA BLOĞU HESABI TAMBUR HESAPLARI SAYFA
Gerilme Dönüşümleri (Stress Transformation)
Gerilme Dönüşümleri (Stress Transformation) Bubölümdebirnoktayaetkiyen vebelli bir koordinat ekseni/düzlemi ile ilişkili gerilme bileşenlerini, başka bir koordinat sistemi/başka bir düzlem ile ilişkili
Sıkma sırasında oluşan gerilmeden öngerilme kuvvetini hesaplarız. Boru içindeki basınç işletme basıncıdır. Buradan işletme kuvvetini buluruz.
Ø50 Şekilde gösterilen boru bağlantısında flanşlar birbirine 6 adet M0 luk öngerilme cıvatası ile bağlanmıştır. Cıvatalar 0.9 kalitesinde olup, gövde çapı 7,mm dir. Cıvatalar gövdelerindeki akma mukavemetinin
MAKİNE ELEMANLARI - (2.Hafta)
MAKİNE ELEMANLARI - (2.Hafta) SÜREKLİ MUKAVEMET DİYAĞRAMLARI PROBLEMLERİ ÖRNEK 1 Şekildeki gibi Fe50 malzemeden yapılmış faturalı mil ince talaş alınarak işlenmiştir. Aşağıdaki zorlanma durumuna göre sürekli
I I I. TEST SORULARI Mmaksın değeri nedir A) al/2 B) 2aL C) al D) 2aL/3. qz ql qz. Adı /Soyadı : No : İmza: MUKAVEMET 1.
Adı /Soadı : No : İma: MUKAVMT. İÇİ SNAV 3 --9 Öğrenci No 343 ---------------abcde p Şekildeki taşııcı sistemde maksimum moment, maksimum kesme kuvveti, maksimum normal kuvvet hesaplaın =(a+e) kn, =(a+b)m
MATLAB programı kullanılarak bazı mühendislik sistemlerinin optimum tasarımı
Dicle Üniversitesi Mühendislik Fakültesi dergisi mühendislikdergisi Cilt: 1, Sayı: 1, 38-44 Dicle Üniversitesi Mühendislik Fakültesi Aralık 010 Cilt: 1, Sayı: 1, 41-47 3-9 Aralık 010 MATLAB programı kullanılarak
Termodinamiğin Temel Kavramları
2007 2008 BAHAR DÖNEMİ UYGULAMA I Termodinamiğin Temel Kavramları Arş. Gör. Mehmet Akif EZAN Dokuz Eylül Üniversitesi Makina Mühendisliği Bölümü 07/03/08 1/13 roblem 1.34 roblem 1.34 roblem 1.37 üst 730
2009 Kasım. www.guven-kutay.ch MUKAVEMET DEĞERLERİ ÖRNEKLER. 05-5a. M. Güven KUTAY. 05-5a-ornekler.doc
2009 Kasım MUKAVEMET DEĞERLERİ ÖRNEKLER 05-5a M. Güven KUTAY 05-5a-ornekler.doc İ Ç İ N D E K İ L E R 5. MUKAVEMET HESAPLARI İÇİN ÖRNEKLER...5.3 5.1. 1. Grup örnekler...5.3 5.1.1. Örnek 1, aturalı mil
Mukavemet. Betonarme Yapılar. Giriş, Malzeme Mekanik Özellikleri. Dr. Haluk Sesigür İ.T.Ü. Mimarlık Fakültesi Yapı ve Deprem Mühendisliği
Mukavemet Giriş, Malzeme Mekanik Özellikleri Betonarme Yapılar Dr. Haluk Sesigür İ.T.Ü. Mimarlık Fakültesi Yapı ve Deprem Mühendisliği GİRİŞ Referans kitaplar: Mechanics of Materials, SI Edition, 9/E Russell
GEZER KREN KÖPRÜSÜ KONSTRÜKSİYONU VE HESABI
GEZER KRE KÖPRÜSÜ KOSTRÜKSİYOU VE HESABI 1. GEZER KÖPRÜLÜ KRE Gezer köprülü krenler, yüksekte bulunan raylar üzerinde hareket eden arabalı köprülerdir. Araba yükleri kaldırır veya indirir ve köprü üzerindeki
POMPA VE MOTOR PUMPS AND MOTORS
8 tarım agriculture sanayi industry su idareleri water authority POMPA VE S AND S " 8" PASLANMAZ POMPA 8" SS 6 8 10 SS 872 KOMPLE PASLANMAZ POMPA FABRICATED STAINLESS STEEL 50 Hz 50 Hz seçim aralığı: Q=
YAPISAL ANALİZ YRD.DOÇ.DR. KAMİLE TOSUN FELEKOĞLU
YAPISAL ANALİZ YRD.DOÇ.DR. KAMİLE TOSUN FELEKOĞLU 1 Basit Kafes Sistemler Kafes sistemler uç noktalarından birleştirilmiş narin elemanlardan oluşan yapılardır. Bu narin elemanlar, yapısal sistemlerde sıklıkla
28. Sürekli kiriş örnek çözümleri
28. Sürekli kiriş örnek çözümleri SEM2015 programında sürekli kiriş için tanımlanmış özel bir eleman yoktur. Düzlem çerçeve eleman kullanılarak sürekli kirişler çözülebilir. Ancak kiriş mutlaka X-Y düzleminde
MOMENT VARIGNON
STATİK- MUKAVEMET - Dülem ve Ua Kuvvetler KUVVET.1 Kuvvet vektörü ve kuvvein Tanımı. Vektörün Şieti ve Vektörlerin Toplamı.3 Üç Boutlu Uaa Kuvvet Bileşenleri.4 Üç boutlu uaa kuvvetlerin toplamı ve enge
MUKAVEMET SAKARYA ÜNİVERSİTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAKİNE ELEMANLARI-I DERS NOTU
MUKAVEMET MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAKİNE ELEMANLARI-I DERS NOTU Mukavemet Hesabı / 80 1) Elemana etkiyen dış kuvvet ve momentlerin, bunların oluşturduğu zorlanmaların cinsinin (çekme-basma, kesme, eğilme,
2009 Kasım. MUKAVEMET DEĞERLERİ ÖRNEKLERİN ÇÖZÜMÜ. 05-5b. M. Güven KUTAY. 05-5b-orneklerin-cözümü.doc
009 Kasım MUKAVEMET DEĞERLERİ ÖRNEKLERİN ÇÖZÜMÜ 05-5b M. Güven KUTAY 05-5b-orneklerin-cözümü.doc İ Ç İ N D E K İ L E R 6. ÖRNEKLERİN ÇÖZÜMÜ...6.3 6... Grup örnekler...6.3 6.... Grup, örnek, aturalı mil
16.07.2012 11. ŞEV DURAYLILIĞI
11. ŞEV DURAYLILIĞI ŞEV DURAYLILIĞI (Slope Stability) Şev: Düzensiz veya belirli bir geometriye sahip eğimli yüzeydir. Şevler Düzensiz bir geometriye sahip doğal şevler (yamaç) Belirli bir geometriye sahip
Temel bilgiler-flipped Classroom Akslar ve Miller
Makine Elemanları I Prof. Dr. İrfan KAYMAZ Temel bilgiler-flipped Classroom Akslar ve Miller İçerik Aks ve milin tanımı Akslar ve millerin mukavemet hesabı Millerde titreşim hesabı Mil tasarımı için tavsiyeler
Mukavemet-II. Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş
Mukavemet-II Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş Bölüm 11 Enerji Yöntemleri Kaynak: Cisimlerin Mukavemeti, F.P. Beer, E.R. Johnston, J.T. DeWolf, D.F. Mazurek, Çevirenler: A. Soyuçok, Ö. Soyuçok. 11.1 Giriş Önceki bölümlerde
M b. bh 12. I x
dı /Soadı : No : İmza: MUKVEMET. YL İÇİ SNV --00 Örnek Öğrenci No 00030403 ---------------acde aşap cm 6cm cm G d Şekildeki rijit çuuğu, noktasında mafsallı ağlı, ile noktası arasında q aılı kuvveti etkimektedir.
29. Düzlem çerçeve örnek çözümleri
9. Düzlem çerçeve örnek çözümleri 9. Düzlem çerçeve örnek çözümleri Örnek 9.: NPI00 profili ile imal edilecek olan sağdaki düzlem çerçeveni normal, kesme ve moment diyagramları çizilecektir. Yapı çeliği
MATERIALS. Değiştirme Dönüşümleri. (Kitapta Bölüm 7) Third Edition. Ferdinand P. Beer E. Russell Johnston, Jr. John T. DeWolf
00 The McGraw-Hill Companies, Inc. All rights reserved. Third E CHAPTER BÖLÜM 8 Gerilme MECHANICS MUKAVEMET OF II MATERIALS Ferdinand P. Beer E. Russell Johnston, Jr. John T. DeWolf Lecture Notes: J. Walt
STATİK-BETONARME PROJE KONTROL FORMU Evet Hayır
STATİK-BETONARME PROJE KONTROL FORMU Evet Hayır 1. TAŞIYICI SİSTEM SEÇİMİ Mimari ve statik proje kolon sistemi uyumluymuş Mimari projedeki kat planları ile statik projedeki kalıp planları uyumluymuş. Mimari
MAKİNE ELEMANLARI DERS SLAYTLARI
MAKİNE ELEMANLARI DERS SLAYTLARI PERÇİN VE YAPIŞTIRICI BAĞLANTILARI P r o f. D r. İ r f a n K A Y M A Z P r o f. D r. A k g ü n A L S A R A N A r ş. G ör. İ l y a s H A C I S A L İ HOĞ LU Perçin; iki veya
MENGENE HESAPLARI A-VĐDALI MENGENE MĐLĐ. www.muhendisiz.net
www.muhendisiz.net MENGENE HESAPLARI A-VĐDALI MENGENE MĐLĐ Hareket civatasında bir güç iletimi söz konusu olduğundan verimin yüksek olması istenir.bu nedenle Trapez profilli vida kullanılır. Yük ; F =
MATERIALS. Basit Eğilme. Third Edition. Ferdinand P. Beer E. Russell Johnston, Jr. John T. DeWolf. Lecture Notes: J. Walt Oler Texas Tech University
CHAPTER BÖLÜM MECHANICS MUKAVEMET OF I MATERIALS Ferdinand P. Beer E. Russell Johnston, Jr. John T. DeWolf Basit Eğilme Lecture Notes: J. Walt Oler Teas Tech Universit Düzenleen: Era Arslan 2002 The McGraw-Hill
Perçinli ve Bulonlu Birleşimler ve Perçin Hesapları Amaçlar
Perçinli ve Bulonlu Birleşimler ve Perçin Hesapları Amaçlar Perçinli/bulonlu birleşimlerin ne olduğunu inceleyeceğiz, Perçinli/bulonlu birleşimleri oluştururken yapılan kontrolleri öğreneceğiz. Perçinli
Ölçme ve Kontrol Ders Notları
Ölçme ve Kontrol Ders Notları Namık Kemal Üniversitesi Hayrabolu Meslek Yüksek Okulu Öğretim Görevlisi Ahmet DURAK ÖLÇME Bilinen bir değerin aynı cinsten bilinmeyen bir değer içinde ne kadar olduğunun
Şekil 1 Çeşitli vida profilleri (şematik)
Şekil 1 Çeşitli vida profilleri (şematik) Tablo 1 Vida toleransları Şekil 2 Cıvata-somun bağlantı şekilleri Şekil 3 Özel başlı civatalar Makine Elemanları-II FÖY-2 1 Civata Bağlantıları ve Problemler Şekil
Page 1. Page 3. Not: Doğrusal ölçüde uzunlukların ölçülendirilmesi şekildeki gibidir.
TEKNİK BİLİMLER MESLEK YÜKSEKOKULU Teknik Resim Ölçülendirmenin Gereği ve Önemi Parçaların üretimi için gerekli değerlerin belli kurallara göre resme (görünüşlere) yansıtılması işlemine ölçülendirme denir.