R C. α C = - t A/C / AC α C = ( t B/C + δ B ) / BC

Ebat: px
Şu sayfadan göstermeyi başlat:

Download "R C. α C = - t A/C / AC α C = ( t B/C + δ B ) / BC"

Transkript

1 MAK 40 MAKİNA ELEMANLARI-, Prof.Dr. Kürşa DÜNDAR MOMENT ALAN METODU İLE EĞİM AÇISI VE EĞİLME MİKTARI BULUNMASI : A R A L x A x A A B C B M/EI A A x B C R C M : Kirişin (milin) eğilme momenti E: Kirişin Elastiklik moülü E çelik 0000 N / I π 4 4 : Kirişin Atalet momenti α : Kirişin teğet eğim açısı: α tan α ( küçük açı rayan ) δ : Kirişin eğilme miktarı A : M/EI grafiğine AB arası alan A : M/EI grafiğine BC arası alan α C - t A/C / AC α C ( t B/C δ B ) / BC α B/C : B eğim açısı ile A eğim açısı arasınaki fark ; bu fark B ile A arasınaki alanla bulunur : α B/C α B α C α B/C A α A/C α A α C α A/C A A A B C t A/C kama δ B t B/C α C b t h t : Teğet eformasyonu t A/C : A ile C arasınaki teğet eformasyonu ; A ile C arasınaki alanların A ye göre momenti ile bulunur : t A/C A x A A x A t B/C : B ile C arasınaki teğet eformasyonu ; B ile C arasınaki alanın C ye göre momenti ile bulunur t B/C A x B Bilinen yerlereki eğim açıları ve eğilme miktarları yukaraki bağıntılarla bulunur. Maksimum eformasyonun oluğu yere α 0 olup,maksimum eğilme miktarı yukaraki bağıntılarla bulunur. Ø mil KAMALAR bxhxl T kama T kama τ τem b L kama kama σ mil pem σ göbek pem t L mil (h t) L göbek Çizelge: Stanart paralel yüzeyli üz kama ölçüleri TS 47/9 Mil çapı Mile Göbekte Göbekte Kama Kama L kama kama kama kama genişliği yüksekliği boyları erinliği erinliği erinliği <a > b h t t(kaygan) t(sıkı) an e.kaar 8, 0, ,8,4 0, ,5,8, ,,7 5 7,5,8, ,, ,, ,, ,5,8, ,, ,4, Stanart Kama L boyları: TS 47/9,8,0,,7,,0,8,44,50,58,5,75,85,95,0,0,50,70,00,0,0,90,0,80,440,550

2 TOLERANSLAR Çizelge : Tolerans Kalitelerinin ölçü aralığı (DIN 75) μm Mil çapı IT0 IT0 IT IT IT IT4 IT5 IT IT7 IT8 IT9 IT0 IT IT IT IT4 IT5 IT > < IT7 IT Çizelge : Miller için alt ve üst sınırlar (göbek için aynı eğerler işaret eğiştirir) μm Mil çapı Miller için üst sınırlar μm Miller için alt sınırlar μm > < a b c e f g h m n p r s u v x y z

3 SIKI GEÇME b p D δ g m { t Eg toplam Dg m geçme b p ν m iç E m m iç ν D g m m iç σ { pmak σ { pmak göbekte Dg m mile m iç çekme basma mil T μ pmin ( π mil b) sürt T Ø mil Ø iç ØD göbek örnek:. Çaplı mile H8 / u8 geçmesi için alt üst toleransları ve toplam geçmeyi bulunuz : IT 8 kalitesi için çapta çizelge- en ölçü aralığı 0,07 çıkar. H8 göbek için alt sınır çizelge- en 0 oluğuna göre üst sınır 00,070,07 olur: yani göbek,000 ile,07 ölçüleri arasına imal eilecektir. u8 mil için alt sınır çizelge- en 0,0 oluğuna göre üst sınır 0,00,070,00. olur yani mil,0 ile,00 ölçüleri arasına imal eilecektir. bu uruma en çok geçme: 0,00-0 0,00 ; en az geçme: 0,0-0,07 0,00 olur. (tatlı sıkı) MİL MUKAVEMETİ - MİL ÇAPI Millere statik burulma momenti (tork) T ve eğişken eğilme momenti M neticesine mil çapı : M T π σem σems Buraa emniyetli gerilmeler: σ σ ak em S S σ em σ KyK S Kç b σak malzemenin akma gerilmesi, Konstrüksiyon çeliklerine sürekli (yorulma) mukavemeti σ0,5 σk S net emniyet katsayısı olup normal,5 arasıır. Can ve mal emniyeti urumuna - 4 arası olabilir. Yüzey faktörü Ky, büyüklük aktörü Kb. Çentik faktörü Kç aşağıaki tablo ve şekilleren bulunur. Çizelge-4 Millere Çentik aktörleri Kç Kama (freze) Kaeme Enine Pim Sıkı Segman Çark parmak /D 0,7 : r/ 0, /D 0,4 geçme yuvası eğilme,-,, -,5,4 -,8,7-,9,5 -,5 burulma,-,,-,,5,4 -,8,-,4,5 -,5 Çizelge-5 Yüzey faktörü : Ky σ K N/ Ky Polisaj tümü Taşlama tümü 0, ,84 Torna 00 0,75 ve 800 0,7 soğuk şekil ,7 lenirme ,5 0, Çizelge- Büyüklük faktörü Kb Kb 0,9 0,8 0,7 0,

4 ÇENTİK AKTÖRÜ 4 K ç q (K t ) Kt :teorik çentik faktörü q : malzemenin çentik hassasiyeti : Çentik hassasiyeti, q σ K 400 N/² Çelik N/² Aliminyum Çentik rayüsü, r

5 MİL KATILIĞI 5 Millere saece mukavemet kontrolü yeterli eğilir. Millere fazla sehim δ ve burulma açısı θ kritik hızın üşük olmasına sebep olur ve sınırlanmalıır: Dişli çarklı millere Sehim : δmak L{ < 0,000 yataklar arası uzaklık 0,0005 Kritik Hız : n{ kr ev ak 950 güç iletimiyapanlar arasınaki uzaklık Burulma } T L Ip açısı sınırı: θ < 0,005 0,009 ra Kritik Tork : T G I kr π E p L { her metree π4 Buraa elastiklik moülü : Eçelik 0000 N kayma moülü : Gçelik N δ { i Millere eğim açıları α rulman ömrünü azaltır: Sabit bilyalılara α < 0,5 0,009 ra Dişli çarkların bulunuğu noktalara α < 0,0 0,00 ra silinirik makaralılara α < 0, 0,005 ra (estekler kenara ise) TERMAL UZAMA Δ t α t L ΔT termal uzama katsayısı α t 7 0 / C çelik KAVRAMA ORANI Dişlilere Kavrama Oranı ε en az, olmalı, bu eğer arttıkça sessizlik artar : ε a r a r ( π m cos α ) sin α, : bölüm airesi çapları işüstü çapı : a m : tam işler için iş ibi çapı : r.5 m : tam işler için Tavsiye eilen ε eğerleri : α5 için ε,7..., 5 α0 için ε,5..., 9 α5 için ε,...,5 DÖNEN DİSKLERDE MERKEZKAÇ GERİLME D ış çaplı () ; iç çaplı () ; w (ra/s) hızla önen ρ ( ρçelik7800 kg/m ) yoğunluğuna bir silinirik gövee hızan oluşan maksimum teğet çekme gerilmesi σmak (N/ ) : ( poison oranı ν çelik0, ) σmak ρ ω ( D ν ) 0

6 DÜZ DİŞLİ MUKAVEMETİ: T σk Eğilme Kontrolü (Lewis) : σ? σ em K v km π yz b Lewis faktörü y için Çizelge-8 e bakınız. Genişlik faktörü: k 4 Diş genişliği b buraan bulunur πm 5, Hız faktörü Kv üz işlilere hıza göre : K v Kv K v { v { v 5, 44 v v 0 m/ s Yüzey Basıncı Kontrolü (Buckingham) : Dinamik Yük: 0< v 0 m/ s v(bc t ) t v bc t? w v> 0 m/s Buraa t gücün hıza bölümü ile e bulunur: t P Deformasyon Katsayısı C Ç- en bulunur. v Z Aşınma yükü : w p bk Buraa P pinyon çapıır. Z Z Aşınma yükü faktörü K Çizelge- en bulunur. Statik yük (Eğilme) kontrolü (Buckingham): o σk byπm? KONİK DİŞLİ ÇARKLAR Konik açısı şekilen: Z tan γ Z Ortalama ve bölüm çapı bağıntısı : o bsinγ Z Eşeğer iş sayısı : Z eş cos γ γ γ o Konik Çarklara Dişli Kuvvetleri : T t t tan α cos γ o Konik Dişli Mukavemeti: - Eğilme Kontrolü (Lewis) : r e t tan α sin γ σ T bm πy eş L Z L b buraa Z hakiki iş sayısıır.? σ em eşeğer iş sayısı için yeş Çizelge-8 en bulunur. b genişliği konik için: Bölüm airesineki v hızı faktörü Kv konik için bütün hızlara : - Yüzey Basıncı Kontrolü (Buckingham) : Dinamik Yük: σ K K b buraan L b tercih eilir. 4 L K v 44 v talaşlı imalat Buraa gücün hıza bölümü ile bulunur: Aşınma yükü: w p bk Z 0,75 cosγ Z Z 5, Kv 44 5, 4 4 v öküm imalat v(bc ) v bc? w eş eş eş v o Dönürülen Dönüren P v Deformasyon Katsayısı C Çizelge- en bulunur. σk L b - Statik yük (Eğilme) kontrolü (Buckingham): 0 byeş πm? L e r e t r Buraa P pinyon çapıır. Aşınma yükü faktörü K Çizelge- en bulunur. t

7 Çizelge-7 Stanart Moül: Alın, Helis, Konik Dişliler : m, mn - (,5)-,5- (,75)-,5- (,75)- -(,5)-,5- (,75)-- (,5)-4- (4,5)- 5 -(5,5)- -(7)- 8- (9)-0-()--(4)--(8)- 0-()- 5-(8)--()-40- (45)- 50 Sonsuz Via Çarkı, mn, -,5-,- -,5-, , 8-0 -, Çizelge-8 Lewis orm aktörü : y ( bazen Y π y kullanılır) Z 4½ tam tam kök tam 0,07 0,078 0,099 0,088 0,07 0,08 0,0 0,09 4 0,075 0,088 0,08 0, ,078 0,09 0, 0,0 0,08 0,094 0,5 0,0 7 0,084 0,09 0,7 0,09 8 0,08 0,098 0,0 0, 9 0,088 0,00 0, 0,5 0 0,090 0,0 0,5 0,8 0,09 0,04 0,7 0,0 0,09 0,05 0,9 0, 0,094 0,0 0,0 0,4 4 0,09 0,07,0 0, 5 0,097 0,08 0, 0,8 0,098 0,09 0,5 0,0 7 0,099 0, 0, 0, 8 0,00 0, 0,7 0, 9 0,0 0, 0,8 0,4 0 0,0 0,4 0,9 0,5 0,0 0, 0,4 0,9 4 0,04 0,8 0,4 0,40 0,05 0,0 0,44 0,4 8 0,0 0, 0,45 0, ,07 0,4 0,4 0, ,0 0,0 0,5 0,5 0 0, 0,4 0,54 0,5 80 0, 0,9 0,59 0, 00 0,7 0,4 0, 0, 50 0,9 0,4 0,5 0,7 00 0,0 0,47 0,7 0, , 0,50 0,70 0,7 Kra 0,4 0,54 0,75 0,80 Çizelge-9 Dişli imalat hatası sınırı e sınır, v m/s,5,5 5 7, <v e sınır 0,4 0,0 0,078 0,057 0,04 0,07 0,00 0,05 0,05 Çizelge-0 Dişli imalat Hataları e, Moül Ticari 0,05 0,05 0,054 0,05 0,08 0,09 0, 0,05 0,5 Hassas 0,05 0,05 0,07 0,0 0,08 0,045 0,05 0,054 0,07 ÇokHassas 0,0 0,0 0,04 0,05 0,08 0,0 0,05 0,07 0,05 Çizelge- Deformasyon katsayısı C eğerleri N/ veya kn/m Malzeme Kavrama Dişteki hata e, Pinyon Dişli açısı α 0,0 0,0 0,04 0,0 0,08 ormül D.Demir Çelik 4½ C 5500 e Çelik D.Demir 4½ C 700 e Çelik Çelik 4½ C 000 e D.Demir D.Demir C 5700 e Çelik D.Demir C 7900 e Çelik Çelik C 400 e D.Demir D.Demir 0 kök C 5900 e Çelik D.Demir 0 kök C 800 e Çelik Çelik 0 kök C 900 e D.Demir D.Demir C 00 e Çelik D.Demir C 8500 e Çelik Çelik C 500 e Çizelge- K Gerilme Yorulma katsayısı : p sin K em α p emçellk,75 BHN 70,4 E p E ç Malzeme Yüzey K kn/m Pinyon Ortalama ayanma limiti Çark BHN Pem N/ 4,5º 0º 5º Çelik 50 Çelik Çelik 00 Çelik Çelik 50 Çelik Çelik 00 Çelik Çelik 50 Çelik Çelik 400 Çelik Çelik 50 D.Demir Çelik 00 D.Demir Çelik 50 D.Demir Çelik 50 os.bronz Çelik 00 os.bronz D.Demir 0 D.Demir D.Demir 80 D.Demir

8 RULMAN SEÇİMİ: 8 Rulmana gelen rayal yük r ve eksenel yük e ile eşeğer yük bulunur Peş ; Peş X r Y e Buraa X ve Y Çizelge. en rulman tipine bağlı olan e yarımı ile bulunur. Hesaplanan Peş yarımı ile rulman ömrü L milyon evir olarak bulunur; L C P eş k (bilyalı),, (makaralı) e ry r rx rx ry Buraa rulmanların kapasiteleri C çizelge-4 eir, Eğer ömür biliniyor ise istenen C aynı formülen C P eş L k Milyon evir olan L rulman ömrü, mil evri n yarımı ile saat olarak rulman ömrüne Lh çevrilir: L h L 0 n 0 Çizelge- (ORS) Rulmanlara Dinamik Yük aktörleri X, Y

9 Sayfa 9 Ç-4 Sabit Bilyalı Rulman lar Ana ölçü rulman Kapasite N rayus Ana ölçü rulman Kapasite N rayus D B sembol C C0 r.. D B sembol C C0 r , , , , , E , ,5 7 E , , , , , , ,5 7 E , E , E , , , , , , E , BO , , , , , L BO , , , , , , , , , E , , M , , , , , , , , , , L , M , , , , , , , , , , , M ,5

10 0 Makine Elemanları-III öev örneği b x b k cosγ b y b k cosγ Mil, pinyon ve çarklar çelik: σ K 850 σak 70 pem 570 N/ BHN 5 μ 0,5 ν 0, Konik işliler: moül. Z 4 Z 5 α0 Düz işliler: moül.. Z 4 Z 5 α0 Miller : Yüzey: taşlama : B,C,K kama Kç, Emniyet her yere.5 J K L G e kaeme rayusları rulman ile aynı - Konik ve üz işlilerin en küçük moülünü, ölçülerini ve kuvvetlerini bulunuz. >>> bütün işliler hassas; yetmiyorsa çok hassas - AD(tam sayı), ve JL(rulman çapı) ; HE (rulman çapı) mil çaplarını bulunuz saat ömürlü A, D, J, L, G, H rulmanlarını çaptan çapa en az 4 kaemeli seçiniz >>> A ve H eksenel yük taşıyor >>> Rulmanları 0,,0,,,4 (sabit) tipi rulmanlaran sırasıyla seçiniz, kapasite kurtarmıyor ise uygun çift rulman seçiniz. 4- B, C ve K üz kamalarını seçiniz 5- E eki sıkı geçmee göbekte H serisini kullanıp sırasıyla 8,7,,5 kalitelerini eneyerek mil-göbek geçme toleransını bulunuz. Kaliteleri en fazla farklı mümkün olan en üşük kalitee seçiniz. - JL miline J, K ve L eki eğim açılarını kontrol einiz; maksimum eğilme miktarını kontrol einiz ; ve K aki eğilme miktarı yarımı ile kritik hızı bulunuz., bx A B C D 7- HE miline E eki eğim açısını ve miktarını kontrol einiz 8- Kritik görülen AD miline Burulma açısını, kritik torku kontrol einiz. ( D eki rulmanın eğim açısını ; B ve C e eğilme miktarlarını kontrol einiz ; kritik hızı bulunuz). >>>Bu parantezli kısım çözülü fakat öeve yok! 9- Düz işlilere kavrama oranı bulup sesi kontrol einiz. 0- B işlisine merkezkaç gerilmeyi kontrol einiz - AD milinin 00 C farkta termal uzamasını bulunuz G H 0 0,5b x E 0,5by bk bk 5 motor P 00 Watt n 500 ev/ak CEVAPLAR: HE, AD, JL millerine açısal hızlar ve Torklar; π 00 nhe 500 { w HE 5,4 { THE 450 / ak 0 5,4 ra/ s N 4 00 nad { w AD, { TAD /, ra/ s N 4 00 njl 08, { w JL,44 { TJL ,44 44 / ra/ s N B γ E γ L b

11 Cevap-Konik işliler E,B : Z 5 tan γ o 4,4 γ 77,8 γ, o Z 4 Z 4 Z 5 Eşeğer iş sayıları : Z eş 4, Z eş 07, 5 cos γ cos, cos γ cos 77,8 Öncelikle Buckhingham enklemine bakılarak en küçük moülün,5 oluğu görülür: E,5 4 5 B,5 5,5,5 sin 77,8 b 7,7 bkonik 7 b Ortalama çaplar: b sin γ 5 7 sin, 9, o,5 7 sin 78,8 o, Buckinghama gerekli olan C, Çelik-çelik malzeme için : Çizelge- en C400 e v k 5, / s 0,98 m / s Çizelge-9 a v0,98 m/s için : esınır 0,4 en fazla Çizelge-0 : m,5 için: e 0,055 < e 0,4... uygun C400 0,0559 kn/m hassas sınır P 00 bulunur; 5 v 0,98 v (b C ) 0,98 ( 0, ) 5? v b C 0,98 0, w 7 98 Çizelge- en çelik-çelik (BHN5) ortalama : K 45 kn/ m p b K Zeş 0,05 0, ,5 w 0,75 0,75 79> N cosγ Z Z cos, 4, 07,5 eş eş aşınmaya ayanır Çizelge-8 en interpolasyon: Z 4, y 0, 0898 eş eş σk L b 850 b 0 b yeş π m 7 0,0898 π,5 57 > L b N ayanır Konik pinyonun Lewis eğilme kontrolü TEH L 450 b σk 850 σe 5,8 {? σem Kv 4 b m π y eş Z L b 7,5 π 0, b 0,98 N/ eğilmeye ayanır C ve K a üz işlilere önce Buckinghaman başlayarak kontroller yapılınca: en küçük moül m,75,75 4 8,5, , 8 bc 4 π,75 4,5 bcüz 4 C K C400 e v 8,5 h, 7/ s 0,7m/ s Çizelge-9 a v0,7 m/s için : e sınır 0,4.Çizelge-0 a m,75 için: ehassas 0,0575< esınır 0,4... uygun C400 0, kn/m bulunur; tp/v75 t v (b C t ) v b C t 0,7 ( ) 75 0? 0, w

12 aynı malzeme çelik-çelik (BHN5) ortalama: K45 Z 5 aşınmaya w p b K 0,085 0, > 0 N Z Z 4 5 ayanır Çizelge-8 e: Z 4 y 0, 088 eş σk 850 : 0 b y π m 4 0,088 π,75 7 > 0 N ayanır Düz işlie C pinyonuna Lewis eğilme kontrolü TAD 500 σ K 850 σ C 05 {? σem Kv 4 k m π y Z 4,75 π 0, ,98 N / v< 0 m / s eğilmeye ayanır Konik işli kuvvetleri : TAD 500 tb 780 N, o B tc rb tb tan α cos γ 780 tan 0 cos 77,8 0,0 N ee eb tb tan α sin γ 780 tan 0 sin 77,8 77 N re Düz işli kuvvetleri : TAD 500 tc 758 N 8,5 C tk tan α 758 tan N rc t rk Cevap - b x b k cosγ 7cos77,8 5,7 b y b k cosγ 7cos,,4 5,7 4 4 Şekilen AB,5,7, BC 0 9,8 0 CD 5 JKABBC4 ; KLCD ; EGGH7 AD MİLİ M, B N M T π σem σems σ σ S 70,5 ak em S σ em σ KyK S Kç b 447 0, ,88 Kb,5 K ç En fazla yük C e : kama Kç, ; çap 0 farzeilirse Kb ; σ em AD π AD, 7 7.için tekrar Kb0,9 ; σ em 45 Bu eğerlerle çap tekrar bulunur ; AD,44 7 : aynı çap bulunana kaar tekrarlanır (Basit iterasyon). yz üşey (ön) üzlem RAy -004 RDy MB A B C D (7) A A B B B Myz üşey eğilme momenti (N) C C -44 xz yatay (üst) üzlem RAx RDx 0 A B C D (87) (8) (7) D D -54 A 8 8 B C -549 D A B C D D Mxz yatay eğilme momenti

13 D rulmanı seçimi : (ömür 5400 saat ve eksenel yük yok) L L n h 5,0 0 0 milyon evir en az kaeme 4 : D AD en yakın küçük stanart rulman çapı D 87 7 rd 90 N eksenel kuvvet : ed 0 oluğunan P eş N C D eş P L 90 5,0 8 N bu kapasiteyi ilk kurtaran çaplı 0 rulmanı seçilir A rulmanı seçimi : (ömür 5400 saat ve eksenel yük 77 N) Rayal kuvvet: ra N eksenel kuvvet : ea 77 N en az kaeme 4 : A AD en yakın küçük stanart rulman çapı A e 77 0,5 <?e e bilinmeiğinen önce eksenel yük önemsiz farzeilir : X Y0 r 8 P eş N C P L 8 5,0 597 N A eş A için bu kapasiteyi ilk kurtaran çaplı 000 N kapasiteli 0 rulmanı seçilir. Bu rulmanın statik e 77 kapasitesi Co50 N oluğunan 0, 0785 e0, 0, eğerinin 0,5 en büyük C0 50 oluğu ve eksenel yükün yine önemsiz oluğu aynı X, Y, Peş eğerleri oluğu anlaşılır. (X, Y, Peş eğerleri aynı olana kaar tekrarlanır) B, C kamaları : Sayfa- eki Tablo an 7 çapa x lık üz kama uygunur; bütün malzemeler aynı oluğunan kayma gerilmesi ile göbekteki basma hesabı : T 500 kama kama 47 kama 47 N τ τ 7 { em L 4, b L b τ 0, ,5σ em em kama kama 47 σgöbek pem L 4,8 (h t) L göbek (h t) p em (,5) 570 Tabloan L 4, an büyük olan en küçük stanart boy 7. oluğunan ; B,C kamaları : x x 7 (Boy kısa oluğunan yarımay kama a tavsiye eilir.) JL MİLİ Uçta kaplin (esnek) var farzeilirse JL milini rulmanların esteğine saece K üz işli kuvvetleri t ve r etkilemekteir; Bu mile kuvvetlein n bileşkesi alınıp tek bileşke üzleme hesap yapılabilir ; nk t r 95 En fazla yük K a : kama Kç, ; çap 7 farzeilirse Kb0,9 ; σ em JL 8,9 9 JL π için tekrar Kb0,9 ; σ em 4 : çap tekrar bulunur ; JL 8,97 9 (aynı çap): L ye rulman takılacağınan JL 0 seçilir J e en az kaeme 4 : J JL En yakın stanart rulman çapı J 5 N RJ bileşke üzlem RL 0 J K L (5) -95 (8) 5 58 J 4 K L -585 D J K L Bileşke Moment Diyagramı

14 J ve L rulmanı seçimi : 4 JL evir ömrü saat ömrü n JL , 0 7,55 milyon evir eksenel kuvvetler : ej el 0 oluğunan X ; Y0 : P eş r P P 5 N J için P L 5 7,55 45 N eşj rj C J eş bu kapasiteyi ilk kurtaran 5 çaplı J için 00 rulmanı seçilir. 8 N L için P L 8 7,55 0 N eşl rl K kaması C L eş bu kapasiteyi ilk kurtaran 0 çaplı L için 004 rulmanı seçilir Sayfa- eki Tablo an 0 çapa x lık üz kama uygunur; T 4000 kama L b τ kama em 400 kama 8, L 0,5 447 (h t ) p N em 400 7, (,5) 570 Tabloan L 8, en büyük olan en küçük stanart boy. oluğunan K kaması : x x ( yarımay kama a tavsiye eilir.) HE MİLİ M 9, E N En fazla yük G e rulman var, kama yok, 4 kaeme var; HG GE en 4 fazla. Kaeme çentiği : K ç q (K t ) henüz rulman seçilmeiğinen rayus farzeilirse; Çentik hassasiyeti q Sayfa 4 en σ K 850 için ; q ~ 0,8 bulunur: Teorik faktör Kt çapa bağlıır: rulmanlı küçük GE çapı 0 ve 4 kaemeli büyük HG çapı D4 farzeilirse : D/4/0,4 : r//00, Kt, bulunur; K ç 0,8 (, ), 54 0 küçük çaptaki Kb ; σ em RHy yz (ön) üzlem (-44) (5) H H G H G E RGy G E 89 E ME xz (üst) üzlem RHx RGx H G E (-780) (50) H G E -00 Eğilme Momenti iyagramları N H G E GE π GE, HE mili için en yakın rulman iç çapı olan ve 4 kaemeli HG mili için seçilerek tekrar enenir; D//, : r//0,08 Kt,7 K ç 0,8 (,7 ), 59 Kb0,98 olur Bu eğerlerle σ em 54 çıkar, mil çapı yukara tekrar enenirse HE,4 çıkar yine en yakın rulman iç çapı olan ve 4 kaemeli HG mili için uygun oluğu görülür. Yalnız rulman seçtikten sonra rayus belli olacaktır, o zaman bu çap tekrar kontrol eilmeliir.

15 G ve H rulmanı seçimi : 5 EH evir ömrü saat ömrü neh milyon evir Bu mile G ye fazla yük geliğinen eksenel yükü H taşıyacak şekile konstrüksiyon yapılmıştır; G e rayal kuvvet : 5 50 rg 45 N : eksenel kuvvet : eg 0 oluğunan P eş 45 N C P L 45 G eş 8998 N : bu kapasiteyi sağlayan çaplı sabit bilyalı rulman yoktur; çift rulman seçilirse Peş ve kapasite yarıya üşer: CG8998/4499 N için aet 0 rulmanı seçilir. Bu rulmanın rayusu 0,5 ir..lik HE mili için bu rayus tekrar enenir; bu rayus için q~0,75 : D/ /, : r/ 0,5 / 0,047 Kt, K ç 0,75 (, ), 8 Bu eğerlerle σ em 4 çıkar, mil çapı yukara tekrar enenirse GE,9 çıkar yine en yakın rulman iç çapı olan ve 4 kaemeli HG mili için uygun oluğu görülür. H e rayal kuvvet : rh N H e eksenel kuvvet : eh 0 N e 0 0,074 <? e e bilinmeiğinen önce eksenel yük önemsiz farzeilir : X Y0 87 P r X Y N P L N eş r e C H eş H için bu kapasiteyi ilk kurtaran en küçük çaplı 0 rulmanı seçilir. Bu rulmanın statik kapasitesi Co80 N oluğunan C e 0 0 0, 009 e0,05 eğerinin 0,074 en büyük oluğu 80 ve eksenel yükün yine önemsiz oluğu aynı X, Y, Peş eğerleri oluğu anlaşılır. (X, Y, Peş eğerleri aynı olana kaar tekrarlanır) HE MİLİNDE E PİNYONUNDA SIKI GEÇME E e sıkı geçme yapılacak göbek boyu : bge bk cos γ 7 cos,,4 E pinyonunun ortalama çapı göbek ış çapı sayılır : D g 9, GE e mil çapı : m ; milin iç çapı sıfırır: iç 0 Bu sıkı geçmenin öncelikle HE torku (motor torku) olan 450 N yi,5 emniyetle taşıması gerekir. T HE mil 450,5 μ pmin ( π milb) 0,5pmin ( π ) p min,7 N/ ayrıca geçmenin yaptığı basınçtan göbeğin çatlamaması gerekir: D g m 9, mak p mak p mak σems 447 Dg m 9, N/ σ p mak 8 N/ mile iç çap sıfır oluğunan mile basma hesabına gerek yoktur kaymaan torku tutacak bu p min ve göbeği çatlatmayacak p mak eğerlerini sağlayan geçme miktarları D b p b p p 9, p g m m iç mak δ ν ν mak 0 mak 0, 0, E D E , 0000 g g m m 0 m iç olabilecek en fazla geçme : δ mak 0,0947 gerekli en az geçme aynı eklemen veya orantı ile : δ min 0,0947,7 / 8 0,0047

16 göbekte H serisine göre tolerans seçilecektir : göbekte üşük kalite olan IT 8 ile başlanır (H8): mile e bir alt kalite olan 9 çok üşük oluğunan 8 ile başlanır. Çizelge- en çapta IT8 için alt ve üst sapma miktarı arasınaki fark: 0,07 Göbekte H8 serisinin alt toleransı 0 olunca üst toleransı 0,07 olur. Bu uruma IT8 kalitesine mil için en fazla tolerans δmil mak 0 0,09470,0947 mil için en az tolerans δmil min 0,07 0,0047 0,0047 bu en az toleransı u serisinin μm ile kurtarığı görülür. u8 e üst sınır 0,00,070,00 olur bu üst sınırır a 0,0947 en küçük oluğu için H8 / u8 uygunur. JL MİLİNDE EĞİM AÇISI VE EĞİLME MİKTARI JL miline L e eğim açısı α L için şekilen α L - t J/L / JL bağıntısı kullanılır. Buraa J ile L arasınaki teğet J t J/L K δ K t K/L α L eformasyonu t J/L ; J ile L arasınaki alanların J ye göre momenti ile bulunur : 585 t J/L x J A x J A t ' J / L (4 ) Bu eğer E I eğerine bölünür : 04 JL 0 E I 0000 π t J /L 0, Şekileki üçgenen bu eğer JL ye bölünerek α L bulunur : α t 0,0487 L J/ L 0,0004 ra< 0,009 uygun JL 75 AJL αj /L 0,005 αj αl α EI 49 0 α 0,00058 ra 0,009 uygun J < Bu açının bilyalı rulmanların sınırı olan 0,5 en küçük oluğu anlaşılır. K işlisine eğim açısı α K ; α (89 / EI) K/L α K L J ( 0,0004) α bağıntısı ile bulunur : α K/L, K ile L arasınaki alanır α 89 K αl αk /L 0,0004 0,000 ra 49 0 < bu eğimin işlilerin sınırı olan 0,00 rayanan küçük oluğu anlaşılır. x J ,00 uygun Teğet eformasyonu t K/L ; K ile L arasınaki arasınaki alanın K ya göre momenti ile bulunur : x J J 4 K L t' t /L K /L 49 0 K 0,00558 Yine yukaraki üçgenen δ t α KL yarımı ile K a eformasyon δ K bulunur : K K /L L δ K αl KL tk / L 0,0004 0, ,050

17 Mile yeri bilinmeyen X noktasınaki maksimum eformasyon bulunmak istenirse bu nokta α X 0 yarımı ile toplam alanı ikiye bölen yereir x 585 x 4 x40, t 40, 0099 X / J 0, , , J X K L x m 40, δ Xmak αj XL tx / J 0, , 0,008 0,05 HE MİLİNDE EĞİM AÇISI VE EĞİLME MİKTARI Önce Moment grafiğineki Gx mesafesi ve alanlar bulunur : 588 Gx 89 7 Gx Gx,8 xe 7,8, α H t G/H t E/H E HG çapı GE çapı.ir : H G δ E 4 HG E IHG 0000 π GE E IGE 0000 π HE miline H a eğim açısı α H için şekilen α H - t G/H / HG bağıntısı kullanılır. Buraa H ile G arasınaki teğet eformasyonu t G/H ; G ile H arasınaki alanın G ye göre momenti ile bulunur : Düşey grafik için : t ' G / H Bu eğer E I eğerine bölünür : t 8050 G /H 0, α H tg/h 0,009 0, ra < 0, 009 HG UYGUN Düşey Moment Grafiği 4 H 7 G,8 x E , 588 H 7 G 7 E Yatay Moment Grafiği E e eğim açısı α E ; α α α bağıntısı ile bulunur : H/E H E α H/E, H ile E arasınaki alanların EI eğerlerine bölümleriir ; α E α H α H / E 0, ,00040 ra < 0, UYGUN Teğet eformasyonu t E/H ; H ile E arasınaki arasınaki alanların E ye göre momenti ile bulunur ,8 7897, 4 te / H (7 ) (, ) ,08 Yine şekileki üçgenen δ t α HE yarımı ile E e üşey eformasyon δ E bulunur : E E/H H

18 δ t α HE 0,08 0, , E E/H H Yatay grafik için aynı işlemler tekrarlanır : t ' G / Hy t ,00 G /Hy 4 0 tg/ Hy α 0,00 Hy 0, ra < 0,009 uygun HG 7 E e eğim açısı α E ; α H/E αh αe bağıntısı ile bulunur : α H/E, H ile E arasınaki alanların EI eğerlerine bölümüür ( yatay için x840 ) : αey αhy αh/ey 0, ,00> t' E /Hy (7 ) 0, δ Ey te/hy αhy HE 0,09 0, ,05 0,00 E işlisi hizasına eğim fazla δ 0,05 0,0094 Emak δe δey 0,079 δ mak /HE 0,079 / 54 0,000 >0,000 eformasyon a fazlaır, GE boyu kısaltılması veya çapın artırılması tavsiye eilir. AD MİLİNDE EĞİM AÇISI VE EĞİLME MİKTARI Düşey Bağıntılar: AD miline D e üşey eğim açısı α D için şekilen A B C t A/D δ B t t δ C α D α D - t A/D / AD bağıntısı kullanılır. Buraa A ile D arasınaki üşey teğet eformasyonu t A/D ; A ile D arasınaki alanların A ye göre momenti ile bulunur : x t A/D x A A x A A x A A x 4A A 4 t ' A / D (4 ) Bu eğer E I eğerine bölünür : 74 AD 7 E I 0000 π t A /D 4 0,0494 Bu eğer AD ye bölünerek üşey α D bulunur : α 0,0494 D 0,00058 ra < 0,009 uygun 75 Bu açının bilyalı rulmanların sınırınan çok küçük oluğu anlaşılır. Düşey teğet eformasyonu t C/D,C ile D arasınaki arasınaki alanın C ye göre momenti ile bulunur : x x 4 x A B 0 C D AD mili üşey Moment grafiği x A x A x 4A x A A B 0 C D AD mili yatay Moment grafiği

19 t ' C / D t 0,0057 C / D Yine şekileki üçgenen δ t α CD yarımı ile C e üşey eformasyon δ C bulunur : C C /D δ C αd CD t C / D 0, ,0057 0,0588 D üşey teğet eformasyonu t B/D ; B ile D arasınaki alanların B ye göre momenti ile bulunur : t' ) t B /D (0 B/D 0, Yine şekileki üçgenen δ t α BD yarımı ile B e üşey eformasyon δ B bulunur : B B /D D δ B αd BD tb / D 0, ,04 0,00840 Yatay Bağıntılar: AD miline D e yatay eğim açısı α Dy için şekilen α Dy - t A/Dy / AD bağıntısı kullanılır. Buraa A ile D arasınaki yatay teğet eformasyonu t A/Dy ; A ile D arasınaki alanların A ye göre momenti ile bulunur : t A/Dy x A A x A A x A A x 4A A 4 t ' A / Dy (4 ) t A /Dy , Bu eğer AD ye bölünerek yatay α D bulunur : α 0,0974 Dy 0,000 ra < 0, uygun Bu açının bilyalı rulmanların sınırınan çok küçük oluğu anlaşılır. Yatay teğet eformasyonu t C/Dy,C ile D arasınaki arasınaki alanın C ye göre momenti ile bulunur : t' C /Dy t 0,0089 C /Dy 8 0 Yine şekileki üçgenen δ C t C /D αd CD yarımı ile C e üşey eformasyon δ C bulunur : δ Cy αdy CD t C / Dy 0,00 0,0089 0,007 yatay teğet eformasyonu t B/Dy ; B ile D arasınaki alanların B ye göre momenti ile bulunur : t' B /Dy (0 ) tb/dy , Yine şekileki üçgenen δ t α BD yarımı ile B e yatay eformasyon δ By bulunur : By B /Dy Dy δ By αdy BD tb / Dy 0,00 0,0479 0,058 B ve C eki bileşke eformasyonlar üşey ve yatay eğerlerle bulunur : δ 0,0084 0,058 B δ δ 0,079 B By δ 0,0588 0,007 C δ δ 0,0454 C Cy Maksimum eformasyon B ile C arasına C ye yakınır. δ mak /AD 0,0454/75 0,0004 > 0,000 (0,0005) eformasyonun AD miline fazla oluğu görülür, takım tezgahlarına ve yüksek evirlere ikkat eilmesi gerekir.

20 DÜZ DİŞLİLERDE KAVRAMA ORANI 0 Dişlilere Kavrama Oranı ε için işşüstü.pinyon ve.çark için a ve işibi r çapları : a m 8,5,75 44,0 a 78,8,75 84,5 r,5 m 8,5,5,75, r 78,8,5,75 7, ε a r a r ( π m cos α ) sin α ε 44, 84,5 7, (8,5 π,75 cos 0 78,8) sin 0,9 >, uygun B ÇARKINDA MERKEZKAÇ GERİLME ortlama ış çaplı ; 7 iç çaplı ; w, ra/s hızla önen ρçelik7800 kg/m yoğunluğunaki B çarkına merkezkaç çekme gerilmesi : ( poison oranı ν çelik0, ) σ ν 0, ( D ) 7800, (, 7 ) 0,009<< σ em mak ρ ω 447 AD MİLİNDE TERMAL UZAMA Termal uzama katsayısı αt 7 0 için Δ AD T 7 0 tad αt Δ ,75 çelik merkezkaç çok üşük AD ve JL MİLİNDE KRİTİK DEVİR, TORK ve BURULMA AÇISI AD e Kritik Hız : n krad >> n AD 500 ev (0,079 0,0454 ) ak δ { i kritik JL e Kritik Hız : n krjl >> njl 08 ev δ ak { i 0,05 kritik hız tehlikesi yok hız tehlikesi yok Kritik Tork : AD miline tork iletimi B çarkı ile C pinyonu arasınaır: 4 IpBC π 7 T krbc π E π >> 500 N L BC AD miline Burulma açısı : TAD LBC θ BC G I 4 pbc π7 kritik tork 0,004 < 0,005 ra burulma açısı uygun tehlikesi yok

MENGENE HESAPLARI A-VĐDALI MENGENE MĐLĐ. www.muhendisiz.net

MENGENE HESAPLARI A-VĐDALI MENGENE MĐLĐ. www.muhendisiz.net www.muhendisiz.net MENGENE HESAPLARI A-VĐDALI MENGENE MĐLĐ Hareket civatasında bir güç iletimi söz konusu olduğundan verimin yüksek olması istenir.bu nedenle Trapez profilli vida kullanılır. Yük ; F =

Detaylı

MAK 302 MAKİNA ELEMANLARI-2, Ders Notları: Prof.Dr. Kürşad DÜNDAR

MAK 302 MAKİNA ELEMANLARI-2, Ders Notları: Prof.Dr. Kürşad DÜNDAR MK 0 MKİ ELEMLRI-, Ders otları: rof.dr. Kürşa DÜDR Güç İletim Elemanları : Dişli Çarklar (Düz,Helis,Konik,Sonsuz ialar), Kayışlı Kasnaklar, incirli Çarklar, Sürtünmeli Çarklar, Miller, Yataklar (Kuru,Yağlamalı,Rulmanlı),

Detaylı

ø d 2 MAK 302 MAKİNA ELEMANLARI-2, Ders Notları: Prof.Dr. Kürşad DÜNDAR

ø d 2 MAK 302 MAKİNA ELEMANLARI-2, Ders Notları: Prof.Dr. Kürşad DÜNDAR MK 0 MKİN ELEMNLRI-, Ders Notları: Prof.Dr. Kürşa DÜNDR Güç İletim Elemanları : Dişli Çarklar (Düz,Helis,Konik,Sonsuz vialar), Kayışlı Kasnaklar, Zincirli Çarklar, Sürtünmeli Çarklar, Miller, Yataklar

Detaylı

AKSLAR ve MİLLER. DEÜ Makina Elemanlarına Giriş Ç. Özes, M. Belevi, M. Demirsoy

AKSLAR ve MİLLER. DEÜ Makina Elemanlarına Giriş Ç. Özes, M. Belevi, M. Demirsoy AKSLAR ve MİLLER AKSLAR MİLLER Eksenel kuvvetlerde her iki elemanda çekmeye veya basmaya zorlanabilirler. Her iki elemanda içi dolu veya boş imal edilirler. Eksen durumlarına göre Genel olarak düz elemanlardır

Detaylı

AKSLAR ve MİLLER. DEÜ Mühendislik Fakültesi Makina Müh.Böl.Çiçek Özes. Bu sunudaki bilgiler değişik kaynaklardan derlemedir.

AKSLAR ve MİLLER. DEÜ Mühendislik Fakültesi Makina Müh.Böl.Çiçek Özes. Bu sunudaki bilgiler değişik kaynaklardan derlemedir. AKSLAR ve MİLLER Bu sunudaki bilgiler değişik kaynaklardan derlemedir. AKSLAR MİLLER Eksenel kuvvetlerde her iki elemanda çekmeye veya basmaya zorlanabilirler. Her iki elemanda içi dolu veya boş imal edilirler.

Detaylı

1 MAKİNE ELEMANLARINDA TEMEL KAVRAMLAR VE BİRİM SİSTEMLERİ

1 MAKİNE ELEMANLARINDA TEMEL KAVRAMLAR VE BİRİM SİSTEMLERİ İÇİNDEKİLER ÖNSÖZ III Bölüm 1 MAKİNE ELEMANLARINDA TEMEL KAVRAMLAR VE BİRİM SİSTEMLERİ 11 1.1. SI Birim Sistemi 12 1.2. Boyut Analizi 16 1.3. Temel Bilgiler 17 1.4.Makine Elemanlarına Giriş 17 1.4.1 Makine

Detaylı

1. 2. 3. 4. 5. 6. 7. 8. 9. 10. 11. 12. 13. 14. 15. 16. 17. 18. 19. 20. 21. 22. 23. 24. 25. 26.

1. 2. 3. 4. 5. 6. 7. 8. 9. 10. 11. 12. 13. 14. 15. 16. 17. 18. 19. 20. 21. 22. 23. 24. 25. 26. Mil-Göbek Bağlantıları Soruları 1. Mil-göbek bağlantılarını fiziksel esasa göre sınıflandırarak her sınıfın çalışma prensiplerini açıklayınız. 2. Kaç çeşit uygu kaması vardır? Şekil ile açıklayınız. 3.

Detaylı

Tork ve Denge. Test 1 in Çözümleri

Tork ve Denge. Test 1 in Çözümleri 9 ork ve Denge est in Çözümleri M. Sistemlerin engee olması için toplam momentin (torkun) sıfır olması gerekir. Verilen üç şekil için enge koşulunu yazalım. F. br =. br F = Şekil II G =. +. +. =. 6 = 6

Detaylı

2009 Kasım. www.guven-kutay.ch MUKAVEMET DEĞERLERİ ÖRNEKLER. 05-5a. M. Güven KUTAY. 05-5a-ornekler.doc

2009 Kasım. www.guven-kutay.ch MUKAVEMET DEĞERLERİ ÖRNEKLER. 05-5a. M. Güven KUTAY. 05-5a-ornekler.doc 2009 Kasım MUKAVEMET DEĞERLERİ ÖRNEKLER 05-5a M. Güven KUTAY 05-5a-ornekler.doc İ Ç İ N D E K İ L E R 5. MUKAVEMET HESAPLARI İÇİN ÖRNEKLER...5.3 5.1. 1. Grup örnekler...5.3 5.1.1. Örnek 1, aturalı mil

Detaylı

Makine Elemanları II Prof. Dr. Akgün ALSARAN. Konik Dişli Çarklar DİŞLİ ÇARKLAR

Makine Elemanları II Prof. Dr. Akgün ALSARAN. Konik Dişli Çarklar DİŞLİ ÇARKLAR Makine Elemanları II Prof. Dr. Akgün ALSARAN Konik Dişli Çarklar DİŞLİ ÇARKLAR İçerik Giriş Konik dişli çark mekanizması Konik dişli çark mukavemet hesabı Konik dişli ark mekanizmalarında oluşan kuvvetler

Detaylı

MAKİNE ELEMANLARI DERS SLAYTLARI

MAKİNE ELEMANLARI DERS SLAYTLARI MAKİNE ELEMANLARI DERS SLAYTLARI YORULMA P r o f. D r. İ r f a n K A Y M A Z P r o f. D r. A k g ü n A L S A R A N A r ş. G ör. İ l y a s H A C I S A L İ HOĞ LU Aloha Havayolları Uçuş 243: Hilo dan Honolulu

Detaylı

ÇALIŞMA SORULARI 1) Yukarıdaki şekilde AB ve BC silindirik çubukları B noktasında birbirleriyle birleştirilmişlerdir, AB çubuğunun çapı 30 mm ve BC çubuğunun çapı ise 50 mm dir. Sisteme A ucunda 60 kn

Detaylı

Çözüm: Borunun et kalınlığı (s) çubuğun eksenel kuvvetle çekmeye zorlanması şartından;

Çözüm: Borunun et kalınlığı (s) çubuğun eksenel kuvvetle çekmeye zorlanması şartından; Soru 1) Şekilde gösterilen ve dış çapı D 10 mm olan iki borudan oluşan çelik konstrüksiyon II. Kaliteli alın kaynağı ile birleştirilmektedir. Malzemesi St olan boru F 180*10 3 N luk değişken bir çekme

Detaylı

Burulma (Torsion): Dairesel Kesitli Millerde Gerilme ve Şekil Değiştirmeler

Burulma (Torsion): Dairesel Kesitli Millerde Gerilme ve Şekil Değiştirmeler ifthmechanics OF MAERIALS 009 he MGraw-Hill Companies, In. All rights reserved. - Burulma (orsion): Dairesel Kesitli Millerde Gerilme ve Şekil Değiştirmeler ifthmechanics OF MAERIALS ( τ ) df da Uygulanan

Detaylı

RULMANLI YATAKLAR. Dönme şeklindeki izafi hareketi destekleyen ve yüzeyleri arasında yuvarlanma hareketi olan yataklara rulman adı verilir.

RULMANLI YATAKLAR. Dönme şeklindeki izafi hareketi destekleyen ve yüzeyleri arasında yuvarlanma hareketi olan yataklara rulman adı verilir. RULMANLI YATAKLAR Yataklar iki eleman arasındaki bir veya birkaç yönde izafi harekete minimum sürtünme ile izin veren fakat kuvvet doğrultusundaki harekete engel olan destekleme elemanlarıdır. Dönme şeklindeki

Detaylı

Makine Elemanları II Prof. Dr. Akgün ALSARAN. Hesaplamalar ve seçim Rulmanlar

Makine Elemanları II Prof. Dr. Akgün ALSARAN. Hesaplamalar ve seçim Rulmanlar Makine Elemanları II Prof. Dr. Akgün ALSARAN Hesaplamalar ve seçim Rulmanlar İçerik Giriş Dinamik yük sayısı Eşdeğer yük Ömür Rulman katalogları Konstrüksiyon ilkeleri Örnekler 2 Giriş www.tanrulman.com.tr

Detaylı

MAKİNE ELEMANLARI - (8.Hafta) VİDALAR -1

MAKİNE ELEMANLARI - (8.Hafta) VİDALAR -1 A. TEMEL KAVRAMLAR MAKİNE ELEMANLARI - (8.Hafta) VİDALAR -1 B. VİDA TÜRLERİ a) Vida Profil Tipleri Mil üzerine açılan diş ile lineer hareket elde edilmek istendiğinde kullanılır. Üçgen Vida Profili: Parçaları

Detaylı

Şekil 1.17. Çekmeye veya basmaya çalışan kademeli milin teorik çentik faktörü kt

Şekil 1.17. Çekmeye veya basmaya çalışan kademeli milin teorik çentik faktörü kt Şekilde gösterilen eleman; 1) F = 188 kn; ) F = 36 96 kn; 3) F = (-5 +160) kn; 4) F=± 10 kn kuvvetlerle çekmeye zorlanmaktadır. Boyutları D = 40 mm, d = 35 mm, r = 7 mm; malzemesi C 45 ıslah çeliği olan

Detaylı

RULMANLI YATAKLAR 28.04.2016. Rulmanlı Yataklar

RULMANLI YATAKLAR 28.04.2016. Rulmanlı Yataklar RULMANLI YATAKLAR MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAKİNE ELEMANLARI-II DERS NOTU Doç.Dr. Akın Oğuz KAPTI Rulmanlı Yataklar Yataklar minimum sürtünme ile izafi harekete müsaade eden, fakat kuvvet doğrultusundaki

Detaylı

olup uygu kaması A formuna sahiptir. Müsaade edilen yüzey basıncı p em kasnak malzemesi GG ve mil malzemesi St 50 dir.

olup uygu kaması A formuna sahiptir. Müsaade edilen yüzey basıncı p em kasnak malzemesi GG ve mil malzemesi St 50 dir. ÖRNEK 1: Düz kayış kasnağı bir mil üzerine radyal yönde uygu kaması ile eksenel yönde İse bir pul ve cıvata ile sabitleştirilmiştir. İletilecek güç 1 kw ve devir sayısı n=500 D/d olup uygu kaması A formuna

Detaylı

2009 Kasım. www.guven-kutay.ch YÜRÜTME SİSTEMİ. TEKERLEKLER ve ŞASİ 40-2-1. M. Güven KUTAY. 40-2-1-tekerlekler+sasi.doc

2009 Kasım. www.guven-kutay.ch YÜRÜTME SİSTEMİ. TEKERLEKLER ve ŞASİ 40-2-1. M. Güven KUTAY. 40-2-1-tekerlekler+sasi.doc 2009 Kasım YÜRÜTME SİSTEMİ TEKERLEKLER ve ŞASİ 40-2-1 M. Güven KUTAY 40-2-1-tekerlekler+sasi.oc İ Ç İ N D E K İ L E R 2 Yürütme Sistemi... 2.3 2.1 Tekerlekler ve şasi... 2.3 2.1.1 Çift banajlı tekerlek

Detaylı

Makina Elemanlarının Mukavemet Hesabı

Makina Elemanlarının Mukavemet Hesabı Makina Elemanlarının Mukavemet Hesabı Makina elemanlarında MUKAVEMET HESABININ iki amacı vardır 1- Bir elemanın üzerindeki kuvveti veya momenti; istenen süre boyunca emniyetli bir şekilde taşıyabilmesi

Detaylı

ESKİŞEHİR OSMANGAZİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK MİMARLIK FAKÜLTESİ İnşaat Mühendisliği Bölümü. KESME Kirişlerde Etriye Hesabı (TS 500:2000)

ESKİŞEHİR OSMANGAZİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK MİMARLIK FAKÜLTESİ İnşaat Mühendisliği Bölümü. KESME Kirişlerde Etriye Hesabı (TS 500:2000) ESKİŞEHİR OSMNGZİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK MİMRLIK FKÜLTESİ İnşaat Mühenisliği Bölümü KESME Kirişlere Etriye Hesabı (TS 500:2000) 184 Kesme çatlaklarıdeney kirişi Vieo http://mm2.ogu.eu.tr/atopcu Kesme

Detaylı

Hesapların yapılması;modül,mil çapı,rulman,feder ve yağ miktarı gibi değerlerin seçilmesi isteniyor.

Hesapların yapılması;modül,mil çapı,rulman,feder ve yağ miktarı gibi değerlerin seçilmesi isteniyor. PROJE KONUSU : İKİ KADEMELİ REDÜKTÖR. VERİLEN BİLGİLER VE İSTENENLER : Giriş gücü = P giriş =,5 kw Kademe sayısı = Giriş mil devri = n g = 750 devir/dakika.kademe dişli tipi = Düz dişli çark Çıkış mil

Detaylı

YUVARLANMALI YATAKLAR II: HESAPLAR

YUVARLANMALI YATAKLAR II: HESAPLAR Rulmanlı Yataklar YUVARLANMALI YATAKLAR II: HESAPLAR Prof. Dr. İrfan KAYMAZ Atatürk Üniversitesi Mühendislik Fakültesi Makine Mühendisliği Bölümü Atatürk Üniversitesi Giriş Rulmanlı Yataklar Bu bölüm sonunda

Detaylı

DİŞLİ ÇARKLAR SAKARYA ÜNİVERSİTESİ MAKİNE MÜH. BÖLÜMÜ MAKİNE ELEMANLARI DERS NOTU. Doç.Dr. Akın Oğuz KAPTI

DİŞLİ ÇARKLAR SAKARYA ÜNİVERSİTESİ MAKİNE MÜH. BÖLÜMÜ MAKİNE ELEMANLARI DERS NOTU. Doç.Dr. Akın Oğuz KAPTI DİŞLİ ÇARKLAR MAKİNE MÜH. BÖLÜMÜ MAKİNE ELEMANLARI DERS NOTU Doç.Dr. Akın Oğuz KAPTI Dişli Çarklar 2 Dişli çarklar, eksenleri birbirine paralel, birbirini kesen ya da birbirine çapraz olan miller arasında

Detaylı

Esnek Burulmalı Mil Kaplinleri

Esnek Burulmalı Mil Kaplinleri Kaplinler Esnek Burulmalı Mil Kaplinleri Birn esnek burulmalı mil Kaplinleri dönen iki mil arasındaki güç aktarımı sırasında çıkabilecek sorunları önlemek üzere, makina üretiminde yaygın olarak kullanılır.

Detaylı

MAK 305 MAKİNE ELEMANLARI-1

MAK 305 MAKİNE ELEMANLARI-1 MAK 305 MAKİNE ELEMANLARI-1 5.BÖLÜM Bağlama Elemanları Kaynak Bağlantıları Doç.Dr. Ali Rıza Yıldız 1 BU SLAYTTAN EDİNİLMESİ BEKLENEN BİLGİLER Bağlama Elemanlarının Tanımı ve Sınıflandırılması Kaynak Bağlantılarının

Detaylı

İnşaat Mühendisliği Bölümü UYGULAMA 1- BOYUT ANALİZİ

İnşaat Mühendisliği Bölümü UYGULAMA 1- BOYUT ANALİZİ UYGULAMA - BOYUT ANALİZİ INS 36 HİDROLİK 03-GÜZ (Buckingham) teoremini tanımlayınız. Temel (esas) büyüklük ve temel (esas) boyut ne emektir? Açıklayınız. Bir akışkanlar mekaniği problemine teoremi uygulanığına

Detaylı

MİLLER, AKSLAR. Özet. 2009 Kasım. www.guven-kutay.ch. ve MUYLULAR 06. M. Güven KUTAY 2010 Eylül. M i l l e r, A k s l a r v e M u y l u l a r

MİLLER, AKSLAR. Özet. 2009 Kasım. www.guven-kutay.ch. ve MUYLULAR 06. M. Güven KUTAY 2010 Eylül. M i l l e r, A k s l a r v e M u y l u l a r i l l e r, k s l a r v e u y l u l a r 009 Kasım İER, KSR ve UYUR 06 Özet. Güven KUTY 00 Eylül i l l e r, k s l a r v e u y l u l a r İ Ç İ N D E K İ E R 0. alzeme...5 0. Hesaplamalar...6 0. ğırlık kuvvetleri...6

Detaylı

MAKİNE MÜHENDİSLİĞİNE GİRİŞ Doç.Dr.İrfan AY-Arş.Gör.T.Kerem DEMİRCİOĞLU MAKİNE PARÇALARINI ETKİLEYEN KUVVETLER VE GERİLMELER

MAKİNE MÜHENDİSLİĞİNE GİRİŞ Doç.Dr.İrfan AY-Arş.Gör.T.Kerem DEMİRCİOĞLU MAKİNE PARÇALARINI ETKİLEYEN KUVVETLER VE GERİLMELER MAKİNE PARÇALARINI ETKİLEYEN KUVVETLER VE GERİLMELER Dış Kuvvetler : Katı cisimlere uygulanan kuvvet cismi çekmeye, basmaya, burmaya, eğilmeye yada kesilmeye zorlar. Cisimde geçici ve kalıcı şekil değişikliği

Detaylı

1.1 Statik Aktif Durum için Coulomb Yönteminde Zemin Kamasına Etkiyen Kuvvetler

1.1 Statik Aktif Durum için Coulomb Yönteminde Zemin Kamasına Etkiyen Kuvvetler TEORİ 1Yanal Toprak İtkisi 11 Aktif İtki Yöntemi 111 Coulomb Yöntemi 11 Rankine Yöntemi 1 Pasif İtki Yöntemi 11 Coulomb Yöntemi : 1 Rankine Yöntemi : 13 Sükunetteki İtki Danimarka Kodu 14 Dinamik Toprak

Detaylı

MAKİNE ELEMANLARI DERS SLAYTLARI

MAKİNE ELEMANLARI DERS SLAYTLARI MAKİNE ELEMANLARI DERS SLAYTLARI PERÇİN VE YAPIŞTIRICI BAĞLANTILARI P r o f. D r. İ r f a n K A Y M A Z P r o f. D r. A k g ü n A L S A R A N A r ş. G ör. İ l y a s H A C I S A L İ HOĞ LU Perçin; iki veya

Detaylı

MAKİNE ELEMANLARI - (1.Hafta)

MAKİNE ELEMANLARI - (1.Hafta) TEMEL KAVRAMLAR Makine Elemanları MAKİNE ELEMANLARI - (1.Hafta) Makine elemanları gerçek hayatta kullanılan daha çok piyasada standart üretimleri bulunan makineler ile ilgili elemanların tasarımı, hesaplaması,

Detaylı

T.C. BİLECİK ŞEYH EDEBALİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE VE İMALAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MIM331 MÜHENDİSLİKTE DENEYSEL METODLAR DERSİ

T.C. BİLECİK ŞEYH EDEBALİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE VE İMALAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MIM331 MÜHENDİSLİKTE DENEYSEL METODLAR DERSİ T.C. BİLECİK ŞEYH EDEBALİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE VE İMALAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MIM331 MÜHENDİSLİKTE DENEYSEL METODLAR DERSİ 3 NOKTA EĞME DENEY FÖYÜ ÖĞRETİM ÜYESİ YRD.DOÇ.DR.ÖMER KADİR

Detaylı

1.Yüzey Basınç (Pitting) Kontrolü, ISO6336:2006. = Nominal yüzey basıncı K faktörleri = Çalışma şartlarına uygun düzeltme katsayıları

1.Yüzey Basınç (Pitting) Kontrolü, ISO6336:2006. = Nominal yüzey basıncı K faktörleri = Çalışma şartlarına uygun düzeltme katsayıları DİŞLİ MUKAVEMETİ 1.Yüzey Basınç (Pitting) Kontrolü, ISO6336:2006 = Nominal yüzey basıncı K faktörleri = Çalışma şartlarına uygun düzeltme katsayıları Yüzey Basınç (Pitting) Kontrolü, ISO6336:2006 Ft =

Detaylı

Sıkma sırasında oluşan gerilmeden öngerilme kuvvetini hesaplarız. Boru içindeki basınç işletme basıncıdır. Buradan işletme kuvvetini buluruz.

Sıkma sırasında oluşan gerilmeden öngerilme kuvvetini hesaplarız. Boru içindeki basınç işletme basıncıdır. Buradan işletme kuvvetini buluruz. Ø50 Şekilde gösterilen boru bağlantısında flanşlar birbirine 6 adet M0 luk öngerilme cıvatası ile bağlanmıştır. Cıvatalar 0.9 kalitesinde olup, gövde çapı 7,mm dir. Cıvatalar gövdelerindeki akma mukavemetinin

Detaylı

Cıvata-somun bağlantıları

Cıvata-somun bağlantıları Cıvata-somun bağlantıları 11/30/2014 İçerik Vida geometrik büyüklükleri Standart vidalar Vida boyutları Cıvata-somun bağlantı şekilleri Cıvata-somun imalatı Cıvata-somun hesabı Cıvataların mukavemet hesabı

Detaylı

PERÇİN BAĞLANTILARI (Riveted Joints)

PERÇİN BAĞLANTILARI (Riveted Joints) PERÇİ BAĞLATILARI (Riveted Joints) ÖREK 9.1 Şeklide gösterildiği gibi, metal bir levhaya 16 k luk bir yük uygulanmaktadır. Levha adet cıvata ile destek plakasına bağlandığına göre, a)her bir cıvata üzerinde

Detaylı

RULMANLAR YUVARLANMALI YATAKLAR-I. Makine Elemanları 2. Doç.Dr. Ali Rıza Yıldız. BURSA TECHNICAL UNIVERSITY (BTU) Department of Mechanical Engineering

RULMANLAR YUVARLANMALI YATAKLAR-I. Makine Elemanları 2. Doç.Dr. Ali Rıza Yıldız. BURSA TECHNICAL UNIVERSITY (BTU) Department of Mechanical Engineering Makine Elemanları 2 YUVARLANMALI YATAKLAR-I RULMANLAR Doç.Dr. Ali Rıza Yıldız 1 Bu Bölümden Elde Edilecek Kazanımlar Yuvarlanmalı Yataklamalar Ve Türleri Bilyalı Rulmanlar Sabit Bilyalı Rulmanlar Eğik

Detaylı

BAŞKENT ÜNİVERSİTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAK 402 MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ LABORATUVARI DENEY 9B - BURULMA DENEYİ

BAŞKENT ÜNİVERSİTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAK 402 MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ LABORATUVARI DENEY 9B - BURULMA DENEYİ BAŞKENT ÜNİVERSİTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAK 402 MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ LABORATUVARI DENEY 9B - BURULMA DENEYİ GİRİŞ Mekanik tasarım yaparken öncelikli olarak tasarımda kullanılması düşünülen malzemelerin

Detaylı

DUMLUPINAR ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 2015-2016 GÜZ YARIYILI

DUMLUPINAR ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 2015-2016 GÜZ YARIYILI DUMLUPINAR ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 2015-2016 GÜZ YARIYILI Yrd. Doç. Dr. Uğur DAĞDEVİREN 2 3 Genel anlamda temel mühendisliği, yapısal yükleri zemine izin verilebilir

Detaylı

Makine Elemanları I Prof. Dr. Akgün ALSARAN. Cıvata ve somun-flipped classroom Bağlama Elemanları

Makine Elemanları I Prof. Dr. Akgün ALSARAN. Cıvata ve somun-flipped classroom Bağlama Elemanları Makine Elemanları I Prof. Dr. Akgün ALSARAN Cıvata ve somun-flipped classroom Bağlama Elemanları İçerik Giriş Vida Vida çeşitleri Cıvata-somun Hesaplamalar Örnekler 2 Giriş 3 Vida Eğik bir doğrunun bir

Detaylı

DERS 10. Kapalı Türev, Değişim Oranları

DERS 10. Kapalı Türev, Değişim Oranları DERS 0 Kapalı Türev, Değişim Oranları 0.. Kapalı Türev. Fonksiyon kavramının ele alınığı ikinci erste kapalı enklemlerin e fonksiyon tanımlayabileceğini görmüştük. F (, enklemi ile tanımlanan f fonksiyonu

Detaylı

Miller ve Mil Bileşenleri

Miller ve Mil Bileşenleri Shigley s Mechanical Engineering Design Richard G. Budynas and J. Keith Nisbett Miller ve Mil Bileşenleri Hazırlayan Makine Mühendisliği Bölümü Sakarya Üniversitesi 1 Shigley s Mechanical Engineering Design

Detaylı

R d N 1 N 2 N 3 N 4 /2 /2

R d N 1 N 2 N 3 N 4 /2 /2 . SÜREKLİ TEELLER. Giriş Kolon yüklerinin büyük ve iki kolonun birbirine yakın olmasından dolayı yapılacak tekil temellerin çakışması halinde veya arsa sınırındaki kolon için eksantrik yüklü tekil temel

Detaylı

AKSLAR VE MĐLLER 1. GENEL

AKSLAR VE MĐLLER 1. GENEL AKSLAR VE MĐLLER 1. GENEL Akslar ve miller benzer elemanlar olmakla beraber aralarında fonksiyon bakımından fark vardır. Akslar kasnak, tekerlek, halat makarası vs. gibi elemanları taşırlar ve esas olarak

Detaylı

DİŞLİ GEOMETRİSİ. Metin Yılmaz Arge Müdürü Yılmaz Redüktör

DİŞLİ GEOMETRİSİ. Metin Yılmaz Arge Müdürü Yılmaz Redüktör DİŞLİ GEOMETRİSİ Metin Yılmaz Arge Müdürü Yılmaz Redüktör Yuvarlanma Prensibi: Evolvent (Involute) Eğrisinin Tanımı Evolvent Dişli Formu Özellikleri Kolay imal edilebilir. Farklı diş sayılarına sahip dişliler

Detaylı

SIVI BASINCI BÖLÜM 14

SIVI BASINCI BÖLÜM 14 IVI BINCI BÖÜ 1 ODE ORU 1 DE ORURIN ÇÖÜER. 1...g..g..g ir. Buna göre, > CEV E. Bir elikten akan suyun ızı eliğin kesitine ve o noktaaki basıncına yani eliğin nın açık olan yüzeyine olan uzaklığına bağlıır.

Detaylı

YUVARLANMALI YATAKLAR I: RULMANLAR

YUVARLANMALI YATAKLAR I: RULMANLAR Rulmanlı Yataklar YUVARLANMALI YATAKLAR I: RULMANLAR Prof. Dr. İrfan KAYMAZ Mühendislik Fakültesi Makine Mühendisliği Bölümü Giriş Rulmanlı Yataklar Bu bölüm sonunda öğreneceğiniz konular: Yuvarlanmalı

Detaylı

Redüktör Seçiminde Dikkat Edilecek Hususlar

Redüktör Seçiminde Dikkat Edilecek Hususlar Redüktör Seçiminde Dikkat Edilecek Hususlar Katalog Verileri Katalogda motorsuz tablolarında verilen nominal moment değerleri doğrusal yükler (servis faktörü fs=1) için verilir. Motorlu tablolarında verilen

Detaylı

= σ ε = Elastiklik sınırı: Elastik şekil değişiminin görüldüğü en yüksek gerilme değerine denir.

= σ ε = Elastiklik sınırı: Elastik şekil değişiminin görüldüğü en yüksek gerilme değerine denir. ÇEKME DENEYİ Genel Bilgi Çekme deneyi, malzemelerin statik yük altındaki mekanik özelliklerini belirlemek ve malzemelerin özelliklerine göre sınıflandırılmasını sağlamak amacıyla uygulanan, mühendislik

Detaylı

YAYLAR. Bu sunu farklı kaynaklardan derlenmiştir.

YAYLAR. Bu sunu farklı kaynaklardan derlenmiştir. YAYLAR Gerek yapıldıktan malzemelerin elastiktik özellikleri ve gerekse şekillerinden dolayı dış etkenler (kuvvet, moment) altında başka makina elemanlarına kıyasla daha büyük bir oranda şekil değişikliğine

Detaylı

STAD. Balans vanası ENGINEERING ADVANTAGE

STAD. Balans vanası ENGINEERING ADVANTAGE Balans vanaları STAD Balans vanası Basınçlanırma & Su kalitesi Balanslama & Kontrol Termostatik kontrol ENGINEERING ADVANTAGE STAD balans vanaları geniş bir uygulama alanına hassas hironik performans sağlar.

Detaylı

2009 Kasım. www.guven-kutay.ch MUKAVEMET DEĞERLERİ KONU İNDEKSİ 05-8. M. Güven KUTAY

2009 Kasım. www.guven-kutay.ch MUKAVEMET DEĞERLERİ KONU İNDEKSİ 05-8. M. Güven KUTAY 2009 Kasım MUKAVEMET DEĞERLERİ KONU İNDEKSİ 05-8 M. Güven KUTAY 9. Konu indeksi A Akma mukavemeti...2.5 Akma sınırı...2.6 Akmaya karşı emniyet katsayısı...3.8 Alevle sertleştirme...4.4 Alt sınır gerilmesi...2.13

Detaylı

KST 8080 - MODÜLLER ENDO. Genel Görünüş. Redüktörlü Çıkış Alternatifleri. Shrink Disk Çıkış. Sipariş Kodu : Örnek : 1 3 www.endo.com.

KST 8080 - MODÜLLER ENDO. Genel Görünüş. Redüktörlü Çıkış Alternatifleri. Shrink Disk Çıkış. Sipariş Kodu : Örnek : 1 3 www.endo.com. Lineer Modüller olay Montaj Sessiz Çalışma Yüksek Hız ve Hassasiyet Uzun Strok lternatifi Yüksek Taşıma apasitesi Uzun Çalışma Ömrü ST 8080 Lineer Modül (Eksen) Triger ayışlı ST Yataklama : Raylı ızak

Detaylı

Makine Elemanları I Prof. Dr. İrfan KAYMAZ. Temel bilgiler-flipped Classroom Bağlama Elemanları

Makine Elemanları I Prof. Dr. İrfan KAYMAZ. Temel bilgiler-flipped Classroom Bağlama Elemanları Makine Elemanları I Prof. Dr. İrfan KAYMAZ Temel bilgiler-flipped Classroom Bağlama Elemanları 11/22/2014 İçerik Bağlama Elemanlarının Sınıflandırılması Şekil Bağlı bağlama elemanlarının hesabı Kuvvet

Detaylı

GÜÇ VE HAREKET ĠLETĠM ELEMANLARI

GÜÇ VE HAREKET ĠLETĠM ELEMANLARI GÜÇ VE HAREKET ĠLETĠM ELEMANLARI P=sbt n m? n iģmak Ġġ MAKĠNASI Yapı olarak motor, güc ve hareket iletim elemanları ve iģ makinası kısmından oluģan bir makinanın esas amacı baģka bir enerjiyi mekanik enerjiye

Detaylı

YÜRÜME SİSTEMİ YÜRÜYÜŞ MOTORLARI. 40-2-4a. 2012 Eylül. www.guven-kutay.ch. M. Güven KUTAY 2009 Kasım

YÜRÜME SİSTEMİ YÜRÜYÜŞ MOTORLARI. 40-2-4a. 2012 Eylül. www.guven-kutay.ch. M. Güven KUTAY 2009 Kasım 01 Eylül YÜRÜME SİSTEMİ YÜRÜYÜŞ MOTORLARI 40--4a M. Güven KUTAY 009 Kasım 01-09-06/Ku Değiştirilen yerlerin satır sonuna dik çizgi çekildi. 40--4a-yuruyus-motorlari.doc İ Ç İ N D E K İ L E R Yürüme Sistemi....3.

Detaylı

Makine Elemanları II Prof. Dr. Akgün ALSARAN. Üretim. Dişli çarklar

Makine Elemanları II Prof. Dr. Akgün ALSARAN. Üretim. Dişli çarklar Makine Elemanları II Prof. Dr. Akgün ALSARAN Üretim Dişli çarklar İçerik Üretim Yöntemleri Yuvarlanma yöntemi MAAG yöntemi Fellow yöntemi Azdırma yöntemi Alt kesilme 2 Giriş 3 Üretim Yöntemleri Dişli çarklar

Detaylı

Yuvarlanmalı Yataklar- Rulmanlar. Bir rulman iç bilezik, dış bilezik, yuvarlanma elemanları ve kafesten oluşan bir sistemdir.

Yuvarlanmalı Yataklar- Rulmanlar. Bir rulman iç bilezik, dış bilezik, yuvarlanma elemanları ve kafesten oluşan bir sistemdir. YATAKLAR Yataklar Genellikle milleri veya aksları destekleyen yataklar, kaymalı ve yuvarlanmalı (rulman) olmak üzere iki gruba ayrılır. Kaymalı yataklarda yüzeyler arasında kayma, rulmanlarda ise yüzeyler

Detaylı

Makine Elemanları I Prof. Dr. Akgün ALSARAN. Temel bilgiler ve hesaplamalar Bağlama Elemanları

Makine Elemanları I Prof. Dr. Akgün ALSARAN. Temel bilgiler ve hesaplamalar Bağlama Elemanları Makine Elemanları I Prof. Dr. Akgün ALSARAN Temel bilgiler ve hesaplamalar Bağlama Elemanları İçerik Giriş Bağlama elemanları ve türleri Mil-göbek bağlantıları Kamalar Sıkı geçme Örnekler 2 Giriş 3 Bağlama

Detaylı

ÖZHENDEKCİ BASINÇ ÇUBUKLARI

ÖZHENDEKCİ BASINÇ ÇUBUKLARI BASINÇ ÇUBUKLARI Kesit zoru olarak yalnızca eksenel doğrultuda basınca maruz kalan elemanlara basınç çubukları denir. Bu tip çubuklara örnek olarak pandül kolonları, kafes sistemlerin basınca çalışan dikme

Detaylı

YUVARLAMALI YATAKLAR RULMAN TĐPLERĐ

YUVARLAMALI YATAKLAR RULMAN TĐPLERĐ YUVARLAMALI YATAKLAR RULMAN TĐPLERĐ YUVARLAMALI YATAK ÖMRÜ Genelde rulman katalog ömrü L10 yada B 10 simgeleri ile gösterilir. Sabit bir hızda, dış bilezik sabit ve sabit yükte rulman üzerinde algılanabilir

Detaylı

SANTRİFÜJ KIZGIN YAĞ POMPALARI

SANTRİFÜJ KIZGIN YAĞ POMPALARI SANTRİFÜJ KIZGIN YAĞ POMPALARI KYP SERİSİ MAS Pompa Sanayi A.S Merkez Ofis: Atasehir Bulvarı ATA Çarsı.K.No:9 İSTANBUL TÜRKİYE Tel: +9 () (Pbx)- Fax:+9 () E-Mail: masgrup@superonline.com http: // www.masgrup.com

Detaylı

Servo Flexible Kaplin

Servo Flexible Kaplin Servo Flexible Kaplin SERVOFEX SFC MODE Güçlü, yüksek mukavemetli alüminyum alaşımdan gövde Düşük atalet momenti Sağlığa zararlı madde içermez RoHS direktifleriyle uyumlu Tek disk ile yüksek rijitide

Detaylı

Pompalar: Temel Kavramlar

Pompalar: Temel Kavramlar Pompalar: Temel Kavramlar Sunum Akışı 1. Genel Tanımlar 2. Tesisat ve Sistem 3. Tasarım 4. Çok Pompalı Sistemler 5. Problemler Tarihçe Santrifüj pompanın esas mucidi Fransız fizikçi DENIS PAPIN (1647-1714).

Detaylı

TOBB ETÜ. MAK 312 MAKİNE ELEMANLARI DERSİ GÜZ DÖNEMİ Dönme Dolap Tasarımı

TOBB ETÜ. MAK 312 MAKİNE ELEMANLARI DERSİ GÜZ DÖNEMİ Dönme Dolap Tasarımı TOBB ETÜ MAK 312 MAKİNE ELEMANLARI DERSİ GÜZ DÖNEMİ Dönme Dolap Tasarımı Amaç: Eğlence merkezlerinin olmazsa olmazı dönme dolaplar, ilk olarak George Washington Gale Ferris, Jr., tarafından 1893 yılında

Detaylı

YUVARLANMALI YATAKLAR III: Yuvarlanmalı Yatakların Montajı ve Bakımı

YUVARLANMALI YATAKLAR III: Yuvarlanmalı Yatakların Montajı ve Bakımı Rulmanlı Yataklar YUVARLANMALI YATAKLAR III: Yuvarlanmalı Yatakların Montajı ve Bakımı Prof. Dr. İrfan KAYMAZ Mühendislik Fakültesi Makine Mühendisliği Bölümü Giriş Rulmanlı Yataklar Bu bölüm sonunda öğreneceğiniz

Detaylı

VECTOR MECHANICS FOR ENGINEERS: STATICS

VECTOR MECHANICS FOR ENGINEERS: STATICS Seventh Edition VECTOR MECHANICS FOR ENGINEERS: STATICS Ferdinand P. Beer E. Russell Johnston, Jr. Ders Notu: Hayri ACAR İstanbul Teknik Üniveristesi 8. Sürtünme Tel: 85 31 46 / 116 E-mail: acarh@itu.edu.tr

Detaylı

RULMAN HESAPLARI YUVARLANMALI YATAKLAR-II. Makine Elemanları 2. Doç.Dr. Ali Rıza Yıldız

RULMAN HESAPLARI YUVARLANMALI YATAKLAR-II. Makine Elemanları 2. Doç.Dr. Ali Rıza Yıldız Makine Elemanları 2 YUVARLANMALI YATAKLAR-II RULMAN HESAPLARI Doç.Dr. Ali Rıza Yıldız 1 Bu Bölümden Elde Edilecek Kazanımlar Rulman hesap yöntemi Dinamik ve statik yük sayısı Eşdeğer yük Ömür hesabı Statik

Detaylı

GEZER KREN KÖPRÜSÜ KONSTRÜKSİYONU VE HESABI

GEZER KREN KÖPRÜSÜ KONSTRÜKSİYONU VE HESABI GEZER KRE KÖPRÜSÜ KOSTRÜKSİYOU VE HESABI 1. GEZER KÖPRÜLÜ KRE Gezer köprülü krenler, yüksekte bulunan raylar üzerinde hareket eden arabalı köprülerdir. Araba yükleri kaldırır veya indirir ve köprü üzerindeki

Detaylı

17 ŞAFT ve RELATED PARÇALAR

17 ŞAFT ve RELATED PARÇALAR 17 ŞAFT ve RELATED PARÇALAR Şaft kesiti daire şeklinde olup, boyu daire çapına oranla çok fazla olan ve dönerek güç transfer eden makine elemanlarıdır. Genelde dişli, kasnak, kam ve zincir dişlisi gibi

Detaylı

BÖLÜM 2 MUKAVEMET HESABININ ESASLARI

BÖLÜM 2 MUKAVEMET HESABININ ESASLARI BÖLÜM MUKAVEMET HESABININ ESASLARI.1. Mukavemet Hesabının Amacı ve Sırası Makine elemanlarında mukavemet hesabının iki amacı vardır. a) Bir konstrüksiyonda ön görülen elemanın taşıması, iletmesi gereken

Detaylı

Makine Elemanları II Prof. Dr. Akgün ALSARAN. Helisel Dişli Çarklar-Flipped Classroom DİŞLİ ÇARKLAR

Makine Elemanları II Prof. Dr. Akgün ALSARAN. Helisel Dişli Çarklar-Flipped Classroom DİŞLİ ÇARKLAR Makine Elemanları II Prof. Dr. Akgün ALSARAN Helisel Dişli Çarklar-Flipped Classroom DİŞLİ ÇARKLAR İçerik Giriş Helisel dişli geometrisi Kavrama oranı Helisel dişli boyutları Helisel dişlilerin mukavemet

Detaylı

Makine Elemanlarına Giriş

Makine Elemanlarına Giriş Makine Elemanlarına Giriş Giriş, Malzeme, Mukavemet,Toleranslar Malzeme, Mukavemet, Toleranslar Çözülemeyen Bağlantı Elemanları Çözülebilen Bağlantı elemanları(cıvata) Çözülebilen Bağlantı elemanlar (Mil-Göbek

Detaylı

Sektöre ÖzgüRedüktörler - 1

Sektöre ÖzgüRedüktörler - 1 Sektöre ÖzgüRedüktörler - 1 Yılmaz Redüktörün standart üretim yelpazesinin içerisinde genel kullanım amaçlı üretilen redüktörlerin dışında sektöre özgü imal edilmiş özel redüktörlerde bulunmaktadır. Bu

Detaylı

MAK-204. Üretim Yöntemleri. Frezeleme Đşlemleri. (11.Hafta) Kubilay ASLANTAŞ Afyon Kocatepe Üniversitesi Teknik Eğitim Fakültesi Makine Eğt.

MAK-204. Üretim Yöntemleri. Frezeleme Đşlemleri. (11.Hafta) Kubilay ASLANTAŞ Afyon Kocatepe Üniversitesi Teknik Eğitim Fakültesi Makine Eğt. MAK-204 Üretim Yöntemleri Freze Tezgahı Frezeleme Đşlemleri (11.Hafta) Kubilay ASLANTAŞ Afyon Kocatepe Üniversitesi Teknik Eğitim Fakültesi Makine Eğt. Bölümü Freze tezgahının Tanımı: Frezeleme işleminde

Detaylı

CIVATA BAĞLANTILARI. DEÜ Makina Mühendisliği Böl. Çiçek ÖZES

CIVATA BAĞLANTILARI. DEÜ Makina Mühendisliği Böl. Çiçek ÖZES CIVATA BAĞLANTILARI Cıvata bağlantıları teknikte en çok kullanılan çözülebilen bağlantılardır. Cıvatalar makinaların montajında, yatakların ve makinaların temele tespitinde, boru flanşların, silindir kapaklarının

Detaylı

Kavramlar ve açılar. temel bilgiler. Yan kesme ağzı. ana kesme ağzı. = helis açısı. merkez boşluk açısı Yan kesme kenarı

Kavramlar ve açılar. temel bilgiler. Yan kesme ağzı. ana kesme ağzı. = helis açısı. merkez boşluk açısı Yan kesme kenarı temel bilgiler Kavramlar ve açılar Yan kesme ağzı ana kesme ağzı α P = ana kesme kenarı boşluk açısı β H = ana kesme kenarı kama açısı γ P = ana kesme kenarı talaş açısı α O = yan kesme kenarı boşluk açısı

Detaylı

2010 Mart. www.guven-kutay.ch HARAKET CIVATALARI. 08c. Özet. M. Güven KUTAY. 08c_civata.doc

2010 Mart. www.guven-kutay.ch HARAKET CIVATALARI. 08c. Özet. M. Güven KUTAY. 08c_civata.doc 010 Mart HARAKET CIVATALARI 08c Özet M. Güven KUTAY 08c_civata.doc I N H A L T S V E R Z E I C H N I S 1 Hareket cıvataları... 1.1 Genel... 1. Hareket cıvatasının ölçülendirilmesi...4 1..1 lambaj tehlike

Detaylı

KAYMALI YATAKLAR II: Radyal Kaymalı Yataklar

KAYMALI YATAKLAR II: Radyal Kaymalı Yataklar KAYMALI YATAKLAR II: Radyal Prof. Dr. İrfan KAYMAZ Mühendislik Fakültesi Makine Mühendisliği Bölümü Giriş Bu bölüm sonunda öğreneceğiniz konular: Radyal yataklama türleri Sommerfield Sayısı Sonsuz Genişlikte

Detaylı

HELİSEL DİŞLİ ÇARKLAR

HELİSEL DİŞLİ ÇARKLAR HELİSEL DİŞLİ ÇARKLAR Helisel Dişli Çarkların Yapısı 2 Düz dişli çarklardaki darbeli ve gürültülü çalışma koşullarının önüne geçilmesi, daha sessiz-yumuşak kavrama sağlanması ve mukavemetin artırılması

Detaylı

DOKUZ EYLÜL ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ DEKANLIĞI DERS/MODÜL/BLOK TANITIM FORMU. Dersin Kodu: MAK 2029

DOKUZ EYLÜL ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ DEKANLIĞI DERS/MODÜL/BLOK TANITIM FORMU. Dersin Kodu: MAK 2029 Dersi Veren Birim: Makina Mühendisliği Dersin Türkçe Adı: MUKAVEMET Dersin Orjinal Adı: MUKAVEMET Dersin Düzeyi:(Ön lisans, Lisans, Yüksek Lisans, Doktora) Lisans Dersin Kodu: MAK 09 Dersin Öğretim Dili:

Detaylı

NOVA STVK 410. Teknik Bilgiler Vinilester esaslı stirensiz iki kompenantlı ankraj harcı TEKNİK ÖZELLİKLER. Produced by

NOVA STVK 410. Teknik Bilgiler Vinilester esaslı stirensiz iki kompenantlı ankraj harcı TEKNİK ÖZELLİKLER. Produced by 1 TEKNİK ÖZELLİKLER KULLANIMI 1. UYGULAMA ALANLARI KULLANIM BİLGİLERİ YÜZEYALTI: Beton, yekpare taş Yapı güçlendirme ankrajlarında, yüksek mukavemet gerektiren çelik beton bağlantılarında, metrik dişli

Detaylı

08_Cıvatalar, Excel Programı için tablolar

08_Cıvatalar, Excel Programı için tablolar 1 08_Cıvatalar, Excel Programı için tablolar M. Güven KUTAY 2011 Ocak Tablo 1, Cıvatanın pratik seçimi Seçim statik ve dinamik kuvvet içinde aynıdır. Boyuna işletme kuvveti F İŞ Statik 1,6 2,5 4,0 6,3

Detaylı

YUVARLANMALI YATAKLARIN MONTAJI VE BAKIMI

YUVARLANMALI YATAKLARIN MONTAJI VE BAKIMI Makine Elemanları 2 YUVARLANMALI YATAKLAR-III YUVARLANMALI YATAKLARIN MONTAJI VE BAKIMI Doç.Dr. Ali Rıza Yıldız 1 Bu Bölümden Elde Edilecek Kazanımlar Rulmanların Montajı Tolerans Değerlerinin Belirlenmesi

Detaylı

www.teknikrulman.com.tr

www.teknikrulman.com.tr L Kaplin L Kaplin Komple L Kaplin T LK 035 17,00 TL T LK 050 10,70 TL T LK 070 13,60 TL T LK 075 17,40 TL T LK 090 21,90 TL T LK 095 23,90 TL T LK 099 25,70 TL T LK 100 33,90 TL T LK 110 60,00 TL T LK

Detaylı

SERALARIN PLANLANMASI VE PROJELENMESİ. Hazırlayan: Serkan GÜMÜŞDAĞ

SERALARIN PLANLANMASI VE PROJELENMESİ. Hazırlayan: Serkan GÜMÜŞDAĞ SERALARIN PLANLANMASI VE PROJELENMESİ Hazırlayan: Serkan GÜMÜŞDAĞ Trabzon ilinde kurulacak genişliği 8 m, uzunluğu 40 m yan duvar yüksekliği 3 m olan bireysel seranın çatısı fink tipi beşik çatı olup;

Detaylı

MAKİNA ELEMANLARI DERS NOTLARI

MAKİNA ELEMANLARI DERS NOTLARI 105 MAKİNA ELEMANLARI DERS NOTLARI Bölüm 20. GİRİŞ VE AÇIKLAMALAR Makina Elemanları Bilimi, makinaları oluşturan elemanların hesaplama ve şekillendirme prensiplerini inceleyen bilim dalıdır. Herhangi bir

Detaylı

KAYMALI YATAKLAR-II RADYAL YATAKLAR

KAYMALI YATAKLAR-II RADYAL YATAKLAR Makine Elemanları 2 KAYMALI YATAKLAR-II RADYAL YATAKLAR Doç.Dr. Ali Rıza Yıldız 1 Bu Bölümden Elde Edilecek Kazanımlar Radyal yataklama türleri Sommerfield Sayısı Sonsuz Genişlikte Radyal Yatak Hesabı

Detaylı

Üst başlık hareket. kolu. Üst başlık. Askı yatak. Devir sayısı seçimi. Fener mili yuvası İş tablası. Boyuna hareket volanı Düşey hareket.

Üst başlık hareket. kolu. Üst başlık. Askı yatak. Devir sayısı seçimi. Fener mili yuvası İş tablası. Boyuna hareket volanı Düşey hareket. Frezeleme İşlemleri Üst başlık Askı yatak Fener mili yuvası İş tablası Üst başlık hareket kolu Devir sayısı seçimi Boyuna hareket volanı Düşey hareket kolu Konsol desteği Eksenler ve CNC Freze İşlemler

Detaylı

Destekleme Elemanları

Destekleme Elemanları Destekleme Elemanları Destekleme Elemanları Dönel ve doğrusal hareketlerini bir yerden başka bir yere nakletmek amacıyla millerin üzerlerine dişli çark, zincir, kayış-kasnak ve kavramalar gibi makine elemanları

Detaylı

Sõcak su sirkülasyon pompalarõ Standart Program

Sõcak su sirkülasyon pompalarõ Standart Program Tip Kitapçõğõ./- G HPK Sõcak su sirkülasyon pompalarõ Standart Program Kullanõm Alanlarõ Standart dizayn HPK pompalarõ, sõcak su veya kõzgõn õsõ transfer yağlarõnõn boru veya tank sistemleri ile transferinin

Detaylı

ASİMETRİK EVOLVENT PROFİLLİ DÜZ DİŞLİLERİN BOYUTLANDIRILMASI VE GEOMETRİK MODELLERİNİN OLUŞTURULMASI

ASİMETRİK EVOLVENT PROFİLLİ DÜZ DİŞLİLERİN BOYUTLANDIRILMASI VE GEOMETRİK MODELLERİNİN OLUŞTURULMASI Uluağ Üniversitesi Mühenislik-Mimarlık Fakültesi Dergisi, Cilt 9, Sayı 1, 2004 ASİMETRİK EVOLVENT PROFİLLİ DÜZ DİŞLİLERİN BOYUTLANDIRILMASI VE GEOMETRİK MODELLERİNİN OLUŞTURULMASI Kair ÇAVDAR * Fatih KARPAT

Detaylı

Master Panel 1000 WT Cephe

Master Panel 1000 WT Cephe GROUP ENERJİ SANDVİÇ PANEL 0216 340 2538-39 FAKS: 0216 340 2534 Email:info@groupenerji.com Master Panel 1000 WT Cephe Ürün Tanımı Cephe paneli bağlantı elemanını gizleyen sistemi sayesinde cephelerde kullanıma

Detaylı

MAKİNE ELEMANLARI - (9.Hafta) VİDALAR -2

MAKİNE ELEMANLARI - (9.Hafta) VİDALAR -2 VİDA HESAPLARI MAKİNE ELEMANLARI - (9.Hafta) VİDALAR -2 A. Ön Yükleme Kuvveti (FÖ) ile Sıkma/Çözme Kuvvetleri (FH) arasındaki İlişki İki malzemeyi birleştirmek için civata ve somun kullanılırsa, somunun

Detaylı