Bir Split Klimanın Farklı Atmosfer Hava Sıcaklıklarında Enerji ve Ekserji Analizi

Transkript

1 1 st International Conference on EngineeringTechnology and Applied Sciences Afyon Kocatepe University, Turkey April 2016 Bir Split Klimanın Farklı Atmosfer Hava Sıcaklıklarında Enerji ve Ekserji Analizi Mehmet Bilgili 1 Erdo an im ek 2 brahim Karaçaylı 3,* Özet:Bu çalı manın amacı, evsel tip bir split klimanın performansını farklı atmosfer hava sıcaklıklarına göre enerji ve ekserji analizi ile de erlendirmektir. Yapılan deneysel sistemde, elektrikli ısıtıcıların kullanılması ile kondenser serpantini giri inde atmosfer hava sıcaklı ı de erleri kademeli bir ekilde artırılmı ve daha sonra sıcaklık, basınç, kompresör gücü ve çekilen akım de erleri ölçülmü tür. Klimanın so utma etkinli i (COP), tüm sistem ve herbir eleman için (kompresör, kondenser, kılcal boru ve evaporatör) entropi üretimi, ekserji yok olu u ve ekserji verimi de erleri elde edilmi tir. Buna göre, atmosfer hava sıcaklı ının artmasıyla birlikte so utma ünitesindeki toplam ekserji yok olu de eri artmı, buna kar ın sistemin ekserji verimi azalmı tır. Ayrıca, atmosfer hava sıcaklı ının artmasıyla birlikte kompresör ve kılcal borunun ekserji verimi azalmı ; di er yandan kondenser ve evaporatörün ekserji verimi artmı tır. Anahtar Kelimler:Atmosfer Hava Sıcaklı ı, Ekserji, Evsel Tip Split Klima. 1G R Küresel ısınmanın kendini açık bir ekilde iklim de i iklikleriyle göstermesi, hava artlarındaki ani de i imler, enerji maliyetlerindeki a ırı artı ve ekonomik nedenler split klimaların kullanımını yaygınla tırmı tır. Piyasadaki arz talep dengesi de çok farklı tiplerde ve çok farklı özelliklerde split klima çe itlerinin ortaya çıkmasını sa lamı tır [5,12]. Bu ihtiyaç artı ı nedeniyle split klima kullanımı ve enerji verimlili i konularında daha fazla bilimsel çalı ma yapma zorunlulu u ortaya çıkmı tır. Son yıllarda yapılan pek çok ara tırma ve yayın bu gerçe i bizlere göstermektedir. Horuz vd. [8] yaptıkları çalı mada evaporatör so utma kapasitesi ve ısı transferi katsayısını etkileyen ana parametrelerin; hava hızı, kanatçık yüzeyi, boru çapı, evaporatör sıcaklı ı ve so utucu akı kan tipi oldu unu belirlemi lerdir. El Sherbini ve Maheshwari[1]split klimaların kondenserlerine gölgeleme yaparak elektrik enerjisinden tasarruf edilmesi üzerine yapmı oldukları çalı mada performans katsayısında (COP) % 2,5 oranında bir artı gözlemlemi lerdir. Daut vd. [9] bir ortamı so utmak için fotovoltaik (PV) panel içeren ve DC akımla çalı an bir iklimlendirme sistemi tasarlamı ve imal etmi lerdir. Barreira vd. [6] 410A aracı akı kanlı bir klima sistemini simüle etmi lerdir. Bazı sistem performans de erleri deneysel verilerle kıyaslanmı tır. Bu model ayrıca sistem verimlili inin artırılmasında, kondenser ve evaporator geometrilerini bulmak için de kullanılmı tır. Kumlutas vd. [3] bir split klimanın iç ünitesini sayısal olarak modellemi lerdir. Modelden elde edilen de erler deneysel sonuçlar ile elde edilen de erlerle kıyaslanmı tır. Joudi ve Al-Amir [10] R22 gazı ile so utma modunda çalı an evsel bir iklimlendirme sisteminde de i ik alternatif so utucu akı kan kullanımını deneysel olarak incelemi lerdir. Ayrıca sistemin farklı performans de erlerini hesaplamı lardır. Bu çalı mada, duvar tipi bir split klimalarda kondenser serpantinleri üzerinden geçen hava sıcaklı ının sistem performansı üzerindeki etkileri incelenmi tir. Sayısal de er alınabilecek tarzda tasarlanan bir split klimada, kondenser serpantinleri üzerinden geçen hava sıcaklı ı elektrikli ısıtıcılar kullanılarak e it aralıklarda artırılmı ; sistemdeki sıcaklıklar, basınçlar, kompresörde harcanan elektriksel güç, çekilen akım de erleri ölçülmü tür. Ölçülen veriler kullanılarak sistemin so utma etkinli i (COP), so utucu akı kan debisi, evaporatör ve kondenserde transfer edilen ısılar hesaplanmı tır. Böylece, dı ortam hava sıcaklı ındaki artı ın sistem üzerindeki bu parametrelere kar ı etkileri yorumlanarak enerji ve ekserji analizi yapılmı tır. 2YÖNTEM R22 so utucu akı kanla so utma ve ısıtma i lemini gerçekle tiren 9000 Btu/h so utma kapasiteli ve ısı pompası özelli i olan evsel tip split klima ve çe itli ölçü ve kontrol elemanlarından olu an deney düzene i ekil 1 de gösterilmi tir. Bu çalı mada kullanılan split klima; elektrik ba lantıları, elektronik kart devreleri, kumanda ve kontrol elemanları, iç ve dı ünite, yardımcı elemanları, sıcaklık, basınç, kompresör gücü ve akım ölçüm cihazları, elektrikli ısıtıcılar ile birlikte yeniden tasarlanarak bir deney düzene i haline getirilmi tir. Bu deney düzene inde kullanılan split klimanın teknik özellikleri Tablo 1 de, ölçüm cihazlarına ait teknik özellikler ise Tablo 2 de verilmi tir. Tek akı lı sürekli akı sistemleri için kütlenin korunumu ilkesi; (1) eklinde yazılır. Hal de i imi gerçekle tiren herhangi bir sistemde enerji dengesi birim zaman için; (2) eklinde yazılabilir. Sürekli akı lı açık sistemler için enerjinin korunumu a a ıdaki gibi olur; (3) Isı, i ve kütle ile aktarılan enerji için enerjinin korunumu denklemi a a ıdaki ekilde yazılır; 2 2 V V Q g + W + mh + + gz = Q c + W + m h + + gz (4) g 2 c 2 703

2 1 st International Conference on EngineeringTechnology and Applied Sciences Afyon Kocatepe University, Turkey April 2016 Teknik özellikler Kapasite Anma gücü Anma akımı Voltaj So utucu akı kan So utucu akı kan miktarı Tablo 1. Evsel tip split klimanın teknik özellikleri So utma Isıtma 9000 Btu/h W 9700 Btu/h W 900 W 870 W 3.9 A 3.8 A Volt, 50 Hz Volt, 50 Hz R22 R kg 0.71 kg Ölçülen de er Sıcaklık ( o C) Emme hattı basıncı (Bar) Basma hattı basıncı (Bar) Kompresör gücü (Watt) Tablo 2. Ölçüm cihazları ve özellikleri Ölçüm cihazı Ölçme aralı ı Dijital termometre -50/150 o C Bourdon tip ya lı manometre -1/15 Bar Bourdon tip ya lı manometre -1/35 Bar Wattmetre 0/6000 Hata ±%1 ±%1,6 ±%1,6 ±%1,0 ekil 1.Evsel tip split klima deney düzene i Buhar sıkı tırmalı so utma çevriminde çevrimi olu turan her kontrol hacminde so utucu akı kanın sürekli akı artlarında hareket etti i kabul edilmi, kontrol hacimlerinde kinetik ve potansiyel enerjilerdeki de i iklikler, kondenser, evaporatör, yardımcı elemanlar ve boru hatlarındaki basınç kayıpları ihmal edilmi tir. Kompresörde adyabatik sıkı tırma i leminin oldu u kabulü ile sistemdeki kompresör gücünüü bulmak için a a ıdaki e itlik kullanılmı tır. (5) Burada, kompresörü tahrik eden elektrik motorunun gücüdür ve sistemde ölçülmü tür. ve sırasıyla kompresör elektrik motoru ve mekanik verimlerini ifade etmektedir ve bu çalı mada bu de erler sırasıyla %95 ve %80 olarak alınmı tır. Sistemde dola an so utucu akı kan kütlesel debisini ( ) belirlemek için, (6) e itli i kullanılmı tır [2-7]. E itlikte kompresör çıkı ındaki entalpiyi ve ise kompresör giri indeki entalpi de erlerini göstermektedir [11-13]. Kompresörün izentropik verimini belirlemek için a a ıdaki e itlik kullanılmı tır [4]. (7) ve sırasıyla emme ve basma hattı basınçlarını ifade etmektedir. ise a a ıdaki e itlik yardımıyla bulunmu tur. (8) 704

3 Kondenserde dı ortama atılan ısı a a ıdaki denklemden elde edilmi tir: (9) Bu e itlikte (h 2 h 3 ), kondenser giri ve çıkı ları arasındaki entalpi farkını ifade etmektedir. Akı kan kontrol cihazı olarak kılcal boru kullanılan sistemde, geni leme i leminin sabit entalpide gerçekle ti i kabul edilmi tir. (10),evaporatörde so utucu akı kan buharla ırken iç ortamdan çekti i ısıdır ve a a ıdaki e itlik kullanılarak hesaplanmı tır. (11) Bu e itlikte, h 1 ve h 4 sırasıyla evaporatör çıkı ve giri indeki entalpi de erlerini göstermektedir. So utma tesir katsayısı (COP) elde edilmek istenen so utma de erine kar ılık harcanan enerjiyi belirtmekte olup, so utma makinası ve sistem için sırasıyla a a ıdaki e itlikler yardımıyla bulunmu tur. (12) (13) Burada ve ifadeleri sırasıyla evaporatör ve kondenserdeki fanların elektrik motorlarının çekti i güçlerdir ve de erleri kw ve kw olarak ölçülmü tür. Genel ekserji dengesi birim zaman için a a ıda verildi i gibi ifade edilebilir. (14) Burada ısı, i ve kütle net enerji geçi idir. ekserji yok olu udur.so utucu akı kan veya hava için özgül akı ekserjisi a a ıda verildi i gibi yazılabilir. (15) Burada, and sırasıyla ölü haldeki sistemin basınç ve sıcaklı ıdır. kütleli bir sistemin ekserjisi a a ıda verildi i gibi yazılabilir. (16) Ekserji verimi ise a a ıdaki gibi ifade edilir. (17) Tüm entalpi de erlerinin tespitinde CoolPack programından faydalanılmı ve hesaplamalarda so utucu akı kanın kondenser çıkı ında doymu sıvı ve evaporatör çıkı ında doymu buhar oldu u kabulleri yapılmı tır. birlikte kompresörün çekti i akım ve kompresörün çekti i güç artmaktadır. Evaporatör kısmında ise, atmosfer hava sıcaklı ının artmasıyla birlikte iç ortamdan absorbe edilen ısı transferi azalmaktadır. Örne in, atmosfer hava sıcaklı ı 20 o C iken so utma sisteminin yo u ma basıncı 14.6 Bar, yo u ma sıcaklı ı 38 o C, kompresörün çekti i akım 2.9 Amper, kompresörün çekti i elektrik gücü kw ve evaporatörde iç ortamdan absorbe edilen ısı 2.79 kw olarak elde edilmi tir. Atmosfer hava sıcaklı ının 46 o C ye artması sonucu ise; so utma sisteminin yo u ma basıncı, yo u ma sıcaklı ı, kompresörün çekti i akım ve kompresörün çekti i elektrik gücü sırasıyla Bar, 59.6 o C, 4.6 Amper ve kw de erlerine yükselirken; evaporatörde iç ortamdan absorbe edilen ısı kw de erine dü mü tür. Sonuç olarak, atmosfer hava sıcaklı ının 20 o C den 46 o C ye artması sonucu komple so utma sisteminin COP de eri 3.24 den 1.99 a dü mü tür. split klimada kompresör üzerindeki güç de erlerine etkisi ekil 3 te gösterilmi tir. ekilden de görüldü ü gibi, evsel tip split klima üzerinde atmosfer hava sıcaklı ındaki artı sistemin kompresör gücü de erlerinde artı a sebep olmaktadır. Atmosfer hava sıcaklı ının artması sonucu kompresör emme ve basma basınçları arasındaki fark (basınç farkı) ve kompresörün çekti i akım de erleri de aynı do rultuda artmaktadır. Örne in, atmosfer hava sıcaklı ı 20 o Ciken kompresör basınç farkı 9.78 Bar iken, atmosfer hava sıcaklı ı 46 o C ye ula tı ında bu fark Bar a yükselmi tir. Ayrıca kompresörde tersinmezliklerin etkisi sonucu ekserji yok olu u de erleri hesaplanarak kompresörün tersinir güç de erleri (kompresöre sa lanması gerekli minimum güç de erleri) hesaplanmı tır. Örne in, atmosfer hava sıcaklı ı 20 o C iken kompresör elektrik gücü ve kompresör gücü sırasıyla kw ve kw olarak hesaplanmı ken, kompresörün tersinir gücü ise kw olarak elde edilmi tir. Atmosfer hava sıcaklı ındaki artı kompresör elektrik gücünün artmasına sebep oldu u gibi aynı zamanda kompresör tersinir gücün de artmasına neden olmaktadır. Dolayısıyla atmosfer hava sıcaklı ı 46 o C ye ula tı ında kompresör tersinir güç de eri kw den kw e artmı tır. 3,80 3,40 3,00 So utma makinası Sistem 3 BULGULAR VE TARTI MA COP 2,60 split klima üzerindeki COP de erlerine etkisi ekil 2 de gösterilmi tir. ekilden de görüldü ü gibi, evsel tip split klima üzerinde atmosfer hava sıcaklı ındaki artı sistemin COP de erlerinde azalmaya sebep olmaktadır. Bunun en önemli nedeni, atmosfer hava sıcaklı ındaki artı so utma sisteminin yo u ma sıcaklı ını ve aynı zamanda yo u ma basıcını artırmaktadır. Bununla 2,20 1,80 ekil 2. Atmosferhavasıcaklı ındakiartı ınevsel tip split klimaüzerindeki COP de erlerineetkisi 705

4 Kompresor gücü (kw) 1,0 0,9 0,8 0,7 0,6 0,5 0,4 Wtersinir Wkomp Wkomp,elek 0,3 ekil 3. Atmosferhavasıcaklı ındakiartı ınevsel tip split klimadakompresörüzerindekigüçde erlerineetkisi split klima ekipmanlarıekipmanları (kompresor, kondenser, kılcal boru ve evaporatör) üzerindeki ekserji yok olu u de erlerine etkisi ekil 4 te gösterilmi tir. ekilden de görüldü ü gibi, evsel tip split klima üzerinde atmosfer hava sıcaklı ındaki artı kompresör ve kılcal borunun ekserji yok olu u de erlerinin artmasına sebep olmasına kar ın; kondenser ve evaporatörün ekserji yok olu u de erlerinin azalmasına sebep olmaktadır. Atmosfer hava sıcaklı ı 20 o C iken, en fazla ekserji yok olu u de eri kw olarak kondenserde hesaplanmı tır. Daha sonra kw, kw ve kw olarak sırasıyla evaporatör, kompresör ve kısılma vanasından elde edilmi tir. Atmosfer hava sıcaklı ı 46 o C ye ula tı ında ise, en fazla ekserji yok olu u de eri kw olarak kısılma vanasında hesaplanmı tır. Daha sonra kw, kw ve kw olarak sırasıyla kondenser, kompresör ve evaporatörden elde edilmi tir. ekilden de görüldü ü gibi, atmosfer hava sıcaklı ının artmasıyla ekserji yok olu u de erlerindeki en fazla de i im artma e ilimi ile birlikte kılcal boruda görülürken, en az de i im azalma e ilimi ile birlikte evaporatörde olmaktadır. Exyok olan (kw) 0,20 0,18 0,15 0,13 0,10 0,08 Kompresör Kondenser Kılcal boru Evaporatör 0,05 ekil 4. Atmosferhavasıcaklı ındakiartı ınevsel tip split klimaekipmanlarıekipmanlarıüzerindeki ekserji yok olu ude erlerineetkisi split klima ekipmanları (kompresör, kondenser, kılcal boru ve evaporatör) üzerindeki ekserji verimi de erlerine etkisi ekil 5 te gösterilmi tir. ekilden de görüldü ü gibi, evsel tip split klima üzerinde atmosfer hava sıcaklı ındaki artı kompresör ve kılcal borunun ekserji verimi de erlerinin azalmasına sebep olmasına kar ın; kondenser ve evaporatörün ekserji verimi de erlerinde azalmaya sebep olmaktadır. Bunun nedeni; sistemdeki ekserji yok olu de erleriyle direkt ilgilidir. Atmosfer hava sıcaklı ının artmasıyla birlikte kompresör ve kılcal borunun ekserji yok olu de erleri artmakta; buna kar ın ekserji verimleri azalmaktadır. Kondenser ve evaporatörde bu hal de i imleri kompresör ve kılcal borudakine göre tam tersidir. Yani, atmosfer hava sıcaklı ının artmasıyla birlikte kondenser ve evaporatörde yok olu de erleri azalmakta; buna kar ın ekserji verimleri artmaktadır. Atmosfer hava sıcaklı ı 20 o C iken, so utma sistemindeki en fazla ekserji verimi 92.61% ile kılcal borudan hesaplanmı tır. Daha sonra, 88.50%, 85.24% ve 21.96% de erleriyle sırasıyla evaporatör, kompresör ve kondenserden elde edilmi tir. Atmosfer hava sıcaklı ının 46 o C olması durumunda ise, ekserji verimi de erleri kılcal boru, evaporatör, kompresör ve kondenser için sırasıyla 88.40%, 93.63%, 83.62% ve olarak elde edilmi tir. Ekserji verimi (%) Kompresör Kondenser Kılcal boru Evaporatör 20 ekil 5. Atmosferhavasıcaklı ındakiartı ınevsel tip split klimaekipmanlarıüzerindeki ekserji verimide erlerineetkisi Ekserji verimi (%) Ekserji verimi Toplam yok olan ekserji 5 0,30 0,50 0,45 0,40 0,35 Toplam yok olan ekserji (kw) 706

5 ekil 6. Atmosferhavasıcaklı ındakiartı ınso utmasisteminin ekserji verimive ekserji yok olu de erlerineetkisi split klimanın so utma ünitesi ve komple so utma sistemi için ekserji verimi ve so utma ünitesinin toplam ekserji yok olu de erlerine etkisi ekil 6 da gösterilmi tir. ekilden de görüldü ü gibi, ekserji yok olu de erleri ile ekserji verimi de erleri birbirleriyle ters orantılıdır. Atmosfer hava sıcaklı ının artmasıyla birlikte so utma ünitesindeki toplam ekserji yok olu de erleri artmakta, buna kar ın sistemin ekserji verimi azalmaktadır. Atmosfer hava sıcaklı ı 20 o C iken, evsel tip split klima sistemine toplamda kw de erinde bir güç sa lanmı tır. Buna kar ın so utma ünitesinin toplam ekserji yok olu de eri kw olarak hesaplanmı tır. Bu durumda, so utma ünitesinin evaporatoründe ise kw de erinde bir ekserji yok olu u elde edilmi tir ki bu da evaporatörde yararlı i olmadı ı için direkt tersinir i e e it olmaktadır. Bu verilere göre, so utma ünitesinin ekserji verimi 17.23% olarak hesaplanmı tır. Atmosfer hava sıcaklı ı 46 o C ye ula tı ında ise, evsel tip split klima sistemine toplam sa lanan güç 47.1% artı ile kw, so utma ünitesinin toplam ekserji yok olu de eri 24.5% artı ile kw, so utma ünitesinin evaporatöründe ekserji yok olu u yakla ık 7% azalma ile kw ve so utma ünitesinin ekserji verimi ise 38.8% azalma ile 10.54% olarak hesaplanmı tır. 4SONUÇ Split klimalar so utucu akı kanın buharla ma ve yo u ma özelli inden faydalanılarak ortamda bulunan ısıyı transfer etmeye yarayan cihazlardır. Split klimalarda iç ünite serpantinlerinden geçen gaz ortamdaki ısıyı so utucu akı kan içerisine absorbe ederken buharla arak ortamın so utulması sa lanır. Buharla an so utucu akı kan dı üniteye geldi inde yo u arak iç ünite de absorbe etti i ısıyı dı ortama atar. Bu i lem gerçekle irken yalnızca iç ve dı ünitedeki fan motorları ve gazın cihaz içindeki dola ımını sa layan kompresör elektrik enerjisi harcar. Sonuçlar göstermi tir ki, dı ortam sıcaklı ının artı ında so utucu akı kanın yo u ma ve buharla ma sıcaklı ı artmakta, buna kar ın emme ve basma basınçları yükselmekte böylece elde edilmek istenen birim so utma yüküne kar ın harcanan enerji miktarı artı göstermektedir. Bu durum özellikle gün içerisinde sıcaklı ın a ırı de i iklik gösterdi i bölgelerde a ırı enerji tüketiminde artı olarak kar ımıza çıkmaktadır. Buradan da atmosfer sıcaklı ının de i kenlik göstermesine kar ın ısı transferinin daha rahat yapılabilece i karı ım gazların geli tirilmesi gerekti i görülmektedir. Aynı zamanda artan atmosfer sıcaklı ına paralel olarak kondenser sıcaklı ını algılayan bir boru termistörü kullanılması ile kondenser sıcaklık de erleri mikroi lemci tarafından de erlendirilmeli ve artan sıcaklı a paralel olarak fan devri artırılarak kondenser üzerinden transfer edilen ısı enerjisi miktarında artı sa lanmalıdır. Bu durum atmosfer sıcaklı ının artması halinde bile klimanın daha az enerji harcamasını sa layacaktır. Sonuç olarak split klimalarda artan dı ortam sıcaklıklarında harcanan elektrik enerjisi kar ılı ında kondenser üzerinden transfer edilen ısı enerjisinin artmasını sa layacak sistemler geli tirilmelidir. TE EKKÜR Bu çalı ma, Çukurova Üniversitesi Bilimsel Ara tırma Projeleri (BAP) Biriminin FBA numaralı projesi kapsamında desteklenmi tir. REFERANSLAR [1] A.I. El Sherbini, G.P. Maheshwari., (2010). Impact of shadingair-cooledcondensers on theefficiency of air-conditioningsystems. EnergyandBuildings, vol. 42, p [2] A. Alkan, M. Ho öz., (2010). Comparativeperformance of an automotiveairconditioningsystemusingfixedand variablecapacitycompressors. International Journal of Refrigeration, vol. 33, p [3] D. Kumlutas, Z.H. Karadeniz, F. Kuru., (2013). Investigation of flowandheat transfer for a splitairconditionerindoorunit. AppliedThermalEngineering, vol. 51, p [4] E. im ek, M. Bilgili, A. Ya ar, B. ahin., (2012). Kondenser serpantini ve evaporatör filtrelerindeki tıkanıklı ın duvar tipi split klima performansı üzerindeki etkileri. Gazi Üniversitesi, Mühendislik Mimarlık Fakültesi Dergisi, cilt. 27, p [5] E. im ek, M. Bilgili, B. ahin., (2009). Duvar tipi split klimanın montajında dikkat edilmesi gereken hususlar. Tesisat Mühendisli i Dergisi, cilt. 111, p [6] E.M. Barreira, C.O.R. Negrão, C.J.L. Hermes., (2013). Thermoeconomicanalysisandoptimization of residentialsplit-typeairconditioners. AppliedThermalEngineering, vol. 50, p [7] H.I. Variyenli, T. Menlik, M.G. Özkaya., (2011). Isı enerjisi destekli bir kompresörün buhar sıkı tırmalı so utma sistemindeki performansının deneysel olarak incelenmesi. Gazi Üniversitesi, Mühendislik Mimarlık Fakültesi Dergisi, cilt. 26, p. 1-8 [8] I. Horuz, E. Kurem, R. Yamankaradeniz., (1998). Experimentalandthetheoreticalperformanceanal ysis of air-cooledplate-finned-tubeevaporators. Int. Comm. HeatMass Transfer, vol. 25, p [9] I. Daut, M. Adzrie, M. Irwanto, P. Ibrahim, M. Fitra., (2013), Solar 707

6 poweredairconditioningsystem. EnergyProcedia, vol. 36, p [10] K.A. Joudi, Q.R. Al-Amir., (2014). Experimentalassessment of residentialsplittypeairconditioningsystemsusingalternativerefrigerants to R-22 at highambienttemperatures. Energy Conversion and Management, vol. 86, p [11] M.J. Moran, H.N. Shapiro., (2006). Fundamentals of engineeringthermodynamics (5th Edition). John WileyandSons, Inc. England [12] M. Özgoren, K. Erdo an, A. Kahraman, O. Solmaz, F. Köse., (2010). Calculation of dynamiccoolingloadcapacity of a buildingairconditioningpoweredbywindor solar energy. International AegeanEnergySymposiumandExhibition (IEESE-5), Pamukkale University, Denizli, p [13] O. Brunin, M. Feidth, B. Hivet., (1997). Comparison of theworkingdomains of somecompressionheatpumpsand a compressionabsorptionheatpump. International Journal of Refrigeration, vol. 20, p [14] R. Yamankaradeniz, I. Horuz, O. Kaynaklı, S. Co kun, N. Yamankaradeniz., (2009). So utma tekni i ve ısı pompası uygulamaları (2. Baskı). Dora Yayıncılık, Yayın No: 13, Bursa Yazar adresleri 1 Mehmet B LG L, Doç.Dr.,Çukurova Üniversitesi Ceyhan Mühendislik Fakültesi Makina Mühendisli i Bölümü, Ceyhan, Adana, mbilgili@cu.edu.tr 2 Erdo an M EK, Ö r.gör.,çukurova Üniversitesi Adana Meslek Yüksekokulu Elektrik ve Enerji Bölümü Adana, esimsek@cu.edu.tr 3 brahim KARAÇAYLI Ö r.gör.,ege Üniversitesi, Ege Meslek Yüksekokulu, klimlendirme ve So utma Teknolojisi Programı, zmir, ibrahim.karacayli@ege.edu.tr Sorumlu yazar * brahim KARAÇAYLI Ö r.gör., Ege Üniversitesi, Ege Meslek Yüksekokulu, klimlendirme ve So utma Teknolojisi Programı, zmir, ibrahim.karacayli@ege.edu.tr 708