YUMUŞAK ZEMİN ÜZERİNDE YER ALAN KÖPRÜ YAKLAŞIM DOLGULARI OTURMALARININ KAZIKLAR İLE AZALTILMASI
|
|
- Gizem Kobal
- 7 yıl önce
- İzleme sayısı:
Transkript
1 Zemin Mekaniği ve Temel Mühendisliği Onbeşinci Ulusal Kongresi Ekim 2014, Orta Doğu Teknik Üniversitesi, Ankara YUMUŞAK ZEMİN ÜZERİNDE YER ALAN KÖPRÜ YAKLAŞIM DOLGULARI OTURMALARININ KAZIKLAR İLE AZALTILMASI MITIGATION OF BRIDGE APPROACH EMBANKMENT SETTLEMENTS ON SOFT SOILS Özgen KÖKTEN 1 Sami Oğuzhan AKBAŞ 2 ABSTRACT For transportation routes on soft soils, occurrence of significant differential settlements between approach embankments and piled superstructures frequently results in the reduction of the comfort of the vehicle ride and even occasionally in bridge distress. Along with the usual methods of ground improvement and utilization of a concrete cushion slab, the use of settlement-reduction piles has recently been increasingly popular in practice for the mitigation of this problem. Within this context, this study focuses on the estimation of the effectiveness of settlement-reduction piles for the mitigation of differential settlements between approach embankments and piled bridge piers through the analytical evaluation of a case history. The results are presented in the form of design recommendations. Keywords: Approach embankments, differential settlements, consolidation settlements, settlement-reduction piles. ÖZET Yumuşak zeminlerin geçildiği güzergâhlarda, yaklaşım dolguları ve genellikle kazıklı olarak projelendirilen köprü kenar ayakları arasında ortaya çıkabilen ciddi boyuttaki farklı oturmalar sürüş kalitesini olumsuz etkilemekte ve bazı durumlarda köprü üst yapısında onarım veya yenileme ihtiyacı doğurabilen hasarlara yol açabilmektedir. Söz konusu problemin dolgu temel zemininin iyileştirilmesi veya betonarme plakların kullanılması gibi klasik yöntemler haricinde oturma azaltıcı kazıklar vasıtası ile çözümü uygulamada yaygınlaşmaktadır. Bu çalışmada, oturma azaltıcı kazıkların köprü yaklaşım dolgularının geoteknik tasarımında kullanımının etkinliği bir vaka analizi çerçevesinde analitik olarak değerlendirilmiş ve sonuçlar tasarıma yönelik öneriler şeklinde sunulmuştur. Anahtar Kelimeler: Yaklaşım dolguları, farklı oturmalar, konsolidasyon oturması, oturma azaltıcı kazıklar 1 İnşaat Yük. Müh., Temelsu Uluslararası Mühendislik Hizmetleri A.Ş., ozgen.kokten@temelsu.com.tr 2 Doç. Dr., Gazi Üniversitesi, soakbas@gazi.edu.tr
2 1. GİRİŞ Köprülerin ulaşıma uzun süreler hizmet verebilmesinde, köprü ayaklarının rölatif oturmalarının ve dönmelerinin, açıklık miktarı ve mesnetlenme koşullarına bağlı olarak ön görülen sınırlar içinde kalması önemli etkenlerin başında gelmektedir. Bu nedenle genel yaklaşım, köprü ayak temellerinin yüzeysel veya derin temeller ile sağlam zeminler üzerinde tasarlanarak, toplam oturmaların proje kriterlerine uygun olarak azaltılması ve sınırlandırılmasıdır (Briaud vd.,1997). Ancak, yol güzergâhının fiziki ve kamusal sınır şartları nedeni ile değiştirilemediği bazı hallerde, köprü kenar ayakları ve yaklaşım dolgularının yumuşak zeminler üzerinde projelendirilmesi gerekmektedir. Yumuşak zeminler üzerinde yer alan yaklaşım dolguları ile söz konusu koşullarda genellikle kazıklar üzerinde imal edilen köprü kenar ayakları arasında, kalıcı ve hareketli trafik yüklerinin tesiri altında önemli miktarda farklı oturmaların ortaya çıkması kaçınılmaz hale gelebilmektedir. Bu da sürüş kalitesinin düşmesine, yol üst yapısında hasarlar oluşmasına, köprü bakım masraflarının artmasına ve köprü hizmet süresinin olumsuz olarak etkilenmesine yol açmaktadır (Stark vd.,1995). Yaklaşım dolguları temel zemini oturmalarının engellenmesinde, dolgu temel zemininin ön yükleme gibi uygun yöntemlerle iyileştirilmesi ve betonarme köprü yaklaşım plaklarının kullanılması yaygın olarak seçilen yöntemleri teşkil etmektedir. Söz konusu yöntemler ile birlikte dolgu temel zeminlerinde oturmaları azaltıcı kazıkların teşkil edilmesi de son dönemde artan sıklıkla uygulanan başka bir alternatifi oluşturmaktadır. Yukarıda özetlenen noktalardan hareket ile bu çalışmada yumuşak kil zemin üzerine oturan bir köprü kenar ayağı ve yaklaşım dolgusu taban zemini için, dolgu temel zeminlerinde oturmaları azaltıcı kazıkların kullanılmasının farklı oturmalar üzerindeki etkinliği üç boyutlu sonlu elemanlar analizleri vasıtası ile incelenmiştir. Bu maksatla, İngiltere de Tees Nehri üzerinde 1981 yılında inşa edilmiş olan ve farklı oturmalar sebebi ile hasar görmüş bulunan Surtees Köprüsü bir vaka analizi olarak ele alınmıştır. Söz konusu köprünün seçilmesindeki ana sebep köprüde meydana gelen performans eksikliği sebebinin belirlenmesi amacı ile sahanın geoteknik açıdan son derece detaylı biçimde incelenmiş olmasıdır (Jones vd., 2008). Mevcut çalışmada, seçilen geoteknik parametrelerin uygun olarak seçilip seçilmediği ve bununla bağlantılı olarak kullanılan sonlu eleman analizlerinin yapı-zemin etkileşimini ne derece doğru biçimde benzeştirdiği ancak saha ölçümleri ve analitik çözümden elde edilen sonuçların karşılaştırılması yolu ile belirlenebileceğinden, uygun bir vaka analizinin seçilmesinin büyük önem taşıdığı açıktır. Analizlerde özellikle iki önemli tasarım parametresi olan kazık boyu ve bu boyun köprü ayağına olan mesafe ile değişimi üzerinde durulmuş olup, elde edilen sonuçların tasarımda kullanılabilecek öneriler şeklinde sunulması hedeflenmiştir. 2. VAKA ANALİZİNE DAİR BİLGİLER Tees Nehri üzerinde bulunan ve A66 otoyolunun bir parçası olan dört ayaklı ve 125 m toplam açıklığa sahip Surtees Köprüsü nün inşaatı yılları arasında gerçekleştirilmiş, fakat batı yaklaşım dolgusu, ön yükleme de uygulanarak köprü inşaatından iki yıl önce tamamlanmıştır de gerçekleştirilen ilk incelemeden itibaren,
3 köprüde beklenenin üstünde zemin deformasyonlarından bahsedildiği bilinmekle birlikte, 1992 yılında, köprü ile eş zamanlı inşa edilen doğu yaklaşım dolgusundaki deformasyonların yeni bir zemin araştırması gerçekleştirilmesine karar verilmesine sebep olacak seviyeye yükseldiği anlaşılmaktadır (Jones vd., 2008). Köprünün, hasarın yoğunlaştığı doğu yönündeki ayağı üç sırada toplam 51 adet Herkules 800 tipi çakma kazık üzerinde yer almakta olup, üç sıranın ikisindeki kazıklar eğimli (1Y:3D) olarak inşa edilmiştir. Kazıklar 30 m ve 33 m uzunlukta ve ana kayaya soketlidir yılında yapılan bir gözlem çalışmasında, söz konusu deformasyonların yaya yolu ile köprü arasında 0.2 m yükseklikte bir basamak meydana getirdiği, en doğuda yer alan mesnetin yaklaşık mm yanal deplasmana uğradığı ve yol yüzeyinde, defalarca tekrar asfaltlama gerçekleştirildiği halde çekme çatlaklarının artan sıklıkla gözlendiği bildirilmiştir. Bu durum, yumuşak zemin üzerine oturan yaklaşım dolgularında kenar ayak kazıklarına, taban zemininde iki boyutta oluşan düşey oturmaların yanında yanal itkilerin ve deplasmanların etkidiğini göstermektedir. Ancak bu çalışmada, yumuşak taban zemininde eski ve yeni çalışmalarda elde edilen verilerin tek boyutlu konsolidasyona ait olması ve çoğunlukla düşey oturmaların izlenmiş olması nedeni ile yalnızca düşey oturmalar irdelenmiştir yılından itibaren Surtees Köprüsü sahasında, toplam 49 sondaj gerçekleştirilirken, CPT ve SPT saha deneylerinin uygulandığı, en az altı farklı zemin araştırma çalışması yapıldığı kayıtlıdır. Bunlardan iki adedi inşaat öncesi rutin araştırmalar olmakla birlikte, diğer dördü yaklaşım dolgusunda beklenmedik şekilde ortaya çıkan ve sürmekte olan oturmaların incelenmesine yönelik biçimde planlanmıştır. Saha, genel itibariye, buzul devri sonrası erozyonu ile Devensian dönemi buzul çökelleri içerisinde oluşan bir vadiyi dolduran alüvyal tabakalardan - kahverengi ve gri alüvyondanmeydana gelmektedir. Buzul çökelleri orta ve çok sıkı kum çakıl tabaksından oluşmaktadır. Alivyon tabakaları genel olarak yumuşak ve orta katı kıvamda bulunan siltli kumlu kilden müteşekkildir. Hemen hemen tüm sahada ana kaya olan Sherwood kumtaşına 22 m derinlikte rastlanılmaktadır. Kaya tabakası çok zayıf ve orta dayanımlıdır. Her iki yaklaşım dolgusu altında da, demiryolu inşaat atığını da içeren dolgu tabakaları bulunmaktadır. Bu araştırmalar sonucu ortaya çıkarılan zemin profili Şekil 1 de gösterilmektedir.
4 Şekil 1. Ortaya çıkarılan zemin profili (Jones vd., 2008 den değiştirilerek) On adet sondaja dayalı inşaat öncesi zemin mekaniği raporu (Soil Mechanics, 1976), doğu ve batı yaklaşım dolguları altında, sırası ile yaklaşık 12 m ve 14 m kalınlıkta alüvyal kil tabakalarını işaret etmekte olup, tabaka kalınlıklarındaki bu önemli farkın batı yaklaşım dolgusunun köprü inşaatından önce imal edilmesini açıkladığı düşünülebilir. Sahada doğu yaklaşım dolgusu deformasyonlarına yol açan en önemli sıkışabilir tabaka olan gri alüvyon tabakasına ait inşaat öncesi (iki konsolidasyon deneyi) ve sonrası (51 konsolidasyon deneyi) zemin etütleri sonucu elde edilen konsolidasyon parametreleri Çizelge 1 de karşılaştırmalı olarak gösterilmektedir. Çizelge 1. Konsolidasyon parametreleri İnşaat Öncesi Data Tüm Data Ortalama Ortalama Medyan m v (m 2 /MN) c v (m 2 /yıl) C c C r Burada dikkat edilmesi gereken bir husus, herhangi bir geoteknik parametre için ortalama ve medyan değerleri arasındaki önemli derecedeki farkın, simetriklikten uzak bir veri setini temsil ettiği ve bu durumda tasarım parametresi seçiminde medyanın daha doğru bir tercih olacağıdır. Çizelge 1 de hacimsel sıkışma katsayısı (m v ) değerlerinde açıkça görülen büyük farklılığın, inşaat öncesi laboratuar serisinde kullanılan gerilme artışı değerinin, hafifçe ön konsolide olan gri alüvyal kilin ön konsolidasyon basıncını aşmayacak biçimde seçilmesi kaynaklı olduğu anlaşılmaktadır (Jones vd., 2008). Sıkışma ve yeniden sıkışma indisleri, inşaat öncesi ve sonrası araştırmalarda benzer değerler almakla birlikte, konsolidasyon katsayısının (c v ) medyan değerinin, tasarımda kullanılan, fakat temsil yeteneği sınırlı ortalama değerin yaklaşık dörtte biri olduğu görülmektedir.
5 Yukarıda özetlenen hususlar göz önünde bulundurularak ve zemin tabakaları idealize edilerek gerçekleştirilen bir boyutlu konsolidasyon hesaplarında, inşaat öncesi ve sonrası (daha kalın kil tabakası, daha yüksek m v, daha düşük c v ) yapılan zemin etüt çalışmalarından elde edilen parametreler (Çizelge 1) kullanıldığında sırası ile 0.28 m ve 0.71 m konsolidasyon oturması değerleri ortaya çıkmaktadır. Ayrıca, oturmaların %95 inin yine sırası ile 1.5 ve 28 yıl gibi oldukça farklı iki zaman diliminde tamamlanacağı öngörülmektedir. Bu değerler, doğu yaklaşım dolgusunda beklenmeyen büyüklükte ve süre boyunca gözlenen oturmaları ve deformasyon kaynaklı hasarları büyük oranda açıklamaktadır. 3. MODELLEME VE PARAMETRİK ÇALIŞMA Surtees Köprüsü doğu yaklaşım dolgusu ve kazık ayağı, mevcut bilgiler dahilinde sonlu elemanlar yöntemi ile modellenerek, öncelikle mevcut halde gözlenmiş olan davranış, ardından da yukarıda belirtilmiş olan hasara yol açan deformasyonların oturma azaltıcı kazıklar vasıtası ile kabul edilebilir seviyelere çekilebilmesi için uygun tasarım parametreleri irdelenmiştir. Midas GTS 3D programı kullanılarak yapılan sonlu elemanlar analizlerinde, kenar ayak ve yaklaşım dolgusu temel zeminine ait parametreler, köprünün yapımı öncesinde ve sonrasında rehabilitasyonu kapsamında gerçekleştirilen sondaja dayalı saha araştırmalarından elde edilen veriler kullanılarak belirlenmiş olup, bu parametreler Çizelge 2 de özetlenmektedir. Sonlu elemanlar analizlerinde kil, çökel ve dolgu tabakaları için, konsolidasyon deneyi kullanılarak elde edilen hacimsel sıkışma modülü değerleri esas alınmış, elastisite teorisi kullanılarak deney sonucu elde edilen rijitlik modülüne karşılık gelen elastisite modülü ve Poisson Oranı değerleri hesaplanmıştır. Kil tabakası için Poisson Oranı ν, sıfır olarak kabül edilmiştir. Bu durum, rijitlik modülü ve elastisite modülü arasındaki bağıntının özel bir hali olup, bu durumda zemin elastisite modülü, zemin rijitlik modülüne eşit olmaktadır (Poulos ve Mayne, 1999). Böylelikle tek boyutlu konsolidasyon teorisi kullanılarak hesaplanan kil tabakası oturmaları ile sonlu elemanlar analizlerinden elde edilen kil tabakası oturmaları karşılaştırılabilmiştir. Sonlu elamanlar analizlerinin yapıldığı program kapsamında zemin, Mohr Coulomb, Modifiye Mohr Coulomb, Von Misses, Cam Clay gibi elastoplastik ve / veya plastik malzeme modelleri ile modellenebilmektedir. Ancak bu çalışma kapsamında, yalnızca dolgu tabanında yer alan kil tabakasında oluşacak tek boyutlu düşey konsolidasyon oturmaları incelendiğinden, toplam oturmalar kapsamında plastik itkiler göz ardı edilerek zemin Doğrusal Elastik olarak modellenmiştir. Çizelge 2. Sonlu eleman analizi parametreleri Kil Çökel Kumtaşı Malzeme Tipi Doğrusal Elastik Doğrusal Elastik Doğrusal Elastik Elastisite Modülü(MPa) Poisson Oranı Doğal Birim Hacim Ağırlık, kn/m Analizlerde, köprü kenar ayak ve yaklaşım dolgusu temel zemini basitleştirilerek, yüzeyden itibaren 15 m kalınlıkta alüvyal yumuşak kil tabakası, bu tabakanın altında buzul
6 kaynaklı 3 m kalınlıkta çakıllı kum ve en altta ise ayrışmış kumtaşı tabakaları ile idealize edilmiştir. Yapılan sonlu eleman analizlerinde, mevcut kazıklı köprü kenar ayağı, 51 adet Herkules 800 tipi kazık göz önünde bulundurularak modellenmiştir. Köprünün mevcut hali için gerçekleştirilen analizler aşamalı olarak Midas GTS 3D sonlu elemanlar programı kullanılarak modellenmiştir. Mevcut kenar ayak temelinde yer alan kazıklar, kazık elemanları olarak modele dahil edilmiştir. Nihai model aşamasında dolgu yüklemesi nedeni ile kenar ayak temel zemini ve yaklaşım dolgusu zemininde oluşan deplasmanlar hesaplanarak karşılaştırılmıştır. Hazırlanan sonlu elemanlar modeli aşamaları ile birlikte aşağıda Şekil 2 de sunulmuştur. Şekil 2. Sonlu elemanlar modeli aşamaları Mevcut durum için sonlu elemanlar analizleri sonuçlarına göre, yaklaşım dolgusu temel zemininde hesaplanan maksimum oturma miktarı olan 0.74 m, Jones vd. (2008) de sunulan 0.71 m konsolidasyon oturması ile önemli ölçüde uyum içerisindedir. Analiz sonuçlarına göre, kenar ayak temelinde yer alan ana kaya tabakasına soketli kazıklar kenar ayak temel zemini oturmalarını sınırlamaktadır. Ancak, dolgu yüklemesi nedeni ile yumuşak kil tabakasında oluşan önemli büyüklükteki oturmalar nedeni ile kazıklar ciddi yanal yüklere de maruz kalmaktadır. Bu nedenle, kazıklı köprü kenar ayağı ile doğu yaklaşım dolgusu arasında belirlenen yaklaşık 35 cm mertebesindeki farklı oturma, gözlenen hasarları da açıklayıcı niteliktedir. Sonuçlar, hazırlanan sonlu eleman modelinin köprü-dolgu-zemin etkileşimini yeterince başarılı biçimde temsil ettiğini göstermektedir. Analizlerin ikinci kısmında, güvenilir sonuçlara ulaşılmasını sağladığı ispatlanan sonlu eleman modeli kullanılarak, Surtees Köprüsü doğu yaklaşım dolgusu ile kazıklı köprü kenar ayağı arasında ortaya çıkan farklı deformasyonların, oturma azaltıcı (basp) kazıklar yardımı ile kabul edilebilir seviyelere indirilmesi hususu parametrik olarak irdelenmiştir. Söz konusu kazıkların tasarımında Shen vd. (2007) tarafından önerilen kolon yaklaşımı yöntemi kullanılmıştır. Söz konusu yöntemde, köprü ayağından itibaren yaklaşım dolgusu boyunca kazık yerleştirilmesi planlanan uzunluk, L a, sadece kazıksız haldeki dolgu farklı oturması miktarına bağlı olan ampirik formül ile belirlenmektedir Shen vd. (2007).
7 Sonlu elemanlar analizleri ile elde edilen farklı oturma miktarı yaklaşık 0.50 m olarak kabul edilerek, oturma azaltıcı kazıkların (basp) yaklaşım dolgusunda, kenar ayaktan itibaren 14 m boyunca oluşturulması gerektiği belirlenmiştir. Ardından basp kazıklarının kare paternde yerleştirilmesi ve kenar ayak temelinde kullanılan 0.50 m çapındaki Herkules 800 tipi kazıkların burada da kullanılacağı kabulü ile, birim hücre yaklaşımı kullanılarak merkezden merkeze 1.5 m kazık aralığına uygun basp kazık plakası kalınlığı, Shen vd. (2007) tarafından sunulan abaklar yardımı ile 0.50 m olarak tasarlanmıştır. Kazık başlık plakasının kalınlığının belirlenmesinde basp kazıklarını yüzen ya da ana kayaya soketli olması ve dolgu yüksekliği belirleyici rol oynamaktadır. Oturma azaltıcı kazıkların (basp) yaklaşım dolgusunda, kenar ayaktan itibaren L a = 14 m boyunca oluşturulması gerektiğinin hesaplanmasının ardından, oluşturulan sonlu elemanlar modellerinde dolgunun boyuna yöndeki uzunluğu başlık plakası uzunluğu L a ile aynı olacak şekilde model revize edilmiştir. Bu durumda başlangıç analizlerinde elde edilen basp kazıksız durumdaki yaklaşım dolgusu düşey oturması yaklaşık 0.70 m değerinden 0.50 m değerlerine inmektedir. Ortaya çıkan bu fark, dolguların üç boyutlu olarak modellenmesinde dolgunun uzun yöndeki boyutunun sınır şartlarından etkilenmeyecek mertebede seçilmesi gerektiğini göstermektedir. Farklı oturmaların yumuşak bir geçişle azaltılması ve ekonomik açıdan yarar sağlaması sebebi ile, köprü yaklaşım dolgularında oturma azaltımı amaçlı kullanılan kazıkların boyları genellikle köprü ayağından son kazık sırasına dek doğrusal biçimde azaltılmaktadır. Bu noktadan hareket ile, daha önce belirlenmiş olan temel tasarım parametrelerinin seçilmesinin ardından, her birinde merkezden merkeze 1.5 m aralıklı 231 adet basp kazığı yer alan, fakat kazık maksimum ve minimum boylarının değişken olduğu dört farklı tasarım için değerlendirilmiştir. Dört farklı tasarım için belirlenen maksimum ve minimum basp kazığı boyutları Çizelge 3 te özetlenmiştir. Farklı tasarımlar için oluşturulan sonlu elemanlar modeli ve düşey oturmaların kenar ayak ile yaklaşım dolgusu temel zemininde yer alan kil tabakası üzerindeki dağılımı ise Şekil 3 te gösterilmektedir. a) Mevut kenar ayak b) Basp kazıklı-1
8 c) Basp kazıklı-2 d) Basp kazıklı-3 e) Basp kazıklı-4 Şekil 3. Sonlu elemanlar modeli ve düşey oturmaların dağılımı Çizelge 3. Parametrik analiz için seçilen maksimum ve minimum basp kazığı boyları Tasarım L min L max (m) (m) Basp Kazıklı Basp Kazıklı Basp Kazıklı Basp Kazıklı Farklı tasarım tipleri için yapılan sonlu elemanlar analizlerinin sonuçlarına göre, elde edilen kenar ayak ve yaklaşım dolgusu oturmaları ile farklı oturmalar Çizelge 4 te özetlenmiştir.
9 Tasarım Çizelge 4.Analiz sonuçları L min L max S v-ayak S v-dolgu (m) (m) (mm) (mm) S v-diff (mm) S v-dolgu /S v-ayak Mevcut Kazıklı Kenar Ayak Basp Kazıklı Basp Kazıklı Basp Kazıklı Basp Kazıklı Analiz sonuçlarına göre hazırlanan tablodan görülebileceği üzere, mevcut geoteknik koşullar altında, kabul edilebilir farklı oturmalar (WSDOT, 2013), ancak tüm kazıkların 20.0 m boyda imal edildiği dördüncü yerleşimde elde edilebilmektedir. 4. SONUÇLAR VE ÖNERİLER Bu çalışmada yumuşak kil zemin üzerine oturan bir köprü kenar ayağı ve yaklaşım dolgusu taban zemini için, dolgu temel zeminlerinde oturmaları azaltıcı kazıkların teşkil edilmesinin farklı oturmalar üzerindeki etkinliği üç boyutlu sonlu elemanlar analizleri ile yapılan parametrik çalışma ile incelenmiştir. Yaklaşım dolgusu oturma azaltıcı kazıklarının tasarlanmasında kazıkların temel zemini özellikleri göz önüne alınarak yüzen ya da ana kayaya soketli uç kazığı olarak tasarlanmasının seçimi başlık plakasının kalınlığının belirlenmesinde ve oturmaların doğru olarak sınırlandırılmasında etkin rol oynamaktadır. Basp kazıklarının başlık plakalarının tasarımında, geosentetik donatılar da kullanılabileceği gibi bu bildiride kabul edildiği üzere betonarme plaklarda kullanılabilmektedir. Analiz sonuçlarına göre, bu bildiriye vaka analizi olarak esas teşkil eden Surtees Köprüsü doğu tarafı kenar ayağı için yapılan öncül nümerik analizlerle elde edilen ve yaklaşım dolgusunda yerinde ölçülen yaklaşık 0.7 m mertebelerindeki düşey deplasmanın oldukça uyumlu olduğu anlaşılmaktadır. Sonlu elemanlar analizi sonuçları, tamamı yüzen kazık tipindeki oturma azaltıcı kazıklarının boyunun sabit olarak 20 m uygulanması durumunda yaklaşım dolgusu oturmaları ve kenar ayak oturmaları arasındaki farkın kabul edilebilir sınırlar içerisine girdiğini göstermektedir. Seçilen vaka analizine uygun geoteknik parametreler çerçevesinde, Shen vd. (2007) tarafından önerilen tasarım basamakları kullanılarak belirlenen değişken boydaki kazıkların deformasyonları yeterince düşük seviyelere indiremediği anlaşılmıştır. Söz konusu tasarım basamaklarının, yapılacak çalışmalar ile basp kazıklarını bir kısmının ya da tamamının ana kayaya soketli olması durumunda ne ölçüde geçerli olduğu araştırılması gereken bir konudur. Burada not edilmesi gereken bir husus, Shen vd. (2007) yönteminin spesifik olarak yüzen ya da kayaya soketli kazıklar için geliştirilmemiş olduğudur.
10 KAYNAKLAR American Association of Highway and Transportation, AASHTO (2007), Standart Specifications for Highway Bridges. Briaud, J.L., James, R.W., Hoffman, S.B. (1997), Settlement of Bridge Approaches (The Bump at the End of the Bridge), NCHRP Synthesis of Highway Practice 234, Transportation Research Board, Washington, DC. Jones, C.A., Stewart, D.I., Danilewicz, C.J. (2008), Bridge Distress Caused By Approach Embankment Settlement, Proceedings of the Institution of Civil Engineers Geotechnical Engineering 161, Issue GE2, Soil Mechanics, (1976). Site Investigation T.R. A66 Stockton Thornaby By-pass. Soil Mechanics, Bracknell, Report, No Stark, T.D., Olson, S.M., Long, J.H. (1995), Differential Movement at the Embankment/Structure Interface: Mitigation and Rehabilitation, Report No. IAB-H1, FY 93, Illinois Department of Transportation, Springfield. Shen, S.L., Hong, Z.S., Xu,Y.S. (2007), Reducing Differential Settlements of Approach Embankments, Proceedings of the Institution of Civil Engineers Geotechnical Engineering 160, Issue GE2, Wahls, H.E. (1990), Design and Construction of Bridge Approaches, NCHRP Synthesis of Highway Practice 159. Transportation Research Board, Washington, DC. Washington State Department of Transportation, WSDOT (2013), Geotechnical Design Manual, M U.S. Department of Transportation, FHWA (1985), Tolerable Movement Criteria For Highway Bridges, Report No: FHWA/RD-85/107. U.S. Department of Transportation, FHWA (2010), Drilled Shafts: Construction Procedures and LRFD Design Methods, Publication No. FHWA-NHI
Yatak Katsayısı Yaklaşımı
Yatak Katsayısı Yaklaşımı Yatak katsayısı yaklaşımı, sürekli bir ortam olan zemin için kurulmuş matematik bir modeldir. Zemin bu modelde yaylar ile temsil edilir. Yaylar, temel taban basıncı ve zemin deformasyonu
DetaylıEK-2 BERGAMA OVACIK ALTIN İŞLETMESİ TÜBİTAK RAPORU ELEŞTİRİSİ NE İLİŞKİN GÖRÜŞLER
EK- BERGAMA OVACIK ALTIN İŞLETMESİ TÜBİTAK RAPORU ELEŞTİRİSİ NE İLİŞKİN GÖRÜŞLER Rüştü GÜNER (İnş. Y. Müh.) TEMELSU Uluslararası Mühendislik Hizmetleri A.Ş. ) Varsayılan Zemin Parametreleri Ovacık Atık
DetaylıGEOTEKNİK VE SAYISAL MODELLEME
2018 MESLEK İÇİ EĞİTİM KURSU GEOTEKNİK VE SAYISAL MODELLEME Prof. Dr. K. Önder ÇETİN Ortadoğu Teknik Üniversitesi 8 Aralık 2018, İzmir Sunuş Sırası Zemin davranışı Drenajlı Drenajsız Gevşek Sıkı Arazi
DetaylıGeoteknik Mühendisliği
Geoteknik Mühendisliği 1 Mühendislik malzemesi nedir? İnşaat mühendisi inşa eder Paslı çelik Hala çelik Çelik Çelik 2 1 Mühendislik malzemesi nedir? İnşaat mühendisi inşa eder Beton Beton Hala beton 3
DetaylıZemin ve Asfalt Güçlendirme
Zemin ve Asfalt Güçlendirme Zemin iyileştirmenin temel amacı mekanik araçlarla zemindeki boşluk oranının azaltılması veya bu boşlukların çeşitli malzemeler ile doldurulması anlaşılır. Zayıf zeminin taşıma
DetaylıDolgu ve Yarmalarda Sondaj Çalışması ve Değerlendirmesi. HAZIRLAYAN Özgür SATICI Mad. Yük. Jeo. Müh. (MBA)
Dolgu ve Yarmalarda Sondaj Çalışması ve Değerlendirmesi HAZIRLAYAN Özgür SATICI Mad. Yük. Jeo. Müh. (MBA) İçerik Yarmalarda sondaj Dolgularda sondaj Derinlikler Yer seçimi Alınması gerekli numuneler Analiz
Detaylı10. KONSOLİDASYON. Konsolidasyon. σ gerilmedeki artış zeminin boşluk oranında e azalma ve deformasyon yaratır (gözeneklerden su dışarı çıkar).
. KONSOLİDASYON Konsolidasyon σ gerilmedeki artış zeminin boşluk oranında e azalma ve deformasyon yaratır (gözeneklerden su dışarı çıkar). σ nasıl artar?. Yeraltısuyu seviyesi düşer 2. Zemine yük uygulanır
DetaylıYığma yapı elemanları ve bu elemanlardan temel taşıyıcı olan yığma duvarlar ve malzeme karakteristiklerinin araştırılması
Yığma yapı elemanları ve bu elemanlardan temel taşıyıcı olan yığma duvarlar ve malzeme karakteristiklerinin araştırılması Farklı sonlu eleman tipleri ve farklı modelleme teknikleri kullanılarak yığma duvarların
DetaylıAKADEMİK BİLİŞİM Şubat 2010 Muğla Üniversitesi GEOTEKNİK RAPORDA BULUNAN HESAPLARIN SPREADSHEET (MS EXCEL) İLE YAPILMASI
AKADEMİK BİLİŞİM 2010 10-12 Şubat 2010 Muğla Üniversitesi GEOTEKNİK RAPORDA BULUNAN HESAPLARIN SPREADSHEET (MS EXCEL) İLE YAPILMASI 1 ZEMİN İNCELEME YÖNTEMLERİ ZEMİN İNCELEMESİ Bir alanın altındaki arsanın
DetaylıEk-3-2: Örnek Tez 1. GİRİŞ
1 Ek-3-2: Örnek Tez 1. GİRİŞ.. 2 2. GENEL KISIMLAR 2.1. YATAY YATAK KATSAYISI YAKLAŞIMI Yatay yüklü kazıkların analizinde iki parametrenin bilinmesi önemlidir : Kazığın rijitliği (EI) Zeminin yatay yöndeki
DetaylıDUMLUPINAR ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 2015-2016 GÜZ YARIYILI
DUMLUPINAR ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 2015-2016 GÜZ YARIYILI Yrd. Doç. Dr. Uğur DAĞDEVİREN 2 3 Genel anlamda temel mühendisliği, yapısal yükleri zemine izin verilebilir
DetaylıTÜRKİYE BİNA DEPREM YÖNETMELİĞİ 2018 IŞIĞINDA YÜZEYSEL VE DERİN TEMELLERİN TASARIMINA KRİTİK BAKIŞ Prof. Dr. K. Önder ÇETİN
2018 MESLEK İÇİ EĞİTİM KURSU TÜRKİYE BİNA DEPREM YÖNETMELİĞİ 2018 IŞIĞINDA YÜZEYSEL VE DERİN TEMELLERİN TASARIMINA KRİTİK BAKIŞ Prof. Dr. K. Önder ÇETİN Ortadoğu Teknik Üniversitesi 8 Aralık 2018, İzmir
DetaylıREZA SHIRZAD REZAEI 1
REZA SHIRZAD REZAEI 1 Tezin Amacı Köprü analiz ve modellemesine yönelik çalışma Akberabad kemer köprüsünün analizi ve modellenmesi Tüm gerçek detayların kullanılması Kalibrasyon 2 KEMER KÖPRÜLER Uzun açıklıklar
DetaylıİÇERİSİ BETON İLE DOLDURULMUŞ ÇELİK BORU YAPI ELEMANLARININ DAYANIMININ ARAŞTIRILMASI ÖZET
İÇERİSİ BETON İLE DOLDURULMUŞ ÇELİK BORU YAPI ELEMANLARININ DAYANIMININ ARAŞTIRILMASI Cemal EYYUBOV *, Handan ADIBELLİ ** * Erciyes Üniv., Müh. Fak. İnşaat Müh.Böl., Kayseri-Türkiye Tel(0352) 437 49 37-38/
DetaylıÇEVRE GEOTEKNİĞİ DERSİ
ÇEVRE GEOTEKNİĞİ DERSİ ATIK VE ZEMİNLERİN OTURMASI DERSİN SORUMLUSU YRD. DOÇ DR. AHMET ŞENOL HAZIRLAYANLAR 2013138017 ALİHAN UTKU YILMAZ 2013138020 MUSTAFA ÖZBAY OTURMA Yapının(dolayısıyla temelin ) düşey
DetaylıZeminlerin Sıkışması ve Konsolidasyon
Zeminlerin Sıkışması ve Konsolidasyon 2 Yüklenen bir zeminin sıkışmasının aşağıdaki nedenlerden dolayı meydana geleceği düşünülür: Zemin danelerinin sıkışması Zemin boşluklarındaki hava ve /veya suyun
DetaylıBÖLÜM 6 - TEMEL ZEMİNİ VE TEMELLER İÇİN DEPREME DAYANIKLI TASARIM KURALLARI 6.1. KAPSAM
TDY 2007 Öğr. Verildi BÖLÜM 6 - TEMEL ZEMİNİ VE TEMELLER İÇİN DEPREME DAYANIKLI TASARIM KURALLARI 6.1. KAPSAM Deprem bölgelerinde yapılacak yeni binalar ile deprem performansı değerlendirilecek veya güçlendirilecek
DetaylıÜst yapı yüklerinin bir bölümü ya da tümünü zemin yüzünden daha derinlerdeki tabakalara aktaran
Üst yapı yüklerinin bir bölümü ya da tümünü zemin yüzünden daha derinlerdeki tabakalara aktaran temel derinliği/temel genişliği oranı genellikle 4'den büyük olan temel sistemleri derin temeller olarak
DetaylıDUMLUPINAR ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ GÜZ YARIYILI
DUMLUPINAR ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 2018-2019 GÜZ YARIYILI Dr. Uğur DAĞDEVİREN 2 1 İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ ANABİLİM DALLARI İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ Geoteknik
DetaylıKİLLİ ZEMİNLERE OTURAN MÜNFERİT KAZIKLARIN TAŞIMA GÜCÜNÜN MS EXCEL PROGRAMI KULLANILARAK HESAPLANMASI. Hanifi ÇANAKCI
KİLLİ ZEMİNLEE OTUAN MÜNFEİT KAZIKLAIN TAŞIMA GÜCÜNÜN MS EXCEL POGAMI KULLANILAAK HESAPLANMASI Hanifi ÇANAKCI Gaziantep Üniersitesi, Müh. Fak. İnşaat Mühendisliği Bölümü. 27310 Gaziantep Tel: 0342-3601200
DetaylıESKİŞEHİR-KÖSEKÖY HIZLI TREN HATTINDAKİ KÖPRÜ VE VİYADÜKLERİN ÜSTYAPILARININ TASARIMI
ESKİŞEHİR-KÖSEKÖY HIZLI TREN HATTINDAKİ KÖPRÜ VE VİYADÜKLERİN ÜSTYAPILARININ TASARIMI C. Özkaya 1, Z. Harputoğlu 1, G. Çetin 1, F. Tulumtaş 1, A. Gıcır 2 1 Yüksel Proje Uluslararası AŞ Birlik Mah. 450.
DetaylıSaha Deneyleri. Saha Deneyleri. Geoteknik Mühendisliğinde. Prof. Dr. Ahmet Orhan EROL. A. Orhan EROL Zeynep ÇEKİNMEZ. Dr.
1947 Yozgat doğumludur. İnşaat Mühendisliği nde lisans ve yüksek lisans eğitimlerini ODTÜ İnşaat Mühendisliği Bölümü nde tamamlanmıştır. Doktora derecesini 1977 yılında Iowa Devlet Üniversitesi (ABD) İnşaat
DetaylıKirişli Döşemeli Betonarme Yapılarda Döşeme Boşluklarının Kat Deplasmanlarına Etkisi. Giriş
1 Kirişli Döşemeli Betonarme Yapılarda Döşeme Boşluklarının Kat Deplasmanlarına Etkisi İbrahim ÖZSOY Pamukkale Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Kınıklı Kampüsü / DENİZLİ Tel
DetaylıKODU DERSİN ADI SORUMLUSU YER P.TESİ SALI ÇARŞ PERŞ CUMA. 5000 Yüksek Lisans Tezi Doç. Dr. Tayfun DEDE 122 - - 11-12 - -
KODU DERSİN ADI SORUMLUSU YER P.TESİ SALI ÇARŞ PERŞ CUMA 5000 Yüksek Lisans Tezi Doç. Dr. Tayfun DEDE 122 - - 11-12 - - 5000 Yüksek Lisans Tezi Doç. Dr. Süleyman ADANUR 412 10/13-14 - - - - 5000 Yüksek
DetaylıAnıl ERCAN 1 Özgür KURUOĞLU 2 M.Kemal AKMAN 3
Düzce Akçakoca Ereğli Yolu Km: 23+770 23+995 Dayanma Yapısı Taban Zemini İyileştirme Analizi Düzce Akçakoca Ereğli Road Km: 23+770 23+995 Retaining Structure Ground Improvement Analysis Anıl ERCAN 1 Özgür
Detaylı9. TOPRAKTA GERİLME DAĞILIMI VE YANAL TOPRAK BASINCI
9. TOPRAKTA GERİLME DAĞILIMI VE YANAL TOPRAK BASINCI Birçok mühendislik probleminin çözümünde, uygulanan yükler altında toprak kütlesinde meydana gelebilecek gerilme/deformasyon özelliklerinin belirlenmesi
Detaylı9. TOPRAKTA GERİLME DAĞILIMI VE YANAL TOPRAK BASINCI
9. TOPRAKTA GERİLME DAĞILIMI VE YANAL TOPRAK BASINCI Birçok mühendislik probleminin çözümünde, uygulanan yükler altında toprak kütlesinde meydana gelebilecek gerilme/deformasyon özelliklerinin belirlenmesi
DetaylıDUMLUPINAR ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ GÜZ YARIYILI
DUMLUPINAR ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 2017-2018 GÜZ YARIYILI Yrd. Doç. Dr. Uğur DAĞDEVİREN İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ ANABİLİM DALLARI İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ
DetaylıUZUN AÇIKLIKLI KÖPRÜLERDE HAREKETLİ YÜK TASARIM PARAMETRELERİNİN TÜRK LRFD METHODU İÇİN BELİRLENMESİ. Doç. Dr. Alp CANER & Yusuf DÖNMEZ
UZUN AÇIKLIKLI KÖPRÜLERDE HAREKETLİ YÜK TASARIM PARAMETRELERİNİN TÜRK LRFD METHODU İÇİN BELİRLENMESİ Doç. Dr. Alp CANER & Yusuf DÖNMEZ 09.05.2015 ANA HATLAR Çalışma Amacı Uzun Açıklıklı Köprüler (>400m)
DetaylıSeyrantepe Yaya Tünelleri Seyrantepe Pedestrian Tunnels
Seyrantepe Yaya Tünelleri Seyrantepe Pedestrian Tunnels Özgür KURUOĞLU 1 Atilla HOROZ 2 Anıl ERCAN 3 Kürşad ELMALI 3 ÖZ Bu makale kapsamında, İstanbul Metrosu 3. Aşama - 4.Levent Ayazağa Kesimi İnşaat
DetaylıATIK BARAJLARINDA UYGULANAN JEOTEKNİK ÇALIŞMALAR; GÜMÜŞTAŞ (GÜMÜŞHANE) ÖRNEĞİ SELÇUK ALEMDAĞ ERDAL GÜLDOĞAN UĞUR ÖLGEN
ATIK BARAJLARINDA UYGULANAN JEOTEKNİK ÇALIŞMALAR; GÜMÜŞTAŞ (GÜMÜŞHANE) ÖRNEĞİ SELÇUK ALEMDAĞ ERDAL GÜLDOĞAN UĞUR ÖLGEN Bu çalışmada; Gümüşhane ili, Organize Sanayi Bölgesinde GÜMÜŞTAŞ MADENCİLİK tarafından
DetaylıProf. Dr. Osman SİVRİKAYA Zemin Mekaniği I Ders Notu
HAFTALIK DERS PLANI Hafta Konular Kaynaklar 1 Zeminle İlgili Problemler ve Zeminlerin Oluşumu [1], s. 1-13 2 Zeminlerin Fiziksel Özellikleri [1], s. 14-79; [23]; [24]; [25] 3 Zeminlerin Sınıflandırılması
DetaylıÇok Katlı Yapılarda Elverişsiz Deprem Doğrultuları
Prof. Dr. Günay Özmen İTÜ İnşaat Fakültesi (Emekli), İstanbul gunayozmen@hotmail.com Çok Katlı Yapılarda Elverişsiz Deprem Doğrultuları 1. Giriş Deprem etkisi altında bulunan çok katlı yapılarda her eleman
DetaylıKazıkların Yanal Yüklenmesi ve Deprem Etkisi
ECAS Uluslararası Yapı ve Deprem Mühendisliği Sempozyumu, Ekim, Orta Doğu Teknik Üniversitesi, Ankara, Türkiye Kazıkların Yanal Yüklensi ve Deprem Etkisi U. Ergun Orta Doğu Teknik Üniversitesi, İnşaat
DetaylıPERDELĠ BETONARME YAPILAR ĠÇĠN DOĞRUSAL OLMAYAN ANALĠZ METOTLARI
PERDELĠ BETONARME YAPILAR ĠÇĠN DOĞRUSAL OLMAYAN ANALĠZ METOTLARI Nonlinear Analysis Methods For Reinforced Concrete Buildings With Shearwalls Yasin M. FAHJAN, KürĢat BAġAK Gebze Yüksek Teknoloji Enstitüsü,
DetaylıÖN SÖZ... ix BÖLÜM 1: GİRİŞ Kaynaklar...6 BÖLÜM 2: TEMEL KAVRAMLAR... 7
ÖN SÖZ... ix BÖLÜM 1: GİRİŞ... 1 Kaynaklar...6 BÖLÜM 2: TEMEL KAVRAMLAR... 7 2.1 Periyodik Fonksiyonlar...7 2.2 Kinematik, Newton Kanunları...9 2.3 D Alembert Prensibi...13 2.4 Enerji Metodu...14 BÖLÜM
DetaylıÜstyapı Tasarımını Etkileyen Faktörler. Prof.Dr.Mustafa KARAŞAHİN
Üstyapı Tasarımını Etkileyen Faktörler Prof.Dr.Mustafa KARAŞAHİN Üstyapı Tasarımını Etkileyen Faktörler Trafik ve yüklemesi Yapısal modeller Malzeme özellikleri Çevre Trafik ve Yüklemesi Trafik, üstyapı
DetaylıBİNA VE BİNA TÜRÜ YAPILAR (KATEGORİ 2 ve 3) İÇİN PARSEL BAZINDA DÜZENLENECEK ZEMİN VE TEMEL ETÜDÜ (GEOTEKNİK) DEĞERLENDİRME RAPORU FORMATI
TMMOB İNŞAAT MÜHENDİSLERİ ODASI Necatibey Cad. No:57 Kızılay / Ankara Tel: (0 312) 294 30 00 - Faks: (0 312) 294 30 88 www.imo.org.tr imo@imo.org.tr BİNA VE BİNA TÜRÜ YAPILAR (KATEGORİ 2 ve 3) İÇİN PARSEL
DetaylıDERİN YUMUŞAK KİL ÜZERİNDE KÖPRÜ AYAĞI TEMELİ
DERİN YUMUŞAK KİL ÜZERİNDE KÖPRÜ AYAĞI TEMELİ Sedat SERT*, Akın ÖNALP** ve Aşkın ÖZOCAK* *Sakarya Üniv., İnşaat Müh. Böl., Sakarya **İstanbul Kültür Üniv., İnşaat Müh. Böl., İstanbul ÖZET İstanbul Beykoz
DetaylıDers Notları 2. Kompaksiyon Zeminlerin Sıkıştırılması
Ders Notları 2 Kompaksiyon Zeminlerin Sıkıştırılması KONULAR 0 Zemin yapısı ve zemindeki boşluklar 0 Dolgu zeminler 0 Zeminin sıkıştırılması (Kompaksiyon) 0 Kompaksiyon parametreleri 0 Laboratuvar kompaksiyon
DetaylıMEVCUT KÖPRÜLERİN DEPREME KARŞI DEĞERLENDİRME VE GÜÇLENDİRME UYGULAMALARI. M. Cem Dönmez, Mehmet Erinçer Şefika Caculi, Necdet Çilingir
MEVCUT KÖPRÜLERİN DEPREME KARŞI DEĞERLENDİRME VE GÜÇLENDİRME UYGULAMALARI M. Cem Dönmez, Mehmet Erinçer Şefika Caculi, Necdet Çilingir İÇERİK 1. GİRİŞ 2. SAHA VE LABORATUVAR ÇALIŞMALARI 3. SAYISAL YÖNTEMLER
DetaylıYOL İNŞAATINDA GEOSENTETİKLERİN KULLANIMI
YOL İNŞAATINDA GEOSENTETİKLERİN KULLANIMI Erhan DERİCİ Selhan ACAR Tez Danışmanı Yard. Doç. Dr. Devrim ALKAYA Geotekstil Nedir? İnsan yapısı bir proje, yapı veya sistemin bir parçası olarak temel elemanı,
Detaylı16.6 DEPREM ETKİSİ ALTINDAKİ ZEMİNLERDE SIVILAŞMA RİSKİNİN DEĞERLENDİRİLMESİ
16.6 DEPREM ETKİSİ ALTINDAKİ ZEMİNLERDE SIVILAŞMA RİSKİNİN DEĞERLENDİRİLMESİ 16.6.1 Bölüm 3 e göre Deprem Tasarım Sınıfı DTS=1, DTS=1a, DTS=2 ve DTS=2a olan binalar için Tablo 16.1 de ZD, ZE veya ZF grubuna
DetaylıHibrit ve Çelik Kablolu Köprülerin Dinamik Davranışlarının Karşılaştırılması
1 Hibrit ve Çelik Kablolu Köprülerin Dinamik Davranışlarının Karşılaştırılması Arş. Gör. Murat Günaydın 1 Doç. Dr. Süleyman Adanur 2 Doç. Dr. Ahmet Can Altunışık 2 Doç. Dr. Mehmet Akköse 2 1-Gümüşhane
DetaylıİNŞAAT MÜHENDİSLERİ ODASI- İZMİR ŞUBESİ
İNŞAAT MÜHENDİSLERİ ODASI- İZMİR ŞUBESİ GEOTEKNİK UYGULAMA PROJESİ ÖRNEĞİ 08.07.2014 Proje Lokasyonu Yapısal/Geoteknik Bilgiler Yapı oturum alanı yaklaşık 15000 m2 Temel alt kotu -13.75 m Konut Kulesi
DetaylıYapı veya dolgu yüklerinin neden olduğu gerilme artışı, zemin tabakalarını sıkıştırır.
18. KONSOLİDASYON Bir mühendislik yapısının veya dolgunun altında bulunan zeminin sıkışmasına konsolidasyon denir. Sıkışma 3 boyutlu olmasına karşılık fark ihmal edilebilir nitelikte olduğundan 2 boyutlu
DetaylıDOKUZ KATLI TÜNEL KALIP BİNA SONLU ELEMAN MODELİNİN ZORLAMALI TİTREŞİM TEST VERİLERİ İLE GÜNCELLENMESİ
DOUZ ATLI TÜNEL ALIP BİNA SONLU ELEMAN MODELİNİN ZORLAMALI TİTREŞİM TEST VERİLERİ İLE ÜNCELLENMESİ O. C. Çelik 1, H. Sucuoğlu 2 ve U. Akyüz 2 1 Yardımcı Doçent, İnşaat Mühendisliği Programı, Orta Doğu
Detaylıİzmir Körfez Geçişi Projesi Ardgermeli Kavşak Köprüleri Tasarım Esasları
İzmir Körfez Geçişi Projesi Ardgermeli Kavşak Köprüleri Tasarım Esasları Serkan ÖZEN, İnşaat Mühendisi, MBA Telefon: 05325144049 E-mail : serkanozen80@gmail.com Sunum İçeriği Ardgermeli Köprü Tiplerine
DetaylıKÖPRÜ SARSMA DENEYLERİYLE ARAÇLARIN KÖPRÜ DEPREM DAVRANIŞI ÜZERİNDEKİ ETKİSİNİN İNCELENMESİ
374 3.Köprüler Viyadükler Sempozyumu KÖPRÜ SARSMA DENEYLERİYLE ARAÇLARIN KÖPRÜ DEPREM DAVRANIŞI ÜZERİNDEKİ ETKİSİNİN İNCELENMESİ 1 Nefize SHABAN, 2 Alp CANER 1 İnşaat Mühendisliği Bölümü, Orta Doğu Teknik
DetaylıRÜZGAR YÜKÜNÜN BİR TİCARİ ARAÇ SERVİS KAPISINA OLAN ETKİLERİNİN İNCELENMESİ
RÜZGAR YÜKÜNÜN BİR TİCARİ ARAÇ SERVİS KAPISINA OLAN ETKİLERİNİN İNCELENMESİ Melih Tuğrul, Serkan Er Hexagon Studio Araç Mühendisliği Bölümü OTEKON 2010 5. Otomotiv Teknolojileri Kongresi 07 08 Haziran
DetaylıVAKA ANALİZİ: BİR METRO İSTASYONU VİYADÜK GEÇİŞ PROJESİNİN SİSMİK ZEMİN - KAZIKLI RADYE TEMEL ETKİLEŞİMİ DEĞERLENDİRMESİ
ÖZET: VAKA ANALİZİ: BİR METRO İSTASYONU VİYADÜK GEÇİŞ PROJESİNİN SİSMİK ZEMİN - KAZIKLI RADYE TEMEL ETKİLEŞİMİ DEĞERLENDİRMESİ M. Ilgaç 1, G. Can 2 ve K. Ö. Çetin 3 1 Araş. Gör., İnşaat Müh. Bölümü, Orta
Detaylı34. Dörtgen plak örnek çözümleri
34. Dörtgen plak örnek çözümleri Örnek 34.1: Teorik çözümü Timoshenko 1 tarafından verilen dört tarafından ankastre ve merkezinde P=100 kn tekil yükü olan kare plağın(şekil 34.1) çözümü 4 farklı model
DetaylıKÖPRÜLERİN EKONOMİK TASARIMINDA TEMEL ZEMİNİ GEOTEKNİK ÖZELLİKLERİNİN ÖNEMİ ve BİR VAKA ÖRNEĞİ
57 KÖPRÜLERİN EKONOMİK TASARIMINDA TEMEL ZEMİNİ GEOTEKNİK ÖZELLİKLERİNİN ÖNEMİ ve BİR VAKA ÖRNEĞİ Uğur Şafak ÇAVUŞ SDÜ Teknoloji Fak. İnşaat Müh. Böl. E-12 Blk. Batı Kampüsü Isparta/Türkiye Tel: 246 211
DetaylıKAZIK GRUPLARININ SİSMİK ETKİ ALTINDAKİ PERFORMANSI PERFORMANCE OF PILE GROUPS UNDER SEISMIC EXCITATIONS
Eskişehir Osmangazi Üniversitesi Mühendislik Mimarlık Fakültesi Dergisi Cilt:XXIV, Sayı:, 2011 Journal of Engineering and Architecture Faculty of Eskişehir Osmangazi University, Vol: XXIV, No:1, 2011 Makalenin
DetaylıR d N 1 N 2 N 3 N 4 /2 /2
. SÜREKLİ TEELLER. Giriş Kolon yüklerinin büyük ve iki kolonun birbirine yakın olmasından dolayı yapılacak tekil temellerin çakışması halinde veya arsa sınırındaki kolon için eksantrik yüklü tekil temel
DetaylıDARBELİ KIRMATAŞ KOLONLAR (DKK) İLE İYİLEŞTİRİLEN BİR SAHADA OTURMA DAVRANIŞININ GÖZLEMLENMESİNE İLİŞKİN BİR VAKA ANALİZİ
Zemin Mekaniği ve Temel Mühendisliği Onbeşinci Ulusal Kongresi 16-17 Ekim 214, Orta Doğu Teknik Üniversitesi, Ankara DARBELİ KIRMATAŞ KOLONLAR (DKK) İLE İYİLEŞTİRİLEN BİR SAHADA OTURMA DAVRANIŞININ GÖZLEMLENMESİNE
Detaylı7.3 ELASTĐK ZEMĐNE OTURAN PLAKLARIN DAVRANIŞI (BTÜ DE YAPILAN DENEYLER) BTÜ de Yapılan Deneyler
7. ELASTĐK ZEMĐNE OTURAN PLAKLARIN DAVRANIŞI (BTÜ DE YAPILAN DENEYLER) 7..1 BTÜ de Yapılan Deneyler Braunscweig Teknik Üniversitesi nde [15] ve Tames Polytecnic de [16] Elastik zemine oturan çelik tel
DetaylıZEMİNLERİN KAYMA DİRENCİ
ZEMİNLERİN KYM İRENİ Problem 1: 38.m çapında, 76.m yüksekliğindeki suya doygun kil zemin üzerinde serbest basınç deneyi yapılmış ve kırılma anında, düşey yük 129.6 N ve düşey eksenel kısalma 3.85 mm olarak
DetaylıSıvılaşan zeminlerde kazıklı temellerin davranışını
Sıvılaşabilen zeminlerde kazıklı temellerin davranışı Behaviour of pile foundations in liquefiable soils Berrak Teymür, Sadi Cem Yıldız İstanbul Teknik Üniversitesi, İstanbul, Türkiye ÖZET: Depremlerde
DetaylıGEOGRİD DONATILI STABİLİZE DOLGU TABAKASI İLE KİL ZEMİNLERİN İYİLEŞTİRİLMESİ* Improvement of Clay Soil with Geogrid Reinforced Stabilized Fill Layers
GEOGRİD DONATILI STABİLİZE DOLGU TABAKASI İLE KİL ZEMİNLERİN İYİLEŞTİRİLMESİ* Improvement of Clay Soil with Geogrid Reinforced Stabilized Fill Layers Doğan YILDIRIM İnşaat Mühendisliği Anabilim Dalı Abdulazim
Detaylı2004 Üniversitesi Y. Lisans İnşaat Mühendisliği İzmir Yüksek 2008 Teknoloji Enstitüsü Doktora İnşaat Mühendisliği Ege Üniversitesi 2015
ÖZGEÇMİŞ 1. Adı Soyadı: Eyyüb KARAKAN 2. Doğum Tarihi: 23.06.1980 3. Ünvanı: Yrd. Doç. Dr. 4. Öğrenim Durumu: Doktora Derece Alan Üniversite Yıl Lisans Çukurova 2004 Üniversitesi Y. Lisans İzmir Yüksek
DetaylıINM 305 Zemin Mekaniği
Hafta_9 INM 305 Zemin Mekaniği Gerilme Altında Zemin Davranışı Yrd.Doç.Dr. İnan KESKİN inankeskin@karabuk.edu.tr, inankeskin@gmail.com Haftalık Konular Hafta 1: Zeminlerin Oluşumu Hafta 2: Hafta 3: Hafta
DetaylıBİR ASANSÖR KABİNİ SÜSPANSİYONU İÇİN DÜŞME ANALİZİ
BİR ASANSÖR KABİNİ SÜSPANSİYONU İÇİN DÜŞME ANALİZİ Zeki KIRAL, Binnur GÖREN KIRAL ve Mustafa ÖZKAN Dokuz Eylül Üniversitesi, Mühendislik Fakültesi, Makine Mühendisliği Bölümü, 35100, Bornova-İzmir, Tel:
DetaylıDairesel Temellerde Taban Gerilmelerinin ve Kesit Zorlarının Hesabı
Prof. Dr. Günay Özmen İTÜ İnşaat Fakültesi (Emekli), İstanbul gunozmen@yahoo.com Dairesel Temellerde Taban Gerilmelerinin ve Kesit Zorlarının Hesabı 1. Giriş Zemin taşıma gücü yeter derecede yüksek ya
DetaylıMomente Maruz Kazıkların Nümerik Olarak İncelenmesi
Çukurova Üniversitesi Mühendislik Mimarlık Fakültesi Dergisi, 32(4), ss. 127-134, Aralık 217 Çukurova University Journal of the Faculty of Engineering and Architecture, 32(4), pp. 127-134, December 217
DetaylıKARAYOLU ESNEK ÜSTYAPISININ PROJELENDĐRĐLMESĐ; D655-01 KARAYOLU ÖRNEĞĐ
MYO-ÖS 2010- Ulusal Meslek Yüksekokulları Öğrenci Sempozyumu 21-22 EKĐM 2010-DÜZCE KARAYOLU ESNEK ÜSTYAPISININ PROJELENDĐRĐLMESĐ; D655-01 KARAYOLU ÖRNEĞĐ Ercan ÖZGAN 1, Sercan SERĐN 1, Şebnem SARGIN 1,
DetaylıSığ temellerin tasarımı ve oturmaların hesabı. Prof Dr Gökhan Baykal
Sığ temellerin tasarımı ve oturmaların hesabı Prof Dr Gökhan Baykal Program Killerin ve kumların temel davranış özellikleri Yüzeysel temellerin tanımı Tasarım esasları Taşıma gücü Gerilme dağılımları Oturma
DetaylıGÜLBURNU KÖPRÜSÜ GENEL BİLGİLER
GÜLBURNU KÖPRÜSÜ GENEL BİLGİLER 1997 Yılında imzalanan sözleşme ekindeki projelerde öngörüldüğü üzere Gülburnu Koyu nun estetik bir köprüyle geçilmesi için gerekli araştırmaların yapılmasına başlanmış
Detaylı5. KONSOLİDAS YON DENEYİ:
5. KONSOLİDAS YON DENEYİ: KONU: İnce daneli zeminlerin kompresibilite ve konsolidasyon karakteristikleri, Terzaghi tarafından geliştirilen ödometre deneyi ile elde edilir. Bu alet Şekil 1 de şematik olarak
DetaylıINM 308 Zemin Mekaniği
Hafta_7 INM 308 Zemin Mekaniği Yanal Zemin Basınçları Yrd.Doç.Dr. İnan KESKİN inankeskin@karabuk.edu.tr, inankeskin@gmail.com www.inankeskin.com ZEMİN MEKANİĞİ Haftalık Konular Hafta 1: Hafta 2: Hafta
DetaylıBir pasif kazık laboratuvar model çalışmasının üç boyutlu sonlu eleman simülasyonu. 3-D finite element simulation of a passive pile laboratory model
Bir pasif kazık laboratuvar model çalışmasının üç boyutlu sonlu eleman simülasyonu 3-D finite element simulation of a passive pile laboratory model Mehmet Rifat Kahyaoğlu, Arif Şengün Kayalar, Gökhan İmançlı,
DetaylıLaboratuar Kayma Mukavemeti Deneyleri
Laboratuar Kayma Mukavemeti Deneyleri 1 Kesme deneyleri: Bu tip deneylerle zemin kütlesinden numune alınan noktadaki kayma mukavemeti parametreleri belirilenir. 2 Kesme deneylerinin amacı; doğaya uygun
DetaylıINM 308 Zemin Mekaniği
Hafta_12 INM 308 Zemin Mekaniği Zeminlerin Taşıma Gücü; Kazıklı Temeller Yrd.Doç.Dr. İnan KESKİN inankeskin@karabuk.edu.tr, inankeskin@gmail.com www.inankeskin.com ZEMİN MEKANİĞİ Haftalık Konular Hafta
DetaylıİNM 415 GEOTEKNİK MÜHENDİSLİĞİNDE SAYISAL ÇÖZÜMLEMELER
T.C. SAKARYA ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 2014-2015 ÖĞRETİM YILI BAHAR YARIYILI İNM 415 GEOTEKNİK MÜHENDİSLİĞİNDE SAYISAL ÇÖZÜMLEMELER Yrd.Doç.Dr. Sedat SERT Geoteknik
DetaylıBeton Yol Kalınlık Tasarımı. Prof.Dr.Mustafa KARAŞAHİN
Beton Yol Kalınlık Tasarımı Prof.Dr.Mustafa KARAŞAHİN Esnek, Kompozit ve Beton Yol Tipik Kesitleri Beton Yol Tasarımında Dikkate Alınan Parametreler Taban zemini parametresi Taban zemini reaksiyon modülü
DetaylıKESME BAKIMINDAN DOĞRU TASARLANMAMIŞ BETONARME PERDE DUVARLI YÜKSEK BİNALARIN DEPREM PERFORMANSI
KESME BAKIMINDAN DOĞRU TASARLANMAMIŞ BETONARME PERDE DUVARLI YÜKSEK BİNALARIN DEPREM PERFORMANSI Ali İhsan ÖZCAN Yüksek Lisans Tez Sunumu 02.06.2015 02.06.2015 1 Giriş Nüfus yoğunluğu yüksek bölgelerde;
Detaylı1. GİRİŞ 2. ETÜT ALANI JEOLOJİSİ
1. GİRİŞ 1.1 Raporun Amacı Bu rapor, Ödemiş-Aktaş Barajı Kat i Proje kapsamında yer alan baraj gövde dolgusunun oturacağı temel zeminini incelemek, zemin emniyet gerilmesi ve proje yükleri altında temelde
DetaylıBETONARME YAPILARDA BETON SINIFININ TAŞIYICI SİSTEM DAVRANIŞINA ETKİSİ
BETONARME YAPILARDA BETON SINIFININ TAŞIYICI SİSTEM DAVRANIŞINA ETKİSİ Duygu ÖZTÜRK 1,Kanat Burak BOZDOĞAN 1, Ayhan NUHOĞLU 1 duygu@eng.ege.edu.tr, kanat@eng.ege.edu.tr, anuhoglu@eng.ege.edu.tr Öz: Son
DetaylıKompozit Malzemeler ve Mekaniği. Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş
Kompozit Malzemeler ve Mekaniği Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş Bölüm 2 Laminanın Makromekanik Analizi Kaynak: Kompozit Malzeme Mekaniği, Autar K. Kaw, Çevirenler: B. Okutan Baba, R. Karakuzu. 2 Laminanın Makromekanik
DetaylıTEMEL İNŞAATI ŞERİT TEMELLER
TEMEL İNŞAATI ŞERİT TEMELLER Kaynak; Temel Mühendisliğine Giriş, Prof. Dr. Bayram Ali Uzuner 1 2 Duvar Altı (veya Perde Altı) Şerit Temeller (Duvar Temelleri) 3 Taş Duvar Altı Şerit Temeller Basit tek
DetaylıGAZİANTEP KİLLERİNİN DİSPERSİBİLİTE ÖZELLİĞİNİN BELİRLENMESİ
5. Geoteknik Sempozyumu 5-7 Aralık 2013, Çukurova Üniversitesi, Adana GAZİANTEP KİLLERİNİN DİSPERSİBİLİTE ÖZELLİĞİNİN BELİRLENMESİ DISPERSIBILITY TESTS ON GAZİANTEP CLAYS Mateusz WISZNIEWSKI 1 Ali Fırat
DetaylıDersin Adı Dersin İngilizce Adi Seçmeli / Zorunlu. Tez Çalışması Thesis Zorunlu Computer Applications in Civil Engineering
İnşaat Mühendisliği Tezli Yüksek Lisans Ders Planı Güz Yarıyılı Dersin Kodu Dersin Adı Dersin İngilizce Adi Seçmeli / Zorunlu Saat AKTS 501 Tez Çalışması Thesis Zorunlu 3 60 503 Bilgisayar Uygulamaları
Detaylı10 - BETONARME TEMELLER ( TS 500)
TS 500 / Şubat 2000 Temel derinliği konusundan hiç bahsedilmemektedir. EKİM 2012 10 - BETONARME TEMELLER ( TS 500) 10.0 - KULLANILAN SİMGELER Öğr.Verildi b d l V cr V d Duvar altı temeli genişliği Temellerde,
DetaylıKAYIT FORMU TEL : 0 (354) 242 1002 FAKS :. 0 (354) 242 1005. E-MAİL 1 : zbabayev@erciyes.edu.tr E-MAİL 2 :...
Türkiye İnşaat Mühendisliği XVII. Teknik Kongre ve Sergisi KAYIT FORMU İnşaat Mühendisleri Odası TMMOB ADI SOYADI : Ziyafeddin BABAYEV KURULUŞ :. Erciyes Üniversitesi YAZIŞMA ADRESİ :. E.Ü. Yozgat Müh.
DetaylıANKARA ŞUBESİ PERŞEMBE SEMİNERLERİ
İNŞAAT MÜHENDİSLERİ ODASI ANKARA ŞUBESİ PERŞEMBE SEMİNERLERİ Yüksek Hızlı Demiryolu Köprüleri Tasarım Esasları (Ray-Köprü Etkileşimi) İnş.Müh. Tamer Fenercioğlu 30 Mart 2017 1 GİRİŞ Büyüyen iki demiryolu
DetaylıTemel sistemi seçimi;
1 2 Temel sistemi seçimi; Tekil temellerden ve tek yönlü sürekli temellerden olabildiğince uzak durulmalıdır. Zorunlu hallerde ise tekil temellerde her iki doğrultuda rijit ve aktif bağ kirişleri kullanılmalıdır.
DetaylıZemin Gerilmeleri. Zemindeki gerilmelerin: 1- Zeminin kendi ağırlığından (geostatik gerilme),
Zemin Gerilmeleri Zemindeki gerilmelerin: 1- Zeminin kendi ağırlığından (geostatik gerilme), 2- Zemin üzerine eklenmiş yüklerden (Binalar, Barağlar vb.) kaynaklanmaktadır. 1 YERYÜZÜ Y.S.S Bina yükünden
DetaylıKonsol Duvar Tasarımı
Mühendislik Uygulamaları No. 2 06/2016 Konsol Duvar Tasarımı Program: Konsol Duvar Dosya: Demo_manual_02.guz Uygulama: Bu bölümde konsol duvar tasarımı ve analizine yer verilmiştir. 4.0 m yüksekliğinde
DetaylıŞev Stabilitesi I. Prof.Dr.Mustafa KARAŞAHİN
Şev Stabilitesi I Prof.Dr.Mustafa KARAŞAHİN Farklı Malzemelerin Dayanımı Çelik Beton Zemin Çekme dayanımı Basınç dayanımı Kesme dayanımı Karmaşık davranış Boşluk suyu! Zeminlerin Kesme Çökmesi
Detaylı1. Temel zemini olarak. 2. İnşaat malzemesi olarak. Zeminlerin İnşaat Mühendisliğinde Kullanımı
Zeminlerin İnşaat Mühendisliğinde Kullanımı 1. Temel zemini olarak Üst yapıdan aktarılan yükleri güvenle taşıması Deformasyonların belirli sınır değerleri aşmaması 2. İnşaat malzemesi olarak 39 Temellerin
DetaylıİNM Ders 2.2 YER HAREKETİ PARAMETRELERİNİN HESAPLANMASI. Yrd. Doç. Dr. Pelin ÖZENER İnşaat Mühendisliği Bölümü Geoteknik Anabilim Dalı
İNM 424112 Ders 2.2 YER HAREKETİ PARAMETRELERİNİN HESAPLANMASI Yrd. Doç. Dr. Pelin ÖZENER İnşaat Mühendisliği Bölümü Geoteknik Anabilim Dalı YER HAREKETİ PARAMETRELERİNİN HESAPLANMASI Yapıların Depreme
DetaylıBir esnek üstyapı projesi hazırlanırken değerlendirilmesi gereken faktörler: - Trafik hacmi, - Dingil yükü, - Dingil yüklerinin tekrarlanma sayısı -
BÖLÜM 5. ESNEK ÜSTYAPILARIN PROJELENDİRİLMESİ Yeni bir yol üstyapısının projelendirilmesindeki amaç; proje süresi boyunca, üzerinden geçecek trafiği, büyük deformasyonlara ve çatlamalara maruz kalmadan,
DetaylıİNM 305 ZEMİN MEKANİĞİ
İNM 305 ZEMİN MEKANİĞİ 2015-2016 GÜZ YARIYILI Prof. Dr. Zeki GÜNDÜZ 1 ZEMİNLERİN SIKIŞMASI, KONSOLİDASYON ve OTURMALAR 2 3 4 ZEMİNLERİN SIKIŞMASI ve KONSOLİDASYON 1. Giriş 2. Kohezyonsuz ve Kohezyonlu
DetaylıSIVILAŞMA POTANSİYELİNİN BELİRLENMESİNDE BASİTLEŞTİRİLMİŞ YAKLAŞIMLA YAPI ETKİSİ ANALİZİ
4. Uluslararası Deprem Mühendisliği ve Sismoloji Koneransı SVLAŞMA POTANSİYELİNİN BELİRLENMESİNDE BASİTLEŞTİRİLMİŞ YAKLAŞMLA YAP ETKİSİ ANALİZİ ÖZET: T. Emiroğlu 1 ve S. Arsoy 1 Araş. Gör., İnşaat Müh.
DetaylıDüzce Üniversitesi Bilim ve Teknoloji Dergisi
Düzce Üniversitesi Bilim ve Teknoloji Dergisi, 4 (2016) 453-461 Düzce Üniversitesi Bilim ve Teknoloji Dergisi Araştırma Makalesi İki Tabakalı Profilinde Kazık Temellere Gelen Deprem Yüklerinin Eşdeğer
DetaylıYrd.Doç.Dr Muhammet Vefa AKPINAR, PhD, P.E.
Yrd.Doç.Dr Muhammet Vefa AKPINAR, PhD, P.E. Cell phone: 05558267119 School: +0904623774011 mvakpinar@yahoo.com Desteklenen Araştırma Projeleri Proje adı: Karayolu Alttemel Dolguların Güçlendirilmesinde
Detaylı(z) = Zemin kütlesinden oluşan dinamik aktif basıncın derinliğe göre değişim fonksiyonu p pd
BÖLÜM 6 TEMEL ZEMİNİ VE TEMELLER İÇİN DEPREME DAYANIKLI TASARIM KURALLARI 6.0. SİMGELER A o C h C v H I i K as K ad K at K ps K pd K pt P ad P pd = Bölüm 2 de tanımlanan Etkin Yer İvmesi Katsayısı = Toprak
DetaylıTEMEL İNŞAATI ZEMİN İNCELEMESİ
TEMEL İNŞAATI ZEMİN İNCELEMESİ Kaynak; Temel Mühendisliğine Giriş, Prof. Dr. Bayram Ali Uzuner 1 Zemin incelemesi neden gereklidir? Zemin incelemeleri proje maliyetinin ne kadarıdır? 2 Zemin incelemesi
DetaylıYAPAN: ESKISEHIR G TIPI LOJMAN TARİH: 15.02.2010 REVİZYON: Hakan Şahin - ideyapi Bilgisayar Destekli Tasarım
YAPAN: PROJE: TARİH: 15.02.2010 REVİZYON: Hakan Şahin - ideyapi Bilgisayar Destekli Tasarım YAPI GENEL YERLEŞİM ŞEKİLLERİ 1 4. KAT 1 3. KAT 2 2. KAT 3 1. KAT 4 ZEMİN KAT 5 1. BODRUM 6 1. BODRUM - Temeller
DetaylıProf. Dr. Osman SİVRİKAYA Zemin Mekaniği I Ders Notu
HAFTALIK DERS PLANI Hafta Konular Kaynaklar 1 Zeminle İlgili Problemler ve Zeminlerin Oluşumu [1], s. 1-13 2 Zeminlerin Fiziksel Özellikleri [1], s. 14-79; [23]; [24]; [25] 3 Zeminlerin Sınıflandırılması
Detaylı