BÖLÜM II A. YE Đ BETO ARME BĐ ALARI TASARIM ÖR EKLERĐ ÖR EK 2

Ebat: px
Şu sayfadan göstermeyi başlat:

Download "BÖLÜM II A. YE Đ BETO ARME BĐ ALARI TASARIM ÖR EKLERĐ ÖR EK 2"

Transkript

1 BÖLÜ II A. YE Đ BETO ARE BĐ ALARI TASARI ÖR EKLERĐ ÖR EK SÜ EKLĐK DÜZEYĐ YÜKSEK 6 KATLI BETO ARE PERDELĐ / ÇERÇEELĐ BĐ A SĐSTEĐ Đ EŞDEĞER DEPRE YÜKÜ YÖ TEĐ ĐLE A ALĐZĐ E TASARII.1. GENEL BĐNA BĐLGĐLERĐ...II./.. DEPRE HESABI...II./4..1. Düznsizliklrin Đrdlnmsi...II./ Planda Düznsizlik Durumlarının Đrdlnmsi...II./ Düşy Doğrultuda Düznsizlik Durumlarının Đrdlnmsi...II./5... Hsap Yöntminin Blirlnmsi...II./7..3. Dprm Yüklrinin Blirlnmsi...II./ Doğal Titrşim Priyodunun Blirlnmsi...II./ Spktral Đvm Katsayısının Blirlnmsi...II./ Taşıyıcı Sistm Davranış Katsayısı...II./ Eşdğr Dprm Yüklri (Gçici)...II./ Ek Dışmrkzlik Etkisi...II./ Eşdğr Dprm Yüklri (Hsaba Esas)...II./ Eşdğr Dprm Yüklri Altında Analiz...II./ Görli Kat Ötlmlrinin Kontrolü...II./ Đkinci rtb Etkilrinin Kontrolü...II./14.3. BETONARE HESABI...II./ Tasarımda Kullanılan Yük Durumları v Kombinasyonları...II./ Örnk Kirişlrin v Kolonların Yrlri...II./ Kirişlrin Btonarm Tasarımı...II./ Örnk Btonarm Kiriş Eğilm Tasarımı...II./ Örnk Btonarm Kiriş Ksm Güvnliği Kontrolü...II./ Kolonların Btonarm Tasarımı...II./ Örnk Kolon Eğilm Tasarımı...II./ Kolon Enin Donatısının(sargı donatısı) Blirlnmsi...II./ Kolon Ksm Güvnliği Kontrolü...II./ Kolonların Kirişlrdn Güçlü Olma Koşulunun Đrdlnmsi...II./ Örnk Btonarm Kolon-Kiriş Birlşim Bölgsi Ksm Güvnliği Kontrolü...II./ Örnk Btonarm Prd Tasarımları...II./ Dikdörtgn Prd Eğilm Tasarımı...II./ Dikdörtgn Prd Uç Bölgsi Sarılma Donatısının Blirlnmsi...II./ Dikdörtgn Prd Ksm Güvnliği Kontrolü...II./ U Prd Eğilm Tasarımı...II./ U Prd Uç Bölgsi Sarılma Donatısının Blirlnmsi...II./ U Prd Ksm Güvnliği Kontrolü...II./35 II./1

2 .1. GE EL BĐ A BĐLGĐLERĐ Bina Bilgilri Kat addi 6 Bina Kat Yükskliği 3.0m Toplam Bina Yükskliği, [H] 18.00m Bina Oturma Alanı 400m Kullanım Amacı Konut alzm Bilgilri Bton (Tüm Btonarm Elmanlar) C5 (f ck =5Pa) f cd =16.67Pa Donatı Çliği S40 (f yk =40Pa) f yd =365.Pa Btonarm Elastisit odülü, [E c ] 3050 Pa Donatı Çliği Elastisit odülü, [E s ] Pa Bton alzm Güvnlik Katsayısı 1.50 Donatı Çliği alzm Güvnlik Katsayısı 1.15 Dprm Paramtrlri Dprm Bölgsi 1 Yrl Zmin Sınıfı Z3 Yüklr Bton Yoğunluğu 5.00 kn/m 3 Dış Duvar Yükü (0cm+sıva) 3.80 kn/ m Đç Duvar Yükü (10cm+sıva).50 kn/ m Sıva + Kaplama 1.50 kn/m Harktli Yük (odalarda).00 kn/m Harktli Yük (koridorlarda v mrdivnlrd) 3.50 kn/m II./

3 Y X BÖLÜ IIA ÖRNEK Şkil.1. Bina Planı v Kat Yükskliklr II./3

4 .. DEPRE HESABI..1. Düznsizliklrin Đrdlnmsi Aşağıda düznsizliklrin irdlnmsi için yapılan hsaplarda +X v +Y dprm yönlrind ld diln hsap sonuçları vrilmiştir Planda Düznsizlik Durumlarının Đrdlnmsi A1 Burulma Düznsizliği Đrdlnmsi: Aşağıda burulma düznsizliği katsayısının, η bi, hsaplanması için grkli olan kat yrdğiştirmlri,..3 d hsaplanan şdğr dprm yüklri altında yapılan analiz sonucunda ld dilmiştir. X Doğrultusunda: Y Doğrultusunda: Kat d i-min d i-max ( i ) max ( i ) ort m m m m η bi Kat d i-min d i-max ( i ) max ( i ) ort m m m m η bi Binada hr iki ana doğrultuda v hr katta η bi katsayısı 1.0 dğrindn küçük olduğu için A1 düznsizliği bulunmamaktadır. A Döşm Sürksizliklri Đrdlnmsi: Hrhangi bir kattaki döşmd (Yöntmlik Şkil.); I rdivn v asansör boşlukları dahil boşluk alanları toplamının kat brüt alanının 1/3 (0.33) ündn fazla olması durumu, Kat Kat Alanı (m ) Boşluk Alanı (m ) Oran Kontrol TAA TAA TAA TAA TAA TAA II./4

5 II Dprm yüklrinin düşy taşıyıcı sistm lmanlarına güvnl aktarılabilmsini güçlştirn yrl döşm boşluklarının bulunması durumu bulunmamaktadır, III Döşmnin düzlm içi rijitlik v dayanımında ani azalmaların olması durumu bulunmamaktadır. A3 Planda Çıkıntılar Bulunması: Bina kat planlarında çıkıntı yapan kısımların birbirin dik iki doğrultudaki boyutlarının hr ikisinin d, binanın o katının aynı doğrultulardaki toplam plan boyutlarının %0'sindn daha büyük olması durumu bulunmamaktadır (Yöntmlik Şkil.3) Düşy Doğrultuda Düznsizlik Durumlarının Đrdlnmsi B1 Komşu Katlar Arası Dayanım Düznsizliği (Zayıf Kat) Đrdlnmsi: X Doğrultusunda: A- Kolon A- Prd A- Duvar Etkili Ksm Alanı η ci m m m m Kat A w A g A k A = A w + A g A k ( A ) i / ( A ) i Y Doğrultusunda: A- Kolon A- Prd A- Duvar Etkili Ksm Alanı η ci m m m m Kat A w A g A k A = A w + A g A k ( A ) i / ( A ) i η ci = i inci katta tanımlanan Dayanım Düznsizliği Katsayısı. Binada hr iki ana doğrultuda v hr katta η ci katsayısı 0.80 dğrindn büyük olduğu için B1 düznsizliği bulunmamaktadır. II./5

6 B Komşu Katlar Arası Rijitlik Düznsizliği (Yumuşak Kat) Đrdlnmsi: X Doğrultusunda: Kat h i d i i ( i / h i ) ort η ki ( i / hi ) ort m m m ( / h ) i+1 i+1 ort ( / h ) ( / h ) i i ort i-1 i-1 ort Y Doğrultusunda: Kat h i d i i ( i / h i ) ort η ki ( i / hi ) ort m m m ( / h ) i+1 i+1 ort ( / h ) ( / h ) i i ort i-1 i-1 ort Binada hr iki ana doğrultuda v hr katta η ki katsayısı.0 dğrindn küçük olduğu için B düznsizliği bulunmamaktadır. B3 Taşıyıcı Sistmin Düşy Elmanlarının Sürksizliğinin Đrdlnmsi: Taşıyıcı sistmin düşy lmanlarının (kolon vya prdlrin) bazı katlarda kaldırılarak kirişlrin vya gusli kolonların üstün vya ucuna oturtulması ya da üst kattaki prdlrin altta kolonlara oturtulması durumu bulunmamaktadır (Yöntmlik Şkil.4). Yapılan düznsizlik kontrollrinin sonucu aşağıdaki tabloda öztlnmiştir. DÜZE SĐZLĐKLER Kat A1 A A3 B1 B B3 6 YOK YOK YOK YOK YOK YOK 5 YOK YOK YOK YOK YOK YOK 4 YOK YOK YOK YOK YOK YOK 3 YOK YOK YOK YOK YOK YOK YOK YOK YOK YOK YOK YOK 1 YOK YOK YOK YOK YOK YOK II./6

7 ... Hsap Yöntminin Blirlnmsi Yöntmlik Tablo.6 ya gör, yapı 1.drc dprm bölgsind, hr katta burulma düznsizliği katsayısı η bi. 0 koşulunu sağladığından v toplam bina yükskliği H=18.0m <H =5m olduğundan Eşdğr Dprm Yükü Yöntmi uygulanabilir...3. Dprm Yüklrinin Blirlnmsi Doğal Titrşim Priyodunun Blirlnmsi Yöntmlik gör Eşdğr Dprm Yükü Yöntmi nin uygulanması durumunda, binanın dprm doğrultusundaki hakim doğal titrşim priyodu hsabı Yöntmlik Dnk. (.11) il hsaplanır. Hr iki doğrultuda tkin priyodun hsaplanabilmsi için 1.0 kn dğrind bir taban ksm kuvvti gözönün alınmış v bu kuvvt Yöntmlik d vriln formül il hr kata dağıtılmıştır. Aşağıda Yöntmlik.7.4 gör hr iki doğrultuda tkin priyodun hsaplanması göstrilmiştir. Hsaplarda kullanılan kat bilgilri aşağıda tabloda vrilmiştir. Yöntmlik Tablo.7 y gör Harktli Yük Katılım Katsayısı, n, 0.3 alınır. N W = w i=1 i wi = gi + nq m = w / g g=9.81 m/s i i i Kat Kat Kat Kat Kat Sabit Yük Harktli Yük Ağırlığı Kütlsi g i (kn) q i (kn) w i (kn) m i (t) Σw i = X doğrultusunda tkin hakim priyot hsabı için birim yüklm: Kat m (t) F fi (kn) d fi m i * d fi F fi * d fi E E E E E E E-06.01E E E E E E-07.71E E E-07.84E E E E-06 T 1x 1/ mid fi 0.5 i= π π 0.467s = = = Ffi d fi i= 1 II./7

8 Y doğrultusunda tkin hakim priyot hsabı için birim yüklm: Kat m (t) F fi (kn) d fi m i * d fi F fi * d fi E E E E E E E-06.59E E E E-09.1E E E E E E E E-08.45E-06 T 1y 1/ mid fi 0.5 i= π π 0.503s = = =.45 6 Ffi d fi i= Spktral Đvm Katsayısının Blirlnmsi Elastik dprm yüklrinin hsaplanmasına sas olan dprm bölgsi v zmin sınıfı Gnl Bina Bilgilri başlığı altında vrilmiştir. Tasarımını yaptığımız bina 1. drc dprm bölgsind bulunmaktadır, bu ndnl Etkin Yr Đvmsi Katsayısı A 0 =0.4 olarak dikkat alınmıştır. Yrl zmin sınıfı Z3 olduğu için Spktrum Karaktristik Priyotları Tablo.4 dn T A =0.15s v T B =0.6s olarak blirlnmiştir. Söz konusu bina konut türü bir bina olduğu için bina önm katsayısı I=1 olarak dikkat alınacaktır (Tablo.3). Yukarıda blirlnn paramtrlr dikkat alınarak hr iki dprm doğrultusu için kullanılacak lastik tasarım ivm spktrumu v spktral ivm katsayısı hsabı aşağıda göstrilmiştir. 1.0 Tasarım Elastik İvm Spktrumu 1.00 Spktral İvm (g) T(s) Şkil.. Tasarım Elastik Đvm Spktrumu Yapının X- doğrultusunda tkin hakim doğal titrşim priyodu T 1x =0.467s. Yapının Y- doğrultusunda tkin hakim doğal titrşim priyodu T 1y =0.503s. II./8

9 Taşıyıcı Sistm Davranış Katsayısı S ( T 1Y ) =.5 S ( T 1X ) =.5 A IS ( T ) A IS ( T ) A T1Y = 0 1Y = 0.4* 1 *.5 = 1.0 A T1X = 0 1X = 0.4* 1 *.5 = 1.0 Yöntmlik.5 gör yapısal sistmin doğrusal olmayan davranışını gözönün almak için lastik dprm yüklri Dprm Yükü Azaltma Katsayısı il bölüncktir. Dprm Yükü Azaltma Katsayısı Tablo.5 d tanımlanan Taşıyıcı Sistm Davranış Katsayısı, R, v yapısal sistmin doğal titrşim priyodu, T y bağlıdır. Taşıyıcı Sistm Davranış Katsayısı, R, dprm yüklrinin tamamının çrçvlr il boşluksuz prdlr tarafından birlikt taşındığı yrind dökm binalarda 7 alınır d doğal titrşim priyotları hsaplanmıştır. Yrl zmin sınıfı Z3 olduğu için T A =0.15s olarak dikkat alınır. Buna gör Yöntmlik Dnk.(.3) kullanılarak hr iki dprm doğrultusu için Dprm Yükü Azaltma Katsayısı, R a (T), aşağıdaki gibi blirlnmiştir. T 1x =0.467s > T A =0.15s R a (T 1x ) = 7 T 1y =0.503s > T A =0.15s R a (T 1y ) = Eşdğr Dprm Yüklri (Gçici) Gözönün alınan dprm doğrultusunda, binanın tümün tkiyn Toplam Eşdğr Dprm Yükü (Taban Ksm Kuvvti), t, Yöntmlik Dnk.(.4) gör hsaplanacaktır. Yöntmlik.5. y gör dprm yüklrinin çrçvlr il boşluksuz prdlr tarafından birlikt taşındığı yrind dökm binalarda R katsayısı başlangıçta bilinmdiğindn, aşağıdaki hsaplarda gçici olarak Yöntmlik Tablo.5 gör R=7 alınmıştır. ty tx a ( 1Y ) ( T1Y ) ( 1X ) ( T ) ( )*( 1.0) = WA T kN R = 7 = (Y Doğrultusu) a 1X ( )*( 1.0) = WA T kN R = 7 = (X Doğrultusu) Yöntmlik Dnk.(.4) gör aşağıdaki koşul sağlanmalıdır. t A IW = 0.10 * 0.4 *1* = kN Yukarıdaki dğrlrl karşılaştırıldığında: kN ty kN tx Binanın N inci katına tkiyn k şdğr dprm yükü Yöntmlik Dnk.(.8) gör: F = N F Nx = * ( 6 )*( ) = 0.7kN (X- Yönü) F Ny = * ( 6 )*( ) = 0.7kN (Y- Yönü) Toplam Eşdğr Dprm Yükü bina katlarına Yöntmlik Dnk.(.9) a gör dağıtılmıştır. t II./9

10 Ek Dışmrkzlik Etkisi Ek dışmrkzlik tkisi nin hsaba katılabilmsi amacı il Yöntmlik.7. y gör blirlnn şdğr dprm yüklri, gözönün alınan dprm doğrultusuna dik doğrultudaki kat boyutunun +%5 i v %5 i kadar kaydırılması il blirlnn noktalara v ayrıca kat kütl mrkzlrin uygulanmıştır (Yöntmlik.7.3). Hsaplanan kat kuvvtlri, dış mrkzliklr v kat kuvvtlrinin çarpımından ld diln kat burulma momntlri aşağıda tabloda öztlnmiştir. X doğrultusu dprm için y = 16*0.05 = 0.80m Y doğrultusu dprm için x = 5*0.05 = 1.5m Kat h i (m) H i (m) F x (kn) z (knm) F y (kn) z (knm) Yöntmlik.5. gör prdlrin dprm yüklrindn mydana gln ksm kuvvtlrinin toplamının binanın tümü için tabanda mydan gln toplam ksm kuvvtin oranı ( α ) hsaplanmıştır. s Dprm Etki Yönü +X v X için: Toplam Taban Ksm Kuvvti, tx = kN Toplam Prd Ksm Kuvvti, px = kN px α s = = = 0.86 Rx αs tx Dprm Etki Yönü +Y v Y için: Toplam Taban Ksm Kuvvti, ty = kn Toplam Prd Ksm Kuvvti, py = kn = 10 4 = = 6.56 py α s = = = 0.85 Ry αs ty Eşdğr Dprm Yüklri (Hsaba Esas) = 10 4 = = 6.59 Bu durumda X dprm doğrultusu için R x =6.56, Y dprm doğrultusu için R y =6.59 alınıp bina katlarına gln dprm kuvvtlri ynidn hsaplanmalıdır. Đki dprm doğrultusu için hsaplanan R katsayısı birbirin çok yakın olduğundan hr iki dprm doğrultusu için R=6.56 alınmıştır. ty a ( 1y ) ( T1y ) ( )*( 1.0) WA T = = = kn (Y Doğrultusu) R 6.56 II./10

11 tx a ( 1x ) ( T ) 1x ( )*( 1.0) = WA T kn R = 6.56 = (X Doğrultusu) Yöntmlik Dnk.(.4) gör aşağıdaki koşul sağlanmalıdır. t A IW = 0.10 * 0.4 *1* = kN Yukarıdaki dğrlrl karşılaştırıldığında: kN ty kN tx Binanın N inci katına tkiyn k şdğr dprm yükü Yöntmlik Dnk.(.8) gör: F = N = * 6 * = 15.83kN (X- Yönü) F = * 6 * = 15.83kN (Y- Yönü) F Toplam Eşdğr Dprm Yükü bina katlarına Yöntmlik Dnk.(.9) a gör dağıtılmıştır. Kat h i (m) H i (m) F x (kn) z (knm) t F y (kn) z (knm) Eşdğr Dprm Yüklri Altında Analiz Binada düşy yüklr il şdğr dprm yüklrinin ortak tkisi altında taşıyıcı sistm lmanlarda oluşacak olan iç kuvvtlr v yrdğiştirmlri blirlmk amacıyla yapısal sistmin üç boyutlu modli kurulmuştur. odld kiriş v kolonlar çubuk lmanlar il prdlr is kabuk(shll) lmanlar kullanılarak idaliz dilmiştir. Hr katta döşmlrin kndi düzlmlri içind rijit diyafram olarak çalıştığı kabul dilmiştir v dprm yüklri..3.5 d blirtildiği gibi hr katta rijit diyaframlara ait kütl mrkzlrin uygulanmıştır. Aşağıda binanın üç boyutlu analiz modli v hr iki dprm doğrultusu için dform olmuş şkillri sunulmaktadır. Analiz sonucunda kolon v kirişlrd oluşan iç kuvvtlr burada sunulmamıştır. II./11

12 Şkil.3. Binanın üç boyutlu matmatiksl modli Şkil.4. Binanın +X yönünd şdğr dprm yükü altında dform olmuş şkli II./1

13 Şkil.5. Binanın +Y yönünd şdğr dprm yükü altında dform olmuş şkli..5. Görli Kat Ötlmlrinin Kontrolü Hr bir dprm doğrultusu için, binanın i inci katındaki kolon vya prdlr için tkin görli kat ötlmsi, δ i, Yöntmlik Dnk.(.18) il ld dilmiştir. Hr bir dprm doğrultusu için, binanın hrhangi bir i inci katındaki kolon vya prdlrd, Yöntmlik Dnk.(.18) il hsaplanan δ i tkin görli kat ötlmlrinin kat içindki n büyük dğrinin kat yükskliklrin oranı, ((δ i ) max /h i ), Yöntmlik Dnk.(.19) da vriln 0.0 üst sınırını sağladığına dair kontrollr aşağıdaki tablolarda sunulmuştur. X Doğrultusunda: Kat h i d i-max ( i ) max ( δ i ) max =R i m m m m ( δ i ) max / h i II./13

14 Y Doğrultusunda: Kat h i d i-max ( i ) max ( δ i ) max =R i m m m m ( δ i ) max / h i Hsaplanan görli kat ötlmlrinin Yöntmlik Dnk.(.19) koşulunu sağladığı görülmüştür...6. Đkinci rtb Etkilrinin Kontrolü Hr bir dprm yönü için hsaplanan Đkinci rtb Göstrg Dğri, θ i nin Yöntmlik Dnk.(.0) il vriln koşula gör kontrolü aşağıdaki tabloda vrilmiştir. Yapılan kontrollr sonucunda sınır dğr olan 0.1 nin bütün dprm yönlri için hiç bir katta aşılmadığı görülmüştür. X Doğrultusunda: Kat h i ( i ) ort w j Σw j F xi i m m (kn) (kn) (kn) (kn) Y Doğrultusunda: Kat h i ( i ) ort w j Σw j F xi i m m (kn) (kn) (kn) (kn) BETO ARE HESABI.3.1. Tasarımda Kullanılan Yük Durumları v Kombinasyonları Yük durumları: G: Zati Yüklr Q: Harktli Yüklr EQ X : X Doğrultusu Dprm Yüklmsi EQ Y : Y Doğrultusu Dprm Yüklmsi θ i θ i II./14

15 Yük Kombinasyonları: Yük kombinasyonları TS-500 v DBYBHY gör blirlnmiştir. G + Q 1.4G + 1.6Q G + Q + EQ X + 0.3EQ Y (+%5 k dış mrkzlik) G + Q + EQ X + 0.3EQ Y (-%5 k dış mrkzlik) G + Q + EQ X - 0.3EQ Y (+%5 k dış mrkzlik) G + Q + EQ X - 0.3EQ Y (-%5 k dış mrkzlik) G + Q - EQ X + 0.3EQ Y (+%5 k dış mrkzlik) G + Q - EQ X + 0.3EQ Y (-%5 k dış mrkzlik) G + Q - EQ X - 0.3EQ Y (+%5 k dış mrkzlik) G + Q - EQ X - 0.3EQ Y (-%5 k dış mrkzlik) G + Q + EQ Y + 0.3EQ X (+%5 k dış mrkzlik) G + Q + EQ Y + 0.3EQ X (-%5 k dış mrkzlik) G + Q + EQ Y - 0.3EQ X (+%5 k dış mrkzlik) G + Q + EQ Y - 0.3EQ X (-%5 k dış mrkzlik) G + Q - EQ Y + 0.3EQ X (+%5 k dış mrkzlik) G + Q - EQ Y + 0.3EQ X (-%5 k dış mrkzlik) G + Q - EQ Y - 0.3EQ X (+%5 k dış mrkzlik) G + Q - EQ Y - 0.3EQ X (-%5 k dış mrkzlik) 0.9G + EQ X + 0.3EQ Y (+%5 k dış mrkzlik) 0.9G + EQ X + 0.3EQ Y (-%5 k dış mrkzlik) 0.9G + EQ X - 0.3EQ Y (+%5 k dış mrkzlik) 0.9G + EQ X - 0.3EQ Y (-%5 k dış mrkzlik) 0.9G - EQ X + 0.3EQ Y (+%5 k dış mrkzlik) 0.9G - EQ X + 0.3EQ Y (-%5 k dış mrkzlik) 0.9G - EQ X - 0.3EQ Y (+%5 k dış mrkzlik) 0.9G - EQ X - 0.3EQ Y (-%5 k dış mrkzlik) 0.9G + EQ Y + 0.3EQ X (+%5 k dış mrkzlik) 0.9G + EQ Y + 0.3EQ X (-%5 k dış mrkzlik) 0.9G + EQ Y - 0.3EQ X (+%5 k dış mrkzlik) 0.9G + EQ Y - 0.3EQ X (-%5 k dış mrkzlik) 0.9G - EQ Y + 0.3EQ X (+%5 k dış mrkzlik) 0.9G - EQ Y + 0.3EQ X (-%5 k dış mrkzlik) 0.9G - EQ Y - 0.3EQ X (+%5 k dış mrkzlik) 0.9G - EQ Y - 0.3EQ X (-%5 k dış mrkzlik).3.. Örnk Kirişlrin v Kolonların Yrlri Aşağıda örnk btonarm tasarımı yapılacak olan F-F aksı üzrindki K11 kirişinin v S19 kolonunun yrlri görülmktdir. II./15

16 Şkil.6. K11 kirişi v S19 kolonunun bulunduğu F-F aksı.3.3. Kirişlrin Btonarm Tasarımı Sünklik düzyi yüksk kirişlrin btonarm tasarımı kapsamında nksit koşulları, boyuna donatı oranları, boyuna donatının düznlnmsi, nin donatı koşulları v ksm güvnliği hsapları için Yöntmlik 3.4 d vriln kurallar sas alınmıştır. Kirişlrin tasarımında grkli olduğu durumlarda TS-500 ilklri d gözönün alınmıştır. Bu bölümd 1. kat F-F aksı kirişlrindn K11 kirişinin örnk tasarımı sunulmuştur Örnk Btonarm Kiriş Eğilm Tasarımı Elman o:k11, 1. Kat, F-F Aksı Açıklıkta Alt Donatı Hsabı Analiz sonucunda K11 kirişi açıklığında ld diln hsap momnti, d =78.4kNm. Kiriş boyutları : b w = 30 cm h = 50 cm a C= 0.85(f cd )b w (a) h d-a/ A s T= A s f yd b w II./16

17 a a d = C d d = 0.85 f cdbwa d T = C As f yd = f cdbwa 0.85 f cdbwa A s = f yd.5 a d = 78.4 knm 7840 = 0.85 ( 30) a ( 30)( 4.04) 1.5 As = = 4.7 cm (Grkli donatı alanı) Sçiln donatı ( 3φ16 ) A = 6.03 cm ( ) s,mv f ctd /1.5 ρ min = 0.8 = 0.8 = (Yöntmlik ) f yd ( 40) /1.15 As,min = ρmin Ac = *50 = 3.83cm As,max = ρmax Ac = 0.0* 30*50 = 30cm (Yöntmlik ) A A A s, min s, mv s,max a = 4.04 cm Sol snt Üst Donatı Hsabı A s T= A s f yd d h d-a/ d-d A s1 a C 1 = 0.85(f cd )b w (a) C = A s1 f yd d hsaplanan açıklık alt donatısı sol msnt uzatılmıştır. Bu donatının basınca çalıştığı durum için grkn üst msnt donatısı hsaplanacaktır. Basınç donatısının akmış olduğu varsayımı il grkn üst msnt donatısı miktarı: As1 = 6.03cm ( 3φ16 ) a d = 101.7k m d = 0.85 f cdbwa d + As1 f yd ( d d' ).5 a = a ( 6.03) ( ) a = 0.13cm T = C1 + C A b w s f yd = f b a + A f cd w s1.5 As ( 36.5) = ( 0.13) ( 36.5) 1.5 A s = 6.18cm (Grkn üst msnt donatısı alanı) yd II./17

18 Sçiln donatı 3φ14 (montaj) + 1 φ16 A = 6.63 cm Üst donatının aktığı kabulü, sçiln üst msnt donatısı kullanılarak tkrar kontrol dilmlidir. Bunun için, kiriş ksitind iç kuvvtlr toplamı sıfır olacak şkild itrasyonlar yapılmış v ksit dngsi ld dildiğind düzlm ksit kuralına bağlı olarak alt msnt donatısı (basınç donatısı) birim şkil dğiştirmsi dğrinin donatı akma şkil dğiştirmsi dğrini gçip gçmdiği konrol dilmiştir. vcut donatılarla kurulan ksit dngsindn basınca çalışan alt donatının akmaya ulaşmadığı, çkmy çalışan üst msnt donatısının is aktığı görülmüştür. Yöntmlik v gör sçiln çkm donatısının minimum v maksimum dğrlrin arasında olduğu aşağıda kontrol dilmiştir: ρ f = 0.8 = 0.8 ( ) /1.5 ctd min = f yd ( 40) /1.15 As,min = ρmin Ac = *50 = 3.83cm As,max = ρmax Ac = 0.0* 30*50 = 30cm As,min As,mv As,max Yukarıda örnk hsabı vriln kirişin bulunduğu F-F aksında ld diln tasarım momnt dğrlri v sçiln boyuna donatılar aşağıda Şkil.7 d öztlnmiştir. s,mv II./18

19 üst (knm) alt (knm) BÖLÜ IIA ÖRNEK K119 K10 K11 K1 K13 K Φ16 Φ16 1Φ16 3Φ14 3Φ14 3Φ14 3Φ14 3Φ16 3Φ14 Şkil.7. 1.Kat F-F aksı momnt dğrlri v sçiln donatı konfigürasyonu. II./

20 Örnk Btonarm Kiriş Ksm Güvnliği Kontrolü Elman o: K11, 1. Kat, F-F Aksı Bu bölümd, yukarıda ğilm tasarımı vriln 1. kat F-F aksı üzrind bulunun K11 kirişin ksm güvnliği kontrollri Yöntmlik gör yapılmış v hsapları aşağıda sunulmuştur. i j pi 1.4 ri pj 1.4 rj l n dyi dyj dy Düşy Yüktn Gln Ksm Kuvvti (Yöntmlik Dnk.(3.9)) Yöntmlik gör Sarılma Bölgsind Kiriş Ksm Kuvvti Hsabı +X Dprm Yönü Sol Uç = knm ri = knm dy rj pi pj ri = 1.4 = = knm = 1.4 = = knm rj = 57.4 kn ( ) + ( 73.35) = 57.4 = 4.1 kn X Dprm Yönü Sol Uç = knm ri = 9.88 knm dy rj pi pj ri = 1.4 = = 3.30 knm = 1.4 = = knm rj = 57.4 kn = dy ± pi l n + pj ( 3.30) + ( ) = = kn 4.95 ( pi + pj ) / l n Kiriş uç pklşmli momnt kapasitlri il uyumlu ksm kuvvti. II./0

21 +X Dprm Yönü Sağ Uç = knm ri = knm dy rj pi pj ri = 1.4 = = knm = 1.4 = = knm rj = kn ( ) + ( 73.35) = = kn X Dprm Yönü Sağ Uç = knm ri = 9.88 knm dy rj pi pj ri = 1.4 = = 3.30 knm = 1.4 = = knm rj = kn ( 3.30) + ( ) = = 6.40 kn 4.95 Yöntmlik gör düşy yüklr il birlikt R a = alınarak ksm kuvvti hsaplanmış v yukarıda kirişin hr iki ucu için hsaplanan dn küçük olup olmadığı kontrol dilmiştir. Hsaplarda R a = v düşy yük tkilri altında hsaplanan ksm kuvvti için +X v X dprm yönlrindn ld diln n lvrişsiz ksm kuvvti dikkat alınmıştır. X dprm yönü, sol uç: = 03.9 kn (R a = için hsaplanan ksm kuvvti) = kn < = 03.9 kn Yöntmlik gör sol uç için hsaplarda dikkat alınacak ksm kuvvti, =130.6 kn X dprm yönü, sağ uç: = 31.0 kn (R a = için hsaplanan ksm kuvvti) = 161. kn < = 31.0 kn Yöntmlik gör sağ uç için hsaplarda dikkat alınacak ksm kuvvti, =161. kn Yöntmlik gör kiriş sarılma bölgsindki nin donatının hsabında, sadc dprm yüklrindn oluşan ksm kuvvtinin dprmli durumdaki toplam ksm kuvvtinin yarısından daha büyük olup olmadığı kontrol dilir. EQx > ( G+Q+EQx ) / EQx = kn ; G+Q+EQx = kn olduğundan II./1

22 kn < / = kn olarak bulunur. Bu durumda yöntmliğ gör btonun ksm dayanımı katkısı hsaba katılacaktır. Sarılma Bölgsind TS-500 Ksm Dayanımı Hsabı = 0.65( 1.17) (500 *300) = k 91. k =.65 f A 075 cr 0 ctd c = c = 0.8 cr = = 6 Φ10/10 nin donatı sçilirs, 10 As = * π = mm 4 As ρ s = = = sb k 40 w = ρs Ac fyd = (500*300) = = 344.1kN 1.15 r = c + w = = kN Ksm Güvnliği Kontrolü (Yöntmlik ) K11 kirişi sağ uç için kontrol yapılmıştır r (Yöntmlik Dnk.(3.10)) 0.b d f w cd = 161.0k < = kN r 5000 = 161.0k < 0.bw dfcd = 0.( 0.30)( 0.45) = 495kN 1.5 Kirişin ksm güvnliği sarılma bölgsind sağlanmıştır. Yöntmlik gör Orta Bölgd Kiriş Ksm Kuvvti Hsabı h d Ksm Kuvvti Diyagramı d Kiriş Orta Bölgsi Sarılma bölgsindn (d) kadar uzaklıktaki ksm kuvvti yukarıdaki diyagramdan = kN olarak hsaplanır. Orta Bölgd TS-500 Ksm Dayanımı Hsabı cr ctd c = 0.65 f A = (500*300) = = kN c = 0.8 = = 91.6kN cr II./

23 Φ10/15 nin donatı sçilirs, 10 As = * π = mm 4 As ρ s = = = sb k 40 w = ρs Ac fyd = (500*300) = 9473 = 9.47kN 1.15 r = c + w = = 30.73kN Ksm Güvnliği Kontrolü (Yöntmlik ) r 0.b d f w cd (Yöntmlik Dnk.(3.10)) = k < = 30.73k r 5000 = k < 0.bw dfcd = 0.( 0.30)( 0.45) = 495k 1.5 Kirişin ksm güvnliği orta bölgd d sağlanmıştır. K11 Φ10/10 Φ10/15 Φ10/10 50 h k h k 100 l n = Şkil.8. 1.Kat, F-F Aksı, K11 numaralı kirişt sçiln nin donatı.3.4. Kolonların Btonarm Tasarımı Sünklik düzyi yüksk kolonların btonarm tasarımı kapsamında nksit koşulları, boyuna donatı oranları, boyuna donatının düznlnmsi, nin donatı koşulları, kolonların kirişlrdn kuvvtli olması koşulu v ksm güvnliği hsapları için Yöntmlik 3.3 t vriln kurallar sas alınmıştır. Kolonların tasarımında grkli olduğu durumlarda TS-500 ilklri d gözönün alınmıştır. Bu bölümd F-F aksı üzrind bulunan 1. kat kolonu S119 nin örnk tasarımı sunulmuştur Örnk Kolon Eğilm Tasarımı Elman o: S119, Kat:1, Aks:F-F.3.1 d vriln yük kombinasyonlarından hsaplanan ksnl basınç kuvvtinin n büyüğü dikkat alınarak aşağıda Yöntmlik koşulu kontrol dilmiştir. dm 16.09k Ac = bw d = = mm = II./3

24 A f c dm ck = = (Yöntmlik koşulu) ( )( 5) Grkn boyuna donatının bulunmasında çşitli yük kombinasyonları için dtayları burada sunulmayan dnm yanılma işlmi il çşitli donatı oranları dnnmiş, 1φ16 donatı yrlşiminin uygun sonuç vrdiği görülmüştür. ρ = (Yöntmlik koşulu) S119 Kat:1, Aks:F-F Şkil.9. S119 Kolonu yri v btonarm dtayı Yöntmlik.7.5 dki Dnk. (.1) y gör hsaplanan kolon iç kuvvtlri TS-500 gör çiziln x - y -N karşılıklı tki diyagramında göstrilmiştir. Noktalarla göstriln iç kuvvtlrin hpsinin diyagramın içind kaldığı v kolonun ğilm kapasitsinin ytrli olduğu aşağıdaki şkild göstrilmktdir. Şkil Kat S119 kolonu x - y -N tkilşim diyagramı II./4

25 Kolon Enin Donatısının(sargı donatısı) Blirlnmsi Elman o: S119, Kat:1, Aks:F-F dm S119 kolonunda = 0.33 > 0.0 olduğundan, grkli nin donatı miktarı Ac fck Yöntmlik Dnk. (3.1) gör blirlncktir. Enin donatı aralığı 100 mm sçilirs Yöntmlik Dnk.(3.1) gör minimum nin donatı alanları: X Doğrultusunda: Ashx / / 40 = 148.8mm A = shx ( 5/ 40) 111.6mm Y Doğrultusunda: Ashy / / 40 = 67.9mm A = shy ( 5 / 40) 00.9mm Sçiln nin donatı φ10/10 dikdörtgn dış sargı + Y doğrultusunda iç sargı + X doğrultusunda iç sargı. Ashx = 4*79 = 316 mm Ashy = 4*79 = 316 mm Kolon Ksm Güvnliği Kontrolü Elman o: S119, Kat:1, Aks:F-F S119 kolonunun ksm güvnliği hsapları aşağıda sunulmuştur. Yöntmlik ya gör kolon sarılma bölgsindki nin donatının hsabında, birinci koşul olarak sadc dprm yüklrindn oluşan ksm kuvvtinin dprmli durumdaki toplam ksm kuvvtinin yarısından daha büyük olup olmadığı kontrol dilir. EQx > ( G+Q+EQx ) / EQx = 3.41 kn ; G+Q+EQx = kn olduğundan 3.41 kn > / = kn Öt yandan ikinci bir koşul olarak ayrıca d 0.05A c f ck koşulunun sağlanıp sağlanmadığının irdlnmsi grklidir. d = = 0.33 > 0.05 olduğuna gör birinci koşul sağlanmakta, ancak Ac fck ( ) 5 ikinci koşul sağlanmamaktadır. Bu durumda yöntmliğ gör btonun ksm dayanımı katkısı hsaba katılacaktır. II./5

26 TS-500 gör Ksm Kuvvti Dayanımı Hsabı: Btonun ksm kuvvti kapasitsin katkısı : = 0.65 f A = *500 = = kN cr ctd c Kolon ksnl kuvvtinin tkisi ihmal dilmiştir. = 0.8 = = 91.3kN c cr Enin donatının ksm kuvvti kapasitsin katkısı: t vriln nin donatı kullanılarak Ash 316 ρ shx = = = sb * 5 A k ( ) 316 sh ρ shy = = = sbk ( 100) 500 * ( 5) wx = ρshx Ac fyd = ( )( 300*500) = 6945 = kn wy = ρshy Ac fyd = ( )( 300*500) = = kn 1.15 rx = c + wy = = kn ry = c + wy = = kn Yöntmlik Gör Kolon Ksm Kuvvti Hsabı: S119 kolonunun (Dikdörtgn, 30x50cm) bağlı olduğu düğüm noktasında kolonların taşıma gücü momntlrinin toplamı kirişlrin taşıma gücü momntlrindn dprmin hr iki yönü içind %0 daha fazla olduğu.3.4. d göstrilmiştir. Buna bağlı olarak Yöntmlik y gör kolonların nin donatı hsabında sas alınacak olan ksm kuvvtinin hsabında, ü kolona üst düğüm noktasından bağlanan kirişlrin pklşmli taşıma gücü momntlrinin toplamının analizdn ld diln kolon momntlri oranında dağıtımı il blirlnmiştir. Yöntmlik gör tml bağlanan kolonların alt ucundaki a momnti d Yöntmlik gör pklşmli momnt kapasitsi olarak hsaplanmıştır. = 9.88kNm ri = 195.5kNm rj pi pj ri = 1.4 = = kNm = 1.4 = = 73.35kNm rj Σ p = pi + pj= = kNm ü = Σ p = kNm = 1.4 = = kNm a ra + ( ) + ( ) a ü = = = ln kN II./6

Kirişli döşemeler (plaklar)

Kirişli döşemeler (plaklar) Kirişli döşmlr (plaklar) Dört tarafından kirişlr oturan döşmlr Knarlarının bazıları boşta olan döşmlr Boşluklu döşmlr Düznsiz gomtrili döşmlr Üç tarafı kirişli bir tarafı boşta döşm Bir tarafı kirişli

Detaylı

BÖLÜM II C. BETO ARME BĐ ALARI DEĞERLE DĐRME VE GÜÇLE DĐRME ÖR EKLERĐ ÖR EK 12

BÖLÜM II C. BETO ARME BĐ ALARI DEĞERLE DĐRME VE GÜÇLE DĐRME ÖR EKLERĐ ÖR EK 12 BÖLÜM II C. BETO ARME BĐ ALARI DEĞERLE DĐRME VE GÜÇLE DĐRME ÖR EKLERĐ ÖR EK 12 SÜ EKLĐK DÜZEYĐ YÜKSEK 6 KATLI BETO ARME PERDELĐ / ÇERÇEVELĐ BĐ A SĐSTEMĐ Đ PERFORMA SI I DOĞRUSAL ELASTĐK YÖ TEM (EŞDEĞER

Detaylı

Pamukkale Üniversitesi Mühendislik Bilimleri Dergisi. Pamukkale University Journal of Engineering Sciences

Pamukkale Üniversitesi Mühendislik Bilimleri Dergisi. Pamukkale University Journal of Engineering Sciences Pamukkal Ünivrsitsi Mühndislik Bilimlri Drgisi, Cilt 19, Sayı 6, 013, Sayfalar 66-74 Pamukkal Ünivrsitsi Mühndislik Bilimlri Drgisi Pamukkal Univrsity Journal of Enginring Scincs DIŞ MERKEZ ÇAPRAZLI BİR

Detaylı

Çelik. Her şey hesapladığınız gibi!

Çelik. Her şey hesapladığınız gibi! Çlik Hr şy hsapladığınız gibi! idyapi Bilgisayar Dstkli Tasarım Mühndislik Danışmanlık Taahhüt A.Ş. Piyalpaşa Bulvarı Famas Plaza B-Blok No: 10 Kat: 5 Okmydanı Şişli 34384 İstanbul Tl : (0212) 220 55 00

Detaylı

KİRİŞ MESNET BÖLGELERİ

KİRİŞ MESNET BÖLGELERİ KİRİŞ MESNET BÖLGELERİ Kuru birlşim olarak yapılan kolon kiriş birlşim bölglrin, kirişlr kolonlara vya guslr oturtulur ikn korniyr, profil başlığı v lastomr gibi bir ara malzm üstün oturtulur. Bu malzmlr

Detaylı

YÜK KANCALARI VİDALI BAĞLANTILARINDA KULLANILAN FARKLI VİDA DİŞ PROFİLLERİNİN BİLGİSAYAR DESTEKLİ GERİLME ANALİZİ

YÜK KANCALARI VİDALI BAĞLANTILARINDA KULLANILAN FARKLI VİDA DİŞ PROFİLLERİNİN BİLGİSAYAR DESTEKLİ GERİLME ANALİZİ . Ulusal Tasarım İmalat v Analiz Kongrsi 11-1 Kasım 010- Balıksir YÜK KANCALARI VİDALI BAĞLANTILARINDA KULLANILAN FARKLI VİDA DİŞ PROFİLLERİNİN BİLGİSAYAR DESTEKLİ GERİLME ANALİZİ Aydın DEMİRCAN*, M. Ndim

Detaylı

DERS 9. Grafik Çizimi, Maksimum Minimum Problemleri

DERS 9. Grafik Çizimi, Maksimum Minimum Problemleri DERS 9 Grafik Çizimi, Maksimum Minimum Problmlri Bundan öncki drst bir fonksiyonun grafiğini çizmk için izlnbilck yol v yapılabilck işlmlr l alındı. Bu drst, grafik çizim stratjisini yani grafik çizimind

Detaylı

DERS 9. Grafik Çizimi, Maksimum-Minimum Problemleri. 9.1. Grafik çiziminde izlenecek adımlar. y = f(x) in grafiğini çizmek için

DERS 9. Grafik Çizimi, Maksimum-Minimum Problemleri. 9.1. Grafik çiziminde izlenecek adımlar. y = f(x) in grafiğini çizmek için DERS 9 Grafik Çizimi, Maksimum-Minimum Problmlri 9.. Grafik çizimind izlnck adımlar. y f() in grafiğini çizmk için Adım. f() i analiz diniz. (f nin tanım kümsi, f() in tanımlı olduğu tüm rl sayıların oluşturduğu

Detaylı

Bilgi Tabanı (Uzman) Karar Verme Kontrol Kural Tabanı. Bulanık. veya. Süreç. Şekil 1 Bulanık Denetleyici Blok Şeması

Bilgi Tabanı (Uzman) Karar Verme Kontrol Kural Tabanı. Bulanık. veya. Süreç. Şekil 1 Bulanık Denetleyici Blok Şeması Bulanık Dntlyicilr Bilgi Tabanı (Uzman) Anlık (Kskin) Girişlr Bulandırma Birimi Bulanık µ( ) Karar Vrm Kontrol Kural Tabanı Bulanık µ( u ) Durulama Birimi Anlık(Kskin) Çıkış Ölçklm (Normali zasyon) Sistm

Detaylı

kirişli döşeme Dört tarafından kirişlere oturan döşemeler Kenarlarının bazıları boşta olan döşemeler Boşluklu döşemeler Düzensiz geometrili döşemeler

kirişli döşeme Dört tarafından kirişlere oturan döşemeler Kenarlarının bazıları boşta olan döşemeler Boşluklu döşemeler Düzensiz geometrili döşemeler Kirişli döşmlr Dört tarafından irişlr oturan döşmlr Knarlarının bazıları boşta olan döşmlr Boşlulu döşmlr Düznsiz gomtrili döşmlr bir tarafı irişli üç tarafı boşta döşm (Konsol döşm) Đi tarafı irişli ii

Detaylı

İyon Kaynakları ve Uygulamaları

İyon Kaynakları ve Uygulamaları İyon Kaynakları v Uygulamaları E. RECEPOĞLU TAEK-Sarayköy Nüklr Araştırma v Eğitim Mrkzi rdal.rcpoglu rcpoglu@tak.gov.tr HPFBU-2012 2012-KARS KONULAR İyon kaynakları hakkında gnl bilgi İyon kaynaklarının

Detaylı

ORTAM SICAKLIĞININ SOĞUTMA ÇEVRİMİNE ETKİSİNİN SAYISAL OLARAK MODELLENMESİ

ORTAM SICAKLIĞININ SOĞUTMA ÇEVRİMİNE ETKİSİNİN SAYISAL OLARAK MODELLENMESİ ORTAM SICAKLIĞININ SOĞUTMA ÇEVRİMİNE ETKİSİNİN SAYISAL OLARAK MODELLENMESİ Srkan SUNU - Srhan KÜÇÜKA Dokuz Eylül Ünivrsitsi Makina Mühndisliği Bölümü -posta: srhan.kuuka@du.du.tr Özt: Bu çalışmada, komprsör,

Detaylı

01.04.2010. Tambur dişlisinin tambura montajı

01.04.2010. Tambur dişlisinin tambura montajı 01.04.0 TAMBURLAR Kaldırma makinalarında kullanılan tamburların yapısı aşağıdaki şkild görülmktdir. 1 4 Tambur dişlisinin tambura montajı 5 6 1 01.04.0 Tamburların yataklanma v tahrik skillri aşağıdaki

Detaylı

ANTAKYA MÜZE OTEL TAŞIYICI SİSTEM PROJESİ. İnş.Yük.Müh. Bülent DEVECİ

ANTAKYA MÜZE OTEL TAŞIYICI SİSTEM PROJESİ. İnş.Yük.Müh. Bülent DEVECİ ANTAKYA MÜZE OTEL TAŞIYICI SİSTEM PROJESİ İnş.Yük.Müh. Bülent DEVECİ Proje Künyesi : Yatırımcı Mimari Proje Müellifi Statik Proje Müellifi Çelik İmalat Yüklenicisi : Asfuroğlu Otelcilik : Emre Arolat Mimarlık

Detaylı

RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 5-Kontrol Uygulaması

RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 5-Kontrol Uygulaması RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 5-Kontrol Uygulaması Çevre ve Şehircilik Bakanlığı Alt Yapı ve Kentsel Dönüşüm Hizmetleri Genel Müdürlüğü Kontrol edilecek noktalar Bina RBTE kapsamında

Detaylı

IŞINIM VE DOĞAL TAŞINIM DENEYİ

IŞINIM VE DOĞAL TAŞINIM DENEYİ IŞINIM VE DOĞAL TAŞINIM DENEYİ MAK-LAB005 1. DENEY DÜZENEĞİNİN TANITILMASI Dny düznği, şkild görüldüğü gibi çlik bir basınç kabının içind yatay olarak asılı duran silindirik bir lman ihtiva dr. Elman bakırdan

Detaylı

FAB2015 - Betonarme Prefabrik Yapılar Analiz, Tasarım, Rapor ve Çizim Programı v1.0 GENEL YAPI VE DEPREM RAPORU

FAB2015 - Betonarme Prefabrik Yapılar Analiz, Tasarım, Rapor ve Çizim Programı v1.0 GENEL YAPI VE DEPREM RAPORU GENEL YAPI VE DEPREM RAPORU YAPI BİLGİLERİ: Proje Adı: Proje 1 Proje Sahibi: Prefabrik Firma Ad/İletişim: Yapı İli: Yapı İlçesi: Yapı Ada No: Yapı Parsel No: MÜELLİF BİLGİLERİ: Proje Müellifi: Oda No:

Detaylı

UBET72 DM BETON KÖŞK YAPISI BETONARME STATİK HESAP RAPORU

UBET72 DM BETON KÖŞK YAPISI BETONARME STATİK HESAP RAPORU UBET72 DM BETON KÖŞK YAPISI HAZIRLAYAN : İSMAİL ENGİN KONTROL EDDEN : GÜNER İNCİ TARİH : 21.3.215 Sayfa / Page 2 / 4 REVİZYON BİLGİLERİ Rev. No. Tarih Tanım / YayınNedeni Onay Sunan Kontrol Onay RevizyonDetayBilgileri

Detaylı

d : Kirişin faydalı yüksekliği E : Deprem etkisi E : Mevcut beton elastisite modülü

d : Kirişin faydalı yüksekliği E : Deprem etkisi E : Mevcut beton elastisite modülü 0. Simgeler A c A kn RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR : Brüt kolon enkesit alanı : Kritik katta değerlendirmenin yapıldığı doğrultudaki kapı ve pencere boşluk oranı %5'i geçmeyen ve köşegen

Detaylı

300 = Ders notlarındaki ilgili çizelgeye göre; kömür için üst kaplama kalınlığı 4 mm, alt kaplama kalınlığı 2 mm olarak seçilmiştir.

300 = Ders notlarındaki ilgili çizelgeye göre; kömür için üst kaplama kalınlığı 4 mm, alt kaplama kalınlığı 2 mm olarak seçilmiştir. Soru-) Eğii, uzunluğu 50 olan dsandr y bant konvyör kurularak bununla saatt 300 ton tüvönan taş köürü taşınacaktır. Bant konvyörü boyutlandırınız. Kabullr: Bant hızı :,5 /s Köür yoğunluğu : 0,9 ton/ 3

Detaylı

Prefabrik Yapılar. Cem AYDEMİR Yıldız Teknik Üniversitesi / İstanbul

Prefabrik Yapılar. Cem AYDEMİR Yıldız Teknik Üniversitesi / İstanbul Prefabrik Yapılar Uygulama-1 Cem AYDEMİR Yıldız Teknik Üniversitesi / İstanbul 2010 Sunuma Genel Bir Bakış 1. Taşıyıcı Sistem Hakkında Kısa Bilgi 1.1 Sistem Şeması 1.2 Sistem Detayları ve Taşıyıcı Sistem

Detaylı

YENİ NESİL CAM KORKULUK SİSTEMLERİ

YENİ NESİL CAM KORKULUK SİSTEMLERİ F Mtal v Rklam Ürünlri San Tic AŞ YENİ NESİL CAM KORKULUK SİSTEM F TAL v NTİCAŞ Zmin Üstü Bağlantılı EGANT Srisi C50 Elgant srisi yüksk mimari standarttaki yapıların, dğrin, sağlamlığı v sttiği il dğr

Detaylı

BÖLÜM II C. BETO ARME BĐ ALARI DEĞERLE DĐRME VE GÜÇLE DĐRME ÖR EKLERĐ ÖR EK 11

BÖLÜM II C. BETO ARME BĐ ALARI DEĞERLE DĐRME VE GÜÇLE DĐRME ÖR EKLERĐ ÖR EK 11 BÖLÜM II C. BETO ARME BĐ ALARI DEĞERLE DĐRME VE GÜÇLE DĐRME ÖR EKLERĐ ÖR EK 11 SÜ EKLĐK DÜZEYĐ YÜKSEK 6 KATLI BETO ARME ÇERÇEVELĐ BĐ A SĐSTEMĐ Đ PERFORMA SI I DOĞRUSAL ELASTĐK OLMAYA YÖ TEM (ZAMA TA IM

Detaylı

DESTEK DOKÜMANI. Mali tablo tanımları menüsüne Muhasebe/Mali tablo tanımları altından ulaşılmaktadır.

DESTEK DOKÜMANI. Mali tablo tanımları menüsüne Muhasebe/Mali tablo tanımları altından ulaşılmaktadır. Mali Tablolar Mali tablo tanımları mnüsün Muhasb/Mali tablo tanımları altından ulaşılmatadır. Mali tablolarla ilgili yapılabilc işlmlr ii gruba ayrılır. Mali Tablo Tanımları Bu bölümd firmanın ullanacağı

Detaylı

BETONARME YAPI ELEMANLARINDA DONATI DÜZENLEME İLKELERİ

BETONARME YAPI ELEMANLARINDA DONATI DÜZENLEME İLKELERİ BETONARME YAPI ELEMANLARINDA DONATI DÜZENLEME İLKELERİ Araş. Gör. İnş.Yük. Müh. Hayri Baytan ÖZMEN Bir Yanlışlık Var! 1 Donatı Düzenleme (Detaylandırma) Yapı tasarımının son ve çok önemli aşamasıdır. Yapının

Detaylı

TANITIM ve KULLANIM KILAVUZU. Modeller UBA4234-R. Versiyon : KK_UBA_V3.0210

TANITIM ve KULLANIM KILAVUZU. Modeller UBA4234-R. Versiyon : KK_UBA_V3.0210 SAT-IF / CATV Ultra Gniş Bantlı Dağıtım Yükslticilri (UBA-Srisi) TANITIM v KULLANIM KILAVUZU Modllr UBA4234-R Vrsiyon : KK_UBA_V3.0210 1.Gnl Tanıtım UBA Srisi Dağıtım Yükslticilri, uydu (950-2150MHz) v

Detaylı

RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR. 5- Risk Tespit Uygulaması: Betonarme Bina

RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR. 5- Risk Tespit Uygulaması: Betonarme Bina RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR 5- Risk Tespit Uygulaması: Betonarme Bina İncelenen Bina Binanın Yeri Bina Taşıyıcı Sistemi Bina 5 katlı Betonarme çerçeve ve perde sistemden oluşmaktadır.

Detaylı

Burulma Düzensizliğinin Betonarme Yapı Davranışına Etkileri

Burulma Düzensizliğinin Betonarme Yapı Davranışına Etkileri Çukurova Üniversitesi Mühendislik Mimarlık Fakültesi Dergisi, 31(1), 459-468 ss., Haziran 2016 Çukurova University Journal of the Faculty of Engineering and Architecture, 31(1), pp.459-468, June 2016 Burulma

Detaylı

BÖLÜM II C. BETO ARME BĐ ALARI DEĞERLE DĐRME VE GÜÇLE DĐRME ÖR EKLERĐ ÖR EK 13

BÖLÜM II C. BETO ARME BĐ ALARI DEĞERLE DĐRME VE GÜÇLE DĐRME ÖR EKLERĐ ÖR EK 13 BÖLÜM II C. BETO ARME BĐ ALARI DEĞERLE DĐRME VE GÜÇLE DĐRME ÖR EKLERĐ ÖR EK 13 SÜ EKLĐK DÜZEYĐ YÜKSEK 6 KATLI BETO ARME PERDELĐ / ÇERÇEVELĐ BĐ A SĐSTEMĐ Đ PERFORMA SI I DOĞRUSAL ELASTĐK OLMAYA YÖ TEM (ARTIMSAL

Detaylı

BÖLÜM II D. YENİ YIĞMA BİNALARIN TASARIM, DEĞERLENDİRME VE GÜÇLENDİRME ÖRNEKLERİ

BÖLÜM II D. YENİ YIĞMA BİNALARIN TASARIM, DEĞERLENDİRME VE GÜÇLENDİRME ÖRNEKLERİ BÖLÜM II D ÖRNEK 1 BÖLÜM II D. YENİ YIĞMA BİNALARIN TASARIM, DEĞERLENDİRME VE GÜÇLENDİRME ÖRNEKLERİ ÖRNEK 1 İKİ KATLI YIĞMA OKUL BİNASININ DEĞERLENDİRMESİ VE GÜÇLENDİRİLMESİ 1.1. BİNANIN GENEL ÖZELLİKLERİ...II.1/

Detaylı

DÖŞEME KALINLIĞI HESABI

DÖŞEME KALINLIĞI HESABI DÖŞEE KALINLIĞI HESABI h lsn α s 1 0 15 + 4 m l sn öşemenin kısa kenarının temiz açıklığı α s öşemenin uuğu tip α s Σ sürekli kenar uzunluğu / Σ kenar uzunluğu m ll l s < çit yöne çalışma şartı D101 DÖŞEESĐ

Detaylı

- BANT TAŞIYICILAR -

- BANT TAŞIYICILAR - - BANT TAŞIYICILAR - - YAPISAL ÖZELLİKLER Bir bant taşıyıcının nl örünümü aşağıdaki şkild vrilmiştir. Bant taşıyıcıya ismini vrn bant (4) hm taşınacak malzmyi için alan bir kap örvi örn, hm d harkt için

Detaylı

RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR. 6- Risk Tespit Uygulaması: Yığma Bina

RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR. 6- Risk Tespit Uygulaması: Yığma Bina RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR 6- Risk Tespit Uygulaması: Yığma Bina RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR BİRİNCİ AŞAMA DEĞERLENDİRME YÖNTEMİ BİNANIN ÖZELLİKLERİ Binanın

Detaylı

RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 5-Özel Konular

RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 5-Özel Konular RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 5-Özel Konular Çevre ve Şehircilik Bakanlığı Alt Yapı ve Kentsel Dönüşüm Hizmetleri Genel Müdürlüğü Konular Bina Risk Tespiti Raporu Hızlı Değerlendirme

Detaylı

Yapı-Zemin Etkileşimi Dikkate Alınarak Betonarme Yapıların Doğrusal Olmayan 3 Boyutlu Dinamik Analizi

Yapı-Zemin Etkileşimi Dikkate Alınarak Betonarme Yapıların Doğrusal Olmayan 3 Boyutlu Dinamik Analizi Yapı Tknljilri Elktrnik Drgisi Cilt: 5, N: 1, 009 (5-36) Elctrnic Jurnal f CnstructinTcnlgis Vl: 5, N: 1, 009 (5-36) TEKNOLOJİK ARAŞTIRMALAR www.tknljikarastirmalar.cm -ISSN:1305-631X Makal (Articl) Yapı-Zmin

Detaylı

YAPAN: ESKISEHIR G TIPI LOJMAN TARİH: 15.02.2010 REVİZYON: Hakan Şahin - ideyapi Bilgisayar Destekli Tasarım

YAPAN: ESKISEHIR G TIPI LOJMAN TARİH: 15.02.2010 REVİZYON: Hakan Şahin - ideyapi Bilgisayar Destekli Tasarım YAPAN: PROJE: TARİH: 15.02.2010 REVİZYON: Hakan Şahin - ideyapi Bilgisayar Destekli Tasarım YAPI GENEL YERLEŞİM ŞEKİLLERİ 1 4. KAT 1 3. KAT 2 2. KAT 3 1. KAT 4 ZEMİN KAT 5 1. BODRUM 6 1. BODRUM - Temeller

Detaylı

BİNAYA TEMEL SEVİYESİNDE TESİR EDEN TABAN KESME KUVVETİNİN BULUNMASI V = W A(T ) R (T ) 0,10.A.I.W

BİNAYA TEMEL SEVİYESİNDE TESİR EDEN TABAN KESME KUVVETİNİN BULUNMASI V = W A(T ) R (T ) 0,10.A.I.W BİNAYA TEMEL SEVİYESİNDE TESİR EDEN TABAN KESME KUVVETİNİN BULUNMASI X-X YÖNÜNDE BİNAYA TEMEL SEVİYESİNDE TESİR EDEN TABAN KESME KUVVETİNİN BULUNMASI V W A(T ) R (T ) 0,10.A.I.W TOPLAM BİNA AĞIRLIĞI (W)

Detaylı

ÖRNEK 14 1975 DEPREM YÖNETMELİĞİNE UYGUN OLARAK TASARLANMIŞ 4 KATLI KONUT BİNASININ DOĞRUSAL ELASTİK HESAP YÖNTEMİ İLE DEĞERLENDİRİLMESİ

ÖRNEK 14 1975 DEPREM YÖNETMELİĞİNE UYGUN OLARAK TASARLANMIŞ 4 KATLI KONUT BİNASININ DOĞRUSAL ELASTİK HESAP YÖNTEMİ İLE DEĞERLENDİRİLMESİ 1975 DEPRE YÖNETELİĞİNE UYGUN OLARAK TASARLANIŞ 4 KATLI KONUT BİNASININ DOĞRUSAL ELASTİK HESAP YÖNTEİ İLE DEĞERLENDİRİLESİ AAÇ... 14/1 14.1. PERFORANS DÜZEYİNİN BELİRLENESİ... 14/1 14.2. BİNA ÖZELLİKLERİ

Detaylı

BÖLÜM V. KİRİŞLERİN ve KOLONLARIN BETONARME HESABI. a-) 1.Normal katta 2-2 aksı çerçevesinin betonarme hesabının yapılması ve çizimlerinin. M x.

BÖLÜM V. KİRİŞLERİN ve KOLONLARIN BETONARME HESABI. a-) 1.Normal katta 2-2 aksı çerçevesinin betonarme hesabının yapılması ve çizimlerinin. M x. BÖLÜ V KİRİŞLERİN ve KOLONLARIN BETONARE HESABI a-) 1.Normal katta - aksı çerçevesinin betonarme hesabının yapılması ve çizimlerinin yapılması. Hesap yapılmayan x-x do rultusu için kolon momentleri: gy

Detaylı

Dişli (Nervürlü) ve Asmolen Döşemeler

Dişli (Nervürlü) ve Asmolen Döşemeler Dişli (Nervürlü) ve Asmolen Döşemeler 3 2 diş Ana taşıyıcı kiriş 1 A a a Đnce plak B Dişli döşeme a-a plak diş kiriş Asmolen döşeme plak diş Asmolen (dolgu) Birbirine paralel, aynı boyutlu, aynı donatılı,

Detaylı

ÖRNEK 18 4 KATLI BETONARME PANSİYON BİNASININ GÜÇLENDİRİLMESİ ve DOĞRUSAL ELASTİK OLMAYAN YÖNTEM İLE DEĞERLENDİRİLMESİ

ÖRNEK 18 4 KATLI BETONARME PANSİYON BİNASININ GÜÇLENDİRİLMESİ ve DOĞRUSAL ELASTİK OLMAYAN YÖNTEM İLE DEĞERLENDİRİLMESİ 4 KATLI BETONARME PANSİYON BİNASININ GÜÇLENDİRİLMESİ ve DOĞRUSAL ELASTİK OLMAYAN YÖNTEM İLE DEĞERLENDİRİLMESİ 18.1. PERFORMANS DÜZEYİNİN BELİRLENMESİ... 18/1 18.2. GÜÇLENDİRİLEN BİNANIN ÖZELLİKLERİ VE

Detaylı

RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR. 4- Özel Konular

RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR. 4- Özel Konular RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR 4- Özel Konular Konular Kalibrasyonda Kullanılan Binalar Bina Risk Tespiti Raporu Hızlı Değerlendirme Metodu Sıra Dışı Binalarda Tespit 2 Amaç RYTE yönteminin

Detaylı

Asenkron Makinanın Alan Yönlendirme Kontrolünde FPGA Kullanımı ALAN İ., AKIN Ö.

Asenkron Makinanın Alan Yönlendirme Kontrolünde FPGA Kullanımı ALAN İ., AKIN Ö. Asnkron Makinanın Alan Yönlndirm Kontrolünd FPGA Kullanımı ALAN İ., AKIN Ö. ABSTRACT In this study, th fasibility of usag of fild programmabl gat arrays (FPGA) in th fild orintd control (FOC) of induction

Detaylı

ALTI TEKERLEKLİ TAŞITIN DİNAMİK ANALİZİ

ALTI TEKERLEKLİ TAŞITIN DİNAMİK ANALİZİ Altı krlkli aşıtın Dinamik Analizi HAVACILIK VE UZAY EKNOLOJİLERİ DERGİSİ EMMUZ 5 CİL SAYI (1-14) ALI EKERLEKLİ AŞIIN DİNAMİK ANALİZİ Cihan DEMİR Yıldız knik Ünivrsitsi, Makin Fakültsi, Makin Mühndisliği

Detaylı

BETONARME YAPI TASARIMI DERSİ Kolon betonarme hesabı Güçlü kolon-zayıf kiriş prensibi Kolon-kiriş birleşim bölgelerinin kesme güvenliği M.S.

BETONARME YAPI TASARIMI DERSİ Kolon betonarme hesabı Güçlü kolon-zayıf kiriş prensibi Kolon-kiriş birleşim bölgelerinin kesme güvenliği M.S. BETONARME YAPI TASARIMI DERSİ Kolon betonarme hesabı Güçlü kolon-zayıf kiriş prensibi Kolon-kiriş birleşim bölgelerinin kesme güvenliği M.S.KIRÇIL y N cp ex ey x ex= x doğrultusundaki dışmerkezlik ey=

Detaylı

İSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ İNŞAAT FAKÜLTESİ BETONARME HASTANE PROJESİ. Olca OLGUN

İSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ İNŞAAT FAKÜLTESİ BETONARME HASTANE PROJESİ. Olca OLGUN İSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ İNŞAAT FAKÜLTESİ BETONARME HASTANE PROJESİ Olca OLGUN Bölümü: İnşaat Mühendisliği Betonarme Yapılar Çalışma Gurubu ARALIK 2000 İSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ İNŞAAT FAKÜLTESİ

Detaylı

Yapı Elemanlarının Davranışı

Yapı Elemanlarının Davranışı Kolon Türleri ve Eksenel Yük Etkisi Altında Kolon Davranışı Yapı Elemanlarının Davranışı Yrd. Doç. Dr. Barış ÖZKUL Kolonlar; bütün yapılarda temel ile diğer yapı elemanları arasındaki bağı sağlayan ana

Detaylı

Kayıplı Dielektrik Cisimlerin Mikrodalga ile Isıtılması ve Uç Etkileri

Kayıplı Dielektrik Cisimlerin Mikrodalga ile Isıtılması ve Uç Etkileri Kayıplı Dilktrik Cisimlrin Mikrodalga il Isıtılması v Uç Etkilri Orhan Orhan* Sdf Knt** E. Fuad Knt*** *Univrsity of Padrborn, Hinz ixdorf Institut, Fürstnall, 3302 Padrborn, Almanya orhan@hni.upb.d **Istanbul

Detaylı

OLASILIK ve ÝSTATÝSTÝK ( Genel Tekrar Testi-1) KPSS MATEMATÝK. Bir anahtarlıktaki 5 anahtardan 2 si kapıyı açmak - tadır.

OLASILIK ve ÝSTATÝSTÝK ( Genel Tekrar Testi-1) KPSS MATEMATÝK. Bir anahtarlıktaki 5 anahtardan 2 si kapıyı açmak - tadır. OLASILIK v ÝSTATÝSTÝK ( Gnl Tkrar Tsti-1) 1. Bir anahtarlıktaki 5 anahtardan si kapıyı açmak - tadır. Açmayan anahtar bir daha dnnmdiğin gör, bu kapının n çok üçüncü dnmd açılma olasılığı kaçtır? 5 6 7

Detaylı

Çok Katlı Perdeli ve Tünel Kalıp Binaların Modellenmesi ve Tasarımı

Çok Katlı Perdeli ve Tünel Kalıp Binaların Modellenmesi ve Tasarımı Çok Katlı Perdeli ve Tünel Kalıp Binaların Modellenmesi ve Tasarımı Mustafa Tümer Tan İçerik 2 Perde Modellemesi, Boşluklu Perdeler Döşeme Yükleri ve Eğilme Hesabı Mantar bandı kirişler Kurulan modelin

Detaylı

IKTI 102 25 Mayıs, 2010 Gazi Üniversitesi-İktisat Bölümü

IKTI 102 25 Mayıs, 2010 Gazi Üniversitesi-İktisat Bölümü DERS NOTU 10 (Rviz Edildi, kısaltıldı!) ENFLASYON İŞSİZLİK PHILLIPS EĞRİSİ TOPLAM ARZ (AS) EĞRİSİ TEORİLERİ Bugünki drsin içriği: 1. TOPLAM ARZ, TOPLAM TALEP VE DENGE... 1 1.1 TOPLAM ARZ EĞRİSİNDE (AS)

Detaylı

BİLEŞENLER. Demiryolu Araçları için yüksek hızlı DC devre kesiciler Tip UR6, UR10 ve UR15

BİLEŞENLER. Demiryolu Araçları için yüksek hızlı DC devre kesiciler Tip UR6, UR10 ve UR15 İLŞNLR miryolu raçları için yüksk hızlı dvr ksicilr Tip R, R v R Gnl bilgi R, R v R; doğal soğutmalı, açmasız, tk kutuplu, çift yönlü, lktromanytik üflmli, lktrik kontrol dvrlrin v doğrudan aşırı akım

Detaylı

VİNÇTE ÇELİK KONSTRÜKSİYON

VİNÇTE ÇELİK KONSTRÜKSİYON 0 Haziran www.guvn-kua.h VİNÇTE ÇEİ ONSTRÜSİON ÖZET _09 M. Güvn UT Smbollr v anaklar için "_00_ClikonsruksionaGiris.do" a bakınız. oordina ksnlri "GENE GİRİŞ" d blirildiği gibi DIN 8800 T gör alınmışır.

Detaylı

NETMELĐĞĐ. Cahit KOCAMAN Deprem Mühendisliği Şube Müdürü Deprem Araştırma Daire Başkanlığı Afet Đşleri Genel Müdürlüğü

NETMELĐĞĐ. Cahit KOCAMAN Deprem Mühendisliği Şube Müdürü Deprem Araştırma Daire Başkanlığı Afet Đşleri Genel Müdürlüğü GÜÇLENDĐRME YÖNETMELY NETMELĐĞĐ Cahit KOCAMAN Deprem Mühendisliği Şube Müdürü Deprem Araştırma Daire Başkanlığı Afet Đşleri Genel Müdürlüğü YÖNETMELĐKTEKĐ BÖLÜMLER Ana metin 1 sayfa (amaç,kapsam, kanuni

Detaylı

DÜSEY YÜKLERE GÖRE HESAP

DÜSEY YÜKLERE GÖRE HESAP DÜSEY YÜKLERE GÖRE HESAP 2-2 ile A-A aks çerçevelerinin zemin ve birinci kat tavanına ait sürekli kirişlerin düşey yüklere göre statik hesabı yapılacaktır. A A Aksı 2 2 Aksı Zemin kat dişli döşeme kalıp

Detaylı

KOLONLAR Sargı Etkisi. Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme I, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, http://mmf.ogu.edu.tr/atopcu 147

KOLONLAR Sargı Etkisi. Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme I, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, http://mmf.ogu.edu.tr/atopcu 147 KOLONLAR Sargı Etkisi Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme I, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, http://mmf.ogu.edu.tr/atopcu 147 Üç eksenli gerilme etkisinde beton davranışı (RICHART deneyi-1928) ERSOY/ÖZCEBE,

Detaylı

SÜLFÜRİK ASİTLE MUAMELE EDİLEN FISTIK KABUKLARI İLE Cr(VI) İYONLARININ ADSORPSİYONU

SÜLFÜRİK ASİTLE MUAMELE EDİLEN FISTIK KABUKLARI İLE Cr(VI) İYONLARININ ADSORPSİYONU SÜLFÜRİK ASİTLE MUAMELE EDİLEN FISTIK KABUKLARI İLE Cr(VI) İYONLARININ ADSORPSİYONU Vyis SELEN, Ali YARAŞ 2, Cansu YILMAZ 3, M. Şaban TANYILDIZI 4, Dursun ÖZER 5 Fırat Ünivrsitsi Mühndislik Fakültsi Kimya

Detaylı

Yuvarlakada Kavşakların Kapasiteleri Üzerine Bir Tartışma *

Yuvarlakada Kavşakların Kapasiteleri Üzerine Bir Tartışma * İMO Tknik Drgi, 21 4935-4958, Yazı 323 Yuvarlakada Kavşakların Kapasitlri Üzrin Bir Tartışma * Srhan TANYEL* Nadir YAYLA** ÖZ Çalışmada, İzmir d bulunan dört kavşağa ait gözlmlrdn yararlanılarak, çok şritli

Detaylı

Temel sistemi seçimi;

Temel sistemi seçimi; 1 2 Temel sistemi seçimi; Tekil temellerden ve tek yönlü sürekli temellerden olabildiğince uzak durulmalıdır. Zorunlu hallerde ise tekil temellerde her iki doğrultuda rijit ve aktif bağ kirişleri kullanılmalıdır.

Detaylı

Dişli (Nervürlü) ve Asmolen Döşemeler. Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme II, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, http://mmf.ogu.edu.

Dişli (Nervürlü) ve Asmolen Döşemeler. Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme II, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, http://mmf.ogu.edu. Dişli (Nervürlü) ve Asmolen Döşemeler Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme II, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, http://mmf.ogu.edu.tr/atopcu 192 3 A B Dişli döşeme Asmolen döşeme Birbirine paralel, aynı boyutlu,

Detaylı

TABLALI KİRİŞSİZ DÖŞEMELERİN İRDELENMESİ

TABLALI KİRİŞSİZ DÖŞEMELERİN İRDELENMESİ ECAS2002 Uluslararası Yapı ve Deprem Mühendisliği Sempozyumu, 14 Ekim 2002, Orta Doğu Teknik Üniversitesi, Ankara, Türkiye TABLALI KİRİŞSİZ DÖŞEMELERİN İRDELENMESİ A. S. Erdoğan Harran Üniversitesi, İnşaat

Detaylı

Ruppert Hız Mekanizmalarında Optimum Dişli Çark Boyutlandırılması İçin Yapay Sinir Ağları Kullanımı

Ruppert Hız Mekanizmalarında Optimum Dişli Çark Boyutlandırılması İçin Yapay Sinir Ağları Kullanımı Makin Tknolojilri Elktronik Drgisi Cilt: 6, No: 2, 2009 (-8) Elctronic Journal of Machin Tchnologis Vol: 6, No: 2, 2009 (-8) TEKNOLOJİK ARAŞTIRMALAR www.tknolojikarastirmalar.com -ISSN:304-44 Makal (Articl)

Detaylı

YENİLENEBİLİR ENERJİ KAYNAKLARI AÇISINDAN RÜZGAR ENERJİSİNİN TÜRKİYE DEKİ KAPASİTESİ ÖZET

YENİLENEBİLİR ENERJİ KAYNAKLARI AÇISINDAN RÜZGAR ENERJİSİNİN TÜRKİYE DEKİ KAPASİTESİ ÖZET YENİLENEBİLİR ENERJİ KAYNAKLARI AÇISINDAN RÜZGAR ENERJİSİNİN TÜRKİYE DEKİ KAPASİTESİ LEVENT YILMAZ Istanbul Tknik Ünivrsitsi, İnşaat Fakültsi, Hidrolik v Su Yapıları Kürsüsü, 8626, Maslak, Istanbul. ÖZET

Detaylı

Çay Atıklarından Aktif Karbon Üretimi ve Adsorpsiyon Proseslerinde Kullanımı

Çay Atıklarından Aktif Karbon Üretimi ve Adsorpsiyon Proseslerinde Kullanımı ÖZET Çay Atıklarından Aktif Karbon Ürtimi v Adsorpsiyon Prosslrind Kullanımı Mrym OZMAK a, Işıl Gürtn b, Emin YAĞMUR b, Zki AKTAŞ b a DSİ Gn.Md. TAKK Dairsi Başkanlığı, Ankara, 61 b Ankara Ünivrsitsi Mühndislik

Detaylı

İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ TASARIMI

İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ TASARIMI T.C SAKARYA ÜİVERSİTESİ MÜHEDİSLİK FAKÜLTESİ İŞAAT MÜHEDİSLİĞİ BÖLÜMÜ İŞAAT MÜHEDİSLİĞİ TASARIMI DAIŞMA: Prof. Adil Altundal KOU: Çok katlı betonarme bir yapının her iki yönde deprem hesabı yapılarak kolon

Detaylı

Örnek Güçlendirme Projesi. Joseph Kubin Mustafa Tümer TAN

Örnek Güçlendirme Projesi. Joseph Kubin Mustafa Tümer TAN Örnek Güçlendirme Projesi Joseph Kubin Mustafa Tümer TAN Deprem Performansı Nedir? Deprem Performansı, tanımlanan belirli bir deprem etkisi altında, bir binada oluşabilecek hasarların düzeyine ve dağılımına

Detaylı

Bulanık Mantık ve DURTES Yönteminde Uygulanması İçin Bir Öneri

Bulanık Mantık ve DURTES Yönteminde Uygulanması İçin Bir Öneri Bulanık Mantık ve DURTES Yönteminde Uygulanması İçin Bir Öneri Rasim TEMUR İstanbul Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Sunum Programı 1. Giriş 2. Bulanık mantık 3. DURTES yöntemi 4. Uygulama önerileri

Detaylı

1.1 Statik Aktif Durum için Coulomb Yönteminde Zemin Kamasına Etkiyen Kuvvetler

1.1 Statik Aktif Durum için Coulomb Yönteminde Zemin Kamasına Etkiyen Kuvvetler TEORİ 1Yanal Toprak İtkisi 11 Aktif İtki Yöntemi 111 Coulomb Yöntemi 11 Rankine Yöntemi 1 Pasif İtki Yöntemi 11 Coulomb Yöntemi : 1 Rankine Yöntemi : 13 Sükunetteki İtki Danimarka Kodu 14 Dinamik Toprak

Detaylı

1- BELGELER 2- YAPI GENEL BİLGİLERİ BAŞLIKLAR 3- YAPIDAN BİLGİ TOPLANMASI 4- RİSKLİ YAPI TESPİT ANALİZİ 5- ZEMİN ETÜD RAPORU 6- YIĞMA YAPI ANALİZİ

1- BELGELER 2- YAPI GENEL BİLGİLERİ BAŞLIKLAR 3- YAPIDAN BİLGİ TOPLANMASI 4- RİSKLİ YAPI TESPİT ANALİZİ 5- ZEMİN ETÜD RAPORU 6- YIĞMA YAPI ANALİZİ RİSKLİ YAPILAR DAİRESİ BAŞKANLIĞI 1- BELGELER 2- YAPI GENEL BİLGİLERİ BAŞLIKLAR 3- YAPIDAN BİLGİ TOPLANMASI 4- RİSKLİ YAPI TESPİT ANALİZİ 5- ZEMİN ETÜD RAPORU 6- YIĞMA YAPI ANALİZİ İÇİNDEKİLER Lisanslı

Detaylı

RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 2-Genel Açıklamalar

RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 2-Genel Açıklamalar RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 2-Genel Açıklamalar Çevre ve Şehircilik Bakanlığı Alt Yapı ve Kentsel Dönüşüm Hizmetleri Genel Müdürlüğü Kentsel Dönüşüm Deprem Riskli Bina Tespit Yönetmeliği

Detaylı

Orion. Depreme Güvenli Yapı Tasarımı. PROTA Mühendislik. Bina Tasarım Sistemi. Joseph Kubin Mustafa Tümer TAN

Orion. Depreme Güvenli Yapı Tasarımı. PROTA Mühendislik. Bina Tasarım Sistemi. Joseph Kubin Mustafa Tümer TAN Orion Bina Tasarım Sistemi Depreme Güvenli Yapı Tasarımı Joseph Kubin Mustafa Tümer TAN PROTA Mühendislik Depreme Güvenli Yapılar Doğru, Esnek ve Güvenilir Yapısal Model Esnek 3-Boyut ve Geometri Olanakları

Detaylı

Temeller. Onur ONAT Tunceli Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli

Temeller. Onur ONAT Tunceli Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli Temeller Onur ONAT Tunceli Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli 1 Temel Nedir? Yapısal sistemlerin üzerindeki tüm yükleri, zemine güvenli bir şekilde aktaran yapısal elemanlara

Detaylı

MUKAVEMET I SUNU DERS NOTLARI 2011. EskiĢehir Osmangazi Üniversitesi Mühendislik Mimarlık Fakültesi ĠnĢaat Mühendisliği Bölümü.

MUKAVEMET I SUNU DERS NOTLARI 2011. EskiĢehir Osmangazi Üniversitesi Mühendislik Mimarlık Fakültesi ĠnĢaat Mühendisliği Bölümü. skiģhir Osmangai Ünivrsitsi Mühndislik Mimarlık Fakültsi ĠnĢaat Mühndisliği Bölümü MUKVMT I SUNU DRS NOTLRI 0 Hakan ROL H. Slim ġngl Yunus ÖZÇLĠKÖRS MUKVMT I TML ĠLKLR KSĠT ZORLMLRI GRĠLM ġkġl DĞĠġTĠRM

Detaylı

Prefabrik yapıların tasarımı, temelde geleneksel betonarme yapıların tasarımı ile benzerdir.

Prefabrik yapıların tasarımı, temelde geleneksel betonarme yapıların tasarımı ile benzerdir. Prefabrik yapıların tasarımı, temelde geleneksel betonarme yapıların tasarımı ile benzerdir. Tasarımda kullanılan şartname ve yönetmelikler de prefabrik yapılara has bazıları dışında benzerdir. Prefabrik

Detaylı

DEPREM BÖLGELERĐNDE YAPILACAK BĐNALAR HAKKINDA YÖNETMELĐK (TDY 2007) Seminerin Kapsamı

DEPREM BÖLGELERĐNDE YAPILACAK BĐNALAR HAKKINDA YÖNETMELĐK (TDY 2007) Seminerin Kapsamı DEPREM BÖLGELERĐNDE YAPILACAK BĐNALAR HAKKINDA YÖNETMELĐK (TDY 2007) Prof. Dr. Erkan Özer Đstanbul Teknik Üniversitesi Đnşaat Fakültesi Yapı Anabilim Dalı Seminerin Kapsamı 1- Bölüm 1 ve Bölüm 2 - Genel

Detaylı

Hizmet Kalitesinin Servqual Metodu İle Ölçümü ve Sonuçların Yapısal Eşitlik Modelleri İle Analizi: Öğretmen Evi Uygulaması

Hizmet Kalitesinin Servqual Metodu İle Ölçümü ve Sonuçların Yapısal Eşitlik Modelleri İle Analizi: Öğretmen Evi Uygulaması 19 Hizmt Kalitsinin Srvqual Mtodu İl Ölçümü v Sonuçların Yapısal Eşitlik Modllri İl Analizi: Öğrtmn Evi Uygulaması Sülyman Ersöz, Mhmt Pınarbaşı, A.Kürşad TÜRKER, Mustafa YÜZÜKIRMIZI Endüstri Mühndisliği

Detaylı

Orta Doğu Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü

Orta Doğu Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Orta Doğu Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Gazbeton, Tuğla ve Bims Blok Kullanımının Bina Statik Tasarımına ve Maliyetine olan Etkilerinin İncelenmesi 4 Mart 2008 Bu rapor Orta Doğu Teknik

Detaylı

VOLEYBOLCULARIN FARKLI MAÇ PERFORMANSLARI İÇİN TEKRARLANAN ÖLÇÜMLER YÖNTEMİNİN KULLANILMASI

VOLEYBOLCULARIN FARKLI MAÇ PERFORMANSLARI İÇİN TEKRARLANAN ÖLÇÜMLER YÖNTEMİNİN KULLANILMASI 96 OLEBOLCULAIN FAKLI MAÇ PEFOMANSLAI İÇİN TEKALANAN ÖLÇÜMLE ÖNTEMİNİN KULLANILMASI ÖET Gürol IHLIOĞLU Süha KAACA Farklı yr, zaman v matryallr üzrind tkrarlanan dnylr il bir vya birdn fazla faktörün tkisi

Detaylı

BETONARME ELEMANLARDA DONATI DÜZENLEME İLKELERİ

BETONARME ELEMANLARDA DONATI DÜZENLEME İLKELERİ TMMOB İNŞAAT MÜHENDİSLERİ ODASI DİYARBAKIR ŞUBESİ Meslekiçi Eğitim Semineri BETONARME ELEMANLARDA DONATI DÜZENLEME İLKELERİ Prof. Dr. Kadir GÜLER kguler@itu.edu.tr İstanbul Teknik Üniversitesi İnşaat Fakültesi,

Detaylı

ETİL ASETAT ÜRETİMİNİN YAPILDIĞI TEPKİMELİ DAMITMA KOLONUNUN AYIRIMLI ( DECOUPLING ) PID KONTROLÜ

ETİL ASETAT ÜRETİMİNİN YAPILDIĞI TEPKİMELİ DAMITMA KOLONUNUN AYIRIMLI ( DECOUPLING ) PID KONTROLÜ Onuncu Ulual Kimya Mühndiliği Kongri, 3-6 Eylül 2012, Koç Ünivriti, İtanbul ETİL ASETAT ÜRETİMİNİN YAPILDIĞI TEPKİMELİ DAMITMA KOLONUNUN AYIRIMLI ( DECOUPLING ) PID KONTROLÜ Abdulwahab GIWA, Sülyman KARACAN

Detaylı

RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 7-Örnekler 2. Çevre ve Şehircilik Bakanlığı Alt Yapı ve Kentsel Dönüşüm Hizmetleri Genel Müdürlüğü

RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 7-Örnekler 2. Çevre ve Şehircilik Bakanlığı Alt Yapı ve Kentsel Dönüşüm Hizmetleri Genel Müdürlüğü RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 7-Örnekler 2 Çevre ve Şehircilik Bakanlığı Alt Yapı ve Kentsel Dönüşüm Hizmetleri Genel Müdürlüğü Amaç Mevcut Yapılar için RBTE yönteminin farklı taşıyıcı

Detaylı

AFET BÖLGELERİNDE YAPILACAK YAPILAR HAKKINDA YÖNETMELİK. 1997 Deprem Yönetmeliği (1998 değişiklikleri ile birlikte)

AFET BÖLGELERİNDE YAPILACAK YAPILAR HAKKINDA YÖNETMELİK. 1997 Deprem Yönetmeliği (1998 değişiklikleri ile birlikte) Bayındırlık ve İskan Bakanlığı AFET BÖLGELERİNDE YAPILACAK YAPILAR HAKKINDA YÖNETMELİK 1997 Deprem Yönetmeliği (1998 değişiklikleri ile birlikte) İlk Yayın Tarihi : 2.9.1997 23098 mükerrer sayılı Resmi

Detaylı

B OSC2 VOD PIC16F84 MİKRODENETLEYİCİSİ KULLANILARAK CİHAZLARIN TELEFON İLE KONTROLÜNE BİR UYGULAMA. Rabman YAKAR, Etem KÖKLÜKAYA.

B OSC2 VOD PIC16F84 MİKRODENETLEYİCİSİ KULLANILARAK CİHAZLARIN TELEFON İLE KONTROLÜNE BİR UYGULAMA. Rabman YAKAR, Etem KÖKLÜKAYA. SAU Fn Bilimlri Enstitüsü Drgisi PIC16F84 Mikrodntlcisi Kullanılarak Ciaziarın Tlfon D Kontrolün Bir Uygulama PIC16F84 MİKRODENETLEYİCİSİ KULLANILARAK CİHAZLARIN TELEFON İLE KONTROLÜNE BİR UYGULAMA Rabman

Detaylı

Nautilus kalıpları, yerinde döküm yapılarak, hafifletilmiş betonarme plak döşeme oluşturmak için geliştirilmiş kör kalıp sistemidir.

Nautilus kalıpları, yerinde döküm yapılarak, hafifletilmiş betonarme plak döşeme oluşturmak için geliştirilmiş kör kalıp sistemidir. Nautilus kalıpları, yerinde döküm yapılarak, hafifletilmiş betonarme plak döşeme oluşturmak için geliştirilmiş kör kalıp sistemidir. Mimari ve statik tasarım kolaylığı Kirişsiz, kasetsiz düz bir tavan

Detaylı

Nervürlü Düz Hasır Nervürlü

Nervürlü Düz Hasır Nervürlü ÇELĐK Nervürlü Düz Hasır Nervürlü Çelik sınıfı tanımı(ts708/1996) Üretim yöntemine göre sınıflandırma: Steel(çelik) Akma dayanımı 420 Sıcak haddeleme işlemi ile üretilen, simgesi: a N/mm 2 Sıcak haddeleme

Detaylı

e sayısı. x için e. x x e tabanında üstel fonksiyona doğal üstel fonksiyon (natural exponential function) denir. (0,0)

e sayısı. x için e. x x e tabanında üstel fonksiyona doğal üstel fonksiyon (natural exponential function) denir. (0,0) DERS 4 Üstl v Logaritik Fonksionlar 4.. Üstl Fonksionlar(Eponntial Functions). > 0, olak üzr f ( ) = dnkli il tanılanan fonksiona taanında üstl fonksion (ponntial function with as ) dnir. Üstl fonksionun

Detaylı

NOKTASAL KAYNAKLI TOPRAK KİRLİLİĞİNİN KONTROLÜ YÖNETMELİĞİ. BİRİNCİ BÖLÜM Amaç, Kapsam, Dayanak ve Tanımlar

NOKTASAL KAYNAKLI TOPRAK KİRLİLİĞİNİN KONTROLÜ YÖNETMELİĞİ. BİRİNCİ BÖLÜM Amaç, Kapsam, Dayanak ve Tanımlar NOKTASAL KAYNAKLI TOPRAK KİRLİLİĞİNİN KONTROLÜ YÖNETMELİĞİ Amaç BİRİNCİ BÖLÜM Amaç, Kapsam, Dayanak v Tanımlar MADDE 1 Bu Yöntmliğin amacı; alıcı ortam olarak toprağın kirliliktn korunması, noktasal kaynaklı

Detaylı

İZMİR İLİ BUCA İLÇESİ 8071 ADA 7 PARSEL RİSKLİ BİNA İNCELEME RAPORU

İZMİR İLİ BUCA İLÇESİ 8071 ADA 7 PARSEL RİSKLİ BİNA İNCELEME RAPORU İZMİR İLİ BUCA İLÇESİ 8071 ADA 7 PARSEL RİSKLİ BİNA İNCELEME RAPORU AĞUSTOS 2013 1.GENEL BİLGİLER 1.1 Amaç ve Kapsam Bu çalışma, İzmir ili, Buca ilçesi Adatepe Mahallesi 15/1 Sokak No:13 adresinde bulunan,

Detaylı

HER TEKNĐK ELEMANIN BĐLMESĐ GEREKEN GENEL BĐLGĐLER:

HER TEKNĐK ELEMANIN BĐLMESĐ GEREKEN GENEL BĐLGĐLER: Her Teknik Elemanın Bilmesi Gereken Genel Bilgiler TEMEL BĐLGĐLER HER TEKNĐK ELEMANIN BĐLMESĐ GEREKEN GENEL BĐLGĐLER: KOLON DEMĐR BOYLARININ BETON TABLADAN YUKARI UZUNLUĞU = 40 X DEMĐR ÇAPI 1m3 BETON =

Detaylı

Takviyeli Kirişlerin Çift Perdeli Sistem Modeli ile Yaklaşık Analizi

Takviyeli Kirişlerin Çift Perdeli Sistem Modeli ile Yaklaşık Analizi ECAS00 Uluslararası Yapı v Dprm Mühnisliği Smpozyumu, 4 Ekim 00, Orta Doğu Tknik Ünivrsitsi, Ankara, Türkiy Takviyli Kirişlrin Çift Prli Sistm Moli il Yaklaşık Analizi S.Tanvir WASTİ Orta Doğu Tknik Ünivrsitsi,

Detaylı

Perdeli-Çerçeveli Taşıyıcı Sistemli Binalarda Taşıyıcı Sistem Seçiminin Yapı Davranışı Üzerindeki Etkisinin İncelenmesi

Perdeli-Çerçeveli Taşıyıcı Sistemli Binalarda Taşıyıcı Sistem Seçiminin Yapı Davranışı Üzerindeki Etkisinin İncelenmesi Perdeli-Çerçeveli Taşıyıcı Sistemli Binalarda Taşıyıcı Sistem Seçiminin Yapı Davranışı Üzerindeki Etkisinin İncelenmesi 1 Hüseyin KASAP, * 1 Necati MERT, 2 Ezgi SEVİM, 2 Begüm ŞEBER 1 Yardımcı Doçent,

Detaylı

metal (bakır) metaloid (silikon) metal olmayan (cam) iletken yar ı iletken yalıtkan

metal (bakır) metaloid (silikon) metal olmayan (cam) iletken yar ı iletken yalıtkan 1 YARI İLETKENLER Enstrümantal Analiz ir yarı iltkn, iltknliği bir iltkn il bir yalıtkan arasında olan kristal bir malzmdir. Çok çşitli yarıiltkn malzm vardır, silikon v grmanyum, mtalimsi bilşiklr (silikon

Detaylı

RİSKLİ BİNALARIN DEĞERLENDİRİLMESİ ÜZERİNE BİR İNCELEME

RİSKLİ BİNALARIN DEĞERLENDİRİLMESİ ÜZERİNE BİR İNCELEME RİSKLİ BİNALARIN DEĞERLENDİRİLMESİ ÜZERİNE BİR İNCELEME ÖZET: H. Tekeli 1, H. Dilmaç 2, K.T. Erkan 3, F. Demir 4, ve M. Şan 5 1 Yardımcı Doçent Doktor, İnşaat Müh. Bölümü, Süleyman Demirel Üniversitesi,

Detaylı

TAŞIYICI SİSTEM TASARIMI 1 Prof. Dr. Görün Arun

TAŞIYICI SİSTEM TASARIMI 1 Prof. Dr. Görün Arun . Döşemeler TAŞIYICI SİSTEM TASARIMI 1 Prof. Dr. Görün Arun 07.3 ÇELİK YAPILAR Döşeme, Stabilite Kiriş ve kolonların düktilitesi tümüyle yada kısmi basınç etkisi altındaki elemanlarının genişlik/kalınlık

Detaylı

CS MÜHENDİSLİK PROJE YAZILIM HİZMETLERİ www.csproje.com. EUROCODE-2'ye GÖRE MOMENT YENİDEN DAĞILIM

CS MÜHENDİSLİK PROJE YAZILIM HİZMETLERİ www.csproje.com. EUROCODE-2'ye GÖRE MOMENT YENİDEN DAĞILIM Moment CS MÜHENİSLİK PROJE YAZILIM HİZMETLERİ EUROCOE-2'ye GÖRE MOMENT YENİEN AĞILIM Bir yapıdaki kuvvetleri hesaplamak için elastik kuvvetler kullanılır. Yapının taşıma gücüne yakın elastik davranmadığı

Detaylı

YAPAN: TARİH: 15.02.2010 REVİZYON: 6500HL-0026 Statik Net50 / K.T.Ü. İnşaat Mühendisliği Bölümü

YAPAN: TARİH: 15.02.2010 REVİZYON: 6500HL-0026 Statik Net50 / K.T.Ü. İnşaat Mühendisliği Bölümü YAPAN: PROJE: TARİH: 15.02.2010 REVİZYON: 6500HL-0026 Statik Net50 / K.T.Ü. İnşaat Mühendisliği Bölümü PERFORMANS ANALİZİ 1 PERFORMANS ANALİZİ ÖN BİLGİLERİ VE ÖZETLERİ 1 MEVCUT KİRİŞ BİLGİLERİ 2 MEVCUT

Detaylı

AISI 316L ÇELİĞİNİN İŞLENMESİNDE TAKIM RADYÜSÜ VE KESME PARAMETRELERİNİN TAGUCHİ YÖNTEMİYLE OPTİMİZASYONU

AISI 316L ÇELİĞİNİN İŞLENMESİNDE TAKIM RADYÜSÜ VE KESME PARAMETRELERİNİN TAGUCHİ YÖNTEMİYLE OPTİMİZASYONU Gazi Üniv. Müh. Mim. Fak. Dr. Journal of th Faculty of Enginring and Architctur of Gazi Univrsity Cilt 28, No 3, 437-444, 2013 Vol 28, No 3, 437-444, 2013 AISI 316L ÇELİĞİNİN İŞLENMESİNDE TAKIM RADYÜSÜ

Detaylı