Bir pasif kazık laboratuvar model çalışmasının üç boyutlu sonlu eleman simülasyonu. 3-D finite element simulation of a passive pile laboratory model
|
|
- Si̇mge Kinali
- 7 yıl önce
- İzleme sayısı:
Transkript
1 Bir pasif kazık laboratuvar model çalışmasının üç boyutlu sonlu eleman simülasyonu 3-D finite element simulation of a passive pile laboratory model Mehmet Rifat Kahyaoğlu, Arif Şengün Kayalar, Gökhan İmançlı, Gürkan Özden Dokuz Eylül Üniversitesi, İzmir, Türkiye ÖZET: Yükleme mekanizmasına göre yanal yüklü kazıklar, aktif ve pasif olmak üzere ikiye ayrılır. Pasif kazık durumunda zemin hareketi etki, kazık deformasyonu ise tepki olmaktadır. Zemin etkisine karşı çok farklı reaksiyon mekanizmaları öne sürülerek çeşitli yöntemler geliştirilmiş olmasına rağmen, kazık davranışını etkileyen faktörlerle ilgili belirsizlikler nedeniyle henüz genel kabul görmüş bir tasarım prosedürü yoktur. Bu çalışmada, yatay zemin hareketine maruz tek bir kazığın davranışının ve kazık-zemin göreli deplasmanı ile kazık-zemin ara yüz rijitlik faktörünün kazık boyunca oluşacak moment dağılımına etkisinin belirlemesi amaçlanmıştır. Bu amaca yönelik olarak, Poulos ve diğerleri (1995) tarafından gerçekleştirilen laboratuvar deney modeli referans alınarak sonlu elemanlar programı ile üç boyutlu analizler yapılmış, analizlerden elde edilen moment dağılımlarının deney sonuçları ile uyum içerisinde olduğu görülmüştür. Kazık zemin göreli deplasman değişiminin kazık davranışına etkisi belirlenmiş, deney moment dağılımlarını daha iyi temsil etmek için, yüzey deplasmanı artışına paralel olarak ara yüzey rijitlik faktörü değerlerinin de arttırılması gerektiği görülmüştür. Anahtar Kelimeler: Laboratuvar model simülasyonu, pasif kazık, kazık-zemin göreli deplasmanı, sonlu elemanlar analizi ABSTRACT: Depending on the type of loading mechanism there are two kinds of laterally loaded piles: active and passive. In the case of passive piles, soil movement is the loading source and deflection is the response of the pile. Although there are several approaches for passive pile analysis, a widely accepted design procedure is not available yet. In this study, the determination of the behavior of single pile subjected to lateral soil movement and the investigation of the effects of pile-soil relative displacement and pile-soil interface rigidity factor on the moment distribution along the pile is aimed. For this purpose, a 3-D finite element analyses were performed while the laboratory model tests by Poulos et al. (1985) was taken as a reference, it can be clearly seen that the numerical predictions of moment distributions match the experimental measurements quite well. The effect of the changes in the value of pile-soil relative displacement on the pile behavior can also be determined. It is found that in order to present the experimental moment distributions better, the interface rigidity factor should be increased parallel to increasing of soil surface displacement. Keywords: Laboratory model simulation, passive pile, pile-soil relative displacement, finite element method 1. GİRİŞ Kayma potansiyeli olan bir zemin kütlesinin içerisine yerleştirilerek sağlam zemine soketlenip kaymaya karşı güvenliği arttırmak için kullanılan kazıklar pasif kazıklardır. Son yıllarda, şev kaymasına karşı bir önlem olarak pasif kazıkların kullanılması yaygınlaşmıştır. Farklı zemin türleri içerisinde çeşitli yapım teknikleri ile uygulanabilmesi, yanal kapasitesinin yükleme deneyi ile 69 belirlenebilmesi, çevresel etkilere karşı dirençli olması ve ekonomikliği, şev stabilitesi sağlama teknikleri arasında pasif kazık kullanımının popülaritesini arttırmıştır. Pasif kazık, sondaj tekniği ile kayan kütle içerisinden geçirilerek sağlam zemine yerleştirilir ve kayan kütlenin stabilizasyonu, kayma yüzeyi altındaki sağlam zemin pasif direnci ile sağlanır. Pasif kazık tasarımı aşamasındaki en önemli husus, zemin yükünün kazıklara ne büyüklükte aktarılacağının belirlenmesidir. Kayan zemin
2 kütlesine karşı pasif kazığın maruz kaldığı bu yükü ve kazık boyunca moment dağılımını inceleyebilmek için geliştirilmiş teorik yaklaşımlara ilaveten kazık davranışının belirlenmesine yönelik çeşitli deneysel çalışmalar da yapılmıştır. Deneysel çalışmalarda Fukuoka (1977), Bosscher (1986), Dagıstani (1992), Kın (1993), Poulos ve diğ.(1995) ve Nalçakan (1999) gibi araştırmacılar model kazıkları, içi zemin ile doldurulmuş ve iki bölümden oluşan kutulara yerleştirmişlerdir. Kazığın alt tarafı bir çelik plaka veya sağlam zemin ile sabitlenmektedir. Deneylerde, hareketli olan üst kutu parçası yatay yük uygulanarak itilmekte, uniform veya doğrusal artan bir şekilde yatay deplasmana zorlanan zemin, kutu içerisindeki kazığı yüklemektedir. Laboratuvar model çalışmalarında yük ve moment dağılımlarının belirlenebilmesi için, pasif kazıklar uzunlukları boyunca belirli seviyelerde gerinim pullarıyla enstrumante edilmektedirler. Bu sayede, uygulanan farklı yatay kuvvetler ile oluşturulan zemin hareketinin ortaya çıkardığı kazık deplasman ve moment dağılımları ile maksimum moment ve bunun derinliği belirlenmektedir. Gerçek problemlerde pasif kazık deplasman ve moment değerleri ağırlık kuvvetleri etkisi altında ortaya çıktığından, laboratuvar model deneylerinde de yüklemenin ağırlık kuvveti ile oluşturulabileceği yazarlar tarafından düşünülmüş; içerisine kum ve kazık yerleştirilmiş büyükçe bir kutunun sağlam zemini temsilen eğimli bir yüzey üzerinde kendi ağırlığı ile kaydırılması ve pasif kazık değerlerinin ölçümlenmesi planlanmıştır. İlk aşamada, model ve kazık boyutları ile zemin özelikleri ve ölçüm parametreleri değerlerine hakim olabilmek için, düşünülen modelin sonlu elemanlar yöntemi ile analizi gündeme alınmıştır. Bu amaca yönelik olarak, Poulos ve diğ. (1995) laboratuvar deney modelinin PLAXIS 3-D sonlu elemanlar programı ile analizleri yapılmış, analiz bulguları ile deney sonuçları karşılaştırılarak programın sağladığı olanaklar bu bildiri kapsamında araştırılmıştır. 675 mm ve eğilme rijitliği EI = knmm 2 dir. Deney düzeneği Şekil 1 de verilmektedir. Şekil 1. Laboratuvar deney düzeneği kesit görüntüsü (Poulos ve diğ.,1995) Kutunun ön ve arka cidarları orta yüksekliklerinden mafsallı olarak birleştirilmiş olup, üst parça cidarına dışarıdan uygulanan yatay yük, bu parçanın mafsal etrafında dönerek hareket etmesini sağlamaktadır. Kutunun alt kısmı sabittir. Yatay yük, üst kısımdaki zemini mafsaldan itibaren yukarıya doğru doğrusal artan deformasyona zorlayarak hareketlendirmekte, alt kısımdaki zemin ise hareketsiz kalmaktadır. Deneylerde, model kazığın yatay deplasmana zorlanan kuma karşı gösterdiği direnç belirlenmiş, belirli kazık başı deplasmanları için momentderinlik diyagramları verilmiştir (Şekil 2). Yüzeydeki zemin deplasmanı arttıkça kazıkta oluşan momentin arttığı, fakat moment artış oranının özellikle 50 mm den büyük deplasmanlar için azaldığı görülmektedir. M(kN. mm) POULOS ve DİĞ. (1995) LABORATUVAR DENEYİ VE SONUÇLARI Poulos ve diğ. (1995) in konusunu oluşturan laboratuvar deney seti; bir kum kutusu, model kazıklar, yükleme ve ölçme aparatlarından oluşmaktadır. Kum kutusunun genişliği 450 mm, uzunluğu 500 mm ve derinliği 700 mm dir. Kutu içerisindeki kumun elastisite modulü derinlikle artmaktadır. Kutunun içerisine başlangıçta tek kazık yerleştirilmiştir. Çelikten imal edilmiş olan model kazığın çapı 25 mm, et kalınlığı 2 mm, uzunluğu Şekil 2. Kazık başı deplasmanına bağlı moment dağılımları (Poulos ve diğ., 1995) 70
3 Kazıkta maksimum momenti oluşturan yüzey deplasmanı değerinin net olarak söylenemeyeceği, 60 mm ve 65 mm yüzey deplasmanlarının oluştuğu deneylerde belirlenen moment değerlerinin birbirine oldukça yakın olması nedeniyle, maksimum momentin bu mertebedeki deplasmanlarda ortaya çıktığı yazarlar tarafından öngörülmüştür (Poulos ve diğ.,1995). 3. SONLU ELEMAN SİMULASYONU VE ANALİZLER 3.1 Sonlu eleman modeli Bu çalışmada, yukarıda özetlenen Poulos ve diğ. (1995) deney düzeneği PLAXIS 3-D programı ile üç boyutlu olarak modellenmiştir. Core2Duo 5600 işlemci, 1024 MB Ram özelliklerine sahip bilgisayar ile her biri yaklaşık bir saat süren çok sayıda sonlu elemanlar analizi yapılmıştır. Farklı kazık başı deplasmanları ve ara yüzey dayanımları için yapılan analizlerden elde edilen sonuçlar ile deney bulguları karşılaştırılmıştır. Sonlu elemanlar analizinde kullanılan tüm parametreler Poulos ve diğ. (1995) deney değerlerinden alınmış olup Tablo 1 de verilmektedir. Tablo 1. Kum Zemin Parametrik Değerleri Zemin Özellikleri Elastik Zemin Tanımı Malzeme Modeli γ (kn/m 3 ) Özellikler E (kn/m 2 ) ν Kayma Dayanımı c (kn/m 2 ) φ( ο ) Kum Mohr-Coulomb 13 25z* 0, * z; zemin yüzeyinden itibaren derinlik (mm) PLAXIS modeli paralel iki rijit duvar, kohezyonsuz zemin ve model kazık olmak üzere dört temel elemandan oluşmaktadır (Şekil 3). 10 mm Rijit Duvarlar Düzgün Yayılı Yük Kutunun rijit yan duvarına zemin yüzeyi seviyesinden uygulanan yatay kuvvet ile içerisindeki zemine hareket kazandırılmıştır. Yan duvar yarı seviyesinde (350 mm derinlikte) yerleştirilen ve yatay deplasmanı önleyen sabitleştiriciler (yatay sabitleştirici) sayesinde zemin üst kısımda en yüksek değerde olmak üzere derinlikle azalan ve sabitleştirici seviyesinde sıfırlanan bir üçgen yatay deplasmana zorlanmıştır. Plan görüntüsü Şekil 4 te verilen model simülasyonu üzerinde belirlenen noktaların (A, B, C ve D noktaları) yatay hareketleri izlenerek kazık ve zemin rölatif deplasmanlarının kazık davranışı üzerindeki etkileri araştırılmıştır. 450 mm Kazık Rijit Duvarlar 500 mm Şekil 4. Model simülasyonunun plan görüntüsü Konumları Şekil 4 de görülen zemin yüzeyin-deki noktalardan A kazık önü, B kazık başı, C kazığa yakın ve D ise kazıktan yeteri kadar uzaktaki zemin yüzey deplasmanlarını belirlemek üzere seçilmişlerdir. Oluşturulan üç boyutlu yapısal elemanlar, zemin modeli ve deforme olmuş sonlu elemanlar modeli Şekil 5 te görülmektedir. B C D A 350 mm Rijit Kutu Rijit Kutu Zemin 350 mm Yatay sabitleştiriciler Kazık Kazık (a) (b) Şekil 5. 3-D Sonlu Elemanlar Modeli. (a) yapısal elemanlar, (b) üç boyutlu zemin matrisi içinde rijit kutu, (c) deforme olmuş sonlu elemanlar modeli Şekil 3. Model simülasyonunun kesit görüntüsü 71
4 noktası) ve zemin deplasmanları (A, C ve D noktaları) Tablo 2 de verilmiştir. (c) Şekil 5 (devam). 3-D Sonlu Elemanlar Modeli. (a) yapısal elemanlar, (b) üç boyutlu zemin matrisi içinde rijit kutu, (c) deforme olmuş sonlu elemanlar modeli 3.2 Analizler Deplasman moment ilişkileri Yatay zemin hareketine maruz kalan kazığın derinlik boyunca deplasman ve moment dağılımı çok sayıda analiz yapılarak belirlenmiştir. Uygulanan yatay kuvvet bir analizden diğerine geçerken kademeli olarak arttırılmış, bu şekilde kazık başı deplasmanının da artması sağlanmıştır. Kazık başı deplasmanı (B noktasının deplasmanı) ile zemin deplasmanı (C noktasının deplasmanı) arasındaki fark göreli deplasman olarak tanımlanmıştır. Farklı göreli deplasmanlar için kazık moment dağılımları Şekil 6 da verilmektedir. Tablo 2. Kazık başı ve zemin yatay deplasmanları Göreli Yatay Deplasman (mm) Deplasman A B C D (mm) Seçilen derinliklerdeki moment değerlerinin kazık başı deplasman artışına bağlı değişimleri de belirlenmiş ve bulgular Şekil 7 de gösterilmiştir. Şekil 7. Belirli derinliklerdeki moment değerlerinin kazık başı deplasmanına bağlı değişimleri Şekil 6. Zemin yüzeyindeki göreli deplasmana bağlı moment derinlik dağılımları Şekil 6 dan görüldüğü gibi, kazık-zemin göreli deplasmanı arttıkça, kazıkta oluşan maksimum moment de artmaktadır. Göreli deplasman değeri 5 mm olduğunda maksimum moment 20 knmm değerinde iken, 35 mm rölatif deplasman için bu değer 43 knmm olmaktadır. Ayrıca kazık başı deplasmanının artması ile maksimum momentin oluştuğu derinlik aşağıya inmektedir. Analiz sürecinde zemini harekete zorlayan yatay kuvvet göçmeye kadar arttırılmış, bu analizlerde belirlenen kazık başı deplasmanları (B Kazık başı deplasmanı artışına rağmen, yüzeye yakın derinliklerde (87.5 mm ve 175 mm) moment çok az artış göstermektedir. Orta derinliklerde (yüksek moment değerlerinin oluştuğu derinliklerde) ise, kazık başı deplasmanı artışına paralel olarak moment değerleri de artmakta, ancak artış oranları azalmaktadır. Bu artış oranları 80 mm kazık başı deplasman değerinden sonra oldukça küçülmektedir. Bu tespitlere göre 80 mm kazık başı deplasmanı için moment değerlerinin doygunluğa ulaştığı söylenebilmektedir. Farklı derinliklerdeki kazık başı deplasmanıgöreli deplasman ilişkisi belirlenmiş ve bulgular Şekil 8 de gösterilmiştir. Zemin, mafsaldan itibaren yukarıya doğru doğrusal artan deformasyona zorlanarak hareketlendirildiği için üst kısımlardaki rölatif deplasman miktarları pozitif yüksek değerlerde iken, alt kısımlara doğru oldukça düşmekte ve mafsal seviyesinden itibaren aşağıya doğru negatif değerler oluşmaktadır. 72
5 maksimumdan geçerek hareketsiz zemin bölgesine doğru azalan bir aktif basınç dağılımı ile daha derinlerde pasif direnç oluşumları görülmektedir. Kazık uzunluğu boyunca oluşan ara-yüzey basıncı maksimum değerlerinin derinlik dağılımı Şekil 10 da verilmiştir. Şekil 8. Farklı derinliklerde kazık başı deplasmanı-göreli deplasman ilişkisi Elastik eğri Uygulanan çeşitli yük kademeleri için kazık uzunluğu boyunca oluşan deplasmanlar da belirlenmiş ve kazık elastik eğri değişimleri Şekil 9 da gösterilmiştir. Şekil 10. Kazık-zemin ara-yüzey basınç dağılımı Kazık-zemin ara yüzey rijitlik etkisi Kazık-zemin ara yüzey dayanım değişiminin moment dağılımına etkisini belirlemek amacıyla, ara yüzey rijitlik faktörü sırasıyla 0.67, 0.8 ve 1.0 alınarak çok sayıda sonlu elemanlar analizleri yapılmıştır. Şekil 11 de 60 mm kazık başı deplasmanı ve üç ayrı ara yüz rijitlik faktörü için kazık boyunca oluşan moment dağılımları verilmiştir. Şekil 9. Uygulanan yatay yüke bağlı kazık elastik eğrisi değişimi Şekil 9 daki elastik eğrilerden kazığın 575 mm derinlik noktası etrafında dönmek suretiyle göçmeye kadar rijit davranış gösterdiği anlaşılmaktadır Yanal zemin basınçları Plaxis 3-D programının sağladığı diğer bir avantaj ise kazık yüzeyine etki eden yanal zemin basıncı dağılımının belirlenebilmesidir. Kazık uzunluğu boyunca zemin basıncı dağılımı, 80 mm kazık başı deplasmanı durumu için kazık-zemin ara yüzeyine etki eden efektif normal gerilme değerlerinden elde edilmiştir. Zemin yüküne maruz kazıkta, zemin yüzeyinden derinlere inildikçe artan ve bir Şekil 11. Ara yüz rijitlik faktörünün moment dağılımına etkisi Ara yüz rijitlik faktörü değerinin artmasına paralel olarak maksimum moment değeri de artmaktadır. Ancak bu ilşkinin doğrusal olmadığı, ara yüz rijitlik faktörü değeri artışına karşılık, maksimum moment artış oranının azaldığı görülmektedir (Şekil 11). 73
6 3.2.5 Pekleşen zemin modelinin etkisi Zemin davranışını Mohr-Culomb (MC) Modeli nden daha iyi temsil eden Pekleşen (hardening) Zemin (HS) Modeli nin söz konusu deneyin simülasyonu açısından etkisini değerlendirmek üzere bir analiz yapılmıştır. Bu analizde Mohr-Coulomb Modeli nde kazık başı deplasmanını 90 mm yapan yatay kuvvet ve ara-yüzey rijitlik değerleri ile birlikte aşağıdaki Tablo 3 de verilen pekleşen zemin modeli parametrik değerleri kullanılmıştır Poulos ve diğ. (1995) bulguları ile karşılaştırma Şekil 4 deki C noktası zemin yüzey deplasman değerleri y = 20 mm ve y = 60 mm için kazık boyunca oluşan moment dağılımları üç farklı ara yüzey rijitlik faktörü değeri (R = 0.67, 0.8 ve 1.0) ile belirlenmiş ve bulgular aşağıdaki Şekil 14 de verilmiştir. Aynı şekil üzerinde Poulos ve diğ. (1995) deney sonuçları da aktarılmıştır. Tablo 3. Pekleşen zemin modeli parametrik değerleri Zemin Modeli HS Elastisite Modülleri (kn/m 2 ) E 50 ref E ur ref E oed ref φ ( ) ψ ( ) c (kn/m 2 ) Analiz bulguları olan kazık deplasmanı ve moment dağılımı sırasıyla Şekil 12 ve 13 te, Mohr- Coulomb Modeli sonuçları ile birlikte karşılaştırılmalı olarak verilmiştir. Şekil 14. İki farklı zemin yüzey deplasmanı için analiz ve deney bulguları moment dağılımı karşılaştırmaları Şekil 12. MC ve HS modelleri ile kazık deplasmanları Analiz bulguları ile deney sonuçlarının belirli bir uyum içerisinde olduğu yukarıdaki Şekil 14 den görülmektedir. Zemin yüzey deplasmanının nisbeten küçük (y = 20 mm) olduğu durumda deneydeki moment dağılımının analizlerde küçük rijitlik faktörü ile, zemin yüzey deplasmanının büyüdüğü (y = 60 mm) durumdaki deney moment dağılımının ise analizlerde büyük rijitlik faktörü değeri ile daha iyi temsil edildiği aynı şekilden anlaşılmaktadır. 4. SONUÇLAR Şekil 13. MC ve HS modelleri ile moment dağılımları Şekil 12 ve Şekil 13 deki eğrilerden, ele alınan problemin MC ve HS modelleri ile analizlerinde, genel değerlendirmeleri etkileyecek boyutta farklar oluşmadığı görülmektedir. Pekleşen Zemin Modeli ile yapılan analizler çok uzun zaman gerektirdiğinden (bir analiz zamanı 2 saatin üzerinde) bundan sonraki analizler MC modeli ile yapılmıştır. Bu çalışmada, Poulos ve diğ. (1995) de yer alan yanal zemin hareketine maruz tek kazıklı deney düzeneği PLAXIS 3-D programı ile üç boyutlu olarak modellenmiş, farklı kazık başı deplasmanları ve ara yüzey dayanımları için analizler yapılmış, deney bulguları ile analiz sonuçları karşılaştırılmıştır. Yatay kuvvet etkisi ile doğrusal artan bir şekilde yatay deplasmana zorlanan zeminin kazığı yüklemesi üç boyutlu olarak simule edilmiştir. Yatay kuvvet arttırılarak, kazık başı deplasmanının da artması sağlanmış, farklı kazık başı deplasmanları için kazık moment dağılımları ve maksimum momentin yeri incelenmiştir. Kazık başı deplasman artışı ile kazık boyunca oluşan momentlerin de arttığı ve maksimum momentin deplasman artışına paralel olarak derine kaydığı belirlenmiştir. 74
7 Kazık deplasmanı ile kazığın hemen yakınındaki zemin deplasmanı farkı (göreli deplasman) nedeniyle ortaya çıkan kemerlenme etkisi sonucunda kazığa yatay kuvvet etki etmeye başladığı, göreli deplasmanın artmasıyla kazığa etkiyen yatay kuvvetin arttığı görülmektedir. Göçme için gerekli göreli deplasmanının zemin yüzeyindeki değerinin 1.2d (d = kazık çapı) mertebesinde olduğu görülmüştür. Kazık-zemin ara yüzey dayanımının etkisi, farklı rijitlik faktörü değerleri (R = 0.67, 0.8 ve 1.0) ile çok sayıda sonlu eleman analizleri yapılarak, kazık başı deplasmanına bağlı moment dağılımları elde edilerek belirlenmiştir. Ara yüz rijitlik faktörü değeri artınca maksimum moment değerinin de arttığı, maksimum moment artış oranının ise azaldığı görülmüştür. PLAXIS 3-D analizleri ile Poulos ve diğ. (1995) deney bulguları karşılaştırılmış, analiz ve deney bulgularının uyum içerisinde olduğu görülmüştür. Maksimum moment değerlerindeki küçük farklılıklara rağmen moment dağılımları oldukça başarılı bir şekilde belirlenebilmiştir. Deney moment dağılımlarını daha iyi temsil etmek için, yüzey deplasmanı artışına paralel olarak ara yüzey rijitlik faktörü değerlerinin de arttırılması gerektiği görülmüştür. Laboratuvar deneylerinde belirlenmemiş olan elastik eğri, yanal zemin basıncı, zemin deplasmanları gibi büyüklüklerin sonlu elemanlar yöntemi ile saptanması mümkün olmaktadır. Ayrıca, zemin ve kazık özelikleri değiştirilerek bunların davranış üzerindeki etkileri de kolayca araştırılabilmektedir. PLAXIS 3-D programı ile söz konusu laboratuvar deneyinin başarılı bir şekilde temsil edildiği düşünülmektedir. Bu program kullanılarak tasarlanmakta olan laboratuvar deney sisteminin boyutlarının ve ölçüm değerleri sınırlarının yeterli bir hassasiyette belirlenmesinin imkan dahilinde olduğu görülmüştür. Nalçakan, M.S Stabilization of Landslides by Piles in Cohesive Soils with Special Reference to Group Action Reduction, M.S. Thesis in Civil Engineering, Middle East Technical University, Ankara. 5 REFERANSLAR Fukuoka, M The effects of horizontal loads on piles due to landslides, Proceedings. 9 th I.C.S.M.F.E., Specialty Session. 10, Tokyo. Bosscher, P. J Soil arching in sandy slopes, Journal of Geotechnical Engineering, 112 (6): Dagistani, I Model Study of Lateral Earth Pressure Distribution Developed on a Rigid Passive Pile, M.S.Thesis in Civil Engineering, Middle East Technical University, Ankara. Kın, Y Effect of Penetration Depth and Soil Stiffness on the Behavior of a Rigid Pile, M.S. Thesis in Civil Engineering, Middle East Technical University, Ankara, Turkey. Poulos H.G., Chen, L.T. & Hull T.S Model tests on single piles subjected to lateral soil movement, Soils and Foundations, 35 (4):
8 76
Yanal yüklü kazıkların teorik yöntemler ve Plaxis 3D programı ile analizi
Yanal yüklü kazıkların teorik yöntemler ve Plaxis D programı ile analizi The analysis of the laterally loaded piles by theoretical methods and Plaxis D Erdal Uncuoğlu, Mustafa Laman, Abdülazim Yıldız Çukurova
DetaylıEk-3-2: Örnek Tez 1. GİRİŞ
1 Ek-3-2: Örnek Tez 1. GİRİŞ.. 2 2. GENEL KISIMLAR 2.1. YATAY YATAK KATSAYISI YAKLAŞIMI Yatay yüklü kazıkların analizinde iki parametrenin bilinmesi önemlidir : Kazığın rijitliği (EI) Zeminin yatay yöndeki
Detaylı9. TOPRAKTA GERİLME DAĞILIMI VE YANAL TOPRAK BASINCI
9. TOPRAKTA GERİLME DAĞILIMI VE YANAL TOPRAK BASINCI Birçok mühendislik probleminin çözümünde, uygulanan yükler altında toprak kütlesinde meydana gelebilecek gerilme/deformasyon özelliklerinin belirlenmesi
DetaylıKAZIK GRUPLARININ SİSMİK ETKİ ALTINDAKİ PERFORMANSI PERFORMANCE OF PILE GROUPS UNDER SEISMIC EXCITATIONS
Eskişehir Osmangazi Üniversitesi Mühendislik Mimarlık Fakültesi Dergisi Cilt:XXIV, Sayı:, 2011 Journal of Engineering and Architecture Faculty of Eskişehir Osmangazi University, Vol: XXIV, No:1, 2011 Makalenin
DetaylıYatak Katsayısı Yaklaşımı
Yatak Katsayısı Yaklaşımı Yatak katsayısı yaklaşımı, sürekli bir ortam olan zemin için kurulmuş matematik bir modeldir. Zemin bu modelde yaylar ile temsil edilir. Yaylar, temel taban basıncı ve zemin deformasyonu
Detaylı9. TOPRAKTA GERİLME DAĞILIMI VE YANAL TOPRAK BASINCI
9. TOPRAKTA GERİLME DAĞILIMI VE YANAL TOPRAK BASINCI Birçok mühendislik probleminin çözümünde, uygulanan yükler altında toprak kütlesinde meydana gelebilecek gerilme/deformasyon özelliklerinin belirlenmesi
DetaylıREZA SHIRZAD REZAEI 1
REZA SHIRZAD REZAEI 1 Tezin Amacı Köprü analiz ve modellemesine yönelik çalışma Akberabad kemer köprüsünün analizi ve modellenmesi Tüm gerçek detayların kullanılması Kalibrasyon 2 KEMER KÖPRÜLER Uzun açıklıklar
DetaylıDÜZLEM ÇUBUK ELEMAN RİJİTLİK MATRİSİNİN DENEYSEL OLARAK BELİRLENMESİ
XIX. ULUSAL MEKANİK KONGRESİ 24-28 Ağustos 2015, Karadeniz Teknik Üniversitesi, Trabzon DÜZLEM ÇUBUK ELEMAN RİJİTLİK MATRİSİNİN DENEYSEL OLARAK BELİRLENMESİ Orhan Yapıcı 1, Emre Karaman 2, Sezer Öztürk
DetaylıKazıkların Yanal Yüklenmesi ve Deprem Etkisi
ECAS Uluslararası Yapı ve Deprem Mühendisliği Sempozyumu, Ekim, Orta Doğu Teknik Üniversitesi, Ankara, Türkiye Kazıkların Yanal Yüklensi ve Deprem Etkisi U. Ergun Orta Doğu Teknik Üniversitesi, İnşaat
DetaylıGüçlendirme Alternatiflerinin Doğrusal Olmayan Analitik Yöntemlerle İrdelenmesi
YDGA2005 - Yığma Yapıların Deprem Güvenliğinin Arttırılması Çalıştayı, 17 Şubat 2005, Orta Doğu Teknik Üniversitesi, Ankara. Güçlendirme Alternatiflerinin Doğrusal Olmayan Analitik Yöntemlerle İrdelenmesi
DetaylıMomente Maruz Kazıkların Nümerik Olarak İncelenmesi
Çukurova Üniversitesi Mühendislik Mimarlık Fakültesi Dergisi, 32(4), ss. 127-134, Aralık 217 Çukurova University Journal of the Faculty of Engineering and Architecture, 32(4), pp. 127-134, December 217
DetaylıDUMLUPINAR ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 2015-2016 GÜZ YARIYILI
DUMLUPINAR ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 2015-2016 GÜZ YARIYILI Yrd. Doç. Dr. Uğur DAĞDEVİREN 2 3 Genel anlamda temel mühendisliği, yapısal yükleri zemine izin verilebilir
DetaylıLaboratuar Kayma Mukavemeti Deneyleri
Laboratuar Kayma Mukavemeti Deneyleri 1 Kesme deneyleri: Bu tip deneylerle zemin kütlesinden numune alınan noktadaki kayma mukavemeti parametreleri belirilenir. 2 Kesme deneylerinin amacı; doğaya uygun
DetaylıYığma yapı elemanları ve bu elemanlardan temel taşıyıcı olan yığma duvarlar ve malzeme karakteristiklerinin araştırılması
Yığma yapı elemanları ve bu elemanlardan temel taşıyıcı olan yığma duvarlar ve malzeme karakteristiklerinin araştırılması Farklı sonlu eleman tipleri ve farklı modelleme teknikleri kullanılarak yığma duvarların
DetaylıINM 308 Zemin Mekaniği
Hafta_3 INM 308 Zemin Mekaniği Zeminlerde Kayma Direnci Kavramı, Yenilme Teorileri Yrd.Doç.Dr. İnan KESKİN inankeskin@karabuk.edu.tr, inankeskin@gmail.com www.inankeskin.com ZEMİN MEKANİĞİ Haftalık Konular
Detaylı7.3 ELASTĐK ZEMĐNE OTURAN PLAKLARIN DAVRANIŞI (BTÜ DE YAPILAN DENEYLER) BTÜ de Yapılan Deneyler
7. ELASTĐK ZEMĐNE OTURAN PLAKLARIN DAVRANIŞI (BTÜ DE YAPILAN DENEYLER) 7..1 BTÜ de Yapılan Deneyler Braunscweig Teknik Üniversitesi nde [15] ve Tames Polytecnic de [16] Elastik zemine oturan çelik tel
DetaylıŞev Stabilitesi I. Prof.Dr.Mustafa KARAŞAHİN
Şev Stabilitesi I Prof.Dr.Mustafa KARAŞAHİN Farklı Malzemelerin Dayanımı Çelik Beton Zemin Çekme dayanımı Basınç dayanımı Kesme dayanımı Karmaşık davranış Boşluk suyu! Zeminlerin Kesme Çökmesi
DetaylıYeni Deprem Yönetmeliği ve İstinat Yapıları Hesaplarındaki Değişiklikler
İnşaat Mühendisleri Odası Denizli Şubesi istcad istinat Duvarı Yazılımı & Türkiye Bina Deprem Yönetmeliği nin İstinat Yapıları Hakkındaki Hükümleri Yeni Deprem Yönetmeliği ve İstinat Yapıları Hesaplarındaki
DetaylıELASTİSİTE TEORİSİ I. Yrd. Doç Dr. Eray Arslan
ELASTİSİTE TEORİSİ I Yrd. Doç Dr. Eray Arslan Mühendislik Tasarımı Genel Senaryo Analitik çözüm Fiziksel Problem Matematiksel model Diferansiyel Denklem Problem ile ilgili sorular:... Deformasyon ne kadar
DetaylıPERDELERDEKİ BOŞLUKLARIN YATAY ÖTELENMEYE ETKİSİ. Ayşe Elif ÖZSOY 1, Kaya ÖZGEN 2 elifozsoy@hotmail.com
PERDELERDEKİ BOŞLUKLARIN YATAY ÖTELENMEYE ETKİSİ Ayşe Elif ÖZSOY 1, Kaya ÖZGEN 2 elifozsoy@hotmail.com Öz: Deprem yükleri altında yapının analizi ve tasarımında, sistemin yatay ötelenmelerinin sınırlandırılması
DetaylıİNM 415 GEOTEKNİK MÜHENDİSLİĞİNDE SAYISAL ÇÖZÜMLEMELER
T.C. SAKARYA ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 2014-2015 ÖĞRETİM YILI BAHAR YARIYILI İNM 415 GEOTEKNİK MÜHENDİSLİĞİNDE SAYISAL ÇÖZÜMLEMELER Yrd.Doç.Dr. Sedat SERT Geoteknik
DetaylıÇelik Yapılar - INS /2016
Çelik Yapılar - INS4033 2015/2016 DERS III Yapısal Analiz Kusurlar Lineer Olmayan Malzeme Davranışı Malzeme Koşulları ve Emniyet Gerilmeleri Arttırılmış Deprem Etkileri Fatih SÖYLEMEZ Yük. İnş. Müh. İçerik
DetaylıTablo 1 Deney esnasında kullanacağımız numunelere ait elastisite modülleri tablosu
BASİT MESNETLİ KİRİŞTE SEHİM DENEYİ Deneyin Amacı Farklı malzeme ve kalınlığa sahip kirişlerin uygulanan yükün kirişin eğilme miktarına oranı olan rijitlik değerin değişik olduğunun gösterilmesi. Kiriş
DetaylıKonsol Duvar Tasarımı
Mühendislik Uygulamaları No. 2 06/2016 Konsol Duvar Tasarımı Program: Konsol Duvar Dosya: Demo_manual_02.guz Uygulama: Bu bölümde konsol duvar tasarımı ve analizine yer verilmiştir. 4.0 m yüksekliğinde
DetaylıKUMLU ZEMİNLERE OTURAN KARE TEMELLER ALTINDA DÜŞEY GERİLME ANALİZİ
KUMLU ZEMİNLERE OTURAN KARE TEMELLER ALTINDA DÜŞEY GERİLME ANALİZİ Mustafa LAMAN(*), M. Salih KESKİN(**) ÖZET Bu çalışmada, kumlu zeminler üzerine oturan kare temellerden dolayı zemin içinde oluşan ilave
DetaylıFARKLI ÇAPMA ETKİLERİNE MARUZ KALMIŞ BETONARME KİRİŞLERİN DAVRANIŞININ BELİRLENMESİ
2016 Published in 4th International Symposium on Innovative Technologies in Engineering and Science 3-5 November 2016 (ISITES2016 Alanya/Antalya - Turkey) FARKLI ÇAPMA ETKİLERİNE MARUZ KALMIŞ BETONARME
DetaylıBETONARME KESİT DAVRANIŞINDA EKSENEL YÜK, MALZEME MODELİ VE SARGI DONATISI ORANININ ETKİSİ
Beşinci Ulusal Deprem Mühendisliği Konferansı, 26-30 Mayıs 2003, İstanbul Fifth National Conference on Earthquake Engineering, 26-30 May 2003, Istanbul, Turkey Bildiri No: AT-124 BETONARME KESİT DAVRANIŞINDA
DetaylıŞekil 1.1. Beton çekme dayanımının deneysel olarak belirlenmesi
Eksenel çekme deneyi A-A Kesiti Kiriş eğilme deneyi A: kesit alanı Betonun çekme dayanımı: L b h A A f ct A f ct L 4 3 L 2 2 bh 2 bh 6 Silindir yarma deneyi f ct 2 πld Küp yarma deneyi L: silindir numunenin
DetaylıBURSA TEKNİK ÜNİVERSİTESİ DOĞA BİLİMLERİ, MİMARLIK VE MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 3 NOKTA EĞME DENEYİ FÖYÜ
BURSA TEKNİK ÜNİVERSİTESİ DOĞA BİLİMLERİ, MİMARLIK VE MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 3 NOKTA EĞME DENEYİ FÖYÜ BURSA - 2016 1. GİRİŞ Eğilme deneyi malzemenin mukavemeti hakkında tasarım
DetaylıZEMİNLERİN KAYMA DİRENCİ
ZEMİNLERİN KYM İRENİ Problem 1: 38.m çapında, 76.m yüksekliğindeki suya doygun kil zemin üzerinde serbest basınç deneyi yapılmış ve kırılma anında, düşey yük 129.6 N ve düşey eksenel kısalma 3.85 mm olarak
DetaylıTDY 2007 de Kullanılan Farklı Zemin Sınıfları İçin Performans Değerlendirme Yöntemleri Üzerine Bir Araştırma
TDY 2007 de Kullanılan Farklı Zemin Sınıfları İçin Performans Değerlendirme Yöntemleri Üzerine Bir Araştırma * Naci Çağlar, Muharrem Aktaş, Aydın Demir, Hakan Öztürk, Gökhan Dok * Mühendislik Fakültesi,
DetaylıSıvılaşan zeminlerde kazıklı temellerin davranışını
Sıvılaşabilen zeminlerde kazıklı temellerin davranışı Behaviour of pile foundations in liquefiable soils Berrak Teymür, Sadi Cem Yıldız İstanbul Teknik Üniversitesi, İstanbul, Türkiye ÖZET: Depremlerde
Detaylıİnce Daneli Malzeme Kalınlığının, Dane Çapının ve Şev Eğiminin Taşıma Gücüne Etkisi
Politeknik Dergisi Journal of Polytechnic Cilt: 8 Sayı: 1 s. 95-100, 2005 Vol: 8 No: 1 pp. 95-100, 2005 İnce Daneli Malzeme Kalınlığının, Dane Çapının ve Eğiminin Taşıma Gücüne Etkisi Servet YILDIZ, Oğuzhan
DetaylıZemin Gerilmeleri. Zemindeki gerilmelerin: 1- Zeminin kendi ağırlığından (geostatik gerilme),
Zemin Gerilmeleri Zemindeki gerilmelerin: 1- Zeminin kendi ağırlığından (geostatik gerilme), 2- Zemin üzerine eklenmiş yüklerden (Binalar, Barağlar vb.) kaynaklanmaktadır. 1 YERYÜZÜ Y.S.S Bina yükünden
DetaylıGÜÇLENDİRİLMİŞ TUĞLA DUVAR DENEYLERİNDE YÜK DEFORMASYON ÖLÇÜMLERİNİN POTANSİYOMETRİK DEPLASMAN SENSÖRLER İLE BELİRLENMESİ
GÜÇLENDİRİLMİŞ TUĞLA DUVAR DENEYLERİNDE YÜK DEFORMASYON ÖLÇÜMLERİNİN POTANSİYOMETRİK DEPLASMAN SENSÖRLER İLE BELİRLENMESİ A. CUMHUR 1 1 Hitit Üniversitesi, Meslek Yüksekokulu, İnşaat Bölümü, Çorum, alpercumhur@hitit.edu.tr
DetaylıCam Elyaf Takviyeli Plastik Profilli Pasif Kazık Grup Davranışının Deneysel Olarak İncelenmesi *
İMO Teknik Dergi, 2012 5931-5950, Yazı 377 Cam Elyaf Takviyeli Plastik Profilli Pasif Kazık Grup Davranışının Deneysel Olarak İncelenmesi * Mehmet Rifat KAHYAOĞLU * Mutlu SEÇER ** Arif Ş. KAYALAR *** ÖZ
DetaylıLİMİT DENGE ANALİZİ (Deterministik Yaklaşım)
11. ŞEV DURAYLILIĞI ŞEV DURAYLILIĞI (Slope Stability) Şev: Düzensiz veya belirli bir geometriye sahip eğimli yüzeydir. Şevler Düzensiz bir geometriye sahip doğal şevler (yamaç) Belirli bir geometriye sahip
DetaylıEKSENEL YÜKLÜ TEKİL KAZIĞIN FARKLI YÖNTEMLERLE SAYISAL ANALİZİ
EKSENEL YÜKLÜ TEKİL KAZIĞIN FARKLI YÖNTEMLERLE SAYISAL ANALİZİ NUMERICAL ANALYSIS OF AN AXIAL LOADED SINGLE PILE WITH DIFFERENT METHODS Mustafa TOLUN 1 Mustafa LAMAN 2 ABSTRACT In this study, it has been
DetaylıYTÜ Makine Mühendisliği Bölümü Mekanik Anabilim Dalı Özel Laboratuvar Dersi Strain Gauge Deneyi Çalışma Notu
YTÜ Makine Mühendisliği Bölümü Mekanik Anabilim Dalı Özel Laboratuvar Dersi Strain Gauge Deneyi Çalışma Notu Laboratuar Yeri: B Blok en alt kat Mekanik Laboratuarı Laboratuar Adı: Strain Gauge Deneyi Konu:
DetaylıGEOTEKNİK MÜHENDİSLİĞİNDE SONLU ELEMANLAR YÖNTEMİ - TEMEL BİLGİLER -
GEOTEKNİK MÜHENDİSLİĞİNDE SONLU ELEMANLAR YÖNTEMİ - TEMEL BİLGİLER - Y. Doç. Dr. Nejan Huvaj ODTÜ İnşaat Mühendisliği Bölümü Geoteknik Anabilim Dalı nejan@metu.edu.tr Ankara ODTÜ İçerik Sayısal analiz
DetaylıKİRİŞLERDE PLASTİK MAFSALIN PLASTİKLEŞME BÖLGESİNİ VEREN BİLGİSAYAR YAZILIMI
IM 566 LİMİT ANALİZ DÖNEM PROJESİ KİRİŞLERDE PLASTİK MAFSALIN PLASTİKLEŞME BÖLGESİNİ VEREN BİLGİSAYAR YAZILIMI HAZIRLAYAN Bahadır Alyavuz DERS SORUMLUSU Prof. Dr. Sinan Altın GAZİ ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ
DetaylıEK-2 BERGAMA OVACIK ALTIN İŞLETMESİ TÜBİTAK RAPORU ELEŞTİRİSİ NE İLİŞKİN GÖRÜŞLER
EK- BERGAMA OVACIK ALTIN İŞLETMESİ TÜBİTAK RAPORU ELEŞTİRİSİ NE İLİŞKİN GÖRÜŞLER Rüştü GÜNER (İnş. Y. Müh.) TEMELSU Uluslararası Mühendislik Hizmetleri A.Ş. ) Varsayılan Zemin Parametreleri Ovacık Atık
DetaylıKesmeye Karşı Güçlendirilmiş Betonarme Kirişlerin Deprem Davranışı
ECAS2002 Uluslararası Yapı ve Deprem Mühendisliği Sempozyumu, 14 Ekim 2002, Orta Doğu Teknik Üniversitesi, Ankara, Türkiye Kesmeye Karşı Güçlendirilmiş Betonarme Kirişlerin Deprem Davranışı S. Altın Gazi
DetaylıTEKNOLOJİK ARAŞTIRMALAR
www.teknolojikarastirmalar.org ISSN:1304-4141 Makine Teknolojileri Elektronik Dergisi 2004 (2) 50-55 TEKNOLOJİK ARAŞTIRMALAR Teknik Not Civata-Somun bağlantı sistemlerinde temas gerilmelerinin üç boyutlu
DetaylıProje Adı: İstinat Duvarı Sayfa 1. Analiz Yapı Tel:
Proje Adı: İstinat Duvarı Sayfa 1 BETONARME KONSOL İSTİNAT DUVARI HESAP RAPORU GEOMETRİ BİLGİLERİ Duvarın zeminden itibaren yüksekliği H1 6 [m] Ön ampatman uç yüksekliği Ht2 0,4 [m] Ön ampatman dip yüksekliği
Detaylı10 - BETONARME TEMELLER ( TS 500)
TS 500 / Şubat 2000 Temel derinliği konusundan hiç bahsedilmemektedir. EKİM 2012 10 - BETONARME TEMELLER ( TS 500) 10.0 - KULLANILAN SİMGELER Öğr.Verildi b d l V cr V d Duvar altı temeli genişliği Temellerde,
DetaylıBETONARME-II ONUR ONAT HAFTA-1 VE HAFTA-II
BETONARME-II ONUR ONAT HAFTA-1 VE HAFTA-II GENEL BİLGİLER Yapısal sistemler düşey yüklerin haricinde aşağıda sayılan yatay yüklerin etkisine maruz kalmaktadırlar. 1. Deprem 2. Rüzgar 3. Toprak itkisi 4.
DetaylıDüzce Üniversitesi Bilim ve Teknoloji Dergisi
Düzce Üniversitesi Bilim ve Teknoloji Dergisi, 4 (2016) 453-461 Düzce Üniversitesi Bilim ve Teknoloji Dergisi Araştırma Makalesi İki Tabakalı Profilinde Kazık Temellere Gelen Deprem Yüklerinin Eşdeğer
DetaylıBETONARME YAPILARDA BETON SINIFININ TAŞIYICI SİSTEM DAVRANIŞINA ETKİSİ
BETONARME YAPILARDA BETON SINIFININ TAŞIYICI SİSTEM DAVRANIŞINA ETKİSİ Duygu ÖZTÜRK 1,Kanat Burak BOZDOĞAN 1, Ayhan NUHOĞLU 1 duygu@eng.ege.edu.tr, kanat@eng.ege.edu.tr, anuhoglu@eng.ege.edu.tr Öz: Son
DetaylıBURULMA DENEYİ 2. TANIMLAMALAR:
BURULMA DENEYİ 1. DENEYİN AMACI: Burulma deneyi, malzemelerin kayma modülü (G) ve kayma akma gerilmesi ( A ) gibi özelliklerinin belirlenmesi amacıyla uygulanır. 2. TANIMLAMALAR: Kayma modülü: Kayma gerilmesi-kayma
Detaylı10. KONSOLİDASYON. Konsolidasyon. σ gerilmedeki artış zeminin boşluk oranında e azalma ve deformasyon yaratır (gözeneklerden su dışarı çıkar).
. KONSOLİDASYON Konsolidasyon σ gerilmedeki artış zeminin boşluk oranında e azalma ve deformasyon yaratır (gözeneklerden su dışarı çıkar). σ nasıl artar?. Yeraltısuyu seviyesi düşer 2. Zemine yük uygulanır
DetaylıRÜZGAR ETKİLERİ (YÜKLERİ) (W)
RÜZGAR ETKİLERİ (YÜKLERİ) (W) Çatılara etkiyen rüzgar yükleri TS EN 1991-1-4 den yararlanarak belirlenir. Rüzgar etkileri, yapı tipine, geometrisine ve yüksekliğine bağlı olarak önemli farklılıklar göstermektedir.
DetaylıElastisite modülü çerçevesi ve deneyi: σmaks
d) Betonda Elastisite modülü deneyi: Elastisite modülü, malzemelerin normal gerilme (basınç, çekme) altında elastik şekil değiştirmesinin ölçüsüdür. Diğer bir ifadeyle malzemenin sekil değiştirmeye karşı
Detaylı7. TOPRAĞIN DAYANIMI
7. TOPRAĞIN DAYANIMI DAYANIM Dayanım bir malzemenin yenilmeye karşı gösterdiği dirençtir. Gerilme-deformasyon ilişkisinin üst sınırıdır. Toprak Zeminin Yenilmesi Temel Kavramlar Makaslama Dayanımı: Toprağın
DetaylıTanım: Boyuna doğrultuda eksenel basınç kuvveti taşıyan elemanlara Basınç Çubuğu denir.
BASINÇ ÇUBUKLARI Tanım: Boyuna doğrultuda eksenel basınç kuvveti taşıyan elemanlara Basınç Çubuğu denir. Basınç çubukları, sadece eksenel basınç kuvvetine maruz kalırlar. Bu çubuklar üzerinde Eğilme ve
DetaylıDEPREME DAYANIKLI YAPI İNŞAATI SORULAR
DEPREME DAYANIKLI YAPI İNŞAATI SORULAR 1- Dünyadaki 3 büyük deprem kuşağı bulunmaktadır. Bunlar nelerdir. 2- Deprem odağı, deprem fay kırılması, enerji dalgaları, taban kayası, yerel zemin ve merkez üssünü
DetaylıİNŞ 320- Betonarme 2 Ders Notları / Prof Dr. Cengiz DÜNDAR Arş. Gör. Duygu BAŞLI
a) Denge Burulması: Yapı sistemi veya elemanında dengeyi sağlayabilmek için burulma momentine gereksinme varsa, burulma denge burulmasıdır. Sözü edilen gereksinme, elastik aşamada değil taşıma gücü aşamasındaki
DetaylıBASİT YÖNTEMLERLE YANAL YÜKLENMİŞ TEKİL KAZIK VE KAZIK GRUPLARININ TASARLANMASI
Zemin Mekaniği ve Temel Mühendisliği Onbeşinci Ulusal Kongresi 16-17 Ekim 2014,Orta Doğu TeknikÜniversitesi, Ankara BASİT YÖNTEMLERLE YANAL YÜKLENMİŞ TEKİL KAZIK VE KAZIK GRUPLARININ TASARLANMASI DESIGNING
DetaylıDAYANMA YAPILARININ DBYBHY VE TBDY GÖRE TASARIM KURALLARIN KARŞILAŞTIRILMASI VE TESPİTLER. Levent ÖZBERK İnş. Yük. Müh. Analiz Yapı Yazılım Ltd. Şti.
DAYANMA YAPILARININ DBYBHY VE TBDY GÖRE TASARIM KURALLARIN KARŞILAŞTIRILMASI VE TESPİTLER Levent ÖZBERK İnş. Yük. Müh. Analiz Yapı Yazılım Ltd. Şti. TBDY ve DBYBHY arasındaki karşılaştırmalı farklar Yeni
DetaylıELASTİK ZEMİNE OTURAN SÜREKLİ TEMELLERİN KUVVET YÖNTEMİ İLE ANALİZİ VE SAYISAL HESABI İÇİN GELİŞTİRİLEN BİLGİSAYAR PROGRAMI
DEÜ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ FEN ve MÜHENDİSLİK DERGİSİ Cilt: 3 Sayı: 3 sh. 33-50 Ekim 2001 ELASTİK ZEMİNE OTURAN SÜREKLİ TEMELLERİN KUVVET YÖNTEMİ İLE ANALİZİ VE SAYISAL HESABI İÇİN GELİŞTİRİLEN BİLGİSAYAR
DetaylıBASMA DENEYİ MALZEME MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ. 1. Basma Deneyinin Amacı
1. Basma Deneyinin Amacı Mühendislik malzemelerinin çoğu, uygulanan gerilmeler altında biçimlerini kalıcı olarak değiştirirler, yani plastik şekil değişimine uğrarlar. Bu malzemelerin hangi koşullar altında
DetaylıYAYA ACİL KAÇIŞ YAPISI VE TBM DELME TÜNEL ETKİLEŞİMİ VE DEPREM HESABI
ÖZET: YAYA ACİL KAÇIŞ YAPISI VE TBM DELME TÜNEL ETKİLEŞİMİ VE DEPREM HESABI B.Alaylı 1, K.Elmalı 2 ve H.P.Tilgen 3 1 İnşaat Yük. Müh., Yüksel Proje Uluslararası A.Ş., Ankara 2 İnşaat Yük. Müh., Yüksel
Detaylı29. Düzlem çerçeve örnek çözümleri
9. Düzlem çerçeve örnek çözümleri 9. Düzlem çerçeve örnek çözümleri Örnek 9.: NPI00 profili ile imal edilecek olan sağdaki düzlem çerçeveni normal, kesme ve moment diyagramları çizilecektir. Yapı çeliği
DetaylıPERDELĠ BETONARME YAPILAR ĠÇĠN DOĞRUSAL OLMAYAN ANALĠZ METOTLARI
PERDELĠ BETONARME YAPILAR ĠÇĠN DOĞRUSAL OLMAYAN ANALĠZ METOTLARI Nonlinear Analysis Methods For Reinforced Concrete Buildings With Shearwalls Yasin M. FAHJAN, KürĢat BAġAK Gebze Yüksek Teknoloji Enstitüsü,
DetaylıYAPILARDA BURULMA DÜZENSİZLİĞİ
YAPILARDA BURULMA DÜZENSİZLİĞİ M. Sami DÖNDÜREN a Adnan KARADUMAN a M. Tolga ÇÖĞÜRCÜ a Mustafa ALTIN b a Selçuk Üniversitesi Mühendislik Mimarlık Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Konya b Selçuk Üniversitesi
DetaylıBetonarme Yapıların Davranışının Zaman Tanım Alanında Hesap Yöntemi ile Belirlenmesi
Betonarme Yapıların Davranışının Zaman Tanım Alanında Hesap Yöntemi ile Belirlenmesi * Muharrem Aktaş, Naci Çağlar, Aydın Demir, Hakan Öztürk, Gökhan Dok Mühendislik Fakültesi, İnşaat Mühendisliği Bölümü
DetaylıHafta_3. INM 405 Temeller. Temel Türleri-Yüzeysel temeller. Yrd.Doç.Dr. İnan KESKİN.
Hafta_3 INM 405 Temeller Temel Türleri-Yüzeysel temeller Yrd.Doç.Dr. İnan KESKİN inankeskin@karabuk.edu.tr, inankeskin@gmail.com TEMELLER Hafta Konular 1 Ders Amacı-İçeriği, Zemin İnceleme Yöntemleri 2
DetaylıT.C. BİLECİK ŞEYH EDEBALİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE VE İMALAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MIM331 MÜHENDİSLİKTE DENEYSEL METODLAR DERSİ
T.C. BİLECİK ŞEYH EDEBALİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE VE İMALAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MIM331 MÜHENDİSLİKTE DENEYSEL METODLAR DERSİ 3 NOKTA EĞME DENEY FÖYÜ ÖĞRETİM ÜYESİ YRD.DOÇ.DR.ÖMER KADİR
DetaylıRÜZGAR YÜKÜNÜN BİR TİCARİ ARAÇ SERVİS KAPISINA OLAN ETKİLERİNİN İNCELENMESİ
RÜZGAR YÜKÜNÜN BİR TİCARİ ARAÇ SERVİS KAPISINA OLAN ETKİLERİNİN İNCELENMESİ Melih Tuğrul, Serkan Er Hexagon Studio Araç Mühendisliği Bölümü OTEKON 2010 5. Otomotiv Teknolojileri Kongresi 07 08 Haziran
DetaylıRİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR. 5- Risk Tespit Uygulaması: Betonarme Bina
RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR 5- Risk Tespit Uygulaması: Betonarme Bina İncelenen Bina Binanın Yeri Bina Taşıyıcı Sistemi Bina 5 katlı Betonarme çerçeve ve perde sistemden oluşmaktadır.
DetaylıKirişli Döşemeli Betonarme Yapılarda Döşeme Boşluklarının Kat Deplasmanlarına Etkisi. Giriş
1 Kirişli Döşemeli Betonarme Yapılarda Döşeme Boşluklarının Kat Deplasmanlarına Etkisi İbrahim ÖZSOY Pamukkale Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Kınıklı Kampüsü / DENİZLİ Tel
Detaylı2. Basınç ve Akışkanların Statiği
2. Basınç ve Akışkanların Statiği 1 Basınç, bir akışkan tarafından birim alana uygulanan normal kuvvet olarak tanımlanır. Basıncın birimi pascal (Pa) adı verilen metrekare başına newton (N/m 2 ) birimine
DetaylıBURSA TEKNĠK ÜNĠVERSĠTESĠ DOĞA BĠLĠMLERĠ, MĠMARLIK VE MÜHENDĠSLĠK FAKÜLTESĠ MAKĠNE MÜHENDĠSLĠĞĠ BÖLÜMÜ
BURSA TEKNĠK ÜNĠVERSĠTESĠ DOĞA BĠLĠMLERĠ, MĠMARLIK VE MÜHENDĠSLĠK FAKÜLTESĠ MAKĠNE MÜHENDĠSLĠĞĠ BÖLÜMÜ KOMPOZĠT VE SERAMĠK MALZEMELER ĠÇĠN ÜÇ NOKTA EĞME DENEYĠ FÖYÜ BURSA - 2016 1. GĠRĠġ Eğilme deneyi
DetaylıHARAKETLİ YÜK PROBLEMİNİN DENEYSEL OLARAK İNCELENMESİ
Kıral, Malgaca ve Akdağ, UMTS27, C:1,351-36 HARAKETLİ YÜK PROBLEMİNİN DENEYSEL OLARAK İNCELENMESİ Zeki KIRAL*, Levent MALGACA*, Murat AKDAĞ* (*) Dokuz Eylül Üniversitesi, Mühendislik Fakültesi, Makina
DetaylıMUKAVEMET DERSİ. (Temel Kavramlar) Prof. Dr. Berna KENDİRLİ
MUKAVEMET DERSİ (Temel Kavramlar) Prof. Dr. Berna KENDİRLİ Ders Planı HAFTA KONU 1 Giriş, Mukavemetin tanımı ve genel ilkeleri 2 Mukavemetin temel kavramları 3-4 Normal kuvvet 5-6 Gerilme analizi 7 Şekil
DetaylıÇOK KATLI BİNALARIN DEPREM ANALİZİ
ÇOK KATLI BİNALARIN DEPREM ANALİZİ M. Sami DÖNDÜREN a Adnan KARADUMAN a a Selçuk Üniversitesi Mühendislik Mimarlık Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Konya Özet Bu çalışmada elips, daire, L, T, üçgen,
DetaylıÇALIŞMA SORULARI 1) Yukarıdaki şekilde AB ve BC silindirik çubukları B noktasında birbirleriyle birleştirilmişlerdir, AB çubuğunun çapı 30 mm ve BC çubuğunun çapı ise 50 mm dir. Sisteme A ucunda 60 kn
DetaylıMukavemet-I. Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş
Mukavemet-I Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş Bölüm 5 Eğilmede Kirişlerin Analizi ve Tasarımı Kaynak: Cisimlerin Mukavemeti, F.P. Beer, E.R. Johnston, J.T. DeWolf, D.F. Mazurek, Çevirenler: A. Soyuçok, Ö. Soyuçok.
DetaylıBETONARME YAPI TASARIMI -KOLON ÖN BOYUTLANDIRILMASI-
BETONARME YAPI TASARIMI -KOLON ÖN BOYUTLANDIRILMASI- Yrd. Doç. Dr. Güray ARSLAN Arş. Gör. Cem AYDEMİR 28 GENEL BİLGİ Betonun Gerilme-Deformasyon Özellikleri Betonun basınç altındaki davranışını belirleyen
DetaylıFL 3 DENEY 4 MALZEMELERDE ELASTĐSĐTE VE KAYMA ELASTĐSĐTE MODÜLLERĐNĐN EĞME VE BURULMA TESTLERĐ ĐLE BELĐRLENMESĐ 1. AMAÇ
Malzemelerde Elastisite ve Kayma Elastisite Modüllerinin Eğme ve Burulma Testleri ile Belirlenmesi 1/5 DENEY 4 MAZEMEERDE EASTĐSĐTE VE KAYMA EASTĐSĐTE MODÜERĐNĐN EĞME VE BURUMA TESTERĐ ĐE BEĐRENMESĐ 1.
DetaylıVAKA ANALİZİ: BİR METRO İSTASYONU VİYADÜK GEÇİŞ PROJESİNİN SİSMİK ZEMİN - KAZIKLI RADYE TEMEL ETKİLEŞİMİ DEĞERLENDİRMESİ
ÖZET: VAKA ANALİZİ: BİR METRO İSTASYONU VİYADÜK GEÇİŞ PROJESİNİN SİSMİK ZEMİN - KAZIKLI RADYE TEMEL ETKİLEŞİMİ DEĞERLENDİRMESİ M. Ilgaç 1, G. Can 2 ve K. Ö. Çetin 3 1 Araş. Gör., İnşaat Müh. Bölümü, Orta
DetaylıBeton Yol Kalınlık Tasarımı. Prof.Dr.Mustafa KARAŞAHİN
Beton Yol Kalınlık Tasarımı Prof.Dr.Mustafa KARAŞAHİN Esnek, Kompozit ve Beton Yol Tipik Kesitleri Beton Yol Tasarımında Dikkate Alınan Parametreler Taban zemini parametresi Taban zemini reaksiyon modülü
DetaylıBurma deneyinin çekme deneyi kadar geniş bir kullanım alanı yoktur ve çekme deneyi kadar standartlaştırılmamış bir deneydir. Uygulamada malzemelerin
BURMA DENEYİ Burma deneyinin çekme deneyi kadar geniş bir kullanım alanı yoktur ve çekme deneyi kadar standartlaştırılmamış bir deneydir. Uygulamada malzemelerin genel mekanik özelliklerinin saptanmasında
DetaylıÖZHENDEKCİ BASINÇ ÇUBUKLARI
BASINÇ ÇUBUKLARI Kesit zoru olarak yalnızca eksenel doğrultuda basınca maruz kalan elemanlara basınç çubukları denir. Bu tip çubuklara örnek olarak pandül kolonları, kafes sistemlerin basınca çalışan dikme
DetaylıYTÜ Makine Mühendisliği Bölümü Mekanik Anabilim Dalı Genel Laboratuvar Dersi Eğilme Deneyi Çalışma Notu
YTÜ Makine Mühendisliği Bölümü Mekanik Anabilim Dalı Genel Laboratuvar Dersi Eğilme Deneyi Çalışma Notu Laboratuar Yeri: B Blok en alt kat Mekanik Laboratuarı Laboratuar Adı: Eğilme Deneyi Konu: Elastik
DetaylıTemeller. Onur ONAT Munzur Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli
Temeller Onur ONAT Munzur Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli 1 2 Temel Nedir? Yapısal sistemlerin üzerindeki tüm yükleri, zemine güvenli bir şekilde aktaran yapısal
DetaylıINM 308 Zemin Mekaniği
Hafta_7 INM 308 Zemin Mekaniği Yanal Zemin Basınçları Yrd.Doç.Dr. İnan KESKİN inankeskin@karabuk.edu.tr, inankeskin@gmail.com www.inankeskin.com ZEMİN MEKANİĞİ Haftalık Konular Hafta 1: Hafta 2: Hafta
DetaylıTemeller. Onur ONAT Tunceli Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli
Temeller Onur ONAT Tunceli Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli 1 Temel Nedir? Yapısal sistemlerin üzerindeki tüm yükleri, zemine güvenli bir şekilde aktaran yapısal elemanlara
DetaylıDairesel Temellerde Taban Gerilmelerinin ve Kesit Zorlarının Hesabı
Prof. Dr. Günay Özmen İTÜ İnşaat Fakültesi (Emekli), İstanbul gunozmen@yahoo.com Dairesel Temellerde Taban Gerilmelerinin ve Kesit Zorlarının Hesabı 1. Giriş Zemin taşıma gücü yeter derecede yüksek ya
DetaylıBursa Çevreyolu Km: 5+520 5+570 Heyelanı Landslide at Km: 5+520 5+570 of Bursa Ringroad
Bursa Çevreyolu Km: 5+520 5+570 Heyelanı Landslide at Km: 5+520 5+570 of Bursa Ringroad S. Miraç KARADEMİR 1 Özgür KURUOĞLU 2 M. Kemal AKMAN 3 ÖZ Bursa Çevre Yolu, Yalova Ayrımı Turanköy Köprülü Kavşağı
DetaylıİNM 305 ZEMİN MEKANİĞİ
İNM 305 ZEMİN MEKANİĞİ 2015-2016 GÜZ YARIYILI Prof. Dr. Zeki GÜNDÜZ 1 2 Zeminde gerilmeler 3 ana başlık altında toplanabilir : 1. Doğal Gerilmeler : Özağırlık, suyun etkisi, oluşum sırası ve sonrasında
DetaylıKirişlerde Kesme (Transverse Shear)
Kirişlerde Kesme (Transverse Shear) Bu bölümde, doğrusal, prizmatik, homojen ve lineer elastik davranan bir elemanın eksenine dik doğrultuda yüklerin etkimesi durumunda en kesitinde oluşan kesme gerilmeleri
DetaylıHafta_3. INM 405 Temeller. Temel Türleri-Yüzeysel temeller. Doç.Dr. İnan KESKİN.
Hafta_3 INM 405 Temeller Temel Türleri-Yüzeysel temeller Doç.Dr. İnan KESKİN inankeskin@karabuk.edu.tr, inankeskin@gmail.com TEMELLER Hafta Konular 1 Ders Amacı-İçeriği, Zemin İnceleme Yöntemleri 2 Arazi
DetaylıBURSA TECHNICAL UNIVERSITY (BTU) Department of Mechanical Engineering
Uygulama Sorusu-1 Şekildeki 40 mm çaplı şaft 0 kn eksenel çekme kuvveti ve 450 Nm burulma momentine maruzdur. Ayrıca milin her iki ucunda 360 Nm lik eğilme momenti etki etmektedir. Mil malzemesi için σ
DetaylıÖN SÖZ... ix BÖLÜM 1: GİRİŞ Kaynaklar...6 BÖLÜM 2: TEMEL KAVRAMLAR... 7
ÖN SÖZ... ix BÖLÜM 1: GİRİŞ... 1 Kaynaklar...6 BÖLÜM 2: TEMEL KAVRAMLAR... 7 2.1 Periyodik Fonksiyonlar...7 2.2 Kinematik, Newton Kanunları...9 2.3 D Alembert Prensibi...13 2.4 Enerji Metodu...14 BÖLÜM
DetaylıTEMEL İNŞAATI ŞERİT TEMELLER
TEMEL İNŞAATI ŞERİT TEMELLER Kaynak; Temel Mühendisliğine Giriş, Prof. Dr. Bayram Ali Uzuner 1 2 Duvar Altı (veya Perde Altı) Şerit Temeller (Duvar Temelleri) 3 Taş Duvar Altı Şerit Temeller Basit tek
DetaylıSıvı Depolarının Statik ve Dinamik Hesapları
Sıvı Depolarının Statik ve Dinamik Hesapları Bu konuda yapmış olduğumuz yayınlardan derlenen ön bilgiler ve bunların listesi aşağıda sunulmaktadır. Bu başlık altında depoların pratik hesaplarına ilişkin
DetaylıYAPI MEKANİĞİ LABORATUVARI
YAPI MEKANİĞİ LABORATUVARI Manisa Celal Bayar Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Yapı Mekaniği Laboratuvarında, lisans ve lisansüstü çalışmaların yanında uygulamada yaşanan sorunlara çözüm bulunabilmesi
DetaylıINM 308 Zemin Mekaniği
Hafta_12 INM 308 Zemin Mekaniği Zeminlerin Taşıma Gücü; Kazıklı Temeller Yrd.Doç.Dr. İnan KESKİN inankeskin@karabuk.edu.tr, inankeskin@gmail.com www.inankeskin.com ZEMİN MEKANİĞİ Haftalık Konular Hafta
DetaylıBetonarme Yapılarda Perde Duvar Kullanımının Önemi
Betonarme Yapılarda Perde Duvar Kullanımının Önemi ĠnĢaat Yüksek Mühendisi MART 2013 Mustafa Berker ALICIOĞLU Manisa Çevre ve ġehircilik Müdürlüğü, Yapı Denetim ġube Müdürlüğü Özet: Manisa ve ilçelerinde
Detaylı