Östemperlenmiş Küresel Grafitli Dökme Demirin Abrasif Aşınma Davranışı Üzerine Östemperleme Süresinin Etkisi

Transkript

1 6 th International Advanced Technologies Symposium (IATS 11), May 2011, Elazığ, Turkey Östemperlenmiş Küresel Grafitli Dökme Demirin Abrasif Aşınma Davranışı Üzerine Östemperleme Süresinin Etkisi F. Gül 1, H. Hasırcı 2 1 Gazi Üniversitesi, fgul@gazi.edu.tr 2 Gazi Üniversitesi, hasirci@gazi.edu.tr Effect Of Austempering Time On Abrasive Wear Behaviour Of Adi Abstract In this study, the effect of austempering time on abrasive wear of austempered ductile iron was studied. Ductile iron was austenitized at 900 C for 60 minutes and austempered 325 C for 1, 2 ve 4 hours. Abrasive wear test of as-cast and austempered ductile iron was performed on pin on disk wear tester under 20 and 30 N at the sliding speed of 0.4 m.s -1 and 45 and 60 Mesh abrasive Al 2 O 3 disk. Sliding distance on abrasive disc was 20 m. Abrasive wear test results show that austempering heat treatment increased wear resistance of ductile iron materials. Keywords Austempered ductile iron, ductile iron, abrasive wear, austempering time. I. GİRİŞ Küresel grafitli dökme demirler kimyasal bileşim, mikroyapı matrikste grafit küre dağılımı ve şekline bağlı olan geniş mekanik özellik aralığı göstermektedir [1]. Küresel grafitli dökme demirler çelik dökümler ile kıyaslandığı zaman birçok üretim ve mühendislik avantajlarına sahiptir. Bunlar % daha düşük üretim maliyeti, iyi çekme mukavemeti, süneklik ve tokluk kombinasyonu, daha iyi aşınma direnci ve vibrasyon sönümü, katılaşma sırasında daha düşük çekme ve sertleşebilirlik özellikleridir [2-3]. Östemperlenmiş küresel grafitli dökme demir çelik dökümlere göre mükeel dökülebilirlik, % 10 düşük ağırlık, % 20 daha düşük üretim maliyeti, geleneksel küresel grafitli dökme demirlere göre ise belirli bir sertlik için daha mukavemetli ve daha sünek olup, daha iyi aşınma direncine sahiptir [4]. Östemperlenmiş küresel grafitli dökme demirin ağır servis şartlarına sahip dişliler, krank milleri, yataklar gibi makine ve otomotiv parçalarının üretimi için giderek önemi artmaktadır [5]. Uygun östemperleme sıcaklık ve süresinin seçimi ile östemperlenmiş küresel grafitli dökme demirde bir mekanik özellik aralığı geliştirilebilir [6]. Östemperlenmiş küresel grafitli dökme demirin cazip özellikleri, çelikte olduğu gibi ferrit ve karbür yerine ferrit ve östenitten meydana gelen kendine özgü yapısı ile ilgilidir. Bu nedenle küresel grafitli dökme demirde östemperleme reaksiyon ürünü, beynit yerine ösferrit olarak adlandırılır [4,7]. Östemperlenmiş küresel grafitli dökme demirde ferrit ve östenitin morfolojisi ve hacimsel oranı, östenitleme ve östemperleme sıcaklık ve süresine bağlıdır [7-8]. Östemperlenmiş küresel grafitli dökme demirde aşınma direnci özelliğinin iyi olması yüksek hacimsel oranda bulunan yüksek karbonlu östenitin varlığı ile açıklayabilir. Bu östenitin sünekliği ve işlem sertleşme kabiliyeti veya gerinimin neden olduğu martenzitik dönüşüm aşınma yüzeyinin sertliğinde önemli derecede artış meydana getirmektedir [1]. Garin ve arkadaşlarının yapmış olduğu çalışmada östenitin plastik deformasyonu sırasında % 25 e kadar martenzit hacim oranı elde edilebilmiştir [9]. Abrasive aşınma makinelerde aşınmanın önemli bir nedenidir [10] ve küresel grafitli dökme demirin aşınma direncindeki gelişme küresel grafitin mükeel yağlayıcılığına dayandırılmaktadır. Bu çalışmada östemperlenmiş küresel grafitli dökme demirin 0,4 m. s-1 gibi nispeten daha yüksek kayma hızlarında aşınma davranışı üzerine östemperleme süresinin etkisi araştırılmıştır. Bilindiği gibi östemperleme işleminin kısa süre uygulanması dönüşmemiş östenitin yapıda kalmasına ve aşınma süresince de bu dönüşmemiş östenitin deformasyon etkisi ile martenzite dönüşerek aşınma direncinin arttırmasına neden olacağı beklenmektedir. Yukarıda ifade edilen nedenlerden dolayı bu çalışmada küresel grafitli dökme demirlerin nispeten kısa süreli östemperleme şartlarında ve yüksek kayma hızlarında meydana gelebilecek deformasyon ile abrasif aşınma direncindeki değişimin tespit edilmesi amaçlanmıştır. II. DENEYSEL ÇALIŞMALAR Bu çalışmada bileşimi Tablo 1 de verilen GGG 40 küresel grafitli dökme demir malzeme kullanılmıştır. Küreleştirme işleminde sandviç yöntemi kullanılmış ve küreleştirici olarak bileşimi Tablo 2 de verilen Elmag5500 küreleştirici malzemeden % 1,5 oranında kullanılmıştır. Sıvı metal Y-blok kum kalıplara 1450 C de dökülmüştür. Sıvı metale döküm öncesi Bileşimi Tablo 3 de verilen 0,5-2 tane iriliğine sahip, % 0,01 oranında Elkem Ultraseed aşılayıcı ilave edilmiştir. Hazırlanan Y-bloktan kesilen 10x10 boyutlarında numune elde edilmiş, daha sonra 6 çapa sahip silindirik numuneler hazırlanmıştır

2 Östemperlenmiş Küresel Grafitli Dökme Demirin Abrasif Aşınma Davranışı Üzerine uzunluğundaki silindirik numuneler kendi talaşı içerisine gömülerek 900 ºC de 1 saat östenitlemenin ardından, 325 C sıcaklıktaki tuz banyosu içerisinde 1 saat, 2 saat ve 4 saat olmak üzere 3 farklı sürede östemperlenmiştir. Östemperleme işleminden sonra numuneler oda sıcaklığında soğumaya bırakılmıştır. Dökülmüş ve östemperlenmiş 6 çapındaki KGDD numunelerden 10 uzunluğunda parçalar kesilmiş ve mikroyapı incelemeleri için soğuk göe işlemi yapılmıştır. Tablo 1. Deneyde kullanılan GGG 40 küresel grafitli dökme demirin kimyasal bileşimi C Si Mn P S 3,63 2,39 0,147 0,0227 0,0058 Cr Ni Mo Al Cu 0,0167 0,0109 0,0014 0,0003 0,0081 Co Ti Nb V W 0,001 0,0205 0,001 0,0043 0,0056 Pb Mg B Sn Fe 0,0010 0,0519 0,0011 0, ,7 Tablo 2. Küreleştirme işleminde kullanılan Elmag5500 küreleştirici malzemenin kimyasal bileşimi (%Ag.) Si Ca Ba Al Max. 72,0 1,00 2,00 0,8 Min. 77,0 2,00 3,00 1,50 Tablo 3. Aşılama işleminde kullanılan Ultraseed aşılayıcı malzemenin kimyasal bileşimi (%Ag.) ve tane boyutu dağılımı Si Ca Ba Al Max. 72,0 1,00 2,00 0,8 Min. 77,0 2,00 3,00 1,50 Tane boyutu dağılımı (% Ağ.) , ,7 +0,5 Max 0,0-20,0 20,0-0,0 - Min 10-60,0 60,0-20,0 - Tablo 4. Numune kodlaması Numune No Östemperleme süresi, saat Dökülmüş halde ,5 Soğuk göe işlemi yapılmış olan numuneler standart metalografik işlemlerin ardından %2 lik nital kullanılarak dağlanmıştır. Metalografik incelemeler için Olympus marka optik mikroskop kullanılmış, görüntüler CCD kamera ve software programı aracılığıyla bilgisayara aktarılmıştır. Üretilen malzemelere ait kırılma ve aşınma yüzeyleri, Joel JSM-6060 LV tarama elektron mikroskobunda incelenmiştir. Aşınma testleri iki gövdeli disk üzerinde pim cihazında 20 ve 30 N yük altında ve 0.4 m.s -1 kayma hızında, 60 ve 45 Mesh abrasif Al 2 O 3 disk aşındırıcı ile gerçekleştirilmiştir. Abrasif disk üzerinde aşınan numuneler, aşınma yönüne dik şekilde hareket ettirilmiş, numuneler daima temiz (fresh) abrasif aşındırıcıya temas etmiştir. Abrasif disk üzerinde numunelerin toplam kayma mesafesi 20 m dir. Aşınma hızı ağırlık kaybı tekniğiyle hesaplanmıştır. Her bir numunenin ağırlığı 0.1 mg hassasiyetindeki elektronik terazide tartılmıştır Aşınma testinden önce ve sonra numuneler etil alkol ile temizlenmiştir. Aşınma deneylerinden önce 1000 grit SiC zımpara üzerinde test numunelerinin yüzeyleri zımparalanarak bütün aşınma testlerinde aynı yüzey kalitesi elde edilmiştir. Her numune en az iki teste tabi tutulmuş ve elde edilen değerlerin ortalaması alınmıştır. III. DENEYSEL SONUÇLAR VE TARTIŞMA Çalışmada kullanılan küresel grafitli dökme demir malzemenin kırık yüzey tarama elektron mikroskop görüntüsü Şekil 1 de gösterilmiştir. Şekilde, bazı kısımlarda grafit kürelerinin bulunduğu, bazı kısımlarda ise ayrılan grafiti bıraktığı boşluğun görüldüğü ve malzemenin küreleşme oranı ve küre sayısının uygun düzeyde olduğu görülmektedir. Ayrıca malzemenin sahip olduğu ferrit oranına da bağlı olarak sünek kırılma davranışı gösterdiği görülmektedir. Burada sünek kırılmanın göstergesi olan çukurcuklar ile beraber klivaj kırılmanın oluştuğu kristalin kırılma yüzeyleri de dikkati çekmektedir. Bu kırılma yüzeyi üç nokta kırılma testine benzer şekilde elde edildiği için klivaj kırılan yüzey alanı nispeten çok az olmadığı görülmektedir. Refaey ve arkadaşlarının yapmış olduğu çalışmada [2] farklı test metodları sonucu, farklı kırılma yüzeyleri elde edildiği belirlenmiştir. Dolayısıyla Şekil 1 de elde edilen kırılma yüzeyi, tek eksenli çekme testinde elde edilecek kırılma yüzeyine göre nispeten daha fazla klivaj kırılma yüzeyi sergilemektedir. Şekil 1. Dökülmüş halde küresel grafitli dökme demir malzemenin kırık yüzey tarama elektron mikroskop görüntüsü Şekil 2 de ise dökülmüş ve östemperlenmiş numunelerin optik mikroyapı görüntüleri verilmiştir. Şekilden döküm hali küresel grafitli dökme demirin ferritik-perlitik bir yapıya sahip olduğu görülmektedir. Yapılan östemperleme işlemi ile dönüşmemiş östenit alanların azaldığı görülmektedir. Östemperleme yapılan numunenin boyutlarının küçük olması ve nispeten kısa östemperleme zamanı nedeni ile mikroyapıda ösferrit fazında belirgin bir değişim meydana gelmemiştir. Optik mikroskop incelemesi sonucu, kullanılan östemperleme sıcaklığının bir sonucu olarak oluşan ösferritik 219

3 F. Gül, H.Hasırcı yapının aşırı kaba şekilde oluşmadığı, aksine kısmen daha ince ferrit iğnelerinin oluştuğu dikkat çekmektedir. Zimba ve arkadaşlarının yapmış olduğu çalışmada [5] 325 C de östemperlenmiş numunede iğnesel ferrit ve kalıntı östenit bulunurken, 350 C ve üzeri sıcaklıklarda iğnesel ferritin kabalaştığı ve tüysü bir görünüm kazandığı belirtilmektedir. Öte yandan östemperleme ısıl işlemi 325 C de gerçekleştirildiği zaman numunenin % 23 kalıntı östenit içerdiğine sahip olduğu, östemperleme sıcaklığı 375 C e arttığı zaman bunun % 38 oranında arttığı belirtilmektedir. Malzemenin sertliğinin artan östemperleme sıcaklığı ile azaldığı, ancak yine de döküm durumu sertliğinin iki katına ulaştığı belirtilmektedir. Rao ve arkadaşlarının yapmış olduğu çalışmada [4] ise, 302 C de östemperlenen numunede çok ince ferrit iğnelerinin varlığı belirlenmiştir. Yine aynı çalışma sonuçlarına göre artan östemperleme sıcaklığı ile genellikle kalıntı östenit miktarının arttığı belirlenmiştir. Çalışma sonuçlarına gore 260 C de % 20, 385 C de ise % 40 kalıntı östenit bulunduğu belirlenmiştir. Sözkonusu çalışmanın sonuçlarına göre 260 ve 302 C östemperleme sıcaklığı alt ösferritik yapı beklenirken, 358 ve 385 C üst ösferritik yapının oluşumu beklenmektedir. Dolayısıyla bu çalışmada seçilen 325 C östemperleme sıcaklığı orta bir değer olarak görülmektedir. Bu nedenle kısa sürelerde ösferrit oluşumu ile ilgili sıkıntı, uzun sürelerde ise aşırı kabalaşmaya rastlanmamıştır. Bu çalışmanın daha düşük ve daha yüksek sıcaklıklarda, daha kısa ve daha uzun süre ile yeniden yapılması meydana gelen farkların görülmesi açısından yararlı olacaktır. Örneğin Rao ve arkadaşlarının [4] yapmış olduğu çalışmada 2 saat östemperleme süresi kullanılmasına rağmen, sıcaklığın yüksek olması nedeniyle oldukça kaba ösferritik yapılar elde edilmiştir. Ayrıca yüksek östemperleme sıcaklığı ile dönüşmemiş östenit alanlarının da önemli oranda arttığı belirlenmiştir. Zimba ve arkadaşları tarafından [6] östemperleme sıcaklığı yükselirken çekme mukavemeti ve sertliğin azaldığı, uzama ve darbe tokluğunun ise önemli derecede arttığı belirtilmektedir. Rao ve arkadaşları [4] optimum proses süresinin östemperleme sıcaklığına bağlı olduğunu ve 1.aşama t1 zamanının, östemperleme sıcaklığındaki azalma ile azaldığını, öte yandan 2.aşama t2 zamanının, östemperleme sıcaklığındaki azalma ile arttığını belirtmektedir. Bu aralık (t2-t1) optimum işlem zamanı olarak adlandırılmaktadır. Düşük östemperleme sıcaklığı daha yüksek altsoğuma oluşturarak östenitten ferritin oluşumunu hızlandırmaktadır. Diğer taraftan düşük sıcaklıklardaki daha yavaş olan difüzyon hızı karbür çökelmesini geciktirmektedir. Sohi ve arkadaşlarının çalışmasında [11], martenzitin miktarının östemperleme sıcaklığının artması ile azaldığı belirtilmektedir. Aynı zamanda östemperleme zamanı artarken, östenitteki karbon miktarı artar ve sonuç olarak daha sonraki soğuma sırasında martenzite dönüşümün güçleştiği açıklanmaktadır. Aynı çalışmada 315 ve 350 C östemperleme sıcaklıklarında, belirli bir noktaya kadar östemperleme zamanının artması maksimum çekme dayanımı, akma dayanmı, uzamanın arttığı, daha sonra azaldığı belirtilmektedir. Bu değişim dönüşmemiş östenit hacim oranının artması ve martenzit oranının azalması ile açıklanmaktadır. 20 ve 30 N yük altında yapılan abrasif aşınma testi sonuçları sırasıyla Şekil 3 a ve b de verilmiştir. 20 N yük uygulamasında 45 Mesh aşındırıcı kullanımı durumunda dökülmüş haldeki numune yaklaşık 197,9 mg aşınma gösterirken, 1 saat östemperleme ile aşınma miktarının yaklaşık % 76 oranında azalarak 47,2 mg a düştüğü görülmektedir. 60 Mesh aşındırıcı kullanımı durumunda ise aşınma miktarının 145,1 mg dan % 66 azalarak 48 mg a düştüğü görülmektedir. Öte yandan östemperleme süresinin 2 saate yükselmesi, aşınma miktarında kayda değer bir değişim meydana getirmezken, östemperleme süresinin 2 saatten 4 saate çıkmasıyla daha ince olan 60 Mesh aşındırıcının 45 Meshden daha fazla aşınmaya neden olarak aşınma miktarını artırdığı görülmektedir. Zımpara boyutunun artmasına rağmen 4 nolu numunenin aşınma miktarındaki artış 30 N yük uygulamasında da ilginç bir şekilde görülmüştür. 20 N yük altında 4 nolu numune 45 Mesh zımparada 74,2 mg aşınma gösterirken daha ince olan aşındırıcıdaki aşınma miktarı 85 mg ulaşmıştır ve % 15 fark oluşmuştur. 30 N yük altında ise 3 nolu numune 45 Mesh aşındırıcı ile 69,3 mg aşınırken, 4 nolu numune 115,4 mg aşınarak, sürenin 4 saate çıkması ile aşınma % 66 artış göstermiştir. Daha ince olan 60 Mesh aşındırıcı ile ise 3 nolu numune 74,4 mg aşınırken, 4 nolu numunede aşınma % 108 artma göstermiştir. (c) Şekil 2. döküm hali, 325 C de 1 saat, (c) 2 saat ve (d) 4 saat östemperlenmiş numunelerin mikroyapısı Zimba ve arkadaşlarının 300 μm iriliği sahip alumina zımpara kullanarak 0,28 m.s -1 kayma hızı, 0,25 N. -2 yük, 4.2 m. kayma mesafesi kullandıkları çalışmada [6] sırasıyla 325 C, 340 C 350 C 360 C ve 375 C östemperleme sıcaklıklarında östemperlenmiş küresel grafitli dökme demirde, % 22, % 30, % 35, % 38 ve % 40 kalıntı östenit oluştuğu ve bunun abrasif aşınma testinden sonra eser miktarda kaldığı belirlenmiştir. Bu çalışmada SAE 1020 çeliği 1 nispi aşınma (d) 220

4 Aşınma kaybı, mg Aşınma kaybı, mg Östemperlenmiş Küresel Grafitli Dökme Demirin Abrasif Aşınma Davranışı Üzerine oranına sahip iken, dökülmüş haldeki numunenin 0,8 nispi aşınma sergilediği görülmüştür. Ayrıca 50 dk. östemperleme süresinde sırasıyla 325 C, 340 C 350 C 360 C ve 375 C östemperleme sıcaklıklarında 389 HV, 377 HV, 366 HV, 344 HV, 315 HV sertlik değerleri elde edilirken, yine sırasıyla, 2.01, 2.06, 2.1, 2.08, 2.01 nispi aşınma oranları elde edilmiştir. Çalışmada kullanılan östemperleme süresinin kısa olması nedeniyle östemperleme sıcaklığının belirgin olarak etkisi anlaşılamamıştır. Böylece en düşük sıcaklıkta elde edilen en yüksek sertlik, en yüksek sıcaklıkta elde edilen en düşük sertlikteki malzemeler, aynı nispi aşınma oranları göstermiştir. aşındırıcı üzerinde meydana gelen aşınma miktarı 45 Mesh aşındırıcı ve 30 N yük altında aşınan numunelerin aşınma yüzeyi tarama elektron mikroskop görüntüsü Şekil 4 de görülmektedir. Aşınma yüzeyleri incelendiği zaman, döküm durumu numunesinde ağır aşınma hasarının meydana geldiği görülmektedir. Bu malzemede oluşan aşınma oyuklarının diğer numunelere göre daha derin ve daha geniş olarak meydana geldiği, aşındırıcı parçacığın malzemeye batabildiği ve kolaylıkla kazıma meydana getirebildiği görülmektedir N 45 Mesh 60 Mesh Numune no N 45 Mesh 60 Mesh Numune no (c) Şekil N ve 30 N yük altında 45 Mesh ve 60 Mesh (d) Şekil Mesh aşındırıcı ve 30 N yük altında aşınan numunelerin 221

5 F. Gül, H.Hasırcı aşınma yüzeyi tarama elektron mikroskop görüntüsü Döküm durumu aşınma numunesinde matrisin sahip olduğu düşük sertlik nedeniyle aşındırıcının derin batması sonucu Şekil 4 da olduğu gibi aşındırıcının tek bir turda daldığı derinliğin fazla olması nedeniyle grafit küresinin bulunduğu alan belirgin bir şekilde ortaya çıkmıştır. Çetin ve GÜL tarafından daha önce yapılan çalışmada [12] buna benzer sonuçlar elde edilmiştir. Ancak çalışmada daha yüksek östemperleme sıcaklığı kullanılması nedeniyle aşınma direncinde söz konusu düşme, daha kısa sürede elde edilmiştir. Östemperleme sıcaklığının yüksek olması nedeniyle en yüksek aşınma direnci 30 dakika östemperleme işleminde elde edilmiş, daha sonra artan süre ile aşınma direnci azalmıştır. Ayrıca bu çalışmada uygulanan yükün aşınma oranında önemli bir etkiye sahip olduğu belirlenmiştir. Örneğin 45 Mesh aşındırıcı boyutunda yükün 20 N dan 30 N a çıkması ile döküm durumu numunede aşınma miktarında % 49, 1 saat östemperlenmiş numunede % 50, 2 saat östemperlenmiş numunede % 45, 4 saat östemperlenmiş numunede % 55 artış meydana gelmiştir. 60 Mesh aşındırıcı boyutunda yükün 20 N dan 30 N a çıkması ile döküm durumu numunede aşınma miktarında % 77, 1 saat östemperlenmiş numunede % 39, 2 saat östemperlenmiş numunede % 56, 4 saat östemperlenmiş numunede % 82 artış meydana gelmiştir. Sonuç olarak daha ince olan 60 Mesh aşındırıcı boyutunda yükün artması ile döküm durumu ve 4 saat östemperlenmiş numunede daha kalın olan 45 Mesh aşındırıcı boyutundan daha fazla aşınmada artma meydana gelmiştir. [2] A. Refaey, N.Fatahalla Effect of microstructure on properties of ADI and low alloyed ductile iron, Journal of Materials Science 38 (2003) [3] M.N. James, Li Wenfong, Fatigue crack growth in austempered ductile and grey cast irons stress ratio effects in air and mine water, Materials Science and Engineering A265 (1999) [4] P. Prasad Rao, Susil K. Putatunda, Investigations on the fracture toughness of austempered ductile iron alloyed with chromium, Materials Science and Engineering A346 (2003) [5] J. Zimba, M. Samandi, D. Yu, T. Chandra, E. Navara, D.J. Simbi Unlubricated sliding wear performance of unalloyed austempered ductile iron under high contact stresses, Materials and Design Volume 25, Issue 5, August 2004, Pages [6] J. Zimba a,*, D.J. Simbi b, E. Navara, Austempered ductile iron: an alternative material for earth moving components, Cement & Concrete Composites 25 (2003) [7] P. Prasad Rao a, Susil K. Putatunda, Investigations on the fracture toughness of austempered ductile irons austenitized at different temperatures, Materials Science and Engineering A349 (2003) [8] Susil K. Putatunda *, Pavan K. Gadicherla, Influence of austenitizing temperature on fracture toughness of a low manganese austempered ductile iron (ADI) with ferritic as cast structure, Materials Science and Engineering A268 (1999) [9] J.L. Garin, R.L. Mannheim, Strain-induced martensite in ADI alloys Journal of Materials Processing Technology (2003) [10] J. ALISON and H.. WILMAN The different behaviour of hexagonal and cubic metals in their friction, wear and work hardening during abrasion p. British Jour. APPL. PHYS., 1964, VOL. 15, pp [11] M. Heydarzadeh Sohi a,, M. Nili Ahmadabadi b, A. Bahrami Vahdat, The role of austempering parameters on the structure and mechanical properties of heavy section ADI Journal of Materials Processing Technology (2004) [12] M. Çetin ve F. Gül, Alaşımsız Östemperlenmiş Küresel Grafitli Dökme Demirin Abrasif Aşınma Davranışına Östemperleme Süresinin Etkisi, 1. Uluslararası Mesleki ve Teknik Eğitim Teknolojileri Kongresi Eylül 2005 Marmara Üniversitesi, İstanbul IV. SONUÇLAR Östemperlenmiş küresel grafitli dökme demirin abrasive aşınma davranışı üzerine östemperleme süresinin değerlendirildiği çalışmada aşağıdaki sonuçlar elde edilmiştir. 1. Uygulanan östemperleme işlemi ile tüm östemperleme sürelerinde ösfferritik yapının oluştuğu görülmüştür. 2. Seçilen orta seviye östemperleme sıcaklığı nedeniyle artan östemperleme süresi ile ösferritik yapıda aşırı incelme veya kabalaşma gözlenmemiştir. 3. Yapılan abrasif aşınma testleri sonucunda östemperleme işlemi ile küresel grafitli dökme demirin aşınma direnci özellikle yüksek yük uygulamasında yaklaşık dört kat arttığı tespit edilmiştir saatlik östemperleme süresinin tüm aşınma şartlarında uygun olduğu belirlenmiştir. 5. Östemperleme süresinin 2 saatten 4 saate yükselmesi ile, yük ve aşındırıcı boyutuna bağlı olarak aşınma oranının % arasında artmasına neden olmuştur. KAYNAKLAR [1] Juan Manuel Vélez a, D.K. Tanaka b, A. Sinatora b, A.P. Tschiptschin Evaluation of abrasive wear of ductile cast iron in a single pass pendulum device, Wear 251 (2001)