Kesici Takm Tala( Açsnn +lerleme Kuvveti Üzerindeki Etkisinin Ara(trlmas

Transkript

1 Politeknik Dergisi Journal of Polytechnic Cilt: 8 Say: 4 s , 2005 Vol: 8 No: 4 pp , 2005 Kesici Takm Tala( Açsnn +lerleme Kuvveti Üzerindeki Etkisinin Ara(trlmas Mustafa GÜNAY, Ulvi 5EKER Gazi Üniversitesi Teknik E7itim Fakültesi, Makina E7itimi Bölümü Teknikokullar, ANKARA ÖZET Takm tala( açsnn, tala( kaldrma sürecinde olu(an kesme kuvvetleri açsndan ikinci derecede öneme sahip olan ilerleme kuvveti üzerindeki etkisinin de7erlendirilmesi amacyla yaplan bu çal(mada, kesme kuvvetlerinin (F c ve F f ) deneysel olarak belirlenebilmesi için Bilgisayarl Saysal Denetimli (BSD) torna tezgahna ba7lanabilen bir dinamometre tasarm ve imalat gerçekle(tirilmi(tir. Dinamometre üzerinde bulunan 2 adet kiri( tipi yük hücresi yardmyla kesici takmda kesme kuvvetleriyle olu(an yer de7i(tirmelerin sezilebilmesi mümkün olmu(tur. Deneysel çal(malarda, AISI 1040 çelik malzeme kullanlarak, 5 farkl kesme hznda, ilerleme ve tala( derinli7i sabit tutularak, negatiften pozitife do7ru 8 farkl tala( açs için kesme kuvvetleri belirlenmi(tir. Ayrca, teorik olarak hesaplanan ilerleme kuvvetleri ile deneysel olarak elde edilen de7erler kar(la(trlm(tr. Yaplan de7erlendirme sonucunda, ilerleme kuvvetinin (F f ) 0 0 lik tala( açsnda en küçük de7erine ula(t7 gözlenmi(tir. Deneysel ve teorik olarak elde edilen ilerleme kuvvetleri arasnda ortalama 0.69 gibi bir oran tespit edilmi(tir. Anahtar Kelimeler: Tala( Açs, +lerleme Kuvveti, Dinamometre, +lerleme Kuvveti, Kesme Kuvveti Investigation of the Effect of Cutting Tool Rake Angle on Feed Force ABSTRACT This paper presents a study of investigation into cutting tool rake angle effect on feed force to have secondary important during machining. For this purpose, a dynamometer was designed and manufactured for experimental determination of the cutting forces and mounted to a CNC turning centre. With the help of two beam type load cells suitably located on the dynamometer, it became possible to sense the cutting tool deflections due to the cutting forces. AISI 1040 was used as the workpiece material. Cutting forces (F c and F f ) were measured with eight different rake angles changing from negative to positive values at five different cutting speeds. For all the tests, dept of cut and feed rate were kept constant. In addition, theoretically calculated feed force results were compared with the experimentally obtained ones. The lowest feed force (F f ) was observed when the rake angle was zero degree. Theoretically calculated and experimentally obtained F f ratio was found to be mean Key Words: Rake Angle, Feed Force, Dynamometer, Feed Force, Cutting Force 1. GR Tala(l üretimdeki takm tezgahlarnn, kendilerinden beklenen fonksiyonlarn yerine getirebilmeleri için, tasarmnn ve imalatnn amaca uygun olarak yaplmas gerekir. Tezgahn mekanik yaps, üzerinde bulunan takm ve aparatlar, tezgahn rijitli7ini bozmadan ta(yabilmelidir. Daha da önemlisi, tezgah çal(rken kesici takma gelen kesme kuvvetlerinin etkisiyle tezgah parçalar istenilmeyen (ekilde deforme olmamaldr. Tezgahn uzun ömürlü olabilmesi için özellikle hareketli parçalarn çal(ma yüzeylerinin a(nmas önlenmelidir. Tala( kaldrmadan dolay meydana gelen kesme kuvvetlerinin güvenle kar(lanabilmesi için kesici takmn dayanm özellikleri çok iyi ara(trlmaldr (1). Ayn zamanda metaller ve metal ala(mlarnn i(lenmesinde kullanlan takmlarn kesici kenarlar yeterince keskin olmasna ra7men, tala( kaldrma srasnda olu(an gerilmeler kar(snda oldukça zorlanmaktadrlar. Bu sebeple takmn dayanabilece7i optimum kesit ve kesmeyi kolayla(tracak ideal açlar (ideal takm geometrisi) bulmak için de pek çok ara(trma yaplm(tr (2). Tala( kaldrma annda olu(an kuvvetlerden biri olan kesme kuvvetlerinin ölçülmesi, takm tasarmn optimize etmede de faydal olup, kesmenin bilimsel analizi için de gereklidir. Son yllarda kesici takma etki eden kuvvetlerin yeterli hassasiyette ölçülmesi için pek çok dinamometre geli(tirilmi(tir. Kullanlan metotlarn ço7unlu7u yük altnda takmn elastik yer de7i(tirmesinin ölçülmesi esasna dayanmaktadr (3). Bu çal(mada, BSD torna tezgahnda tala( kaldrma srasnda olu(an ilerleme kuvvetinin tala( açsna göre de7i(imi incelenmi(tir. Bunun için kesme kuvvetlerini ölçmek ve bu kuvvetlerin tala( açs ile nasl de- 7i(ti7ini belirlemek amac ile tasarlanan ve imal edilen bir dinamometre kullanlarak, AISI 1040 çeli7i üzerinde yaplan deneylerle tala( açsnn ilerleme kuvveti üzerindeki etkisi de7erlendirilmi(tir. 323

2 Mustafa GÜNAY, Ulvi 5EKER / POL+TEKN+K DERG+S+, C+LT 8, SAYI 4, MATERYAL VE METOT 2.1. Deney Düzene)i Ve Deney Numuneleri Öncelikle, gerinim ölçer esasl yük hücreleri kullanlarak bir analog dinamometrenin imal edilmesi ve bunun bilgisayar ba7lantsnn yaplmas gerçekle(tirilmi(tir(3). Tasarlanan bu sistemde dinamometreden alnan analog verileri saysal olarak bilgisayar ortamnda de7erlendirebilmek amacyla Genie isimli bir paket program kullanlm(tr. Olu(turulan sisteme ait donanm 5ekil 1 de (ematik olarak gösterilmi(tir Kesici Tak4m ve Kesme Parametreleri Deney düzene7inin yerle(tirildi7i ve deneylerin yapld7 takm tezgah, TC-35 JOHNFORD CNC torna tezgahdr. Kesme kuvvetleri ölçümünde kesici takm çifti olarak ISO 5608 e uygun olarak STELLRAM ürünü olan SSBCR 2525 M12 takm tutucu, ISO 1832 ye uygun olarak SCMW 12M508-S2F ve SCMT 12M508-S3X7 sementit karbür kesici takm kullanlm(tr. Sementit karbür kesici takmlarn kalitesi ayn (P20) olmasna ra7men tala( açlar farkldr. SCMW 12M508-S2F sementit karbür kesici takm 0º Fc ve Ff için yük hücreleri ADAM-3016 Isolated Gerinim ölçer Input Module Fc Ff 5ekil 1. Deney düzene7i. PCL-812PG I/O Card PC & Software Ölçme sisteminin temelini olu(turan asl kesme kuvveti (F c ) ve ilerleme kuvvetini (F f ) ayr ayr ölçebilmek amacyla iki adet kiri( tipi yük hücresi kullanlm(- tr. Sistemde kullanlan yük hücrelerinin çal(ma prensibi, özel olarak köprü devresi ba7lantlar yaplm( olarak yük hücresi içerisine yerle(tirilen gerinim ölçerlerin kiri( tipi yük hücresi ucunda olu(an yer de7i(tirmelerin alglanmas esasna dayanr. Yük hücrelerinin analog girdisi kuvvet (N) olup çk( gerilim (V) cinsindendir. Sistemin kalibrasyonunda, yük hücresi üretici firmann kalibrasyon verileri kullanlm(tr. AISI 1040 çeli7inden hazrlanan deney numuneleri Ø40x200 mm ölçülerinde olup malzemenin yaps ve özellikleri Çizelge 1 de verilmi(tir. Malzemenin d( yüzeyi, olas d( yüzey tabaka sertle(mesi ihtimaline kar(lk, 0.5 mm tala( derinli7i verilerek geleneksel bir torna tezgahnda silindirik tornalama i(lemine tabi tutulmu( ve d( yüzeylerdeki olumsuzluklar giderilmi(tir. Çizelge 1. Deney numunelerinin yap ve özellikleri. Kimyasal kompozisyon(%) Mekanik ve Fiziksel Özellikleri C Çekme Gerilmesi (MPa) 640 Si Akma Gerilmesi (MPa) 408 Mn Sertlik (BHN) 201 P Uzama (%) 18 S Elastisite Modülü 200 Al Kayma Modülü 80 Fe Yo7unluk (g/cm 3 ) tala( açsna sahip iken SCMT 12M508-S2X7 sementit karbür kesici takmn tala( açs 7º dir. Her iki takmn da bo(luk açs de7eri 7º dir. Fakat 0º tala( açsna sahip SCMW formdaki sementit karbür kesici takmn tala( açs dinamometrenin açl sistemi ile 7º nin üzerine çkartld7nda, bo(luk açs 0º nin altna dü(mektedir. Bu nedenle 7º ve üzeri tala( açs de7erleri için 7º lik tala( açsna sahip SCMT formundaki sementit karbür kesici takm kullanlm(tr. Deneylerde kullanlacak kesme parametrelerinin seçiminde, yük hücrelerinin çal(ma aral7 esas alnm(tr. Kesme parametreleri için, yük hücrelerinin çal(ma aral7n a(mayacak (ekilde takm üretici firmann önerdi7i kesme hz baz alnarak ISO 3685 te önerildi7i (ekilde be( farkl kesme hz belirlenirken, 0.8 mm kesici takm uç yarçapna uygun olarak tala( derinli7i ve ilerleme (a=2.5 mm, f=0.25 mm/dev) için bu standardn önerdi7i referans de7erler seçilmi(tir. Deneylerde, numuneler üzerinden 100 mm uzunlu7unda tala( kaldrlarak ölçüm yaplm(tr Kesme Kuvvetleri ve Teorik Hesaplamalar 5ekil 2 de torna tezgahnda takm üzerine etki eden kuvvet bile(enleri gösterilmektedir. Bunlar; takm/tala( yüzeyi üzerine etki eden, kesme ucuna dik V yönündeki kuvvetin bile(eni kesme kuvveti (F c ) olarak adlandrlr. F c, kesme hz vektörü do7rultusunda etkiyen asl kesme kuvveti olup genellikle olu(an kuvvetle- 324

3 KES+C+ TAKIM TALA5 AÇISININ +LERLEME KUVVET+ ÜZER+NDEK+ ETK+S+N+N / POL+TEKN+K DERG+S+, C+LT 8, SAYI 4, 2005 rin en büyü7üdür. +lerleme do7rultusuna paralel yönde takm üzerine etkiyen kuvvet bile(eni ilerleme kuvveti (F f ) olup, bu kuvvet genelde F c kuvvetinin yakla(k %55 ne kadar çkabilmektedir. Radyal yönde takm i( parçasndan uzakla(trmaya çal(an, i(lenmi( yüzeye dik etki eden pasif kuvvet (F p ) ise üçüncü kuvvet bile(enidir (4). Fc 5ekil 2. Tornada olu(an kesme kuvvetleri (2) Kienzle ye göre asl kesme kuvveti, tala( kesiti ile i(lenen malzemenin özgül kesme direncinin çarpm esasna dayanr (5). F A = (1) c k s Tala(l imalatta takm tezgahlarnn pek ço7u için kesme kuvveti ve buna ba7l kesme gücünü hesaplamak için F c bu esasa göre belirlenir. Bu hesaplamada, tala( geometrisi de büyük önem ta(maktadr. Tala( kesitini belirleyen en önemli faktör 5ekil 3 de gösterilen kesici takmn yana(ma açs (K r ) dr. R Takm 5ekil 3. Tala( kesitinin yana(ma açs ile ili(kisi (2). 5ekil 3 deki taral alan tala( kesitini ifade etti7ine göre; A = h b 0 (2) h = f sin (3) b a sin K r K r = (4) F Asl kesme kuvveti (F c ) nin hesaplanmasnda kullanlan özgül kesme direnci ise; k11 k s = (5) m h ampirik ba7nts ile bulunur. Bu ba7ntdaki k 11 ifadesi h=1 mm ve b=1 mm olan bir kesitin özgül kesme kuvvetini ifade eder. m ise i(lenen malzemenin k 11 de7eri ile h de7eri arasndaki logaritmik ili(kiyi gösteren e7rinin karakteristik e7imidir. Malzeme cinsine ba7l olarak sabit bir de7erdir. Buna göre tala( kalnl7nn (h) artan de7erlerine kar(lk malzemenin özgül kesme direnci (k s ) azalmaktadr. m de7eri ise her malzeme için farkl de7er ta(maktadr. Yaplan pek çok deneysel ara(trmann ortaya koydu7u sonuçlara göre, tala( kaldrma srasnda asl kesme kuvveti (F c ) ni etkileyen de7i(ik faktörler söz konusudur. Bunlarn en önemlileri: Tala( açs faktörü (k ), kesme hz faktörü (k v ), takm a(nma faktörü (k a ) ve takm malzemesi faktörü (k t ) dir. Tala( açs düzeltme faktörü deneysel olarak elde edilmi( a(a7daki e(itlikte hesaplanabilir (5). C 1.5 k = (6) 100 Burada, : takmn efektif tala( açs, C: tala( açs sabittir. C de7erleri, çelik malzemenin i(lenmesi için 109, döküm ve benzeri di7er malzemeler için 103 olarak alnmaktadr (5). Bu faktörler de dikkate alnarak a(a7daki e(itlikteki asl kesme kuvveti denklemi elde edilmi(tir (5). F c = A0 k s kv k k a kt (7) Tala( kaldrma esnasnda olu(an kuvvetlerin tayini için ampirik ifadeler çe(itli ara(trmalar sonucu ortaya konulmu( olmakla beraber, bu kuvvetlerin ölçülerek belirlenmesi en etkili yoldur. Bu çal(mada, deneysel olarak ölçülen F c de7erleri E(itlik 7 ile hesaplanan teorik de7erler ile kar(la(trlm(tr. +lerleme kuvveti (F f ) ve pasif kuvvet (F p ) için kesin de7erler olmamakla F c ye ba7l olarak yakla(k; F f X ( )F c (8) F p X ( )F c (9) ba7ntlaryla hesaplanr (5). 3. DENEY SONUÇLARI VE TARTIMA Tala( kaldrma srasnda kesme kuvvetlerini etkileyen en önemli faktörlerden birisi de takm/tala( temas uzunlu7udur. Takm/tala( temas uzunlu7unun kesme kuvvetleri üzerinde önemli bir etkiye sahip oldu7u bilinmektedir (4). Temas uzunlu7unun azalmas ile birlikte kesme kuvvetleri dü(erken, temas uzunlu7unun artmas ile sürtünmenin de artmas, kesme kuvvetlerinin artmasna sebep olmaktadr. Takm geometrisini 325

4 Mustafa GÜNAY, Ulvi 5EKER / POL+TEKN+K DERG+S+, C+LT 8, SAYI 4, 2005 olu(turan elemanlardan, özellikle tala( açs, bu temas bölgesinin belirlenmesinde önemli bir rol oynamaktadr. Tala( açs için genellikle optimum bir de7er mevcut olup bu de7erin gere7inden büyük seçilmesi kesici ucun dayanm üzerinde olumsuz etki yapaca7ndan a(nma sürecini hzlandrr. A(nma ile birlikte bo(luk yüzeyindeki temas artarak kesme kuvvetlerinin de artmasna sebep olabilir. Ancak tala( açsnn pozitif olarak belirli de7erlere kadar artrlmas, takmn tala( yüzeyinde takm/tala( temas uzunlu7unun ksalmasna neden olaca- 7ndan kesme kuvvetlerinde bir azalma olmas beklenmektedir. Özellikle, negatif tala( açlarnda artan temas alan ve sürüklenen tala( hacminin artmas kesme kuvvetleri ve s olu(umunu çok fazla etkilemektedir (6-13). E(itlik 7 de tala( açsnn bu tarzdaki etkisi modellenmi(tir. Bu yakla(m kesme kuvvetlerinin teorik olarak hesaplanmasnda yaygn olarak kullanlmaktadr. Bu çal(mada bu teorik yakla(m temel alnarak, tala( açsndaki de7i(ime ba7l olarak kesme kuvvetlerindeki de7i(imin deneysel olarak belirlenmesi ve teorik yakla(mn do7rulu7unun ara(trlmas hedeflenmi(tir. Sabit tala( derinli7i (2.5 mm) ve sabit ilerleme (0.25mm/dev) kullanlarak, be( farkl kesme hznda (80, 100, 120, 150 ve 180 m/min) tala( açsnn -5 den ye kadar sekiz farkl de7erinde yaplan tala( kaldrma deneyleri sonucunda elde edilen ilerleme kuvveti de7erleri Çizelge 2 de gösterilmi(tir Tala; Aç4s4n4n lerleme Kuvveti (F f ) Üzerindeki Etkisinin De)erlendirilmesi Tasarlanan ve imal edilen dinamometre ile asl kesme kuvveti F c nin yan sra, kesme kuvvetleri arasnda ikinci derecede bir öneme sahip ilerleme kuvveti F f nin de ölçülebilmesi mümkün olmu(tur. Deneysel ölçümlerle elde edilen ve Çizelge 2 de listelenen ilerleme kuvvetinin, farkl kesme hzlarnda tala( açsna ba7l olarak de7i(imi 5ekil 4 deki grafikde bir arada gösterilmi(tir. Çizelge 2. Tala( açs ve kesme parametrelerine göre deneysel ve teorik olarak ilerleme kuvvetlerindeki de7i- (im. Kesme hz V (m/min) Tala( açs Y ([) Deneysel ölçülen F f (N) Teorik hesaplanan F f (N) Teo./Den. F f (%) m/dk 100 m/dk 120 m/dk 150 m/dk 180 m/dk +lerleme Kuvveti F f (N) ,5 0 2,5 5 7, ,5 Tala( Açs-Y ( 0 ) 5ekil 4. Farkl kesme hzlarnda, ilerleme kuvvetinin tala( açsna ba7l olarak de7i(imi. 326

5 KES+C+ TAKIM TALA5 AÇISININ +LERLEME KUVVET+ ÜZER+NDEK+ ETK+S+N+N / POL+TEKN+K DERG+S+, C+LT 8, SAYI 4, ekil 4 den görülebilece7i gibi, bütün kesme hzlar için, ilerleme kuvveti F f nin, tala( açsndaki de- 7i(im kar(snda benzer özellikler sergilemektedir. Kesme hzndaki art(a ba7l olarak, genel anlamda, ilerleme kuvvetinin çok küçük miktarlarda azald7 ve ilerleme kuvvetinin kesme hzna kar( duyarll7nn dü(ük oldu7u söylenebilir. Grafik incelendi7inde ilerleme kuvveti (F f ), negatif açlarda en büyük de7erlerini alrken, özellikle 0 de oldukça küçük de7erlere dü(- mekte ve tala( açsndaki pozitif art(la beraber tekrar yükselme e7ilimine girmektedir. Be( farkl kesme hz için de elde edilen grafiklerin paralel bir davran( sergilemi( olmas, deneysel sonuçlarda çok ciddi bir hata olmad7n, F f nin tala( açsndaki de7i(im kar(snda homojen bir davran( sergiledi7ini göstermektedir. F f için gözlenen bu e7ilim, öncelikli olarak dinamometre tasarmndaki özelliklere ba7l olarak de- 7erlendirilmi(tir. Yaplan tasarmda, öncelikli olarak 0 tala( açsna sahip, kesici takm kullanlm( ve farkl tala( açlar için dinamometreye ba7lanan bir aç ölçer ile, takm bir bütün halinde döndürülerek istenen tala( açs de7erleri ayarlanm(tr. Böyle bir tasarmda ya(anan en önemli durum, takmn ön bo(luk açsnn, negatif tala( açlarnda artmas, pozitif tala( açlarnda azalmas (eklinde kendini göstermi(tir. Ancak bu de7i(imin olumsuz etkisini engellemek için, ön bo(luk açsnn en küçük de7erinin, 2.5 mm tala( derinli7i ve 0.25 mm/dev ilerleme (artlar için, takmn ön tarafndaki sürtünmeyi engelleyecek tarzda kalmas sa7lanm(tr. Bu amaçla, özellikle pozitif tala( açlarndaki daha büyük de7erlerde, ön bo(luk açsnn arzu edilen durumda kalmasn temin etmek için, +7.5 ve daha sonraki tala( açlar için, bütün özellikleri ayn (genel geometri, uç yarçap, kalite grubu vb) ama +7 tala( açsna sahip kesici takm kullanlmasna geçilmi(tir. Böylece ön bo(luk açsnn kesme kuvvetlerini etkilemesi engellenmi(tir. Her deneyde yeni bir takm kullanlmas ve her deneyde çok yüksek miktarlarda tala( kaldrlmam( olmas da, a(nma ile ya(anabilecek olumsuz etkileri en aza indirmi(tir. Bu tasarm (artlarnn olumsuz bir etkiye sahip olmad7 dü(ünülecek olursa, F f nin 0 lik tala( açsnda en dü(ük de7erlerde kalmas, bu aç durumunda deney (artlarnn en kararl oldu7u anlam ta(maktadr. Bu konu; üzerinde hala çal(lmas gereken bir özellik arz ederken, deneyler srasnda gürültü ve titre(im ölçümleri yaplarak, 0 de en kararl (artlarn elde edildi7i do7rulanmaldr. 2, 4 ve 11. kaynaklar incelendi7inde, ilerleme kuvvetinin asl kesme kuvvetine ba7l, teorik olarak belirlenebilece7i görülmektedir. +lerleme kuvvetinin, asl kesme kuvvetinin %55 ine kadar çkabilece7i vurgulanrken, teorik tahminlerde ve pratik uygulamalarda, tornalama i(lemleri için 0.2~0.3 F c kadar alnmas tavsiye edilmektedir (4, 5). Çizelge 2 den görülebilece7i gibi, ilerleme kuvvetinin teorik ve deneysel de7erleri arasnda ortalama 0.69 gibi bir orana ula(lmaktadr. Buna göre, teorik yakla(mlarda yaygn kullanlan 0.2~0.3 katsaysnn dü(ük oldu7u ve F f nin 0.3F c den daha fazla dikkate alnmas gere7ini ortaya koymaktadr. 4. SONUÇ VE ÖNERLER Tüm deneylerin ayn (artlarda yaplm( olmas, elde edilen sonuçlarn kendi arasnda tutarllk sergilemesi, tasarlanan ve imal edilen dinamometrenin söz konusu amaç için kullanlabilir oldu7unu göstermi( ve deney sonuçlarnn kendi aralarnda kar(la(trlabilmesini mümkün klm(tr. Kesme hzlarndaki art(a ba7l olarak, ilerleme kuvvetindeki azalmann çok küçük olmas, ilerleme kuvvetinin kesme hzna duyarll7nn daha az oldu7unu göstermektedir. +lerleme kuvvetinin en küçük oldu7u tala( açlar, 0 ve daha sonra +2.5 dir. Bu durum, deney (artlarnn özellikle 0 de en kararl oldu7unu göstermektedir. +lerleme kuvvetinin teorik/deneysel oran pratik uygulamalarda da F c nin 0.3 katndan daha fazla alnmas gerekti7ini göstermektedir. Deneysel çal(malar, tala( açsna ba7l olarak ilerleme kuvveti F f nin asl kesme kuvveti F c den farkl e7ilimler sergiledi7ini göstermi(tir. Özellikle 0 lik tala( açsnda elde edilen en dü(ük F f de7erleri, bu açdaki kararl deney (artlarna ba7l olarak açklanm(- tr. Ancak bu durum, yaplacak gürültü ve titre(im ölçümleri ile do7rulanmaldr. 5. TEEKKÜR Bu ara(trmann yaplmasnda desteklerinden dolay Gazi Üniversitesi, Bilimsel Ara(trma Projeleri Müdürlü7üne te(ekkür ederiz. 6. KAYNAKLAR 1. Dönerta(, M. A., Freze tezgahnda gerinim ölçme esasl, bilgisayar ba7lantl dinamometrenin tasarm ve imalat. Doktora Tezi, Gazi Üniversitesi Fen Bilimleri Enstitüsü, Ankara, (1999). 2. 5eker, U., Tala(l +malatta Takm Tasarm, G.Ü. Fen Bilimleri Enstitüsü Yüksek Lisans Ders Notlar, Ankara, (2000). 3. Günay, M., Tala( Kaldrma +(lemlerinde Kesici Takm Tala( Açsnn Kesme Kuvvetlerine Etkisinin Deneysel Olarak +ncelenmesi. Yüksek Lisans Tezi. Gazi Üniversitesi Fen Bilimleri Enstitüsü, Ankara, (2003). 4. 5ahin Y., Kesici takm geometrisi ve seçimi, Tala( Kaldrma Prensipleri Cilt-I, Nobel Yaynevi, Ankara, (2000). 327

6 Mustafa GÜNAY, Ulvi 5EKER / POL+TEKN+K DERG+S+, C+LT 8, SAYI 4, Mendi, F., Tornalama teorisi ve hesaplar, Takm Tezgahlar Teori Ve Hesaplar, ISBN , Ankara, (1996). 6. Shaw, M. C., Mechanics of orthogonal cutting, Metal Cutting Principles, Oxford University Press, London, (1984). 7. Jaspers, Serge P.F.C., Metal Cutting Mechanics And Material Behaviour, PhD Thesis, Technischeuniversiteit Eindhoven, (1999). 8. Huang, L., Chen Joseph C., and Chang, T., Effect of Tool/Chip Contact Length on Orthogonal Turning Performance, Journal of Industrial Technology, 15 (2): (1999). 9. Altnta(, Y., Mechanics of Metal Cutting, Manufacturing Automation, Cambridge University Press, USA, (2000). 10. Black, S. C., Chiles, A., Lisseman A. J., Martin, S. J., Principles of Manufacture, 3nd ed., Arnold Book Company, London, (1996). 11. Modern Metal Cutting, A Practical Handbook, Sandvik Coroman, Sweden, (1994). 12. Trent, E. M., Metal Cutting, 2 nd ed., Butterwoths, London, (1984). 13. Shih, A. J., Finite element analysis of the rake angle effects in orthogonal metal cutting, International Journal Mechanical Science, 38 (1): 1-17 (1996). 328