Petek Kirişlerde Yanal Stabilite Sorunun İncelenmesi ve Karşılaştırmalı Sonuçlar
|
|
- Yildiz Alpay
- 6 yıl önce
- İzleme sayısı:
Transkript
1 Petek Kirişlerde Yanal Stabilite Sorunun İncelenmesi ve Karşılaştırmalı Sonuçlar Doç. Dr. İlker KALKAN Kırıkkale Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Öğretim Üyesi Tel: /1254 E-posta: Mehmet Fethi ERTENLİ İnşaat Yüksek Mühendisi E-posta: Selçuk BAŞ Bartın Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Araştırma Görevlisi Tel: E-posta: Öz Çelik yapıların inşasında çeliğin ekonomik olarak kullanılması yapının maliyetinin düşürülmesini ve böylece doğal kaynak olan demir cevherinin israfının önlenmesini sağlar. Maliyetten tasarruf sağlanırken yapısal güvenlikten taviz verilmemesi esastır. Bu noktadan hareketle, kullanılan malzeme miktarında önemli derecede tasarruf sağlayan ve yapısal olarak da son derece güvenli olan petek kiriş sistemleri günümüzde çelik yapılarda yaygınlık kazanmaya başlamıştır. Yanal burulmalı burkulma, çelik yapı tasarım yönetmeliklerinde kirişlerin dayanımına ve yapının güvenliğine etki eden durumlardan biri olarak dikkate alınmaktadır. Bu çalışmada, sonlu elemanlar programı ile modellenen kirişlerin nümerik analizi sonucu elde edilen burkulma yükleri, farklı çelik yönetmeliklerinde (-LRFD, AS 41, Eurocode 3) sunulan formüller ile geçmiş çalışmalarda geliştirilmiş analitik formüllerden elde edilen kritik yük değerleri ile karşılaştırılarak, yanal burulmalı burkulma için önerilen formüllerin numerik sonuçlarla uyumu incelenmiştir. Ayrıca, gövde boşluklarının da etkisi ile petek kirişlerde ortaya çıkabilecek gövde buruşması riskinin, burkulma yükü değerlerini hangi ölçüde azalttığı ve formüllerin bu azalmayı yansıtıp yansıtamadığı da araştırılmıştır. Yapılan çalışma sonucunda I kesitli hücresel boşluklu çelik kirişlerin nümerik analizinden elde edilen kritik yük değerlerinin analitik değerlerin altında kaldığı görülmüştür. Göz önüne alınan yönetmelikler arasında nümerik değerlere en yakın sonuçlar ise Eurocode 3 yönetmeliğinde sunulan formüllerden elde edilmiştir. Böylece bu çalışma yerel burkulmaların yapısal hesaplarda dikkate alınmasının gerekliliğini ortaya koyarak daha güvenli tarafta kalacak şekilde tasarım yapılmasına olanak 37
2 sağlamaktadır. Aynı şekilde nümerik analiz değerlerinin literatürdeki buruşma etkisini göz önüne alan çalışmalardan hesaplanan kritik yük değerlerinin oldukça altında kaldığı sonucu elde edilmiştir. Anahtar sözcükler: Yanal buruşmalı burkulma, Yanal burulmalı burkulma, Petek kiriş, Sonlu elemanlar yöntemi. Giriş Düzenli gövde boşluklu çelik kirişler, yapılarda yapısal emniyetten taviz verilmeden çelikten tasarruf edilebilmesine imkân sağlayan bir tasarım olarak ortaya çıkar. Gövde boşlukları, malzemeden tasarruf sağlanmasının yanında binanın zati ağırlığının ve maliyetinin düşürülmesine de katkıda bulunur. Petek kiriş olarak adlandırılan bu kirişler dünyada ve ülkemizde sıklıkla tercih edilmektedir. Ayrıca bu kirişlerin genelde sanayi tipi yapılarda uygulama alanı bulduğu bilinmektedir. Kirişlerin boşluklu üretilmesi, kiriş ağırlığını azaltırken kesit yüksekliğini arttırmaktadır. Kesit yüksekliğinin büyümesi, kirişin moment taşıma kapasitesini ve kesit ataletini artırır. Şekil 1. I profil kesitindeki gerilme dağılışı. Şekil 1 de gösterilen I kirişin güvenle taşıyabileceği moment yaklaşık olarak Denklem 1 yardımıyla hesaplanabilmektedir. M a (1) f f σ em Burada; a: flanşların ağırlık merkezleri arasındaki mesafeyi, f f : başlık alanını, σ em : başlığın ortalama emniyet gerilmesini ifade etmektedir. Yukarıda verilen yaklaşık denklemdeki a mesafesi büyüttürülürse kirişin taşıyabileceği moment değeri de artacaktır. Yanal Buruşmalı Burkulma Düzlemde yüklenen çelik I kirişlerde, profilin başlık ve gövde narinliklerine bağlı olarak yerel burkulmalar ve yanal burulmalı burkulmalar görülür. Yanal burulmalı burkulma (YBB), kiriş kesitinin yanal yönde ötelendiği ve gövdede buruşmalar olmadan rijit olarak döndüğü bir eğilme burkulma halidir. Yerel 38
3 burkulmalar (LB) ise kirişin tümden yanal sapması ve dönmesi olmaksızın kısa mesafede başlık ve/veya gövdenin burkulmasıdır (Kalkan ve Büyükkaragöz, 211). Kuvvetli flanş ve zayıf gövde yapılı kirişlerin tüm yanal deformasyonu, YBB ve LB davranışlarının bir kombinasyonunun sonucu olarak gövde buruşmalarına neden olabilmektedir. Bu davranış literatürde yanal buruşmalı burkulma (YBŞB) olarak kabul görmektedir. Şekil 2 de I kesite ait YBB, YBŞB ve LB halleri gösterilmiştir. Şekil 2. I profilli kirişlerin burkulma halleri. Literatürde, yanal buruşmalı burkulma modu yalnızca dolu gövdeli çelik kirişlerde incelenmiş ve petek kirişlerin buruşmalı burkulma davranışları üzerine hiçbir çalışma yapılmamıştır. Yapısal çelik yönetmelikleri ise, dolu gövdeli çelik kirişlerin yalnızca yanal burulmalı burkulma davranışlarını dikkate almakta ve bu kirişlerde gövde buruşması etkisiyle burkulma yükü değerlerinde ortaya çıkabilecek azalmaları göz ardı etmektedir. Yine bu yönetmelikler, gövde boşluklarının gövde buruşması üzerindeki etkisini tamamen göz ardı etmektedir. Mevcut çalışmada, yapısal çelik yönetmeliklerinde sunulan yanal burulmalı burkulma (YBB) formülleri ile önceki çalışmalarda geliştirilmiş olan yanal buruşmalı burkulma (YBŞB) formülleri, gövde boşluklarını dikkate alacak şekilde revize edilmiştir. Elde edilen bu formüller kullanılarak ulaşılan analitik sonuçlar, numerik sonuçlarla karşılaştırılmıştır. Nethercot ve Rocky (1972) kiriş elemanların yanal burkulması için birçok yükleme ve mesnetlenme durumlarını incelemişler ve tasarım için yeni bir yaklaşım geliştirmişlerdir. Gövde narinliğinden dolayı buruşma etkisini de dikkate aldıkları çalışmalarında elde ettikleri yaklaşımın tasarım için daha güvenilir olduğunu belirlemişlerdir. Bradford (1992), çelik I kirişlerin doğrusal ve doğrusal olmayan buruşmalı burkulması üzerine yaptığı çalışmasında, kuvvetli flanş ve narin gövde yapılı kısa I kirişlerde elastik bölgede buruşmalı burkulma gerilmesinin önemli ölçüde düştüğünü belirtmiştir. Pi ve Trahair (1999, 2) yaptıkları çalışmada YBB durumunda gövde buruşmalarının kirişin dönme rijitliğini azalttığını belirtmiştir. Sonlu elemanlar programı yardımıyla nümerik bir çalışma yaparak, gövde buruşmalarından dolayı kirişin rijitliğindeki azalmaların dikkate alınması gerektiğini ve ayrıca kuvvetli flanşa sahip I kirişlerde dönme rijitliğinde azalmalar olduğunu göstermiştir. Trahair (29), tek açıklıklı çelik I kirişlerin elastik YBŞB üzerinde yaptığı çalışmasında, kesit başlıklarının kuvvetli hale gelmesiyle I kirişlerdeki kritik burkulma yükünde buruşmaya bağlı düşüşün arttığını göstermiştir. Kalkan ve Büyükkaragöz (211) çift simetrik çelik I kirişlerde kesit gövdesindeki buruşmaların etkisini analitik ve nümerik olarak incelemişlerdir. Çalışmalarında 39
4 (25), AS 41 (1998) ve Eurocode 3 (23) de verilen bağıntılardan elde edilen sonuçlar nümerik analiz sonuçları ile karşılaştırılmış ve yönetmeliklerin buruşma etkisini dikkate almamaları sebebiyle güvenli tarafta kalmadıkları belirlenmiştir. Diğer taraftan buruşma etkisini dikkate alan Nethercot ve Rockey (1972) ve Pi ve Trahair (1999, 2) tarafından elde edilen bağıntılar yeniden revize edilerek sonuçlar nümerik analizle karşılaştırılarak incelenmiştir. Böylece yanal burkulma momentlerinin hesabı için alternatif denklemler geliştirerek elde ettikleri sonuçların nümerik analiz sonuçları ile uyumlu olduğunu göstermişlerdir. Sonlu Eleman Modeli Nümerik Çalışma Nümerik analizlerde Arcelor (24) firmasının Tablo 1 deki düzenli dairesel gövde boşluğuna sahip altı tip profili kullanılmıştır. Şekil 3.Nümerik analizlerde kullanılan kiriş kesit boyutları (Arcelor, 24). Tablo 1 de yer alan profiller için Amerikan çelik yapılar yönetmeliği -LRFD (25) de verilen Denklem (2) kullanılarak kirişlerin yanal burulmalı burkulmada elastik sınır uzunluk değerleri (L r ) hesaplanmıştır. L r (2) = 1,95 r ts E,7 f y J c S h x 1+,7 f 1+ 6,76 E y S x h J c 2 Tablo 1. Kirişler için elastik yanal burulmalı burkulma uzunlukları Profil Adı L r (m) IPEO IPEO IPEO5 5.1 IPEO IPEO IPEO
5 Denklem 2 den en büyük toplam derinliği sahip olan IPEO75 kirişi için L r değeri 6.55m olarak bulunmuştur. Her bir kesit için bu sınır uzunluk değerleri hesaplanarak Tablo 1 de verilmiştir. Her kiriş, 1 m den başlamak suretiyle 1 m ye kadar kiriş uzunlukları 5 er metre artırılarak boyutlandırılmış ve toplamda 114 adet kiriş sonlu elemanlar programları yardımıyla analiz edilmiştir. Modellerin gerçeğe daha yakın sonuçlar vermesi için kirişler solid eleman olarak boyutlandırılmıştır. Malzeme Özellikleri Kirişler çelik kiriş olarak teşkil edilmiş ve elastik analiz yapılmıştır. Malzemenin elastisite modülü E=2x1 5 MPa ve poison oranı ν=.3 olarak programa girilmiştir. Sonlu Eleman Ağının Oluşturulması Sonlu elemanların kullanıldığı nümerik modellemelerde eleman sıklığı ve düzeni analiz sonuçlarına etki eden temel faktörlerdendir. Yapılan öncül analizler sonucu 1 mm mesh aralığının sonuçları yakınsamak için yeterli olduğu görülmüştür ve analizlerde 1 mm mesh aralığı kullanılmıştır. Mesnet Koşullarının Belirlenmesi Basit kiriş mesnet koşullarını yansıtmak amacıyla kirişlerin bir ucunda sabit diğer ucunda ise hareketli mesnet koşulları tanımlanmıştır. Bu amaçla, alt başlık uçları x ve y doğrultularında tutulmuştur. Bununla birlikte, sabit olan mesnetin, z yönünde de ötelenmesi engellenmiş, hareketli olan mesnet ise bu doğrultuda serbest bırakılmıştır. Yine alt başlık uçlarına yerleştirilen sabit ve hareketli mesnetlerin kiriş ekseni boyunca dönmesinin engellenmesi için z ekseninde dönmeye karşı sınırlandırılmışlardır. Bu şekilde kiriş sonları burulmaya karşı tutulmuştur. Kirişin z doğrultusundaki ötelenmeleri mesnet noktalarında tutulmayarak, kirişin çarpılma deformasyonlarına izin verilmiş, bu şekilde çarpılma etkisi hesaba katılmamıştır. Ayrıca yanal burulmalı burkulmanın net bir şekilde görülebilmesi için kiriş uçları kesit boyunca mesnetlerle, x yönünde hareket etmesi ve z yönünde dönmesi engellenmiştir. Şekil 4 de kullanılan kiriş elemanın yükleme ve mesnetlenme durumu gösterilmektedir. Şekil 4. Kirişlerin mesnetleme ve yükleme durumları. 41
6 Burkulma Analizinin Yapılması Kirişlerin ABAQUS (28) programında modellenmesi, sonlu eleman ağının oluşturulması ve mesnet koşullarının belirlenmesi işlemi yapıldıktan sonra her elemanın burkulma analizleri yapılmıştır. Burkulma analizi sonucunda her kiriş için kritik yüklerin hesabında kullanılacak öz değerler belirlenmiştir. Bu öz değerler kirişlere yükleme yapılan düğüm noktası sayısı ile çarpılarak P cr değerleri hesaplanmıştır. Elde edilen burkulma şekillerinden bazıları Şekil 5 te IPEO4-25 m ve IPEO75-1 m için verilmiştir. Şekil 5. Burkulma mod şekilleri: IPEO4-25m IPEO75-1m. Analitik Çalışma Yapılan nümerik çalışma sonucu elde edilen değerlerin karşılaştırmasını yapabilmek amacıyla buruşma etkisini göz önünde bulundurmayan -LRFD (25), Eurocode 3 (23) ve AS 41 (1998) tarafından verilen bağıntılar çalışma kapsamında gövde boşluklu kirişlere göre revize edilmiştir. Ayrıca buruşma etkisini dikkate alan Nethercot ve Rockey (1992) ve Pi ve Trahair (1999, 2) yaptıkları akademik çalışmalar sonucu elde ettikleri bağıntılar aynı şekilde gövdesel boşluklar dikkate alınarak revize edilmiştir. Bu revize işlemlerinde yanal eğilme, burulma ve çarpılma rijitliklerinde yapılan azaltmalar dikkate alınmıştır. Bu amaçla, nümerik analizde kullanılan kirişler aynı malzeme özellikleri dikkate alınarak Mathcad 14 (2) programında çözülmüş ve P cr değerleri hesaplanmıştır. Nümerik ve Analitik Sonuçların Karşılaştırılması Nümerik analiz ve yönetmeliklerde verilen denklemlerde gövde boşluklarını göz önünde bulundurularak yapılan hesaplamalar sonucunda belirlenen P cr değerlerinin karşılaştırılması Şekil 6, Şekil 7 ve Şekil 8 de verilmiştir. Buradan görüldüğü üzere nümerik analiz sonucu bulunan P cr yükleri aynı kesitler için yönetmeliklerin önerdiği bağıntılardan hesaplanan değerlerin altında kalmıştır. Bu sonuçlardan yönetmeliklerin önerdiği denklemlerde buruşma etkisinin hesaba katılmadığı açık bir şekilde görülmüştür. Buna göre, yönetmeliklerde verilen yanal burkulma denklemleri güvenli sonuçlar vermemektedir. Ayrıca, nümerik analizden elde edilen sonuçlarla en uyumlu analitik sonuçların Eurocode 3 yönetmeliğinde sunulan denklemden elde edildiği de görülmektedir. 42
7 3 IPEO4 1 IPEO AS AS Şekil 6. Yönetmelik ve nümerik sonuçların karşılaştırılması: IPEO4 kirişi 1-4m arası IPEO4 kirişi 45-1m arası. Mevcut çalışmada, Nethercot ve Rockey (1972) ile Pi ve Trahair (1999, 2) tarafından geliştirilen ve Kalkan ve Büyükkaragöz (211) tarafından düzenlenen YBŞB bağıntıları, gövdesel boşluklu kirişlere uyarlanmıştır. Bu uyarlama sonucu bağıntılarda, azaltılmış yanal eğilme, burulma ve çarpılma rijitlikleri kullanılmıştır. Bu rijitlik değerleri azaltılırken, dairesel boşluklar eşdeğer kare boşluklara dönüştürülerek, boşluk yüksekliğinin (h eq ) sabit olması sağlanmıştır. Bu sabit değer, bir dairesel boşluk alanının yaklaşık olarak bir kare boşluk alanına eşitlenmesi sonucu elde edilmiştir. Elde edilen bu yeni bağıntılar aracılığıyla hesaplanan yük değerleri, Şekil 9-11 de nümerik sonuçlarla kıyaslanmaktadır. Bu grafikler incelendiğinde, analitik sonuçların nümerik sonuçlara göre daha düşük olduğu görülmektedir. Geliştirilen bu iki yeni bağıntının birbirine yakın sonuçlar verdiği, ancak bu analitik sonuçların nümerik sonuçlara göre güvenli tarafta kalmadığı belirlenmiştir. Analitik sonuçların numerik sonuçların altında kalmasının, gövdedeki dairesel boşluklar etrafında oluşan ilave gerilmelerden kaynaklandığı düşünülmektedir. 6 IPEO5 16 IPEO AS AS Şekil 7. Yönetmelik ve nümerik sonuçların karşılaştırılması: IPEO5 kirişi 1-4m arası IPEO5 kirişi 45-1m arası. 43
8 1 IPEO6 35 IPEO AS AS Şekil 8. Yönetmelik ve nümerik sonuçların karşılaştırılması: IPEO6 kirişi 1-4m arası IPEO6 kirişi 45-1m arası IPEO45 Rev.Nethercort ve Rocky (1972) Rev.Pi ve Trahair (2) IPEO45 Rev.Nethercot ve Rocky (1972) Rev.Pi ve Trahair (2) Şekil 9. Nümerik ve analitik sonuçların karşılaştırılması: IPEO45 kirişi 1-4m arası IPEO45 kirişi 45-1m arası IPEO55 Rev.Nethercot ve Rocky (1972) Rev.Pi ve Trahair (2) IPEO Rev.Nethercot ve Rocky (1972) Rev.Pi ve Trahair (2) Şekil 1. Nümerik ve analitik sonuçların karşılaştırılması: IPEO55 k1irişi 1-4m arası IPEO55 kirişi 45-1m arası. 44
9 IPEO75 Rev.Nethercot ve Rocky (1972) Rev. Pi ve Trahair (2) IPEO75 Rev.Nethercot ve Rocky (1972) Rev.Pi ve Trahair (2) Şekil 11. Nümerik ve analitik sonuçların karşılaştırılması: IPEO55 kirişi 1-4m arası IPEO55 kirişi 45-1m arası. Sonuçlar Bu çalışmada düzenli gövde boşluklarına sahip farklı uzunluklardaki kirişlerin nümerik analizleri sonucu elde edilen burkulma yükü değerlerinin, yönetmeliklerde sunulan yanal burulmalı burkulma ve önceki çalışmalarda geliştirilmiş olan yanal buruşmalı burkulma formüllerinden elde edilen analitik burkulma yükü değerlerine göre düşük olduğu görülmüştür. Yönetmeliklerde verilen yanal burkulma formüllerinin gövde buruşması etkisini ihmal etmesi sebebiyle, nümerik sonuçların altında kalan değerler vermesi beklenen bir sonuçtur. Ancak, önceki çalışmalarda elde edilmiş yanal buruşmalı burkulma formüllerinin gövde boşlukları da dikkate alınarak düzenlenmesi sonucu elde edilen formüllerin güvenli sonuçlar vermemesi dikkate değerdir. Bu durumun, gövde boşlukları çevresinde ortaya çıkan ilave gerilme birikmelerinden ve bu birikmeler etkisiyle buruşmanın daha erken safhalarda ortaya çıkmasından kaynaklandığı çıkarımı yapılmıştır. İncelenen formüller arasında, Eurocode 3 yönetmeliğinde verilen yanal burkulma formüllerinden elde edilen sonuçların nümerik sonuçlara en yakın değerler olduğu belirlenmiştir. Kaynaklar, Standard User's Manual, Version (28). Pawtucket, Rhode Island, USA:Hibbitt, Karlsson and Sorensen Inc. American Institute of Steel Construction. (25). Load and Resistance Factor Design Specification for Structural Steel Buildings. Chicago, USA. Arcelor Mittal. (24). Dimensions of castellated beams with circular openings according to EN : class C, subclass 1. Bradford, MA. (1992). Lateral-distortional buckling of steel I-section members. Journal of Constructional Steel Resarch, 23,
10 European Committee for Standardization (CEN). (23). Eurocode 3: Design of Steel Structures Part 1 1: General rules and rules for buildings. Brussels, Belgium. Kalkan, I. ve Buyukkaragoz, A. (211). A numerical and analytical study on distortional buckling of doubly-symmetric steel I-beams. Journal of Constructional Steel Research, 7, Mathcad, User s Guide, Mathcad 2 Professional, Mathcad 2 Standard Version 14, Massachusetts, USA, Mathsoft Inc. Nethercot, DA. ve Rockey, K.C. (1972). A Unified Approach to the Elastic Lateral Buckling of Beams. Engineering Journal, 9, Pi, YL. and Trahair, NS. (1999).Distortion and Warping at Beam Supports. Center for Advanced Structural Engineering Research Report No. R79, University of Sydney. Pi, Y.L. ve Trahair, N.S. (2). Distortion and warping at beam supports. ASCE, Journal of Structural Engineering, 126, Standards Association of Australia. (1998). AS 41 Steel Structures. Sydney, Australia. Trahair, NS. (29). Lateral-distortional buckling of monorails. Engineering Structures, 31,
Yapma Enkesitli Çift I Elemandan Oluşan Çok Parçalı Kirişlerin Yanal Burulmalı Burkulması Üzerine Analitik Bir Çalışma
Yapma Enkesitli Çift I Elemandan Oluşan Çok Parçalı Kirişlerin Yanal Burulmalı Burkulması Üzerine Analitik Bir Çalışma Mehmet Fatih Kaban, Cüneyt Vatansever Zümrütevler Mah. Atatürk Cad. İstanbul Teknik
Detaylıidecad Çelik 8 Kullanılan Yönetmelikler
idecad Çelik 8 Kullanılan Yönetmelikler Hazırlayan: Nihan Yazıcı, Emre Kösen www.idecad.com.tr idecad Çelik 8 Kullanılan Yönetmelikler Yönetmelik Versiyon Webinar tarihi- Linki Yeni Türk Çelik Yönetmeliği
Detaylıidecad Çelik 8 Kullanılan Yönetmelikler
idecad Çelik 8 Kullanılan Yönetmelikler Hazırlayan: Nihan Yazıcı www.idecad.com.tr idecad Çelik 8 Kullanılan Yönetmelikler Yönetmelik Versiyon Webinar tarihi Aisc 360-10 (LRFD-ASD) 8.103 23.03.2016 Türk
DetaylıÇelik Yapılar - INS /2016
Çelik Yapılar - INS4033 2015/2016 DERS V Dayanım Limit Durumu Elemanların Burkulma Dayanımı Fatih SÖYLEMEZ Yük. İnş. Müh. İçerik Dayanım Limit Durumu Elemanların Burkulma Dayanımı Elemanların Burkulma
DetaylıÇelik Yapılar - INS /2016
Çelik Yapılar - INS4033 2015/2016 DERS IV Dayanım Limit Durumu Enkesitlerin Dayanımı Fatih SÖYLEMEZ Yük. İnş. Müh. İçerik Dayanım Limit Durumu Enkesitlerin Dayanımı Çekme Basınç Eğilme Momenti Kesme Burulma
DetaylıTanım: Boyuna doğrultuda eksenel basınç kuvveti taşıyan elemanlara Basınç Çubuğu denir.
BASINÇ ÇUBUKLARI Tanım: Boyuna doğrultuda eksenel basınç kuvveti taşıyan elemanlara Basınç Çubuğu denir. Basınç çubukları, sadece eksenel basınç kuvvetine maruz kalırlar. Bu çubuklar üzerinde Eğilme ve
DetaylıINSA 473 Çelik Tasarım Esasları Basınç Çubukları
INS 473 Çelik Tasarım Esasları asınç Çubukları Çubuk ekseni doğrultusunda basınç kuvveti aktaran çubuklara basınç çubuğu denir. Çubuk ekseni doğrultusunda basınç kuvveti aktaran çubuklara basınç çubuğu
DetaylıÇELİK YAPILAR EKSENEL BASINÇ KUVVETİ ETKİSİ. Hazırlayan: Yard.Doç.Dr.Kıvanç TAŞKIN
ÇELİK YAPILAR EKSENEL BASINÇ KUVVETİ ETKİSİ Hazırlayan: Yard.Doç.Dr.Kıvanç TAŞKIN TANIM Eksenel basınç kuvveti etkisindeki yapısal elemanlar basınç elemanları olarak isimlendirilir. Basınç elemanlarının
Detaylıidecad Çelik 8.5 Çelik Proje Üretilirken Dikkat Edilecek Hususlar Hazırlayan: Nurgül Kaya
idecad Çelik 8.5 Çelik Proje Üretilirken Dikkat Edilecek Hususlar Hazırlayan: Nurgül Kaya www.idecad.com.tr Konu başlıkları I. Çelik Malzeme Yapısı Hakkında Bilgi II. Taşıyıcı Sistem Seçimi III. GKT ve
Detaylıidecad Çelik 8 idecad Çelik Kullanılarak AISC ve Yeni Türk Çelik Yönetmeliği ile Petek Kirişlerin Tasarımı
idecad Çelik 8 idecad Çelik Kullanılarak AISC 360-10 ve Yeni Türk Çelik Yönetmeliği ile Petek Kirişlerin Tasarımı Hazırlayan: Oğuzcan HADİM www.idecad.com.tr idecad Çelik 8 Kullanılarak AISC 360-10 ve
DetaylıÇelik I Kesitli Konsol Kirişlerin Yanal Burulmalı Burkulmasının Deneysel ve Analitik Olarak İncelenmesi. Hakan Özbaşaran DOKTORA TEZİ
Çelik I Kesitli Konsol Kirişlerin Yanal Burulmalı Burkulmasının Deneysel ve Analitik Olarak İncelenmesi Hakan Özbaşaran DOKTORA TEZİ İnşaat Mühendisliği Anabilim Dalı Ocak 2013 Analytical and Experimental
DetaylıBASINÇ ÇUBUKLARI. Yapısal çelik elemanlarının, eğilme momenti olmaksızın sadece eksenel basınç kuvveti altında olduğu durumlar vardır.
BASINÇ ÇUBUKLARI BASINÇ ÇUBUKLARI Yapısal çelik elemanlarının, eğilme momenti olmaksızın sadece eksenel basınç kuvveti altında olduğu durumlar vardır. Kafes sistemlerdeki basınç elemanları, yapılardaki
DetaylıKarayolu Köprülerinin Modal Davranışına Kutu Kesitli Kiriş Şeklinin Etkisi Doç. Dr. Mehmet AKKÖSE
Karayolu Köprülerinin Modal Davranışına Kutu Kesitli Kiriş Şeklinin Etkisi Doç. Dr. Mehmet AKKÖSE Karadeniz Teknik Üniversitesi Mühendislik Fakültesi, İnşaat Mühendisliği Bölümü akkose@ktu.edu.tr Giriş
DetaylıBÖLÜM DÖRT KOMPOZİT KOLONLAR
BÖLÜM DÖRT KOMPOZİT KOLONLAR 4.1 Kompozit Kolon Türleri Kompozit(karma) kolonlar; beton, yapısal çelik ve donatı elemanlarından oluşur. Kompozit kolonlar çok katlı yüksek yapılarda çelik veya betonarme
DetaylıÖZHENDEKCİ BASINÇ ÇUBUKLARI
BASINÇ ÇUBUKLARI Kesit zoru olarak yalnızca eksenel doğrultuda basınca maruz kalan elemanlara basınç çubukları denir. Bu tip çubuklara örnek olarak pandül kolonları, kafes sistemlerin basınca çalışan dikme
DetaylıÇELİK YAPILARIN TASARIM, HESAP ve YAPIM ESASLARI. ÖRNEKLER ve TS648 le KARŞILAŞTIRILMASI
ÇELİK YAPILARIN TASARIM, HESAP ve YAPIM ESASLARI ÖRNEKLER ve TS648 le KARŞILAŞTIRILMASI Eksenel Çekme Etkisi KARAKTERİSTİK EKSENEL ÇEKME KUVVETİ DAYANIMI (P n ) Eksenel çekme etkisindeki elemanların tasarımında
DetaylıAMDS ROZAK Proje Destek
Temmuz, 2010 Sayı:08 1/5 Petek Kirişler sıcak haddelenmiş H ve I tipi profillerin gövdeleri boyunca zig-zaglı olarak kesilmesi ile elde edilen iki parçanın kaydırılıp şekildeki gibi kaynakla yeniden birleştirilerek
DetaylıİÇERİSİ BETON İLE DOLDURULMUŞ ÇELİK BORU YAPI ELEMANLARININ DAYANIMININ ARAŞTIRILMASI ÖZET
İÇERİSİ BETON İLE DOLDURULMUŞ ÇELİK BORU YAPI ELEMANLARININ DAYANIMININ ARAŞTIRILMASI Cemal EYYUBOV *, Handan ADIBELLİ ** * Erciyes Üniv., Müh. Fak. İnşaat Müh.Böl., Kayseri-Türkiye Tel(0352) 437 49 37-38/
DetaylıKAYMA GERİLMESİ (ENİNE KESME)
KAYMA GERİLMESİ (ENİNE KESME) Demir yolu traversleri çok büyük kesme yüklerini taşıyan kiriş olarak davranır. Bu durumda, eğer traversler ahşap malzemedense kesme kuvvetinin en büyük olduğu uçlarından
Detaylıİtme Sürme Yöntemi İle İnşa Edilmiş Sürekli Ardgermeli Köprülerin Deprem Tasarımı. Özgür Özkul, Erdem Erdoğan, Hatice Karayiğit
İtme Sürme Yöntemi İle İnşa Edilmiş Sürekli Ardgermeli Köprülerin Deprem Tasarımı Özgür Özkul, Erdem Erdoğan, Hatice Karayiğit 09.Mayıs.2015 İTME SÜRME YÖNTEMİ - ILM Dünya çapında yaygın bir köprü yapım
DetaylıL KESİTLİ KİRİŞTE KAYMA MERKEZİNİN ANSYS İLE VE DENEYSEL YOLLA BULUNMASI
T.C DOKUZ EYLÜL ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ L KESİTLİ KİRİŞTE KAYMA MERKEZİNİN ANSYS İLE VE DENEYSEL YOLLA BULUNMASI BİTİRME PROJESİ KADİR BOZDEMİR PROJEYİ YÖNETEN PROF.
DetaylıKOÜ. Mühendislik Fakültesi Makine Mühendisliği Bölümü (1. ve 2.Öğretim / B Şubesi) MMK208 Mukavemet II Dersi - 1. Çalışma Soruları 23 Şubat 2019
SORU-1) Aynı anda hem basit eğilme hem de burulma etkisi altında bulunan yarıçapı R veya çapı D = 2R olan dairesel kesitli millerde, oluşan (meydana gelen) en büyük normal gerilmenin ( ), eğilme momenti
DetaylıKirişlerde Kesme (Transverse Shear)
Kirişlerde Kesme (Transverse Shear) Bu bölümde, doğrusal, prizmatik, homojen ve lineer elastik davranan bir elemanın eksenine dik doğrultuda yüklerin etkimesi durumunda en kesitinde oluşan kesme gerilmeleri
DetaylıDOKUZ KATLI TÜNEL KALIP BİNA SONLU ELEMAN MODELİNİN ZORLAMALI TİTREŞİM TEST VERİLERİ İLE GÜNCELLENMESİ
DOUZ ATLI TÜNEL ALIP BİNA SONLU ELEMAN MODELİNİN ZORLAMALI TİTREŞİM TEST VERİLERİ İLE ÜNCELLENMESİ O. C. Çelik 1, H. Sucuoğlu 2 ve U. Akyüz 2 1 Yardımcı Doçent, İnşaat Mühendisliği Programı, Orta Doğu
DetaylıKİRİŞLERDE PLASTİK MAFSALIN PLASTİKLEŞME BÖLGESİNİ VEREN BİLGİSAYAR YAZILIMI
IM 566 LİMİT ANALİZ DÖNEM PROJESİ KİRİŞLERDE PLASTİK MAFSALIN PLASTİKLEŞME BÖLGESİNİ VEREN BİLGİSAYAR YAZILIMI HAZIRLAYAN Bahadır Alyavuz DERS SORUMLUSU Prof. Dr. Sinan Altın GAZİ ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ
DetaylıÇELİK I-KİRİŞLERE DESTEK SAĞLAYAN KAYMA DİYAFRAMLARI İÇİN
0809 ayıs 7 ÇELİK IKİRİŞLERE DESTEK SAĞLAYAN KAYA DİYAFRALARI İÇİN GEREKLİ RİJİTLİK ve UKAVEET DEĞERLERİ 1 ustafa VARDAROĞLU, 2 O. Özgür EĞİLEZ, 3 Andaç AKBABA 1 Arş. Gör., İnşaat ühendisliği Bölümü, İYTE,
DetaylıBurkulması Önlenmiş Çelik Çaprazlı Sistemler ile Süneklik Düzeyi Yüksek Merkezi Çelik Çaprazlı Sistemlerin Yapısal Maliyet Analizi Karşılaştırması
Burkulması Önlenmiş Çelik Çaprazlı Sistemler ile Süneklik Düzeyi Yüksek Merkezi Çelik Çaprazlı Sistemlerin Yapısal Maliyet Analizi Karşılaştırması Mehmet Bakır Bozkurt Orta Doğu Teknik Üniversitesi, İnşaat
DetaylıÇELİK YAPILARIN TASARIM, HESAP ve YAPIM ESASLARI YÖNETMELİĞİ 2016
ÇELİK YAPILARIN TASARIM, HESAP ve YAPIM ESASLARI YÖNETMELİĞİ 2016 Prof. Dr. Cavidan Yorgun Y. Doç. Dr. Cüneyt Vatansever Prof. Dr. Erkan Özer İstanbul İnşaat Mühendisleri Odası Kasım 2016 GİRİŞ Çelik Yapıların
DetaylıYığma yapı elemanları ve bu elemanlardan temel taşıyıcı olan yığma duvarlar ve malzeme karakteristiklerinin araştırılması
Yığma yapı elemanları ve bu elemanlardan temel taşıyıcı olan yığma duvarlar ve malzeme karakteristiklerinin araştırılması Farklı sonlu eleman tipleri ve farklı modelleme teknikleri kullanılarak yığma duvarların
DetaylıPnömatik Silindir Tasarımı Ve Analizi
Pnömatik Silindir Tasarımı Ve Analizi Burak Gökberk ÖZÇİÇEK İzmir Katip Çelebi Üniversitesi y170228007@ogr.ikc.edu.tr Özet Bu çalışmada, bir pnömatik silindirin analitik yöntemler ile tasarımı yapılmıştır.
Detaylı34. Dörtgen plak örnek çözümleri
34. Dörtgen plak örnek çözümleri Örnek 34.1: Teorik çözümü Timoshenko 1 tarafından verilen dört tarafından ankastre ve merkezinde P=100 kn tekil yükü olan kare plağın(şekil 34.1) çözümü 4 farklı model
DetaylıÇELİK YAPILARIN TASARIM, HESAP VE YAPIM ESASLARI YÖNETMELİĞİ
ÇELİK YAPILARIN TASARIM, HESAP VE YAPIM ESASLARI YÖNETMELİĞİ Prof. Dr. Cem Topkaya Orta Doğu Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Yapı Mekaniği Laboratuvarı İÇERİK Şartname ve Yönetmeliklere
DetaylıÇelik Yapılar - INS /2016
Çelik Yapılar - INS4033 2015/2016 DERS I Türkiye de Deprem Gerçeği Standart ve Yönetmelikler Analiz ve Tasarım Felsefeleri Fatih SÖYLEMEZ Yük. İnş. Müh. İçerik Türkiye de Deprem Gerçeği Standart ve Yönetmelikler
Detaylıidecad Çelik 8 idecad Çelik Kullanarak AISC ve Yeni Türk Çelik Yönetmeliği ile Kren Tasarımı Hazırlayan: Nurgül Kaya
idecad Çelik 8 idecad Çelik Kullanarak AISC 360-10 ve Yeni Türk Çelik Yönetmeliği ile Kren Tasarımı Hazırlayan: Nurgül Kaya www.idecad.com.tr Konu başlıkları III. I. Kren Menüsü II. Analiz AISC 360-10
DetaylıOrion. Depreme Güvenli Yapı Tasarımı. PROTA Mühendislik. Bina Tasarım Sistemi. Joseph Kubin Mustafa Tümer TAN
Orion Bina Tasarım Sistemi Depreme Güvenli Yapı Tasarımı Joseph Kubin Mustafa Tümer TAN PROTA Mühendislik Depreme Güvenli Yapılar Doğru, Esnek ve Güvenilir Yapısal Model Esnek 3-Boyut ve Geometri Olanakları
DetaylıELASTİSİTE TEORİSİ I. Yrd. Doç Dr. Eray Arslan
ELASTİSİTE TEORİSİ I Yrd. Doç Dr. Eray Arslan Mühendislik Tasarımı Genel Senaryo Analitik çözüm Fiziksel Problem Matematiksel model Diferansiyel Denklem Problem ile ilgili sorular:... Deformasyon ne kadar
DetaylıYTÜ Makine Mühendisliği Bölümü Mekanik Anabilim Dalı Genel Laboratuvar Dersi Eğilme Deneyi Çalışma Notu
YTÜ Makine Mühendisliği Bölümü Mekanik Anabilim Dalı Genel Laboratuvar Dersi Eğilme Deneyi Çalışma Notu Laboratuar Yeri: B Blok en alt kat Mekanik Laboratuarı Laboratuar Adı: Eğilme Deneyi Konu: Elastik
DetaylıÖngerilmeli Beton Sürekli Kirişlerin Bilgisayarla Hesabı
Öngerilmeli Beton Sürekli Kirişlerin Bilgisayarla Hesabı ÖZET Bu çalışmada öngerilmeli beton sürekli kirişlerin tasarımını Yük-Dengeleme yöntemiyle yapan bir bilgisayar programı geliştirilmiştir. Program
DetaylıBASINÇ ALTINDAKİ ÇELİK ELEMANLARIN TAŞIMA GÜCÜ HESABI
BASINÇ ALTINDAKİ ÇELİK ELEMANLARIN TAŞIMA GÜCÜ HESABI Dr. O. Özgür Eğilmez Yardımcı Doçent İzmir Yüksek Teknoloji Enstitüsü İnşaat Mühendisliği Bölümü Zamanda Yolculuk İÇERİK Taşıma Gücü Hesabı ve Amaç
DetaylıİNŞ 320- Betonarme 2 Ders Notları / Prof Dr. Cengiz DÜNDAR Arş. Gör. Duygu BAŞLI
a) Denge Burulması: Yapı sistemi veya elemanında dengeyi sağlayabilmek için burulma momentine gereksinme varsa, burulma denge burulmasıdır. Sözü edilen gereksinme, elastik aşamada değil taşıma gücü aşamasındaki
DetaylıBirleşimler. Birleşim Özellikleri. Birleşim Hesapları. Birleşim Raporları
Birleşimler Birleşim Özellikleri Birleşim Hesapları Birleşim Raporları Birleşim Menüsü Araç çubuğunda yer alan Çelik sekmesinden birleşimlerin listesine ulaşabilirsiniz. Aynı zamanda araç çubuğunda yer
DetaylıBirleşimler. Birleşim Özellikleri. Birleşim Hesapları. Birleşim Raporları
Birleşimler Birleşim Özellikleri Birleşim Hesapları Birleşim Raporları Birleşim Menüsü Araç çubuğunda yer alan Çelik sekmesinden birleşimlerin listesine ulaşabilirsiniz. Aynı zamanda araç çubuğunda yer
Detaylıd : Kirişin faydalı yüksekliği E : Deprem etkisi E : Mevcut beton elastisite modülü
0. Simgeler A c A kn RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR : Brüt kolon enkesit alanı : Kritik katta değerlendirmenin yapıldığı doğrultudaki kapı ve pencere boşluk oranı %5'i geçmeyen ve köşegen
DetaylıEğilme Etkisi Altındaki Çelik I Kirişlerinde Gövde ve Berkitme Kalınlığının Davranışa Etkisi
S Ü L E Y M A N D E M İ R E L Ü N İ V E R S İ T E S İ T E K N İ K B İ L İ M L E R M E S L E K Y Ü K S E K O K U L U S U L E Y M A N D E M I R E L U N I V E R S I T Y T E C H N I C A L S C I E N C E S V
DetaylıKirişli Döşemeli Betonarme Yapılarda Döşeme Boşluklarının Kat Deplasmanlarına Etkisi. Giriş
1 Kirişli Döşemeli Betonarme Yapılarda Döşeme Boşluklarının Kat Deplasmanlarına Etkisi İbrahim ÖZSOY Pamukkale Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Kınıklı Kampüsü / DENİZLİ Tel
DetaylıProf. Dr. Berna KENDİRLİ
Prof. Dr. Berna KENDİRLİ Sabit (ölü) yükler - Serayı oluşturan elemanların ağırlıkları, - Seraya asılı tesisatın ağırlığı Hareketli (canlı) yükler - Rüzgar yükü, - Kar yükü, - Çatıya asılarak yetiştirilen
DetaylıKİRİŞLERDE VE İNCE CİDARLI ELEMANLARDA KAYMA GERİLMELERİ
KİRİŞLERDE VE İNCE CİDARLI ELEMANLARDA KAYMA GERİLMELERİ x Göz önüne alınan bir kesitteki Normal ve Kayma gerilmelerinin dağılımı statik denge denklemlerini sağlamalıdır: F F F x y z = = = σ da = 0 x τ
DetaylıNarin Çelik Kirişlere Stabilite Desteği Sağlayan Kayma Diyaframlarının Rijitlik Gereklilikleri *
İMO Teknik Dergi, 2017 8105-8128, Yazı 489 Narin Çelik Kirişlere Stabilite Desteği Sağlayan Kayma Diyaframlarının Rijitlik Gereklilikleri * Oğuz Özgür EĞİLMEZ 1 Andaç AKBABA 2 Mustafa VARDAROĞLU 3 ÖZ Çelik
DetaylıPERDELERDEKİ BOŞLUKLARIN YATAY ÖTELENMEYE ETKİSİ. Ayşe Elif ÖZSOY 1, Kaya ÖZGEN 2 elifozsoy@hotmail.com
PERDELERDEKİ BOŞLUKLARIN YATAY ÖTELENMEYE ETKİSİ Ayşe Elif ÖZSOY 1, Kaya ÖZGEN 2 elifozsoy@hotmail.com Öz: Deprem yükleri altında yapının analizi ve tasarımında, sistemin yatay ötelenmelerinin sınırlandırılması
DetaylıÇelik Bina Tasarımında Gelişmeler ve Yeni Türk Deprem Yönetmeliği
Çelik Bina Tasarımında Gelişmeler ve Yeni Türk Deprem Yönetmeliği Prof. Dr. Erkan Özer İstanbul Teknik Üniversitesi ehozer@superonline.com Özet Çelik yapı sistemlerinin deprem etkileri altındaki davranışlarına
DetaylıOrta Doğu Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü
Orta Doğu Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Gazbeton, Tuğla ve Bims Blok Kullanımının Bina Statik Tasarımına ve Maliyetine olan Etkilerinin İncelenmesi 4 Mart 2008 Bu rapor Orta Doğu Teknik
DetaylıT.C. BİLECİK ŞEYH EDEBALİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE VE İMALAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MIM331 MÜHENDİSLİKTE DENEYSEL METODLAR DERSİ
T.C. BİLECİK ŞEYH EDEBALİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE VE İMALAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MIM331 MÜHENDİSLİKTE DENEYSEL METODLAR DERSİ 3 NOKTA EĞME DENEY FÖYÜ ÖĞRETİM ÜYESİ YRD.DOÇ.DR.ÖMER KADİR
Detaylı29. Düzlem çerçeve örnek çözümleri
9. Düzlem çerçeve örnek çözümleri 9. Düzlem çerçeve örnek çözümleri Örnek 9.: NPI00 profili ile imal edilecek olan sağdaki düzlem çerçeveni normal, kesme ve moment diyagramları çizilecektir. Yapı çeliği
DetaylıDairesel Betonarme Kolonlarda Çatlamış Kesite Ait Etkin Eğilme Rijitliklerinin İrdelenmesi
1029 Dairesel Betonarme Kolonlarda Çatlamış Kesite Ait Etkin Eğilme Rijitliklerinin İrdelenmesi Aydin Demir ve Naci Caglar* Sakarya Üniversitesi, Mühendislik Fakültesi, İnşaat Mühendisliği Bölümü, Sakarya,
DetaylıFL 3 DENEY 4 MALZEMELERDE ELASTĐSĐTE VE KAYMA ELASTĐSĐTE MODÜLLERĐNĐN EĞME VE BURULMA TESTLERĐ ĐLE BELĐRLENMESĐ 1. AMAÇ
Malzemelerde Elastisite ve Kayma Elastisite Modüllerinin Eğme ve Burulma Testleri ile Belirlenmesi 1/5 DENEY 4 MAZEMEERDE EASTĐSĐTE VE KAYMA EASTĐSĐTE MODÜERĐNĐN EĞME VE BURUMA TESTERĐ ĐE BEĐRENMESĐ 1.
DetaylıGENEL KESİTLİ KOLON ELEMANLARIN TAŞIMA GÜCÜ (Ara donatılı dikdörtgen kesitler)
GENEL KESİTLİ KOLON ELEMANLARIN TAŞIMA GÜCÜ (Ara donatılı dikdörtgen kesitler) BOYUTLANDIRMA VE DONATI HESABI Örnek Kolon boyutları ne olmalıdır. Çözüm Kolon taşıma gücü abaklarının kullanımı Soruda verilenler
DetaylıTablo 1 Deney esnasında kullanacağımız numunelere ait elastisite modülleri tablosu
BASİT MESNETLİ KİRİŞTE SEHİM DENEYİ Deneyin Amacı Farklı malzeme ve kalınlığa sahip kirişlerin uygulanan yükün kirişin eğilme miktarına oranı olan rijitlik değerin değişik olduğunun gösterilmesi. Kiriş
Detaylı28. Sürekli kiriş örnek çözümleri
28. Sürekli kiriş örnek çözümleri SEM2015 programında sürekli kiriş için tanımlanmış özel bir eleman yoktur. Düzlem çerçeve eleman kullanılarak sürekli kirişler çözülebilir. Ancak kiriş mutlaka X-Y düzleminde
DetaylıBÜYÜK BOŞLUKLU BETONARME KİRİŞLERİN STATİK-BETONARME ANALİZİ
BÜYÜK BOŞLUKLU BETONARME KİRİŞLERİN STATİK-BETONARME ANALİZİ Hasan ELÇİ(*) ÖZET Sıhhi tesisat, pis su tesisatı, elektrik ve telefon kabloları, kalorifer boruları ve havalandırma kanalları gibi tesisatın
DetaylıGüçlendirme Alternatiflerinin Doğrusal Olmayan Analitik Yöntemlerle İrdelenmesi
YDGA2005 - Yığma Yapıların Deprem Güvenliğinin Arttırılması Çalıştayı, 17 Şubat 2005, Orta Doğu Teknik Üniversitesi, Ankara. Güçlendirme Alternatiflerinin Doğrusal Olmayan Analitik Yöntemlerle İrdelenmesi
DetaylıBASİT EĞİLME ETKİSİNDEKİ BETONARME ELEMANLARIN MOMENT-EĞRİLİK VE TASARIM DEĞİŞKENLERİ ÜZERİNE ANALİTİK BİR İNCELEME
PAMUKKALE ÜNİ VERSİ TESİ MÜHENDİ SLİ K FAKÜLTESİ PAMUKKALE UNIVERSITY ENGINEERING COLLEGE MÜHENDİ SLİ K Bİ L İ MLERİ DERGİ S İ JOURNAL OF ENGINEERING SCIENCES YIL CİLT SAYI SAYFA : 1 : 7 : 1 : 71- BASİT
DetaylıYTÜ Makine Mühendisliği Bölümü Mekanik Anabilim Dalı Özel Laboratuvar Dersi Strain Gauge Deneyi Çalışma Notu
YTÜ Makine Mühendisliği Bölümü Mekanik Anabilim Dalı Özel Laboratuvar Dersi Strain Gauge Deneyi Çalışma Notu Laboratuar Yeri: B Blok en alt kat Mekanik Laboratuarı Laboratuar Adı: Strain Gauge Deneyi Konu:
DetaylıSARILMIŞ VE GELENEKSEL TİP YIĞMA YAPILARIN DEPREM DAVRANIŞLARININ İNCELENMESİ. Ali URAL 1
SARILMIŞ VE GELENEKSEL TİP YIĞMA YAPILARIN DEPREM DAVRANIŞLARININ İNCELENMESİ Ali URAL 1 aliural@ktu.edu.tr Öz: Yığma yapılar ülkemizde genellikle kırsal kesimlerde yoğun olarak karşımıza çıkmaktadır.
DetaylıRYTEİE E GÖRE DOLGU DUVAR ETKİSİNİ DİKKATE ALAN BASİTLEŞTİRİLMİŞ YÖNTEMİN İRDELENMESİ
ÖZET: RYTEİE E GÖRE DOLGU DUVAR ETKİSİNİ DİKKATE ALAN BASİTLEŞTİRİLMİŞ YÖNTEMİN İRDELENMESİ H.B. Aksoy 1 ve Ö. Avşar 2 1 İnşaat Mühendisliği Bölümü, Anadolu Üniversitesi, Eskişehir 2 Doçent Doktor, İnşaat
DetaylıTMMOB İNŞAAT MÜHENDİSLERİ ODASI İSTANBUL ŞUBESİ
TMMOB İNŞAAT MÜHENDİSLERİ ODASI İSTANBUL ŞUBESİ Bahar Dönemi Meslek İçi Eğitim Seminerleri Çelik Yapılarda LRFD ve ASD Tasarım Yöntemlerinin Esasları Mayıs 2012 Crown Hall at IIT Campus Chicago. Illinois
Detaylı5. BASINÇ ÇUBUKLARI. Euler bağıntısıyla belirlidir. Bununla ilgili kritik burkulma gerilmesi:
5. BASINÇ ÇUBUKLARI Kesit zoru olarak, eksenleri doğrultusunda basınç türü normal kuvvet taşıyan çubuklara basınç çubukları adı verilir. Bu tür çubuklarla, kafes sistemlerde ve yapı kolonlarında karşılaşılır.
DetaylıBACA DİNAMİĞİ. Prof. Dr. Hikmet Hüseyin H
BACA DİNAMİĞİ D İĞİ Prof Dr Hikmet Hüseyin H ÇATAL 1 GİRİŞG İŞ Sanayi yapılarında kullanılan yüksek bacalar, kullanım süreleri boyunca, diğer yüklerin yanısıra dinamik olarak deprem ve rüzgar yüklerinin
Detaylıkılavuz rayı konsolları ve tırnakları hakkında sınırlı sayıda yayınlanmış çalışma bulunmaktadır.
Asansör Kılavuz Rayı Konsollarının Tasarım Parametreleri ve Gerilme Analizi Serhat Koç 1, Dr. C. Erdem Đmrak 2, Sefa Targıt 3 1 Wittur, Ar-Ge Departmanı, Đstanbul, Türkiye 2 Đstanbul Teknik Üniversitesi,
DetaylıBAŞKENT ÜNİVERSİTESİ MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAK 402 MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ LABORATUVARI DENEY - 3 ÜÇ NOKTALI EĞİLME DENEYİ
BAŞKENT ÜNİVERSİTESİ MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAK 402 MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ LABORATUVARI DENEY - 3 ÜÇ NOKTALI EĞİLME DENEYİ GİRİŞ Yapılan herhangi bir mekanik tasarımda kullanılacak malzemelerin belirlenmesi
DetaylıESKİŞEHİR-KÖSEKÖY HIZLI TREN HATTINDAKİ KÖPRÜ VE VİYADÜKLERİN ÜSTYAPILARININ TASARIMI
ESKİŞEHİR-KÖSEKÖY HIZLI TREN HATTINDAKİ KÖPRÜ VE VİYADÜKLERİN ÜSTYAPILARININ TASARIMI C. Özkaya 1, Z. Harputoğlu 1, G. Çetin 1, F. Tulumtaş 1, A. Gıcır 2 1 Yüksel Proje Uluslararası AŞ Birlik Mah. 450.
DetaylıSÜRTÜNME ETKİLİ (KAYMA KONTROLLÜ) BİRLEŞİMLER:
SÜRTÜME ETKİLİ (KYM KOTROLLÜ) BİRLEŞİMLER: Birleşen parçaların temas yüzeyleri arasında kaymayı önlemek amacıyla bulonlara sıkma işlemi (öngerme) uygulanarak sürtünme kuvveti ile de yük aktarımı sağlanır.
DetaylıPerdeli-Çerçeveli Taşıyıcı Sistemli Binalarda Taşıyıcı Sistem Seçiminin Yapı Davranışı Üzerindeki Etkisinin İncelenmesi
Perdeli-Çerçeveli Taşıyıcı Sistemli Binalarda Taşıyıcı Sistem Seçiminin Yapı Davranışı Üzerindeki Etkisinin İncelenmesi 1 Hüseyin KASAP, * 1 Necati MERT, 2 Ezgi SEVİM, 2 Begüm ŞEBER 1 Yardımcı Doçent,
DetaylıEğilme Etkisi altındaki Kirişlerde Kullanılan Berkitme Levhasının Davranışa Etkisi
Eğilme Etkisi altındaki Kirişlerde Kullanılan Berkitme Levhasının Davranışa Etkisi İ.Devran Çelik 1(*), Mustafa SİVRİ 2(**) Mehmet FENKLİ 3(***) Emre Kök 4(*), Zeki AY 5(*) * Süleyman Demirel Üniversitesi
DetaylıSoğukta Şekil Verilmiş Korniyer Kolonların Davranışı
Soğukta Şekil Verilmiş Korniyer Kolonların Davranışı Mustafa DURMAZ a, Ayşe DALOĞLU b a Gümüşhane Üniversitesi, Mühendislik ve Doğa Bilimleri Fakültesi, İnşaat Mühendisliği Bölümü, 9100, Gümüşhane/TÜRKİYE
DetaylıTAŞIYICI SİSTEM TASARIMI 1 Prof. Dr. Görün Arun
. Döşemeler TAŞIYICI SİSTEM TASARIMI 1 Prof. Dr. Görün Arun 07.3 ÇELİK YAPILAR Döşeme, Stabilite Kiriş ve kolonların düktilitesi tümüyle yada kısmi basınç etkisi altındaki elemanlarının genişlik/kalınlık
DetaylıMerkezi Çaprazlı Çerçevelerde Dayanım Farklılığı Sonucu Oluşan Burulma Etkileri
Merkezi Çaprazlı Çerçevelerde Dayanım Farklılığı Sonucu Oluşan Burulma Etkileri Bora AKŞAR 1, Selçuk DOĞRU 2, Ferit ÇAKIR 3, Jay SHEN 4, Bülent AKBAŞ 5 1 Araş.Gör., Doktora Öğrencisi, Gebze Teknik Üniversitesi
DetaylıMUKAVEMET SAKARYA ÜNİVERSİTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAKİNE ELEMANLARI-I DERS NOTU
MUKAVEMET MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAKİNE ELEMANLARI-I DERS NOTU Mukavemet Hesabı / 80 1) Elemana etkiyen dış kuvvet ve momentlerin, bunların oluşturduğu zorlanmaların cinsinin (çekme-basma, kesme, eğilme,
DetaylıBAŞKENT ÜNİVERSİTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAK 402 MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ LABORATUVARI DENEY 9B - BURULMA DENEYİ
BAŞKENT ÜNİVERSİTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAK 402 MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ LABORATUVARI DENEY 9B - BURULMA DENEYİ GİRİŞ Mekanik tasarım yaparken öncelikli olarak tasarımda kullanılması düşünülen malzemelerin
DetaylıKompozit Malzemeler ve Mekaniği. Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş
Kompozit Malzemeler ve Mekaniği Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş Bölüm 4 Laminatların Makromekanik Analizi Kaynak: Kompozit Malzeme Mekaniği, Autar K. Kaw, Çevirenler: B. Okutan Baba, R. Karakuzu. 4 Laminatların
DetaylıÇOK KATLI BİNALARIN DEPREM ANALİZİ
ÇOK KATLI BİNALARIN DEPREM ANALİZİ M. Sami DÖNDÜREN a Adnan KARADUMAN a a Selçuk Üniversitesi Mühendislik Mimarlık Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Konya Özet Bu çalışmada elips, daire, L, T, üçgen,
DetaylıSÜLEYMAN DEMİ REL ÜNİ VERSİ TESİ MÜHENDİ SLİ K-Mİ MARLIK FAKÜLTESİ MAKİ NA MÜHENDİ SLİĞİ BÖLÜMÜ MEKANİK LABORATUARI DENEY RAPORU
SÜLEYMAN DEMİ REL ÜNİ VERSİ TESİ MÜHENDİ SLİ K-Mİ MARLIK FAKÜLTESİ MAKİ NA MÜHENDİ SLİĞİ BÖLÜMÜ MEKANİK LABORATUARI DENEY RAPORU DENEY ADI KİRİŞLERDE SEHİM DERSİN ÖĞRETİM ÜYESİ YRD.DOÇ.DR. ÜMRAN ESENDEMİR
DetaylıBETONARME KOLONLARIN ETKİN KESİT RİJİTLİKLERİ ÜZERİNE YÖNETMELİKLERİN YAKLAŞIMLARI
ÖZET: BETONARME KOLONLARIN ETKİN KESİT RİJİTLİKLERİ ÜZERİNE YÖNETMELİKLERİN YAKLAŞIMLARI H. Öztürk 1, A. Demir 2, G. Dok 2 ve H. Güç 3 1 Yrd. Doç. Dr., İnşaat Müh. Bölümü, Sakarya Üniversitesi, Sakarya
DetaylıKompozit Malzemeler ve Mekaniği. Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş
Kompozit Malzemeler ve Mekaniği Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş Bölüm 4 Laminatların Makromekanik Analizi Kaynak: Kompozit Malzeme Mekaniği, Autar K. Kaw, Çevirenler: B. Okutan Baba, R. Karakuzu. 4 Laminatların
DetaylıYrd.Doç.Dr. Hüseyin YİĞİTER
Dokuz Eylül Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü İNŞ224 YAPI MALZEMESİ II BETONDA ŞEKİL DEĞİŞİMLERİ Yrd.Doç.Dr. Hüseyin YİĞİTER http://kisi.deu.edu.tr/huseyin.yigiter BETONUN DİĞER ÖZELLİKLERİ BETONUN
DetaylıMECHANICS OF MATERIALS
T E CHAPTER 2 Eksenel MECHANICS OF MATERIALS Ferdinand P. Beer E. Russell Johnston, Jr. John T. DeWolf Yükleme Fatih Alibeyoğlu Eksenel Yükleme Bir önceki bölümde, uygulanan yükler neticesinde ortaya çıkan
DetaylıDairesel Temellerde Taban Gerilmelerinin ve Kesit Zorlarının Hesabı
Prof. Dr. Günay Özmen İTÜ İnşaat Fakültesi (Emekli), İstanbul gunozmen@yahoo.com Dairesel Temellerde Taban Gerilmelerinin ve Kesit Zorlarının Hesabı 1. Giriş Zemin taşıma gücü yeter derecede yüksek ya
DetaylıÇerçeve Sistemlerin Stabilite Analizi için Yaklaşık bir Yöntem
6. ÇEİK YIR SEOZYUU Çerçeve Sistemlerin Stabilite nalizi için Yaklaşık bir Yöntem yten Günaydın Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, ühendislik-imarlık Fakültesi, İnşaat ühendisliği ölümü, Eskişehir E-osta:
DetaylıSaf Eğilme(Pure Bending)
Saf Eğilme(Pure Bending) Saf Eğilme (Pure Bending) Bu bölümde doğrusal, prizmatik, homojen bir elemanın eğilme etkisi altındaki şekil değiştirmesini/ deformasyonları incelenecek. Burada çıkarılacak formüller
DetaylıDÜZLEM ÇUBUK ELEMAN RİJİTLİK MATRİSİNİN DENEYSEL OLARAK BELİRLENMESİ
XIX. ULUSAL MEKANİK KONGRESİ 24-28 Ağustos 2015, Karadeniz Teknik Üniversitesi, Trabzon DÜZLEM ÇUBUK ELEMAN RİJİTLİK MATRİSİNİN DENEYSEL OLARAK BELİRLENMESİ Orhan Yapıcı 1, Emre Karaman 2, Sezer Öztürk
DetaylıBURULMA (TORSİON) Dairesel Kesitli Çubukların (Millerin) Burulması MUKAVEMET - Ders Notları - Prof.Dr. Mehmet Zor
3 BURULMA (TORSİON) Dairesel Kesitli Çubukların (Millerin) Burulması 1.1.018 MUKAVEMET - Ders Notları - Prof.Dr. Mehmet Zor 1 3. Burulma Genel Bilgiler Burulma (Torsion): Dairesel Kesitli Millerde Gerilme
DetaylıBİLGİSAYAR DESTEKLİ TASARIM HAFTA 9 COSMOSWORKS İLE ANALİZ
BİLGİSAYAR DESTEKLİ TASARIM HAFTA 9 COSMOSWORKS İLE ANALİZ Sunum içeriği: 1. Merkezkaç Kuvveti (Centrifugal Force) 2. Burkulma (Flambaj Analizi) 3. Doğal Frekans Analizi (Natural Frequencies) Merkezkaç
DetaylıRİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR. 5- Risk Tespit Uygulaması: Betonarme Bina
RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR 5- Risk Tespit Uygulaması: Betonarme Bina İncelenen Bina Binanın Yeri Bina Taşıyıcı Sistemi Bina 5 katlı Betonarme çerçeve ve perde sistemden oluşmaktadır.
DetaylıİKİ BOYUTLU ÇUBUK SİSTEMLER İÇİN YAPI ANALİZ PROGRAM YAZMA SİSTEMATİĞİ
İKİ BOYUTLU ÇUBUK SİSTEMLER İÇİN YAPI ANALİZ PROGRAM YAZMA SİSTEMATİĞİ Yapı Statiği nde incelenen sistemler çerçeve sistemlerdir. Buna ek olarak incelenen kafes ve karma sistemler de aslında çerçeve sistemlerin
DetaylıÇelik Yapılar - INS /2016
Çelik Yapılar - INS4033 2015/2016 DERS III Yapısal Analiz Kusurlar Lineer Olmayan Malzeme Davranışı Malzeme Koşulları ve Emniyet Gerilmeleri Arttırılmış Deprem Etkileri Fatih SÖYLEMEZ Yük. İnş. Müh. İçerik
Detaylıİstanbul Teknik Üniversitesi Uçak ve Uzay Bilimleri Fakültesi
İstanbul Teknik Üniversitesi Uçak ve Uzay Bilimleri Fakültesi Maslak,34469 İstanbul UCK 328 YAPI TASARIMI Prof. Dr. Zahit Mecitoğlu ÖDEV-II: İTÜ hafif ticari helikopteri için iniş takımı analizi 110030011
DetaylıAKDENİZ BÖLGESİNDEKİ SANAYİ YAPILARININ DEPREMSELLİĞİNİN İNCELENMESİ
AKDENİZ BÖLGESİNDEKİ SANAYİ YAPILARININ DEPREMSELLİĞİNİN İNCELENMESİ Fuat DEMİR*, Sümeyra ÖZMEN** *Süleyman Demirel Üniversitesi, İnşaat Müh. Böl., Isparta 1.ÖZET Beton dayanımının binaların hasar görmesinde
DetaylıBetonarme Kirişlerin Etkin Eğilme Rijitliği Analizi ve Yönetmeliklerle Karşılaştırması
2018 Published in 2ND International Symposium on Natural Hazards and Disaster Management 04-06 MAY 2018 (ISHAD2018 Sakarya Turkey) Betonarme Kirişlerin Etkin Eğilme Rijitliği Analizi ve Yönetmeliklerle
DetaylıSAP 2000 İLE BETONARME HESAPLAMA. Hazırlayan: Dr. Onur TUNABOYU Eskişehir Teknik Üniversitesi Müh. Fak. İnşaat Müh. Bölümü
SAP 2000 İLE BETONARME HESAPLAMA Hazırlayan: Dr. Onur TUNABOYU Eskişehir Teknik Üniversitesi Müh. Fak. İnşaat Müh. Bölümü SİSTEMİN MODELLENMESİ 1- Birim seçilir. 2- File New Model Grid Only IZGARA (GRID)
DetaylıBOYUNA VE ENİNE DOĞRULTUDA BERKİTİLMİŞ VE BERKİTİLMEMİŞ DÖRT TARAFINDAN MESNETLİ ÇELİK LEVHALARIN TAŞIMA DAVRANIŞLARI
BOYUNA VE ENİNE DOĞRULTUDA BERKİTİLMİŞ VE BERKİTİLMEMİŞ DÖRT TARAFINDAN MESNETLİ ÇELİK LEVHALARIN TAŞIMA DAVRANIŞLARI Ahmet Necati YELGİN *, Hüseyin YELGİN ** ve Cihat ÇUKUR *** * Sakarya Üniversitesi
DetaylıTAŞIYICI SİSTEM TASARIMI 1 Prof. Dr. Görün Arun
Dolu Gövdeli Kirişler TAŞIYICI SİSTEM TASARIMI 1 Prof Dr Görün Arun 072 ÇELİK YAPILAR Kirişler, Çerçeve Dolu gövdeli kirişler: Hadde mamulü profiller Levhalı yapma en-kesitler Profil ve levhalarla oluşturulmuş
Detaylı