FİRMA : SAYFA: 94

Ebat: px
Şu sayfadan göstermeyi başlat:

Download "FİRMA : SAYFA: 94"

Transkript

1 FİRMA : SAYFA: 94 İÇİNDEKİLER Sayfa 1 -STA4-CAD Sayfa 2 -PERDE ve KOLONLARDA EKSANTRISITE Sayfa 3 -DÖŞEME YÜK ANALİZİ Sayfa 4 -KİRİŞ YÜK ANALİZİ Sayfa 5 -GENEL BETONARME CIZIM OPSIYONLARI Sayfa 6 -KOLON-PERDE BETONARME OPSIYONLARI Sayfa 7 -STA4-CAD PROGRAMI Sayfa 8 -ZEMİN GERİLMESİ YÜK KOMBİNASYONU Sayfa 9 -DEPREM RAPORU Sayfa 11 -DEPREM PERDELERİ TABAN KESME KONTROLU Sayfa 12 -DEPREMDE YAPI DÜZENSİZLİKLERİNİN KONTROLU Sayfa 14 -MODAL ANALİZ MOD GRAFİĞİ (1000 x Dep. vektörü) Sayfa 15 -KİRİŞ DÜŞEY YÜK BİLGİLERİ Sayfa 18 -KOLON YÜK BİLGİLERİ Sayfa 23 -KİRİŞ/PANEL DUVAR YÜK BİLGİLERİ Sayfa 24 -KİRİŞ VE PANEL BİLGİLERİ Sayfa 27 -KİRİŞ STATİK HESAP SONUÇLARI Sayfa 48 -KOLON STATİK HESAP SONUÇLARI Sayfa 60 -POLİGON KOLON KESİT BİLGİLERİ Sayfa 61 -PANEL STATİK HESAP SONUÇLARI (tm) Sayfa 63 -GUCLENDIRME PROJESI; MEVCUT DONATILARA GORE KOLONLARIN KAPASİTE TABLOS Sayfa 64 -KİRİŞLERİN KAPASİTE TABLOSU Sayfa 68 -KOLON UÇLARINDA KİRİŞ-KOLON MOMENT KAPASİTE KONTROLU Sayfa 69 -KOLONLARIN r KAPASİTE ORANI Sayfa 74 -KİRİŞLERİN r KAPASİTE ORANI Sayfa 83 -GORELI KAT OTELEME KONTROLU Sayfa 85 -MEVCUT KİRİŞLERİN DONATILARI (tm) Sayfa 90 -KOLON DONATILARI My(Ng+Nq) (tm) Sayfa 92 -GÜÇLENDİRMEDE PANEL-KOLON KESME KONTROLU Sayfa 93 -PANEL MOMENT ve KESME KAPASİTE KONTROLU (tm)

2 FİRMA : SAYFA: 1 STA4-CAD STructural Analysis FOR Computer Aided Design VERSION 13.1 Copyright (C) 2010 STA MÜH. MÜŞ. LTD. ŞTİ. STA4 programı, çok katlı betonarme yapıların 3 boyutlu analizini ve entegre olarak çizimlerini yapan entegre paket programdır. Yapının tümü için global stifnes matrisi bir defada kurulur ve bloklama tekniği ile deplasmanlar bulunur. Kat düzlemindeki plakların yatay düzlemde sonsuz rijitliğini dikkate alarak, kat düzlemindeki δx, δy, θz deplasmanları için her katta 3 bilinmeyen, eleman uçlarında θx, θy, δz deplasmanları için her noktada 3 bilinmeyen kullanarak bir noktada 6 serbestlikli betonarme yapılara özgün stiffnes matrisi ile çözülmektedir. Kiriş ve kolon elemanlarında kayma deformasyonları ile burulma etkileri dikkate alınmaktadır. Denklem takımını; çözümünün hızlı olabilmesi için uç nokta numaraları, program tarafından nokta optimizasyonu ile minimum hafızada çözecek şekilde düzenlenir. Yapı+temel birlikte çözülebilmekte olup, temel stiffnes matrisleri winkler hipotezi ile kurulmaktadır. Global stiffnes matrisinde dikkate alınan hususlar: -Kirişlerin kolon ve perdelere içindeki kısımları, sonsuz rijit alınarak yük ve rijitlik matrislerinin düzenlenmesi. -Geniş perdelere zayıf yönde saplanan kirişlerin, fiktif kolon kontrollu elastik ankastre olarak çözümü. -Geniş perdelere rijitliği yönünde saplanan kirişlerde, kayma deformasyonların dikkate alınması. -Altındaki kolon ile statik eksenlerinde kaçıklık olan kolonlarda, eksenel yük eksantirikliğinin stiffnes matrisinde dikkate alınması. -Dinamik analizde; CQC(Complete Quadratic Combination) metodu ile %5 sönüm yüzdesine göre kuvvetlerin bulunması. STATİK ANALİZ YÜK KOMBİNASYON NOTASYONLARI: 1. G+G+G+G+G : Genel ölü yük 2. Q+Q+Q+Q+Q : 1. Genel hareketli yük 3. Q+o+Q+o+Q : 2. Hareketli yük 4. o+q+o+q+o : 3. Hareketli yük 5. Q+Q+o+Q+Q : 4. Hareketli yük 6. o+q+q+o+q : 5. Hareketli yük 7. Q+o+Q+Q+o : 6. Hareketli yük 8. Sz : Yatay zemin itkisi 9. Ex + %5 x ey : X yönü deprem + %5 eksantrisite 10. Ex - %5 x ey : X yönü deprem - %5 eksantrisite 11. Ey + %5 x ex : Y yönü deprem + %5 eksantrisite 12. Ey - %5 x ex : Y yönü deprem - %5 eksantrisite 13. Wx : X yönü rüzgar 14. Wy : Y yönü rüzgar 15. T : Isı yükü Programda kullanılan standartlar : 1 - Afet Bölgelerinde Yapılacak Yapılar Hakkında Yönetmelik (1975,1997,2007) 2 - TS-498 hareketli ve rüzgar yükü standardı. 3 - TS-500 betonarme yapıların hesap standardı. 4 - ACI-318, UBC-97 code 5 - EUROCODE-2,8 code 6 - SNIP code

3 FİRMA : SAYFA: 2 PERDE ve KOLONLARDA EKSANTRISITE STA4-CAD Perde ve kolonlarda eksenel yük kaçıklıklarını opsiyonel olarak dikkate alır. Geometrik akslar, elemanların bilgi tanımi içindir. Statik hesaplarda, elemanların ağırlık merkezlerini dikkate alarak gerçek eksenlerle çalışır. Perdelere zayıf yönünde saplanan kirişlerin, düşey plak gibi davranan perdedeki lokal eğilme deformasyonunu sonlu elemanlara eşdeğer yöntemle elastik ankastrelik değerlerine göre opsiyonel çözüm yapabilir. KAYMA DEFORMASYONU ve RIJITLIK BOLGELERI STA4-CAD Perde ve kolonlarda kayma deformasyonlarını rijitlik matrislerinde dikkate alır. Aynı şekilde rijit perdelere bağlı kirişlerin kayma deformasyonlarınıda perdelerin genişlikleri oranında dikkate alarak rijitlik matrislerini oluşturur. Kirişlerin kolon kısmındaki bölgeleri, gerekse kolonların kiriş kısmındaki bölgeleri sonsuz rijit kabul edilerek moment alan teorisi ile sayısal integrasyon yapılarak gerçek rijit matrisi kurularak çözüm yapılır. Ayni şekilde kirişlerin yük matrisinde kolon kısmındaki bölgede sonsuz rijit davranışı dikkate alarak, ankastrelik tesirlerini bulur. DEGISKEN RIJIT BOLGE

4 FİRMA : SAYFA: 3 DÖŞEME YÜK ANALİZİ MARLEY KAP. OD Kaplama (MARLEY ) t/m³ m : Kaplama harcı t/m³ m : Tesviye betonu t/m³ m : Sıva t/m³ m : TOPLAM...: FAYANS KAP. OD Kaplama (FAYANS ) t/m³ m : Kaplama harcı t/m³ m : Tesviye betonu t/m³ m : Sıva t/m³ m : TOPLAM...: KARO KAP. ODA Kaplama (KARO MOZAIK ) t/m³ m : Kaplama harcı t/m³ m : Tesviye betonu t/m³ m : Sıva t/m³ m : TOPLAM...: DUSUK DOSEME Kaplama (FAYANS ) t/m³ m : Kaplama harcı t/m³ m : Tesviye betonu t/m³ m : Sıva t/m³ m : Dolgu t/m³ m : TOPLAM...: CATI DOSEMESI Kaplama (IZOLASYON ) t/m³ m : Tesviye betonu t/m³ m : Sıva t/m³ m : TOPLAM...: MERDIVEN Kaplama (MERMER ) t/m³ m : Kaplama harcı t/m³ m : Sıva t/m³ m : Dolgu t/m³ m : TOPLAM...: SAHANLIK Kaplama (MERMER ) t/m³ m : Kaplama harcı t/m³ m : Tesviye betonu t/m³ m : Sıva t/m³ m : TOPLAM...: (Döşeme zatileri, döşeme yük hesabında ilave edilecek) ASMOLEN DÖŞEME Dolgu, Yön Dolgu Ebadı Bo/Bt Do/D G ASMOLEN -Tek yön /52 7/

5 FİRMA : SAYFA: 4 KİRİŞ YÜK ANALİZİ 19cm Tugla Duvar yükü (19 cm ) t/m² m: cm Tugla Duvar yükü (13 cm ) t/m² m: cm Tugla Duvar yükü (9 cm ) t/m² m: cm Tug. pen Duvar yükü (19 cm ) t/m² m: Pencere t/m² m: TOPLAM...: cm Tug. pen Duvar yükü (13 cm ) t/m² m: Pencere t/m² m: TOPLAM...: cm Tug. pen. Duvar yükü (9 cm ) t/m² m: Pencere t/m² m: TOPLAM...: Cam Bolme Duvar yükü (2 cm ) t/m² m: cm Tugla Duvar yükü (25 cm ) t/m² m: cm GazBeton Duvar yükü (20 cm ) t/m² m: cm GazBeton Duvar yükü (15 cm ) t/m² m: cm GazBeton Duvar yükü (10 cm ) t/m² m: cm GazB.pen. Duvar yükü (20 cm ) t/m² m: Pencere t/m² m: TOPLAM...: cm GazB.pen. Duvar yükü (15 cm ) t/m² m: Pencere t/m² m: TOPLAM...: cm GazB.pen. Duvar yükü (10 cm ) t/m² m: Pencere t/m² m: TOPLAM...: Panel duvar Duvar yükü (5 cm ) t/m² m: cm GazBeton Duvar yükü (25 cm ) t/m² m: cm ZenonPan. Duvar yükü (10 cm ) t/m² m: (Kiriş zati, Kiriş yük hesabında ilave edilecek)

6 FİRMA : SAYFA: 5 GENEL BETONARME CIZIM OPSIYONLARI Maximum demir boyu...cm.= 1200 Minimum demir bindirme boyu oranı...= ø x 50 min. Lp...= Lnet1 /2 Lpa...= Lnet1 /5 min. Lpu...cm.= 30 min. Lpu...= d /2 min. Lk...= Lnet2 /4 Pilye kayma donatısı katılım oranı...= 0 Genel kanca boyu...= ø x 10 Kiriş donatısının, kolon içindeki aderans boyu...= ø x 50 Kirişlerde sık etriye opsiyonu...= zorunlu Kirişlerde Pilye opsiyonu...= pilyesiz Minimum pilye açıklık oranı...= Lnet/2 Tek donatılarda, pilye ve düz donatı tercihi...= düz KIRIS BETONARME OPSIYONLARI Paspayi...cm.= 4 Min. boyuna kesit pursantaji...=.008 Min. çekme bölgesi TS 'e göre...= As min= 0.8 x fctd / fyd alınacaktır. Minimum düz ve pilye donatı çapı...ø.= 12 Minimum montaj donatı çapı...ø.= 12 Minimum gövde donatı çapı...ø.= 12 Minimum etriye donatı çapı...ø.= 8 Pilye açısı....= 45 Minimum gövde demirsiz kiriş yüksekliği...cm.= 59 Minimum düz ve montaj demir aralığı...cm.= 20 Kayma donatısı beton katılım oranı...=.8 Süreklilik icin max. kolon genişliği...cm.= 200 Minimum montaj donatı oranı...(% maxas).=.25 Maximum etriye aralığı..s...cm.= 20 Minimum etriye aralığı..s...cm.= 10 Maximum etriye aralığı. Sk.(1)...cm.= 15 Maximum etriye aralığı. Sk.(2)...= d/4 Maximum etriye aralığı. Sk.(3)...= ø x 8 Maksimum tek etriye genişliği...cm.= 40 min.(alt As/üst As)...=.5 min.üst As=Fctd/Fyd...= Hayır min Lb =...= ø x 50 Alt ilaveye, düz donatıları L/4 uzatarak katılması..= Hayır Üst ilaveye, montaj donatı. L/4 uzatarak katılması..= Hayır

7 FİRMA : SAYFA: 6 KOLON-PERDE BETONARME OPSIYONLARI D >= 7 B (Perde) govde D < 7 B (Kolon) KOLON ve PERDELERIN betonarme opsiyonlari : Paspayı...cm.= 4 Min.kolon çekme bölgesi...=.0025 Min.kolon toplam kesit...=.01 Kolon eksenel yük eksantirisite etkisinin alınması..= evet Minimum etriye aralığı...cm.= 10 Maximum etriye aralığı.(1)...cm.= 20 Maximum etriye aralığı (2)...min.= ø x 12 Minimum çiroz aralığı...min.= ø x 25 Minimum donatı çapı...ø...= 14 Minimum etriye çapı...ø...= 8 Perde/Kolon oranı (D/B)...= 7 Perde uzun etriyelerinde gönye...= Gönyeli Nervürlü etriye kanca acısı... (90ø,135ø)= 135 min.hcr yuksekliği...< D x 2 max.hcr yuksekliği...>= D x 1 max.hcr yuksekliği...>= Hw/6 Min.başlık bölgesi.(hcr)...=.002 Min.başlık bölgesi...=.001 Min.gövde bölgesi...=.0015 Min.başlık bölgesi...lu= 20 cm Min.başlık bölgesi.(hcr)...lu=b x 2 Min.başlık bölgesi.(hcr)...lu=d x.2 Min.başlık bölgesi...lu=b x 1 Min.başlık bölgesi...lu=d x.1 Başlık bölgesi min. donatı çapı...ø..= 14 Gövde bölgesi min. donatı çapı...ø..= 12 Perdelerde tasarım eğilme momenti...= Evet TEMEL BETONARME OPSIYONLARI Paspayı...cm.= 7 Min. çekme bölgesi TS (As min=0,8.fctd/fyd).= Min. toplam kesit...=.005 Minimum basınç bölgesi donatı oranı...=.333 Pilye açısı...= 60 Minimum etriye aralığı...cm.= 10 Maximum etriye aralığı...cm.= 20 Maximum etriye genislığı...cm.= 60 Minimum düz ve montaj demir aralığı...cm.= 20 Temelde, Kolon donatı filiz boyu...cm.= 50 Müt. temel min. etriye çapı...ø..= 8 Müt. temel min. düz ve pilye çapı...ø..= 12 Müt. temel min. montaj çapı...ø..= 12 Müt. temel min. gövde çapı...ø..= 12 Temel min. ampatman çapı...ø..= 12 Ampatman kenar yüksekliği.(ha)...cm.= 20

8 FİRMA : SAYFA: 7 STA4-CAD PROGRAMI ÇOK KATLI BETONARME YAPILARIN STATİK ve BETONARME ANALİZ PROGRAMI Ver.13.1 Rev.( ) PROJE İSMİ...:İBRAHİM BAYRAKTAR KAT ADEDI...: 6 Bir kattaki KOLON SAYISI...: 10 X yönü aks sayısı...: 15 Y yönü aks sayısı...: 25 DEPREM KATSAYISI...(Ao).:0.4 YAPI TİPİ KATSAYISI...(R)..:4.0 YAPI ÖNEM KATSAYISI...(I)..:1.0 SPEKTRUM KAREKTERİSTİK PERYODU.(Ta/Tb):0.15/0.4 HAREKETLİ YÜK KATSAYISI...(n)..:0.3 SIFIR RÖLATİF HAREKET YÜKSEKLİĞİ (m)..:2.90 HAREKETLİ YÜK AZALTMA KATSAYISI...(Cz)..:1.0 ZEMİN EMNİYET GERİLMESİ... (t/m²)..:17.0 ZEMİN YATAK KATSAYISI... (t/m³)..: BETON YOĞUNLUĞU...(t/m³)..:2.5 GENLEŞME ISI FARKI...( C)..:0.0 STATİK ANALİZ YÖNTEMİ...:LINEER ANALİZ DEPREM STANDARDI...:TDY2007 CODE BETONARME HESAP YÖNTEMİ...:TAŞIMA GÜCÜ YÖNTEMİ TS BETONARME KESİT DONATI HESAP YÖNTEMİ...:BRÜT KESİTE GÖRE DEPREM HESABI YÖNTEMİ...:MOD SÜPERPOZİSYONU İLE DİNAMİK ANALİZ TEMEL ANALİZ OPSİYONU...:TEMELLER DİKKATE ALINMADAN, YAPI ANALİZİ Zemin gerilmesi hareketli yük azaltma degeri.:0.80 Zemin gerilmesi deprem artırım oranı...:0.50 Zemin gerilmesi rüzgar artırım oranı...:0.25 Kolonun oturduğu kiriş tesir çarpanı...:1.50 Kiriş & Kolon rijitlik bölgesi opsiyonu...: Yarı Sonsuz Rijit davranış Kiriş uçlarında elastik ankastrelik opsiyonu : Elastik ankastre Çatlamış kesit opsiyonu...:igb=.4, Igc=.6 BETON ve ÇELİK MALZEME BİLGİLERİ (kg/cm²) Yapı Elemanı Malzeme Elastisite Modülü Beton dayanım Çelik akma gerilmesi E G gerilmesi (Genel) (Etriye) Plak/Nervür C HNP C Temel C Kiriş\Kolon E1 C Kiriş\Kolon E2 C HNP : Hazır Nervürlü Plak TAŞIMA GÜCÜ MALZEME KATSAYILARI BETON ÇELİK YENI ELEMANLAR PERFORMANS HESABI TUM ELEMANLAR TAŞIMA GÜCÜ YÜK KATSAYILARI SABİT YÜK HAREKETLİ YÜK BETONARME HESAP YÜK KOMBİNASYONU Ölü yük Hareketli Zemin Deprem Rüzgar Isı Cg yük Cq Cs ± Ce ± Cw Ct CODE:TS500T.COD

9 FİRMA : SAYFA: 8 ZEMİN GERİLMESİ YÜK KOMBİNASYONU Ölü yük Hareketli Zemin Deprem Rüzgar Isı Cg yük Cq Cs ± Ce ± Cw Ct ZEMİN GERİLMESİ HAREKETLİ YÜK AZALTMA DEĞERLERİ Kat Eksiltme % YAPI AKS BİLGİLERİ X yönü aks bilgileri Y yönü aks bilgileri no isim Ax Bx no isim Ay By 1 * * A B C D E * * KAT KOLONLARI AKS BİLGİLERİ Kolon no X aksı Y aksı dx dy alt yük. Kolon no X aksı Y aksı dx dy alt yük Kat: 6 5 Kat: 5 4 Kat: 4 3 Kat: 3 2 Kat: 2 1 Kat: 1 KAT DIYAFRAMLARI

10 FİRMA : SAYFA: 9 DEPREM RAPORU DEPREM STANDARDI : TDY2007 CODE DEPREM ANALIZI : MOD SUPERPOZISYONU YONTEMIYLE LINEER ANALIZ DEPREM BÖLGE KATSAYISI : 0.40 YAPI DAVRANIŞ KATSAYISI : 4.00 YAPI ÖNEM KATSAYISI : 1.00 Dinamik Analiz min. deprem yükü oranı β : 0.9 Deprem yükü eksantirisitesi : BODRUM KAT DEPREM OPSİYONLARI : Eşdeğer deprem analizi davranış katsayısı Rb : 1.5 Modal Analiz davranış katsayısı Rb : 1.5 DİYAFRAM SAYISI : 6 Diyafram tanımı : KAT(diyafram no) DİNAMİK ANALİZ BİLGİLERİ TASARIM SPECTURUM BİLGİSİ (TDY2007 SPECTRUM) T Sa (m/s²) Sa (s) Ao.I.S(t) T=0.81 sn Ta> T Sa=1+1.5 T/Ta Ta< T < Tb Sa= T > Tb Sa=2.5 (Tb / T) Ra(T)x= Ra(T)y= T<Ta => Ra(T) = (R - 1.5) * T / Ta T MODAL ANALIZ - YAPI PERYOD ve VEKTORLERI Mod 1.mod 2.mod 3.mod 4.mod 5.mod 6.mod 7.mod 8.mod 9.mod w T yön y x b b x y b b x 1/1x /2x /3x /4x /5x /6x /1y /2y /3y /4y /5y /6y /1b /2b /3b /4b /5b /6b Mxr% Myr% Mbr%

11 FİRMA : SAYFA: 10 Mod 10.mod 11.mod 12.mod 13.mod 14.mod 15.mod 16.mod 17.mod 18.mod w T yön y b x y y x y x b 1/1x /2x /3x /4x /5x /6x /1y /2y /3y /4y /5y /6y /1b /2b /3b /4b /5b /6b Mxr% =100.0 Myr% =100.0 Mbr% Mr = (mi Φxir²+mi Φyir²+mθi Φθir²) Mxr= [( m Φ)²/Mr]= % > %90.00 Dinamik kütle oranı yeterli. ò Myr= [( m Φ)²/Mr]= % > %90.00 Dinamik kütle oranı yeterli. ò EŞDEĞER DEPREM HESABI 1. DOĞAL TİTREŞİM PERYODUNUN KONTROLU N= 5.00 < 13 YAPI BURULMA KÜTLE ATALET MOMENTİ Jmass=(Ix+Iy)/A Kat A (m²) Ix (m4) Iy (m4) Xg (m) Yg (m) Jmass (m²) KAT KÜTLESİ ve RİJİTLİK MERKEZİ (t) Kat H Wg Wq n R Xg Xr Yg Yr Wk (dyf) (m) Rx/Ry (m) (m) (m) (m) Wt = Wi.Hi EŞDEĞER DEPREM FORMÜLÜ Fdi= (Vt-Ft) Wi.Hi DEPREM KUVVETİ (t) Deprem tepe yükü Ftx= 6.19 Fty= 5.98 (t) X YÖNÜ Y YÖNÜ Kat Modal Eşdeğer Deprem Kat Modal Eşdeğer Deprem Kat no Analiz dep.yön. yükü tipi Analiz dep.yön. yükü tipi UST KAT UST KAT NORMAL NORMAL NORMAL NORMAL NORMAL NORMAL NORMAL NORMAL BODRUM BODRUM GENEL GENEL BODRUM BODRUM NORMAL NORMAL Vtx=W.A(t)/Ra(t)> 0,10. Ao.I.W > Vty=W.A(t)/Ra(t)> 0,10. Ao.I.W > X Deprem kontrol: = > >>> Y Deprem kontrol: = > >>>

12 FİRMA : SAYFA: 11 KİRİŞ VE KOLON KAPASİTELERİNE GÖRE YAPI GÖÇME YÜKÜ (E1-E9) KOLON TABAN KAPASİTE MOMENTLERİ TOPLAMI : Mrx= (tm) Mry= (tm) KOLONLARA BAĞLI KİRİŞ KAPASİTE MOMENTLERİ TOPLAMI : Mrx= (tm) Mry= (tm) Mc< Mb > Mb=Mc KİRİŞ KAPASİTE MOMENTLERİ TOPLAMI : Mrx= (tm) Mry= (tm) X YÖNÜ GÖÇME KAPASİTESİ : Px= ( ) / = (t) Y YÖNÜ GÖÇME KAPASİTESİ : Py= ( ) / = (t) ZAYIF KAT GÖÇME KAPASİTESİ: Px= (t), Py= (t) Güçlendirme Projesi: E1: Yeni donatılar, E2-E9: Mevcut donatılara göre kapasite kontrol Vtx=λ.Ao.I.S(t).W= (t) (λ=0.85) Vty=λ.Ao.I.S(t).W= (t) (λ=0.85) X YÖNÜ Y YÖNÜ Kat Kolon Kiriş Kapasite Kolon Kiriş Kapasite no Mc (Mci Mbi) Mbi Vr Mc (Mci Mbi) Mbi Vr (Mci Mbi) >> Mbi Kiriş Plastik Mafsal Kontrolu Rüzgar kuvvetleri (t) Kat X-yönü F X-yönü ey Y-yönü F Y-yönü ex (dyf) m m Kat Deprem deplasmanları Kat 9. yükleme 10. yükleme 11. yükleme 12. yükleme (dyf) δx (m) θz (rad) δx (m) θz (rad) δy (m) θz (rad) δy (m) θz (rad) Deprem yapı salınımı: x= y= DEPREM PERDELERİ TABAN KESME KONTROLU Kat deprem momenti (tm) Kat H (m) Fx Fx. H H (m) Fy Fy. H BODRUM - - BODRUM

13 FİRMA : SAYFA: 12 Perde taban kesme kuvveti (t) Perde Vx Vy SZ TOPLAM Perde taban kesme kuvveti oranı : X yönü αs = / = 0.80 Y yönü αs = / = 0.81 Guçlendirme projesınde R=4 alınabilir. R, yeni güçlendirme elemanı tasarımı içindir. DEPREM PERDELERI KESME KUVVETININ, TOPLAM KAT KESME KUVVETINE ORANI α=vp/ Vs Kat Vpx Vsx αx Vpy Vsy αy Sadece yapı boyunca olan deprem perdelerinin kesme kuvveti alınmıştır. DEPREMDE YAPI DÜZENSİZLİKLERİNİN KONTROLU A1,B2 düzensizliklerinin kontrolu max(di/hi)=0.02 ÇATLAMIŞ KESİTLİ P-DELTA ANALİZ YAPILMIŞTIR. KAT DEPLASMANLARI, 0.4 İLE ÇARPILMIŞTIR. 1. kat X dust = ( = (PB07) 1. kat X dalt = ( )= (PB09) 2. kat X dust = ( ) = (SZ01) 2. kat X dalt = ( ) = (SZ08) X YÖNÜ (+) Kat X düst(m) X dalt(m) X ort nbi nki R x/h θi kat tipi Normal kat Normal kat Normal kat Normal kat Normal kat Bodrum kat X YÖNÜ (-) Kat X düst(m) X dalt(m) X ort nbi nki R x/h θi kat tipi Normal kat Normal kat Normal kat Normal kat Normal kat Bodrum kat Y YÖNÜ (+) Kat Y dsol(m) Y dsağ(m) Y ort nbi nki R y/h θi kat tipi Normal kat Normal kat Normal kat Normal kat Normal kat Bodrum kat Y YÖNÜ (-) Kat Y dsol(m) Y dsağ(m) Y ort nbi nki R y/h θi kat tipi Normal kat Normal kat Normal kat Normal kat Normal kat Bodrum kat

14 FİRMA : SAYFA: 13 B1-Düşey doğrultudaki düzensizliklerinin kontrolu Kat Aw Agx Agy Akx Aky Aex Aey ncix nciy AÇIKLAMA üst kat ò Düzenli ò Düzenli ò Düzenli ò Düzenli ò bodrum kat Ba=Bax+0.3 Bay, Ba=0.3 Bax+Bay : Kirişlerde, Kolonlarda; (Ba=Bax+0.3 Bay, Ba=0.3 Bax+Bay) düzeltmesi yapılmıştır. Deprem yüklerinin tümünün perdeler tarafından taşınması kontrolu (Tunel kalip icin) Yapıda Perde oranı kontrolu Vt/Ag< 0.5 fctd=63.51 (t/m²) Kat Ap Agx Agy Vtx Vty Vtx/Agx Vty/Agy Perde Başlık Perde Başlık ò ò ò ò ñ ò ñ ñ ñ ñ Ag/ Ap=1.8/850.91=0.0021>0.002 ò (TDY 3.14) koşulu sağlanmadığı için, Perde gövde pursantajı en az alınmalıdır. bw 20cm, h/15

15 FİRMA : SAYFA: 14 MODAL ANALİZ MOD GRAFİĞİ (1000 x Dep. vektörü) X yönü MOD 2. MOD 3. MOD 4. MOD Y yönü MOD 2. MOD 3. MOD 4. MOD

16 FİRMA : SAYFA: 15 KİRİŞ DÜŞEY YÜK BİLGİLERİ Kiriş A1 A2 G1 G2 Q1 Q2 Yük elemani no m m t/m t/m t/m t/m no KB DB01 KB DB05 KB DB06 KB DB07 KB DB02 KB DB03 KB DB04 PB DB01 PB DB05 PB DB06 PB DB02 KZ DZ01 KZ DZ01 KZ DZ03 KZ DZ09 KZ DZ09 KZ DZ09 KZ DZ03 KZ DZ11 KZ DZ15 KZ DZ15 KZ DZ15 KZ DZ11 KZ DZ16 KZ DZ16 KZ DZ10 KZ DZ06 KZ DZ16 KZ DZ17 KZ DZ12 KZ DZ13 KZ DZ04 KZ DZ07 KZ DZ01 KZ DZ02 KZ DZ08 KZ DZ14 KZ DZ17 KZ DZ12 KZ DZ14 KZ DZ09 KZ DZ15 KZ DZ04 KZ DZ05 KZ DZ02 KZ DZ05 KZ DZ09 KZ DZ15 K D101 K D101 K D103 K D109 K D109 K D109 K D103 K D111 K D115 K D115 K D115 K D111 K D116 K D116 K D110 K D106 K D116 K D117 K D112 K D113 K D104 K D107 K D101 K D102 K D108 K D114 K D117 K D112 K D114 K D109 K D115 K D104 K D105 K D102 K D105

17 FİRMA : SAYFA: 16 KİRİŞ DÜŞEY YÜK BİLGİLERİ Kiriş A1 A2 G1 G2 Q1 Q2 Yük elemani no m m t/m t/m t/m t/m no K D109 K D115 K D201 K D201 K D203 K D209 K D209 K D209 K D203 K D211 K D215 K D215 K D215 K D211 K D216 K D216 K D210 K D206 K D216 K D217 K D212 K D213 K D204 K D207 K D201 K D202 K D208 K D214 K D217 K D212 K D214 K D209 K D215 K D204 K D205 K D202 K D205 K D209 K D215 K D301 K D301 K D303 K D309 K D309 K D309 K D303 K D311 K D315 K D315 K D315 K D311 K D316 K D316 K D310 K D306 K D316 K D317 K D312 K D313 K D304 K D307 K D301 K D302 K D308 K D314 K D317 K D312 K D314 K D309 K D315 K D304 K D305 K D302 K D305 K D309 K D315 K D402 K D403 K D402 K D403 K D411 K D411 K D411

18 FİRMA : SAYFA: 17 KİRİŞ DÜŞEY YÜK BİLGİLERİ Kiriş A1 A2 G1 G2 Q1 Q2 Yük elemani no m m t/m t/m t/m t/m no K D417 K D417 K D417 K D419 K D419 K D421 K D421 K D418 K D412 K D413 K D418 K D427 K sol uc K432 K sol uc K433 K D401 K D405 K D408 K D422 K sol uc K430 K sol uc K431 K D401 K D419 K D420 K D413 K D414 K D415 K D427 K sag uc K432 K sag uc K433 K D405 K D406 K D409 K D422 K sag uc K430 K sag uc K431 K D403 K D404 K D410 K D416 K D420 K D414 K D416 K D411 K D417 K D406 K D407 K D404 K D407 K D411 K D417 K D423 K D424 K D423 K D424 K D425 K D426 K D425 K D426

19 FİRMA : SAYFA: 18 KOLON YÜK BİLGİLERİ Kolon Kombinasyon Px Py Pz Mx My Eleman no t t t tm tm no SB01 Olu yuk DB01 SB01 Hareketli yuk DB01 SB02 Olu yuk DB02 SB02 Hareketli yuk DB02 SB02 Olu yuk DB01 SB02 Hareketli yuk DB01 SB03 Olu yuk DB02 SB03 Hareketli yuk DB02 SB04 Olu yuk DB02 SB04 Hareketli yuk DB02 SB05 Olu yuk DB01 SB05 Hareketli yuk DB01 SB05 Olu yuk DB05 SB05 Hareketli yuk DB05 SB07 Olu yuk DB06 SB07 Hareketli yuk DB06 SB08 Olu yuk DB05 SB08 Hareketli yuk DB05 SB09 Olu yuk DB05 SB09 Hareketli yuk DB05 SB09 Olu yuk DB06 SB09 Hareketli yuk DB06 SB10 Olu yuk DB06 SB10 Hareketli yuk DB06 SZ01 Olu yuk DZ01 SZ01 Hareketli yuk DZ01 SZ01 Olu yuk DZ03 SZ01 Hareketli yuk DZ03 SZ02 Olu yuk DZ01 SZ02 Hareketli yuk DZ01 SZ02 Olu yuk DZ04 SZ02 Hareketli yuk DZ04 SZ02 Olu yuk DZ03 SZ02 Hareketli yuk DZ03 SZ02 Olu yuk DZ02 SZ02 Hareketli yuk DZ02 SZ03 Olu yuk DZ05 SZ03 Hareketli yuk DZ05 SZ03 Olu yuk DZ04 SZ03 Hareketli yuk DZ04 SZ03 Olu yuk DZ02 SZ03 Hareketli yuk DZ02 SZ04 Olu yuk DZ05 SZ04 Hareketli yuk DZ05 SZ04 Olu yuk DZ04 SZ04 Hareketli yuk DZ04 SZ05 Olu yuk DZ03 SZ05 Hareketli yuk DZ03 SZ05 Olu yuk DZ11 SZ05 Hareketli yuk DZ11 SZ05 Olu yuk DZ10 SZ05 Hareketli yuk DZ10 SZ05 Olu yuk DZ06 SZ05 Hareketli yuk DZ06 SZ07 Olu yuk DZ14 SZ07 Hareketli yuk DZ14 SZ07 Olu yuk DZ12 SZ07 Hareketli yuk DZ12 SZ08 Olu yuk DZ11 SZ08 Hareketli yuk DZ11 SZ08 Olu yuk DZ16 SZ08 Hareketli yuk DZ16 SZ09 Olu yuk DZ17 SZ09 Hareketli yuk DZ17 SZ09 Olu yuk DZ11 SZ09 Hareketli yuk DZ11 SZ09 Olu yuk DZ16 SZ09 Hareketli yuk DZ16 SZ09 Olu yuk DZ12 SZ09 Hareketli yuk DZ12 SZ10 Olu yuk DZ17 SZ10 Hareketli yuk DZ17 SZ10 Olu yuk DZ14 SZ10 Hareketli yuk DZ14 SZ10 Olu yuk DZ12 SZ10 Hareketli yuk DZ12 S101 Olu yuk D101 S101 Hareketli yuk D101 S101 Olu yuk D103 S101 Hareketli yuk D103 S102 Olu yuk D101 S102 Hareketli yuk D101 S102 Olu yuk D104

20 FİRMA : SAYFA: 19 KOLON YÜK BİLGİLERİ Kolon Kombinasyon Px Py Pz Mx My Eleman no t t t tm tm no S102 Hareketli yuk D104 S102 Olu yuk D103 S102 Hareketli yuk D103 S102 Olu yuk D102 S102 Hareketli yuk D102 S103 Olu yuk D105 S103 Hareketli yuk D105 S103 Olu yuk D104 S103 Hareketli yuk D104 S103 Olu yuk D102 S103 Hareketli yuk D102 S104 Olu yuk D105 S104 Hareketli yuk D105 S104 Olu yuk D104 S104 Hareketli yuk D104 S105 Olu yuk D103 S105 Hareketli yuk D103 S105 Olu yuk D110 S105 Hareketli yuk D110 S105 Olu yuk D111 S105 Hareketli yuk D111 S105 Olu yuk D106 S105 Hareketli yuk D106 S107 Olu yuk D114 S107 Hareketli yuk D114 S107 Olu yuk D112 S107 Hareketli yuk D112 S108 Olu yuk D111 S108 Hareketli yuk D111 S108 Olu yuk D116 S108 Hareketli yuk D116 S109 Olu yuk D117 S109 Hareketli yuk D117 S109 Olu yuk D111 S109 Hareketli yuk D111 S109 Olu yuk D116 S109 Hareketli yuk D116 S109 Olu yuk D112 S109 Hareketli yuk D112 S110 Olu yuk D117 S110 Hareketli yuk D117 S110 Olu yuk D114 S110 Hareketli yuk D114 S110 Olu yuk D112 S110 Hareketli yuk D112 S201 Olu yuk D201 S201 Hareketli yuk D201 S201 Olu yuk D203 S201 Hareketli yuk D203 S202 Olu yuk D201 S202 Hareketli yuk D201 S202 Olu yuk D204 S202 Hareketli yuk D204 S202 Olu yuk D203 S202 Hareketli yuk D203 S202 Olu yuk D202 S202 Hareketli yuk D202 S203 Olu yuk D205 S203 Hareketli yuk D205 S203 Olu yuk D204 S203 Hareketli yuk D204 S203 Olu yuk D202 S203 Hareketli yuk D202 S204 Olu yuk D205 S204 Hareketli yuk D205 S204 Olu yuk D204 S204 Hareketli yuk D204 S205 Olu yuk D210 S205 Hareketli yuk D210 S205 Olu yuk D203 S205 Hareketli yuk D203 S205 Olu yuk D211 S205 Hareketli yuk D211 S205 Olu yuk D206 S205 Hareketli yuk D206 S207 Olu yuk D214 S207 Hareketli yuk D214 S207 Olu yuk D212 S207 Hareketli yuk D212 S208 Olu yuk D211 S208 Hareketli yuk D211 S208 Olu yuk D216 S208 Hareketli yuk D216

21 FİRMA : SAYFA: 20 KOLON YÜK BİLGİLERİ Kolon Kombinasyon Px Py Pz Mx My Eleman no t t t tm tm no S209 Olu yuk D217 S209 Hareketli yuk D217 S209 Olu yuk D211 S209 Hareketli yuk D211 S209 Olu yuk D216 S209 Hareketli yuk D216 S209 Olu yuk D212 S209 Hareketli yuk D212 S210 Olu yuk D217 S210 Hareketli yuk D217 S210 Olu yuk D214 S210 Hareketli yuk D214 S210 Olu yuk D212 S210 Hareketli yuk D212 S301 Olu yuk D301 S301 Hareketli yuk D301 S301 Olu yuk D303 S301 Hareketli yuk D303 S302 Olu yuk D301 S302 Hareketli yuk D301 S302 Olu yuk D304 S302 Hareketli yuk D304 S302 Olu yuk D303 S302 Hareketli yuk D303 S302 Olu yuk D302 S302 Hareketli yuk D302 S303 Olu yuk D305 S303 Hareketli yuk D305 S303 Olu yuk D304 S303 Hareketli yuk D304 S303 Olu yuk D302 S303 Hareketli yuk D302 S304 Olu yuk D305 S304 Hareketli yuk D305 S304 Olu yuk D304 S304 Hareketli yuk D304 S305 Olu yuk D303 S305 Hareketli yuk D303 S305 Olu yuk D311 S305 Hareketli yuk D311 S305 Olu yuk D310 S305 Hareketli yuk D310 S305 Olu yuk D306 S305 Hareketli yuk D306 S307 Olu yuk D314 S307 Hareketli yuk D314 S307 Olu yuk D312 S307 Hareketli yuk D312 S308 Olu yuk D311 S308 Hareketli yuk D311 S308 Olu yuk D316 S308 Hareketli yuk D316 S309 Olu yuk D317 S309 Hareketli yuk D317 S309 Olu yuk D311 S309 Hareketli yuk D311 S309 Olu yuk D316 S309 Hareketli yuk D316 S309 Olu yuk D312 S309 Hareketli yuk D312 S310 Olu yuk D317 S310 Hareketli yuk D317 S310 Olu yuk D314 S310 Hareketli yuk D314 S310 Olu yuk D312 S310 Hareketli yuk D312 S401 Olu yuk D401 S401 Hareketli yuk D401 S401 Olu yuk D403 S401 Hareketli yuk D403 S401 Olu yuk D405 S401 Hareketli yuk D405 S402 Olu yuk D403 S402 Hareketli yuk D403 S402 Olu yuk D405 S402 Hareketli yuk D405 S402 Olu yuk D406 S402 Hareketli yuk D406 S402 Olu yuk D404 S402 Hareketli yuk D404 S403 Olu yuk D407 S403 Hareketli yuk D407 S403 Olu yuk D406

22 FİRMA : SAYFA: 21 KOLON YÜK BİLGİLERİ Kolon Kombinasyon Px Py Pz Mx My Eleman no t t t tm tm no S403 Hareketli yuk D406 S403 Olu yuk D404 S403 Hareketli yuk D404 S404 Olu yuk D407 S404 Hareketli yuk D407 S404 Olu yuk D406 S404 Hareketli yuk D406 S405 Olu yuk D413 S405 Hareketli yuk D413 S405 Olu yuk D412 S405 Hareketli yuk D412 S405 Olu yuk D408 S405 Hareketli yuk D408 S405 Olu yuk D422 S405 Hareketli yuk D422 S407 Olu yuk D416 S407 Hareketli yuk D416 S407 Olu yuk D414 S407 Hareketli yuk D414 S408 Olu yuk D419 S408 Hareketli yuk D419 S408 Olu yuk D418 S408 Hareketli yuk D418 S408 Olu yuk D427 S408 Hareketli yuk D427 S409 Olu yuk D420 S409 Hareketli yuk D420 S409 Olu yuk D419 S409 Hareketli yuk D419 S409 Olu yuk D414 S409 Hareketli yuk D414 S409 Olu yuk D427 S409 Hareketli yuk D427 S410 Olu yuk D420 S410 Hareketli yuk D420 S410 Olu yuk D416 S410 Hareketli yuk D416 S410 Olu yuk D414 S410 Hareketli yuk D414 SB06 Olu yuk DB07 SB06 Hareketli yuk DB07 SB06 Olu yuk DB04 SB06 Hareketli yuk DB04 SB06 Olu yuk DB07 SB06 Hareketli yuk DB07 SB06 Olu yuk DB05 SB06 Hareketli yuk DB05 SB06 Olu yuk DB05 Duvar SB06 Olu yuk DB01 SB06 Hareketli yuk DB01 SB06 Olu yuk DB01 Duvar SB06 Olu yuk DB03 SB06 Hareketli yuk DB03 SB06 Olu yuk DB03 SB06 Hareketli yuk DB03 SB06 Olu yuk DB04 SB06 Hareketli yuk DB04 SZ06 Olu yuk DZ13 SZ06 Hareketli yuk DZ13 SZ06 Olu yuk DZ08 SZ06 Hareketli yuk DZ08 SZ06 Olu yuk DZ13 SZ06 Hareketli yuk DZ13 SZ06 Olu yuk DZ11 Duvar SZ06 Olu yuk DZ03 Duvar SZ06 Olu yuk DZ03 SZ06 Hareketli yuk DZ03 SZ06 Olu yuk DZ11 SZ06 Hareketli yuk DZ11 SZ06 Olu yuk DZ07 SZ06 Hareketli yuk DZ07 SZ06 Olu yuk DZ07 SZ06 Hareketli yuk DZ07 SZ06 Olu yuk DZ08 SZ06 Hareketli yuk DZ08 S106 Olu yuk D113 S106 Hareketli yuk D113 S106 Olu yuk D108 S106 Hareketli yuk D108 S106 Olu yuk D113 S106 Hareketli yuk D113 S106 Olu yuk D103 Duvar S106 Olu yuk D111 Duvar

23 FİRMA : SAYFA: 22 KOLON YÜK BİLGİLERİ Kolon Kombinasyon Px Py Pz Mx My Eleman no t t t tm tm no S106 Olu yuk D111 S106 Hareketli yuk D111 S106 Olu yuk D103 S106 Hareketli yuk D103 S106 Olu yuk D107 S106 Hareketli yuk D107 S106 Olu yuk D107 S106 Hareketli yuk D107 S106 Olu yuk D108 S106 Hareketli yuk D108 S206 Olu yuk D213 S206 Hareketli yuk D213 S206 Olu yuk D208 S206 Hareketli yuk D208 S206 Olu yuk D213 S206 Hareketli yuk D213 S206 Olu yuk D211 S206 Hareketli yuk D211 S206 Olu yuk D203 S206 Hareketli yuk D203 S206 Olu yuk D203 Duvar S206 Olu yuk D211 Duvar S206 Olu yuk D207 S206 Hareketli yuk D207 S206 Olu yuk D207 S206 Hareketli yuk D207 S206 Olu yuk D208 S206 Hareketli yuk D208 S306 Olu yuk D313 S306 Hareketli yuk D313 S306 Olu yuk D308 S306 Hareketli yuk D308 S306 Olu yuk D313 S306 Hareketli yuk D313 S306 Olu yuk D311 Duvar S306 Olu yuk D311 S306 Hareketli yuk D311 S306 Olu yuk D303 S306 Hareketli yuk D303 S306 Olu yuk D303 Duvar S306 Olu yuk D307 S306 Hareketli yuk D307 S306 Olu yuk D307 S306 Hareketli yuk D307 S306 Olu yuk D308 S306 Hareketli yuk D308 S406 Olu yuk D413 Duvar S406 Olu yuk D415 S406 Hareketli yuk D415 S406 Olu yuk D413 S406 Hareketli yuk D413 S406 Olu yuk D410 S406 Hareketli yuk D410 S406 Olu yuk D415 S406 Hareketli yuk D415 S406 Olu yuk D409 S406 Hareketli yuk D409 S406 Olu yuk D409 S406 Hareketli yuk D409 S406 Olu yuk D422 S406 Hareketli yuk D422 S406 Olu yuk D410 S406 Hareketli yuk D410 S406 Olu yuk D422 Duvar

24 FİRMA : SAYFA: 23 KİRİŞ/PANEL DUVAR YÜK BİLGİLERİ Kiriş H B Duvar tipi G Kiriş H B Duvar tipi G no cm cm (t/m) no cm cm (t/m) KB Tugla KB Tugla KB Tugla KB Tugla KB Tugla KB Tugla PB Tugla PB Tugla PB Tugla PB Tugla PB Tugla PB Tugla PB Tugla PB Tugla PB Tugla KZ Tugla KZ Tugla KZ Tugla KZ Tugla KZ Tugla KZ Tugla KZ Tugla KZ Tugla KZ Tugla KZ Tugla KZ Tugla KZ Tugla KZ Tugla KZ Tugla KZ Tugla KZ Tugla KZ Tugla KZ Tugla KZ Tugla KZ Tugla KZ Tugla KZ Tugla KZ Tugla KZ Tugla KZ Tugla KZ Tugla KZ Tugla KZ Tugla KZ Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla K Tugla 0.748

25 FİRMA : SAYFA: 24 KİRİŞ VE PANEL BİLGİLERİ Kiriş aks sol sağ D B G I/J L Rh Tabla sol sağ Mal no aks aks cm cm (t/m) Nokta m m b/d(cm) Hg/Lg(cm) Hg/Lg(cm) zeme KB01 3Y 5X 6X /15 0/0 0/0 E2 KB02 5Y 2X 4X /7 0/0 0/0 E2 KB03 7Y 5X 6X /15 0/0 0/0 E2 KB04 9X 6Y 8Y /7 0/0 0/0 E2 KB05 8X 2Y 4Y /7 0/0 0/0 E2 KB06 5X 3Y 7Y /15 0/0 0/0 E2 PB07 2Y 2X 3X /7 0/0 0/0 E2 PB08 2Y 3X 6X /7 0/0 0/0 E2 PB09 8Y 2X 3X /7 0/0 0/0 E2 PB10 8Y 3X 6X /7 0/0 0/0 E2 PB11 2X 5Y 8Y /7 0/0 0/0 E2 PB12 2X 2Y 5Y /7 0/0 0/0 E2 PB13 6X 7Y 8Y /7 0/0 0/0 E2 PB14 6X 3Y 7Y /0 0/0 0/0 E2 PB15 6X 2Y 3Y /7 0/0 0/0 E2 KZ01 1Y 2X 8X /7 0/0 0/0 E2 KZ02 1Y 8X 6X /7 0/0 0/0 E2 KZ03 2Y 2X 3X /7 0/0 0/0 E2 KZ04 2Y 3X 6X /7 0/0 0/0 E2 KZ05 3Y 5X 6X /15 0/0 0/0 E2 KZ06 3Y 6X 7X /10 0/0 0/0 E2 KZ07 5Y 1X 2X /15 0/0 0/0 E2 KZ08 5Y 2X 4X /7 0/0 0/0 E2 KZ09 7Y 5X 6X /15 0/0 0/0 E2 KZ10 7Y 6X 7X /10 0/0 0/0 E2 KZ11 8Y 2X 3X /7 0/0 0/0 E2 KZ12 8Y 3X 6X /7 0/0 0/0 E2 KZ13 9Y 2X 9X /7 0/0 0/0 E2 KZ14 9Y 9X 6X /7 0/0 0/0 E2 KZ18 2X 1Y 2Y /7 0/0 0/0 E2 KZ17 2X 2Y 5Y /15 0/0 0/0 E2 KZ16 2X 5Y 8Y /15 0/0 0/0 E2 KZ15 2X 8Y 9Y /7 0/0 0/0 E2 KZ20 9X 6Y 8Y /7 0/0 0/0 E2 KZ19 9X 8Y 9Y /7 0/0 0/0 E2 KZ22 8X 1Y 2Y /7 0/0 0/0 E2 KZ21 8X 2Y 4Y /7 0/0 0/0 E2 KZ23 5X 3Y 7Y /15 0/0 0/0 E2 KZ28 6X 1Y 2Y /7 0/0 0/0 E2 KZ27 6X 2Y 3Y /7 0/0 0/0 E2 KZ26 6X 3Y 7Y /10 0/0 0/0 E2 KZ25 6X 7Y 8Y /7 0/0 0/0 E2 KZ24 6X 8Y 9Y /7 0/0 0/0 E2 KZ29 7X 3Y 7Y /10 0/0 0/0 E2 K101 1Y 2X 8X /7 0/0 0/0 E2 K102 1Y 8X 6X /7 0/0 0/0 E2 K103 2Y 2X 3X /7 0/0 0/0 E2 K104 2Y 3X 6X /7 0/0 0/0 E2 K105 3Y 5X 6X /15 0/0 0/0 E2 K106 3Y 6X 7X /10 0/0 0/0 E2 K107 5Y 1X 2X /15 0/0 0/0 E2 K108 5Y 2X 4X /7 0/0 0/0 E2 K109 7Y 5X 6X /15 0/0 0/0 E2 K110 7Y 6X 7X /10 0/0 0/0 E2 K111 8Y 2X 3X /7 0/0 0/0 E2 K112 8Y 3X 6X /7 0/0 0/0 E2 K113 9Y 2X 9X /7 0/0 0/0 E2 K114 9Y 9X 6X /7 0/0 0/0 E2 K118 2X 1Y 2Y /7 0/0 0/0 E2 K117 2X 2Y 5Y /15 0/0 0/0 E2 K116 2X 5Y 8Y /15 0/0 0/0 E2 K115 2X 8Y 9Y /7 0/0 0/0 E2 K120 9X 6Y 8Y /7 0/0 0/0 E2 K119 9X 8Y 9Y /7 0/0 0/0 E2 K122 8X 1Y 2Y /7 0/0 0/0 E2 K121 8X 2Y 4Y /7 0/0 0/0 E2 K123 5X 3Y 7Y /15 0/0 0/0 E2 K128 6X 1Y 2Y /7 0/0 0/0 E2 K127 6X 2Y 3Y /7 0/0 0/0 E2 K126 6X 3Y 7Y /10 0/0 0/0 E2 K125 6X 7Y 8Y /7 0/0 0/0 E2 K124 6X 8Y 9Y /7 0/0 0/0 E2 K129 7X 3Y 7Y /10 0/0 0/0 E2 K201 1Y 2X 8X /7 0/0 0/0 E2 K202 1Y 8X 6X /7 0/0 0/0 E2 K203 2Y 2X 3X /7 0/0 0/0 E2

26 FİRMA : SAYFA: 25 KİRİŞ VE PANEL BİLGİLERİ Kiriş aks sol sağ D B G I/J L Rh Tabla sol sağ Mal no aks aks cm cm (t/m) Nokta m m b/d(cm) Hg/Lg(cm) Hg/Lg(cm) zeme K204 2Y 3X 6X /7 0/0 0/0 E2 K205 3Y 5X 6X /15 0/0 0/0 E2 K206 3Y 6X 7X /10 0/0 0/0 E2 K207 5Y 1X 2X /15 0/0 0/0 E2 K208 5Y 2X 4X /7 0/0 0/0 E2 K209 7Y 5X 6X /15 0/0 0/0 E2 K210 7Y 6X 7X /10 0/0 0/0 E2 K211 8Y 2X 3X /7 0/0 0/0 E2 K212 8Y 3X 6X /7 0/0 0/0 E2 K213 9Y 2X 9X /7 0/0 0/0 E2 K214 9Y 9X 6X /7 0/0 0/0 E2 K218 2X 1Y 2Y /7 0/0 0/0 E2 K217 2X 2Y 5Y /15 0/0 0/0 E2 K216 2X 5Y 8Y /15 0/0 0/0 E2 K215 2X 8Y 9Y /7 0/0 0/0 E2 K220 9X 6Y 8Y /7 0/0 0/0 E2 K219 9X 8Y 9Y /7 0/0 0/0 E2 K222 8X 1Y 2Y /7 0/0 0/0 E2 K221 8X 2Y 4Y /7 0/0 0/0 E2 K223 5X 3Y 7Y /15 0/0 0/0 E2 K228 6X 1Y 2Y /7 0/0 0/0 E2 K227 6X 2Y 3Y /7 0/0 0/0 E2 K226 6X 3Y 7Y /10 0/0 0/0 E2 K225 6X 7Y 8Y /7 0/0 0/0 E2 K224 6X 8Y 9Y /7 0/0 0/0 E2 K229 7X 3Y 7Y /10 0/0 0/0 E2 K301 1Y 2X 8X /7 0/0 0/0 E2 K302 1Y 8X 6X /7 0/0 0/0 E2 K303 2Y 2X 3X /7 0/0 0/0 E2 K304 2Y 3X 6X /7 0/0 0/0 E2 K305 3Y 5X 6X /15 0/0 0/0 E2 K306 3Y 6X 7X /10 0/0 0/0 E2 K307 5Y 1X 2X /15 0/0 0/0 E2 K308 5Y 2X 4X /7 0/0 0/0 E2 K309 7Y 5X 6X /15 0/0 0/0 E2 K310 7Y 6X 7X /10 0/0 0/0 E2 K311 8Y 2X 3X /7 0/0 0/0 E2 K312 8Y 3X 6X /7 0/0 0/0 E2 K313 9Y 2X 9X /7 0/0 0/0 E2 K314 9Y 9X 6X /7 0/0 0/0 E2 K318 2X 1Y 2Y /7 0/0 0/0 E2 K317 2X 2Y 5Y /15 0/0 0/0 E2 K316 2X 5Y 8Y /15 0/0 0/0 E2 K315 2X 8Y 9Y /7 0/0 0/0 E2 K320 9X 6Y 8Y /7 0/0 0/0 E2 K319 9X 8Y 9Y /7 0/0 0/0 E2 K322 8X 1Y 2Y /7 0/0 0/0 E2 K321 8X 2Y 4Y /7 0/0 0/0 E2 K323 5X 3Y 7Y /15 0/0 0/0 E2 K328 6X 1Y 2Y /7 0/0 0/0 E2 K327 6X 2Y 3Y /7 0/0 0/0 E2 K326 6X 3Y 7Y /10 0/0 0/0 E2 K325 6X 7Y 8Y /7 0/0 0/0 E2 K324 6X 8Y 9Y /7 0/0 0/0 E2 K329 7X 3Y 7Y /10 0/0 0/0 E2 K401 1Y 2X 8X /15 0/0 0/0 E2 K402 1Y 8X 6X /15 0/0 0/0 E2 K403 2Y 2X 3X /7 0/0 0/0 E2 K404 2Y 3X 6X /7 0/0 0/0 E2 K405 3Y 5X 6X /15 0/0 0/0 E2 K406 3Y 6X 7X /10 0/0 0/0 E2 K407 5Y 12X 2X /15 0/0 0/0 E2 K408 5Y 2X 4X /7 0/0 0/0 E2 K409 7Y 5X 6X /15 0/0 0/0 E2 K410 7Y 6X 7X /10 0/0 0/0 E2 K411 8Y 2X 3X /7 0/0 0/0 E2 K412 8Y 3X 6X /7 0/0 0/0 E2 K413 9Y 2X 9X /15 0/0 0/0 E2 K414 9Y 9X 6X /15 0/0 0/0 E2 K418 2X 1Y 2Y /15 0/0 0/0 E2 K417 2X 2Y 5Y /15 0/0 0/0 E2 K416 2X 5Y 8Y /15 0/0 0/0 E2 K415 2X 8Y 9Y /15 0/0 0/0 E2 K420 9X 6Y 8Y /7 0/0 0/0 E2 K419 9X 8Y 9Y /7 0/0 0/0 E2 K422 8X 1Y 2Y /7 0/0 0/0 E2 K421 8X 2Y 4Y /7 0/0 0/0 E2 K423 5X 3Y 7Y /15 0/0 0/0 E2 K428 6X 1Y 2Y /7 0/0 0/0 E2 K427 6X 2Y 3Y /7 0/0 0/0 E2 K426 6X 3Y 7Y /10 0/0 0/0 E2 K425 6X 7Y 8Y /7 0/0 0/0 E2 K424 6X 8Y 9Y /7 0/0 0/0 E2

27 FİRMA : SAYFA: 26 KİRİŞ VE PANEL BİLGİLERİ Kiriş aks sol sağ D B G I/J L Rh Tabla sol sağ Mal no aks aks cm cm (t/m) Nokta m m b/d(cm) Hg/Lg(cm) Hg/Lg(cm) zeme K429 7X 3Y 7Y /10 0/0 0/0 E2 K430 22Y 2X 8X /10 0/0 0/0 E2 K431 24Y 2X 8X /10 0/0 0/0 E2 K432 25Y 2X 9X /10 0/0 0/0 E2 K433 23Y 2X 9X /10 0/0 0/0 E2

28 FİRMA : SAYFA: 27 KİRİŞ STATİK HESAP SONUÇLARI KB01 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV KB02 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV KB03 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV KB04 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV KB05 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV KB06 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV PB07 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV PB08 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV

29 FİRMA : SAYFA: 28 KİRİŞ STATİK HESAP SONUÇLARI PB09 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV PB10 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV PB11 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV PB12 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV PB13 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV PB14 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV PB15 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV KZ01 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV

30 FİRMA : SAYFA: 29 KİRİŞ STATİK HESAP SONUÇLARI KZ02 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV KZ03 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV KZ04 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV KZ05 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV KZ06 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV KZ07 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV KZ08 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV KZ09 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV

31 FİRMA : SAYFA: 30 KİRİŞ STATİK HESAP SONUÇLARI KZ10 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV KZ11 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV KZ12 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV KZ13 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV KZ14 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV KZ18 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV KZ17 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV KZ16 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV

32 FİRMA : SAYFA: 31 KİRİŞ STATİK HESAP SONUÇLARI KZ15 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV KZ20 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV KZ19 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV KZ22 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV KZ21 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV KZ23 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV KZ28 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV KZ27 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV

33 FİRMA : SAYFA: 32 KİRİŞ STATİK HESAP SONUÇLARI KZ26 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV KZ25 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV KZ24 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV KZ29 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K101 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K102 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K103 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K104 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV

34 FİRMA : SAYFA: 33 KİRİŞ STATİK HESAP SONUÇLARI K105 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K106 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K107 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K108 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K109 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K110 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K111 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K112 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV

35 FİRMA : SAYFA: 34 KİRİŞ STATİK HESAP SONUÇLARI K113 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K114 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K118 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K117 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K116 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K115 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K120 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K119 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV

36 FİRMA : SAYFA: 35 KİRİŞ STATİK HESAP SONUÇLARI K122 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K121 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K123 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K128 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K127 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K126 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K125 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K124 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV

37 FİRMA : SAYFA: 36 KİRİŞ STATİK HESAP SONUÇLARI K129 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K201 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K202 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K203 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K204 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K205 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K206 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K207 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV

38 FİRMA : SAYFA: 37 KİRİŞ STATİK HESAP SONUÇLARI K208 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K209 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K210 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K211 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K212 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K213 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K214 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K218 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV

39 FİRMA : SAYFA: 38 KİRİŞ STATİK HESAP SONUÇLARI K217 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K216 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K215 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K220 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K219 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K222 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K221 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K223 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV

40 FİRMA : SAYFA: 39 KİRİŞ STATİK HESAP SONUÇLARI K228 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K227 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K226 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K225 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K224 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K229 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K301 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K302 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV

41 FİRMA : SAYFA: 40 KİRİŞ STATİK HESAP SONUÇLARI K303 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K304 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K305 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K306 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K307 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K308 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K309 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K310 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV

42 FİRMA : SAYFA: 41 KİRİŞ STATİK HESAP SONUÇLARI K311 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K312 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K313 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K314 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K318 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K317 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K316 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K315 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV

43 FİRMA : SAYFA: 42 KİRİŞ STATİK HESAP SONUÇLARI K320 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K319 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K322 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K321 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K323 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K328 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K327 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K326 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV

44 FİRMA : SAYFA: 43 KİRİŞ STATİK HESAP SONUÇLARI K325 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K324 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K329 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K401 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K402 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K403 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K404 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K405 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV

45 FİRMA : SAYFA: 44 KİRİŞ STATİK HESAP SONUÇLARI K406 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K407 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K408 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K409 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K410 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K411 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K412 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K413 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV

46 FİRMA : SAYFA: 45 KİRİŞ STATİK HESAP SONUÇLARI K414 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K418 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K417 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K416 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K415 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K420 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K419 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K422 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV

47 FİRMA : SAYFA: 46 KİRİŞ STATİK HESAP SONUÇLARI K421 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K423 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K428 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K427 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K426 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K425 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K424 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K429 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV

48 FİRMA : SAYFA: 47 KİRİŞ STATİK HESAP SONUÇLARI K430 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K431 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K432 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV K433 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Maçıklık SolM (tm) SagM SolV Xaç (m) SagV SolM SagM SolV SagV

49 FİRMA : SAYFA: 48 KOLON STATİK HESAP SONUÇLARI S401 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Material:E2 Üst Mx Alt Mx I = 40 Üst My J = 22 Alt My Tx Bx= 40 cm Ty By= 40 cm Nz H = 3.00 m Üst Mx Alt Mx Üst My Alt My Tx Ty Nz S301 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Material:E2 Üst Mx Alt Mx I = 22 Üst My J = 11 Alt My Tx Bx= 40 cm Ty By= 40 cm Nz H = 3.00 m Üst Mx Alt Mx Üst My Alt My Tx Ty Nz S201 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Material:E2 Üst Mx Alt Mx I = 11 Üst My J = 5 Alt My Tx Bx= 40 cm Ty By= 40 cm Nz H = 3.00 m Üst Mx Alt Mx Üst My Alt My Tx Ty Nz S101 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Material:E2 Üst Mx Alt Mx I = 5 Üst My J = 2 Alt My Tx Bx= 40 cm Ty By= 40 cm Nz H = 3.00 m Üst Mx Alt Mx Üst My Alt My Tx Ty Nz SZ01 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Material:E2 Üst Mx Alt Mx I = 2 Üst My J = 1 Alt My Tx Bx= 40 cm Ty By= 40 cm Nz H = 3.50 m Üst Mx Alt Mx Üst My Alt My Tx Ty Nz

50 FİRMA : SAYFA: 49 KOLON STATİK HESAP SONUÇLARI SB01 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Material:E2 Üst Mx Alt Mx I = 1 Üst My J = Alt My Tx Bx= 40 cm Ty By= 40 cm Nz H = 2.90 m Üst Mx Alt Mx Üst My Alt My Tx Ty Nz S402 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Material:E2 Üst Mx Alt Mx I = 62 Üst My J = 41 Alt My Tx Bx= 30 cm Ty By= 60 cm Nz H = 3.00 m Üst Mx Alt Mx Üst My Alt My Tx Ty Nz S302 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Material:E2 Üst Mx Alt Mx I = 41 Üst My J = 23 Alt My Tx Bx= 30 cm Ty By= 60 cm Nz H = 3.00 m Üst Mx Alt Mx Üst My Alt My Tx Ty Nz S202 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Material:E2 Üst Mx Alt Mx I = 23 Üst My J = 12 Alt My Tx Bx= 30 cm Ty By= 60 cm Nz H = 3.00 m Üst Mx Alt Mx Üst My Alt My Tx Ty Nz S102 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Material:E2 Üst Mx Alt Mx I = 12 Üst My J = 6 Alt My Tx Bx= 30 cm Ty By= 60 cm Nz H = 3.00 m Üst Mx Alt Mx Üst My Alt My Tx Ty Nz

51 FİRMA : SAYFA: 50 KOLON STATİK HESAP SONUÇLARI SZ02 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Material:E2 Üst Mx Alt Mx I = 6 Üst My J = 9 Alt My Tx Bx= 30 cm Ty By= 60 cm Nz H = 3.50 m Üst Mx Alt Mx Üst My Alt My Tx Ty Nz SB02 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Material:E2 Üst Mx Alt Mx I = 9 Üst My J = Alt My Tx Bx= 30 cm Ty By= 60 cm Nz H = 2.90 m Üst Mx Alt Mx Üst My Alt My Tx Ty Nz S403 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Material:E2 Üst Mx Alt Mx I = 80 Üst My J = 65 Alt My Tx Bx= 40 cm Ty By= 40 cm Nz H = 3.00 m Üst Mx Alt Mx Üst My Alt My Tx Ty Nz S303 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Material:E2 Üst Mx Alt Mx I = 65 Üst My J = 44 Alt My Tx Bx= 40 cm Ty By= 40 cm Nz H = 3.00 m Üst Mx Alt Mx Üst My Alt My Tx Ty Nz S203 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Material:E2 Üst Mx Alt Mx I = 44 Üst My J = 26 Alt My Tx Bx= 40 cm Ty By= 40 cm Nz H = 3.00 m Üst Mx Alt Mx Üst My Alt My Tx Ty Nz

52 FİRMA : SAYFA: 51 KOLON STATİK HESAP SONUÇLARI S103 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Material:E2 Üst Mx Alt Mx I = 26 Üst My J = 15 Alt My Tx Bx= 40 cm Ty By= 40 cm Nz H = 3.00 m Üst Mx Alt Mx Üst My Alt My Tx Ty Nz SZ03 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Material:E2 Üst Mx Alt Mx I = 15 Üst My J = 30 Alt My Tx Bx= 40 cm Ty By= 40 cm Nz H = 3.50 m Üst Mx Alt Mx Üst My Alt My Tx Ty Nz SB03 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Material:E2 Üst Mx Alt Mx I = 30 Üst My J = Alt My Tx Bx= 40 cm Ty By= 40 cm Nz H = 2.90 m Üst Mx Alt Mx Üst My Alt My Tx Ty Nz S404 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Material:E2 Üst Mx Alt Mx I = 94 Üst My J = 84 Alt My Tx Bx= 60 cm Ty By= 35 cm Nz H = 3.00 m Üst Mx Alt Mx Üst My Alt My Tx Ty Nz S304 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Material:E2 Üst Mx Alt Mx I = 84 Üst My J = 69 Alt My Tx Bx= 60 cm Ty By= 35 cm Nz H = 3.00 m Üst Mx Alt Mx Üst My Alt My Tx Ty Nz

53 FİRMA : SAYFA: 52 KOLON STATİK HESAP SONUÇLARI S204 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Material:E2 Üst Mx Alt Mx I = 69 Üst My J = 48 Alt My Tx Bx= 60 cm Ty By= 35 cm Nz H = 3.00 m Üst Mx Alt Mx Üst My Alt My Tx Ty Nz S104 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Material:E2 Üst Mx Alt Mx I = 48 Üst My J = 31 Alt My Tx Bx= 60 cm Ty By= 35 cm Nz H = 3.00 m Üst Mx Alt Mx Üst My Alt My Tx Ty Nz SZ04 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Material:E2 Üst Mx Alt Mx I = 31 Üst My J = 37 Alt My Tx Bx= 60 cm Ty By= 35 cm Nz H = 3.50 m Üst Mx Alt Mx Üst My Alt My Tx Ty Nz SB04 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Material:E2 Üst Mx Alt Mx I = 37 Üst My J = Alt My Tx Bx= 60 cm Ty By= 35 cm Nz H = 2.90 m Üst Mx Alt Mx Üst My Alt My Tx Ty Nz S405 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Material:E2 Üst Mx Alt Mx I = 63 Üst My J = 42 Alt My Tx Bx= 60 cm Ty By= 30 cm Nz H = 3.00 m Üst Mx Alt Mx Üst My Alt My Tx Ty Nz

54 FİRMA : SAYFA: 53 KOLON STATİK HESAP SONUÇLARI S305 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Material:E2 Üst Mx Alt Mx I = 42 Üst My J = 24 Alt My Tx Bx= 60 cm Ty By= 30 cm Nz H = 3.00 m Üst Mx Alt Mx Üst My Alt My Tx Ty Nz S205 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Material:E2 Üst Mx Alt Mx I = 24 Üst My J = 13 Alt My Tx Bx= 60 cm Ty By= 30 cm Nz H = 3.00 m Üst Mx Alt Mx Üst My Alt My Tx Ty Nz S105 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Material:E2 Üst Mx Alt Mx I = 13 Üst My J = 7 Alt My Tx Bx= 60 cm Ty By= 30 cm Nz H = 3.00 m Üst Mx Alt Mx Üst My Alt My Tx Ty Nz SZ05 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Material:E2 Üst Mx Alt Mx I = 7 Üst My J = 10 Alt My Tx Bx= 60 cm Ty By= 30 cm Nz H = 3.50 m Üst Mx Alt Mx Üst My Alt My Tx Ty Nz SB05 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Material:E2 Üst Mx Alt Mx I = 10 Üst My J = Alt My Tx Bx= 60 cm Ty By= 30 cm Nz H = 2.90 m Üst Mx Alt Mx Üst My Alt My Tx Ty Nz

55 FİRMA : SAYFA: 54 KOLON STATİK HESAP SONUÇLARI S406 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Material:E2 Üst Mx Alt Mx I = 81 Üst My J = 66 Alt My Tx POLİGON Ty KOLON Nz H = 3.00 m Üst Mx M perde Alt Mx Mxu: 25.5 Üst My Mxa: Alt My Myu: 29.2 Tx Mya: Ty Nz S306 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Material:E2 Üst Mx Alt Mx I = 66 Üst My J = 45 Alt My Tx POLİGON Ty KOLON Nz H = 3.00 m Üst Mx M perde Alt Mx Mxu: Üst My Mxa: Alt My Myu: Tx Mya: Ty Nz S206 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Material:E2 Üst Mx Alt Mx I = 45 Üst My J = 27 Alt My Tx POLİGON Ty KOLON Nz H = 3.00 m Üst Mx M perde Alt Mx Mxu: Üst My Mxa: Alt My Myu: Tx Mya: Ty Nz S106 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Material:E2 Üst Mx Alt Mx I = 27 Üst My J = 16 Alt My Tx POLİGON Ty KOLON Nz H = 3.00 m Üst Mx M perde Alt Mx Mxu: Üst My Mxa: Alt My Myu: Tx Mya: Ty Nz SZ06 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Material:E2 Üst Mx Alt Mx I = 16 Üst My J = 19 Alt My Tx POLİGON Ty KOLON Nz H = 3.50 m Üst Mx M perde Alt Mx Mxu: Üst My Mxa: Alt My Myu: Tx Mya: Ty Nz

56 FİRMA : SAYFA: 55 KOLON STATİK HESAP SONUÇLARI SB06 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Material:E2 Üst Mx Alt Mx I = 19 Üst My J = Alt My Tx POLİGON Ty KOLON Nz H = 4.40 m Üst Mx M perde Alt Mx Mxu: Üst My Mxa: Alt My Myu: Tx Mya: Ty Nz S407 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Material:E2 Üst Mx Alt Mx I = 96 Üst My J = 86 Alt My Tx Bx= 60 cm Ty By= 35 cm Nz H = 3.00 m Üst Mx Alt Mx Üst My Alt My Tx Ty Nz S307 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Material:E2 Üst Mx Alt Mx I = 86 Üst My J = 71 Alt My Tx Bx= 60 cm Ty By= 35 cm Nz H = 3.00 m Üst Mx Alt Mx Üst My Alt My Tx Ty Nz S207 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Material:E2 Üst Mx Alt Mx I = 71 Üst My J = 50 Alt My Tx Bx= 60 cm Ty By= 35 cm Nz H = 3.00 m Üst Mx Alt Mx Üst My Alt My Tx Ty Nz S107 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Material:E2 Üst Mx Alt Mx I = 50 Üst My J = 33 Alt My Tx Bx= 60 cm Ty By= 35 cm Nz H = 3.00 m Üst Mx Alt Mx Üst My Alt My Tx Ty Nz

57 FİRMA : SAYFA: 56 KOLON STATİK HESAP SONUÇLARI SZ07 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Material:E2 Üst Mx Alt Mx I = 33 Üst My J = 38 Alt My Tx Bx= 60 cm Ty By= 35 cm Nz H = 3.50 m Üst Mx Alt Mx Üst My Alt My Tx Ty Nz SB07 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Material:E2 Üst Mx Alt Mx I = 38 Üst My J = Alt My Tx Bx= 60 cm Ty By= 35 cm Nz H = 2.90 m Üst Mx Alt Mx Üst My Alt My Tx Ty Nz S408 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Material:E2 Üst Mx Alt Mx I = 83 Üst My J = 68 Alt My Tx Bx= 40 cm Ty By= 40 cm Nz H = 3.00 m Üst Mx Alt Mx Üst My Alt My Tx Ty Nz S308 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Material:E2 Üst Mx Alt Mx I = 68 Üst My J = 47 Alt My Tx Bx= 40 cm Ty By= 40 cm Nz H = 3.00 m Üst Mx Alt Mx Üst My Alt My Tx Ty Nz S208 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Material:E2 Üst Mx Alt Mx I = 47 Üst My J = 29 Alt My Tx Bx= 40 cm Ty By= 40 cm Nz H = 3.00 m Üst Mx Alt Mx Üst My Alt My Tx Ty Nz

58 FİRMA : SAYFA: 57 KOLON STATİK HESAP SONUÇLARI S108 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Material:E2 Üst Mx Alt Mx I = 29 Üst My J = 18 Alt My Tx Bx= 40 cm Ty By= 40 cm Nz H = 3.00 m Üst Mx Alt Mx Üst My Alt My Tx Ty Nz SZ08 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Material:E2 Üst Mx Alt Mx I = 18 Üst My J = 35 Alt My Tx Bx= 40 cm Ty By= 40 cm Nz H = 3.50 m Üst Mx Alt Mx Üst My Alt My Tx Ty Nz SB08 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Material:E2 Üst Mx Alt Mx I = 35 Üst My J = Alt My Tx Bx= 40 cm Ty By= 40 cm Nz H = 2.90 m Üst Mx Alt Mx Üst My Alt My Tx Ty Nz S409 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Material:E2 Üst Mx Alt Mx I = 97 Üst My J = 87 Alt My Tx Bx= 30 cm Ty By= 60 cm Nz H = 3.00 m Üst Mx Alt Mx Üst My Alt My Tx Ty Nz S309 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Material:E2 Üst Mx Alt Mx I = 87 Üst My J = 72 Alt My Tx Bx= 30 cm Ty By= 60 cm Nz H = 3.00 m Üst Mx Alt Mx Üst My Alt My Tx Ty Nz

59 FİRMA : SAYFA: 58 KOLON STATİK HESAP SONUÇLARI S209 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Material:E2 Üst Mx Alt Mx I = 72 Üst My J = 51 Alt My Tx Bx= 30 cm Ty By= 60 cm Nz H = 3.00 m Üst Mx Alt Mx Üst My Alt My Tx Ty Nz S109 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Material:E2 Üst Mx Alt Mx I = 51 Üst My J = 34 Alt My Tx Bx= 30 cm Ty By= 60 cm Nz H = 3.00 m Üst Mx Alt Mx Üst My Alt My Tx Ty Nz SZ09 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Material:E2 Üst Mx Alt Mx I = 34 Üst My J = 39 Alt My Tx Bx= 30 cm Ty By= 60 cm Nz H = 3.50 m Üst Mx Alt Mx Üst My Alt My Tx Ty Nz SB09 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Material:E2 Üst Mx Alt Mx I = 39 Üst My J = Alt My Tx Bx= 30 cm Ty By= 60 cm Nz H = 2.90 m Üst Mx Alt Mx Üst My Alt My Tx Ty Nz S410 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Material:E2 Üst Mx Alt Mx I = 105 Üst My J = 100 Alt My Tx Bx= 40 cm Ty By= 40 cm Nz H = 3.00 m Üst Mx Alt Mx Üst My Alt My Tx Ty Nz

60 FİRMA : SAYFA: 59 KOLON STATİK HESAP SONUÇLARI S310 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Material:E2 Üst Mx Alt Mx I = 100 Üst My J = 90 Alt My Tx Bx= 40 cm Ty By= 40 cm Nz H = 3.00 m Üst Mx Alt Mx Üst My Alt My Tx Ty Nz S210 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Material:E2 Üst Mx Alt Mx I = 90 Üst My J = 75 Alt My Tx Bx= 40 cm Ty By= 40 cm Nz H = 3.00 m Üst Mx Alt Mx Üst My Alt My Tx Ty Nz S110 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Material:E2 Üst Mx Alt Mx I = 75 Üst My J = 55 Alt My Tx Bx= 40 cm Ty By= 40 cm Nz H = 3.00 m Üst Mx Alt Mx Üst My Alt My Tx Ty Nz SZ10 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Material:E2 Üst Mx Alt Mx I = 55 Üst My J = 78 Alt My Tx Bx= 40 cm Ty By= 40 cm Nz H = 3.50 m Üst Mx Alt Mx Üst My Alt My Tx Ty Nz SB10 GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Zemin Material:E2 Üst Mx Alt Mx I = 78 Üst My J = Alt My Tx Bx= 40 cm Ty By= 40 cm Nz H = 2.90 m Üst Mx Alt Mx Üst My Alt My Tx Ty Nz

61 FİRMA : SAYFA: 60 POLİGON KOLON KESİT BİLGİLERİ POLIGON KOLON NO : S306 Ix = dm4 Iy = dm4 A = dm² Ixy= 0.00 dm4 Xg = cm Yg = 0.00 cm Nokta X (cm) Y (cm) Y G X

62 FİRMA : SAYFA: 61 PANEL STATİK HESAP SONUÇLARI (tm) PB07 I=1 J=9 Io=3 Jo=0 K=0 L=0 Cqa=1.00 Material:E2 Üst Mx Alt Mx Üst My Alt My Tx Ty SolM SagM SolV SagV Nz GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Deprem+X Deprem-X Deprem+Y Deprem-Y Rüzgar X Rüzgar Y PB08 I=9 J=30 Io=20 Jo=0 K=0 L=0 Cqa=1.00 Material:E2 Üst Mx Alt Mx Üst My Alt My Tx Ty SolM SagM SolV SagV Nz GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Deprem+X Deprem-X Deprem+Y Deprem-Y Rüzgar X Rüzgar Y PB09 I=35 J=39 Io=58 Jo=0 K=0 L=0 Cqa=1.00 Material:E2 Üst Mx Alt Mx Üst My Alt My Tx Ty SolM SagM SolV SagV Nz GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Deprem+X Deprem-X Deprem+Y Deprem-Y Rüzgar X Rüzgar Y PB10 I=39 J=78 Io=61 Jo=0 K=0 L=0 Cqa=1.00 Material:E2 Üst Mx Alt Mx Üst My Alt My Tx Ty SolM SagM SolV SagV Nz GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Deprem+X Deprem-X Deprem+Y Deprem-Y Rüzgar X Rüzgar Y

63 FİRMA : SAYFA: 62 PANEL STATİK HESAP SONUÇLARI (tm) PB11 I=10 J=35 Io=21 Jo=0 K=0 L=0 Cqa=1.00 Material:E2 Üst Mx Alt Mx Üst My Alt My Tx Ty SolM SagM SolV SagV Nz GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Deprem+X Deprem-X Deprem+Y Deprem-Y Rüzgar X Rüzgar Y PB12 I=1 J=10 Io=4 Jo=0 K=0 L=0 Cqa=1.00 Material:E2 Üst Mx Alt Mx Üst My Alt My Tx Ty SolM SagM SolV SagV Nz GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Deprem+X Deprem-X Deprem+Y Deprem-Y Rüzgar X Rüzgar Y PB13 I=38 J=78 Io=60 Jo=0 K=0 L=0 Cqa=1.00 Material:E2 Üst Mx Alt Mx Üst My Alt My Tx Ty SolM SagM SolV SagV Nz GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Deprem+X Deprem-X Deprem+Y Deprem-Y Rüzgar X Rüzgar Y PB14 I=37 J=38 Io=59 Jo=0 K=0 L=0 Cqa=1.00 Material:E2 Üst Mx Alt Mx Üst My Alt My Tx Ty SolM SagM SolV SagV Nz GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Deprem+X Deprem-X Deprem+Y Deprem-Y Rüzgar X Rüzgar Y PB15 I=30 J=37 Io=53 Jo=0 K=0 L=0 Cqa=1.00 Material:E2 Üst Mx Alt Mx Üst My Alt My Tx Ty SolM SagM SolV SagV Nz GGGGGG QQQQQQ Q_Q_Q_ _Q_Q_Q QQ_QQ_ _QQ_QQ Q_QQ_Q Deprem+X Deprem-X Deprem+Y Deprem-Y Rüzgar X Rüzgar Y

64 FİRMA : SAYFA: 63 KİRİŞ VE KOLON KAPASİTELERİNE GÖRE YAPI GÖÇME YÜKÜ (E1-E9) KOLON TABAN KAPASİTE MOMENTLERİ TOPLAMI : Mrx= (tm) Mry= (tm) KOLONLARA BAĞLI KİRİŞ KAPASİTE MOMENTLERİ TOPLAMI : Mrx= (tm) Mry= (tm) Mc< Mb > Mb=Mc KİRİŞ KAPASİTE MOMENTLERİ TOPLAMI : Mrx= (tm) Mry= (tm) X YÖNÜ GÖÇME KAPASİTESİ : Px= ( ) / = (t) Y YÖNÜ GÖÇME KAPASİTESİ : Py= ( ) / = (t) ZAYIF KAT GÖÇME KAPASİTESİ: Px= (t), Py= (t) Güçlendirme Projesi: E1: Yeni donatılar, E2-E9: Mevcut donatılara göre kapasite kontrol Vtx=λ.Ao.I.S(t).W= (t) (λ=0.85) Vty=λ.Ao.I.S(t).W= (t) (λ=0.85) X YÖNÜ Y YÖNÜ Kat Kolon Kiriş Kapasite Kolon Kiriş Kapasite no Mc (Mci Mbi) Mbi Vr Mc (Mci Mbi) Mbi Vr (Mci Mbi) >> Mbi Kiriş Plastik Mafsal Kontrolu MEVCUT ve GÜÇLENDİRİLMİŞ DURUMDAKİ GÖÇME YÜKÜ MUKAYESE TABLOSU X YÖNÜ Y YÖNÜ Kat Deprem yükü Mevcut Yapı Güçlendirilmiş Deprem yükü Mevcut Yapı Güçlendirilmiş no Ve Vr Yapı Vr Ve Vr Yapı Vr ò ò ò ò ò ò ò ò ò ò ò ò ò ò ò ò ò ò ò ò GUCLENDIRME PROJESI; MEVCUT DONATILARA GORE KOLONLARIN KAPASİTE TABLOSU BINA BILGI DUZEYI KATSAYISI : 1.0 KUSATILMIS KOLON KESME KONTROLU : ñ CATLAMIS KESITE GORE ANALIZ : ò HAREKETLI YUK AZALTMA ORANI : 0.6 KIRIS DUSEY YUK MOMENT AZALTMA ORANI : 0.85 DONATI KENETLENME BOYU, KAPASİTE ÇARPANI : 1. KOLON min. BOYUNA DONATI ORANI : 0.01 KOLON DONATI GERÇEKLEŞME ORANI : %100 KİRİŞ DONATI GERÇEKLEŞME ORANI : %100 KIRISLERDE RIJIT BOLGELI KAPASITE KONTROLU : ò ELEMANLARDA r HESAPLAMA YONTEMI : r=me/(mr-mg-mq) KOLON KAPASITE MOMENTI EKSENEL YUKU : YAPI KAPASITE SINIRINDAKI EKSENEL YUKLER TASARIM SPECTRUM CARPANI : 1.0 (Deprem aşılma olasılığı, 50 yılda %10) YAPI LINEER KAPASİTE HESABINDA R=1 ALINARAK ÇÖZÜM YAPILMIŞTIR. PERFORMANS KAPASİTE HESAPLARI, MALZEME DAYANIM DEĞERLERİNE GÖRE YAPILMIŞTIR. (fck,fyk) KOLON BOYUT KOLON As -X +X -Y +Y NO DONATISI cm² Nd Mr Nd Mr Nd Mr Nd Mr SB ø16+2 1ø16 g SB ø16+2 2ø16 g SB ø16+2 1ø16 g SB ø16+2 2ø16 g SB ø16+2 2ø16 g SB06 Polygon 98ø SB ø16+2 2ø16 g SB ø16+2 1ø16 g SB ø16+2 2ø16 g SB ø16+2 1ø16 g SZ ø16+2 1ø16 g SZ ø16+2 2ø16 g SZ ø16+2 1ø16 g SZ ø16+2 2ø16 g SZ ø16+2 2ø16 g SZ06 Polygon 98ø SZ ø16+2 2ø16 g SZ ø16+2 1ø16 g SZ ø16+2 2ø16 g SZ ø16+2 1ø16 g S ø16+2 1ø16 g S ø16+2 2ø16 g S ø16+2 1ø16 g S ø16+2 2ø16 g S ø16+2 2ø16 g

65 FİRMA : SAYFA: 64 KOLON BOYUT KOLON As -X +X -Y +Y NO DONATISI cm² Nd Mr Nd Mr Nd Mr Nd Mr S106 Polygon 106ø S ø16+2 2ø16 g S ø16+2 1ø16 g S ø16+2 2ø16 g S ø16+2 1ø16 g S ø16+2 1ø16 g S ø16+2 2ø16 g S ø16+2 1ø16 g S ø16+2 2ø16 g S ø16+2 2ø16 g S206 Polygon 84ø S ø16+2 2ø16 g S ø16+2 1ø16 g S ø16+2 2ø16 g S ø16+2 1ø16 g S ø16+2 1ø16 g S ø16+2 2ø16 g S ø16+2 1ø16 g S ø16+2 2ø16 g S ø16+2 2ø16 g S306 Polygon 66ø12+18ø S ø16+2 2ø16 g S ø16+2 1ø16 g S ø16+2 2ø16 g S ø16+2 1ø16 g S ø16+2 1ø16 g S ø16+2 2ø16 g S ø16+2 1ø16 g S ø16+2 2ø16 g S ø16+2 2ø16 g S406 Polygon 66ø12+18ø S ø16+2 2ø16 g S ø16+2 1ø16 g S ø16+2 2ø16 g S ø16+2 1ø16 g PB ø12 g PB ø12 g PB ø12 g PB ø12 g PB ø12 g PB ø12 g PB ø12 g PB ø12 g PB ø12 g KİRİŞLERİN KAPASİTE TABLOSU Vlim = 0.22 Aw fcd KİRİŞ Bw Ln a Sol Asu Asa Mra' Mru' Mg+Mq Mra Mru Vd Vr NO D b Sag (cm²) (cm²) KB Sol > 0.46 ò < ò Sag > ò < ò KB Sol > ò < ò Sag > ò < ò KB Sol > 0.46 ò < ò Sag > ò < ò KB Sol > ò < ò Sag > ò < ò KB Sol > 4.55 ò < ò Sag > ò < ò

66 FİRMA : SAYFA: 65 KİRİŞ Bw Ln a Sol Asu Asa Mra' Mru' Mg+Mq Mra Mru Vd Vr NO D b Sag (cm²) (cm²) KB Sol > 0.84 ò < ò Sag > ò < ò KZ Sol > 5.18 ò < ò Sag > ò < ò KZ Sol > 3.17 ò < ò Sag > ò < ò KZ Sol > 0.68 ò < ò Sag > ò < ò KZ Sol > 2.93 ò < ò Sag > 0.00 ò < ò KZ Sol > 0.00 ò < ò Sag > ò < ò KZ Sol > ò < ò Sag > ò < ò KZ Sol > 0.67 ò < ò Sag > ò < ò KZ Sol > 2.93 ò < ò Sag > 0.00 ò < ò KZ Sol > 5.18 ò < ò Sag > ò < ò KZ Sol > 3.17 ò < ò Sag > ò < ò KZ Sol > 5.40 ò < ò Sag > ò < ò KZ Sol > 2.36 ò < ò Sag > ò < ò KZ Sol > 2.80 ò < ò Sag > ò < ò KZ Sol > 0.15 ò < ò Sag > ò < ò KZ Sol > ò < ò Sag > 0.29 ò < ò KZ Sol > 8.48 ò < ò Sag > ò < ò KZ Sol > 4.78 ò < ò Sag > ò < ò KZ Sol > ò < ò Sag > ò < ò KZ Sol > 0.79 ò < ò Sag > ò < ò KZ Sol > 7.84 ò < ò Sag > ò < ò KZ Sol > 5.04 ò < ò Sag > ò < ò KZ Sol > 1.46 ò < ò Sag > ò < ò KZ Sol > 5.74 ò < ò Sag > ò < ò KZ Sol > 0.13 ò < ò Sag > ò < ò K Sol > 5.54 ò < ò Sag > ò < ò K Sol > 2.90 ò < ò Sag > ò < ò K Sol > 1.00 ò < ò Sag > ò < ò K Sol > 2.93 ò < ò Sag > 0.00 ò < ò K Sol > 0.00 ò < ò Sag > ò < ò K Sol > ò < ò Sag > ò < ò K Sol > 1.04 ò < ò Sag > ò < ò K Sol > 2.94 ò < ò Sag > 0.00 ò < ò K Sol > 5.54 ò < ò Sag > ò < ò K Sol > 2.92 ò < ò Sag > ò < ò K Sol > 5.41 ò < ò Sag > ò < ò K Sol > 2.39 ò < ò Sag > ò < ò K Sol > 2.72 ò < ò Sag > ò < ò K Sol > 0.14 ò < ò Sag > ò < ò K Sol > ò < ò Sag > 0.27 ò < ò K Sol > 9.27 ò < ò Sag > ò < ò

67 FİRMA : SAYFA: 66 KİRİŞ Bw Ln a Sol Asu Asa Mra' Mru' Mg+Mq Mra Mru Vd Vr NO D b Sag (cm²) (cm²) K Sol > 4.05 ò < ò Sag > ò < ò K Sol > ò < ò Sag > ò < ò K Sol > 0.79 ò < ò Sag > ò < ò K Sol > 7.85 ò < ò Sag > ò < ò K Sol > 5.37 ò < ò Sag > ò < ò K Sol > 1.25 ò < ò Sag > ò < ò K Sol > 5.38 ò < ò Sag > ò < ò K Sol > 0.11 ò < ò Sag > ò < ò K Sol > 5.50 ò < ò Sag > ò < ò K Sol > 2.89 ò < ò Sag > ò < ò K Sol > 1.30 ò < ò Sag > ò < ò K Sol > 2.93 ò < ò Sag > 0.00 ò < ò K Sol > 0.00 ò < ò Sag > ò < ò K Sol > ò < ò Sag > ò < ò K Sol > 1.30 ò < ò Sag > ò < ò K Sol > 2.93 ò < ò Sag > 0.00 ò < ò K Sol > 5.50 ò < ò Sag > ò < ò K Sol > 2.89 ò < ò Sag > ò < ò K Sol > 5.43 ò < ò Sag > ò < ò K Sol > 2.37 ò < ò Sag > ò < ò K Sol > 2.72 ò < ò Sag > ò < ò K Sol > 0.15 ò < ò Sag > ò < ò K Sol > ò < ò Sag > 0.27 ò < ò K Sol > 9.57 ò < ò Sag > ò < ò K Sol > 3.85 ò < ò Sag > ò < ò K Sol > ò < ò Sag > ò < ò K Sol > 0.79 ò < ò Sag > ò < ò K Sol > 7.86 ò < ò Sag > ò < ò K Sol > 5.45 ò < ò Sag > ò < ò K Sol > 1.32 ò < ò Sag > ò < ò K Sol > 5.37 ò < ò Sag > ò < ò K Sol > 0.11 ò < ò Sag > ò < ò K Sol > 5.69 ò < ò Sag > ò < ò K Sol > 2.91 ò < ò Sag > ò < ò K Sol > 1.54 ò < ò Sag > ò < ò K Sol > 2.93 ò < ò Sag > 0.00 ò < ò K Sol > 0.00 ò < ò Sag > ò < ò K Sol > 9.93 ò < ò Sag > ò < ò K Sol > 1.55 ò < ò Sag > ò < ò K Sol > 2.93 ò < ò Sag > 0.00 ò < ò K Sol > 5.69 ò < ò Sag > ò < ò

68 FİRMA : SAYFA: 67 KİRİŞ Bw Ln a Sol Asu Asa Mra' Mru' Mg+Mq Mra Mru Vd Vr NO D b Sag (cm²) (cm²) K Sol > 2.91 ò < ò Sag > ò < ò K Sol > 5.41 ò < ò Sag > ò < ò K Sol > 2.24 ò < ò Sag > ò < ò K Sol > 2.97 ò < ò Sag > ò < ò K Sol > 0.13 ò < ò Sag > ò < ò K Sol > ò < ò Sag > 0.26 ò < ò K Sol > 9.95 ò < ò Sag > ò < ò K Sol > 3.49 ò < ò Sag > ò < ò K Sol > ò < ò Sag > ò < ò K Sol > 0.79 ò < ò Sag > ò < ò K Sol > 7.88 ò < ò Sag > ò < ò K Sol > 5.70 ò < ò Sag > ò < ò K Sol > 1.32 ò < ò Sag > ò < ò K Sol > 4.99 ò < ò Sag > ò < ò K Sol > 0.12 ò < ò Sag > ò < ò K Sol > 1.64 ò < ò Sag > ò < ò K Sol > 2.64 ò < ò Sag > ò < ò K Sol > 1.65 ò < ò Sag > ò < ò K Sol > 3.14 ò < ò Sag > 0.00 ò < ò K Sol > 0.00 ò < ò Sag > ò < ò K Sol > 1.98 ò < ò Sag > ò < ò K Sol > 1.65 ò < ò Sag > ò < ò K Sol > 3.14 ò < ò Sag > 0.00 ò < ò K Sol > 1.63 ò < ò Sag > ò < ò K Sol > 2.64 ò < ò Sag > ò < ò K Sol > 7.46 ò < ò Sag > ò < ò K Sol > 9.48 ò < ò Sag > ò < ò K Sol > 8.93 ò < ò Sag > ò < ò K Sol > 0.39 ò < ò Sag > ò < ò K Sol > ò < ò Sag > 0.60 ò < ò K Sol > ò < ò Sag > ò < ò K Sol > 7.65 ò < ò Sag > ò < ò K Sol > ò < ò Sag > ò < ò K Sol > 0.85 ò < ò Sag > ò < ò K Sol > 9.56 ò < ò Sag > ò < ò K Sol > 4.46 ò < ò Sag > ò < ò K Sol > 1.41 ò < ò Sag > ò < ò K Sol > 5.96 ò < ò Sag > ò < ò K Sol > 0.19 ò < ò Sag > ò < ò

69 FİRMA : SAYFA: 68 KOLON UÇLARINDA KİRİŞ-KOLON MOMENT KAPASİTE KONTROLU KOLON (-X) (+X) (-Y) (+Y) NO Mc Mb > Mb Mc Mb > Mb Mc Mb > Mb Mc Mb > Mb SB > > > > SZ > > > > S > > > > SZ > > > > SZ > > > > SB > > > > SB > > > > S > > > > S > > > > S > > > > SZ > > > > SZ > > > > SZ > > > > SB > > > > S > > > > S > > > > S > > > > S > > > > S > > > > S > > > > SB > > > > SZ > > > > SZ > > > > SZ > > > > SB > > > > SB > > > > SB > > > > SB > > > > S > > < < S > > > > S > > > > S > > > > S > > > > S > > > > S > > > < S > > < > S > > > > SZ > > > > S < < < > S > > < < S > > > > S > > > > S > > > > S > > < < S > > < < S > > > > S > > > > SB > > > > S > > < > S > > > > S > > < < S > > < < S > > < < S > > > > S > > > > S < > < < S < > < < S < < > < S > > > > S > > > < Mb= Mb= Mb= Mb=

70 FİRMA : SAYFA: 69 KOLONLARIN r KAPASİTE ORANI (r=md/mr) SN:Sünek(Ve/Vr<1)/GV:Gevrek(Ve/Vr>1) KK>GV:Kuşatılmış kolon kesme kontrolu nedeniyle gevrek eleman KO:Göreli Kat Ötelemesi hasar durumu, /P:Perde KOLON Ve Vr N N/(Ac.fc) V/(Ac.fct) Md Mr r MN GV GC Hasar SB01 -X SN MH +X SN MH Sargıò -Y SN MH KO:MH +Y SN MH SB02 -X SN MH +X SN MH Sargıò -Y SN MH KO:MH +Y SN MH SB03 -X SN MH +X SN MH Sargıò -Y SN MH KO:MH +Y SN MH SB04 -X SN MH +X SN MH Sargıò -Y SN MH KO:MH +Y SN MH SB05 -X SN MH +X SN MH Sargıò -Y SN MH KO:MH +Y SN MH SB06 -X SN MH +X SN MH Sargıò -Y SN MH KO:MH/P +Y SN MH Korozyon %0 Hw/Lw=5.54 > r=md/mr SB07 -X SN MH +X SN MH Sargıò -Y SN MH KO:MH +Y SN MH SB08 -X SN MH +X SN MH Sargıò -Y SN MH KO:MH +Y SN MH SB09 -X SN MH +X SN MH Sargıò -Y SN MH KO:MH +Y SN MH SB10 -X SN MH +X SN MH Sargıò -Y SN MH KO:MH +Y SN MH SZ01 -X SN MH +X SN MH Sargıò -Y SN MH KO:MH +Y SN MH SZ02 -X SN MH +X SN MH Sargıò -Y SN MH KO:MH +Y SN MH SZ03 -X SN MH +X SN MH Sargıò -Y SN MH KO:MH +Y SN MH

71 FİRMA : SAYFA: 70 KOLON Ve Vr N N/(Ac.fc) V/(Ac.fct) Md Mr r MN GV GC Hasar SZ04 -X SN MH +X SN MH Sargıò -Y SN MH KO:MH +Y SN MH SZ05 -X SN MH +X SN MH Sargıò -Y SN MH KO:MH +Y SN MH SZ06 -X SN MH +X SN BH Sargıò -Y SN MH KO:MH/P +Y SN MH Korozyon %0 Hw/Lw=5.54 > r=md/mr SZ07 -X SN MH +X SN MH Sargıò -Y SN MH KO:MH +Y SN MH SZ08 -X SN MH +X SN MH Sargıò -Y SN MH KO:MH +Y SN MH SZ09 -X SN MH +X SN MH Sargıò -Y SN MH KO:MH +Y SN MH SZ10 -X SN MH +X SN MH Sargıò -Y SN MH KO:MH +Y SN MH S101 -X SN MH +X SN MH Sargıò -Y SN MH KO:MH +Y SN MH S102 -X SN MH +X SN MH Sargıò -Y SN MH KO:MH +Y SN MH S103 -X SN MH +X SN MH Sargıò -Y SN MH KO:MH +Y SN MH S104 -X SN MH +X SN MH Sargıò -Y SN MH KO:MH +Y SN MH S105 -X SN MH +X SN MH Sargıò -Y SN MH KO:MH +Y SN MH S106 -X SN MH +X SN MH Sargıò -Y SN MH KO:MH/P +Y SN MH Korozyon %0 Hw/Lw=5.54 > r=md/mr S107 -X SN MH +X SN MH Sargıò -Y SN MH KO:MH +Y SN MH

72 FİRMA : SAYFA: 71 KOLON Ve Vr N N/(Ac.fc) V/(Ac.fct) Md Mr r MN GV GC Hasar S108 -X SN MH +X SN MH Sargıò -Y SN MH KO:MH +Y SN MH S109 -X SN MH +X SN MH Sargıò -Y SN MH KO:MH +Y SN MH S110 -X SN MH +X SN MH Sargıò -Y SN MH KO:MH +Y SN MH S201 -X SN MH +X SN MH Sargıò -Y SN BH KO:BH +Y SN BH S202 -X SN MH +X SN MH Sargıò -Y SN BH KO:BH +Y SN BH S203 -X SN MH +X SN MH Sargıò -Y SN BH KO:BH +Y SN BH S204 -X SN MH +X SN MH Sargıò -Y SN BH KO:BH +Y SN BH S205 -X SN MH +X SN MH Sargıò -Y SN BH KO:BH +Y SN BH S206 -X SN MH +X SN MH Sargıò -Y SN BH KO:BH/P +Y SN BH Korozyon %0 Hw/Lw=5.54 > r=md/mr S207 -X SN MH +X SN MH Sargıò -Y SN BH KO:BH +Y SN BH S208 -X SN MH +X SN MH Sargıò -Y SN BH KO:BH +Y SN BH S209 -X SN MH +X SN MH Sargıò -Y SN BH KO:BH +Y SN BH S210 -X SN MH +X SN MH Sargıò -Y SN BH KO:BH +Y SN BH S301 -X SN MH +X SN MH Sargıò -Y SN BH KO:BH +Y SN BH

73 FİRMA : SAYFA: 72 KOLON Ve Vr N N/(Ac.fc) V/(Ac.fct) Md Mr r MN GV GC Hasar S302 -X SN MH +X SN MH Sargıò -Y SN BH KO:BH +Y SN BH S303 -X SN MH +X SN MH Sargıò -Y SN BH KO:BH +Y SN BH S304 -X SN MH +X SN MH Sargıò -Y SN BH KO:BH +Y SN BH S305 -X SN MH +X SN MH Sargıò -Y SN BH KO:BH +Y SN BH S306 -X SN MH +X SN MH Sargıò -Y SN BH KO:BH/P +Y SN BH Korozyon %0 Hw/Lw=5.54 > r=md/mr S307 -X SN MH +X SN MH Sargıò -Y SN BH KO:BH +Y SN BH S308 -X SN MH +X SN MH Sargıò -Y SN BH KO:BH +Y SN BH S309 -X SN MH +X SN MH Sargıò -Y SN BH KO:BH +Y SN BH S310 -X SN MH +X SN MH Sargıò -Y SN BH KO:BH +Y SN BH S401 -X SN MH +X SN MH Sargıò -Y SN BH KO:BH +Y SN BH S402 -X SN MH +X SN MH Sargıò -Y SN BH KO:BH +Y SN BH S403 -X SN MH +X SN MH Sargıò -Y SN BH KO:BH +Y SN BH S404 -X SN BH +X SN MH Sargıò -Y SN BH KO:BH +Y SN BH S405 -X SN MH +X SN MH Sargıò -Y SN BH KO:BH +Y SN BH

74 FİRMA : SAYFA: 73 KOLON Ve Vr N N/(Ac.fc) V/(Ac.fct) Md Mr r MN GV GC Hasar S406 -X SN MH +X SN MH Sargıò -Y SN BH KO:BH/P +Y SN BH Korozyon %0 Hw/Lw=5.54 > r=md/mr S407 -X SN BH +X SN MH Sargıò -Y SN BH KO:BH +Y SN BH S408 -X SN MH +X SN MH Sargıò -Y SN BH KO:BH +Y SN BH S409 -X SN MH +X SN MH Sargıò -Y SN BH KO:BH +Y SN BH S410 -X SN MH +X SN MH Sargıò -Y SN BH KO:BH +Y SN BH PB07 -X SN MH +X SN MH Sargıò -Y SN MH KO:MH/P +Y SN MH Korozyon %0 Hw/Lw=1.00 > r=vd/vr PB08 -X SN MH +X SN MH Sargıò -Y SN MH KO:MH/P +Y SN MH Korozyon %0 Hw/Lw=1.00 > r=vd/vr PB09 -X SN MH +X SN MH Sargıò -Y SN MH KO:MH/P +Y SN MH Korozyon %0 Hw/Lw=1.00 > r=vd/vr PB10 -X SN MH +X SN MH Sargıò -Y SN MH KO:MH/P +Y SN MH Korozyon %0 Hw/Lw=1.00 > r=vd/vr PB11 -X SN MH +X SN MH Sargıò -Y SN MH KO:MH/P +Y SN MH Korozyon %0 Hw/Lw=1.00 > r=vd/vr PB12 -X SN MH +X SN MH Sargıò -Y SN MH KO:MH/P +Y SN MH Korozyon %0 Hw/Lw=1.00 > r=vd/vr PB13 -X SN MH +X SN MH Sargıò -Y SN MH KO:MH/P +Y SN MH Korozyon %0 Hw/Lw=1.00 > r=vd/vr PB14 -X SN MH +X SN MH Sargıò -Y SN MH KO:MH/P +Y SN MH Korozyon %0 Hw/Lw=1.00 > r=vd/vr PB15 -X SN MH +X SN MH Sargıò -Y SN MH KO:MH/P +Y SN MH Korozyon %0 Hw/Lw=1.00 > r=vd/vr

75 FİRMA : SAYFA: 74 KİRİŞLERİN r KAPASİTE ORANI (r=md/mr) SN:Sünek(Ve/Vr<1)/GV:Gevrek(Ve/Vr>1) Vp=(Mri+Mrj)/Ln < Vlim=0.22 bw d fcd KİRİŞ ρ-ρ'/ρb Ve/Vr Ve/(Ac.fct) r=md/mr MN GV GC Hasar KB01 -X Sol /37.58=0.24 SN /13.49= MH Sargıò -X Sag /37.58=0.26 SN /11.97= MH +X Sol /37.58=0.26 SN /13.59= MH Sunek +X Sag /37.58=0.28 SN /13.1= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 8.34/92.4=0.09 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/3.2=8.34 KB02 -X Sol /42.97=0.37 SN /17.36= MH Sargıò -X Sag /42.97=0.22 SN /22.3= MH +X Sol /42.97=0.25 SN /23.37= MH Sunek +X Sag /42.97=0.33 SN /10.29= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 8.79/102.96=0.09 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/4.51=8.79 KB03 -X Sol /37.58=0.24 SN /13.49= MH Sargıò -X Sag /37.58=0.26 SN /11.97= MH +X Sol /37.58=0.26 SN /13.59= MH Sunek +X Sag /37.58=0.28 SN /13.1= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 8.34/92.4=0.09 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/3.2=8.34 KB04 -Y Sol /42.97=0.26 SN /7.16= MH Sargıò -Y Sag /42.97=0.04 SN /9.75= MH +Y Sol /42.97=0.04 SN /4.61= MH Sunek +Y Sag /42.97=0.24 SN /7.22= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 4.56/102.96=0.04 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/3.71=4.56 KB05 -Y Sol /42.97=0.25 SN /6.84= MH Sargıò -Y Sag /42.97=0.04 SN /10.81= MH +Y Sol /42.97=0.04 SN /8.14= MH Sunek +Y Sag /42.97=0.26 SN /13.35= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 5.8/102.96=0.06 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/3.71=5.8 KB06 -Y Sol /37.58=0.05 SN /10.11= MH Sargıò -Y Sag /37.58=0.05 SN /10.52= MH +Y Sol /37.58=0.05 SN /10.1= MH Sunek +Y Sag /37.58=0.05 SN /10.52= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 12.13/92.4=0.13 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/1.7=12.13 KZ03 -X Sol /42.97=0.29 SN /10.96= MH Sargıò -X Sag /42.97=0.03 SN /14.39= MH +X Sol /42.97=0.02 SN /12.37= MH Sunek +X Sag /42.97=0.3 SN /11.14= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 5.61/102.96=0.05 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/4.52=5.61 KZ04 -X Sol /42.97=0.16 SN /12.14= MH Sargıò -X Sag /42.97=0.03 SN /8.58= MH +X Sol /42.97=0.02 SN /9.49= MH Sunek +X Sag /42.97=0.12 SN /6.87= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 3.61/102.96=0.04 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/5.74=3.61 KZ05 -X Sol /37.58=0.46 SN /29.22= MH Sargıò -X Sag /37.58=0.47 SN /22.71= MH +X Sol /37.58=0.48 SN /27.4= MH Sunek +X Sag /37.58=0.49 SN /26.75= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 16.92/92.4=0.18 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/3.2=16.92 KZ06 -X Sol /24.08=0.11 SN /10.37= MH Sargıò -X Sag /24.08=0.05 SN /4.95= MH +X Sol /24.08=0.11 SN /8.21= MH Sunek +X Sag /24.08=0.05 SN /4.37= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 9.29/68.64=0.14 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/1.65=9.29 KZ07 -X Sol /42.97=0.0 SN /5.91= MH Sargıò -X Sag /42.97=0.01 SN /6.45= MH +X Sol /42.97=0.0 SN /6.06= MH Sunek +X Sag /42.97=0.01 SN /20.91= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 35.95/102.96=0.35 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/0.75=35.95 KZ08 -X Sol /42.97=0.42 SN /13.7= MH Sargıò -X Sag /42.97=0.09 SN /19.26= MH +X Sol /42.97=0.11 SN /20.16= MH Sunek +X Sag /42.97=0.39 SN /10.9= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 7.31/102.96=0.07 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/4.51=7.31 KZ09 -X Sol /37.58=0.46 SN /29.22= MH Sargıò -X Sag /37.58=0.47 SN /22.73= MH +X Sol /37.58=0.48 SN /27.39= MH Sunek +X Sag /37.58=0.49 SN /26.74= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 16.92/92.4=0.18 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/3.2=16.92

76 FİRMA : SAYFA: 75 KİRİŞ ρ-ρ'/ρb Ve/Vr Ve/(Ac.fct) r=md/mr MN GV GC Hasar KZ10 -X Sol /24.08=0.11 SN /10.37= MH Sargıò -X Sag /24.08=0.05 SN /4.95= MH +X Sol /24.08=0.11 SN /8.21= MH Sunek +X Sag /24.08=0.05 SN /4.37= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 9.29/68.64=0.14 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/1.65=9.29 KZ11 -X Sol /42.97=0.29 SN /10.96= MH Sargıò -X Sag /42.97=0.03 SN /14.39= MH +X Sol /42.97=0.02 SN /12.37= MH Sunek +X Sag /42.97=0.3 SN /11.14= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 5.61/102.96=0.05 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/4.52=5.61 KZ12 -X Sol /42.97=0.16 SN /12.14= MH Sargıò -X Sag /42.97=0.03 SN /8.59= MH +X Sol /42.97=0.02 SN /9.49= MH Sunek +X Sag /42.97=0.12 SN /6.87= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 3.61/102.96=0.04 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/5.74=3.61 KZ15 -Y Sol /42.97=0.11 SN /5.6= MH Sargıò -Y Sag /42.97=0.07 SN /6.49= MH +Y Sol /42.97=0.11 SN /11.91= MH Sunek +Y Sag /42.97=0.07 SN /5.75= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 11.39/102.96=0.11 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/1.55=11.39 KZ16 -Y Sol /42.97=0.15 SN /7.78= MH Sargıò -Y Sag /42.97=0.07 SN /9.1= MH +Y Sol /42.97=0.06 SN /8.25= MH Sunek +Y Sag /42.97=0.15 SN /9.13= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 3.58/102.96=0.03 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/4.85=3.58 KZ17 -Y Sol /42.97=0.15 SN /8.66= MH Sargıò -Y Sag /42.97=0.06 SN /8.67= MH +Y Sol /42.97=0.07 SN /8.63= MH Sunek +Y Sag /42.97=0.16 SN /8.2= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 3.57/102.96=0.03 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/4.85=3.57 KZ18 -Y Sol /42.97=0.07 SN /5.75= MH Sargıò -Y Sag /42.97=0.11 SN /11.91= MH +Y Sol /42.97=0.07 SN /6.49= MH Sunek +Y Sag /42.97=0.11 SN /5.6= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 11.39/102.96=0.11 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/1.55=11.39 KZ19 -Y Sol /42.97=0.24 SN /13.0= MH Sargıò -Y Sag /42.97=0.14 SN /6.48= MH +Y Sol /42.97=0.24 SN /25.95= MH Sunek +Y Sag /42.97=0.14 SN /7.47= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 20.23/102.96=0.2 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/1.65=20.23 KZ20 -Y Sol /42.97=0.3 SN /12.87= MH Sargıò -Y Sag /42.97=0.15 SN /17.3= MH +Y Sol /42.97=0.16 SN /7.5= MH Sunek +Y Sag /42.97=0.34 SN /23.17= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 8.27/102.96=0.08 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/3.71=8.27 KZ21 -Y Sol /42.97=0.34 SN /21.66= MH Sargıò -Y Sag /42.97=0.16 SN /12.7= MH +Y Sol /42.97=0.15 SN /15.77= MH Sunek +Y Sag /42.97=0.3 SN /18.05= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 9.26/102.96=0.09 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/3.71=9.26 KZ22 -Y Sol /42.97=0.14 SN /7.47= MH Sargıò -Y Sag /42.97=0.24 SN /25.92= MH +Y Sol /42.97=0.14 SN /6.49= MH Sunek +Y Sag /42.97=0.24 SN /13.02= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 20.21/102.96=0.2 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/1.65=20.21 KZ23 -Y Sol /37.58=0.04 SN /10.13= MH Sargıò -Y Sag /37.58=0.04 SN /10.49= MH +Y Sol /37.58=0.04 SN /10.1= MH Sunek +Y Sag /37.58=0.04 SN /10.52= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 12.13/92.4=0.13 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/1.7=12.13 KZ24 -Y Sol /42.97=0.2 SN /9.3= MH Sargıò -Y Sag /42.97=0.06 SN /6.81= MH +Y Sol /42.97=0.2 SN /17.53= MH Sunek +Y Sag /42.97=0.05 SN /5.78= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 15.04/102.96=0.15 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/1.55=15.04 KZ25 -Y Sol /42.97=0.34 SN /11.06= MH Sargıò -Y Sag /42.97=0.02 SN /15.28= MH +Y Sol /42.97=0.03 SN /12.32= MH Sunek +Y Sag /42.97=0.36 SN /14.22= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 7.37/102.96=0.07 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/3.6=7.37

77 FİRMA : SAYFA: 76 KİRİŞ ρ-ρ'/ρb Ve/Vr Ve/(Ac.fct) r=md/mr MN GV GC Hasar KZ26 -Y Sol /37.58=0.49 SN /23.43= MH Sargıò -Y Sag /37.58=0.49 SN /14.12= MH +Y Sol /37.58=0.48 SN /13.95= MH Sunek +Y Sag /37.58=0.49 SN /23.6= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 17.88/92.4=0.19 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/2.1=17.88 KZ27 -Y Sol /42.97=0.36 SN /12.8= MH Sargıò -Y Sag /42.97=0.03 SN /13.5= MH +Y Sol /42.97=0.02 SN /13.89= MH Sunek +Y Sag /42.97=0.34 SN /12.24= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 7.31/102.96=0.07 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/3.6=7.31 KZ28 -Y Sol /42.97=0.05 SN /5.78= MH Sargıò -Y Sag /42.97=0.2 SN /17.53= MH +Y Sol /42.97=0.06 SN /6.81= MH Sunek +Y Sag /42.97=0.2 SN /9.3= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 15.04/102.96=0.15 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/1.55=15.04 K103 -X Sol /42.97=0.31 SN /12.84= MH Sargıò -X Sag /42.97=0.0 SN /14.26= MH +X Sol /42.97=0.0 SN /12.74= MH Sunek +X Sag /42.97=0.3 SN /11.26= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 6.0/102.96=0.06 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/4.52=6.0 K104 -X Sol /42.97=0.16 SN /12.4= MH Sargıò -X Sag /42.97=0.05 SN /8.98= MH +X Sol /42.97=0.04 SN /9.25= MH Sunek +X Sag /42.97=0.13 SN /8.12= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 3.72/102.96=0.04 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/5.74=3.72 K105 -X Sol /37.58=0.59 SN /35.69= MH Sargıò -X Sag /37.58=0.59 SN /30.84= MH +X Sol /37.58=0.58 SN /33.05= MH Sunek +X Sag /37.58=0.58 SN /33.13= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 20.79/92.4=0.23 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/3.2=20.79 K106 -X Sol /24.08=0.11 SN /12.53= MH Sargıò -X Sag /24.08=0.05 SN /4.95= MH +X Sol /24.08=0.11 SN /8.25= MH Sunek +X Sag /24.08=0.05 SN /4.37= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 10.6/68.64=0.15 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/1.65=10.6 K107 -X Sol /42.97=0.0 SN /5.91= MH Sargıò -X Sag /42.97=0.01 SN /6.45= MH +X Sol /42.97=0.0 SN /6.06= MH Sunek +X Sag /42.97=0.01 SN /20.91= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 35.95/102.96=0.35 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/0.75=35.95 K108 -X Sol /42.97=0.45 SN /13.72= MH Sargıò -X Sag /42.97=0.06 SN /19.08= MH +X Sol /42.97=0.09 SN /20.13= MH Sunek +X Sag /42.97=0.39 SN /11.09= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 7.27/102.96=0.07 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/4.51=7.27 K109 -X Sol /37.58=0.59 SN /35.65= MH Sargıò -X Sag /37.58=0.59 SN /30.76= MH +X Sol /37.58=0.58 SN /33.08= MH Sunek +X Sag /37.58=0.58 SN /33.2= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 20.75/92.4=0.22 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/3.2=20.75 K110 -X Sol /24.08=0.11 SN /12.53= MH Sargıò -X Sag /24.08=0.05 SN /4.95= MH +X Sol /24.08=0.11 SN /8.26= MH Sunek +X Sag /24.08=0.05 SN /4.37= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 10.59/68.64=0.15 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/1.65=10.59 K111 -X Sol /42.97=0.31 SN /12.85= MH Sargıò -X Sag /42.97=0.0 SN /14.27= MH +X Sol /42.97=0.0 SN /12.74= MH Sunek +X Sag /42.97=0.3 SN /11.25= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 6.0/102.96=0.06 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/4.52=6.0 K112 -X Sol /42.97=0.16 SN /12.38= MH Sargıò -X Sag /42.97=0.05 SN /8.94= MH +X Sol /42.97=0.04 SN /9.27= MH Sunek +X Sag /42.97=0.13 SN /8.16= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 3.71/102.96=0.04 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/5.74=3.71 K115 -Y Sol /42.97=0.11 SN /5.58= MH Sargıò -Y Sag /42.97=0.07 SN /6.48= MH +Y Sol /42.97=0.11 SN /11.93= MH Sunek +Y Sag /42.97=0.07 SN /5.76= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 11.41/102.96=0.11 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/1.55=11.41

78 FİRMA : SAYFA: 77 KİRİŞ ρ-ρ'/ρb Ve/Vr Ve/(Ac.fct) r=md/mr MN GV GC Hasar K116 -Y Sol /42.97=0.16 SN /8.46= MH Sargıò -Y Sag /42.97=0.1 SN /9.02= MH +Y Sol /42.97=0.09 SN /8.29= MH Sunek +Y Sag /42.97=0.15 SN /9.21= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 3.61/102.96=0.04 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/4.85=3.61 K117 -Y Sol /42.97=0.16 SN /10.43= MH Sargıò -Y Sag /42.97=0.09 SN /8.72= MH +Y Sol /42.97=0.1 SN /9.87= MH Sunek +Y Sag /42.97=0.17 SN /8.88= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 3.95/102.96=0.04 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/4.85=3.95 K118 -Y Sol /42.97=0.07 SN /5.76= MH Sargıò -Y Sag /42.97=0.11 SN /13.23= MH +Y Sol /42.97=0.07 SN /6.48= MH Sunek +Y Sag /42.97=0.11 SN /7.27= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 12.25/102.96=0.12 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/1.55=12.25 K119 -Y Sol /42.97=0.24 SN /13.03= MH Sargıò -Y Sag /42.97=0.14 SN /6.51= MH +Y Sol /42.97=0.24 SN /25.91= MH Sunek +Y Sag /42.97=0.14 SN /7.45= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 20.2/102.96=0.2 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/1.65=20.2 K120 -Y Sol /42.97=0.32 SN /14.62= MH Sargıò -Y Sag /42.97=0.22 SN /16.64= MH +Y Sol /42.97=0.22 SN /9.22= MH Sunek +Y Sag /42.97=0.34 SN /23.73= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 8.89/102.96=0.09 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/3.71=8.89 K121 -Y Sol /42.97=0.34 SN /22.31= MH Sargıò -Y Sag /42.97=0.21 SN /14.77= MH +Y Sol /42.97=0.22 SN /15.21= MH Sunek +Y Sag /42.97=0.33 SN /20.14= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 10.0/102.96=0.1 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/3.71=10.0 K122 -Y Sol /42.97=0.14 SN /7.44= MH Sargıò -Y Sag /42.97=0.24 SN /25.88= MH +Y Sol /42.97=0.14 SN /6.51= MH Sunek +Y Sag /42.97=0.24 SN /13.06= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 20.18/102.96=0.2 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/1.65=20.18 K123 -Y Sol /37.58=0.04 SN /10.13= MH Sargıò -Y Sag /37.58=0.04 SN /10.49= MH +Y Sol /37.58=0.04 SN /10.1= MH Sunek +Y Sag /37.58=0.04 SN /10.52= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 12.13/92.4=0.13 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/1.7=12.13 K124 -Y Sol /42.97=0.2 SN /9.28= MH Sargıò -Y Sag /42.97=0.06 SN /6.8= MH +Y Sol /42.97=0.2 SN /17.54= MH Sunek +Y Sag /42.97=0.05 SN /5.79= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 15.05/102.96=0.15 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/1.55=15.05 K125 -Y Sol /42.97=0.34 SN /12.97= MH Sargıò -Y Sag /42.97=0.08 SN /15.0= MH +Y Sol /42.97=0.08 SN /12.65= MH Sunek +Y Sag /42.97=0.36 SN /14.46= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 7.77/102.96=0.08 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/3.6=7.77 K126 -Y Sol /37.58=0.53 SN /28.31= MH Sargıò -Y Sag /37.58=0.53 SN /16.03= MH +Y Sol /37.58=0.53 SN /15.83= MH Sunek +Y Sag /37.58=0.53 SN /28.45= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 21.11/92.4=0.23 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/2.1=21.11 K127 -Y Sol /40.38=0.38 SN /12.92= MH Sargıò -Y Sag /40.38=0.05 SN /13.7= MH +Y Sol /40.38=0.05 SN /13.5= MH Sunek +Y Sag /40.38=0.36 SN /14.0= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 7.64/85.8=0.09 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/3.6=7.64 K128 -Y Sol /42.97=0.05 SN /5.79= MH Sargıò -Y Sag /42.97=0.2 SN /17.51= MH +Y Sol /42.97=0.06 SN /6.8= MH Sunek +Y Sag /42.97=0.2 SN /9.32= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 15.03/102.96=0.15 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/1.55=15.03 K203 -X Sol /42.97=0.31 SN /12.88= MH Sargıò -X Sag /42.97=0.01 SN /14.31= MH +X Sol /42.97=0.01 SN /12.71= MH Sunek +X Sag /42.97=0.31 SN /13.47= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 6.02/102.96=0.06 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/4.52=6.02

79 FİRMA : SAYFA: 78 KİRİŞ ρ-ρ'/ρb Ve/Vr Ve/(Ac.fct) r=md/mr MN GV GC Hasar K204 -X Sol /42.97=0.17 SN /14.62= MH Sargıò -X Sag /42.97=0.06 SN /8.94= MH +X Sol /42.97=0.05 SN /9.3= MH Sunek +X Sag /42.97=0.13 SN /8.9= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 4.11/102.96=0.04 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/5.74=4.11 K205 -X Sol /37.58=0.61 SN /37.45= MH Sargıò -X Sag /37.58=0.6 SN /30.56= MH +X Sol /37.58=0.59 SN /33.31= MH Sunek +X Sag /37.58=0.58 SN /33.36= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 21.25/92.4=0.23 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/3.2=21.25 K206 -X Sol /24.08=0.11 SN /10.37= MH Sargıò -X Sag /24.08=0.05 SN /4.95= MH +X Sol /24.08=0.11 SN /8.21= MH Sunek +X Sag /24.08=0.05 SN /4.37= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 9.29/68.64=0.14 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/1.65=9.29 K207 -X Sol /42.97=0.0 SN /5.91= MH Sargıò -X Sag /42.97=0.01 SN /6.46= MH +X Sol /42.97=0.0 SN /6.06= MH Sunek +X Sag /42.97=0.01 SN /23.05= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 38.81/102.96=0.38 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/0.75=38.81 K208 -X Sol /42.97=0.46 SN /16.03= MH Sargıò -X Sag /42.97=0.05 SN /19.22= MH +X Sol /42.97=0.07 SN /20.04= MH Sunek +X Sag /42.97=0.4 SN /12.22= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 7.82/102.96=0.08 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/4.51=7.82 K209 -X Sol /37.58=0.61 SN /37.45= MH Sargıò -X Sag /37.58=0.6 SN /30.57= MH +X Sol /37.58=0.59 SN /33.31= MH Sunek +X Sag /37.58=0.58 SN /33.35= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 21.26/92.4=0.23 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/3.2=21.26 K210 -X Sol /24.08=0.11 SN /10.37= MH Sargıò -X Sag /24.08=0.05 SN /4.95= MH +X Sol /24.08=0.11 SN /8.21= MH Sunek +X Sag /24.08=0.05 SN /4.37= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 9.29/68.64=0.14 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/1.65=9.29 K211 -X Sol /42.97=0.31 SN /12.88= MH Sargıò -X Sag /42.97=0.01 SN /14.32= MH +X Sol /42.97=0.01 SN /12.7= MH Sunek +X Sag /42.97=0.31 SN /13.47= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 6.02/102.96=0.06 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/4.52=6.02 K212 -X Sol /42.97=0.17 SN /14.63= MH Sargıò -X Sag /42.97=0.06 SN /8.95= MH +X Sol /42.97=0.05 SN /9.29= MH Sunek +X Sag /42.97=0.13 SN /8.89= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 4.11/102.96=0.04 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/5.74=4.11 K215 -Y Sol /42.97=0.11 SN /7.26= MH Sargıò -Y Sag /42.97=0.07 SN /6.49= MH +Y Sol /42.97=0.11 SN /13.25= MH Sunek +Y Sag /42.97=0.07 SN /5.76= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 12.26/102.96=0.12 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/1.55=12.26 K216 -Y Sol /42.97=0.17 SN /9.04= MH Sargıò -Y Sag /42.97=0.12 SN /10.35= MH +Y Sol /42.97=0.1 SN /8.3= MH Sunek +Y Sag /42.97=0.16 SN /10.89= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 4.0/102.96=0.04 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/4.85=4.0 K217 -Y Sol /42.97=0.16 SN /10.43= MH Sargıò -Y Sag /42.97=0.1 SN /8.73= MH +Y Sol /42.97=0.12 SN /9.87= MH Sunek +Y Sag /42.97=0.17 SN /9.46= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 3.99/102.96=0.04 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/4.85=3.99 K218 -Y Sol /42.97=0.07 SN /5.76= MH Sargıò -Y Sag /42.97=0.11 SN /13.25= MH +Y Sol /42.97=0.07 SN /6.48= MH Sunek +Y Sag /42.97=0.11 SN /7.26= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 12.26/102.96=0.12 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/1.55=12.26 K219 -Y Sol /42.97=0.24 SN /13.06= MH Sargıò -Y Sag /42.97=0.14 SN /6.5= MH +Y Sol /42.97=0.24 SN /25.89= MH Sunek +Y Sag /42.97=0.14 SN /7.45= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 20.19/102.96=0.2 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/1.65=20.19

80 FİRMA : SAYFA: 79 KİRİŞ ρ-ρ'/ρb Ve/Vr Ve/(Ac.fct) r=md/mr MN GV GC Hasar K220 -Y Sol /42.97=0.34 SN /16.62= MH Sargıò -Y Sag /42.97=0.26 SN /16.49= MH +Y Sol /42.97=0.25 SN /10.06= BH Sunek +Y Sag /42.97=0.34 SN /23.85= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 9.14/102.96=0.09 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/3.71=9.14 K221 -Y Sol /42.97=0.34 SN /22.47= MH Sargıò -Y Sag /42.97=0.25 SN /15.69= MH +Y Sol /42.97=0.26 SN /15.08= MH Sunek +Y Sag /42.97=0.34 SN /22.23= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 10.29/102.96=0.1 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/3.71=10.2 K222 -Y Sol /42.97=0.14 SN /7.45= MH Sargıò -Y Sag /42.97=0.24 SN /25.87= MH +Y Sol /42.97=0.14 SN /6.5= MH Sunek +Y Sag /42.97=0.24 SN /13.08= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 20.17/102.96=0.2 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/1.65=20.17 K223 -Y Sol /37.58=0.04 SN /10.13= MH Sargıò -Y Sag /37.58=0.04 SN /10.49= MH +Y Sol /37.58=0.04 SN /10.1= MH Sunek +Y Sag /37.58=0.04 SN /10.52= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 12.13/92.4=0.13 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/1.7=12.13 K224 -Y Sol /42.97=0.2 SN /11.48= MH Sargıò -Y Sag /42.97=0.06 SN /6.8= MH +Y Sol /42.97=0.2 SN /18.86= MH Sunek +Y Sag /42.97=0.05 SN /5.79= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 15.9/102.96=0.15 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/1.55=15.9 K225 -Y Sol /42.97=0.34 SN /12.9= MH Sargıò -Y Sag /42.97=0.11 SN /16.26= MH +Y Sol /42.97=0.1 SN /13.71= MH Sunek +Y Sag /42.97=0.38 SN /16.71= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 8.45/102.96=0.08 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/3.6=8.45 K226 -Y Sol /37.58=0.54 SN /28.27= MH Sargıò -Y Sag /37.58=0.54 SN /19.35= MH +Y Sol /37.58=0.54 SN /19.16= MH Sunek +Y Sag /37.58=0.54 SN /28.43= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 22.67/92.4=0.25 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/2.1=22.67 K227 -Y Sol /42.97=0.38 SN /15.34= MH Sargıò -Y Sag /42.97=0.1 SN /14.92= MH +Y Sol /42.97=0.11 SN /13.64= MH Sunek +Y Sag /42.97=0.33 SN /14.1= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 8.41/102.96=0.08 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/3.6=8.41 K228 -Y Sol /42.97=0.05 SN /5.79= MH Sargıò -Y Sag /42.97=0.2 SN /17.59= MH +Y Sol /42.97=0.06 SN /6.8= MH Sunek +Y Sag /42.97=0.2 SN /11.49= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 15.08/102.96=0.15 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/1.55=15.08 K303 -X Sol /42.97=0.31 SN /12.71= MH Sargıò -X Sag /42.97=0.02 SN /14.06= MH +X Sol /42.97=0.02 SN /12.86= MH Sunek +X Sag /42.97=0.31 SN /13.71= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 5.92/102.96=0.06 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/4.52=5.92 K304 -X Sol /42.97=0.17 SN /14.6= MH Sargıò -X Sag /42.97=0.06 SN /9.11= MH +X Sol /42.97=0.06 SN /9.32= MH Sunek +X Sag /42.97=0.14 SN /8.73= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 4.13/102.96=0.04 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/5.74=4.13 K305 -X Sol /37.58=0.61 SN /37.23= MH Sargıò -X Sag /37.58=0.59 SN /30.35= MH +X Sol /37.58=0.59 SN /33.52= MH Sunek +X Sag /37.58=0.57 SN /33.53= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 21.12/92.4=0.23 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/3.2=21.12 K306 -X Sol /24.08=0.11 SN /10.37= MH Sargıò -X Sag /24.08=0.05 SN /4.95= MH +X Sol /24.08=0.11 SN /8.21= MH Sunek +X Sag /24.08=0.05 SN /4.37= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 9.29/68.64=0.14 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/1.65=9.29 K307 -X Sol /42.97=0.0 SN /5.91= MH Sargıò -X Sag /42.97=0.01 SN /6.46= MH +X Sol /42.97=0.0 SN /6.06= MH Sunek +X Sag /42.97=0.01 SN /23.05= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 38.81/102.96=0.38 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/0.75=38.81

81 FİRMA : SAYFA: 80 KİRİŞ ρ-ρ'/ρb Ve/Vr Ve/(Ac.fct) r=md/mr MN GV GC Hasar K308 -X Sol /42.97=0.46 SN /16.27= MH Sargıò -X Sag /42.97=0.04 SN /19.36= MH +X Sol /42.97=0.07 SN /19.83= MH Sunek +X Sag /42.97=0.4 SN /12.1= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 7.9/102.96=0.08 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/4.51=7.9 K309 -X Sol /37.58=0.61 SN /37.22= MH Sargıò -X Sag /37.58=0.59 SN /30.34= MH +X Sol /37.58=0.59 SN /33.52= MH Sunek +X Sag /37.58=0.57 SN /33.54= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 21.11/92.4=0.23 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/3.2=21.11 K310 -X Sol /24.08=0.11 SN /10.37= MH Sargıò -X Sag /24.08=0.05 SN /4.95= MH +X Sol /24.08=0.11 SN /8.21= MH Sunek +X Sag /24.08=0.05 SN /4.37= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 9.29/68.64=0.14 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/1.65=9.29 K311 -X Sol /42.97=0.31 SN /12.71= MH Sargıò -X Sag /42.97=0.02 SN /14.06= MH +X Sol /42.97=0.02 SN /12.85= MH Sunek +X Sag /42.97=0.31 SN /13.71= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 5.92/102.96=0.06 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/4.52=5.92 K312 -X Sol /42.97=0.17 SN /14.6= MH Sargıò -X Sag /42.97=0.06 SN /9.11= MH +X Sol /42.97=0.06 SN /9.32= MH Sunek +X Sag /42.97=0.14 SN /8.74= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 4.13/102.96=0.04 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/5.74=4.13 K315 -Y Sol /42.97=0.11 SN /7.27= MH Sargıò -Y Sag /42.97=0.07 SN /6.46= MH +Y Sol /42.97=0.11 SN /13.23= MH Sunek +Y Sag /42.97=0.07 SN /5.78= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 12.26/102.96=0.12 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/1.55=12.26 K316 -Y Sol /42.97=0.17 SN /9.17= MH Sargıò -Y Sag /42.97=0.12 SN /10.58= MH +Y Sol /42.97=0.12 SN /8.18= MH Sunek +Y Sag /42.97=0.16 SN /10.67= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 4.07/102.96=0.04 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/4.85=4.07 K317 -Y Sol /42.97=0.16 SN /10.2= MH Sargıò -Y Sag /42.97=0.12 SN /8.6= MH +Y Sol /42.97=0.12 SN /10.09= MH Sunek +Y Sag /42.97=0.17 SN /9.57= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 4.05/102.96=0.04 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/4.85=4.05 K318 -Y Sol /42.97=0.07 SN /5.78= MH Sargıò -Y Sag /42.97=0.11 SN /13.23= MH +Y Sol /42.97=0.07 SN /6.46= MH Sunek +Y Sag /42.97=0.11 SN /7.27= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 12.26/102.96=0.12 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/1.55=12.26 K319 -Y Sol /42.97=0.24 SN /13.06= MH Sargıò -Y Sag /42.97=0.14 SN /6.52= MH +Y Sol /42.97=0.24 SN /25.89= MH Sunek +Y Sag /42.97=0.14 SN /7.44= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 20.17/102.96=0.2 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/1.65=20.17 K320 -Y Sol /42.97=0.36 SN /18.58= MH Sargıò -Y Sag /42.97=0.28 SN /16.18= MH +Y Sol /42.97=0.26 SN /10.71= MH Sunek +Y Sag /42.97=0.34 SN /24.12= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 9.39/102.96=0.09 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/3.71=9.39 K321 -Y Sol /42.97=0.33 SN /20.62= MH Sargıò -Y Sag /42.97=0.26 SN /16.51= MH +Y Sol /42.97=0.28 SN /14.79= MH Sunek +Y Sag /42.97=0.36 SN /24.35= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 10.55/102.96=0.1 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/3.71=10.5 K322 -Y Sol /42.97=0.14 SN /7.44= MH Sargıò -Y Sag /42.97=0.24 SN /25.84= MH +Y Sol /42.97=0.14 SN /6.52= MH Sunek +Y Sag /42.97=0.24 SN /10.92= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 20.14/102.96=0.2 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/1.65=20.14 K323 -Y Sol /37.58=0.04 SN /10.13= MH Sargıò -Y Sag /37.58=0.04 SN /10.49= MH +Y Sol /37.58=0.04 SN /10.1= MH Sunek +Y Sag /37.58=0.04 SN /10.52= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 12.13/92.4=0.13 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/1.7=12.13

82 FİRMA : SAYFA: 81 KİRİŞ ρ-ρ'/ρb Ve/Vr Ve/(Ac.fct) r=md/mr MN GV GC Hasar K324 -Y Sol /42.97=0.2 SN /11.46= MH Sargıò -Y Sag /42.97=0.06 SN /6.81= MH +Y Sol /42.97=0.2 SN /18.88= MH Sunek +Y Sag /42.97=0.05 SN /5.79= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 15.91/102.96=0.15 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/1.55=15.91 K325 -Y Sol /42.97=0.35 SN /14.88= MH Sargıò -Y Sag /42.97=0.13 SN /15.92= MH +Y Sol /42.97=0.12 SN /13.94= MH Sunek +Y Sag /42.97=0.36 SN /17.02= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 8.6/102.96=0.08 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/3.6=8.6 K326 -Y Sol /37.58=0.49 SN /32.91= MH Sargıò -Y Sag /37.58=0.49 SN /19.35= MH +Y Sol /37.58=0.49 SN /19.15= MH Sunek +Y Sag /37.58=0.49 SN /33.07= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 24.89/92.4=0.27 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/2.1=24.89 K327 -Y Sol /42.97=0.36 SN /15.69= MH Sargıò -Y Sag /42.97=0.12 SN /15.19= MH +Y Sol /42.97=0.13 SN /14.59= MH Sunek +Y Sag /42.97=0.35 SN /16.11= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 8.58/102.96=0.08 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/3.6=8.58 K328 -Y Sol /42.97=0.05 SN /5.79= MH Sargıò -Y Sag /42.97=0.2 SN /18.87= MH +Y Sol /42.97=0.06 SN /6.8= MH Sunek +Y Sag /42.97=0.2 SN /11.47= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 15.91/102.96=0.15 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/1.55=15.91 K403 -X Sol /42.97=0.13 SN /7.02= MH Sargıò -X Sag /42.97=0.05 SN /9.87= MH +X Sol /42.97=0.07 SN /7.49= MH Sunek +X Sag /42.97=0.16 SN /7.99= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 3.74/102.96=0.04 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/4.52=3.74 K404 -X Sol /42.97=0.13 SN /8.19= MH Sargıò -X Sag /42.97=0.02 SN /8.68= MH +X Sol /42.97=0.02 SN /8.8= MH Sunek +X Sag /42.97=0.12 SN /6.82= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 2.94/102.96=0.03 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/5.74=2.94 K405 -X Sol /37.58=0.48 SN /32.44= MH Sargıò -X Sag /37.58=0.46 SN /25.88= MH +X Sol /37.58=0.5 SN /30.9= MH Sunek +X Sag /37.58=0.48 SN /23.86= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 18.23/92.4=0.2 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/3.2=18.23 K406 -X Sol /24.08=0.12 SN /7.97= MH Sargıò -X Sag /24.08=0.05 SN /4.95= MH +X Sol /24.08=0.12 SN /8.37= MH Sunek +X Sag /24.08=0.05 SN /4.37= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 7.83/68.64=0.11 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/1.65=7.83 K407 -X Sol /42.97=0.0 SN /5.91= MH Sargıò -X Sag /42.97=0.03 SN /7.15= MH +X Sol /42.97=0.0 SN /6.24= MH Sunek +X Sag /42.97=0.03 SN /9.66= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 11.77/102.96=0.11 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/1.35=11.77 K408 -X Sol /42.97=0.15 SN /9.11= MH Sargıò -X Sag /42.97=0.11 SN /8.3= MH +X Sol /42.97=0.12 SN /7.61= MH Sunek +X Sag /42.97=0.15 SN /8.63= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 3.86/102.96=0.04 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/4.51=3.86 K409 -X Sol /37.58=0.48 SN /32.44= MH Sargıò -X Sag /37.58=0.46 SN /25.88= MH +X Sol /37.58=0.5 SN /30.91= MH Sunek +X Sag /37.58=0.48 SN /23.87= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 18.22/92.4=0.2 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/3.2=18.22 K410 -X Sol /24.08=0.12 SN /7.97= MH Sargıò -X Sag /24.08=0.05 SN /4.95= MH +X Sol /24.08=0.12 SN /8.37= MH Sunek +X Sag /24.08=0.05 SN /4.37= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 7.83/68.64=0.11 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/1.65=7.83 K411 -X Sol /42.97=0.13 SN /7.03= MH Sargıò -X Sag /42.97=0.05 SN /9.88= MH +X Sol /42.97=0.07 SN /7.48= MH Sunek +X Sag /42.97=0.16 SN /7.99= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 3.74/102.96=0.04 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/4.52=3.74

83 FİRMA : SAYFA: 82 KİRİŞ ρ-ρ'/ρb Ve/Vr Ve/(Ac.fct) r=md/mr MN GV GC Hasar K412 -X Sol /42.97=0.13 SN /8.19= MH Sargıò -X Sag /42.97=0.02 SN /8.68= MH +X Sol /42.97=0.02 SN /8.79= MH Sunek +X Sag /42.97=0.12 SN /6.82= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 2.94/102.96=0.03 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/5.74=2.94 K415 -Y Sol /42.97=0.15 SN /13.11= MH Sargıò -Y Sag /42.97=0.1 SN /6.96= MH +Y Sol /42.97=0.15 SN /16.89= MH Sunek +Y Sag /42.97=0.09 SN /6.79= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 15.28/102.96=0.15 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/1.55=15.28 K416 -Y Sol /42.97=0.36 SN /14.71= MH Sargıò -Y Sag /42.97=0.1 SN /22.99= MH +Y Sol /42.97=0.12 SN /19.87= MH Sunek +Y Sag /42.97=0.32 SN /15.09= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 7.77/102.96=0.08 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/4.85=7.77 K417 -Y Sol /42.97=0.32 SN /13.39= MH Sargıò -Y Sag /42.97=0.12 SN /21.34= MH +Y Sol /42.97=0.1 SN /21.2= MH Sunek +Y Sag /42.97=0.36 SN /16.11= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 7.69/102.96=0.07 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/4.85=7.69 K418 -Y Sol /42.97=0.09 SN /6.79= MH Sargıò -Y Sag /42.97=0.15 SN /16.89= MH +Y Sol /42.97=0.1 SN /6.95= MH Sunek +Y Sag /42.97=0.15 SN /13.12= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 15.28/102.96=0.15 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/1.55=15.28 K419 -Y Sol /42.97=0.3 SN /14.56= MH Sargıò -Y Sag /42.97=0.21 SN /6.32= MH +Y Sol /42.97=0.29 SN /33.64= MH Sunek +Y Sag /42.97=0.2 SN /10.46= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 26.7/102.96=0.26 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/1.65=26.7 K420 -Y Sol /42.97=0.5 SN /18.59= MH Sargıò -Y Sag /42.97=0.14 SN /26.25= MH +Y Sol /42.97=0.11 SN /11.25= MH Sunek +Y Sag /42.97=0.49 SN /27.01= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 12.09/102.96=0.12 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/3.71=12.0 K421 -Y Sol /42.97=0.49 SN /25.36= MH Sargıò -Y Sag /42.97=0.11 SN /21.67= MH +Y Sol /42.97=0.14 SN /23.69= MH Sunek +Y Sag /42.97=0.5 SN /29.75= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 14.41/102.96=0.14 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/3.71=14.4 K422 -Y Sol /42.97=0.2 SN /9.04= MH Sargıò -Y Sag /42.97=0.29 SN /33.63= MH +Y Sol /42.97=0.21 SN /6.26= MH Sunek +Y Sag /42.97=0.3 SN /15.38= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 25.84/102.96=0.25 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/1.65=25.84 K423 -Y Sol /37.58=0.05 SN /10.1= MH Sargıò -Y Sag /37.58=0.05 SN /10.52= MH +Y Sol /37.58=0.05 SN /10.1= MH Sunek +Y Sag /37.58=0.05 SN /10.52= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 12.13/92.4=0.13 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/1.7=12.13 K424 -Y Sol /42.97=0.22 SN /11.97= MH Sargıò -Y Sag /42.97=0.09 SN /6.88= MH +Y Sol /42.97=0.22 SN /21.3= MH Sunek +Y Sag /42.97=0.09 SN /5.72= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 17.43/102.96=0.17 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/1.55=17.43 K425 -Y Sol /42.97=0.26 SN /11.51= MH Sargıò -Y Sag /42.97=0.06 SN /16.34= MH +Y Sol /42.97=0.08 SN /11.71= MH Sunek +Y Sag /42.97=0.33 SN /18.26= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 8.33/102.96=0.08 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/3.6=8.33 K426 -Y Sol /33.16=0.26 SN /19.3= MH Sargıò -Y Sag /33.16=0.26 SN /11.98= MH +Y Sol /33.16=0.26 SN /11.77= MH Sunek +Y Sag /33.16=0.26 SN /19.48= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 14.9/91.08=0.16 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/2.1=14.9 K427 -Y Sol /42.97=0.33 SN /16.91= MH Sargıò -Y Sag /42.97=0.08 SN /12.77= MH +Y Sol /42.97=0.06 SN /15.01= MH Sunek +Y Sag /42.97=0.25 SN /12.56= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 8.24/102.96=0.08 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/3.6=8.24

84 FİRMA : SAYFA: 83 KİRİŞ ρ-ρ'/ρb Ve/Vr Ve/(Ac.fct) r=md/mr MN GV GC Hasar K428 -Y Sol /42.97=0.09 SN /5.72= MH Sargıò -Y Sag /42.97=0.22 SN /21.29= MH +Y Sol /42.97=0.09 SN /6.87= MH Sunek +Y Sag /42.97=0.22 SN /11.98= MH Korozyon %0 Vp/Vlim= 17.43/102.96=0.17 ò SN Vp= Mr /Ln= ( )/1.55=17.43 GORELI KAT OTELEME KONTROLU [max(r /h): MH <0.01< BH <0.03< IH <0.04< GB ] Kat hi X yönü Rx x/h Y yönü Ry y/h MH BH MH BH MH BH MH MH MH MH MH MH BINA PERFORMANSI KİRİŞ HASAR YÜZDELERİ KAT (-X) (+X) (-Y) (+Y) NO MH BH IH GB MH BH IH GB MH BH IH GB MH BH IH GB Max X yönü kiriş sayısı=3,10,10,10,10,10 Y yönü kiriş sayısı=3,14,14,14,14,14 KOLON KESME KUVVETİ DAĞILIMI KAT (-X) (+X) (-Y) (+Y) NO MH BH IH GB MH BH IH GB MH BH IH GB MH BH IH GB Max ALT VE ÜST KESİTLERİNDE MİNİMUM HASAR BÖLGESİNİ AŞAN KOLONLARIN KESME KUVVETİ DAĞILIMI KAT (-X) (+X) (-Y) (+Y) NO MH BH+IH+GB MH BH+IH+GB MH BH+IH+GB MH BH+IH+GB Max Bina yatay yük kapasite oranı 2. kat : Vr/Ve=213.39/148.54=1.437 Can güvenliği durumu, Güçlendirme gerekli değildir. Can güvenliği yeterlilik kontrolu: Kiriş Hasar oranı=(ih=%0.0<=%30 ò),(gb=%0. ò) Kolon Hasar oranı=(ih=%0.0<=%20 ò),(gb=%0. ò) Ust kat Vc oranı=(ih=%0.0<=%40 ò),(gb=%0. ò) Plastiklesen kolon Vc oranı=(bh+ih+gb=%0.0<=%30 ò),(gb=%0. ò)

85 FİRMA : SAYFA: 84 CAN GUVENLIGINI SAGLAMAYAN ELEMAN DAĞILIMI KAT X yönü Y yönü NO Kiriş(%) Kolon(%) Kiriş(%) Kolon(%) 6 0/10 (%0.0) 0/10 (%0.0) 0/14 (%0.0) 0/10 (%0.0) 5 0/10 (%0.0) 0/10 (%0.0) 0/14 (%0.0) 0/10 (%0.0) 4 0/10 (%0.0) 0/10 (%0.0) 0/14 (%0.0) 0/10 (%0.0) 3 0/10 (%0.0) 0/10 (%0.0) 0/14 (%0.0) 0/10 (%0.0) 2 0/10 (%0.0) 0/10 (%0.0) 0/14 (%0.0) 0/10 (%0.0) 1 0/3 (%0.0) 0/19 (%0.0) 0/3 (%0.0) 0/19 (%0.0)

86 FİRMA : SAYFA: 85 MEVCUT KİRİŞLERİN DONATILARI (tm) KİRİŞ DONATI GERÇEKLEŞME ORANI : %100 KİRİŞ Donatı Bw/D Myi Myj Etriye Vr KB01 üst 2ø12mon. + 3ø12sol + 3ø12sag ø8/ E2 alt 2ø16duz + 1ø12sol Asr=1.00 As KB02 üst 6ø12mon. + 8ø16sol + 4ø12sag ø8/15/ E2 alt 7ø16duz Asr=1.00 As KB03 üst 2ø12mon. + 3ø12sol + 3ø12sag ø8/ E2 alt 2ø16duz + 1ø12sol Asr=1.00 As KB04 üst 4ø12mon. + 4ø12sol + 2ø12sag ø8/15/ E2 alt 4ø12duz Asr=1.00 As KB05 üst 4ø12mon. + 3ø12sol + 4ø12sag ø8/15/ E2 alt 4ø12duz Asr=1.00 As KB06 üst 2ø12mon. + 1ø16sol + 1ø16sag ø8/ E2 alt 2ø16duz Asr=1.00 As KZ01 üst 2ø12mon. + 1ø12sol + 3ø12sag ø8/15/ E2 alt 3ø12duz Asr=1.00 As KZ02 üst 2ø12mon. + 3ø12sol + 1ø12sag ø8/15/ E2 alt 3ø12duz Asr=1.00 As KZ03 üst 4ø12mon. + 4ø16sol + 4ø16sag ø8/15/ E2 alt 6ø12duz Asr=1.00 As KZ04 üst 4ø12mon. + 4ø16sol + 1ø16sag ø8/15/ E2 alt 4ø12duz Asr=1.00 As KZ05 üst 3ø12mon. + 8ø12sol + 4ø16sag ø8/ E2 alt 2ø16duz + 6ø12sol + 4ø12sag Asr=1.00 As KZ06 üst 3ø12mon. + 4ø16sol ø8/15/ E2 alt 3ø12duz + 4ø12sol Asr=1.00 As KZ07 üst 4ø12mon. + 4ø16sag ø8/ E2 alt 4ø12duz Asr=1.00 As KZ08 üst 5ø12mon. + 4ø16sol + 5ø12sag ø8/15/ E2 alt 6ø16duz Asr=1.00 As KZ09 üst 3ø12mon. + 8ø12sol + 4ø16sag ø8/ E2 alt 2ø16duz + 6ø12sol + 4ø12sag Asr=1.00 As KZ10 üst 3ø12mon. + 4ø16sol ø8/15/ E2 alt 3ø12duz + 4ø12sol Asr=1.00 As KZ11 üst 4ø12mon. + 4ø16sol + 4ø16sag ø8/15/ E2 alt 6ø12duz Asr=1.00 As KZ12 üst 4ø12mon. + 4ø16sol + 1ø16sag ø8/15/ E2 alt 4ø12duz Asr=1.00 As KZ13 üst 2ø12mon. + 1ø12sol + 3ø12sag ø8/15/ E2 alt 3ø12duz Asr=1.00 As KZ14 üst 2ø12mon. + 3ø12sol + 1ø12sag ø8/15/ E2 alt 3ø12duz Asr=1.00 As KZ18 üst 4ø12mon. + 4ø12sag ø8/15/ E2 alt 4ø12duz Asr=1.00 As KZ17 üst 4ø12mon. + 4ø12sol + 3ø12sag ø8/15/ E2 alt 4ø12duz Asr=1.00 As KZ16 üst 4ø12mon. + 3ø12sol + 4ø12sag ø8/15/ E2 alt 4ø12duz Asr=1.00 As KZ15 üst 4ø12mon. + 4ø12sol ø8/15/ E2 alt 4ø12duz Asr=1.00 As KZ20 üst 5ø12mon. + 4ø16sol + 8ø16sag ø8/15/ E2 alt 4ø12duz + 1ø16sol + 3ø16sag Asr=1.00 As KZ19 üst 5ø12mon. + 8ø16sol ø8/15/ E2 alt 4ø12duz + 3ø16sol Asr=1.00 As KZ22 üst 5ø12mon. + 8ø16sag ø8/15/ E2 alt 4ø12duz + 3ø16sag Asr=1.00 As 22.29

87 FİRMA : SAYFA: 86 KİRİŞ Donatı Bw/D Myi Myj Etriye Vr KZ21 üst 5ø12mon. + 8ø16sol + 4ø16sag ø8/15/ E2 alt 4ø12duz + 3ø16sol + 1ø16sag Asr=1.00 As KZ23 üst 2ø12mon. + 1ø16sol + 1ø16sag ø8/ E2 alt 2ø16duz Asr=1.00 As KZ28 üst 4ø12mon. + 5ø16sag ø8/15/ E2 alt 4ø12duz + 2ø12sag Asr=1.00 As KZ27 üst 4ø12mon. + 5ø16sol + 4ø16sag ø8/15/ E2 alt 5ø12duz + 2ø12sol + 1ø12sag Asr=1.00 As KZ26 üst 2ø12mon. + 4ø16sol + 4ø16sag ø8/ E2 alt 2ø16duz + 1ø12sol + 1ø12sag Asr=1.00 As KZ25 üst 4ø12mon. + 4ø16sol + 5ø16sag ø8/15/ E2 alt 5ø12duz + 1ø12sol + 2ø12sag Asr=1.00 As KZ24 üst 4ø12mon. + 5ø16sol ø8/15/ E2 alt 4ø12duz + 2ø12sol Asr=1.00 As KZ29 üst 2ø12mon ø8/15/ E2 alt 2ø12duz Asr=1.00 As K101 üst 2ø12mon. + 1ø12sol + 3ø12sag ø8/15/ E2 alt 3ø12duz Asr=1.00 As K102 üst 2ø12mon. + 3ø12sol + 1ø12sag ø8/15/ E2 alt 3ø12duz Asr=1.00 As K103 üst 4ø12mon. + 5ø16sol + 4ø16sag ø8/15/ E2 alt 6ø12duz Asr=1.00 As K104 üst 4ø12mon. + 4ø16sol + 3ø12sag ø8/15/ E2 alt 4ø12duz Asr=1.00 As K105 üst 2ø16mon. + 10ø12sol + 5ø16sag ø8/ E2 alt 2ø16duz + 8ø12sol + 4ø16sag Asr=1.00 As K106 üst 3ø12mon. + 5ø16sol ø8/15/ E2 alt 3ø12duz + 4ø16sol Asr=1.00 As K107 üst 4ø12mon. + 4ø16sag ø8/ E2 alt 4ø12duz Asr=1.00 As K108 üst 5ø12mon. + 4ø16sol + 5ø12sag ø8/15/ E2 alt 6ø16duz Asr=1.00 As K109 üst 2ø16mon. + 10ø12sol + 5ø16sag ø8/ E2 alt 2ø16duz + 8ø12sol + 4ø16sag Asr=1.00 As K110 üst 3ø12mon. + 5ø16sol ø8/15/ E2 alt 3ø12duz + 4ø16sol Asr=1.00 As K111 üst 4ø12mon. + 5ø16sol + 4ø16sag ø8/15/ E2 alt 6ø12duz Asr=1.00 As K112 üst 4ø12mon. + 4ø16sol + 3ø12sag ø8/15/ E2 alt 4ø12duz Asr=1.00 As K113 üst 2ø12mon. + 1ø12sol + 3ø12sag ø8/15/ E2 alt 3ø12duz Asr=1.00 As K114 üst 2ø12mon. + 3ø12sol + 1ø12sag ø8/15/ E2 alt 3ø12duz Asr=1.00 As K118 üst 4ø12mon. + 3ø16sag ø8/15/ E2 alt 4ø12duz + 1ø12sag Asr=1.00 As K117 üst 4ø12mon. + 3ø16sol + 2ø16sag ø8/15/ E2 alt 4ø12duz + 1ø12sol Asr=1.00 As K116 üst 4ø12mon. + 2ø16sol + 4ø12sag ø8/15/ E2 alt 4ø12duz Asr=1.00 As K115 üst 4ø12mon. + 4ø12sol ø8/15/ E2 alt 4ø12duz Asr=1.00 As K120 üst 5ø12mon. + 5ø16sol + 8ø16sag ø8/15/ E2 alt 4ø12duz + 3ø12sol + 3ø16sag Asr=1.00 As K119 üst 5ø12mon. + 8ø16sol ø8/15/ E2 alt 4ø12duz + 3ø16sol Asr=1.00 As 22.29

88 FİRMA : SAYFA: 87 KİRİŞ Donatı Bw/D Myi Myj Etriye Vr K122 üst 5ø12mon. + 8ø16sag ø8/15/ E2 alt 4ø12duz + 3ø16sag Asr=1.00 As K121 üst 5ø12mon. + 8ø16sol + 5ø16sag ø8/15/ E2 alt 4ø12duz + 3ø16sol + 3ø12sag Asr=1.00 As K123 üst 2ø12mon. + 1ø16sol + 1ø16sag ø8/ E2 alt 2ø16duz Asr=1.00 As K128 üst 4ø12mon. + 5ø16sag ø8/15/ E2 alt 4ø12duz + 2ø12sag Asr=1.00 As K127 üst 4ø12mon. + 5ø16sol + 5ø16sag ø8/15/ E2 alt 5ø12duz + 2ø12sol + 1ø12sag Asr=1.00 As K126 üst 2ø12mon. + 5ø16sol + 5ø16sag ø8/ E2 alt 3ø16duz + 1ø12sol + 1ø12sag Asr=1.00 As K125 üst 4ø12mon. + 5ø16sol + 5ø16sag ø8/15/ E2 alt 5ø12duz + 1ø12sol + 2ø12sag Asr=1.00 As K124 üst 4ø12mon. + 5ø16sol ø8/15/ E2 alt 4ø12duz + 2ø12sol Asr=1.00 As K129 üst 2ø12mon ø8/15/ E2 alt 2ø12duz Asr=1.00 As K201 üst 2ø12mon. + 1ø12sol + 3ø12sag ø8/15/ E2 alt 3ø12duz Asr=1.00 As K202 üst 2ø12mon. + 3ø12sol + 1ø12sag ø8/15/ E2 alt 3ø12duz Asr=1.00 As K203 üst 4ø12mon. + 5ø16sol + 5ø16sag ø8/15/ E2 alt 6ø12duz Asr=1.00 As K204 üst 4ø12mon. + 5ø16sol + 2ø16sag ø8/15/ E2 alt 4ø12duz Asr=1.00 As K205 üst 3ø16mon. + 9ø12sol + 4ø16sag ø8/ E2 alt 2ø16duz + 8ø12sol + 4ø16sag Asr=1.00 As K206 üst 3ø12mon. + 4ø16sol ø8/15/ E2 alt 3ø12duz + 4ø16sol Asr=1.00 As K207 üst 4ø12mon. + 5ø16sag ø8/ E2 alt 4ø12duz Asr=1.00 As K208 üst 5ø12mon. + 5ø16sol + 6ø12sag ø8/15/ E2 alt 6ø16duz Asr=1.00 As K209 üst 3ø16mon. + 9ø12sol + 4ø16sag ø8/ E2 alt 2ø16duz + 8ø12sol + 4ø16sag Asr=1.00 As K210 üst 3ø12mon. + 4ø16sol ø8/15/ E2 alt 3ø12duz + 4ø16sol Asr=1.00 As K211 üst 4ø12mon. + 5ø16sol + 5ø16sag ø8/15/ E2 alt 6ø12duz Asr=1.00 As K212 üst 4ø12mon. + 5ø16sol + 2ø16sag ø8/15/ E2 alt 4ø12duz Asr=1.00 As K213 üst 2ø12mon. + 1ø12sol + 3ø12sag ø8/15/ E2 alt 3ø12duz Asr=1.00 As K214 üst 2ø12mon. + 3ø12sol + 1ø12sag ø8/15/ E2 alt 3ø12duz Asr=1.00 As K218 üst 4ø12mon. + 3ø16sag ø8/15/ E2 alt 4ø12duz + 1ø12sag Asr=1.00 As K217 üst 4ø12mon. + 3ø16sol + 4ø12sag ø8/15/ E2 alt 4ø12duz + 1ø12sol Asr=1.00 As K216 üst 4ø12mon. + 4ø12sol + 3ø16sag ø8/15/ E2 alt 4ø12duz + 1ø12sag Asr=1.00 As K215 üst 4ø12mon. + 3ø16sol ø8/15/ E2 alt 4ø12duz + 1ø12sol Asr=1.00 As K220 üst 5ø12mon. + 6ø16sol + 8ø16sag ø8/15/ E2 alt 4ø12duz + 2ø16sol + 3ø16sag Asr=1.00 As 22.29

89 FİRMA : SAYFA: 88 KİRİŞ Donatı Bw/D Myi Myj Etriye Vr K219 üst 5ø12mon. + 8ø16sol ø8/15/ E2 alt 4ø12duz + 3ø16sol Asr=1.00 As K222 üst 5ø12mon. + 8ø16sag ø8/15/ E2 alt 4ø12duz + 3ø16sag Asr=1.00 As K221 üst 5ø12mon. + 8ø16sol + 6ø16sag ø8/15/ E2 alt 4ø12duz + 3ø16sol + 2ø16sag Asr=1.00 As K223 üst 2ø12mon. + 1ø16sol + 1ø16sag ø8/ E2 alt 2ø16duz Asr=1.00 As K228 üst 4ø12mon. + 6ø16sag ø8/15/ E2 alt 4ø12duz + 2ø12sag Asr=1.00 As K227 üst 4ø12mon. + 6ø16sol + 5ø16sag ø8/15/ E2 alt 5ø12duz + 2ø12sol + 1ø16sag Asr=1.00 As K226 üst 2ø12mon. + 5ø16sol + 5ø16sag ø8/ E2 alt 2ø16duz + 3ø12sol + 3ø12sag Asr=1.00 As K225 üst 4ø12mon. + 5ø16sol + 6ø16sag ø8/15/ E2 alt 5ø12duz + 1ø16sol + 3ø12sag Asr=1.00 As K224 üst 4ø12mon. + 6ø16sol ø8/15/ E2 alt 4ø12duz + 3ø12sol Asr=1.00 As K229 üst 2ø12mon ø8/15/ E2 alt 2ø12duz Asr=1.00 As K301 üst 2ø12mon. + 1ø12sol + 3ø12sag ø8/15/ E2 alt 3ø12duz Asr=1.00 As K302 üst 2ø12mon. + 3ø12sol + 1ø12sag ø8/15/ E2 alt 3ø12duz Asr=1.00 As K303 üst 4ø12mon. + 5ø16sol + 5ø16sag ø8/15/ E2 alt 6ø12duz Asr=1.00 As K304 üst 4ø12mon. + 5ø16sol + 2ø16sag ø8/15/ E2 alt 4ø12duz Asr=1.00 As K305 üst 3ø16mon. + 9ø12sol + 4ø16sag ø8/ E2 alt 2ø16duz + 8ø12sol + 4ø16sag Asr=1.00 As K306 üst 3ø12mon. + 4ø16sol ø8/15/ E2 alt 3ø12duz + 4ø16sol Asr=1.00 As K307 üst 4ø12mon. + 5ø16sag ø8/ E2 alt 4ø12duz Asr=1.00 As K308 üst 5ø12mon. + 5ø16sol + 6ø12sag ø8/15/ E2 alt 6ø16duz Asr=1.00 As K309 üst 3ø16mon. + 9ø12sol + 4ø16sag ø8/ E2 alt 2ø16duz + 8ø12sol + 4ø16sag Asr=1.00 As K310 üst 3ø12mon. + 4ø16sol ø8/15/ E2 alt 3ø12duz + 4ø16sol Asr=1.00 As K311 üst 4ø12mon. + 5ø16sol + 5ø16sag ø8/15/ E2 alt 6ø12duz Asr=1.00 As K312 üst 4ø12mon. + 5ø16sol + 2ø16sag ø8/15/ E2 alt 4ø12duz Asr=1.00 As K313 üst 2ø12mon. + 1ø12sol + 3ø12sag ø8/15/ E2 alt 3ø12duz Asr=1.00 As K314 üst 2ø12mon. + 3ø12sol + 1ø12sag ø8/15/ E2 alt 3ø12duz Asr=1.00 As K318 üst 4ø12mon. + 3ø16sag ø8/15/ E2 alt 4ø12duz + 1ø12sag Asr=1.00 As K317 üst 4ø12mon. + 3ø16sol + 4ø12sag ø8/15/ E2 alt 4ø12duz + 1ø12sol Asr=1.00 As K316 üst 4ø12mon. + 4ø12sol + 3ø16sag ø8/15/ E2 alt 4ø12duz + 1ø12sag Asr=1.00 As K315 üst 4ø12mon. + 3ø16sol ø8/15/ E2 alt 4ø12duz + 1ø12sol Asr=1.00 As 22.29

90 FİRMA : SAYFA: 89 KİRİŞ Donatı Bw/D Myi Myj Etriye Vr K320 üst 5ø12mon. + 7ø16sol + 8ø16sag ø8/15/ E2 alt 4ø12duz + 4ø12sol + 3ø16sag Asr=1.00 As K319 üst 5ø12mon. + 8ø16sol ø8/15/ E2 alt 4ø12duz + 3ø16sol Asr=1.00 As K322 üst 5ø12mon. + 7ø16sag ø8/15/ E2 alt 4ø12duz + 3ø16sag Asr=1.00 As K321 üst 5ø12mon. + 7ø16sol + 7ø16sag ø8/15/ E2 alt 4ø12duz + 3ø16sol + 4ø12sag Asr=1.00 As K323 üst 2ø12mon. + 1ø16sol + 1ø16sag ø8/ E2 alt 2ø16duz Asr=1.00 As K328 üst 4ø12mon. + 6ø16sag ø8/15/ E2 alt 4ø12duz + 3ø12sag Asr=1.00 As K327 üst 4ø12mon. + 6ø16sol + 6ø16sag ø8/15/ E2 alt 5ø12duz + 3ø12sol + 1ø16sag Asr=1.00 As K326 üst 2ø12mon. + 6ø16sol + 6ø16sag ø8/ E2 alt 2ø16duz + 3ø12sol + 3ø12sag Asr=1.00 As K325 üst 4ø12mon. + 6ø16sol + 6ø16sag ø8/15/ E2 alt 5ø12duz + 1ø16sol + 3ø12sag Asr=1.00 As K324 üst 4ø12mon. + 6ø16sol ø8/15/ E2 alt 4ø12duz + 3ø12sol Asr=1.00 As K329 üst 2ø12mon ø8/15/ E2 alt 2ø12duz Asr=1.00 As K401 üst 3ø12mon. + 1ø12sol + 3ø16sag ø8/15/ E2 alt 4ø12duz Asr=1.00 As K402 üst 3ø12mon. + 3ø16sol + 1ø12sag ø8/15/ E2 alt 4ø12duz Asr=1.00 As K403 üst 4ø12mon. + 1ø16sol + 2ø16sag ø8/15/ E2 alt 4ø12duz Asr=1.00 As K404 üst 4ø12mon. + 2ø16sol + 1ø16sag ø8/15/ E2 alt 4ø12duz Asr=1.00 As K405 üst 2ø16mon. + 9ø12sol + 3ø16sag ø8/ E2 alt 2ø16duz + 7ø12sol + 3ø16sag Asr=1.00 As K406 üst 3ø12mon. + 3ø16sol ø8/15/ E2 alt 3ø12duz + 3ø16sol Asr=1.00 As K407 üst 4ø12mon. + 2ø16sag ø8/15/ E2 alt 4ø12duz Asr=1.00 As K408 üst 4ø12mon. + 2ø16sol + 3ø12sag ø8/15/ E2 alt 4ø12duz Asr=1.00 As K409 üst 2ø16mon. + 9ø12sol + 3ø16sag ø8/ E2 alt 2ø16duz + 7ø12sol + 3ø16sag Asr=1.00 As K410 üst 3ø12mon. + 3ø16sol ø8/15/ E2 alt 3ø12duz + 3ø16sol Asr=1.00 As K411 üst 4ø12mon. + 1ø16sol + 2ø16sag ø8/15/ E2 alt 4ø12duz Asr=1.00 As K412 üst 4ø12mon. + 2ø16sol + 1ø16sag ø8/15/ E2 alt 4ø12duz Asr=1.00 As K413 üst 3ø12mon. + 1ø12sol + 3ø16sag ø8/15/ E2 alt 4ø12duz Asr=1.00 As K414 üst 3ø12mon. + 3ø16sol + 1ø12sag ø8/15/ E2 alt 4ø12duz Asr=1.00 As K418 üst 5ø12mon. + 6ø16sag ø8/15/ E2 alt 4ø12duz + 2ø12sag Asr=1.00 As K417 üst 5ø12mon. + 6ø16sol + 7ø16sag ø8/15/ E2 alt 5ø16duz + 2ø12sol Asr=1.00 As K416 üst 5ø12mon. + 7ø16sol + 6ø16sag ø8/15/ E2 alt 5ø16duz + 2ø12sag Asr=1.00 As 22.29

91 FİRMA : SAYFA: 90 KİRİŞ Donatı Bw/D Myi Myj Etriye Vr K415 üst 5ø12mon. + 6ø16sol ø8/15/ E2 alt 4ø12duz + 2ø12sol Asr=1.00 As K420 üst 4ø16mon. + 7ø16sol + 9ø16sag ø8/15/ E2 alt 6ø12duz + 4ø12sol + 5ø16sag Asr=1.00 As K419 üst 4ø16mon. + 9ø16sol ø8/15/ E2 alt 4ø12duz + 5ø16sol Asr=1.00 As K422 üst 6ø12mon. + 10ø16sag ø8/15/ E2 alt 4ø12duz + 5ø16sag Asr=1.00 As K421 üst 6ø12mon. + 10ø16sol + 8ø16sag ø8/15/ E2 alt 6ø12duz + 5ø16sol + 4ø12sag Asr=1.00 As K423 üst 2ø12mon. + 1ø16sol + 1ø16sag ø8/ E2 alt 2ø16duz Asr=1.00 As K428 üst 4ø12mon. + 7ø16sag ø8/15/ E2 alt 4ø12duz + 2ø16sag Asr=1.00 As K427 üst 4ø12mon. + 7ø16sol + 4ø16sag ø8/15/ E2 alt 4ø12duz + 2ø16sol + 1ø16sag Asr=1.00 As K426 üst 2ø12mon. + 4ø16sol + 4ø16sag ø8/ E2 alt 2ø16duz + 1ø12sol + 1ø12sag Asr=1.00 As K425 üst 4ø12mon. + 4ø16sol + 7ø16sag ø8/15/ E2 alt 4ø12duz + 1ø16sol + 2ø16sag Asr=1.00 As K424 üst 4ø12mon. + 7ø16sol ø8/15/ E2 alt 4ø12duz + 2ø16sol Asr=1.00 As K429 üst 2ø12mon ø8/15/ E2 alt 2ø12duz Asr=1.00 As K430 üst 3ø12mon ø8/15/ E2 alt 5ø12duz Asr=1.00 As K431 üst 3ø12mon ø8/15/ E2 alt 5ø12duz Asr=1.00 As K432 üst 3ø12mon ø8/15/ E2 alt 5ø12duz Asr=1.00 As K433 üst 3ø12mon ø8/15/ E2 alt 5ø12duz Asr=1.00 As KOLON DONATILARI My(Ng+Nq) (tm) KOLON DONATI GERÇEKLEŞME ORANI : %100 KOLON Boyut Donatı As azaltma Nd Myx Myy S401 E2 40/40 2 3ø ø16 g + ø8/20/10 (Etr.) Asr=1.00 As S301 E2 40/40 2 3ø ø16 g + ø8/20/10 (Etr.) Asr=1.00 As S201 E2 40/40 2 3ø ø16 g + ø8/20/10 (Etr.) Asr=1.00 As S101 E2 40/40 2 3ø ø16 g + ø10/20/10 (Etr.) Asr=1.00 As SZ01 E2 40/40 2 3ø ø16 g + ø10/20/10 (Etr.) Asr=1.00 As SB01 E2 40/40 2 3ø ø16 g + ø8/10 (Etr.) Asr=1.00 As S402 E2 30/60 2 3ø ø16 g + ø8/15/10 (Etr.) Asr=1.00 As S302 E2 30/60 2 3ø ø16 g + ø8/15/10 (Etr.) Asr=1.00 As S202 E2 30/60 2 3ø ø16 g + ø8/15/10 (Etr.) Asr=1.00 As S102 E2 30/60 2 3ø ø16 g + ø8/15/10 (Etr.) Asr=1.00 As SZ02 E2 30/60 2 3ø ø16 g + ø8/15/10 (Etr.) Asr=1.00 As SB02 E2 30/60 2 3ø ø16 g + ø8/10 (Etr.) Asr=1.00 As S403 E2 40/40 2 3ø ø16 g + ø8/20/10 (Etr.) Asr=1.00 As S303 E2 40/40 2 3ø ø16 g + ø8/20/10 (Etr.) Asr=1.00 As S203 E2 40/40 2 3ø ø16 g + ø10/20/10 (Etr.) Asr=1.00 As S103 E2 40/40 2 3ø ø16 g + ø10/20/10 (Etr.) Asr=1.00 As SZ03 E2 40/40 2 3ø ø16 g + ø10/20/10 (Etr.) Asr=1.00 As SB03 E2 40/40 2 3ø ø16 g + ø8/10 (Etr.) Asr=1.00 As S404 E2 60/35 2 4ø ø16 g + ø8/18/10 (Etr.) Asr=1.00 As S304 E2 60/35 2 4ø ø16 g + ø8/18/10 (Etr.) Asr=1.00 As S204 E2 60/35 2 4ø ø16 g + ø8/18/10 (Etr.) Asr=1.00 As S104 E2 60/35 2 4ø ø16 g + ø8/18/10 (Etr.) Asr=1.00 As SZ04 E2 60/35 2 4ø ø16 g + ø8/18/10 (Etr.) Asr=1.00 As SB04 E2 60/35 2 4ø ø16 g + ø8/10 (Etr.) Asr=1.00 As S405 E2 60/30 2 3ø ø16 g + ø8/15/10 (Etr.) Asr=1.00 As S305 E2 60/30 2 3ø ø16 g + ø8/15/10 (Etr.) Asr=1.00 As S205 E2 60/30 2 3ø ø16 g + ø8/15/10 (Etr.) Asr=1.00 As S105 E2 60/30 2 3ø ø16 g + ø8/15/10 (Etr.) Asr=1.00 As

92 FİRMA : SAYFA: 91 KOLON Boyut Donatı As azaltma Nd Myx Myy SZ05 E2 60/30 2 3ø ø16 g + ø8/15/10 (Etr.) Asr=1.00 As SB05 E2 60/30 2 3ø ø16 g + ø8/10 (Etr.) Asr=1.00 As S406 E2 POLYGON 66ø12+18ø16+ø8/17/10 (Etr.) Asr=1.00 As S306 E2 POLYGON 66ø12+18ø16+ø8/17/10 (Etr.) Asr=1.00 As S206 E2 POLYGON 84ø16+ø8/17/10 (Etr.) Asr=1.00 As S106 E2 POLYGON 106ø16+ø8/17/10 (Etr.) Asr=1.00 As SZ06 E2 POLYGON 98ø16+ø8/17/10 (Etr.) Asr=1.00 As SB06 E2 POLYGON 98ø16+ø8/14/10 (Etr.) Asr=1.00 As S407 E2 60/35 2 4ø ø16 g + ø8/18/10 (Etr.) Asr=1.00 As S307 E2 60/35 2 4ø ø16 g + ø8/18/10 (Etr.) Asr=1.00 As S207 E2 60/35 2 4ø ø16 g + ø8/18/10 (Etr.) Asr=1.00 As S107 E2 60/35 2 4ø ø16 g + ø8/18/10 (Etr.) Asr=1.00 As SZ07 E2 60/35 2 4ø ø16 g + ø8/18/10 (Etr.) Asr=1.00 As SB07 E2 60/35 2 4ø ø16 g + ø8/10 (Etr.) Asr=1.00 As S408 E2 40/40 2 3ø ø16 g + ø8/20/10 (Etr.) Asr=1.00 As S308 E2 40/40 2 3ø ø16 g + ø8/20/10 (Etr.) Asr=1.00 As S208 E2 40/40 2 3ø ø16 g + ø8/20/10 (Etr.) Asr=1.00 As S108 E2 40/40 2 3ø ø16 g + ø10/20/10 (Etr.) Asr=1.00 As SZ08 E2 40/40 2 3ø ø16 g + ø10/20/10 (Etr.) Asr=1.00 As SB08 E2 40/40 2 3ø ø16 g + ø8/10 (Etr.) Asr=1.00 As S409 E2 30/60 2 3ø ø16 g + ø8/15/10 (Etr.) Asr=1.00 As S309 E2 30/60 2 3ø ø16 g + ø8/15/10 (Etr.) Asr=1.00 As S209 E2 30/60 2 3ø ø16 g + ø8/15/10 (Etr.) Asr=1.00 As S109 E2 30/60 2 3ø ø16 g + ø8/15/10 (Etr.) Asr=1.00 As SZ09 E2 30/60 2 3ø ø16 g + ø8/15/10 (Etr.) Asr=1.00 As SB09 E2 30/60 2 3ø ø16 g + ø8/10 (Etr.) Asr=1.00 As S410 E2 40/40 2 3ø ø16 g + ø8/20/10 (Etr.) Asr=1.00 As S310 E2 40/40 2 3ø ø16 g + ø8/20/10 (Etr.) Asr=1.00 As S210 E2 40/40 2 3ø ø16 g + ø10/20/10 (Etr.) Asr=1.00 As S110 E2 40/40 2 3ø ø16 g + ø10/20/10 (Etr.) Asr=1.00 As SZ10 E2 40/40 2 3ø ø16 g + ø10/20/10 (Etr.) Asr=1.00 As SB10 E2 40/40 2 3ø ø16 g + ø8/10 (Etr.) Asr=1.00 As PB07 E2 452/25 2x22ø12 g. + ø8/15 (Etr.) Asr=1.00 As PB08 E2 574/25 2x28ø12 g. + ø8/15 (Etr.) Asr=1.00 As PB09 E2 452/25 2x22ø12 g. + ø8/15 (Etr.) Asr=1.00 As PB10 E2 574/25 2x28ø12 g. + ø8/15 (Etr.) Asr=1.00 As PB11 E2 25/485 2x23ø12 g. + ø8/15 (Etr.) Asr=1.00 As PB12 E2 25/485 2x23ø12 g. + ø8/15 (Etr.) Asr=1.00 As PB13 E2 25/360 2x17ø12 g. + ø8/15 (Etr.) Asr=1.00 As PB14 E2 25/210 2x10ø12 g. + ø8/15 (Etr.) Asr=1.00 As PB15 E2 25/360 2x17ø12 g. + ø8/15 (Etr.) Asr=1.00 As

93 FİRMA : SAYFA: 92 GÜÇLENDİRMEDE PANEL-KOLON KESME KONTROLU C30 fcd =200. fctd=12.77(kg/cm²) fyd =3652.2(kg/cm²) Rot kesme kuvvet kapasitesi: Vr=3.28 (t) ø20 l=273 mm

FİRMA : STA MUH. MUS. LTD. STI SAYFA: 1. T=0.51 sn

FİRMA : STA MUH. MUS. LTD. STI SAYFA: 1. T=0.51 sn FİRMA : STA MUH. MUS. LTD. STI. 05-18-2006 SAYFA: 1 DEPREM RAPORU DEPREM STANDARDI : TDY2006 CODE Deprem yükü eksantirisitesi : 0.050 DİYAFRAM SAYISI : 9 Diyafram tanımı : KAT(diyafram no) Dinamik Analiz

Detaylı

FİRMA : STA MUH. MUS. LTD. STI SAYFA: 1

FİRMA : STA MUH. MUS. LTD. STI SAYFA: 1 FİRMA : STA MUH. MUS. LTD. STI. 05-18-06 SAYFA: 1 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55

Detaylı

YAPAN: ESKISEHIR G TIPI LOJMAN TARİH: 15.02.2010 REVİZYON: Hakan Şahin - ideyapi Bilgisayar Destekli Tasarım

YAPAN: ESKISEHIR G TIPI LOJMAN TARİH: 15.02.2010 REVİZYON: Hakan Şahin - ideyapi Bilgisayar Destekli Tasarım YAPAN: PROJE: TARİH: 15.02.2010 REVİZYON: Hakan Şahin - ideyapi Bilgisayar Destekli Tasarım YAPI GENEL YERLEŞİM ŞEKİLLERİ 1 4. KAT 1 3. KAT 2 2. KAT 3 1. KAT 4 ZEMİN KAT 5 1. BODRUM 6 1. BODRUM - Temeller

Detaylı

OTS İNŞAAT MÜHENDİSLİK MİMARLIK DANIŞMANLIK LTD. ŞTİ. KAPANCA PROJESİ A BLOK BORUM KAT HESAP RAPORU

OTS İNŞAAT MÜHENDİSLİK MİMARLIK DANIŞMANLIK LTD. ŞTİ. KAPANCA PROJESİ A BLOK BORUM KAT HESAP RAPORU OTS İNŞAAT MÜHENDİSLİK MİMARLIK DANIŞMANLIK LTD. ŞTİ. KAPANCA PROJESİ A BLOK BORUM KAT HESAP RAPORU MART 2017 OTS İNŞAAT MÜH. MİM. DAN. LTD. ŞTİ. S a y f a i FÝRMA : OTS INSAAT MUH. MIM. DAN. LTD. STI.

Detaylı

YAPAN: TARİH: 15.02.2010 REVİZYON: 6500HL-0026 Statik Net50 / K.T.Ü. İnşaat Mühendisliği Bölümü

YAPAN: TARİH: 15.02.2010 REVİZYON: 6500HL-0026 Statik Net50 / K.T.Ü. İnşaat Mühendisliği Bölümü YAPAN: PROJE: TARİH: 15.02.2010 REVİZYON: 6500HL-0026 Statik Net50 / K.T.Ü. İnşaat Mühendisliği Bölümü PERFORMANS ANALİZİ 1 PERFORMANS ANALİZİ ÖN BİLGİLERİ VE ÖZETLERİ 1 MEVCUT KİRİŞ BİLGİLERİ 2 MEVCUT

Detaylı

UBET72 DM BETON KÖŞK YAPISI BETONARME STATİK HESAP RAPORU

UBET72 DM BETON KÖŞK YAPISI BETONARME STATİK HESAP RAPORU UBET72 DM BETON KÖŞK YAPISI HAZIRLAYAN : İSMAİL ENGİN KONTROL EDDEN : GÜNER İNCİ TARİH : 21.3.215 Sayfa / Page 2 / 4 REVİZYON BİLGİLERİ Rev. No. Tarih Tanım / YayınNedeni Onay Sunan Kontrol Onay RevizyonDetayBilgileri

Detaylı

YAPAN: TARİH: 15.02.2010 REVİZYON: 6500HL-0026 Statik Net50 / K.T.Ü. İnşaat Mühendisliği Bölümü

YAPAN: TARİH: 15.02.2010 REVİZYON: 6500HL-0026 Statik Net50 / K.T.Ü. İnşaat Mühendisliği Bölümü YAPAN: PROJE: TARİH: 15.02.2010 REVİZYON: 6500HL-0026 Statik Net50 / K.T.Ü. İnşaat Mühendisliği Bölümü PERFORMANS ANALİZİ 1 PERFORMANS ANALİZİ ÖN BİLGİLERİ VE ÖZETLERİ 1 MEVCUT KİRİŞ BİLGİLERİ 2 MEVCUT

Detaylı

Proje Adı: İstinat Duvarı Sayfa 1. Analiz Yapı Ltd. Şti. Tel:

Proje Adı: İstinat Duvarı Sayfa 1.  Analiz Yapı Ltd. Şti. Tel: Proje Adı: İstinat Duvarı Sayfa 1 BETONARME NERVÜRLÜ İSTİNAT DUVARI HESAP RAPORU GEOMETRİ BİLGİLERİ Duvarın zeminden itibaren yüksekliği H1 10 [m] Nervür Üst Genişliği N1 0,5 [m] Nervürün Alt Genişliği

Detaylı

FAB2015 - Betonarme Prefabrik Yapılar Analiz, Tasarım, Rapor ve Çizim Programı v1.0 GENEL YAPI VE DEPREM RAPORU

FAB2015 - Betonarme Prefabrik Yapılar Analiz, Tasarım, Rapor ve Çizim Programı v1.0 GENEL YAPI VE DEPREM RAPORU GENEL YAPI VE DEPREM RAPORU YAPI BİLGİLERİ: Proje Adı: Proje 1 Proje Sahibi: Prefabrik Firma Ad/İletişim: Yapı İli: Yapı İlçesi: Yapı Ada No: Yapı Parsel No: MÜELLİF BİLGİLERİ: Proje Müellifi: Oda No:

Detaylı

Proje Genel Bilgileri

Proje Genel Bilgileri Proje Genel Bilgileri Çatı Kaplaması : Betonarme Döşeme Deprem Bölgesi : 1 Yerel Zemin Sınıfı : Z2 Çerçeve Aralığı : 5,0 m Çerçeve Sayısı : 7 aks Malzeme : BS25, BÇIII Temel Taban Kotu : 1,0 m Zemin Emniyet

Detaylı

d : Kirişin faydalı yüksekliği E : Deprem etkisi E : Mevcut beton elastisite modülü

d : Kirişin faydalı yüksekliği E : Deprem etkisi E : Mevcut beton elastisite modülü 0. Simgeler A c A kn RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR : Brüt kolon enkesit alanı : Kritik katta değerlendirmenin yapıldığı doğrultudaki kapı ve pencere boşluk oranı %5'i geçmeyen ve köşegen

Detaylı

DEPREME DAYANIKLI YAPI İNŞAATI SORULAR

DEPREME DAYANIKLI YAPI İNŞAATI SORULAR DEPREME DAYANIKLI YAPI İNŞAATI SORULAR 1- Dünyadaki 3 büyük deprem kuşağı bulunmaktadır. Bunlar nelerdir. 2- Deprem odağı, deprem fay kırılması, enerji dalgaları, taban kayası, yerel zemin ve merkez üssünü

Detaylı

Proje Adı: İstinat Duvarı Sayfa 1. Analiz Yapı Tel:

Proje Adı: İstinat Duvarı Sayfa 1.  Analiz Yapı Tel: Proje Adı: İstinat Duvarı Sayfa 1 BETONARME KONSOL İSTİNAT DUVARI HESAP RAPORU GEOMETRİ BİLGİLERİ Duvarın zeminden itibaren yüksekliği H1 6 [m] Ön ampatman uç yüksekliği Ht2 0,4 [m] Ön ampatman dip yüksekliği

Detaylı

Çok Katlı Perdeli ve Tünel Kalıp Binaların Modellenmesi ve Tasarımı

Çok Katlı Perdeli ve Tünel Kalıp Binaların Modellenmesi ve Tasarımı Çok Katlı Perdeli ve Tünel Kalıp Binaların Modellenmesi ve Tasarımı Mustafa Tümer Tan İçerik 2 Perde Modellemesi, Boşluklu Perdeler Döşeme Yükleri ve Eğilme Hesabı Mantar bandı kirişler Kurulan modelin

Detaylı

ANTAKYA MÜZE OTEL TAŞIYICI SİSTEM PROJESİ. İnş.Yük.Müh. Bülent DEVECİ

ANTAKYA MÜZE OTEL TAŞIYICI SİSTEM PROJESİ. İnş.Yük.Müh. Bülent DEVECİ ANTAKYA MÜZE OTEL TAŞIYICI SİSTEM PROJESİ İnş.Yük.Müh. Bülent DEVECİ Proje Künyesi : Yatırımcı Mimari Proje Müellifi Statik Proje Müellifi Çelik İmalat Yüklenicisi : Asfuroğlu Otelcilik : Emre Arolat Mimarlık

Detaylı

GÜZ DÖNEMİ YAPI STATİĞİ 1 DERSİ PROJE RAPORU

GÜZ DÖNEMİ YAPI STATİĞİ 1 DERSİ PROJE RAPORU 2018-2019 GÜZ DÖNEMİ YAPI STATİĞİ 1 DERSİ PROJE RAPORU GRUP 1 ÖĞRENCİ NO - ADI SOYADI ÖĞRENCİ NO - ADI SOYADI ÖĞRENCİ NO - ADI SOYADI ÖĞRENCİ NO - ADI SOYADI ÖĞRENCİ NO - ADI SOYADI ÖĞRENCİ NO - ADI SOYADI

Detaylı

ÇOK KATLI BİNALARIN DEPREM ANALİZİ

ÇOK KATLI BİNALARIN DEPREM ANALİZİ ÇOK KATLI BİNALARIN DEPREM ANALİZİ M. Sami DÖNDÜREN a Adnan KARADUMAN a a Selçuk Üniversitesi Mühendislik Mimarlık Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Konya Özet Bu çalışmada elips, daire, L, T, üçgen,

Detaylı

BİNAYA TEMEL SEVİYESİNDE TESİR EDEN TABAN KESME KUVVETİNİN BULUNMASI V = W A(T ) R (T ) 0,10.A.I.W

BİNAYA TEMEL SEVİYESİNDE TESİR EDEN TABAN KESME KUVVETİNİN BULUNMASI V = W A(T ) R (T ) 0,10.A.I.W BİNAYA TEMEL SEVİYESİNDE TESİR EDEN TABAN KESME KUVVETİNİN BULUNMASI X-X YÖNÜNDE BİNAYA TEMEL SEVİYESİNDE TESİR EDEN TABAN KESME KUVVETİNİN BULUNMASI V W A(T ) R (T ) 0,10.A.I.W TOPLAM BİNA AĞIRLIĞI (W)

Detaylı

İSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ İNŞAAT FAKÜLTESİ BETONARME HASTANE PROJESİ. Olca OLGUN

İSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ İNŞAAT FAKÜLTESİ BETONARME HASTANE PROJESİ. Olca OLGUN İSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ İNŞAAT FAKÜLTESİ BETONARME HASTANE PROJESİ Olca OLGUN Bölümü: İnşaat Mühendisliği Betonarme Yapılar Çalışma Gurubu ARALIK 2000 İSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ İNŞAAT FAKÜLTESİ

Detaylı

GENEL KESİTLİ KOLON ELEMANLARIN TAŞIMA GÜCÜ (Ara donatılı dikdörtgen kesitler)

GENEL KESİTLİ KOLON ELEMANLARIN TAŞIMA GÜCÜ (Ara donatılı dikdörtgen kesitler) GENEL KESİTLİ KOLON ELEMANLARIN TAŞIMA GÜCÜ (Ara donatılı dikdörtgen kesitler) BOYUTLANDIRMA VE DONATI HESABI Örnek Kolon boyutları ne olmalıdır. Çözüm Kolon taşıma gücü abaklarının kullanımı Soruda verilenler

Detaylı

Bina Türü Yapı Sistemlerinin Analizi Üzerine Rijit Döşeme ve Sınır Şartları ile İlgili Varsayımların Etkisi

Bina Türü Yapı Sistemlerinin Analizi Üzerine Rijit Döşeme ve Sınır Şartları ile İlgili Varsayımların Etkisi Bina Türü Yapı Sistemlerinin Analizi Üzerine Rijit Döşeme ve Sınır Şartları ile İlgili Varsayımların Etkisi Rasim Temür İstanbul Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Anabilim Dalı Sunum Planı Giriş Rijit Döşeme

Detaylı

11/10/2013 İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİNE GİRİŞ BETONARME YAPILAR BETONARME YAPILAR

11/10/2013 İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİNE GİRİŞ BETONARME YAPILAR BETONARME YAPILAR BETONARME YAPILAR İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİNE GİRİŞ BETONARME YAPILAR 1. Giriş 2. Beton 3. Çelik 4. Betonarme yapı elemanları 5. Değerlendirme Prof.Dr. Zekai Celep 10.11.2013 2 /43 1. Malzeme (Beton) (MPa) 60

Detaylı

KESME BAKIMINDAN DOĞRU TASARLANMAMIŞ BETONARME PERDE DUVARLI YÜKSEK BİNALARIN DEPREM PERFORMANSI

KESME BAKIMINDAN DOĞRU TASARLANMAMIŞ BETONARME PERDE DUVARLI YÜKSEK BİNALARIN DEPREM PERFORMANSI KESME BAKIMINDAN DOĞRU TASARLANMAMIŞ BETONARME PERDE DUVARLI YÜKSEK BİNALARIN DEPREM PERFORMANSI Ali İhsan ÖZCAN Yüksek Lisans Tez Sunumu 02.06.2015 02.06.2015 1 Giriş Nüfus yoğunluğu yüksek bölgelerde;

Detaylı

DEPREME DAYANIKLI YAPI TASARIMI

DEPREME DAYANIKLI YAPI TASARIMI DEPREME DAYANIKLI YAPI TASARIMI Düşey Doğrultuda Düzensizlik Durumları 7. Hafta Yrd. Doç. Dr. Alper CUMHUR Kaynak: Sakarya Üniversitesi / İnşaat Mühendisliği Bölümü / Depreme Dayanıklı Betonarme Yapı Tasarımı

Detaylı

DEPREM HESABI. Doç. Dr. Mustafa ZORBOZAN

DEPREM HESABI. Doç. Dr. Mustafa ZORBOZAN BETONARME YAPI TASARIMI DEPREM HESABI Doç. Dr. Mustafa ZORBOZAN Mart 2009 GENEL BİLGİ 18 Mart 2007 ve 18 Mart 2008 tarihleri arasında ülkemizde kaydedilen deprem etkinlikleri Kaynak: http://www.koeri.boun.edu.tr/sismo/map/tr/oneyear.html

Detaylı

BİLGİLENDİRME EKİ 7E. LİFLİ POLİMER İLE SARGILANAN KOLONLARDA DAYANIM VE SÜNEKLİK ARTIŞININ HESABI

BİLGİLENDİRME EKİ 7E. LİFLİ POLİMER İLE SARGILANAN KOLONLARDA DAYANIM VE SÜNEKLİK ARTIŞININ HESABI BİLGİLENDİRME EKİ 7E. LİFLİ POLİMER İLE SARGILANAN KOLONLARDA DAYANIM VE SÜNEKLİK ARTIŞININ HESABI 7E.0. Simgeler A s = Kolon donatı alanı (tek çubuk için) b = Kesit genişliği b w = Kiriş gövde genişliği

Detaylı

DEPREM BÖLGELERĐNDE YAPILACAK BĐNALAR HAKKINDA YÖNETMELĐK (TDY 2007) Seminerin Kapsamı

DEPREM BÖLGELERĐNDE YAPILACAK BĐNALAR HAKKINDA YÖNETMELĐK (TDY 2007) Seminerin Kapsamı DEPREM BÖLGELERĐNDE YAPILACAK BĐNALAR HAKKINDA YÖNETMELĐK (TDY 2007) Prof. Dr. Erkan Özer Đstanbul Teknik Üniversitesi Đnşaat Fakültesi Yapı Anabilim Dalı Seminerin Kapsamı 1- Bölüm 1 ve Bölüm 2 - Genel

Detaylı

IDE CAD KULLANIM KILAVUZU. Proje Yeni. 1- Önce yeni projeyi şablonu kullanılarak başlat. "Arka Plan Beyaz"ı seç ve "aç" tıkla

IDE CAD KULLANIM KILAVUZU. Proje Yeni. 1- Önce yeni projeyi şablonu kullanılarak başlat. Arka Plan Beyazı seç ve aç tıkla IDE CAD KULLANIM KILAVUZU Proje Yeni 1- Önce yeni projeyi şablonu kullanılarak başlat. "Arka Plan Beyaz"ı seç ve "aç" tıkla 2) Ayarlar Genel ayarlar Pencere: Genel Ayarlar Izgara ve sınırlar X aralığı:

Detaylı

1- BELGELER 2- YAPI GENEL BİLGİLERİ BAŞLIKLAR 3- YAPIDAN BİLGİ TOPLANMASI 4- RİSKLİ YAPI TESPİT ANALİZİ 5- ZEMİN ETÜD RAPORU 6- YIĞMA YAPI ANALİZİ

1- BELGELER 2- YAPI GENEL BİLGİLERİ BAŞLIKLAR 3- YAPIDAN BİLGİ TOPLANMASI 4- RİSKLİ YAPI TESPİT ANALİZİ 5- ZEMİN ETÜD RAPORU 6- YIĞMA YAPI ANALİZİ RİSKLİ YAPILAR DAİRESİ BAŞKANLIĞI 1- BELGELER 2- YAPI GENEL BİLGİLERİ BAŞLIKLAR 3- YAPIDAN BİLGİ TOPLANMASI 4- RİSKLİ YAPI TESPİT ANALİZİ 5- ZEMİN ETÜD RAPORU 6- YIĞMA YAPI ANALİZİ İÇİNDEKİLER Lisanslı

Detaylı

BÖLÜM 2: DÜŞEY YÜKLERE GÖRE HESAP

BÖLÜM 2: DÜŞEY YÜKLERE GÖRE HESAP BÖLÜM 2: DÜŞEY YÜKLERE GÖRE HESAP KONTROL KONUSU: 1-1 ile B-B aks çerçevelerinin zemin kat tavanına ait sürekli kirişlerinin düşey yüklere göre statik hesabı KONTROL TARİHİ: 19.02.2019 Zemin Kat Tavanı

Detaylı

PROJE KONTROL FORMU ÖRNEĞİ

PROJE KONTROL FORMU ÖRNEĞİ 1 PROJE KONTROL FORMU ÖRNEĞİ Denetimi Üstlenilecek İş İl / İlçe : İlgili İdare : Pafta/Ada/Parsel No : Yapı Adresi : Yapı Sahibi : Yapı Sahibinin Adresi : Yapı Denetim Kuruluşu İzin Belge No : Unvanı :

Detaylı

RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 5-Özel Konular

RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 5-Özel Konular RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 5-Özel Konular Çevre ve Şehircilik Bakanlığı Alt Yapı ve Kentsel Dönüşüm Hizmetleri Genel Müdürlüğü Konular Bina Risk Tespiti Raporu Hızlı Değerlendirme

Detaylı

Tanım: Boyuna doğrultuda eksenel basınç kuvveti taşıyan elemanlara Basınç Çubuğu denir.

Tanım: Boyuna doğrultuda eksenel basınç kuvveti taşıyan elemanlara Basınç Çubuğu denir. BASINÇ ÇUBUKLARI Tanım: Boyuna doğrultuda eksenel basınç kuvveti taşıyan elemanlara Basınç Çubuğu denir. Basınç çubukları, sadece eksenel basınç kuvvetine maruz kalırlar. Bu çubuklar üzerinde Eğilme ve

Detaylı

D102 d= tarihinde yapılacak olan Proje Kontrol Sınavında (2. Vize) yanınızda sadece. D104 d=120 K109 K kat. 1.

D102 d= tarihinde yapılacak olan Proje Kontrol Sınavında (2. Vize) yanınızda sadece. D104 d=120 K109 K kat. 1. 05.03.2019 tarihinde yapılacak olan Proje Kontrol Sınavında (2. Vize) yanınızda sadece bu notları bulundurabilirsiniz. Sınav, 1.öğr. için 13. 00, 2. Öğr için 17. 05 te başlayacaktır. S104 S105 S106 3.5

Detaylı

Betonarme Yapılarda Perde Duvar Kullanımının Önemi

Betonarme Yapılarda Perde Duvar Kullanımının Önemi Betonarme Yapılarda Perde Duvar Kullanımının Önemi ĠnĢaat Yüksek Mühendisi MART 2013 Mustafa Berker ALICIOĞLU Manisa Çevre ve ġehircilik Müdürlüğü, Yapı Denetim ġube Müdürlüğü Özet: Manisa ve ilçelerinde

Detaylı

28. Sürekli kiriş örnek çözümleri

28. Sürekli kiriş örnek çözümleri 28. Sürekli kiriş örnek çözümleri SEM2015 programında sürekli kiriş için tanımlanmış özel bir eleman yoktur. Düzlem çerçeve eleman kullanılarak sürekli kirişler çözülebilir. Ancak kiriş mutlaka X-Y düzleminde

Detaylı

Orion. Depreme Güvenli Yapı Tasarımı. PROTA Mühendislik. Bina Tasarım Sistemi. Joseph Kubin Mustafa Tümer TAN

Orion. Depreme Güvenli Yapı Tasarımı. PROTA Mühendislik. Bina Tasarım Sistemi. Joseph Kubin Mustafa Tümer TAN Orion Bina Tasarım Sistemi Depreme Güvenli Yapı Tasarımı Joseph Kubin Mustafa Tümer TAN PROTA Mühendislik Depreme Güvenli Yapılar Doğru, Esnek ve Güvenilir Yapısal Model Esnek 3-Boyut ve Geometri Olanakları

Detaylı

RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 5-Kontrol Uygulaması

RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 5-Kontrol Uygulaması RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 5-Kontrol Uygulaması Çevre ve Şehircilik Bakanlığı Alt Yapı ve Kentsel Dönüşüm Hizmetleri Genel Müdürlüğü Kontrol edilecek noktalar Bina RBTE kapsamında

Detaylı

BÖLÜM 2: DÜŞEY YÜKLERE GÖRE HESAP

BÖLÜM 2: DÜŞEY YÜKLERE GÖRE HESAP BÖLÜM 2: DÜŞEY YÜKLERE GÖRE HESAP KONTROL KONUSU: 2-2 ile A-A aks çerçevelerinin zemin ve birinci kat tavanına ait sürekli kirişlerinin düşey yüklere göre statik hesabı SINAV ve KONTROL TARİHİ: 06.03.2017

Detaylı

) = 2.5 ve R a (T 1 1 2 2, 3 3 4 4

) = 2.5 ve R a (T 1 1 2 2, 3 3 4 4 BÖLÜM 5 YIĞMA BİNALAR İÇİN DEPREME DAYANIKLI TASARIM KURALLARI 5.. KAPSAM Deprem bölgelerinde yapılacak olan, hem düşey hem yatay yükler için tüm taşıyıcı sistemi doğal veya yapay malzemeli taşıyıcı duvarlar

Detaylı

Nautilus kalıpları, yerinde döküm yapılarak, hafifletilmiş betonarme plak döşeme oluşturmak için geliştirilmiş kör kalıp sistemidir.

Nautilus kalıpları, yerinde döküm yapılarak, hafifletilmiş betonarme plak döşeme oluşturmak için geliştirilmiş kör kalıp sistemidir. Nautilus kalıpları, yerinde döküm yapılarak, hafifletilmiş betonarme plak döşeme oluşturmak için geliştirilmiş kör kalıp sistemidir. Mimari ve statik tasarım kolaylığı Kirişsiz, kasetsiz düz bir tavan

Detaylı

RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR. 6- Risk Tespit Uygulaması: Yığma Bina

RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR. 6- Risk Tespit Uygulaması: Yığma Bina RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR 6- Risk Tespit Uygulaması: Yığma Bina RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR BİRİNCİ AŞAMA DEĞERLENDİRME YÖNTEMİ BİNANIN ÖZELLİKLERİ Binanın

Detaylı

BETONARME-II (KOLONLAR)

BETONARME-II (KOLONLAR) BETONARME-II (KOLONLAR) ONUR ONAT Kolonların Kesme Güvenliği ve Kesme Donatısının Belirlenmesi Kesme güvenliği aşağıdaki adımlar yoluyla yapılır; Elverişsiz yükleme şartlarından elde edilen en büyük kesme

Detaylı

YIĞMA YAPI TASARIMI DEPREM BÖLGELERİNDE YAPILACAK BİNALAR HAKKINDA YÖNETMELİK

YIĞMA YAPI TASARIMI DEPREM BÖLGELERİNDE YAPILACAK BİNALAR HAKKINDA YÖNETMELİK 11.04.2012 1 DEPREM BÖLGELERİNDE YAPILACAK BİNALAR HAKKINDA YÖNETMELİK 2 Genel Kurallar: Deprem yükleri : S(T1) = 2.5 ve R = 2.5 alınarak bulanacak duvar gerilmelerinin sınır değerleri aşmaması sağlanmalıdır.

Detaylı

Süneklik Düzeyi Yüksek Perdeler TANIMLAR Perdeler, planda uzun kenarın kalınlığa oranı en az 7 olan düşey, taşıyıcı sistem elemanlarıdır.

Süneklik Düzeyi Yüksek Perdeler TANIMLAR Perdeler, planda uzun kenarın kalınlığa oranı en az 7 olan düşey, taşıyıcı sistem elemanlarıdır. TC. SAKARYA ÜNİVERSİTESİ MF İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ İNM 308 Depreme Dayanıklı Betonarme e Yapı Tasarımı arımı Earthquake Resistantt Reinforced Concretee Structural Design BÖLÜM 3 - BETONARME BİNALAR

Detaylı

BETONARME BĠR OKULUN DEPREM GÜÇLENDĠRMESĠNĠN ĠDE-CAD PROGRAMI ĠLE ARAġTIRILMASI: ISPARTA-KESME ĠLKÖĞRETĠM OKULU ÖRNEĞĠ

BETONARME BĠR OKULUN DEPREM GÜÇLENDĠRMESĠNĠN ĠDE-CAD PROGRAMI ĠLE ARAġTIRILMASI: ISPARTA-KESME ĠLKÖĞRETĠM OKULU ÖRNEĞĠ MYO-ÖS 2010- Ulusal Meslek Yüksekokulları Öğrenci Sempozyumu 21-22 EKİM 2010-DÜZCE BETONARME BĠR OKULUN DEPREM GÜÇLENDĠRMESĠNĠN ĠDE-CAD PROGRAMI ĠLE ARAġTIRILMASI: ISPARTA-KESME ĠLKÖĞRETĠM OKULU ÖRNEĞĠ

Detaylı

BETONARME-I 5. Hafta KİRİŞLER. Onur ONAT Munzur Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli

BETONARME-I 5. Hafta KİRİŞLER. Onur ONAT Munzur Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli BETONARME-I 5. Hafta KİRİŞLER Onur ONAT Munzur Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli 1 Malzeme Katsayıları Beton ve çeliğin üretilirken, üretim aşamasında hedefi tutmama

Detaylı

10 - BETONARME TEMELLER ( TS 500)

10 - BETONARME TEMELLER ( TS 500) TS 500 / Şubat 2000 Temel derinliği konusundan hiç bahsedilmemektedir. EKİM 2012 10 - BETONARME TEMELLER ( TS 500) 10.0 - KULLANILAN SİMGELER Öğr.Verildi b d l V cr V d Duvar altı temeli genişliği Temellerde,

Detaylı

DEPREME DAVRANIŞI DEĞERLENDİRME İÇİN DOĞRUSAL OLMAYAN ANALİZ. NEJAT BAYÜLKE 19 OCAK 2017 İMO ANKARA ŞUBESİ

DEPREME DAVRANIŞI DEĞERLENDİRME İÇİN DOĞRUSAL OLMAYAN ANALİZ. NEJAT BAYÜLKE 19 OCAK 2017 İMO ANKARA ŞUBESİ DEPREME DAVRANIŞI DEĞERLENDİRME İÇİN DOĞRUSAL OLMAYAN ANALİZ NEJAT BAYÜLKE nbayulke@artiproje.net 19 OCAK 2017 İMO ANKARA ŞUBESİ Deprem davranışını Belirleme Değişik şiddette depremde nasıl davranacak?

Detaylı

Kirişli Döşemeli Betonarme Yapılarda Döşeme Boşluklarının Kat Deplasmanlarına Etkisi. Giriş

Kirişli Döşemeli Betonarme Yapılarda Döşeme Boşluklarının Kat Deplasmanlarına Etkisi. Giriş 1 Kirişli Döşemeli Betonarme Yapılarda Döşeme Boşluklarının Kat Deplasmanlarına Etkisi İbrahim ÖZSOY Pamukkale Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Kınıklı Kampüsü / DENİZLİ Tel

Detaylı

BETONARME BİNA TASARIMI

BETONARME BİNA TASARIMI BETONARME BİNA TASARIMI (ZEMİN KAT ve 1. KAT DÖŞEMELERİN HESABI) BETONARME BİNA TASARIMI Sayfa No: 1 ZEMİN KAT TAVANI (DİŞLİ DÖŞEME): X1, X2, ile verilen ölçüleri belirleyebilmek için önce 1. kat tavanı

Detaylı

KOLONLAR Sargı Etkisi. Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme I, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, http://mmf.ogu.edu.tr/atopcu 147

KOLONLAR Sargı Etkisi. Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme I, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, http://mmf.ogu.edu.tr/atopcu 147 KOLONLAR Sargı Etkisi Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme I, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, http://mmf.ogu.edu.tr/atopcu 147 Üç eksenli gerilme etkisinde beton davranışı (RICHART deneyi-1928) ERSOY/ÖZCEBE,

Detaylı

CE498 PROJE DERS NOTU

CE498 PROJE DERS NOTU CE498 PROJE DERS NOTU İnşaat Mühendisliği Bölümü Mühendislik Fakültesi Yakın Doğu Üniversitesi Temmuz 2015, Lefkoşa, KKTC CE498 - PROJE Genel Kapsam: Bu derste 3 katlı betonarme konut olarak kullanılacak

Detaylı

BETONARME. Çözüm 1.Adım

BETONARME. Çözüm 1.Adım Çözüm 1.Adım Çözüm 2. Adım Çözüm 3. Adım Kiriş No Çelik Çapı Bir Adet Donatı Uzunluğu (m) Donatı Adedi Kat Sayısı Aynı Tip Kiriş Sayısı Çelik Ağırlığı (kg/m) Toplam Ağırlık (kg) K1 Ø8 (ertiye) Ø14 (montaj)

Detaylı

REZA SHIRZAD REZAEI 1

REZA SHIRZAD REZAEI 1 REZA SHIRZAD REZAEI 1 Tezin Amacı Köprü analiz ve modellemesine yönelik çalışma Akberabad kemer köprüsünün analizi ve modellenmesi Tüm gerçek detayların kullanılması Kalibrasyon 2 KEMER KÖPRÜLER Uzun açıklıklar

Detaylı

Ad-Soyad K J I H G F E D C B A. Öğrenci No. Yapı kullanım amacı. Yerel Zemin Sınıfı. Deprem Bölgesi. Dolgu Duvar Cinsi. Dişli Döşeme Dolgu Cinsi

Ad-Soyad K J I H G F E D C B A. Öğrenci No. Yapı kullanım amacı. Yerel Zemin Sınıfı. Deprem Bölgesi. Dolgu Duvar Cinsi. Dişli Döşeme Dolgu Cinsi EGE ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ YAPI ANABİLİM DALI 2018-2019 ÖĞRETİM YILI GÜZ YARIYILI BETONARME II DERSİ PROJE BİNA VERİLERİ Ad-Soyad Öğrenci No K J I H G F E D C B A

Detaylı

STructural Analysis For Computer Aided Design

STructural Analysis For Computer Aided Design STructural Analysis For Computer Aided Design Sta4CAD Teknik Özellikleri Çok katlı yapıları, betonarme yapılara özgün davranışlarını dikkate alarak 3 boyutlu çözümü. Rijit diyafram tanımı ile kat yatay

Detaylı

Prefabrik yapıların tasarımı, temelde geleneksel betonarme yapıların tasarımı ile benzerdir.

Prefabrik yapıların tasarımı, temelde geleneksel betonarme yapıların tasarımı ile benzerdir. Prefabrik yapıların tasarımı, temelde geleneksel betonarme yapıların tasarımı ile benzerdir. Tasarımda kullanılan şartname ve yönetmelikler de prefabrik yapılara has bazıları dışında benzerdir. Prefabrik

Detaylı

YAPILARDA HASAR TESPĐTĐ-II

YAPILARDA HASAR TESPĐTĐ-II YAPILARDA HASAR TESPĐTĐ-II VII.Bölüm BETONARME YAPILARDA HASAR Konular 7.2. KĐRĐŞ 7.3. PERDE 7.4. DÖŞEME KĐRĐŞLERDE HASAR Betonarme kirişlerde düşey yüklerden dolayı en çok görülen hasar şekli açıklıkta

Detaylı

29. Düzlem çerçeve örnek çözümleri

29. Düzlem çerçeve örnek çözümleri 9. Düzlem çerçeve örnek çözümleri 9. Düzlem çerçeve örnek çözümleri Örnek 9.: NPI00 profili ile imal edilecek olan sağdaki düzlem çerçeveni normal, kesme ve moment diyagramları çizilecektir. Yapı çeliği

Detaylı

Proje ile ilgili açıklamalar: Döşeme türleri belirlenir. Döşeme kalınlıkları belirlenir. Çatı döşemesi ve 1. kat normal döşemesinde döşeme yükleri

Proje ile ilgili açıklamalar: Döşeme türleri belirlenir. Döşeme kalınlıkları belirlenir. Çatı döşemesi ve 1. kat normal döşemesinde döşeme yükleri Proje ile ilgili açıklamalar: Döşeme türleri belirlenir. Döşeme kalınlıkları belirlenir. Çatı döşemesi ve 1. kat normal döşemesinde döşeme yükleri belirlenmesi 1. katta döşemelerin çözümü ve çizimi Döşeme

Detaylı

İKİ BOYUTLU ÇUBUK SİSTEMLER İÇİN YAPI ANALİZ PROGRAM YAZMA SİSTEMATİĞİ

İKİ BOYUTLU ÇUBUK SİSTEMLER İÇİN YAPI ANALİZ PROGRAM YAZMA SİSTEMATİĞİ İKİ BOYUTLU ÇUBUK SİSTEMLER İÇİN YAPI ANALİZ PROGRAM YAZMA SİSTEMATİĞİ Yapı Statiği nde incelenen sistemler çerçeve sistemlerdir. Buna ek olarak incelenen kafes ve karma sistemler de aslında çerçeve sistemlerin

Detaylı

İNŞ 320- Betonarme 2 Ders Notları / Prof Dr. Cengiz DÜNDAR Arş. Gör. Duygu BAŞLI

İNŞ 320- Betonarme 2 Ders Notları / Prof Dr. Cengiz DÜNDAR Arş. Gör. Duygu BAŞLI a) Denge Burulması: Yapı sistemi veya elemanında dengeyi sağlayabilmek için burulma momentine gereksinme varsa, burulma denge burulmasıdır. Sözü edilen gereksinme, elastik aşamada değil taşıma gücü aşamasındaki

Detaylı

ÇATI KONSTRÜKSİYONLARINDA GAZBETON UYGULAMALARI Doç.Dr.Oğuz Cem Çelik İTÜ Mimarlık Fakültesi Yapı Statiği ve Betonarme Birimi

ÇATI KONSTRÜKSİYONLARINDA GAZBETON UYGULAMALARI Doç.Dr.Oğuz Cem Çelik İTÜ Mimarlık Fakültesi Yapı Statiği ve Betonarme Birimi ÇATI KONSTRÜKSİYONLARINDA GAZBETON UYGULAMALARI Doç.Dr.Oğuz Cem Çelik İTÜ Mimarlık Fakültesi Yapı Statiği ve Betonarme Birimi ÖZET Donatılı gazbeton çatı panellerinin çeşitli çatı taşıyıcı sistemlerinde

Detaylı

BETONARME YAPI ELEMANLARINDA DONATI DÜZENLEME İLKELERİ

BETONARME YAPI ELEMANLARINDA DONATI DÜZENLEME İLKELERİ BETONARME YAPI ELEMANLARINDA DONATI DÜZENLEME İLKELERİ Araş. Gör. İnş.Yük. Müh. Hayri Baytan ÖZMEN Bir Yanlışlık Var! 1 Donatı Düzenleme (Detaylandırma) Yapı tasarımının son ve çok önemli aşamasıdır. Yapının

Detaylı

BETONARME-II ONUR ONAT HAFTA-1 VE HAFTA-II

BETONARME-II ONUR ONAT HAFTA-1 VE HAFTA-II BETONARME-II ONUR ONAT HAFTA-1 VE HAFTA-II GENEL BİLGİLER Yapısal sistemler düşey yüklerin haricinde aşağıda sayılan yatay yüklerin etkisine maruz kalmaktadırlar. 1. Deprem 2. Rüzgar 3. Toprak itkisi 4.

Detaylı

İZMİR İLİ BUCA İLÇESİ 8071 ADA 7 PARSEL RİSKLİ BİNA İNCELEME RAPORU

İZMİR İLİ BUCA İLÇESİ 8071 ADA 7 PARSEL RİSKLİ BİNA İNCELEME RAPORU İZMİR İLİ BUCA İLÇESİ 8071 ADA 7 PARSEL RİSKLİ BİNA İNCELEME RAPORU AĞUSTOS 2013 1.GENEL BİLGİLER 1.1 Amaç ve Kapsam Bu çalışma, İzmir ili, Buca ilçesi Adatepe Mahallesi 15/1 Sokak No:13 adresinde bulunan,

Detaylı

BÜYÜKADA ÇARŞI CAMİİ MİMARİ PROJE YARIŞMASI STATİK RAPORU

BÜYÜKADA ÇARŞI CAMİİ MİMARİ PROJE YARIŞMASI STATİK RAPORU BÜYÜKADA ÇARŞI CAMİİ MİMARİ PROJE YARIŞMASI STATİK RAPORU GİRİŞ: 1.1 Raporun Anafikri Bu rapor Büyükada da yapılacak Çarşı Camii projesinin tasarım parametrelerini ve taşıyıcı sistem bilgilerini açıklayacaktır.

Detaylı

KİRİŞLERDE PLASTİK MAFSALIN PLASTİKLEŞME BÖLGESİNİ VEREN BİLGİSAYAR YAZILIMI

KİRİŞLERDE PLASTİK MAFSALIN PLASTİKLEŞME BÖLGESİNİ VEREN BİLGİSAYAR YAZILIMI IM 566 LİMİT ANALİZ DÖNEM PROJESİ KİRİŞLERDE PLASTİK MAFSALIN PLASTİKLEŞME BÖLGESİNİ VEREN BİLGİSAYAR YAZILIMI HAZIRLAYAN Bahadır Alyavuz DERS SORUMLUSU Prof. Dr. Sinan Altın GAZİ ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ

Detaylı

RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR. 4- Özel Konular

RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR. 4- Özel Konular RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR 4- Özel Konular Konular Kalibrasyonda Kullanılan Binalar Bina Risk Tespiti Raporu Hızlı Değerlendirme Metodu Sıra Dışı Binalarda Tespit 2 Amaç RYTE yönteminin

Detaylı

Çelik Yapılar - INS /2016

Çelik Yapılar - INS /2016 Çelik Yapılar - INS4033 2015/2016 DERS III Yapısal Analiz Kusurlar Lineer Olmayan Malzeme Davranışı Malzeme Koşulları ve Emniyet Gerilmeleri Arttırılmış Deprem Etkileri Fatih SÖYLEMEZ Yük. İnş. Müh. İçerik

Detaylı

ÇOK KATLI BETONARME YAPILARIN DİNAMİK ANALİZİ

ÇOK KATLI BETONARME YAPILARIN DİNAMİK ANALİZİ ÇOK KATLI BETONARME YAPILARIN DİNAMİK ANALİZİ Adnan KARADUMAN (*), M.Sami DÖNDÜREN (**) ÖZET Bu çalışmada T şeklinde, L şeklinde ve kare şeklinde geometriye sahip bina modellerinin deprem davranışlarının

Detaylı

DEPREME DAYANIKLI YAPI TASARIMI

DEPREME DAYANIKLI YAPI TASARIMI DEPREME DAYANIKLI YAPI TASARIMI Süneklik, Rijitlik, Dayanıklık ve Deprem Yüklerine İlişkin Genel Kurallar 4. Hafta Yrd. Doç. Dr. Alper CUMHUR Kaynak: Sakarya Üniversitesi / İnşaat Mühendisliği Bölümü /

Detaylı

DEPREME DAYANIKLI YAPI TASARIMI

DEPREME DAYANIKLI YAPI TASARIMI DEPREME DAYANIKLI YAPI TASARIMI Planda Düzensizlik Durumları 6. Hafta Yrd. Doç. Dr. Alper CUMHUR Kaynak: Sakarya Üniversitesi / İnşaat Mühendisliği Bölümü / Depreme Dayanıklı Betonarme Yapı Tasarımı Ders

Detaylı

İTÜ Mimarlık Fakültesi Mimarlık Bölümü Yapı ve Deprem Mühendisliği Çalışma Grubu BETONARME YAPILAR MIM 232. Döşemeler

İTÜ Mimarlık Fakültesi Mimarlık Bölümü Yapı ve Deprem Mühendisliği Çalışma Grubu BETONARME YAPILAR MIM 232. Döşemeler İTÜ Mimarlık Fakültesi Mimarlık Bölümü Yapı ve Deprem Mühendisliği Çalışma Grubu BETONARME YAPILAR MIM 232 Döşemeler 2015 Betonarme Döşemeler Giriş / Betonarme Döşemeler Kirişli plak döşemeler Dişli (nervürlü)

Detaylı

Betonarme Merdivenler Statik-Betonarme Hesap Yöntemi ve Konstrüktif Esaslar

Betonarme Merdivenler Statik-Betonarme Hesap Yöntemi ve Konstrüktif Esaslar Betonarme Merdivenler Statik-Betonarme Hesap Yöntemi ve Konstrüktif Esaslar Merdivenler, katlar arası bağlantıları sağlayan ve özellikle hareketli yük iletimini gerçekleştiren yapı elemanlarıdır. Üç ana

Detaylı

DOKUZ KATLI TÜNEL KALIP BİNA SONLU ELEMAN MODELİNİN ZORLAMALI TİTREŞİM TEST VERİLERİ İLE GÜNCELLENMESİ

DOKUZ KATLI TÜNEL KALIP BİNA SONLU ELEMAN MODELİNİN ZORLAMALI TİTREŞİM TEST VERİLERİ İLE GÜNCELLENMESİ DOUZ ATLI TÜNEL ALIP BİNA SONLU ELEMAN MODELİNİN ZORLAMALI TİTREŞİM TEST VERİLERİ İLE ÜNCELLENMESİ O. C. Çelik 1, H. Sucuoğlu 2 ve U. Akyüz 2 1 Yardımcı Doçent, İnşaat Mühendisliği Programı, Orta Doğu

Detaylı

PATLAMAYA DAYANIKLI BİNA TASARIMI (BLAST RESISTANT BUILDING DESIGN) İnş. Yük. Müh. Mustafa MUNZUROĞLU

PATLAMAYA DAYANIKLI BİNA TASARIMI (BLAST RESISTANT BUILDING DESIGN) İnş. Yük. Müh. Mustafa MUNZUROĞLU PATLAMAYA DAYANIKLI BİNA TASARIMI (BLAST RESISTANT BUILDING DESIGN) İnş. Yük. Müh. Mustafa MUNZUROĞLU HSBC Genel Müdürlük Binası Levent-İstanbul Terör Saldırısı 20 Kasım 2003 Nitrik Asit, Hidrojen Peroksit,

Detaylı

BETONARME YAPI TASARIMI DERSİ Kolon betonarme hesabı Güçlü kolon-zayıf kiriş prensibi Kolon-kiriş birleşim bölgelerinin kesme güvenliği M.S.

BETONARME YAPI TASARIMI DERSİ Kolon betonarme hesabı Güçlü kolon-zayıf kiriş prensibi Kolon-kiriş birleşim bölgelerinin kesme güvenliği M.S. BETONARME YAPI TASARIMI DERSİ Kolon betonarme hesabı Güçlü kolon-zayıf kiriş prensibi Kolon-kiriş birleşim bölgelerinin kesme güvenliği M.S.KIRÇIL y N cp ex ey x ex= x doğrultusundaki dışmerkezlik ey=

Detaylı

BETONARME YAPILARDA BETON SINIFININ TAŞIYICI SİSTEM DAVRANIŞINA ETKİSİ

BETONARME YAPILARDA BETON SINIFININ TAŞIYICI SİSTEM DAVRANIŞINA ETKİSİ BETONARME YAPILARDA BETON SINIFININ TAŞIYICI SİSTEM DAVRANIŞINA ETKİSİ Duygu ÖZTÜRK 1,Kanat Burak BOZDOĞAN 1, Ayhan NUHOĞLU 1 duygu@eng.ege.edu.tr, kanat@eng.ege.edu.tr, anuhoglu@eng.ege.edu.tr Öz: Son

Detaylı

Binaların Deprem Dayanımları Tespiti için Yapısal Analiz

Binaların Deprem Dayanımları Tespiti için Yapısal Analiz Binaların Deprem Dayanımları Tespiti için Yapısal Analiz Sunan: Taner Aksel www.benkoltd.com Doğru Dinamik Yapısal Analiz için: Güvenilir, akredite edilmiş, gerçek 3 Boyutlu sonlu elemanlar analizi yapabilen

Detaylı

RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR. 5- Risk Tespit Uygulaması: Betonarme Bina

RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR. 5- Risk Tespit Uygulaması: Betonarme Bina RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR 5- Risk Tespit Uygulaması: Betonarme Bina İncelenen Bina Binanın Yeri Bina Taşıyıcı Sistemi Bina 5 katlı Betonarme çerçeve ve perde sistemden oluşmaktadır.

Detaylı

Temel sistemi seçimi;

Temel sistemi seçimi; 1 2 Temel sistemi seçimi; Tekil temellerden ve tek yönlü sürekli temellerden olabildiğince uzak durulmalıdır. Zorunlu hallerde ise tekil temellerde her iki doğrultuda rijit ve aktif bağ kirişleri kullanılmalıdır.

Detaylı

Çatı katında tüm çevrede 1m saçak olduğu kabul edilebilir.

Çatı katında tüm çevrede 1m saçak olduğu kabul edilebilir. Proje ile ilgili açıklamalar: Döşeme türleri belirlenir. Döşeme kalınlıkları belirlenir. Çatı döşemesi ve 1. kat normal döşemesinde döşeme yükleri belirlenmesi 1. katta döşemelerin çözümü ve çizimi Döşeme

Detaylı

Örnek Güçlendirme Projesi. Joseph Kubin Mustafa Tümer TAN

Örnek Güçlendirme Projesi. Joseph Kubin Mustafa Tümer TAN Örnek Güçlendirme Projesi Joseph Kubin Mustafa Tümer TAN Deprem Performansı Nedir? Deprem Performansı, tanımlanan belirli bir deprem etkisi altında, bir binada oluşabilecek hasarların düzeyine ve dağılımına

Detaylı

Döşeme ve Temellerde Zımbalamaya Dayanıklı Tasarım Üzerine Güncel Yaklaşımlar

Döşeme ve Temellerde Zımbalamaya Dayanıklı Tasarım Üzerine Güncel Yaklaşımlar TMMOB İNŞAAT MÜHENDİSLERİ ODASI GAZİANTEP ŞUBESİ 7 Eylül 2018 Döşeme ve Temellerde Zımbalamaya Dayanıklı Tasarım Üzerine Güncel Yaklaşımlar Cem ÖZER, İnş. Yük. Müh. EYLÜL 2018 2 Cem Özer - İnşaat Yük.

Detaylı

RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 2-Genel Açıklamalar

RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 2-Genel Açıklamalar RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 2-Genel Açıklamalar Çevre ve Şehircilik Bakanlığı Alt Yapı ve Kentsel Dönüşüm Hizmetleri Genel Müdürlüğü Kentsel Dönüşüm Deprem Riskli Bina Tespit Yönetmeliği

Detaylı

BETONARME YAPILARDA TAŞIYICI SİSTEM GÜVENLİĞİ

BETONARME YAPILARDA TAŞIYICI SİSTEM GÜVENLİĞİ BETONRE YPILRD TŞIYICI SİSTE GÜVENLİĞİ Zekai Celep Prof. Dr., İstanbul Teknik Üniversitesi, İnşaat Fakültesi http://web.itu.edu.tr/celep/ celep@itu.edu.tr İO eslekiçi Eğitim Semineri Bakırköy, Kadıköy,

Detaylı

Öğr. Gör. Cahit GÜRER. Betonarme Kirişler

Öğr. Gör. Cahit GÜRER. Betonarme Kirişler YAPI TEKNOLOJİLERİ-I Konu-8 Betonarme (2. Kısım: Kiriş ve Döşemeler) Öğr. Gör. Cahit GÜRER Afyonkarahisar 13 Aralık 2007 Betonarme Kirişler Betonarme kirişler genellikle dikdörtgen kesitinde olup yatay

Detaylı

BÖLÜM 7 MEVCUT BİNALARIN DEĞERLENDİRİLMESİ VE GÜÇLENDİRİLMESİ. sorular

BÖLÜM 7 MEVCUT BİNALARIN DEĞERLENDİRİLMESİ VE GÜÇLENDİRİLMESİ. sorular BÖLÜM 7 MEVCUT BİNALARIN DEĞERLENDİRİLMESİ VE GÜÇLENDİRİLMESİ sorular 1. 7. bölüm hangi binaları kapsar? 2. hangi yapılar için geçerli değildir? 3. Mevcut çelik ve yığma binaların bilgileri hangi esaslara

Detaylı

TBDY-2018: Türkiye Bina Deprem Yönetmeliği Anlamaya çalışmak

TBDY-2018: Türkiye Bina Deprem Yönetmeliği Anlamaya çalışmak 48.Yıl ESKİŞEHİR OSMANGAZİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK MİMARLIK FAKÜLTESİ İnşaat Mühendisliği Bölümü 1954 İMO Kütahya Temsilciliği : Türkiye Bina Deprem Yönetmeliği-2018 Anlamaya çalışmak, Anlamaya çalışmak.

Detaylı

Orta Doğu Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü

Orta Doğu Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Orta Doğu Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Gazbeton, Tuğla ve Bims Blok Kullanımının Bina Statik Tasarımına ve Maliyetine olan Etkilerinin İncelenmesi 4 Mart 2008 Bu rapor Orta Doğu Teknik

Detaylı

Betonarme Bina Tasarımı Dersi Yapı Özellikleri

Betonarme Bina Tasarımı Dersi Yapı Özellikleri 2016-2017 Betonarme Bina Tasarımı Dersi Yapı Özellikleri Adı Soyadı Öğrenci No: L K J I H G F E D C B A A Malzeme Deprem Yerel Zemin Dolgu Duvar Dişli Döşeme Dolgu Bölgesi Sınıfı Cinsi Cinsi 0,2,4,6 C30/

Detaylı

BÖLÜM V. KİRİŞLERİN ve KOLONLARIN BETONARME HESABI. a-) 1.Normal katta 2-2 aksı çerçevesinin betonarme hesabının yapılması ve çizimlerinin. M x.

BÖLÜM V. KİRİŞLERİN ve KOLONLARIN BETONARME HESABI. a-) 1.Normal katta 2-2 aksı çerçevesinin betonarme hesabının yapılması ve çizimlerinin. M x. BÖLÜ V KİRİŞLERİN ve KOLONLARIN BETONARE HESABI a-) 1.Normal katta - aksı çerçevesinin betonarme hesabının yapılması ve çizimlerinin yapılması. Hesap yapılmayan x-x do rultusu için kolon momentleri: gy

Detaylı

Yapı Elemanlarının Davranışı

Yapı Elemanlarının Davranışı Kolon Türleri ve Eksenel Yük Etkisi Altında Kolon Davranışı Yapı Elemanlarının Davranışı Yrd. Doç. Dr. Barış ÖZKUL Kolonlar; bütün yapılarda temel ile diğer yapı elemanları arasındaki bağı sağlayan ana

Detaylı

idecad Statik Programın 2007 Deprem Yönetmeliğine Uyumluluğu

idecad Statik Programın 2007 Deprem Yönetmeliğine Uyumluluğu idecad Statik Programın 2007 Deprem Yönetmeliğine Uyumluluğu Bu bölümde bulunan bilgiler Yönetmelik ile birlikte kullanıldığı zaman anlaşılır olmaktadır. Ayrıca idecad Statik çıktıları ile incelenmesi

Detaylı

Dinamik Etki: Deprem Etkisi. Deprem Dayanımı için Tasarım. Genel Deprem Analizi Yöntemleri - 1

Dinamik Etki: Deprem Etkisi. Deprem Dayanımı için Tasarım. Genel Deprem Analizi Yöntemleri - 1 Dinamik Etki: Deprem Etkisi Mevcut Betonarme Yapıların Deprem Performansının Değerlendirmesi: İtme Analizi Yrd. Doç. Dr. Kutay Orakçal Boğaziçi Üniversitesi Yer sarsıntısı sonucu oluşan dinamik etki Yapı

Detaylı

INSA 473 Çelik Tasarım Esasları Basınç Çubukları

INSA 473 Çelik Tasarım Esasları Basınç Çubukları INS 473 Çelik Tasarım Esasları asınç Çubukları Çubuk ekseni doğrultusunda basınç kuvveti aktaran çubuklara basınç çubuğu denir. Çubuk ekseni doğrultusunda basınç kuvveti aktaran çubuklara basınç çubuğu

Detaylı

BETONARME YAPI ELEMANLARINDA DONATI DÜZENLEME İLKELERİ

BETONARME YAPI ELEMANLARINDA DONATI DÜZENLEME İLKELERİ BETONARME YAPI ELEMANLARINDA DONATI DÜZENLEME İLKELERİ Araş. Gör. İnş.Yük. Müh. Hayri Baytan ÖZMEN Bir Yanlışlık Var! 1 Donatı Düzenleme (Detaylandırma) Yapı tasarımının son ve çok önemli aşamasıdır. Yapının

Detaylı

TEMEL İNŞAATI ŞERİT TEMELLER

TEMEL İNŞAATI ŞERİT TEMELLER TEMEL İNŞAATI ŞERİT TEMELLER Kaynak; Temel Mühendisliğine Giriş, Prof. Dr. Bayram Ali Uzuner 1 2 Duvar Altı (veya Perde Altı) Şerit Temeller (Duvar Temelleri) 3 Taş Duvar Altı Şerit Temeller Basit tek

Detaylı