ÇİFT KADEME SIKIŞTIRMALI VE ÜÇ ISI DEĞİŞTİRGEÇLİ JOULE-BRAYTON ÇEVRİMİNİN FARKLI ÇEVRİM AKIŞKANLARI İÇİN SOĞUTMA ETKİNLİĞİNİN İNCELENMESİ ÖZET

Transkript

1 ÇİFT KADEME SIKIŞTIRMALI VE ÜÇ ISI DEĞİŞTİRGEÇLİ JOULE-BRAYTON ÇEVRİMİNİN FARKLI ÇEVRİM AKIŞKANLARI İÇİN SOĞUTMA ETKİNLİĞİNİN İNCELENMESİ Tunay YILMAZ Mehmet Tahir ERDİNÇ Alper YILMAZ ÖZET Güvenilir soğutma prensiplerinden biri de Joule-Brayton soğutma çevrimidir. Anak bu çevrimde soğutma etkinliği klasik buhar sıkıştırmalı soğutma çevrimlerinden küçüktür. Ülkemizde hızlı bir gelişme gösteren savunma sanayi için Joule-Brayton çevrimi çok uygun olabilir. Çünkü çok güvenilir bir sistem olduğundan, soğutma etkinliğinin düşüklüğü önemli bir dezavantaj olarak görülmez. Bu çalışmada iki kademeli sıkıştırmalı ve üç ısı eşanjörlü Joule-Brayton çevrimi hava, argon, helyum, etan ve propan gibi gazlar için verilen dış ortam ve soğutulaak mahal sıaklıkları için inelenmiştir. Soğutma etkinliğinin belirli basınç oranlarında (özgül kompresör güçlerinde) optimum değerlere eriştiği bulunmuştur. En yüksek soğutma etkinliklerinin gazlara göre çok farklı olmadığı anak optimum soğutma etkinliğinin ısı eşanjörleri ile kompresör ve türbin verimlerine çok duyarlı olduğu hesaplanmış olup, yüksek eşanjör ve türbin-kompresör verimlerinde birden yüksek bulunan bu soğutma etkinliklerinin mobil araçlar ve bilhassa savunma sanayi araçları için yeterli düzeyde olduğu görülmüştür. Anahtar Kelimeler: Joule-Brayton Çevrimi, iki kademeli sıkıştırma, üç ısı eşanjörü, mobil araç soğutma. INVESTIGATION OF COP OF JOULE-BRAYTON REFRIGERATION CYCLE WITH TWO STAGE COMPRESSION AND THREE HEAT EXCHANGERS USING DIFFERENT GASES ABSTRACT One of the most reliable refrigeration system is Joule-Brayton refrigeration yle. However COP(Coeffiient of Performane) of this system is lower than onventional refrigeration system s COP. Joule-Brayton refrigeration yle may be suitable for defene industry whih is grown last days. Beause of reliability of this system, lower COP should not be seen as disadvantage. In this study Joule-Brayton refrigeration yle with two stage ompression and three heat exhangers have been investigated for given outside and indoor temperatures using different gases like air,argon, helium, ethane and propane. The results show that there exists a maximum value of COP at speified pressure ratios. There isn t any differene between the maximum COP values for different gases, but this maximum value is very sensitive to the ompressor, turbine and heat exhanger effiienies. It is shown that COP an be greater then one for high heat exhanger and turbine-ompressor effiienies and therefore those COP s are seen as satisfatory for mobile vehiles and espeially armoured vehiles. Key Words: Joule-Brayton Cyle, two stage yle, three heat exhangers, mobile vehiles. 1

2 1. GİRİŞ Ülkemizde savunma sanayi hızlı bir yükseliş içindedir. Savunma sanayisinde kullanılan zırhlı araçların iklimlendirilmesi ve bu iklimlendirmenin güvenli bir şekilde yapılması önemlidir. En güvenli soğutma sistemlerinden biri ters olarak çalıştırılan Joule-Brayton çevrimine göre çalıştırılan soğutma çevrimidir. Bu çevrime göre soğutma etkinliği konvansiyonel buhar sıkıştırmalı çevrimlere göre daha düşüktür. Anak buhar sıkıştırmalı çevrimlerin bilhassa titreşimin yüksek düzeyde olduğu arazi araçlarında kullanılması güvenlik açısından pek uygun değildir. Joule-Brayton soğutma çevriminde kullanılan gazlar ozon tabakasına da zarar vermediklerinden dolayı da bu sistem çevre uyumlu bir soğutma sistemidir. Konvansiyonel soğutuu akışkanların zararının bilinmesinden sonra ters Joule-Brayton soğutma çevrimine ilgi tekrar artmıştır. Bunların tarihi gelişimi hakkında Bhatti[1] tarafından ayrıntılı bilgi verilmiştir. Almanya daki hızlı trenler için de bu tür sistemler 1990 arda denenmiştir [2]. Son yıllarda bu sistemlerin inelenmesine de önem verilmiştir. Tek kademe sıkıştırmalı sistemler Park ve ark.[], Shongjum ve ark.[4] ve Chan ve ark.[5] tarafından termodinamik açısından teorik olarak inelenmiştir. Spene ve ark.[6,7] tarafından ise iki kademeli sıkıştırmalı sistemler inelenmiş ve soğutma etkinliğinin 0,85 e kadar çıktığı belirlenmiştir. Yukarıda belirtilen sistemlerde soğutuu akışkan olarak hep hava kullanılmıştır. Bu çalışmada hava dışında bilhassa tek atomlu gazlar (Hidrojen, Argon, Helyum gibi) da inelenmeye dahil edilmiştir. Bunun için de türbin çıkışına ekstra bir üçünü ısı eşanjörü ilave edilmiştir. 2. ÇOK KADEMELİ SOĞUTMA SİSTEMİ 2.1. Çok Kademeli Soğutma Sistemin Teorik Analizi Çok kademeli soğutma sisteminde iki adet kompresör bulunmaktadır. Bu durum şekil 1 de şematik olarak verilmiştir. Şekil 2 de ise bu çevrimin T-s diyagramı gösterilmiştir. İlk kompresör türbin tarafından hareket ettirilmekte olup, 2. kompresör elektrik enerjisiyle tahrik edilmektedir. 1. ve 2. kompresörlerden sonra ortam havası ile çevrim havası 1. ve 2. ısı eşanjörleri HE1 ve HE2 tarafından soğutulmaktadır. Soğutulaak ortam ile ısı transferi HE ısı eşanjörü ile sağlanmaktadır. 5 HE Kompresör 2 M HE1 2 Türbin t 1. Kompresör 1 6 HE 1 Şekil 1. Çok kademeli gaz soğutma çevrimin şematik gösterimi 2

3 4 T 5 4s 2s s Şekil 2. Çok kademeli gaz soğutma çevrimin T-s diyagramı s 2.2. Çok Kademeli Çevrim İçin Eşitlikler Çok kademeli çevrimde akuple bulunan türbin ile kompresör 1 arasında her ikisinde de hava debisi aynı olduğundan ve p değerlerinin de sıaklıkla değişmediği kabul edildiğinden W t,net = W 1,net (1) yazılır. Burada η m,1 ve η m,t 1. kompresör ve türbin mekanik verimleri kabul edilerek η m,t (h 5 h 6 ) = h 2 h 1 η m,1 (2) elde edilir. η mt = η m,t η m,1 () ile h 2 = h 1 + η mt (h 5 h 6 ) (4) yazılabilir. Soğutuu gazlar ideal gaz olarak kabul edilerek T 2 = T 1 + η mt (T 5 T 6 ) (5) eşitliği bulunur. 1. kompresör izentropik verimi için aşağıdaki bağıntı geçerlidir: η 1 = h 2s h 1 h 2 h 1 (6)

4 Buna göre h T h h h s 1 1 T T T 2s 1 1 (7) (8) bağıntısı yazılabilir. 2. kompresör için de benzer eşitlikler aşağıdaki gibi yazılır. 2 h h h h 4s 4 (9) h T h h h 4 4 4s 2 T T T 4s 2 (10) (11) Türbin için de h h t h h s (12) 6 5 t 5 6s h h h h (1) 6 5 t 5 6s T T T T (14) bağıntıları yazılabilir. 1. ısı eşanjörü HE1 için etkinlik aşağıda verilmiştir: C ( T2 T) HE1 Q / Qmax C. T T min,1 2 a (15) Burada çevrim soğutuu gazı ısıl kapasitesi C C M p (16) olup, 1. eşanjör soğutuu akışkanın ısıl kapasitesi de C M (17) a1 a1 pa1 4

5 şeklinde hesaplanır. ısısıdır. min,1 M ve M a1 C olarak adlandırılır. p ve pa1 çevrim gazı ve eşanjör HE1 deki soğutmada kullanılan havanın özgül de çevrim gazının ve HE1 soğutma havasının kütle debisidir. Bunlardan küçüğü C C / C (18) 1 min,1 tarifi ve (19) HE1 HE1 C 1 ile (15) bağıntısı T T 2 HE1 T2 Ta (20) olarak elde edilir. HE1, 1. eşanjörün etkinliği ve T a da dış hava sıaklığıdır. Buradan da HE1 a HE1 2 T T 1 T (21) olarak yazılabilir. Benzer şekilde 2. ısı eşanjör etkinliği HE 2 ile T T 4 5 HE 2 T4 Ta (22) ve 5 HE 2 a HE 2 4 T T 1 T (2) bağıntıları elde edilir. Burada (24) HE 2 HE 2 C 2 C C / C (25) 2 min,2 C min,2 ise C ile C M (26) a2 a2 pa2 ısıl kapasitelerden küçük olanıdır. M a2, C a 2 HE2 yi soğutan havanın kütle debisi ve bu havanın ısıl kapasitesidir. Çevrimdeki ihazlarda yazılaak son bağıntı soğutma eşanjörü HE için olup T T 1 6 HE Ts T6 (27) 5

6 şeklindedir. Burada T s soğutulaak ortamın sıaklığıdır. C C / C (28) min,.c (29) İle HE HE 1 HE s HE 6 T T 1 T (0) bağıntısı yazılabilir. Burada HE ü soğutan havanın kütle debisi M a ile C M (1) a a pa şeklinde soğutma akışkanı ısıl kapasitesi tarif edilerek, C ile a Çevrimin hava debisi, gerekli soğutma miktarından hesaplanır. C arasında küçük olan C min, dür. Q M s p T T 1 6 (2) 2. kompresöre verilen güç W M h h M T T / ( ) () 2 4 p 4 2, m 2,e bağıntısından bulunur. Burada 2, m ve 2,e 2. kompresörün mekanik ve elektromotor verimleridir. İzentropik durum değişimleri için 2s 1 2s 1 n T T P / P (4) 4s 4s n T T P / P (5) 5 6s 5 6s n T T P / P (6) eşitlikleri yazılabilir. Burada n değeri izentropik üst k den n k 1 k (7) şeklinde elde edilir. Çevrimdeki basınç kayıplarının mutlak basınçlara göre ihmal edilebileek düzeyde olduğu varsayılarak, P1 P6 P6s (8) 6

7 P P P (9) 2 2s P P P (40) 4 4s 5 bağıntıları yazılabilir ve aşağıda verilen tarifler ile P P / P (41) P P / P (42) 4 4 P P / P P P (4) (4), (5) ve (6) eşitlikleri T T P (44) n 2s 1 21 T T P (45) n 4s 4 T T P (46) n 5 6,s 41 şekline dönüşür. Çevrim basınç oranı P P P (47) şeklindedir. 2.. Eşitliklerin Çözümü ve COP Hesaplama Yukarıda yapılan hesaplardan eşt.(5), (8 ), (11), (14), (21), (2), (0), (44), (45), (46) ve (47) ile toplam 11 bağıntı verilmiştir. Bu eşitliklerden 9 sıaklık ile basınç oranları P ve P hesaplanmıştır. P basınç oranı verilen bir büyüklüktür. Çevrim COP si de eşt.() ve (4) ten T T COP Q / W 1 6 s 2 2, m 2,e T4 T (48) eşitliğinden hesaplanır. Özgül soğutma kapasitesi ve özgül 2. kompresör güü de aşağıdaki gibi tarif edilmiştir. q Q s s / p M p (49) w W (50) / 2 2 p M p 7

8 q / ve w / 2 tarifleri yapılarak bu değerlerin farklı gazlar için maksimum COP değerlerinde s p p birbirlerine çok yakın olmaları sağlanmıştır.. HESAPLAR ve SONUÇLARI.1. Hesaplarda Kullanılan Verim Değerleri Hesapların yapılabilmesi için öne kompresör 1 ve 2 ile türbin izentropik ve mekanik verimleri ile kompresör 2 nin elektro motor verimlerinin belirlenmesi gereklidir. Şu andaki teknolojinin durumu dikkate alınarak belirlenen verimler tablo 1 de verilmiştir. Tablo 1. Türbin ve kompresör verimleri η t η 1 η 2 η tm η 1,m η 2,m η 2,e 0,85 0,85 0,85 0,97 0,97 0,97 0,95 Hesaplarda parametre olarak ayrıa türbin ve kompresör izentropik verimlerinin etkisini göstermek üzere minimum ve maximum değerler olarak 0,80 ve 0,90 değerleri de dikkate alanaaktır. Sistemdeki eşanjör verimleri de parametre olarak kabul edilerek 0,70-0,90 değerleri arasında değiştirileektir. Gaz olarak hava kullanılması durumunda HE kullanılmayaağı için η HE = 1 kabul edileektir..2 Hesap Sonuçları Şekil te COP değerinin basınç oranı P 41 ile değişimi hava, argon, helyum, etan ve propan gazları için verilmiştir. Bu gazların k ve p değerleri tablo 2 de gösterilmiştir. Tablo 2. Farklı soğutuu akışkanların p ve k değerleri[8] Hava Argon Helyum Etan Propan p (J/kgK) , ,2 1679,4 k 1,41 1,667 1,667 1,186 1,126 8

9 Şekil. Farklı ısı eşanjörü verimleri için COP nin P 41 ile değişimi, η 1 = η 2 = η t = 0,85, η HE1 = η HE2 = η HE = 0,8 COP değerlerinin belirli bir P 41 basınç oranında en yüksek değerlere eriştiği görülmektedir. En yüksek COP değeri COP max, çeşitli gazlara göre farklılık göstermemektedir. Anak COP max un oluştuğu P 41 değerleri değişmektedir. Şekil 4 ve 5 te de elde edilen soğutma kapasitesi q s / p ve özgül 2. kompresör güü w 2 / p de verilmiştir. q s / p ve w 2 / p değerleri de gazlara göre değişmediğinden, özgül soğutma kapasitesi ve özgül kompresör işi w 2 gazların özgül ısıları q s ile doğru orantılıdırlar. Tablo te optimum COP değerinde, COP max, P 41, q s / p ve w 2 / p değerleri gösterilmiştir. Optimum P 41 değerlerinin gazların izentropik üstüne bağlı olduğu ve k değeri düştükçe arttığı açıkça görülmektedir. Tablo. Farklı akışkanlar için makimum COP,P 41, q s / p, w 2 / p değerleri; η 1 = η 2 = η t = 0,85, η HE1 = η HE2 = η HE = 0,80 COP max Hava Argon Helyum Etan Propan 0,5692 0,5692 0,5692 0,5692 0,5692 P 41,000 2,224 2,224 7,676 17,4 q s / p 0,8 0,9 0,9 0,7 0,4 w 2 / p 49,18 49,20 49,20 49,18 49,22 9

10 Şekil 4. Farklı çevrim akışkanları için q s / p nin P 41 ile değişimi, η 1 = η 2 = η t = 0,85, η HE1 = η HE2 = η HE = 0,8 Şekil 5. Farklı çevrim akışkanları için w 2 / p nin P 41 ile değişimi, η 1 = η 2 = η t = 0,85, η HE1 = η HE2 = η HE = 0,8 Pratikte soğutuu akışkan olarak en çok hava kullanılmaktadır. COP değerlerine ısı eşanjörlerinin etkileri Şekil 6 da gösterilmiştir. Isı eşanjörü verimlerinin etkilerinin çok yüksek olduğu anlaşılmaktadır. 10

11 Şekil 6. Farklı ısı eşanjörü etkinlikleri için COP nin P 41 ile değişimi, η 1 = η 2 = η t = 0,85, η HE = 1, soğutuu akışkan: hava Şekil 7 ve 8 de de q s / p ve w 2 / p değerlerinin boyutsuz basınç P 41 ile değişimi verilmiştir. Isı eşanjörü verimlerinin w 2 / p ye etkilerinin az olduğu anak esas etkilerinin q s / p ye olduğu açıkça görülmektedir. Şekil 7. Farklı ısı eşanjörü etkinlikleri için q s / p nin P 41 ile değişimi η 1 = η 2 = η t = 0,85, η HE = 1, soğutuu akışkan: hava 11

12 Şekil 8. Farklı ısı eşanjörü etkinlikleri için w 2 / p nin P 41 ile değişimi η 1 = η 2 = η t = 0,85, η HE = 1, soğutuu akışkan: hava COP max durumu için tüm değerler ısı eşanjör verimlerine bağımlı olarak tablo 4 te gösterilmiştir. Şekil 9 ve 10 da yine hava için daha küçük ve daha büyük türbin ve kompresör izentropik verimlerinde COP değerleri çeşitli eşanjör etkinlikleri için gösterilmiştir. Eşanjör etkinlikleri ile COP max değerlerinin hızlı bir şekilde arttığı görülmektedir. COP max durumunda; COP max, P 41, q s / p değerleri türbin ve kompresör verimleri 0,8 ve 0,9 için tablo 5 ve 6 da çeşitli eşanjör etkinlikleri için gösterilmiştir. COP max değerleri artarken P 41 değerlerinin düştüğü tespit edilmiştir. Tablo 4. Farklı ısı eşanjörü etkinlikleri için maksimum COP değeri; η 1 = η 2 = η t = 0,85, η HE = 1, soğutuu akışkan: hava η HE1 = η HE1 = 0, 7 η HE1 = η HE1 = 0, 8 η HE1 = η HE1 = 0, 9 COP max 0,582 0,6729 0,752 P 41,001 2,892 2,80 q s / p 1,8 5,69 8,80 w 2 / p 50,8 48,87 47,5 Tablo 5. Farklı ısı eşanjörü etkinlikleri için makimum COP değeri; η 1 = η 2 = η t = 0,80, η HE = 1, soğutuu akışkan: hava η HE1 = η HE1 = 0, 7 η HE1 = η HE1 = 0, 8 η HE1 = η HE1 = 0, 9 COP max 0,746 0,4606 0,576 P 41,511,11,171 q s / p 0,1 5,26 9,69 w 2 / p 74,02 70,55 68,0 12

13 Tablo 6. Farklı ısı eşanjörü etkinlikleri için makimum COP değeri; η 1 = η 2 = η t = 0,90, η HE = 1, soğutuu akışkan: hava η HE1 = η HE1 = 0, 7 η HE1 = η HE1 = 0, 8 η HE1 = η HE1 = 0, 9 COP max 0,9022 0,9992 1,082 P 41 2,561 2,496 2,454 q s / p 1,05,69 5,99 w 2 / p 1,72 1,07 0,66 Şekil 9. Farklı ısı eşanjörü etkinlikleri için COP nin P 41 ile değişimi, η 1 = η 2 = η t = 0,80, η HE = 1, soğutuu akışkan: hava 1

14 Şekil 10. Farklı ısı eşanjörü etkinlikleri için COP nin P 41ile değişimi, η 1 = η 2 = η t = 0,90, η HE = 1, soğutuu akışkan: hava 4. SONUÇ İki kademeli üç eşanjörlü ters Joule-Brayton çevrimi ile çalışan soğutma çevrimi çeşitli gazlar için nümerik olarak inelenmiştir. Elde edilen sonuçlara göre gaz farklılıklarının elde edilen en yüksek COP max değerlerine etkisi olmadığı, anak özgül kompresör güü ve özgül soğutma kapasitesine etki ettiği anlaşılmıştır. COP max için en önemli parametrelerin türbin ve kompresörlerin izentropik verimleri ile ısı eşanjörü etkinlikleri olduğu görülmüştür. Yeni teknolojik gelişmeler ışığında türbin ve kompresör izentropik verimlerinin %90 olarak elde edilebileeği düşünüldüğünde, tablo 6 da verilen COP max =1,082, q s / p =5,99 ve w 2 / p =0,66 değerlerinin P 41=2,454 basınç oranında elde edilebileeği anlaşılmaktadır. Böylee ters Joule-Brayton çevrimi savunma sanayiinde çok güvenilir ve ekonomik olarak değerlendirilebileek bir soğutma metodu olduğu belirlenmiştir. 5. KAYNAKLAR [1] M. S. Bhatti, Open air yle air onditioning system for motor vehiles, Soiety of Automotive Engineers, 1998, SAE [2] I Boek, K. Keske, W. Köhler, Betriebserfahrungen mit einer Kaltluft klimaanlage ICE, KI Luft-und Kailtetehnik, 8(2), 2002, [] Liu Skangjun, Zhang Zhenying, Tian Lili, Thermodynami analysis of the atual air yle refrigeration system, Engineering Proeedia 1(2011), [4] Lingen CHEN, Chih, WU, Fengrui SUN, Cooling load versus COP Chareteristis for an irreversible air refrigeration yle, Energy Conversion Management, 9(1998),

15 [5] Sung Ku PARK, Ji Ho AHN,Tong Seop KIM, Off-design operating harateresti of an open-yle air refrigeration system, Int. J. of Refrigeration, 5(2012), [6] Stephen N.T. PENCE,W. John DORAN, David W. ARTT, Design onstrution and testing of an airyle refrigeration system for road transport, Int. J. of Refrigeration, 27(2004), [7] Stephen N.T. PENCE,W. John DORAN, David W. ARTT, G. MC CULLOUGH, Performane analysis of a feasible air-yle refrigeration system for road transport, Int. J. of Refrigeration, 28(2005), [8] ÇENGEL, Y.A., BOLES, M.A., Thermodynamis: An Engineering Approah, Sixth Edition, M Graw Hill, New York, ÖZGEÇMİŞ Prof. Dr.-Ing. Tunay YILMAZ 1945 te Tarsus ta doğdu de Berlin Teknik Üniversitesi nin Makina Fakültesini bitirdi yılında aynı üniversitede doktorasını tamamladı. 197 yılında Karadeniz Teknik Üniversitesi Makina Mühendisliği Bölümü nde göreve başladı yılında Makina Mühendisliği Bölümü nde Isı ve Kütle Transferi Bilim Dalında doçent oldu. 198 te Çukurova Üniversitesi Makina Mühendisliği Bölümü Termodinamik Anabilim Dalı na profesör olarak atandı. Almanya dışında İngiltere de Cambridge ve Liverpool Üniversiteleri nde, ABD de Fullbright bursiyeri olarak Massahusetts Institute of Tehnology de misafir öğretim üyesi olarak bulundu yıllarında K.T.Ü. Makina Mühendisliği Bölüm Başkanlığı görevini yaptı yılları arasında Ç.Ü. Mühendislik-Mimarlık Fakültesi Dekanlık görevini yürüttü yılları arası Ç.Ü. Mühendislik-Mimarlık Fakültesi Makina Mühendisliği Bölüm Başkanlığı ve yılları arası Ç.Ü. Soğutma ve İklimlendirme Tekniği Uygulama ve Araştırma Merkezi Müdürlüğü görevini yaptı yılında Osmaniye Korkut Ata Üniversitesi Mühendislik Fakültesi, Makine Mühendisliği Bölümü ne Professör olarak atandı. Halen öğretim üyeliği görevini sürdürmektedir. Mehmet Tahir ERDİNÇ 1988 yılında İskenderun da doğdu de Çukurova Üniversitesi Makine Mühendisliği Bölümü den mezun oldu yılında Osmaniye Korkut Ata Üniversitesi Fen Bilimleri Enstitüsü Makine Mühendisliği Anabilim Dalında Yüksek Lisansını tamamladı. Aynı üniversitede doktara eğitimine başladı ve 201 yılında başladığı araştırma görevlisi görevini halen sürdürmektedir. Doç. Dr. Alper YILMAZ Doç. Dr. Alper YILMAZ 1975 yılında Tarsus ta doğdu. 199 yılında Adana Anadolu Lisesi nden mezun oldu. Makine mühendisi ünvanını 1997 yılında Boğaziçi Üniversitesi nden aldı. Aynı yıl Çukurova Üniversitesi makine mühendisliği bölümünde araştırma görevlisi olarak çalışmaya başladı. Yüksek lisans ve doktora çalışmalarını, sırasıyla, 1999 ve 2004 yıllarında Çukurova Üniversitesi Makine Mühendisliği Bölümü nde tamamladı yılları arası Ç.Ü. Soğutma ve İklimlendirme Merkezi nde uzman olarak çalıştı yılında Ç.Ü. Makine Mühendisliği Bölümüne yardımı doçent olarak atandı yılında doçent ünvanını aldı ve 2012 yılında doçent kadrosuna atandı. Halen Ç.Ü. Otomotiv Mühendisliği Bölümü nde konveksiyonla ısı transferi ve araçlarda soğutma alanlarında çalışmalarına devam etmektedir. 15