MAKĠNE ELEMANLARI II REDÜKTÖR PROJESĠ

Save this PDF as:
 WORD  PNG  TXT  JPG

Ebat: px
Şu sayfadan göstermeyi başlat:

Download "MAKĠNE ELEMANLARI II REDÜKTÖR PROJESĠ"

Transkript

1 T.C PAMUKKALE ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAKĠNE ELEMANLARI II REDÜKTÖR PROJESĠ Öğrencinin; Adı: Cengiz Görkem Soyadı: DENGĠZ No: DanıĢman: Doç. Dr. TEZCAN ġekercġoğlu DENĠZLĠ 2010

2 REDÜKTÖR PROJESİ 1. Kademe Helis 2. Kademe Helis Verilenler: Giriş gücü ( P ) : 5 kw Toplam çevrim oranı ( i T ) : 14 Giriş devir sayısı ( n 1 ) : 1300 d / d 1.Ön Hesaplamalar ve Mekanizma Özellikleri Toplam çevrim oranı : i T = 14 i T = i 12. i 34 = 4. 3,5 = ve 2. dişli arasındaki çevrim oranı ( 1. Kademe ) : i 12 = 4 3. ve 4. dişli arasındaki çevrim oranı ( 2. Kademe ) : i 34 = 3,5 z 1 : Giriş mili pinyon helis dişlisinin diş sayısı z 1 = 21 z 2 : Ara mili üzerinde döndürülen helis dişlinin diş sayısı z 2 = z 1. i 12 = = 84 bulunur. z 3 : Ara mili üzerinde bulunan pinyon helis dişlinin diş sayısı z 3 = 16 z 4 : Çıkış mili üzerinde döndürülen helis dişlisinin diş sayısı

3 z 4 = z 3. i 34 = 16. 3,5 = 56 bulunur. Ψ m : Modül genişlik oranı, Ψ m1 = 10 ( 1. kademe ), Ψ m2 = 12 ( 2. kademe ) α : Her iki kademe için kavrama açısı, α = 20 β : Helis açısı β 1 = 24 ( 1. kademe ) β 2 = 20 ( 2. kademe ) Bütün hesaplamalarda emniyet katsayısı S= 1,5 alınmıştır. Dişli kutusunun tahrikinde düzgün çalışan elektrik motoru kullanılacak olup, iş makinesi olarak bantlı konveyör çalıştırılacaktır. Dişliler, azdırma yöntemiyle imal edilmiş ve dişleri taşlanmıştır. Miller, iyi yataklanmış ve sehimleri az olan mil kabul edilmiştir. Mil Döndürme Momentleri ve Devir Sayıları 1 numaralı giriş mili için; n 1 = 1300 d/ d M d1 = = = 36,73 Nm = Nmm 2 numaralı ara mili için; 3 numaralı çıkış mili için; 2. Dişlilerin Modül Hesabı ve Boyutlandırılması 2.1. I. Kademe Helis Dişliler İçin Modül Hesabı Diş dibine göre kontrol Tüm dişliler için 16MnCr5 sementasyon çeliği seçilmiştir. m n1 = m n2 1 ve 2 numaralı helis dişlilerin modulleri

4 o Modül değeri m n1 = 2 mm olarak seçildi. M d1 = Nmm ve x = 0 için K f = 2,63 K i = 1 ( Düzgün çalışan elektrik motoru ve bantlı konveyör. ) K v = 1,19 ve iyi yataklanmış sehimi az olan düzgün helis dişli için K ε = 0,8 Diş dibinden kesilmeye göre emniyetli gerilme; K b = 1 (m n1 = 2 < 5 ) K y = 0,93 (R m = 1000 N/ mm 2 ve dişliler taşlanmış ) σ DD = 860 N/ mm 2 ( 16MnCr5 sementasyon çeliği ve σ FE = σ DD ) K ç = 1 + q. ( K t -1 ) TS 612 ye göre r = 0,38.m = 0,38. 2 = 0,76 mm ise q = 0,825 ( ) ( ) ( ) ( ) K ç = 1 + 0,825. ( 1,28-1 ) = 1,231 o

5 Yüzey Basıncına Göre Kontrol o m n = 2 mm seçilmişti. M d1 = Nmm K α = 2,32 ( β = 24 ve x= 0 için kavrama açısı faktörü ) K i = 1 ( Düzgün çalışan elektrik motoru ve bantlı konveyör ) K v = 1,19 ( v 1 = 3,1 m/s ve azdırma ile imal edilmiş ) K m = 1,2 ( iyi yataklanmış sehimi az olan düzgün helis dişli ) K ε = 1 Yüzey basıncına göre emniyet gerilmesi; σ Hlim = 1470 N/ mm 2 K ö = 1 ( 10 7 yük tekrarı ) o m n1 1,66 mm m n1 = 2 mm olarak seçilmişti. Yüzey basıncına göre bulunan modül değeri seçilene yakın çıkmıştır. m n1 = 2 mm olarak alınabilir Kademe Helis Dişliler İçin Modül Hesabı Diş dibine göre kontrol m n3 = m n4 3 ve 4 numaralı dişliler, o

6 Modül değeri m n3 = 3 mm olarak seçildi. M d2 = Nmm ve x= 0 için K f = 2,88 K i = 1 ( Düzgün çalışan elektrik motoru ve bantlı konveyör ) K v = 1,06 helis dişli için ve iyi yataklanmış sehimi az olan düzgün K ε = 0,8 Diş dibinden kesilmeye göre emniyetli gerilme; K b = 1 (m n3 = 3 < 5 ) K y = 0,93 (R m = 1000 N/ mm 2 ve dişliler taşlanmış ) σ DD = 860 N/ mm 2 ( 16MnCr5 sementasyon çeliği ve σ FE = σ DD ) K ç = 1 + q. ( K t -1 ) TS 612 ye göre r = 0,38.m = 0,38. 3 = 1,14 mm ise q = 0,86 ( ) ( ) ( ) ( ) K ç = 1 + 0,86. ( 1,289-1 ) = 1,24 o Yüzey Basıncına Göre Kontrol o m n = 3 mm seçilmişti. M d1 = Nmm

7 K α = 2,36 ( β = 20 ve x= 0 için kavrama açısı faktörü ) K i = 1 ( Düzgün çalışan elektrik motoru ve bantlı konveyör ) K v = 1,06 ( v 1 = 0,8 m/s ve azdırma ile imal edilmiş ) K m = 1,2 ( iyi yataklanmış sehimi az olan düzgün helis dişli ) K ε = 1 Yüzey basıncına göre emniyet gerilmesi; σ Hlim = 1470 N/ mm 2 K ö = 1 ( 10 7 yük tekrarı ) o m n3 3 mm m n3 = 3 mm olarak seçilmişti. Yüzey basıncına göre bulunan modül değeri seçilen ile aynı çıkmıştır. m n3 = 2 mm olarak alınabilir. 3. I. Kademe Helis Dişlilerin Boyutları Pinyon dişlinin boyutlandırılması ( z 1 ) I. kademe helis dişli takımının modülü hesaplardan m n1 = 2 mm bulunmuştur. n α t1 = 21,273

8 o o Çarkın boyutlandırılması ( z 2 ) n α t2 = 21,273 o o 4. II. Kademe Helis Dişlilerin Boyutları Pinyon dişlinin boyutlandırılması ( z 3 ) II. kademe helis dişli takımının modülü hesaplardan m n3 = 3 mm bulunmuştur.

9 n α t1 = 21,173 o o Çarkın boyutlandırılması ( z 4 ) n α t2 = 21,173 o o 5. Millerin Boyutlandırılması ve Yatak Kuvvetleri 5.1 Giriş Mili ( I. Mil) 1 numaralı pinyon dişlinin bölüm dairesi çapı; Dişli çark tasarımında yekpare üretilecek mil ve dişli için; d ~ dmil olm lıdır

10 y kl şık ol r k en f zl mil pı yaklaşık olarak en az mil çapı Giriş mili için eğilme ve burulma diyagramları; n n x - y düzlemi: x z düzlemi:

11 Burulmadan oluşan gerilme C noktası ile kama bağlantısı arasındadır. En fazla gerilmeye maruz kalan nokta C noktasıdır. Bu noktadaki bileşke eğilme momenti; Dinamik yükleme ( yorulma ) durumunda eğilme ve burulma gerilmesi etkisindeki mil çapı hesabı; ( ) ( ) ( 16MnCr5 sementasyon çeliği ve eğilme durumu için mukavemet değeri) K b = 0,9 ( d=30 mm için boyut faktörü ) K y = 0,93 K ç = 1,231 ( R m = 1000 N/mm 2, taşlanmış yüzey) ( Modül hesaplarında helis dişli için hesaplanan çentik katsayısı değeri ) R e = 600 N/mm 2 ( d = 30 mm için mukavemet değeri ) ( ) ( ) Alınan çap bulunan çap değerinden büyüktür dolayısıyla C noktası emniyetlidir. Kama bağlantısından B yatağına kadar kritik noktaların kontrolü; Giriş milinin kama bağlantısından A yatağına kadarki kısım dalgalı değişken burulma gerilmesi etkisindedir. Dolayısıyla eğilme durumu söz konusu değildir. En tehlikeli kısım kama kanalının bulunduğu çaptır. A yatağının sol tarafında 14,5 mm uzaklıktaki çap kontrolü;

12 M d1 = Nmm ( 16MnCr5 sementasyon çeliği ve eğilme durumu için mukavemet değeri) K b =0,95 ( d = 20 mm için boyut faktörü) K y = 0,93 ( R m = 1000 N/mm 2 ) K ç = 2,18 ( Burulma durumu, R m = 1000 N/mm 2 ve A tipi kama için çentik katsayısı) 177,5 N/mm 2 Kama kanalının bulunduğu çap 20 mm idi. 3,5 mm kama derinliğini çıkartırsak 20-3,5=16,5>11,67 olduğu için emniyetlidir. A yatağının sağ tarafında 7,5 mm uzaklıktaki 25 mm lik çapın kontrolü; ( ) ( ) ( 16MnCr5 sementasyon çeliği ve eğilme durumu için mukavemet değeri) K b = 0,925 ( d=25 mm için boyut faktörü ) K y = 0,93 ( R m = 1000 N/mm 2, taşlanmış yüzey) K ç = 1 + q.( K t -1 ) q = 0,85 ( r = 1 mm, R m = 1000 N/mm 2 için çentik hassasiyet faktörü)

13 K t = 1,7 ( d/ D = 0,08 ve burulma durumu için) K ç = 1 + 0,85. ( 1,7 1 ) = 1,595 R e = 600 N/mm 2 ( d = 25 mm için mukavemet değeri ) ( ) ( ) 25>9,64 mm olduğu için A yatağındaki çap uygundur. B yatağının 7,5 mm solundaki 25 mm lik çap kontrolü; ( ) ( ) ( 16MnCr5 sementasyon çeliği ve eğilme durumu için mukavemet değeri) K b = 0,925 ( d=25 mm için boyut faktörü ) K y = 0,93 ( R m = 1000 N/mm 2, taşlanmış yüzey) K ç = 1 + q.( K t -1 ) q = 0,85 K t = 1,7 ( r = 1 mm, R m = 1000 N/mm 2 için çentik hassasiyet faktörü) ( d/ D = 0,08 ve burulma durumu için) K ç = 1 + 0,85. ( 1,7 1 ) = 1,595 R e = 600 N/mm 2 ( d = 25 mm için mukavemet değeri ) ( ) ( )

14 25>9,78 mm olduğu için B yatağındaki çap uygundur. 5.2 Ara Mili ( II. Mil) Giriç mili imalat resmi 3 numaralı pinyon dişlinin bölüm dairesi çapı; Dişli çark tasarımında yekpare üretilecek mil ve dişli için; d ~ dmil olm lıdır y kl şık ol r k en f zl mil pı Konstrüksiyon kolaylığı için çap 35 alındı. yaklaşık olarak en az mil çapı Giriş mili için eğilme ve burulma diyagramları; n n

15 n n x - y düzlemi: x z düzlemi:

16 Kama kanalının bulunduğu çapın kontrolü; ( ) ( ) ( 16MnCr5 sementasyon çeliği ve eğilme durumu için mukavemet değeri) K b = 0,9 ( d=30 mm için boyut faktörü ) K y = 0,93 ( R m = 1000 N/mm 2, taşlanmış yüzey) K ç = 2,15 ( Form A kama burulma durumu ) R e = 600 N/mm 2 ( d = 30 mm için mukavemet değeri ) ( ) ( ) d=17,43 mm < 30-5 = 25 mm olduğu için bu çap uygundur. D yatağının sağ tarafında 8,5 mm uzaklığındaki çapın kontrolü; ( ) ( ) ( 16MnCr5 sementasyon çeliği ve eğilme durumu için mukavemet değeri) K b = 0,925 ( d=25 mm için boyut faktörü ) K y = 0,93 ( R m = 1000 N/mm 2, taşlanmış yüzey)

17 K ç = 1 + q.( K t -1 ) q = 0,85 ( r = 1 mm, R m = 1000 N/mm 2 için çentik hassasiyet faktörü) K t = 1,72 ( D/d = 1,08 ve r/d = 0,08 ) K ç = 1 + 0,85. ( 1,72 1 ) = 1,612 R e = 600 N/mm 2 ( d = 30 mm için mukavemet değeri ) ( ) ( ) d=14,86 mm < 25 mm olduğu için bu çap uygundur. G noktasındaki çap kontrolü; ( ) ( ) ( 16MnCr5 sementasyon çeliği ve eğilme durumu için mukavemet değeri) K b = 0,875 ( d=35 mm için boyut faktörü ) K y = 0,93 K ç = 1,24 ( R m = 1000 N/mm 2, taşlanmış yüzey) ( Helis dişli için hesaplanmıştı.) R e = 600 N/mm 2 ( d = 35 mm için mukavemet değeri ) ( ) ( ) 22,88>35 mm olduğu için G noktasındaki çap uygundur.

18 E yatağının sol tarafında 8 mm uzaklıktaki çapın kontrolü; ( ) ( ) ( 16MnCr5 sementasyon çeliği ve eğilme durumu için mukavemet değeri) K b = 0,9 ( d=30 mm için boyut faktörü ) K y = 0,93 ( R m = 1000 N/mm 2, taşlanmış yüzey) K ç = 1 + q.( K t -1 ) q = 0,85 ( r = 1 mm, R m = 1000 N/mm 2 için çentik hassasiyet faktörü) K t = 2,5 ( D/d = 1,07 ve r/d = 0,03) K ç = 1 + 0,85. ( 2,5 1 ) = 2,275 R e = 600 N/mm 2 ( d = 30 mm için mukavemet değeri ) d = 15,29 mm < 30 mm olduğu için çap uygundur.

19 5.3 Çıkış Mili ( III. Mil) Dişli Kuvvetleri; M d3 = Nmm Ara mili imalat resmi n n Çıkış mili için eğilme ve burulma diyagramları; x - y düzlemi:

20 x z düzlemi: J noktasındaki çapın kontrolü; ( ) ( ) ( 16MnCr5 sementasyon çeliği ve eğilme durumu için mukavemet değeri) K b = 0,837 ( d=45 mm için boyut faktörü ) K y = 0,93 ( R m = 1000 N/mm 2, taşlanmış yüzey)

21 K ç = 2,15 ( Form A kama, burulma durumu, R m =1000 N/mm 2 ) R e = 550 N/mm 2 ( d = 45 mm için mukavemet değeri ) ( ) ( ) d=29,78 mm < 45-5 = 40 mm olduğu için bu çap uygundur. H yatağının sağ tarafında 9,5 mm uzaklıktaki çapın kontrolü; ( ) ( ) ( 16MnCr5 sementasyon çeliği ve eğilme durumu için mukavemet değeri) K b = 0,85 ( d=40 mm için boyut faktörü ) K y = 0,93 ( R m = 1000 N/mm 2, taşlanmış yüzey) K ç = 1 + q.( K t -1 ) q = 0,85 ( r = 1 mm, R m = 1000 N/mm 2 için çentik hassasiyet faktörü) K t = 2,3 ( D/d = 1,05 ve r/d = 0,02) K ç = 1 + 0,85. ( 2,3 1 ) = 2,105 d = 13,74 mm < 40 mm olduğu için çap uygundur.

22 I yatağının sol tarafında 8 mm uzaklığındaki çapın kontrolü; ( ) ( ) ( 16MnCr5 sementasyon çeliği ve eğilme durumu için mukavemet değeri) K b = 0,85 ( d=40 mm için boyut faktörü ) K y = 0,93 ( R m = 1000 N/mm 2, taşlanmış yüzey) K ç = 1 + q.( K t -1 ) q = 0,85 ( r = 1 mm, R m = 1000 N/mm 2 için çentik hassasiyet faktörü) K t = 1,68 ( d/d = 0,95 ve burulma durumu için ) K ç = 1 + 0,85. ( 1,68 1 ) = 1,578 R e = 600 N/mm 2 ( d = 40 mm için mukavemet değeri ) ( ) ( ) d=22,58 mm < 40 mm olduğu için bu çap uygundur. Çıkış milinin sonundaki kama için çap kontrolü M d1 = Nmm ( 16MnCr5 sementasyon çeliği ve eğilme durumu için mukavemet değeri)

23 K b =0,875 ( d = 35 mm için boyut faktörü) K y = 0,93 ( R m = 1000 N/mm 2 ) K ç = 2,175 ( Burulma durumu, R m = 1000 N/mm 2 ve A tipi kama için çentik katsayısı) 108,5 N/mm 2 Kama kanalının bulunduğu çap 35 mm idi. 5 mm kama derinliğini çıkartırsak 35-5=30>28,9 olduğu için emniyetlidir. 6. YATAK SEÇİMİ 6.1 GİRİŞ MİLİ İÇİN YATAK SEÇİMİ A yatağı: ÇıkıĢ mili imalat resmi 1 numaralı pinyon dişli helis dişli olduğu için ve bu yatak sabit yatak olduğu için eksenel kuvvet vardır. A yatağına etkiyen bileşke radyal kuvvet;

24 A yatağına etkiyen eksenel kuvvet; F Aa = 1598 N A yatağı için silindirik makaralı 25 mm çapında NUP205E.TVP2 rulmanı seçildi. Rulman katalogundan seçilen standart değerler; C = 29 kn = N Çizelgeden standart değerler; Dinamik eşdeğer kuvvet; Yatağın nominal ömrü; ( ) n = n 1 = 1300 d/d; p = 3,3333 ( Silindirik makaralı rulman için ) ( ) B yatağı: Bu yatak serbest yatak olduğu için eksenel kuvvet yoktur. B yatağına etkiyen bileşke radyal kuvvet; B yatağı için sabit bilyalı 25 mm çapında 6205 rulmanı seçildi. Rulman katalogundan seçilen standart değerler; C = 14,8 kn = N Dinamik eşdeğer kuvvet; Yatağın nominal ömrü; ( ) n = n 1 = 1300 d/d; p = 3 ( Sabit bilyalı rulman için )

25 ( ) 6.2 ARA MİLİNDEKİ YATAKLARIN SEÇİMİ D yatağı: 2 numaralı dişli helis dişli olduğu için ve bu yatak sabit yatak olduğu için eksenel kuvvet vardır. D yatağına etkiyen bileşke radyal kuvvet; D yatağına etkiyen eksenel kuvvet; F Da = F a3 F a2 = 2093,77 711,5 = 1382,27 N D yatağı için sabit bilyalı 25 mm çapında 6305 ETN9 rulmanı seçildi. Rulman katalogundan seçilen standart değerler; C = 26 kn = N Çizelgeden standart değerler; Dinamik eşdeğer kuvvet; Yatağın nominal ömrü; ( ) n = n 2 = 325 d/d; p = 3 ( Sabit bilyalı rulman için ) ( ) E yatağı: Bu yatak serbest yatak olduğu için eksenel kuvvet yoktur. E yatağına etkiyen bileşke radyal kuvvet;

26 E yatağı için silindirik makaralı 30 mm çapında NU206E.TVP2 rulmanı seçildi. Rulman katalogundan seçilen standart değerler; C = 39 kn = N Dinamik eşdeğer kuvvet; Yatağın nominal ömrü; ( ) n = n 2 = 325 d/d; p = 3,3333 ( Silindirik makaralı rulman için ) ( ) 6.3 ÇIKIŞ MİLİNDEKİ YATAKLARIN SEÇİMİ H yatağı: Bu yatak serbest yatak olduğu için eksenel kuvvet yoktur. H yatağına etkiyen bileşke radyal kuvvet; H yatağı için sabit bilyalı 40 mm çapında 6008 rulmanı seçildi. Rulman katalogundan seçilen standart değerler; C = 17,8 kn = N Dinamik eşdeğer kuvvet; Yatağın nominal ömrü; ( ) n = n 3 = 92,85 d/d; p = 3 ( Sabit bilyalı rulman için ) ( ) I yatağı:

27 4 numaralı dişli helis dişli olduğu için ve bu yatak sabit yatak olduğu için eksenel kuvvet vardır. I yatağına etkiyen bileşke radyal kuvvet; I yatağına etkiyen eksenel kuvvet; F Ia = F a4 = 2093,77 N I yatağı için sabit bilyalı 40 mm çapında 6208 rulmanı seçildi. Rulman katalogundan seçilen standart değerler; C = 32,5 kn = N Çizelgeden standart değerler; Dinamik eşdeğer kuvvet; Yatağın nominal ömrü; ( ) n = n 3 = 92,85 d/d; p = 3 ( Sabit bilyalı rulman için ) ( ) 7. KAMA BAĞLANTISI YAPILAN DİŞLİ VE KAPLİNLERİN KAMA HESABI 7.1 (2) NOLU HELİS DİŞLİ MİL BAĞLANTISINDA KULLANILACAK KAMANIN HESABI Ara mil üzerinde 2 numaralı helis dişlinin kama bağlantısının yapılacağı çap 30 mm dir. M d2 = Nmm Kama malzemesi olarak E295 genel yapı çeliği seçildi.

28 Kama ile mil arasında yüzey basıncı kontrolü; Kama ile göbek arasında yüzey basıncı kontrolü; Kesilme kontrolü; Kama ile göbek arasında oluşan yüzey basıncına göre yapılan kontrolde, kama uzunluğu maksimum çıkmıştır. Kama türü olarak A tipi uygu kaması seçilmiştir. Dolaysısıyla eşdeğer kama uzunluğu; L eş = L + b = 16, = 26,6 mm olmalıdır. Dolayısıyla standartlardan Kama TS147/9-A 10x8x28 şeklinde seçilir. 7.2 (4) NOLU HELİS DİŞLİ MİL BAĞLANTISINDA KULLANILACAK KAMANIN HESABI Ara mil üzerinde 4 numaralı helis dişlinin kama bağlantısının yapılacağı çap 45 mm dir. M d3 = Nmm Kama malzemesi olarak E295 genel yapı çeliği seçildi. Kama ile mil arasında yüzey basıncı kontrolü; Kama ile göbek arasında yüzey basıncı kontrolü;

29 Kesilme kontrolü; Kama ile göbek arasında oluşan yüzey basıncına göre yapılan kontrolde, kama uzunluğu maksimum çıkmıştır. Kama türü olarak A tipi uygu kaması seçilmiştir. Dolaysısıyla eşdeğer kama uzunluğu; L eş = L + b = 33, = 47,2 mm olmalıdır. Dolayısıyla standartlardan Kama TS147/9-A 14x9x50 şeklinde seçilir. 7.3 GİRİŞ MİLİ İLE KAPLİN BAĞLANTISINDA KULLANILACAK KAMANIN HESABI Giriş mili üzerinde kaplin-mil kama bağlantısının yapılacağı çap 20 mm dir. M d3 = Nmm Kama malzemesi olarak E295 genel yapı çeliği seçildi. Kama ile mil arasında yüzey basıncı kontrolü; Kama ile göbek arasında yüzey basıncı kontrolü; Kesilme kontrolü; Kama ile göbek arasında oluşan yüzey basıncına göre yapılan kontrolde, kama uzunluğu maksimum çıkmıştır. Kama türü olarak A tipi uygu kaması seçilmiştir. Dolaysısıyla eşdeğer kama uzunluğu;

30 L eş = L + b/2 = 7,47 + 6/2 = 10,47 mm olmalıdır. Dolayısıyla standartlardan Kama TS147/9-A 14x9x20 şeklinde seçilir. 7.4 ÇIKIŞ MİLİ İLE KAPLİN BAĞLANTISINDA KULLANILACAK KAMANIN HESABI Çıkış mili üzerinde kaplin-mil kama bağlantısının yapılacağı çap 35 mm dir. M d3 = Nmm Kama malzemesi olarak E295 genel yapı çeliği seçildi. Kama ile mil arasında yüzey basıncı kontrolü; Kama ile göbek arasında yüzey basıncı kontrolü; Kesilme kontrolü; Kama ile göbek arasında oluşan yüzey basıncına göre yapılan kontrolde, kama uzunluğu maksimum çıkmıştır. Kama türü olarak A tipi uygu kaması seçilmiştir. Dolaysısıyla eşdeğer kama uzunluğu; L eş = L + b/2 = 49,8 + 10/2 = 54,8 mm olmalıdır. Dolayısıyla standartlardan Kama TS147/9-A 10x8x56 şeklinde seçilir.

31 Montaj resmi

Şekil. Tasarlanacak mekanizmanın şematik gösterimi

Şekil. Tasarlanacak mekanizmanın şematik gösterimi Örnek : Düz dişli alın çarkları: Bir kaldırma mekanizmasının P=30 kw güç ileten ve çevrim oranı i=500 (d/dak)/ 300 (d/dak) olan evolvent profilli standard düz dişli mekanizmasının (redüktör) tasarlanması

Detaylı

DİŞLİ ÇARKLAR IV: KONİK DİŞLİ ÇARKLAR

DİŞLİ ÇARKLAR IV: KONİK DİŞLİ ÇARKLAR DİŞLİ ÇARKLAR IV: KONİK DİŞLİ ÇARKLAR Prof. Dr. İrfan KAYMAZ Atatürk Üniversitesi Mühendislik Fakültesi Makine Mühendisliği Bölümü Atatürk Üniversitesi Giriş Bu bölüm sonunda öğreneceğiniz konular: ın

Detaylı

DİŞLİ ÇARKLAR III: HELİSEL DİŞLİ ÇARKLAR

DİŞLİ ÇARKLAR III: HELİSEL DİŞLİ ÇARKLAR DİŞLİ ÇARKLAR III: HELİSEL DİŞLİ ÇARKLAR Prof. Dr. İrfan KAYMAZ Atatürk Üniversitesi Mühendislik Fakültesi Makine Mühendisliği Bölümü Giriş Helisel Dişli Çarklar Bu bölüm sonunda öğreneceğiniz konular:

Detaylı

DİŞLİ ÇARKLAR IV: KONİK DİŞLİ ÇARKLAR

DİŞLİ ÇARKLAR IV: KONİK DİŞLİ ÇARKLAR DİŞLİ ÇARKLAR IV: KONİK DİŞLİ ÇARKLAR Prof. Dr. İrfan KAYMAZ Atatürk Üniversitesi Mühendislik Fakültesi Makine Mühendisliği Bölümü Atatürk Üniversitesi Giriş Bu bölüm sonunda öğreneceğiniz konular: ın

Detaylı

DİŞLİ ÇARKLAR IV: KONİK DİŞLİ ÇARKLAR

DİŞLİ ÇARKLAR IV: KONİK DİŞLİ ÇARKLAR Helisel Dişli Dişli Çarklar DİŞLİ ÇARKLAR IV: KONİK DİŞLİ ÇARKLAR Prof. Dr. İrfan KAYMAZ Erzurum Teknik Üniversitesi Mühendislik ve Mimarlık Fakültesi Makine Mühendisliği Bölümü Erzurum Teknik Üniversitesi

Detaylı

DİŞLİ ÇARKLAR III: HELİSEL DİŞLİ ÇARKLAR

DİŞLİ ÇARKLAR III: HELİSEL DİŞLİ ÇARKLAR DİŞLİ ÇARKLAR III: HELİSEL DİŞLİ ÇARKLAR Prof. Dr. İrfan KAYMAZ Prof. Dr. Akgün ALSARAN Arş. Gör. İlyas HACISALİHOĞLU Mühendislik Fakültesi Makine Mühendisliği Bölümü Giriş Helisel Dişli Çarklar Bu bölüm

Detaylı

BURSA TECHNICAL UNIVERSITY (BTU) Department of Mechanical Engineering

BURSA TECHNICAL UNIVERSITY (BTU) Department of Mechanical Engineering Uygulama Sorusu-1 Şekildeki 40 mm çaplı şaft 0 kn eksenel çekme kuvveti ve 450 Nm burulma momentine maruzdur. Ayrıca milin her iki ucunda 360 Nm lik eğilme momenti etki etmektedir. Mil malzemesi için σ

Detaylı

DİŞLİ ÇARKLAR II: HESAPLAMA

DİŞLİ ÇARKLAR II: HESAPLAMA DİŞLİ ÇARLAR II: HESAPLAMA Prof. Dr. İrfan AYMAZ Atatürk Üniversitesi Mühendislik Fakültesi Makine Mühendisliği Bölümü Giriş Bu bölüm sonunda öğreneceğiniz konular: Dişli Çark uvvetleri Diş Dibi Gerilmeleri

Detaylı

Makine Elemanları II Prof. Dr. Akgün ALSARAN. Konik Dişli Çarklar DİŞLİ ÇARKLAR

Makine Elemanları II Prof. Dr. Akgün ALSARAN. Konik Dişli Çarklar DİŞLİ ÇARKLAR Makine Elemanları II Prof. Dr. Akgün ALSARAN Konik Dişli Çarklar DİŞLİ ÇARKLAR İçerik Giriş Konik dişli çark mekanizması Konik dişli çark mukavemet hesabı Konik dişli ark mekanizmalarında oluşan kuvvetler

Detaylı

Örnek: Şekilde bir dişli kutusunun ara mili ve mile etki eden kuvvetler görülmektedir. Mildeki döndürme momenti : M d2 = Nmm dur.

Örnek: Şekilde bir dişli kutusunun ara mili ve mile etki eden kuvvetler görülmektedir. Mildeki döndürme momenti : M d2 = Nmm dur. il ve kama hesaplamaları ile ilgili uygulama: Örnek: Şekilde bir dişli kutusunun ara mili ve mile etki eden kuvvetler görülmektedir. ildeki döndürme momenti : d =140375 Nmm dur. r : Radyal, a : Eksenel,

Detaylı

MAKİNA ELEMANLAR I MAK Bütün Gruplar ÖDEV 2

MAKİNA ELEMANLAR I MAK Bütün Gruplar ÖDEV 2 MAKİNA ELEMANLAR I MAK 341 - Bütün Gruplar ÖDEV 2 Şekilde çelik bir mile sıkı geçme olarak monte edilmiş dişli çark gösterilmiştir. Söz konusu bağlantının P gücünü n dönme hızında k misli emniyetle iletmesi

Detaylı

Makina Elemanları I (G3) Ödev 1:

Makina Elemanları I (G3) Ödev 1: Makina Elemanları I (G3) Ödev 1: 1. Şekilde verilen dönen aks aynı düzlemde bulunan F 1 ve F 2 kuvvetleri ile yüklenmiştir. Değişken eğilme zorlanması etkisindeki aks Fe50 malzemeden yapılmıştır. Yatakların

Detaylı

T.C. KOCAELĠ ÜNĠVERSĠTESĠ MÜHENDĠSLĠK FAKÜLTESĠ MEKATRONĠK MÜHENDĠSLĠĞĠ BÖLÜMÜ MEKATRONĠK YAPI ELEMANLARI UYGULAMASI

T.C. KOCAELĠ ÜNĠVERSĠTESĠ MÜHENDĠSLĠK FAKÜLTESĠ MEKATRONĠK MÜHENDĠSLĠĞĠ BÖLÜMÜ MEKATRONĠK YAPI ELEMANLARI UYGULAMASI T.C. KOCAELĠ ÜNĠVERSĠTESĠ MÜHENDĠSLĠK FAKÜLTESĠ MEKATRONĠK MÜHENDĠSLĠĞĠ BÖLÜMÜ MEKATRONĠK YAPI ELEMANLARI UYGULAMASI 1.) Düz kayış kasnağı bir mil üzerine radyal yönde feder kaması ile eksenel yönde ise

Detaylı

Makine Elemanları I Prof. Dr. Akgün ALSARAN. Temel bilgiler-flipped Classroom Akslar ve Miller

Makine Elemanları I Prof. Dr. Akgün ALSARAN. Temel bilgiler-flipped Classroom Akslar ve Miller Makine Elemanları I Prof. Dr. Akgün ALSARAN Temel bilgiler-flipped Classroom Akslar ve Miller İçerik Giriş Temel kavramlar Sınıflandırma Aks ve mil mukavemet hesabı Millerde titreşim kontrolü Konstrüksiyon

Detaylı

Redüktör Seçiminde Dikkat Edilecek Hususlar

Redüktör Seçiminde Dikkat Edilecek Hususlar Redüktör Seçiminde Dikkat Edilecek Hususlar Katalog Verileri Katalogda motorsuz tablolarında verilen nominal moment değerleri doğrusal yükler (servis faktörü fs=1) için verilir. Motorlu tablolarında verilen

Detaylı

Temel bilgiler-flipped Classroom Akslar ve Miller

Temel bilgiler-flipped Classroom Akslar ve Miller Makine Elemanları I Prof. Dr. İrfan KAYMAZ Temel bilgiler-flipped Classroom Akslar ve Miller İçerik Aks ve milin tanımı Akslar ve millerin mukavemet hesabı Millerde titreşim hesabı Mil tasarımı için tavsiyeler

Detaylı

1. 2. 3. 4. 5. 6. 7. 8. 9. 10. 11. 12. 13. 14. 15. 16. 17. 18. 19. 20. 21. 22. 23. 24. 25. 26.

1. 2. 3. 4. 5. 6. 7. 8. 9. 10. 11. 12. 13. 14. 15. 16. 17. 18. 19. 20. 21. 22. 23. 24. 25. 26. Mil-Göbek Bağlantıları Soruları 1. Mil-göbek bağlantılarını fiziksel esasa göre sınıflandırarak her sınıfın çalışma prensiplerini açıklayınız. 2. Kaç çeşit uygu kaması vardır? Şekil ile açıklayınız. 3.

Detaylı

BURSA TECHNICAL UNIVERSITY (BTU) Department of Mechanical Engineering. Makine Elemanları 2 DİŞLİ ÇARKLAR IV: KONİK DİŞLİ ÇARKLAR

BURSA TECHNICAL UNIVERSITY (BTU) Department of Mechanical Engineering. Makine Elemanları 2 DİŞLİ ÇARKLAR IV: KONİK DİŞLİ ÇARKLAR Makine Elemanları 2 DİŞLİ ÇARKLAR IV: KONİK DİŞLİ ÇARKLAR Doç.Dr. Ali Rıza Yıldız 1 Bu bölümden elde edilecek kazanımlar Konik ın Tanımı Konik dişli çark çeşitleri Konik dişli çark boyutları Konik dişli

Detaylı

1 MAKİNE ELEMANLARINDA TEMEL KAVRAMLAR VE BİRİM SİSTEMLERİ

1 MAKİNE ELEMANLARINDA TEMEL KAVRAMLAR VE BİRİM SİSTEMLERİ İÇİNDEKİLER ÖNSÖZ III Bölüm 1 MAKİNE ELEMANLARINDA TEMEL KAVRAMLAR VE BİRİM SİSTEMLERİ 11 1.1. SI Birim Sistemi 12 1.2. Boyut Analizi 16 1.3. Temel Bilgiler 17 1.4.Makine Elemanlarına Giriş 17 1.4.1 Makine

Detaylı

MAKİNE ELEMANLARI DERS SLAYTLARI

MAKİNE ELEMANLARI DERS SLAYTLARI MAKİNE ELEMANLARI DERS SLAYTLARI AKSLAR VE MİLLER P r o f. D r. İ r f a n K A Y M A Z P r o f. D r. A k g ü n A L S A R A N A r ş. G ör. İ l y a s H A C I S A L İ HOĞ LU Dönen parça veya elemanlar taşıyan

Detaylı

Makine Elemanları II Prof. Dr. Akgün ALSARAN. Hesaplamalar ve seçim Rulmanlar

Makine Elemanları II Prof. Dr. Akgün ALSARAN. Hesaplamalar ve seçim Rulmanlar Makine Elemanları II Prof. Dr. Akgün ALSARAN Hesaplamalar ve seçim Rulmanlar İçerik Giriş Dinamik yük sayısı Eşdeğer yük Ömür Rulman katalogları Konstrüksiyon ilkeleri Örnekler 2 Giriş www.tanrulman.com.tr

Detaylı

Hesapların yapılması;modül,mil çapı,rulman,feder ve yağ miktarı gibi değerlerin seçilmesi isteniyor.

Hesapların yapılması;modül,mil çapı,rulman,feder ve yağ miktarı gibi değerlerin seçilmesi isteniyor. PROJE KONUSU : İKİ KADEMELİ REDÜKTÖR. VERİLEN BİLGİLER VE İSTENENLER : Giriş gücü = P giriş =,5 kw Kademe sayısı = Giriş mil devri = n g = 750 devir/dakika.kademe dişli tipi = Düz dişli çark Çıkış mil

Detaylı

BURSA TECHNICAL UNIVERSITY (BTU) 2 DİŞLİ ÇARKLAR I: GİRİŞ

BURSA TECHNICAL UNIVERSITY (BTU) 2 DİŞLİ ÇARKLAR I: GİRİŞ Makine Elemanları 2 DİŞLİ ÇARKLAR I: GİRİŞ 1 Bu bölümden elde edilecek kazanımlar Güç Ve Hareket İletim Elemanları Basit Dişli Dizileri Redüktörler Ve Vites Kutuları : Sınıflandırma Ve Kavramlar Silindirik

Detaylı

Makine Elemanları I. Bağlama Elemanları. Prof. Dr. İrfan KAYMAZ. Erzurum Teknik Üniversitesi. Mühendislik Fakültesi Makine Mühendisliği Bölümü

Makine Elemanları I. Bağlama Elemanları. Prof. Dr. İrfan KAYMAZ. Erzurum Teknik Üniversitesi. Mühendislik Fakültesi Makine Mühendisliği Bölümü Bağlama Elemanları Makine Elemanları I Prof. Dr. İrfan KAYMAZ Mühendislik Fakültesi Makine Mühendisliği Bölümü İçerik Bağlama Elemanlarının Sınıflandırılması Şekil Bağlı bağlama elemanlarının hesabı Kuvvet

Detaylı

AKSLAR ve MİLLER. DEÜ Makina Elemanlarına Giriş Ç. Özes, M. Belevi, M. Demirsoy

AKSLAR ve MİLLER. DEÜ Makina Elemanlarına Giriş Ç. Özes, M. Belevi, M. Demirsoy AKSLAR ve MİLLER AKSLAR MİLLER Eksenel kuvvetlerde her iki elemanda çekmeye veya basmaya zorlanabilirler. Her iki elemanda içi dolu veya boş imal edilirler. Eksen durumlarına göre Genel olarak düz elemanlardır

Detaylı

DİŞLİ ÇARKLAR III: Makine Elemanları 2 HELİSEL DİŞLİ ÇARKLAR. Doç.Dr. Ali Rıza Yıldız

DİŞLİ ÇARKLAR III: Makine Elemanları 2 HELİSEL DİŞLİ ÇARKLAR. Doç.Dr. Ali Rıza Yıldız Makine Elemanları 2 DİŞLİ ÇARKLAR III: HELİSEL DİŞLİ ÇARKLAR Doç.Dr. Ali Rıza Yıldız 1 Bu bölümden elde edilecek kazanımlar Helisel ın Tanımı Helisel ın Geometrik Özellikleri Helisel da Ortaya Çıkan Kuvvetler

Detaylı

MİLLER ve AKSLAR SAKARYA ÜNİVERSİTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAKİNE ELEMANLARI-I DERS NOTU

MİLLER ve AKSLAR SAKARYA ÜNİVERSİTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAKİNE ELEMANLARI-I DERS NOTU MİLLER ve AKSLAR MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAKİNE ELEMANLARI-I DERS NOTU Miller ve Akslar 2 / 40 AKS: Şekil olarak mile benzeyen, ancak döndürme momenti iletmediği için burulmaya zorlanmayan, sadece eğilme

Detaylı

YUVARLANMALI YATAKLAR II: HESAPLAR

YUVARLANMALI YATAKLAR II: HESAPLAR Rulmanlı Yataklar YUVARLANMALI YATAKLAR II: HESAPLAR Prof. Dr. İrfan KAYMAZ Atatürk Üniversitesi Mühendislik Fakültesi Makine Mühendisliği Bölümü Atatürk Üniversitesi Giriş Rulmanlı Yataklar Bu bölüm sonunda

Detaylı

2009 Kasım. www.guven-kutay.ch MUKAVEMET DEĞERLERİ ÖRNEKLER. 05-5a. M. Güven KUTAY. 05-5a-ornekler.doc

2009 Kasım. www.guven-kutay.ch MUKAVEMET DEĞERLERİ ÖRNEKLER. 05-5a. M. Güven KUTAY. 05-5a-ornekler.doc 2009 Kasım MUKAVEMET DEĞERLERİ ÖRNEKLER 05-5a M. Güven KUTAY 05-5a-ornekler.doc İ Ç İ N D E K İ L E R 5. MUKAVEMET HESAPLARI İÇİN ÖRNEKLER...5.3 5.1. 1. Grup örnekler...5.3 5.1.1. Örnek 1, aturalı mil

Detaylı

1. DİŞLİ ÇARK MEKANİZMALARI. 1.1 Genel İfadeler ve Sınıflandırması

1. DİŞLİ ÇARK MEKANİZMALARI. 1.1 Genel İfadeler ve Sınıflandırması 1. DİŞLİ ÇARK MEKANİZMALARI 1.1 Genel İfadeler ve Sınıflandırması Dişli çarklar; aralarında bir kayma oluşmadan, iki mil arasında kuvvet ve hareket ileten elemanlardır. Güç iletme bakımından, mekanizmanın

Detaylı

METİN SORULARI. Hareket Cıvataları. Pim ve Perno Bağlantıları

METİN SORULARI. Hareket Cıvataları. Pim ve Perno Bağlantıları Hareket Cıvataları METİN SORULARI. Hareket cıvatalarını bağlama cıvataları ile karşılaştırınız ve özelliklerini anlatınız. 2. Hareket vidalarının verimi hangi esaslara göre belirlenir? Açıklayınız ve gereken

Detaylı

MENGENE HESAPLARI A-VĐDALI MENGENE MĐLĐ. www.muhendisiz.net

MENGENE HESAPLARI A-VĐDALI MENGENE MĐLĐ. www.muhendisiz.net www.muhendisiz.net MENGENE HESAPLARI A-VĐDALI MENGENE MĐLĐ Hareket civatasında bir güç iletimi söz konusu olduğundan verimin yüksek olması istenir.bu nedenle Trapez profilli vida kullanılır. Yük ; F =

Detaylı

AKSLAR ve MİLLER. DEÜ Mühendislik Fakültesi Makina Müh.Böl.Çiçek Özes. Bu sunudaki bilgiler değişik kaynaklardan derlemedir.

AKSLAR ve MİLLER. DEÜ Mühendislik Fakültesi Makina Müh.Böl.Çiçek Özes. Bu sunudaki bilgiler değişik kaynaklardan derlemedir. AKSLAR ve MİLLER Bu sunudaki bilgiler değişik kaynaklardan derlemedir. AKSLAR MİLLER Eksenel kuvvetlerde her iki elemanda çekmeye veya basmaya zorlanabilirler. Her iki elemanda içi dolu veya boş imal edilirler.

Detaylı

Makine Elemanları I. Yorulma Analizi. Prof. Dr. İrfan KAYMAZ. Erzurum Teknik Üniversitesi. Mühendislik Fakültesi Makine Mühendisliği Bölümü

Makine Elemanları I. Yorulma Analizi. Prof. Dr. İrfan KAYMAZ. Erzurum Teknik Üniversitesi. Mühendislik Fakültesi Makine Mühendisliği Bölümü Makine Elemanları I Prof. Dr. İrfan KAYMAZ Mühendislik Fakültesi Makine Mühendisliği Bölümü Yorulma hasarı Aloha Havayolları Uçuş 243: Hilo dan Honolulu (Havai) Uçuşu Tarih: 28 Nisan 1988 Makine elemanlarının

Detaylı

MAKINA TASARIMI I Örnek Metin Soruları TOLERANSLAR

MAKINA TASARIMI I Örnek Metin Soruları TOLERANSLAR MAKINA TASARIMI I Örnek Metin Soruları TOLERANSLAR 1. Boyut, gerçek boyut, nominal boyut ve tolerans nedir, tanımlayınız. 2. Toleransları sınıflandırınız. 3. Tasarımı yapılırken bir makine parçasının boyutları

Detaylı

Çözüm: Borunun et kalınlığı (s) çubuğun eksenel kuvvetle çekmeye zorlanması şartından;

Çözüm: Borunun et kalınlığı (s) çubuğun eksenel kuvvetle çekmeye zorlanması şartından; Soru 1) Şekilde gösterilen ve dış çapı D 10 mm olan iki borudan oluşan çelik konstrüksiyon II. Kaliteli alın kaynağı ile birleştirilmektedir. Malzemesi St olan boru F 180*10 3 N luk değişken bir çekme

Detaylı

Prof. Dr. İrfan KAYMAZ

Prof. Dr. İrfan KAYMAZ Prof. Dr. İrfan KAYMAZ Mühendislik Fakültesi Makine Mühendisliği Bölümü Giriş Bu bölüm sonunda öğreneceğiniz konular: Kayış-kasnak mekanizmalarının türü Kayış türleri Meydana gelen kuvvetler Geometrik

Detaylı

olup uygu kaması A formuna sahiptir. Müsaade edilen yüzey basıncı p em kasnak malzemesi GG ve mil malzemesi St 50 dir.

olup uygu kaması A formuna sahiptir. Müsaade edilen yüzey basıncı p em kasnak malzemesi GG ve mil malzemesi St 50 dir. ÖRNEK 1: Düz kayış kasnağı bir mil üzerine radyal yönde uygu kaması ile eksenel yönde İse bir pul ve cıvata ile sabitleştirilmiştir. İletilecek güç 1 kw ve devir sayısı n=500 D/d olup uygu kaması A formuna

Detaylı

DÜZ VE HELİSEL DİŞLİ ÇARKLAR ÖRNEK PROBLEMLER

DÜZ VE HELİSEL DİŞLİ ÇARKLAR ÖRNEK PROBLEMLER DÜZ VE HELİSEL DİŞLİ ÇARKLAR ÖRNEK PROBLEMLER 1. Evolvent profilli standart bir düz dişli çarkta diş sayısı z=19 ve modül m=4 mm olduğuna göre dişbaşı ve temel daireleri üzerindeki diş kalınlıklarını hesaplayınız

Detaylı

MAKİNE ELEMANLARI - (2.Hafta)

MAKİNE ELEMANLARI - (2.Hafta) MAKİNE ELEMANLARI - (2.Hafta) SÜREKLİ MUKAVEMET DİYAĞRAMLARI PROBLEMLERİ ÖRNEK 1 Şekildeki gibi Fe50 malzemeden yapılmış faturalı mil ince talaş alınarak işlenmiştir. Aşağıdaki zorlanma durumuna göre sürekli

Detaylı

1.Yüzey Basınç (Pitting) Kontrolü, ISO6336:2006. = Nominal yüzey basıncı K faktörleri = Çalışma şartlarına uygun düzeltme katsayıları

1.Yüzey Basınç (Pitting) Kontrolü, ISO6336:2006. = Nominal yüzey basıncı K faktörleri = Çalışma şartlarına uygun düzeltme katsayıları DİŞLİ MUKAVEMETİ 1.Yüzey Basınç (Pitting) Kontrolü, ISO6336:2006 = Nominal yüzey basıncı K faktörleri = Çalışma şartlarına uygun düzeltme katsayıları Yüzey Basınç (Pitting) Kontrolü, ISO6336:2006 Ft =

Detaylı

Rulmanlı Yataklarla Yataklama. Y.Doç.Dr. Vedat TEMİZ. Esasları

Rulmanlı Yataklarla Yataklama. Y.Doç.Dr. Vedat TEMİZ. Esasları Rulmanlı Yataklarla Yataklama Y.Doç.Dr. Vedat TEMİZ Esasları Sabit bilyalı rulmanlar Normal uygulamalar dışında, tek rulmanın yük taşıma açısından yetersiz olduğu yerlerde veya her iki doğrultuda ön görülen

Detaylı

RULMANLI YATAKLAR 28.04.2016. Rulmanlı Yataklar

RULMANLI YATAKLAR 28.04.2016. Rulmanlı Yataklar RULMANLI YATAKLAR MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAKİNE ELEMANLARI-II DERS NOTU Doç.Dr. Akın Oğuz KAPTI Rulmanlı Yataklar Yataklar minimum sürtünme ile izafi harekete müsaade eden, fakat kuvvet doğrultusundaki

Detaylı

MAKİNE ELEMANLARI DERS SLAYTLARI

MAKİNE ELEMANLARI DERS SLAYTLARI MAKİNE ELEMANLARI DERS SLAYTLARI YORULMA P r o f. D r. İ r f a n K A Y M A Z P r o f. D r. A k g ü n A L S A R A N A r ş. G ör. İ l y a s H A C I S A L İ HOĞ LU Aloha Havayolları Uçuş 243: Hilo dan Honolulu

Detaylı

MAK 305 MAKİNE ELEMANLARI-1

MAK 305 MAKİNE ELEMANLARI-1 MAK 305 MAKİNE ELEMANLARI-1 BÖLÜM 1- MAKİNE ELEMANLARINDA MUKAVEMET HESABI Doç. Dr. Ali Rıza YILDIZ 1 BU DERS SUNUMDAN EDİNİLMESİ BEKLENEN BİLGİLER Makine Elemanlarında mukavemet hesabına neden ihtiyaç

Detaylı

MAKİNE ELEMANLARI DERS SLAYTLARI

MAKİNE ELEMANLARI DERS SLAYTLARI MAKİNE ELEMANLARI DERS SLAYTLARI PERÇİN VE YAPIŞTIRICI BAĞLANTILARI P r o f. D r. İ r f a n K A Y M A Z P r o f. D r. A k g ü n A L S A R A N A r ş. G ör. İ l y a s H A C I S A L İ HOĞ LU Perçin; iki veya

Detaylı

Makine Elemanları II Prof. Dr. Akgün ALSARAN. Helisel Dişli Çarklar-Flipped Classroom DİŞLİ ÇARKLAR

Makine Elemanları II Prof. Dr. Akgün ALSARAN. Helisel Dişli Çarklar-Flipped Classroom DİŞLİ ÇARKLAR Makine Elemanları II Prof. Dr. Akgün ALSARAN Helisel Dişli Çarklar-Flipped Classroom DİŞLİ ÇARKLAR İçerik Giriş Helisel dişli geometrisi Kavrama oranı Helisel dişli boyutları Helisel dişlilerin mukavemet

Detaylı

BURSA TECHNICAL UNIVERSITY (BTU)

BURSA TECHNICAL UNIVERSITY (BTU) Taşıma ve Destekleme Elemanları Miller ve Akslar Doç.Dr. Ali Rıza Yıldız 1 BU SLAYTTAN EDİNİLMESİ BEKLENEN BİLGİLER Genel Bilgiler Akslar ve Millerin Tanımı Aks ve Mil Örnekleri Aks ve Mil Malzemeleri

Detaylı

GÜÇ VE HAREKET ĠLETĠM ELEMANLARI

GÜÇ VE HAREKET ĠLETĠM ELEMANLARI GÜÇ VE HAREKET ĠLETĠM ELEMANLARI P=sbt n m? n iģmak Ġġ MAKĠNASI Yapı olarak motor, güc ve hareket iletim elemanları ve iģ makinası kısmından oluģan bir makinanın esas amacı baģka bir enerjiyi mekanik enerjiye

Detaylı

İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİNE GİRİŞ

İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİNE GİRİŞ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİNE GİRİŞ MEKANİK ve MUKAVEMET BİLGİSİ Prof.Dr. Zekai Celep MEKANİK VE MUKAVEMET BİLGİSİ 1. Gerilme 2. Şekil değiştirme 3. Gerilme-şekil değiştirme bağıntısı 4. Basit mukavemet halleri

Detaylı

Ara Sınav. Verilen Zaman: 2 saat (15:00-17:00) Kitap ve Notlar Kapalı. Maksimum Puan

Ara Sınav. Verilen Zaman: 2 saat (15:00-17:00) Kitap ve Notlar Kapalı. Maksimum Puan MAK 303 MAKİNA ELEMANLARI I Ara ınav 9 Kasım 2008 Ad, oyad Dr. M. Ali Güler Öğrenci No. Verilen Zaman: 2 saat (15:00-17:00) Kitap ve Notlar Kapalı Her soruyu dikkatle okuyunuz. Yaptığınız işlemleri gösteriniz.

Detaylı

KOCAELİ ÜNİVERSİTESİ Mühendislik Fakültesi Makina Mühendisliği Bölümü Mukavemet II Final Sınavı (2A)

KOCAELİ ÜNİVERSİTESİ Mühendislik Fakültesi Makina Mühendisliği Bölümü Mukavemet II Final Sınavı (2A) KOCELİ ÜNİVERSİTESİ ühendislik ültesi ina ühendisliği ölümü ukavemet II inal Sınavı () dı Soyadı : 5 Haziran 01 Sınıfı : No : SORU 1: Şekilde sistemde boru anahtarına 00 N luk b ir kuvvet etki etmektedir.

Detaylı

MAKİNE ELEMANLARI - (8.Hafta) VİDALAR -1

MAKİNE ELEMANLARI - (8.Hafta) VİDALAR -1 A. TEMEL KAVRAMLAR MAKİNE ELEMANLARI - (8.Hafta) VİDALAR -1 B. VİDA TÜRLERİ a) Vida Profil Tipleri Mil üzerine açılan diş ile lineer hareket elde edilmek istendiğinde kullanılır. Üçgen Vida Profili: Parçaları

Detaylı

MAKİNE ELEMANLARI - (7.Hafta)

MAKİNE ELEMANLARI - (7.Hafta) MAKİNE ELEMANLARI - (7.Hafta) PRES (SIKI) GEÇMELER-2 B- Konik Geçme Bağlantısı Şekildeki gibi konik bir milin ucuna kasnağı sıkı geçme ile bağlamak için F ç Çakma kuvveti uygulamalıyız. Kasnağın milin

Detaylı

ÖRNEK SAYISAL UYGULAMALAR

ÖRNEK SAYISAL UYGULAMALAR ÖRNEK SAYISAL UYGULAMALAR 1-Vidalı kriko: Şekil deki kriko için; Verilenler Vidalı Mil Malzemesi: Ck 45 Vidalı mil konumu: Düşey Somun Malzemesi: Bronz Kaldırılacak en büyük (maksimum) yük: 50.000 N Vida

Detaylı

MAKİNE ELEMANLARI - II ÖRNEK SORULAR VE ÇÖZÜMLERİ

MAKİNE ELEMANLARI - II ÖRNEK SORULAR VE ÇÖZÜMLERİ MAKİNE ELEMANLARI - II ÖRNEK SORULAR VE ÇÖZÜMLERİ KAYMALI YATAKLAR ÖRNEK: Bir buhar türbininde kullanılan eksenel Michell yatağına gelen toplam yük F=38000 N, n=3540 dev/dk, d=210 mm, D=360 mm, lokma sayısı

Detaylı

Problem 1 OABC 380 mm statik AISI MPa 25 mm Problem 2 F=22000 N Problem 3 F=1000 N Problem 4 F=10 kn 70 MPa Makine Elemanları Problemleri -

Problem 1 OABC 380 mm statik AISI MPa 25 mm Problem 2 F=22000 N Problem 3 F=1000 N Problem 4 F=10 kn 70 MPa Makine Elemanları Problemleri - Problem 1 Şekildeki OABC ankastre çubuğu 380 mm uzunluğundaki bir kola statik olarak uygulan F kuvveti ile zorlanmaktadır. Çubuk AISI 1035 çeliğinden imal edilmiştir ve sünek olan malzemenin akma mukavemeti

Detaylı

MAK 305 MAKİNE ELEMANLARI-1

MAK 305 MAKİNE ELEMANLARI-1 MAK 305 MAKİNE ELEMANLARI-1 8.BÖLÜM Mil-Göbek Bağlantıları Paralel Kama, Kamalı Mil, Konik Geçme, Sıkı ve Sıkma Geçme Doç.Dr. Ali Rıza Yıldız 1 BU SLAYTTAN EDİNİLMESİ BEKLENEN BİLGİLER Şekil Bağlı Mil-Göbek

Detaylı

MAKİNE ELEMANLARI - (1.Hafta)

MAKİNE ELEMANLARI - (1.Hafta) TEMEL KAVRAMLAR Makine Elemanları MAKİNE ELEMANLARI - (1.Hafta) Makine elemanları gerçek hayatta kullanılan daha çok piyasada standart üretimleri bulunan makineler ile ilgili elemanların tasarımı, hesaplaması,

Detaylı

Sıkma sırasında oluşan gerilmeden öngerilme kuvvetini hesaplarız. Boru içindeki basınç işletme basıncıdır. Buradan işletme kuvvetini buluruz.

Sıkma sırasında oluşan gerilmeden öngerilme kuvvetini hesaplarız. Boru içindeki basınç işletme basıncıdır. Buradan işletme kuvvetini buluruz. Ø50 Şekilde gösterilen boru bağlantısında flanşlar birbirine 6 adet M0 luk öngerilme cıvatası ile bağlanmıştır. Cıvatalar 0.9 kalitesinde olup, gövde çapı 7,mm dir. Cıvatalar gövdelerindeki akma mukavemetinin

Detaylı

KAYIŞ-KASNAK MEKANİZMALARI

KAYIŞ-KASNAK MEKANİZMALARI KAYIŞ-KASNAK MEKANİZMALARI Müh.Böl. Makina Tasarımı II Burada verilen bilgiler değişik kaynaklardan derlemedir. Bir milden diğerine güç ve hareket iletmek için kullanılan mekanizmalardır. Döndürülen Eleman

Detaylı

DAİRESEL KESİTLİ TELDEN SOĞUK OLARAK SARILAN ÇEKME YAYLARININ HESABI

DAİRESEL KESİTLİ TELDEN SOĞUK OLARAK SARILAN ÇEKME YAYLARININ HESABI DAİRESEL KESİTLİ TELDEN SOĞUK OLARAK SARILAN ÇEKME YAYLARININ HESABI Yaylar enerji depolayan elemanlardır. Çekme yaylarında, malzemenin elastik bölgesinde kalmak şartiyle, yayın ekseni doğrultusunda etkiyen

Detaylı

GEZER KREN KÖPRÜSÜ KONSTRÜKSİYONU VE HESABI

GEZER KREN KÖPRÜSÜ KONSTRÜKSİYONU VE HESABI GEZER KRE KÖPRÜSÜ KOSTRÜKSİYOU VE HESABI 1. GEZER KÖPRÜLÜ KRE Gezer köprülü krenler, yüksekte bulunan raylar üzerinde hareket eden arabalı köprülerdir. Araba yükleri kaldırır veya indirir ve köprü üzerindeki

Detaylı

FL 3 DENEY 4 MALZEMELERDE ELASTĐSĐTE VE KAYMA ELASTĐSĐTE MODÜLLERĐNĐN EĞME VE BURULMA TESTLERĐ ĐLE BELĐRLENMESĐ 1. AMAÇ

FL 3 DENEY 4 MALZEMELERDE ELASTĐSĐTE VE KAYMA ELASTĐSĐTE MODÜLLERĐNĐN EĞME VE BURULMA TESTLERĐ ĐLE BELĐRLENMESĐ 1. AMAÇ Malzemelerde Elastisite ve Kayma Elastisite Modüllerinin Eğme ve Burulma Testleri ile Belirlenmesi 1/5 DENEY 4 MAZEMEERDE EASTĐSĐTE VE KAYMA EASTĐSĐTE MODÜERĐNĐN EĞME VE BURUMA TESTERĐ ĐE BEĐRENMESĐ 1.

Detaylı

KST 8080 - MODÜLLER ENDO. Genel Görünüş. Redüktörlü Çıkış Alternatifleri. Shrink Disk Çıkış. Sipariş Kodu : Örnek : 1 3 www.endo.com.

KST 8080 - MODÜLLER ENDO. Genel Görünüş. Redüktörlü Çıkış Alternatifleri. Shrink Disk Çıkış. Sipariş Kodu : Örnek : 1 3 www.endo.com. Lineer Modüller olay Montaj Sessiz Çalışma Yüksek Hız ve Hassasiyet Uzun Strok lternatifi Yüksek Taşıma apasitesi Uzun Çalışma Ömrü ST 8080 Lineer Modül (Eksen) Triger ayışlı ST Yataklama : Raylı ızak

Detaylı

ÇALIŞMA SORULARI 1) Yukarıdaki şekilde AB ve BC silindirik çubukları B noktasında birbirleriyle birleştirilmişlerdir, AB çubuğunun çapı 30 mm ve BC çubuğunun çapı ise 50 mm dir. Sisteme A ucunda 60 kn

Detaylı

MAKİNE ELEMANLARI I TASARIM. Prof. Dr. İrfan KAYMAZ. : 255 (Makine Mühendisliği bölümü II. kat)

MAKİNE ELEMANLARI I TASARIM. Prof. Dr. İrfan KAYMAZ. : 255 (Makine Mühendisliği bölümü II. kat) MAKİNE ELEMANLARI I TASARIM Prof. Dr. İrfan KAYMAZ Oda numaram E-posta adresi : 255 (Makine Mühendisliği bölümü II. kat) : ikaymaz@atauni.edu.tr http://muhserv.atauni.edu.tr/makine/ikaymaz/makel Her hafta

Detaylı

Konik Dişli Çarklar. Prof. Dr. Mehmet Fırat 89

Konik Dişli Çarklar. Prof. Dr. Mehmet Fırat 89 Prof. Dr. Mehmet Fırat 89 Konik Dişli Çarklar Hareketi, ekseni döndüren milin ekseni ile kesişen başka bir mile aktarmak ve gerektiğinde hız dönüşümü de sağlamak amacı ile kullanılan mekanizmalar konik

Detaylı

Cıvata-somun bağlantıları

Cıvata-somun bağlantıları Cıvata-somun bağlantıları 11/30/2014 İçerik Vida geometrik büyüklükleri Standart vidalar Vida boyutları Cıvata-somun bağlantı şekilleri Cıvata-somun imalatı Cıvata-somun hesabı Cıvataların mukavemet hesabı

Detaylı

Makine Elemanları I Prof. Dr. Akgün ALSARAN. Cıvata ve somun-flipped classroom Bağlama Elemanları

Makine Elemanları I Prof. Dr. Akgün ALSARAN. Cıvata ve somun-flipped classroom Bağlama Elemanları Makine Elemanları I Prof. Dr. Akgün ALSARAN Cıvata ve somun-flipped classroom Bağlama Elemanları İçerik Giriş Vida Vida çeşitleri Cıvata-somun Hesaplamalar Örnekler 2 Giriş 3 Vida Eğik bir doğrunun bir

Detaylı

ASİSTAN ARŞ. GÖR. GÜL DAYAN

ASİSTAN ARŞ. GÖR. GÜL DAYAN ASİSTAN ARŞ. GÖR. GÜL DAYAN VİSKOZİTE ÖLÇÜMÜ Viskozite, bir sıvının iç sürtünmesi olarak tanımlanır. Viskoziteyi etkileyen en önemli faktör sıcaklıktır. Sıcaklık arttıkça sıvıların viskoziteleri azalır.

Detaylı

29- Eylül KOÜ. Mühendislik Fakültesi Makine Mühendisliği Bölümü ( 1. ve 2. Öğretim 2. Sınıf / B Şubesi) Mukavemet Dersi - 1.

29- Eylül KOÜ. Mühendislik Fakültesi Makine Mühendisliği Bölümü ( 1. ve 2. Öğretim 2. Sınıf / B Şubesi) Mukavemet Dersi - 1. SORU-1) Şekildeki dikdörtgen kesitli kolonun genişliği b=200 mm. ve kalınlığı t=100 mm. dir. Kolon, kolon kesitinin geometrik merkezinden geçen ve tarafsız ekseni üzerinden etki eden P=400 kn değerindeki

Detaylı

11/6/2014 İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİNE GİRİŞ. MEKANİK ve MUKAVEMET BİLGİSİ MEKANİK VE MUKAVEMET BİLGİSİ

11/6/2014 İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİNE GİRİŞ. MEKANİK ve MUKAVEMET BİLGİSİ MEKANİK VE MUKAVEMET BİLGİSİ MEKANİK VE MUKAVEMET BİLGİSİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİNE GİRİŞ MEKANİK ve MUKAVEMET BİLGİSİ Prof.Dr. Zekai Celep 1. Gerilme 2. Şekil değiştirme 3. Gerilme-şekil değiştirme bağıntısı 4. Basit mukavemet halleri

Detaylı

RULMAN HESAPLARI YUVARLANMALI YATAKLAR-II. Makine Elemanları 2. Doç.Dr. Ali Rıza Yıldız

RULMAN HESAPLARI YUVARLANMALI YATAKLAR-II. Makine Elemanları 2. Doç.Dr. Ali Rıza Yıldız Makine Elemanları 2 YUVARLANMALI YATAKLAR-II RULMAN HESAPLARI Doç.Dr. Ali Rıza Yıldız 1 Bu Bölümden Elde Edilecek Kazanımlar Rulman hesap yöntemi Dinamik ve statik yük sayısı Eşdeğer yük Ömür hesabı Statik

Detaylı

BÖLÜM 8. KREN KONSTRÜKSİYONLARINDA HAREKET MEKANİZMALARI

BÖLÜM 8. KREN KONSTRÜKSİYONLARINDA HAREKET MEKANİZMALARI BÖLÜM 8. KREN KONSTRÜKSİYONLARINDA HAREKET MEKANİZMALARI 8.1. GİRİŞ 8. TEKERLEKLER VE RAYLAR Raylar üzerinde hareket eden tekerlekler genellikle çelik döküm veya küresel dökümden imal edilirler. Normal

Detaylı

AKSLAR VE MĐLLER 1. GENEL

AKSLAR VE MĐLLER 1. GENEL AKSLAR VE MĐLLER 1. GENEL Akslar ve miller benzer elemanlar olmakla beraber aralarında fonksiyon bakımından fark vardır. Akslar kasnak, tekerlek, halat makarası vs. gibi elemanları taşırlar ve esas olarak

Detaylı

2009 Kasım. BANTLI FRENLER. 40-4d. M. Güven KUTAY. 40-4d-bantli-frenler.doc

2009 Kasım.  BANTLI FRENLER. 40-4d. M. Güven KUTAY. 40-4d-bantli-frenler.doc 009 Kasım BANTI RENER 40-4d M. Güven KUTAY 40-4d-bantli-frenler.doc İ Ç İ N D E K İ E R 4 renler... 4.3 4. ntlı frenlerler... 4.3 4..1 ntlı basit frenler... 4.3 4.. Çıkarmalı frenler... 4.6 4..3 Toplamalı

Detaylı

Burulma (Torsion): Dairesel Kesitli Millerde Gerilme ve Şekil Değiştirmeler

Burulma (Torsion): Dairesel Kesitli Millerde Gerilme ve Şekil Değiştirmeler Burulma (orsion): Dairesel Kesitli Millerde Gerilme ve Şekil Değiştirmeler Endüstiryel uygulamalarda en çok rastlanan yükleme tiplerinden birisi dairsel kesitli millere gelen burulma momentleridir. Burulma

Detaylı

YUVARLANMALI YATAKLAR I: RULMANLAR

YUVARLANMALI YATAKLAR I: RULMANLAR Rulmanlı Yataklar YUVARLANMALI YATAKLAR I: RULMANLAR Prof. Dr. İrfan KAYMAZ Mühendislik Fakültesi Makine Mühendisliği Bölümü Giriş Rulmanlı Yataklar Bu bölüm sonunda öğreneceğiniz konular: Yuvarlanmalı

Detaylı

Şekil 1.17. Çekmeye veya basmaya çalışan kademeli milin teorik çentik faktörü kt

Şekil 1.17. Çekmeye veya basmaya çalışan kademeli milin teorik çentik faktörü kt Şekilde gösterilen eleman; 1) F = 188 kn; ) F = 36 96 kn; 3) F = (-5 +160) kn; 4) F=± 10 kn kuvvetlerle çekmeye zorlanmaktadır. Boyutları D = 40 mm, d = 35 mm, r = 7 mm; malzemesi C 45 ıslah çeliği olan

Detaylı

T.C ATATÜRK ÜNĠVERSĠTESĠ MÜHENDĠSLĠK FAKÜLTESĠ MAKĠNE MÜHENDĠSLĠĞĠ BÖLÜMÜ OTO LĠFT TASARIMI

T.C ATATÜRK ÜNĠVERSĠTESĠ MÜHENDĠSLĠK FAKÜLTESĠ MAKĠNE MÜHENDĠSLĠĞĠ BÖLÜMÜ OTO LĠFT TASARIMI T.C ATATÜRK ÜNĠVERSĠTESĠ MÜHENDĠSLĠK FAKÜLTESĠ MAKĠNE MÜHENDĠSLĠĞĠ BÖLÜMÜ OTO LĠFT TASARM HAZRLAYANLAR 8.GRUP SERKAN KARADAY RECEP KÖR ERDEM ATAġ MAHMUT KLÇ OTO LĠFT ÇALġMA PRENSĠBĠ Araç liftleri spesifik

Detaylı

Mukavemet 1. Fatih ALİBEYOĞLU. -Çalışma Soruları-

Mukavemet 1. Fatih ALİBEYOĞLU. -Çalışma Soruları- 1 Mukavemet 1 Fatih ALİBEYOĞLU -Çalışma Soruları- Soru 1 AB ve BC silindirik çubukları şekilde gösterildiği gibi, B de kaynak edilmiş ve yüklenmiştir. P kuvvetinin büyüklüğünü, AB çubuğundaki çekme gerilmesiyle

Detaylı

TOBB ETÜ. MAK 312 MAKİNE ELEMANLARI DERSİ GÜZ DÖNEMİ Dönme Dolap Tasarımı

TOBB ETÜ. MAK 312 MAKİNE ELEMANLARI DERSİ GÜZ DÖNEMİ Dönme Dolap Tasarımı TOBB ETÜ MAK 312 MAKİNE ELEMANLARI DERSİ GÜZ DÖNEMİ Dönme Dolap Tasarımı Amaç: Eğlence merkezlerinin olmazsa olmazı dönme dolaplar, ilk olarak George Washington Gale Ferris, Jr., tarafından 1893 yılında

Detaylı

Tablo 1 Deney esnasında kullanacağımız numunelere ait elastisite modülleri tablosu

Tablo 1 Deney esnasında kullanacağımız numunelere ait elastisite modülleri tablosu BASİT MESNETLİ KİRİŞTE SEHİM DENEYİ Deneyin Amacı Farklı malzeme ve kalınlığa sahip kirişlerin uygulanan yükün kirişin eğilme miktarına oranı olan rijitlik değerin değişik olduğunun gösterilmesi. Kiriş

Detaylı

Makine Elemanları Dersi Bilgisayar ile buluşuyor: Dişli Çarkların 3D Modeli ve Kinematik Analizi (Taslak)

Makine Elemanları Dersi Bilgisayar ile buluşuyor: Dişli Çarkların 3D Modeli ve Kinematik Analizi (Taslak) Makine Elemanları Dersi Bilgisayar ile buluşuyor: ın 3D Modeli ve Kinematik Analizi (Taslak) Prof. Dr. İrfan KAYMAZ Erzurum Teknik Üniversitesi Mühendislik ve Mimarlık Fakültesi Makine Mühendisliği Bölümü

Detaylı

PERÇİN BAĞLANTILARI (Riveted Joints)

PERÇİN BAĞLANTILARI (Riveted Joints) PERÇİ BAĞLATILARI (Riveted Joints) ÖREK 9.1 Şeklide gösterildiği gibi, metal bir levhaya 16 k luk bir yük uygulanmaktadır. Levha adet cıvata ile destek plakasına bağlandığına göre, a)her bir cıvata üzerinde

Detaylı

Tanım: Boyuna doğrultuda eksenel basınç kuvveti taşıyan elemanlara Basınç Çubuğu denir.

Tanım: Boyuna doğrultuda eksenel basınç kuvveti taşıyan elemanlara Basınç Çubuğu denir. BASINÇ ÇUBUKLARI Tanım: Boyuna doğrultuda eksenel basınç kuvveti taşıyan elemanlara Basınç Çubuğu denir. Basınç çubukları, sadece eksenel basınç kuvvetine maruz kalırlar. Bu çubuklar üzerinde Eğilme ve

Detaylı

Perçin malzemesinin mekanik özellikleri daha zayıf olduğundan hesaplamalarda St34 malzemesinin değerleri esas alınacaktır.

Perçin malzemesinin mekanik özellikleri daha zayıf olduğundan hesaplamalarda St34 malzemesinin değerleri esas alınacaktır. Kalınlığı s 12 mm, genişliği b 400 mm, malzemesi st37 olan levhalar, iki kapaklı perçin bağlantısı ile bağlanmıştır. Perçin malzemesi st34 olarak verilmektedir. Perçin bağlantısı 420*10 3 N luk bir kuvvet

Detaylı

DİŞLİ ÇARK MEKANİZMALARI

DİŞLİ ÇARK MEKANİZMALARI DİŞLİ ÇARK MEKANİZMALARI Bir milin dönme hareketini diğer mile dönme kaybı olmadan nakletmek için kullanılan mekanizmalardır. Bir dişli çark mekanizması biri döndüren diğeri döndürülen olmak üzere en az

Detaylı

Makine Elemanları I Prof. Dr. İrfan KAYMAZ. Temel bilgiler-flipped Classroom Bağlama Elemanları

Makine Elemanları I Prof. Dr. İrfan KAYMAZ. Temel bilgiler-flipped Classroom Bağlama Elemanları Makine Elemanları I Prof. Dr. İrfan KAYMAZ Temel bilgiler-flipped Classroom Bağlama Elemanları 11/22/2014 İçerik Bağlama Elemanlarının Sınıflandırılması Şekil Bağlı bağlama elemanlarının hesabı Kuvvet

Detaylı

Örnek 2: Helisel dişli alın çarkları:

Örnek 2: Helisel dişli alın çarkları: Örek : Helisel dişli alı çarkları: Bir blum (kütük) haddeleme tezgahıda kullaılmak amacıyla P=00 kw güç ilete ve çevrim (iletim) oraı i=400 (d/dk) / 800(d/dk) ola evolvet profilli stadard helisel dişli

Detaylı

Kayış kasnak mekanizmaları metin soruları 1. Kayış kasnak mekanizmalarının özelliklerini, üstünlüklerini ve mahsurlarını açıklayınız. 2.

Kayış kasnak mekanizmaları metin soruları 1. Kayış kasnak mekanizmalarının özelliklerini, üstünlüklerini ve mahsurlarını açıklayınız. 2. Kayış kasnak mekanizmaları metin soruları 1. Kayış kasnak mekanizmalarının özelliklerini, üstünlüklerini ve mahsurlarını 2. Kayış kasnak mekanizmalarının sınıflandırılmasını yapınız ve kısaca her sınıfın

Detaylı

MUKAVEMET HESAPLARI : ÇİFT KİRİŞLİ GEZER KÖPRÜLÜ VİNÇ

MUKAVEMET HESAPLARI : ÇİFT KİRİŞLİ GEZER KÖPRÜLÜ VİNÇ MUKAVEMET HESAPLARI ÜRÜN KODU MAKİNA ADI : 20+5 TON : ÇİFT KİRİŞLİ GEZER KÖPRÜLÜ VİNÇ İÇİNDEKİLER ÇELİK YAPI ANALİZİ (VİNÇ KÖPRÜSÜ) TEKER HESAPLARI HALAT HESAPLARI KANCA BLOĞU HESABI TAMBUR HESAPLARI SAYFA

Detaylı

DUMLUPINAR ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 2015-2016 GÜZ YARIYILI

DUMLUPINAR ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 2015-2016 GÜZ YARIYILI DUMLUPINAR ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 2015-2016 GÜZ YARIYILI Yrd. Doç. Dr. Uğur DAĞDEVİREN 2 3 Genel anlamda temel mühendisliği, yapısal yükleri zemine izin verilebilir

Detaylı

MAKİNE ELEMANLARI-I (İ.Ö)

MAKİNE ELEMANLARI-I (İ.Ö) ERZURUM TEKNİK ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK ve MİMARLIK FAKÜLTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ DERS DOSYASI MAKİNE ELEMANLARI-I (İ.Ö) 2014-2015/GÜZ Dersin Adı Öğretim Dili DERS BİLGİ PAKETİ MAKİNE ELEMANLARI-I

Detaylı

Destekleme Elemanları

Destekleme Elemanları Destekleme Elemanları Destekleme Elemanları Dönel ve doğrusal hareketlerini bir yerden başka bir yere nakletmek amacıyla millerin üzerlerine dişli çark, zincir, kayış-kasnak ve kavramalar gibi makine elemanları

Detaylı

2.5 TONLUK 4 4 SİVİL ARAÇ ARA TRANSFER KUTUSU TASARIMI VE MUKAVEMET KONTROLÜ

2.5 TONLUK 4 4 SİVİL ARAÇ ARA TRANSFER KUTUSU TASARIMI VE MUKAVEMET KONTROLÜ T.C. DOKUZ EYLÜL ÜNİVERSİTESİ ÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ AKİNA ÜHENDİSLİĞİ ÖLÜÜ 2.5 TONLUK 4 4 SİVİL ARAÇ ARA TRANSFER KUTUSU TASARII VE UKAVEET KONTROLÜ İTİRE PROJESİ Alimurtaza RUTCİ Projeyi Yöneten Prof.

Detaylı

ULUDAĞ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ

ULUDAĞ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ ULUDAĞ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ DİŞLİ VERİMLİLİĞİNİ BELİRLEME DENEYİ FÖYÜ 2015-2016 Güz Dönemi 1.1. Deneyin Amacı DĠġLĠ VERĠMLĠLĠĞĠNĠ BELĠRLEME DENEYĠ Mevcut deney

Detaylı

MUKAVEMET(8. Hafta) MALZEMENİN MEKANİK ÖZELLİKLERİ ÇEKME DENEYİ

MUKAVEMET(8. Hafta) MALZEMENİN MEKANİK ÖZELLİKLERİ ÇEKME DENEYİ MALZEMENİN MEKANİK ÖZELLİKLERİ ÇEKME DENEYİ MUKAVEMET(8. Hafta) Malzemenin mekanik özelliklerini ortaya çıkarmak için en yaygın kullanılan deney Çekme Deneyidir. Bu deneyden elde edilen sonuçlar mühendislik

Detaylı

Sektöre ÖzgüRedüktörler - 1

Sektöre ÖzgüRedüktörler - 1 Sektöre ÖzgüRedüktörler - 1 Yılmaz Redüktörün standart üretim yelpazesinin içerisinde genel kullanım amaçlı üretilen redüktörlerin dışında sektöre özgü imal edilmiş özel redüktörlerde bulunmaktadır. Bu

Detaylı