Rüzgâr Hızlarının Bina Etrafındaki Akışa ve Isı Kaybına Etkisinin Farklı Türbülans Modelleriyle Sayısal İncelenmesi

Transkript

1 MAKALE Rüzgâr Hızlarının Bina Etrafındaki Akışa ve Isı Kaybına Etkisinin Farklı Türbülans Modelleriyle Sayısal İncelenmesi Muhammet ÖZDOĞAN, Bilal SUNGUR, Lütfü NAMLI*, Bahattin TOPALOĞLU, Aydın DURMUŞ Ondokuz Mayıs Üniversitesi, Mühendislik Fakültesi, Makina Mühendisliği Bölümü, Atakum, Samsun *Sorumlu yazar: NUMERICAL INVESTIGATION OF THE EFFECT OF WIND VELOCITIES ON THE FLOW AROUND THE BUILDING WITH DIFFERENT TURBULENCE MODELS ÖZET Binalar, küresel enerji kullanımının önemli bir kısmını oluşturmaktadır. Bu bağlamda özellikle binalarda ısı tasarrufu oldukça önemlidir. Bina dış cephesinin modellenerek en az ısı kaybı olacak şekilde tasarlanması yakıt tüketimini düşürerek ekonomik kazanç sağlama konusunda da oldukça etkilidir. Bu çalışmada örnek bir bina, farklı rüzgâr hızlarında iki boyutlu olarak modellenmiştir. Çözümlemelerde türbülans modeli olarak, Standart k-ε model, RNG k-ε model ve realizable (gerçeklenebilir) k-ε model seçilmiştir. Farklı hakim rüzgâr koşulları için elde edilen akım fonksiyonları, ısı geçiş miktarları ve türbülans modellerinin etkisi incelenerek değerlendirmeler yapılmıştır. Elde edilen sonuçlara göre; RNG k-ε ve realizable (gerçeklenebilir) k-ε modelleri benzer performanslara sahiptirler. Anahtar Kelimler: Isı geçişi, Hesaplamalı Akışkanlar Dinamiği (HAD), Türbülans modelleme, Dış akış ABSTRACT Buildings are an important part of global energy usage. In this sense, energy saving especially in buildings is very important. The outer walls of the buildings which are designed to be a minimal heat loss will reduce fuel consumption and so it will provide economic benefits. In this study, the numerical simulations for a two-dimensional sample building were carried out by using three different turbulence models for various wind velocities. The standard k-ε model, RNG k-ε model and realizable k-ε model were chosen for modelling the turbulent flow. Stream functions, heat transfer rates and the effects of turbulence models obtained from the calculations for the various wind velocities were evaluated separately. According to the results obtained, RNG k-ε and realizable k-ε models have similar performance obviously. Keywords: Heat transfer, Computational Fluid Dynamics (CFD), Turbulence modelling, External flow 56 TTMD DERGİSİ KASIM - ARALIK 2015

2 GİRİŞ Enerji gereksinimi ve enerji kaynaklarına erişim çabaları ülkelerin politik ve ekonomik durumları üzerinde önemli bir role sahiptir. Bunun neticesinde ülkelerin, özellikle dış kaynaklı enerjiye olan bağımlılıkları arttıkça ekonomik ve siyasi bağımsızlıkları da o derece tehlikeye girmektedir. Son yıllarda enerjiye olan talebin artması, eldeki enerji kaynaklarının verimli bir şekilde kullanılması gerekliliğini ortaya koymuştur. Yapılan araştırmalar, dünyadaki enerji tüketiminin önemli bir kısmının binalardan olduğunu göstermektedir. Avrupa Birliği ülkelerinde binaların, toplam enerji tüketimindeki payının %40 mertebelerinde olduğu ifade edilmektedir [1]. Binalarda ısı kayıplarının azaltılması için gerekli yalıtımın yapılmasının yanında, hakim rüzgâr hızları, bina yükseklikleri, ortalama hava sıcaklıkları da binaların ısı kayıpların önemli etmenlerdendir. Bu kriterleri de göz önüne alarak, binalardan çevrelerine olan ısı kayıplarının yeterli doğrulukta belirlenmesi son derece önemlidir. Deneysel olarak bina etrafındaki akışları analiz etmek zaman alıcı, pahalı ve bir o kadar zahmetlidir. Bilgisayar teknolojisinde meydana gelen gelişmeler ile bu gibi problemler, sayısal yöntemler kullanılarak daha hızlı ve kapsamlı çözülmeye başlanmıştır. Uygulamada, sayısal yöntemler ile çözümleme yapan çok sayıda Hesaplamalı Akışkanlar Dinamiği (HAD) paket programları mevcuttur. Fluent paket programı da bunlardan bir tanesidir. Fluent, lineer olmayan kısmi diferansiyel denklemleri sonlu hacimler metodu kullanarak cebirsel denklem takımına dönüştürmekte ve farklı sayısal yaklaşımlarla çözümleme yapmaktadır. Binalar etrafındaki akışla ilgili literatürde çok sayıda çalışma mevcuttur. Leitl vd. [2], U biçimli bir binanın yanına yerleştirilmiş kaynaktan çıkan gazların yayılımını ve akışı RNG k-ε model kullanarak Fluent programında modellemişlerdir. Hesaplamaları rüzgâr tüneli deneyleriyle ve diğer birkaç sayısal modelle karşılaştırmışlardır. Yer seviyesindeki kaynak baz alınarak yapılan bu modellemenin çatıdaki kaynak modellemesine göre daha büyük yanılmalara yol açtığını belirtmişlerdir. Tscuchiya vd. [3] çalışmalarında, MMK adlı yeni bir k-ε modeli geliştirmişlerdir. Geliştirdikleri yeni modeli, iki boyutlu kare, küp ve düşük katlı bina etrafındaki akışı modellemede kullanmışlar, standart k-ε model ve deneysel verilerle karşılaştırmışlardır. Irtaza vd. [4] çalışmalarında rüzgâr mühendisliğinde kullanılmak üzere en uygun türbülans modellerini belirlemeyi amaçlamışlardır. Standart k-ε, RNG k-ε, Realizable k-ε, Reynolds Gerilme Modeli (RSM) ve Büyük Girdap Benzeşimi (LES) olmak üzere beş farklı modeli test etmişlerdir ve bunları rüzgâr tünelinden elde ettikleri deneysel verilerle karşılaştırmışlardır. Yazid ve Sidik [5] çalışmalarında, küp etrafındaki akışı, iki eşitlikli türbülans modeli kullanarak modellemişlerdir. Yapmış oldukları çalışmada, iki eşitlikli modelin doğruluğunu deneysel verilerle karşılaştırarak belirlemişlerdir. Shao vd. [6] çalışmalarında, yüksek katlı binaların etrafındaki rüzgâr akışını çeşitli lineer olmayan k-ε modelleri kullanarak belirlemeyi amaçlamışlardır. Mochida vd. [7] çalışmalarında, yüksek katlı binalar etrafındaki akışı farklı sayısal metodlarla modellemişlerdir ve modellerin doğruluklarını belirlemişlerdir. Daha sonra ise aynı çalışmada kullanılan modelleri birbirleriyle karşılaştırmışlardır. Tominaga vd. [8] KASIM - ARALIK 2015 TTMD DERGİSİ 57

3 MAKALE çalışmalarında, üçgen tipli çatıların etrafındaki akışı rüzgâr tüneli deneyleriyle ve HAD ile farklı çatı eğimleri için araştırmışlardır. Deneysel olarak rüzgâr tünelinde veritabanı oluşturma amacıyla üç farklı eğim için bina etrafındaki akışın zaman ortalamalı hız, türbülans kinetik enerjisi ve basınç katsayısını belirlemişlerdir. Daha sonra sayısal modellemede, grid çözünürlüğü ve türbülans modellerinin hassasiyet analizlerini 5:10 çatı eğimi için gerçekleştirmişlerdir. Genel olarak akım yönündeki hız değerlerinde, simulasyon sonuçlarıyla deneysel sonuçların ortalama %15 ten az farklılık gösterdiğini belirtmişlerdir. Bina arkasındaki noktalarda ise bu farkın %30 lara kadar çıktığını belirtmişlerdir. Aubrun ve Leitl [9] çalışmalarında, rüzgâr tünelinde orman alanını modellemişlerdir. Atmosferik sınır tabakada ağaç etkisini oluşturmak amacıyla özel metalik örgüleri kullanmışlardır. Alandan elde ettikleri veriler ile rüzgâr tüneli verilerinin birbirleriyle uyum içerisinde olduğunu belirtmişlerdir. Nazridoust ve Ahmadi [10] çalışmalarında, farklı cadde ve sokak kanyonlarındaki gaz yayılımlarını ve eksoz partikülü emisyonlarının dağılımını araştırmışlardır. Bina boyunun, cadde genişliğinin ve rüzgâr hızının kirletici taşınımındaki etkilerini incelemişlerdir. Tortulaşmış kirleticilerin rüzgâr hızı arttıkça azaldığını belirtmişlerdir. Ayrıca yaptıkları sayısal analizlerin rüzgâr tüneli deneyleri sonuçlarıyla uyum içerisinde olduğunu belirtmişlerdir. Literatürde genellikle bina etrafındaki akışların sayısal modellenmesiyle ilgili çalışmalar mevcuttur. Ancak bina etrafındaki akış alanıyla birlikte sıcaklık alanı çözümünü farklı türbülans modelleriyle gerçekleştiren çalışmalar oldukça az sayıdadır. Bu çalışmada örnek bir bina etrafındaki akış ve binadan çevresine gerçekleşen ısı geçişi, farklı türbülans modelleri kullanılarak sayısal olarak incelenmiştir. Seçilen türbülans modeller yardımıyla elde edilen sayısal sonuçlar farklı grafiklerde ayrı ayrı karşılaştırılarak, türbülans modellerinin bu akış koşullarındaki performansları değerlendirilmiştir. Ayrıca bu çalışmada, hakim rüzgâr hızlarının, bina üzerinde meydana gelen hız hız alanlarına ve binaların ısı kaybına olan etkileri de incelenmiştir. 2. MATERYAL VE YÖNTEM Bu çalışmada akış ve sıcaklık bölgelerinin hesaplanmasında Fluent paket programı kullanılmıştır. Sayısal çözüm için geometrinin bir ağ (grid) ile örtülmesi gerekmektedir. İki boyutlu olarak modellenen geometri GAMBIT programında ağ ile örtülmüş ve daha sonra bu ağ ile örtülen geometri Fluent HAD programına aktarılarak sayısal çözümlemeler gerçekleştirilmiştir. Hesaplaması yapılan bölgenin uzunluğu 600 m, yüksekliği ise 200 m olarak alınmıştır. Seçilen bu ölçüler bir bina etrafındaki akışın yeterli doğrulukta hesaplanabilmesi için literatürde verilen ölçülerdir [10]. Bina yüksekliği ve genişliği ise 15 er metre olarak alınmıştır. Çalışmada kullanılan ağ yapısı Şekil 1 de gösterilmiştir. Şekil 1 de görüldüğü üzere, özellikle bina çevresi gibi kritik bölgeler daha hassas çözümleme amacıyla daha ince ağ yapısıyla donatılmıştır. Bu ağ yapısında toplam hücre bulunmaktadır. Ayrıca ağın çözüme etkisini belirlemek amacıyla daha ince ağ yapıları da ön çalışmalar kapsamında denenmiştir. En uygun ağ yapısında nihai çözümler elde edilmiştir. Şekil 1. Çalışmada kullanılan ağ yapısı. Uygulamada çoğu akışta olduğu gibi bu çalışmadaki akış da türbülanslı olarak kabul edilmiştir. Türbülanslı akışların modellenmesinde Fluent paket programı farklı türbülans modelleri sunmaktadır. İki boyutlu türbülanslı akışın modellenmesi için sunulan türbülans modelleri; Spalart- Allmaras, Standart k-ε, RNG k-ε, Realizable k-ε, Standart k-omega, SST k-omega, Reynoldss Stress modelleri şeklindedir [11]. Ancak bu çalışmada sadece Standart k-ε, RNG k-ε, Realizable k-ε modelleri seçilerek çözümlemeler gerçekleştirilmiştir. Kullanılan modellerin formülasyonları aşağıda verilmiştir. Bunun dışında, bina duvar sıcaklıkları 285 K olarak, çözüm bölgesi giriş sıcaklığı 275 K kabul edilmiştir. Tüm çözümlerde, süreklilik ve enerji yakınsama değerleri 10-6 olana kadar iterasyonlar sürdürülmüştür. 2.1 Standart k-ε model Standart k-ε model, türbülans kinetik enerji (k) ve türbülans kinetik enerjinin yutulma miktarı (ε) için taşınım eşitliklerini modellemeye dayanan yarı ampirik iki eşitlikli bir modeldir. Türbülans kinetik enerji (k) ve türbülans kinetik enerjinin yutulma miktarı (ε) değerlerinin bulunması için temel denklemlerin yanında aşağıdaki eşitlikler çözümlenmiştir: Bu denklemlerde G k ortalama hız gradyantından kaynaklanan türbülans kinetik enerji üretimi, G b kaldırma kuvvetleri etkisinden kaynaklanan türbülans kinetik enerji üretimi, Y M toplam yutulma oranına sıkıştırılabilir türbülanstaki (1) (2) 58 TTMD DERGİSİ KASIM - ARALIK 2015

4 çalkantı ayrılmasından dolayı oluşan katkı, C 1ε, C 2ε ve C 3ε türbülans sabit katsayılarıdır. σ k ve σ ε, k ve ε için türbülans Prandtl sayıları, S k ve S ε kullanıcı tanımlı kaynak terimleridir. Standart k-ε modelde kullanılan sabitlerin değerleri Tablo 1 de verilmiştir. Tablo 1. Standart k-ε modelde kullanılan sabitler ve değerleri [11]. Sabit Değer C 1ε 1.44 C 2ε 1.92 C µ 0.09 σ k 1.0 σ e RNG k-ε model RNG k-ε model matematiksel teknikler kullanılarak Navier-Stokes denklemlerinden türetilmiştir ve yeniden normalleştirme grup metotları olarak adlandırılır. Standart k- ε modelle aynı formdadır fakat RNG model k ve ε eşitliklerinde ek terimler içerir ve bu terimler ani gerilmeli akışlarda iyileştirmeler sağlar. RNG k-ε modelde kullanılan k ve e terimleri aşağıdaki eşitliklerden hesaplanır: (3) (4) Realizable k-ε modeli düzlemsel ve dairesel kesitli jetlerin yayılım hızlarını daha doğru bir şekilde belirler. Aynı zamanda dönme, güçlü basınç gradyanlarındaki sınır tabakalar, ayrılmalar ve dönmeli akışlar için iyi bir performans sağlar. İlk çalışmalar göstermiştir ki birçok ayrılmış akışlar ve karmaşık ikincil akış özelikli akışlar için Realizable model, k-ε modelleri arasında en iyi performansı sağlar [11]. Realizable k-ε modeldeki k ve ε terimleri aşağıdaki eşitliklerin çözümünden elde edilir: Bu denklemlerde α k ve α ε, k ve ε terimleri için ters etkili Prandtl sayılarını, µ ff efektif viskoziteyi ifade etmektedir. RNG k- ε modelde kullanılan sabitlerin değerleri Tablo 2 de verilmiştir. Tablo 2. RNG k-ε modelde kullanılan sabitler ve değerleri [11]. Sabit Değer C 1ε 1.42 C 2ε 1.68 C µ η o 4.38 β α k α ε Realizable (Gerçeklenebilir) k-ε model Tablo 3. Realizable k-ε modelde kullanılan sabitler ve değerleri [11]. Sabit Değer C 1ε 1.44 C 1ε 1.68 σ k 1 σ ε 1.2 (5) (6) (7) KASIM - ARALIK 2015 TTMD DERGİSİ 59

5 MAKALE 3. BULGULAR VE TARTIŞMA Yapılan çalışmada, rüzgârın geldiği bina cephesi ön taraf, rüzgârın gittiği bina cephesi ise arka taraf olarak adlandırılmıştır. Oluşturulan model iki boyutlu olduğundan, programda binanın eni birim boy olarak 1 m alınmıştır. Bundan dolayı analizler sonucu elde edilen ısı geçiş miktarları, birim boydaki en için elde edilmiştir. Şekil 2 de 275 K ortalama hava giriş sıcaklığında on farklı rüzgâr hızında üç farklı türbülans modelinin kullanılması durumunda binanın ön tarafındaki ısı kaybının hıza göre değişimi gösterilmiştir. Kullanılan üç türbülans modelinde de rüzgâr hızları arttıkça ısı geçişinin arttığı görülmektedir. Isı geçişi, Şekil 2 de görüldüğü gibi, Standart k-ε modelde, RNG k-ε model ve Realizable k-ε modele göre daha büyük değerdedir. Isı geçişinin, üç modelde de özellikle düşük hızlarda birbirlerine çok yakın sonuçlar verdiği, hız arttıkça kullanılan modele göre sonuçların daha belirgin şekilde birbirlerinden farklılaştığı görülmektedir. En yüksek ısı geçişinin, Standart k-ε modelde, en düşük ısı geçişinin ise RNG k-ε modelde olduğu görülmektedir. Ortalama hava giriş sıcaklığının 275 K olduğu durumda, binanın arka tarafı için oluşan ısı kaybının (Q) rüzgâr hızı (V) ile değişimi Şekil 3 te verilmiştir. RNG k-ε model ile Realizable k-ε modelden edilen sonuçların birbirleriyle örtüştüğü görülmüştür. Standart k-ε modelle elde edilen ısı geçiş miktarı değerleri ile diğer iki modelle elde edilen ısı gegiş miktarı değerleriyle karşılaştırılırsa, standart k-ε modelle elde edilen ısı geçiş miktarlarının değerlerinin Şekil 2. Binanın ön yüzeyindeki ısı kaybının rüzgâr hızı ile değişimi. Şekil 4. Bina etrafındaki hız alanının dağılımı (V=3 m/s), a) Şekil 3. Binanın arka yüzeyindeki ısı kaybının rüzgâr hızı ile değişimi. Standart k-ε model, b) RNG k-ε model, c) Realizable k-ε model. 60 TTMD DERGİSİ KASIM - ARALIK 2015

6 ancak zemine yakın bölgelerde kaymama koşulunun da etkisiyle düşük hızların oluştuğu ve bunun sonucunda bu bölgede girdapların oluştuğu gözlenmiştir. Şekil 5 den de görüleceği üzere RNG k-ε model ile Realizable k-ε modelinin bu akış koşullarında benzer performanslar gösterdiği görülmektedir. 4. SONUÇLAR VE ÖNERİLER Şekil 5. Bina etrafındaki akım fonksiyonu dağılımları (V=3 m/s), a) Standart k-ε model, b) RNG k-ε model, c) Realizable k-ε model daha fazla olduğu görülmektedir. Bu durum, standart k-ε modelin performansının bu akış için çok iyi olmadığını göstermektedir. Kullanılan tüm modeller ile elde edilen sonuçlara göre rüzgâr hızı arttıkça ısı geçişinin de arttığı görülmektedir. Ayrıca, Şekil 2 ve Şekil 3 incelendiğinde, arka duvarda oluşan ısı geçişinin ön tarafta oluşan ısı geçişine göre daha küçük değerlerde olduğu görülmektedir. Hesaplamalara göre elde edilen bulgular incelendiğinde, kullanılan türbülans modellerine göre oluşan hız konturları V=3 m/s rüzgâr hızı için Şekil 4 te verilmiştir. Şekil 4 incelendiğinde bina üstüne ve arkasına doğru hızların arttığı görülmektedir. Üç modelin de birbirine benzer sonuçlar verdiği ancak Standart k-ε modelle elde edilen bina arkasındaki dönmeli akış alanı etkisinin diğer iki modele göre daha kısa olduğu görülmektedir. Diğer iki türbülans modelle elde edilen sonuçların yine birbirlerine benzer sonuçlar verdiği görülmektedir. Buradan RNG k-ε model ile Realizable k-ε modelinin bu akış koşullarında benzer performanslar gösterdiği görülmektedir. Bina etrafındaki akım fonksiyonlarının dağılımı rüzgâr hızının V=3 m/s olması durumu için Şekil 5 de verildiği gibidir. Binanın arka yüzeyinde oluşan düşük basınç ve zeminde kaymama koşulunun etkisiyle büyük girdapların olduğu bu şekilden görülmektedir. RNG k-ε model ile Realizable k-ε modellerinin birbirlerine yakın sonuçlar verdiği ancak standart k-ε modelde diğer iki modele göre bina arkasında daha küçük girdapların oluştuğu görülmektedir. Binanın ön yüzeyinde ise akımın yukarı doğru yükseldiği Bu çalışmada örnek bir bina etrafındaki akış ve binadan çevresine olan ısı kayıpları, ortalama rüzgâr hızına bağlı olarak, üç farklı türbülans modelleri kullanılarak incelenmiştir. Kullanılan modellerden elde edilen sonuçlar birbirleriyle karşılaştırılmıştır. Çalışmada kullanılan üç modelde de rüzgâr hızları arttıkça binadan çevreye olan ısı kayıpları artmıştır. Ön duvarlarda en yüksek ısı kayıpları standart k-ε modelde, en düşük ısı kayıpları ise RNG k-ε modelde; arka duvarda da en yüksek ısı kaybının standart k-ε modelde olduğu, RNG k-ε model ile Realizable k-ε modelin birbirlerine yakın sonuçlar verdiği gözlemlenmiştir. Akışın göreceli olarak daha az karmaşık olduğu bina önünde türbülans modeller arasında belirgin bir fark görülmez iken akışın göreceli olarak daha karmaşık olduğu bina arkalarında RNG k-ε model ile Realizable k-ε modelin birbirlerine daha yakın sonuçlar verdiği görülmektedir. Buradan karmaşık akışları çözmede performasının düşük olduğu bilinen standart k-ε model ile karşılaştırıldığında RNG k-ε ve Realizable k-ε modellerin daha yüksek performansa sahip oldukları söylenebilir. Not: Bu makalenin daha dar kapsamlı versiyonu, Balıkesir de düzenlenen 20. Ulusal Isı Bilimi ve Tekniği Kongresi nde (ULIBTK 15) bildiri olarak sunulmuştur. KAYNAKLAR [1] C.D. Şahin, G. Gökçen, Z.D. Arsan, Bina Enerji Performansı Simülasyonlarının Geçerliliği: BESTEST (Building Energy Simulation Test) Prosedürü, TMMOB Makina Mühendisleri Odası, Tesisat Mühendisliği Dergisi, 39: 14-22, [2] B.M. Leitl, P. Kastner-Klein, M. Rau, R.N. Meroney, Concentration and Flow Distributions in the Vicinity of U-Shaped Buildings: Wind-Tunnel and Computational Data, Journal of Wind Engineering, 67-68: , [3] M. Tsuchiya, S. Murakami, A. Mochida, K. Kondo, Y. Ishida, Development of a New k-ε Model for Flow and Pressure Fields around Bluff Body, Journal of Wind Engineering and Industrial Aerodynamics, 67-68: , [4] H. Irtaza, R.G. Beale, M.H.R. Godley, A. Jameel, Comparison of Wind Pressure Measurements on Silsoe Experimental Building from Full-Scale KASIM - ARALIK 2015 TTMD DERGİSİ 61

7 MAKALE Observation, Wind-tunnel Experiments and Various CFD Techniques, International Journal of Engineering, Science and Technology, 5(1): 28-41, [5] A.W.M. Yazid, N.A.C. Sidik, Prediction of the Flow Around a Surface-Mounted Cube using Two-Equation Turbulence Models, Applied Mechanics and Materials, 315: ,2013. [6] J. Shao, J. Liu, J. Zhao, Evaluation of Various Nonlinear k-ε Models for Predicting Wind Flow around an Isolated High-Rise Building within the Surface Boundary Layer, Building and Environment, 57: , [7] A. Mochida, Y. Tominaga, S. Murakami, R. Yoshie, T. Ishihara, R. Ooka, Comparison of Various k-ε Models and DSM Applied to Flow around a High-Rise Building Report on AIJ Cooperative Project for CFD Prediction of Wind Environment, Wind and Structures, 5(2-4): , [8] Y. Tominaga, S.I. Akabayashi, T. Kitahara, Y. Arinami, Air Flow around Isolated Gable-Roof Buildings with Different Roof Pitches: Wind Tunnel Experiments and CFD Simulations, Building and Environment, 84: , [9] S. Aubrun, B. Leitl, Development of an Improved Physical Modelling of a Forest Area in a Wind Tunnel, Atmospheric Environment, 38: , [10] K. Nazridoust, G. Ahmadi, Airflow and Pollutant Transport in Street Canyons, Journal of Wind Engineering, 94: , [11] FLUENT, Fluent User s Guide, Fluent Incorporated, Lebanon, NH, ÖZGEÇMİŞLER Muhammet ÖZDOĞAN 1984 yılında Rize de doğdu yılında Zonguldak Karaelmas Üniversitesi Makina Mühendisliği Bölümünü bitirdi yılında Dokuz Eylül Üniversitesi Fen Bilimleri Enstitüsünde Yüksek Lisans eğitimini tamamladı yılında Ondokuz Mayıs Üniversitesi Mühendislik Fakültesi Makina Mühendisliği Bölümünde Araştırma Görevlisi olarak göreve başladı yılında Ondokuz Mayıs Üniversitesi Fen Bilimleri Enstitüsünde doktora eğitimine başladı ve halen devam etmektedir. Yakıt pilleri, Enerji depolama, sayısal modelleme, ısı geçişi ve hesaplamalı akışkanlar dinamiği konularında çalışmaktadır. Evlidir ve İngilizce bilmektedir. Bilal SUNGUR 1988 yılında Almanya nın Aschaffenburg bölgesinde doğdu yılında Atatürk Üniversitesi Makina Mühendisliği Bölümünü bitirdi. Aynı yıl Ondokuz Mayıs Üniversitesi Fen Bilimleri Enstitüsünde Yüksek Lisans eğitimine başladı yılında Ondokuz Mayıs Üniversitesi Mühendislik Fakültesi Makina Mühendisliği Bölümünde Araştırma Görevlisi olarak göreve başladı. Şu an Ondokuz Mayıs Üniversitesi nde doktora öğrenimine devam etmektedir. Yanma, yakıtlar, kazanlar, sayısal modelleme konularında çalışmalarını sürdürmektedir. Evli ve bir çocuk babasıdır. İngilizce bilmektedir. Lütfü NAMLI 1971 yılında Rize nin Fındıklı ilçesinde doğdu yılında Karadeniz Teknik Üniversitesi Makina Mühendisliği Bölümü nden mezun oldu ve 2003 yıllarında yine aynı üniversitede Yüksek Lisans ve Doktora öğrenimlerini tamamladı yılları arasında Karadeniz Teknik Üniversitesi nde çeşitli ünvanlar altında öğretim elemanı olarak görev yaptı yılından beri Ondokuz Mayıs Üniversitesi Mühendislik Fakültesi Makina Mühendisliği Bölümü nde öğretim üyesi olarak görev yapmaktadır. Çalışma alanları arasında; türbülans modelleme, sınır tabaka akışları, ısı geçişinin iyileştirilmesi, binalarda ısı kaybı ve kazançlarının belirlenmesi, cadde ve sokak kanyonlarında hava kirleticilerinin yayılımının sayısal modellenmesi, yakıt pilleri sayılabilir. Evli ve iki çocuk babasıdır. İngilizce bilmektedir. Bahattin TOPALOĞLU 1954 yılında Samsun un Bafra ilçesinde doğdu. Dipl.-Ing. ve Dr.-Ing. Makina Mühendisi ünvanlarını sırasıyla 1980 ve 1989 yıllarında Almanya Bochum Ruhr Üniveristesi nden aldı yılından beri Ondokuz Mayıs Üniversitesi Mühendislik Fakültesi Makina Mühendisliği Bölümü nde öğretim üyesi olarak çalışmaktadır. Çalıştığı alanlar; yanmanın sayısal modellenmesi ve analizi, hava kirliliğinin kontrolü ve enerji sistemleridir. Evli ve iki çocuk babasıdır. Almanca ve İngilizce bilmektedir. Aydın DURMUŞ 1962 yılında Samsun da doğdu Fırat Üniversitesi Makina Mühendisliği Bölümü nden mezun oldu yılında Fırat Üniversitesi nde Yüksek Lisans, 1993 yılında Karadeniz Teknik Üniversitesi nde Doktora öğrenimlerini tamamladı yılları arasında Fırat Üniveristesi Teknik Eğitim Fakültesi nde çeşitli ünvanlar altında öğretim elamanı olarak görev yaptı yılında beri Ondokuz Mayıs Üniversitesi Mühendislik Fakültesi Makina Mühendisliği Bölümü nde öğretim üyesi olarak görev yapmaktadır. Çalışma alanları arasında ısı geçişinin iyileştirilmesi, güneş enerjisi uygulamaları, ekserji analizi, yakıt pilleri, rüzgâr türbinleri sayılabilir. Evli ve üç çocuk babasıdır. İngilizce ve Almanca bilmektedir. 62 TTMD DERGİSİ KASIM - ARALIK 2015