Türk Deprem Yönetmeliine Göre Tasarlanmı Betonarme Yapıların Performansının Deerlendirilmesi
|
|
- Erol Yüksel
- 8 yıl önce
- İzleme sayısı:
Transkript
1 Altıncı Uluslararası naat Mühendisliinde Gelimeler Kongresi, 6-8 Ekim 2004 Boaziçi Üniversitesi, stanbul, Türkiye Türk Deprem Yönetmeliine Göre Tasarlanmı Betonarme Yapıların Performansının Deerlendirilmesi E. rtem, K. Türker, U. Hasgül Balıkesir Üniversitesi, naat Mühendislii Bölümü, Balıkesir, Türkiye Öz Bu çalımada, Türk Deprem Yönetmeliinde [ABYYHY,1998] depreme dayanıklı bina tasarımının ana ilkesi olarak öngörülen performans (deprem güvenlii) hedeflerinin deerlendirilmesi amaçlanmı ve bu amaç kapsamında duvarların etkisinin bina taıyıcı sisteminde göz önünde bulundurulduu ve ihmal edildii iki farklı durum için elde edilen analiz sonuçları karılatırılmıtır. Bunun için, düzenli bir betonarme bina ele alınmı ve lineer olmayan statik analiz yöntemleri (Kapasite Spektrum Yöntemi ve Deplasman Katsayıları Yöntemi) ile deprem yönetmeliimizdeki hafif, orta, iddetli (tasarım) depremler için ve ayrıca ilgili deprem bölgesinde beklenen en büyük depremi yaklaık olarak temsil eden çok iddetli deprem tehlike seviyesi için binanın performans düzeyleri belirlenmitir. Analiz sonuçlarına göre, taıyıcı sistemde duvarların göz önüne alınması ile yapı performansının ihmal edilemeyecek düzeyde arttıı ve yapı davranıının deitii görülmütür. Yapının performans deerlendirmesini yapabilmek için gerekli kriterler FEMA 356 ve ATC 40 dan yararlanılmıtır. Türk Deprem Yönetmeliinde de performans ve hasar düzeyi tanımlamalarına ve lineer olmayan analiz yöntemlerine yer verilmesinin yararlı olacaı düünülmektedir. Giri Son yıllarda özellikle kentsel alanlarda meydana gelen depremlerde yapılardaki hasarların çok büyük ekonomik kayıplara neden olması, depreme dayanıklı yapı tasarımında hasar kontrolünün de göz önüne alınması gerektiini göstermitir. Buna balı olarak, geleneksel kuvvete dayalı tasarımın yerini alması için performansa (deprem güvenliine) dayalı tasarım ve deerlendirme ile ilgili çalımalar önem kazanmıtır [Poland, 1997]. Çada ülke yönetmeliklerinde olduu gibi Türk Deprem Yönetmeliinde de [ABYYHY, 1998] depreme dayanıklı bina tasarımının ana ilkesi olarak yapılar için üç farklı (hafif, orta, iddetli (tasarım)) deprem tehlike seviyesine göre çok genel bazı performans hedefleri öngörülmektedir. Bu performans hedefleri deprem tehlike seviyeleri ve yapıda oluması beklenen hasar düzeyleri bakımından net olmayan tanımlamalara sahiptir. Öngörülen bu hedefler yönetmelikteki çeitli koullar (süneklik koulları,yer deitirme sınırlandırmaları vb.) ile salatılmaya çalıılmaktadır. 1
2 Ancak yönetmelikteki geleneksel deprem tasarımı ile yapı performansının öngörülen sınırlar içinde kalıp kalmadıının kontrolü yapılamamaktadır. Bu kontrol için lineer olmayan dinamik veya statik analiz yöntemlerinin kullanılmasına gerek duyulmaktadır. Çalımada, Türk Deprem Yönetmeliinin [ABYYHY-1998] ana ilkesi olarak öngörülen performans (deprem güvenlii) hedeflerinin deerlendirilmesi amaçlanmı ve bu amaç kapsamında betonarme binalardaki duvarların taıyıcı sistem performansı üzerindeki etkisi belirlenmeye çalıılmıtır. Yapının performans düzeylerinin belirlenmesinde FEMA 356 [FEMA, 2000] ve ATC 40 [ATC, 1996] da tanımlanan performans kriterlerinden yararlanılmıtır. Sayısal hesaplamalarda lineer olmayan statik analiz yöntemlerinden Kapasite Spektrum Yöntemi (KSY) [ATC 40, 1996] ve Deplasman Katsayıları Yöntemi (DKY) [FEMA 356, 2000] kullanılmıtır. Yönetmeliin deerlendirilmesinde hafif, orta, iddetli deprem ve ilgili deprem bölgesinde beklenen en büyük depremi yaklaık olarak temsil eden çok iddetli deprem olmak üzere dört ayrı deprem tehlike seviyesi göz önüne alınmıtır. Lineer Olmayan Statik Analiz Yöntemleri Son dönemde özellikle A.B.D ve Japonya da yapıların tasarımı, deprem güvenliinin belirlenmesi, onarımı ve güçlendirilmesi için performans esaslı yeni prosedürler gelitirilmekte ve bunlar ön standart (ATC 40 [ATC, 1996], FEMA 356 [FEMA, 2000], Vision 2000 [SEAOC, 1995], Blue Book [SEAOC,1999]) olarak tartımaya sunulmaktadır. Tüm bu dokümanlarda lineer olmayan statik analiz yöntemleri önemli yer tutmaktadır. Lineer olmayan statik analiz yöntemleri temel olarak, yapının yatay kuvvet taıma kapasitesini ifade eden kapasite erisinin belirlenmesini, bu kapasite erisinden yararlanarak göz önüne alınan deprem için yapının elastik olmayan maksimum deplasmanının (deplasman talebinin) hesaplanmasını ve bu deplasman deerine kadar statik olarak itilmi yapının performansının (deprem güvenliinin) belirlenmesini içermektedir [Reinhorn, 1997]. Yapıların performansının deerlendirilmesinde lineer olmayan statik analiz yöntemlerinden yaygın olarak kullanılanları Kapasite Spektrum Yöntemi (KSY) ve Deplasman Katsayıları Yöntemi (DKY) dir. Bu çalımada da bu yöntemlerden yararlanılmıtır. Kapasite Spektrum Yöntemi (KSY) Bu yöntemde, grafik bir prosedür sayesinde yapının kapasitesi yapıdaki deprem talebi ile karılatırılmaktadır. Yapının kapasitesi, elastik ötesi statik itme analizi ile belirlenen kuvvet-deplasman erisi (kapasite erisi) ile temsil edilmektedir. tme analizinden elde edilen taban kesme kuvvetleri ve tepe deplasmanları edeer tek serbestlik dereceli (TSD) bir sistemin spektral ivmelerine ve spektral deplasmanlarına dönütürülür (1). Bu spektral deerler kapasite spektrumunu tanımlar (ekil 1a). Deprem talepleri yüksek sönümlü elastik spektrum ile tanımlanmaktadır (2). Ancak, bu spektrum da kapasite spektrumu gibi spektral ivme-spektral deplasman (ADRS) formatında ifade edilir. Aynı grafik üzerinde çizilen talep ve kapasite spektrumlarının kesiimi (P: performans noktası), elastik olmayan dayanım ve deplasman talebini verir (ekil 1a). Tepe deplasmanı performans noktasına ulamı yapıda, kesitlerdeki iç kuvvet-ekil deitirme baıntıları, yapısal ve yapısal olmayan elemanlardaki hasar seviyesini ifade eden sınır deerler ile karılatırılarak yapının performans düzeyi belirlenir [ATC 40,1996]. S a VT / W = α 1 δ S max d = (1) PF φ 1 tepe,1 2
3 Burada, S a spektral ivmeyi, S d spektral deplasmanı, V T ve δ max sırasıyla itme analizinin her bir adımındaki taban kesme kuvvetini ve yapı tepe deplasmanını, W toplam yapı aırlıını, φ tepe,1 birinci moda ait en üst kattaki genlii, α 1 birinci doal moda ait modal kütle katsayısını ve PF 1 birinci doal moda ait modal katılım çarpanını göstermektedir ln( βeff ) SR A = 2.12 SR V = 2 eff ln( β 1.65 ) (2) Burada β eff efektif viskoz sönümü, SR A ve SR V sırasıyla spektrumun sabit ivme ve sabit hız bölgesindeki spektral indirgeme katsayılarını göstermektedir. Deplasman Katsayıları Yöntemi (DKY) Bu yöntemde, deplasman talebi esasen, istatistiksel analizlere dayanan bazı düzeltme çarpanları kullanılarak elastik deplasman spektrumundan elde edilen elastik olmayan deplasman spektrumu ile belirlenmektedir. Bu yöntemde de öncelikle kapasite erisi elde edilir. Bu eri ekil 1b deki gibi iki doru parçası ile idealletirilerek (3) ile efektif periyot T e ve ilgili düzeltme katsayıları kullanılarak (4) ile deplasman talebi δ max (hedef deplasmanı) hesaplanır. Bu deplasman deerine kadar itilmi yapının performansının deerlendirilmesi ilemi KSY nde olduu gibidir [FEMA 356, 2000]. Spektral ivme ( Sa ) SR A %5 sönümlü elastik spektrum Spektral deplasman ( S d ) (a) KSY (P) Performans noktası (S d ;S a ) Kapasite spektrumu SR V Elastik olmayan indirgenmi spektrum ekil 1. KSY ve DKY ile deplasman taleplerinin belirlenmesi Taban kesme kuvveti V y 0.6V y K i K e δ y Hedef I deplasmanı (δ max ;V T ) K s Tepe Deplasmanı (b) DKY T e =T i K K i e (3) Burada, T i yapının elastik dinamik analiz ile bulunan birinci doal periyodu, K i yapının elastik balangıç rijitlii, K e yapının elastik efektif rijitliidir. 2 2 δ = C C C C S T /(4π ) (4) max 0 1 Burada, C 0 yapının tepe deplasmanını spektral deplasman ile ilikilendiren katsayı, C 1 lineer elastik davranı için hesaplanmı deplasmanlar ile maksimum elastik olmayan deplasmanları ilikilendiren katsayı, C 2 histeresis eklin maksimum deplasman davranıı üzerindeki etkisini temsil eden katsayısı, C 3 II. Mertebe etkiler nedeniyle arttırılmı deplasmanları temsil eden katsayı, S a yapının birinci doal periyoduna karılık gelen spektral ivmedir [FEMA 356, 2000]. 2 3 a e 3
4 Sayısal Analizler Performans deerlendirmelerini yapmak üzere, 3 katlı betonarme çerçeve yapı sistemi seçilmitir (ekil 2). Yapısal düzensizlii bulunmayan bu yapı öncelikle TS-500 [TSE, 2000] ve ABYYHY-1998 e göre boyutlandırılmıtır. Yapının boyutlandırılmasında, deprem bölgesi 1 (A 0 =0.40), I=1, Z2 (T A =0.15 sn, T B =0.40 sn) ve R=8 olarak alınmıtır. Dolgu duvarların, bina taıyıcı sisteminin performansı üzerindeki etkisini belirlemek amacıyla 3 katlı çerçeve () nin dolgusuz ve dolgu duvarının taıma kapasitesinin göz önüne alındıı 3 katlı dolgulu çerçeve () nin analizleri yapılarak performans düzeyleri belirlenmi ve elde edilen sonuçlar karılatırılmıtır. Dolgusuz ve dolgulu yapının çatlamı kesitli (1). doal titreim periyotları (T 1 ) sırası ile sn ve sn olarak hesaplanmıtır. Akslar A1,A2 A3,A4 B1,B2 B3,B4 C1,C2 C3,C4 D1,D2 D3,D4 Kolon Boyutları Akslar 50*50 50*50 50*50 50*50 Kiri Boyutları A 25*40 B 25*50 C 25*50 D 25* * * * *40 A I B I C D I I I-I Kesiti 3 x 300 cm A II II 3 x 300 cm B III C III x 300 cm II-II Kesiti D III-III Kesiti ekil 2. ncelenen yapının planı, kesit görünüleri ve eleman boyutları Kabuller ve Yapının Matematik Modeli Plastik ekil deitirmelerin plastik kesit adı verilen belirli bölgelerde toplandıı bunun dıındaki bölgelerde malzeme davranıının lineer-elastik olduu kabul edilmitir. Kirilerde plastiklemenin tek eksenli eilme momenti ile, kolonlarda ise iki eksenli eilme momenti ve normal kuvvetin etkileimi ile meydana geldii kabul edilmitir. Ayrıca, kolon ve kirilerdeki kesme kuvveti ve burulma momenti taıma kapasiteleri de birbirinden baımsız olarak kontrol edilmitir. Kolon ve kirilerin Moment-Plastik dönme baıntısı pekleen-rijit-plastik davranı olarak kabul edilmi ve bu baıntıya ait karakteristik deerler (plastikleme momentleri ve maksimum plastik dönme deerleri) ATC 40 dan alınmıtır. Elemanların çatlamı kesit rijitlikleri için FEMA 356 da önerilen deerler kullanılmıtır. Betonarme binalardaki dolgu duvarlar, imal edildikleri malzemelerin (tula, harç, sıva v.b) özelliklerine, içerdikleri boluklara (kapı, pencere, v.b) ve çerçeve özelliklerine göre farklı kırılma davranıları göstermekte ve bu davranılara balı olarak çeitli ekillerde modellenmektedir [Paulay, 1992]. Bu çalımada, yapıdaki toplam bolukları 4
5 (kapı,pencere v.b) temsil etmek üzere iç orta açıklıklarda (ekil 2. III-III kesiti) duvar olmadıı, dier açıklıklardaki dolgu duvarların ise boluk içermedii ve basınç kırılması davranıı gösterdii kabul edilerek yapı sisteminde iki ucu mafsallı çubuk elemanlarla temsil edilmitir. Bu elemanların eksenel kuvvet-plastik kısalma (N- p ) baıntısı için [Hanolu, 2002] deki yaklaımdan yararlanılmıtır (ekil 3). Ancak, dolgu duvarların çekme dayanımı ve çerçeve elemanları ile olan temas yüzeylerindeki sürtünme etkisi ihmal edilmitir. Çalımada kullanılan dolgu duvara ait malzeme özelliklerinin (basınç dayanımları, elastisite modülleri vb.) belirlenmesinde [Ersin, 1997] deki deneysel verilerden yararlanılmıtır. N (Eksenel kuvvet) N max çubuklar için u P (Plastik kısalma) ekil 3. Dolgulu çerçeve modeli ve dolgu duvarını temsil eden çubukların (N- p ) baıntısı Talep Spektrumlarının Tanımlanması Çatlama dayanımı : N ç Yönetmeliin [ABYYHY, 1998] deerlendirilmesinde dört deprem tehlikesi seviyesi göz önüne alınmıtır. Bunlar, yönetmelikte sözü edilen hafif, orta ve iddetli (tasarım) deprem ile, ilgili deprem bölgesinde beklenen en büyük depremi yaklaık olarak temsil eden çok iddetli depremdir. Yönetmelikte iddetli deprem olarak tanımlanan tasarım depremi I=1 olan binalar için, 50 yılda aılma olasılıı % 10 olan deprem tehlikesini ifade etmektedir. Ancak, yönetmelikte yer alan hafif ve orta iddetteki depremler için olasılıksal bir tanımlama yapılmamıtır. Bu nedenle bu çalımada, hafif ve orta iddetteki depremlere ait spektrumlar, ATC 40, FEMA 356 ve Vision 2000 de yer alan deprem tehlikesi sınıflandırmalarından yararlanarak tasarım spektrumundan türetilmitir. Buna göre hafif iddetteki depremin (D1) tasarım depreminin (D3) yaklaık % 30 u olduu, orta iddetteki depremin (D2) tasarım depreminin yaklaık % 50 si olduu kabul edilmitir. Çok iddetli deprem (D4) ise tasarım depreminin 1.5 katı olarak kabul edilmitir (ekil 4). N min u Spektral ivme (g) 1,6 1,4 1,2 1,0 0,8 0,6 0,4 0,2 0,0 (D4) Çok iddetli deprem (D3) iddetli (tasarım) deprem (D2) Orta iddette deprem (D1) Hafif iddette deprem 0,0 0,5 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0 3,5 4,0 Periyot (sn) ekil 4. Göz önüne alınan depremlere ait talep spektrumları 5
6 Yapıların Kapasite Erilerinin Belirlenmesi Yapının yatay kuvvet taıma kapasitesini ifade eden kapasite erisini (taban kesme kuvveti (V T )-tepe deplasmanı (δ max ) grafii) elde etmek için yapı, sabit düey yükler ve monoton artan yatay yükler altında, malzeme ve geometri deiimi bakımından lineer olmayan teoriye göre hesaplanmıtır. Düey yük olarak, TS 500 de depremli durumlar için öngörülen yük kombinasyonları göz önünde bulundurulmutur. Buna göre, incelenen simetrik yapı için dört farklı yükleme (G+Q+E, G+Q+E (e=0.05), 0.9G+E, 0.9G+E (e=0.05)) yapılarak kapasite erileri elde edilmitir (ekil 5). Depremi temsil eden yatay yük olarak edeer deprem yükleri [ABYYHY,1998] kullanılmıtır. Analizlerde SAP2000 Yapı Analiz Programı ndan yararlanılmıtır [CSI, 2002]. KSY ve DKY ile Deplasman Taleplerinin Belirlenmesi Örnek olarak ele alınan ve için dört ayrı yüklemeden elde edilen kapasite erileri kullanılarak, dört farklı deprem tehlike seviyesi için KSY ve DKY ile deplasman talepleri belirlenmi ve en büyük deplasman talebini veren yüklemeye ait sonuçlar Tablo 2,3 de verilmitir (ekil 5). Yönetmelikteki [ABYYHY,1998] koullar göz önünde bulundurularak, KSY nde, plastik kesitlerde iyi histeresis davranı kabulü yapılmıtır. DKY inde ise, histeresis davranıı temsil eden C 2 katsayısı gözönüne alınan deprem için yapının gerçekleen performans düzeyine balı olarak belirlenmektedir. Yapının performans düzeyi balangıçta bilinmediinden C 2 katsayısı ardıık yaklaım ile belirlenmitir (Tablo 3). KSY nde deplasman taleplerinin belirlenmesinde ATC-40 Kapasite ve stem Spektrumu Hesap Programı ndan yararlanılmıtır [ATC-40 V3.0, 2003]. Taban Kesme Kuv. (t) G+Q+E G+Q+E (e=0.05) 0.9G+E 0.9G+E (e=0.05) Tepe Deplasmanı (cm) Spektral vme (g) 0,60 0,40 0,20 0,00 P1 P2 P3 P4 D4 D3 D2 D Spektral Deplasman (cm) Taban Kesme Kuv. (t) G+Q+E G+Q+E (e=0.05) 0.9G+E 0.9G+E (e=0.05) Tepe Deplasmanı (cm) Spektral vme (g) 1,20 1,00 0,80 0,60 0,40 0,20 P4 P3 P2 P1 D2 D1 D4 D3 0, Spektral Deplasman (cm) ekil 5. Binalara ait kapasite erileri ve KSY ne ait deplasman ve dayanım talepleri 6
7 Tablo 2. KSY ile analiz sonuçları Bina PF 1. φ tepe,1 β eff 1 (%) (g) (cm) (cm) (t) D D D D4 Efektif viskoz sönüme ait sınır deer aılmıtır. D D D D S a S d δ max V T Tablo 3. DKY ile analiz sonuçları Bina Sa (g) C 0 C 1 C 2 C 3 T 1 = T e (sn) K i = K e (t/m) δ max (cm) D D D D D D D D V T (t) Yapının Performans Düzeylerinin Belirlenmesi ncelenen ve yapılar, göz önüne alınan dört deprem tehlike seviyesi için, KSY ve DKY ile belirlenen maksimum deplasman deerlerine (deplasman talebine) kadar itilmi ve kesitlerdeki plastik dönme deerleri ile göreli kat ötelemeleri belirlenmitir (ekil 6) (Tablo 4,5). Plastik dönme deerleri FEMA 356 da ve göreli kat ötelemeleri de ATC 40 da tanımlanan performans düzeylerine (hemen kullanım düzeyi IO, yaam güvenlii düzeyi LS ve göçme önleme düzeyi CP) ait sınır deerler ile karılatırılarak yapıların performans düzeyleri belirlenmitir (ekil 6). Buna göre nin performans düzeyleri incelediinde; D1 ve D2 depremleri için her iki yöntemde de yapının IO nun altında olduu, D3 (tasarım) depremi için her iki yöntemde de IO ve LS arasında olduu belirlenmitir. D4 depremi için ise KSY inde ATC 40 da efektif viskoz sönüme ait verilen sınır deer aıldıı için performansı belirlenememitir. DKY inde LS ve CP arasında olduu belirlenmitir (Tablo 4,5). nin performans düzeyleri incelediinde; tüm depremler için her iki yöntemde de IO nun altında kaldıı belirlenmitir (Tablo 4,5). Yapısal olmayan dolgu duvarlardaki plastik ekil deitirmeler incelendiinde; her iki yöntemde de D1 ve D2 depremlerinde duvarlar elastik sınırlar içinde kalmakta, D3 ve D4 depremlerinde ise bazı duvarlar çatlama dayanımını amakta ancak maksimum yük taıma kapasitesine (N max ) ulamamaktadır (Tablo 6). 7
8 Yönetmelikteki Performans Hedeflerinin Deerlendirilmesi Yönetmelikteki [ABYYHY,1998] performans deerlendirmelerinin salıklı olarak yapılabilmesi için iki ayrı (KSY ve DKY) lineer olmayan statik analiz yöntemi için hesap yapılmı ve ele alınan örnek için en elverisiz durumu (maks. deplasman talebini) veren yönteme ait sonuçlar gözönünde bulundurulmutur. Performans hedeflerini deerlendirebilmek için, yönetmelikte tanımlanan hasar durumlarının FEMA 356 ya göre belirlenen performans düzeylerini ifade eden temsili hasar durumlarından hangilerine karı geldii tanımlanmıtır. Buna göre yaklaık olarak eletirilerek, hafif iddetteki depremlerde yapının IO performans düzeyinde, orta iddetteki depremlerde IO ile LS performans düzeyleri arasında ancak IO performans düzeyine daha yakın, iddetli (tasarım) depremlerde ise yapının LS performans düzeyinde veya ona çok yakın olduu kabul edilmitir. Yukarıdaki tanımlama göz önünde bulundurularak, yönetmelie göre tasarlanmı binaların performans hedefleri incelendiinde; nin hafif ve orta iddetteki depremde; KSY ne ve DKY ne göre yönetmelikte öngörülenin oldukça üzerinde, iddetli (tasarım) depremde öngörülenin biraz üzerinde bir performans gösterdii belirlenmitir. Çok iddetli depremde ise KSY ne göre ATC 40 da efektif viskoz sönüme ait verilen sınır deer aıldıı için performansının (deprem güvenliinin) olmadıı, DKY ne göre yönetmelikte öngörülen düzeyde olduu belirlenmitir (Tablo 4,5). nin hafif, orta, iddetli ve çok iddetli depremlerde, yönetmelikte öngörülenin ve nin oldukça üzerinde bir performans gösterdii görülmektedir (Tablo 4,5). Yapısal olmayan duvar elemanlarında da yönetmelikte öngörülenin oldukça üzerinde bir performans gösterdii söylenebilir (orta iddetli depremde dahi dolgu duvar elemanının hiçbirinde çatlama dayanımı aılmamıtır.) (Tablo 6). Performans düzeyleri Performans düzeyleri V T Hemen Kullanım (IO) Yaam Güvenlii (LS) Göçme Önleme (CP) M Hemen Kullanım (IO) Yaam Güvenlii (LS) Göçme Önleme (CP) Talep deplasmanı düzeyi ( δ max (a) Yapı kapasite (V T -δ max ) erisi ekil 6. Performans düzeyinin belirlenmesi θ p max (b) Kiri ve kolonlara ait M-θ p baıntısı θ p Bina Maksimum plastik dönme (rad) Tablo 4. KSY ne ait performans düzeyleri Performans düzeylerine göre plastikleen kesit sayısı Kiri Kolon Kiri Kolon < IO IO-LS LS-CP > CP < IO IO-LS LS-CP > CP D D D D4 ndirgeme katsayıları sınır deeri atıından yapının performansı bulunamamıtır. D D D D Maksimum göreli kat ötelemesi (%) <IO <IO 8
9 Tablo 5. DKY ne ait performans düzeyleri Bina Maksimum plastik dönme (rad) Kiri Kolon Performans düzeylerine göre plastikleen kesit sayısı Kiri Kolon < IO IO-LS LS-CP > CP < IO IO-LS LS-CP > CP D D D Maksimum göreli kat ötelemesi (%) D IO<1.27<LS D D <IO D D <IO Tablo 6. Dolgulu çerçevede dolgu duvarı temsil eden çubukların plastikleme durumları KSY DKY Bina p, max p deerine göre Plastikleen çubuk sayısı p, max p deerine göre Plastikleen çubuk sayısı (cm) p < u u < p < u u < p (cm) p < u u < p < u u < p D D D D Sonuçlar Türk Deprem Yönetmeliinin ana ilkesi olarak öngörülen genel performans hedefleri üç katlı düzenli betonarme çerçevenin analiz sonuçlarına göre deerlendirilmitir. Bunun için betonarme binalardaki duvarların taıyıcı sistem performansı üzerindeki etkisini incelemek amacıyla ele alınan yapı için, dolgu duvarların göz önüne alındıı ve ihmal edildii iki ayrı hesap modeli oluturulmu ve dört farklı deprem tehlike seviyesi için performans düzeyleri belirlenmitir. Performans düzeyleri, lineer olmayan statik analiz yöntemlerinden KSY ve DKY için ayrı ayrı elde edilmitir. DKY den elde edilen deplasman talepleri ve dolayısıyla kesitlerdeki plastik dönme talepleri genel olarak KSY ye göre daha büyük olduu belirlenmitir. Bu büyüklüün mertebesi taıyıcı sistemde dolgunun göz önüne alınıp alınmamasına ve deprem tehlike seviyelerine göre deimekle birlikte iddetli ve çok iddetli depremler için yapının performans düzeyini deitirecek mertebededir. Taıyıcı sistemde duvarların göz önüne alınması ile yapı davranıının deitii ve yapı performansının önemli oranda arttıı belirlenmitir. Türk Deprem Yönetmeliinde öngörülen performans hedeflerinin ele alınan yapı için yapılan kabuller çerçevesinde büyük oranda gerçekletii, hatta dolgu duvarların dayanımının hesaplarda göz önüne alınmasıyla çok iddetli depremlerde bile yapının, çok önemli yapıların (I >1 olan hastane, itfaiye tesisleri v.b. yapılar) tasarım depremi için öngörülen performansına sahip olduu görülmektedir. Ancak, bu deerlendirmelerin, performans hedeflerinin tanımlanmasındaki farklılıklara balı olarak deiebilecei görülmektedir. Bu nedenle, yönetmelikte performans ve hasar düzeyi tanımlamalarına 9
10 ayrıca bunların belirlenebilmesi için lineer olmayan analiz yöntemlerine ayrıntılı olarak yer verilmesi gerektii düünülmektedir. Bir ön inceleme niteliinde olan bu çalıma tipik bir betonarme yapıya ait sonuçları içermektedir. Yönetmeliin daha ayrıntılı deerlendirilebilmesi için farklı özelliklerdeki yapıları içeren çalımalar yapılması gerektii düünülerek bu konudaki aratırmaya devam edilmektedir. Bu kapsamdaki benzer çalımaların, son dönemde geleneksel deprem tasarımının yerini alması için sürdürülen performansa dayalı tasarım çalımalarına katkısı olacaı düünülmektedir. Referanslar FEMA (2000). Prestandart and Commentary for the Seismic Rehabilitation of Buildings, FEMA 356. Federal Emegency Management Agency. Virginia, USA. ATC (1996). Seismic Evaluation and Retrofit of Concrete Buildings.ATC 40, Vol. 1. Applied Technology Council. Washington, DC., USA. ATC-40 V3.0, (2003). Kapasite ve stem Spektrumu Hesap Programı, Darılmaz, K., Türkiye. ABYYHY (1998). Afet Bölgelerinde Yapılacak Yapılar Hakkında Bayındırlık ve skan Bakanlıı, Türkiye. Yönetmelik, CSI (2002). Integrated Finite Element Analysis and Design of Structures Basic Analysis Reference Manual. SAP2000V.8. Computers and Structures, Inc.. C.A., USA. Ersin, U.D. (1997). Küçük Titreim Ölçümleri ve Dolgu duvarlarının Mekanik Modele Yansıtılması. TÜ, Yüksek Lisans Tezi. stanbul, Türkiye. Hanolu, K. B. (2002). Fiber Reinforced Plastic Overlay Retfofit Of Hollow Clay Tile Masonry nfilled Reinforced Concrate Frames, Boaziçi University, Ph.D. Thesis. stanbul, Türkiye. Paulay, T., Priestley M.J.N. (1992). Seismic design of Reinforced Concrate and Masonry Buildings. John Willey & Sons. N.Y., USA. Poland, C.D., Hom, D.B. (1997). Opportunities and Pitfalls of Performance Based Seismic Engineering. Proceedings of the International Workshop on Seismic Design Methodologies for the Next Generation of Codes. pp Slovenia. Reinhorn, A.M. (1997). Inelastic Analysis Tecniques in Seismic Evaluations. Proceedings of the International Workshop on Seismic Design Methodologies for the Next Generation of Codes. pp Slovenia. SEAOC (1999). Recommended Lateral Force Requirements and Commentary, Blue Book. Seventh Edition. Structural Engineers Association of California. C.A, USA. SEAOC (1995). Performance Based Seismic Engineering of Buildings, Vision Structural Engineers Association of California. C.A, USA. TSE (2000). Betonarme Yapıların Tasarım ve Yapım Kuralları, TS 500. Türk Standartları Enstitüsü. Türkiye. 10
Erdal İRTEM-Kaan TÜRKER- Umut HASGÜL BALIKESİR ÜNİVERSİTESİ MÜH. MİM. FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜH. BL.
Erdal İRTEM-Kaan TÜRKER- Umut HASGÜL BALIKESİR ÜNİVERSİTESİ MÜH. MİM. FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜH. BL. BALIKESİR ÜNİVERSİTESİ MÜH. MİM. FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜH. BL. ÇAĞIŞ 10145, BALIKESİR 266 612 11 94 266 612 11
DetaylıDolgu duvarlarının betonarme bina davranışına etkisi
itüdergisi/d mühendislik Cilt:4, Sayı:4, 3-13 Ağustos 2005 Dolgu duvarlarının betonarme bina davranışına etkisi Erdal İRTEM *, Kaan TÜRKER, Umut HASGÜL Balıkesir Üniversitesi, MMF İnşaat Mühendisliği Bölümü,
DetaylıDEÜ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ FEN ve MÜHENDİSLİK DERGİSİ Cilt: 8 Sayı: 1 s. 101-108 Ocak 2006
DEÜ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ FEN ve MÜHENDİSLİK DERGİSİ Cilt: 8 Sayı: s. -8 Ocak 6 BETONARME BİNALARIN DEPREM DAVRANIŞINDA DOLGU DUVAR ETKİSİNİN İNCELENMESİ (EFFECT OF INFILL WALLS IN EARTHQUAKE BEHAVIOR
DetaylıKONUYLA LGL FAYDALANILABLNECEK DOKÜMANLAR FEMA 273 FEMA 274 FEMA 356 ATC 40 DBYBHY
ıı! "#$$%$ ıı ı KONUYLA LGL FAYDALANILABLNECEK DOKÜMANLAR FEMA 273 FEMA 274 FEMA 356 ATC 40 DBYBHY SÜNEKLK: Taıyıcı sistemin yük taıma kapasitesinde önemli bir azalma olmadan yer deitirme yapabilme yetenei
DetaylıFarklı Yöntemler Kullanılarak Güçlendirilmiş Betonarme Binaların Performansa Dayalı Tasarıma göre Deprem Performanslarının Belirlenmesi
Farklı Yöntemler Kullanılarak Güçlendirilmiş Betonarme Binaların Performansa Dayalı Tasarıma göre Deprem Performanslarının Belirlenmesi Esra Mete Güneyisi (a), Gülay Altay (b) (a) Ar. Gör.; Boğaziçi Üniversitesi,
DetaylıBeton Sınıfının Yapı Performans Seviyesine Etkisi
Beton Sınıfının Yapı Performans Seviyesine Etkisi Taner Uçar DEÜ, Mimarlık Fak., Mimarlık Böl., Tınaztepe Kampüsü 35160, Buca İzmir Tel: (232) 412 83 92 E-Posta: taner.ucar@deu.edu.tr Mutlu Seçer DEÜ,
DetaylıYUMUŞAK KAT DÜZENSİZLİĞİNİN VE DOLGU DUVARLARIN BETONARME BİNALARIN DEPREM DAVRANIŞINA ETKİLERİ
YUMUŞAK KAT DÜZENSİZLİĞİNİN VE DOLGU DUVARLARIN BETONARME BİNALARIN DEPREM DAVRANIŞINA ETKİLERİ Armağan KORKMAZ*, Taner UÇAR* ve Erdal İRTEM** *Dokuz Eylül Ünv., İnşaat Müh. Böl., İzmir **Balıkesir Ünv.,
DetaylıYAPISAL DÜZENSİZLİKLERİ OLAN BETONARME YAPILARIN DEPREM DAVRANIŞLARININ DEĞERLENDİRİLMESİ
Fen Bilimleri Enstitüsü Dergisi, 22(2) (2010) 123-138 Marmara Üniversitesi YAPISAL DÜZENSİZLİKLERİ OLAN BETONARME YAPILARIN DEPREM DAVRANIŞLARININ DEĞERLENDİRİLMESİ Kasım Armağan KORKMAZ 1*, Taner UÇAR
DetaylıMODELLEME TEKNİKLERİNİN MEVCUT BİNALARIN DEPREM PERFORMANSI ÜZERİNE ETKİLERİNİN ARAŞTIRILMASI
ÖZET: MODELLEME TEKNİKLERİNİN MEVCUT BİNALARIN DEPREM PERFORMANSI ÜZERİNE ETKİLERİNİN ARAŞTIRILMASI Ş.M. Şenel 1, M. Palanci 2, A. Kalkan 3 ve Y. Yılmaz 4 1 Doçent Doktor, İnşaat Müh. Bölümü, Pamukkale
DetaylıYUMUŞAK KAT DÜZENSİZLİĞİNİN BETONARME BİNALARIN DEPREM DAVRANIŞINDA ETKİSİ
Uludağ Üniversitesi Mühendislik-Mimarlık Fakültesi Dergisi, Cilt 11, Sayı, YUMUŞAK KAT DÜZENSİZLİĞİNİN BETONARME BİNALARIN DEPREM DAVRANIŞINDA ETKİSİ Armağan KORKMAZ Taner UÇAR Özet: Çalışmada Türkiye
DetaylıİTME ANALİZİ KULLANILARAK YÜKSEK RİSKLİ DEPREM BÖLGESİNDEKİ BİR PREFABRİK YAPININ SİSMİK KAPASİTESİNİN İNCELENMESİ
İTME ANALİZİ KULLANILARAK YÜKSEK RİSKLİ DEPREM BÖLGESİNDEKİ BİR PREFABRİK YAPININ SİSMİK KAPASİTESİNİN İNCELENMESİ ÖZET: B. Öztürk 1, C. Yıldız 2 ve E. Aydın 3 1 Yrd. Doç. Dr., İnşaat Müh. Bölümü, Niğde
DetaylıRYTEİE E GÖRE DOLGU DUVAR ETKİSİNİ DİKKATE ALAN BASİTLEŞTİRİLMİŞ YÖNTEMİN İRDELENMESİ
ÖZET: RYTEİE E GÖRE DOLGU DUVAR ETKİSİNİ DİKKATE ALAN BASİTLEŞTİRİLMİŞ YÖNTEMİN İRDELENMESİ H.B. Aksoy 1 ve Ö. Avşar 2 1 İnşaat Mühendisliği Bölümü, Anadolu Üniversitesi, Eskişehir 2 Doçent Doktor, İnşaat
DetaylıBETONARME BİNALARIN FARKLI HESAP YÖNTEMLERİNE GÖRE PERFORMANS SINIRLARININ İNCELENMESİ ÜZERİNE BİR DEĞERLENDİRME
BETONARME BİNALARIN FARKLI HESAP YÖNTEMLERİNE GÖRE PERFORMANS SINIRLARININ İNCELENMESİ ÜZERİNE BİR DEĞERLENDİRME Mehmet Sefa Orak 1 ve Zekai Celep 2 1 Araştırma Görevlisi, İnşaat Müh. Bölümü, İstanbul
DetaylıBETONARME YAPILARDA BETON SINIFININ TAŞIYICI SİSTEM DAVRANIŞINA ETKİSİ
BETONARME YAPILARDA BETON SINIFININ TAŞIYICI SİSTEM DAVRANIŞINA ETKİSİ Duygu ÖZTÜRK 1,Kanat Burak BOZDOĞAN 1, Ayhan NUHOĞLU 1 duygu@eng.ege.edu.tr, kanat@eng.ege.edu.tr, anuhoglu@eng.ege.edu.tr Öz: Son
DetaylıYAPAN: ESKISEHIR G TIPI LOJMAN TARİH: 15.02.2010 REVİZYON: Hakan Şahin - ideyapi Bilgisayar Destekli Tasarım
YAPAN: PROJE: TARİH: 15.02.2010 REVİZYON: Hakan Şahin - ideyapi Bilgisayar Destekli Tasarım YAPI GENEL YERLEŞİM ŞEKİLLERİ 1 4. KAT 1 3. KAT 2 2. KAT 3 1. KAT 4 ZEMİN KAT 5 1. BODRUM 6 1. BODRUM - Temeller
DetaylıKESME BAKIMINDAN DOĞRU TASARLANMAMIŞ BETONARME PERDE DUVARLI YÜKSEK BİNALARIN DEPREM PERFORMANSI
KESME BAKIMINDAN DOĞRU TASARLANMAMIŞ BETONARME PERDE DUVARLI YÜKSEK BİNALARIN DEPREM PERFORMANSI Ali İhsan ÖZCAN Yüksek Lisans Tez Sunumu 02.06.2015 02.06.2015 1 Giriş Nüfus yoğunluğu yüksek bölgelerde;
DetaylıBetonarme Yapıların Davranışının Zaman Tanım Alanında Hesap Yöntemi ile Belirlenmesi
Betonarme Yapıların Davranışının Zaman Tanım Alanında Hesap Yöntemi ile Belirlenmesi * Muharrem Aktaş, Naci Çağlar, Aydın Demir, Hakan Öztürk, Gökhan Dok Mühendislik Fakültesi, İnşaat Mühendisliği Bölümü
DetaylıFarklı Zemin Sınıflarının Bina Deprem Performansına Etkisi
Farklı Zemin Sınıflarının Bina Deprem Performansına Etkisi * 1 Elif Orak BORU * 1 Sakarya Üniversitesi, Mühendislik Fakültesi, İnşaat Mühendisliği Bölümü, Sakarya, Türkiye Özet 2007 yılında yürürlülüğe
DetaylıTDY 2007 de Kullanılan Farklı Zemin Sınıfları İçin Performans Değerlendirme Yöntemleri Üzerine Bir Araştırma
TDY 2007 de Kullanılan Farklı Zemin Sınıfları İçin Performans Değerlendirme Yöntemleri Üzerine Bir Araştırma * Naci Çağlar, Muharrem Aktaş, Aydın Demir, Hakan Öztürk, Gökhan Dok * Mühendislik Fakültesi,
DetaylıAKDENİZ BÖLGESİNDEKİ SANAYİ YAPILARININ DEPREMSELLİĞİNİN İNCELENMESİ
AKDENİZ BÖLGESİNDEKİ SANAYİ YAPILARININ DEPREMSELLİĞİNİN İNCELENMESİ Fuat DEMİR*, Sümeyra ÖZMEN** *Süleyman Demirel Üniversitesi, İnşaat Müh. Böl., Isparta 1.ÖZET Beton dayanımının binaların hasar görmesinde
DetaylıYAPISAL ÖZELLİKLERİ FARKLI BA BİNALARIN PERFORMANSA DAYALI ANALİZİ
Altıncı Ulusal Deprem Mühendisliği Konferansı, 6- Ekim 7, İstanbul Sixth National Conference on Earthquake Engineering, 6- October 7, Istanbul, Turkey YAPISAL ÖZELLİKLERİ FARKLI BA BİNALARIN PERFORMANSA
DetaylıTİP BİR KAMU YAPISININ PERFORMANS DEĞERLENDİRMESİ
TİP BİR KAMU YAPISININ PERFORMANS DEĞERLENDİRMESİ PERFORMANCE EVALUATION OF A TYPICAL PUBLIC BUILDING Mehmet İNEL, Hüseyin BİLGİN Pamukkale Üniversitesi, İnşaat Mühendisliği Bölümü, Denizli, Türkiye ÖZ:
DetaylıBÖLÜM - 2 DEPREM ETKİSİNDEKİ BİNALARIN TASARIM İLKELERİ (GENEL BAKIŞ)
BÖLÜM - 2 DEPREM ETKİSİNDEKİ BİNALARIN TASARIM İLKELERİ (GENEL BAKIŞ) TASARIM DEPREMİ Binaların tasarımı kullanım sınıfına göre farklı eprem tehlike seviyeleri için yapılır. Spektral olarak ifae eilen
DetaylıDEPREME DAVRANIŞI DEĞERLENDİRME İÇİN DOĞRUSAL OLMAYAN ANALİZ. NEJAT BAYÜLKE 19 OCAK 2017 İMO ANKARA ŞUBESİ
DEPREME DAVRANIŞI DEĞERLENDİRME İÇİN DOĞRUSAL OLMAYAN ANALİZ NEJAT BAYÜLKE nbayulke@artiproje.net 19 OCAK 2017 İMO ANKARA ŞUBESİ Deprem davranışını Belirleme Değişik şiddette depremde nasıl davranacak?
DetaylıFarklı Zemin Koşullarındaki Betonarme Yapıların Davranışının Zaman Tanım Alanında Hesap Yöntemi ile İncelenmesi: 8 Katlı Çerçeve Örneği
Farklı Zemin Koşullarındaki Betonarme Yapıların Davranışının Zaman Tanım Alanında Hesap Yöntemi ile İncelenmesi: 8 Katlı Çerçeve Örneği * Hakan Öztürk, Gökhan Dok, Aydın Demir Mühendislik Fakültesi, İnşaat
DetaylıDeprem Etkisindeki Bina Türü Çelik Yapıların Kapasite Eğrisinin Belirlenmesi İçin Bir Bilgisayar Programı (İMEP-3D)
Deprem Etkisindeki Bina Türü Çelik Yapıların Kapasite Eğrisinin Belirlenmesi İçin Bir Bilgisayar Programı (İMEP-3D Erdal İrtem* Özet Bu çalışmada, deprem etkisindeki bina türü yapıların kapasite eğrisinin
DetaylıDEPREM YÖNETMELİĞİ NDE ÖNGÖRÜLEN TAŞIYICI SİSTEM GÜVENLİK DÜZEYİ KONUSUNDA KARŞILAŞTIRMALI SAYISAL İNCELEME
ÖZET: DEPREM YÖNETMELİĞİ NDE ÖNGÖRÜLEN TAŞIYICI SİSTEM GÜVENLİK DÜZEYİ KONUSUNDA KARŞILAŞTIRMALI SAYISAL İNCELEME İ. Keskin 1 ve Z. Celep 2 1 Yüksek Lisans Öğrencisi, Deprem Müh. Programı, İstanbul Teknik
DetaylıBETONARME KESİT DAVRANIŞINDA EKSENEL YÜK, MALZEME MODELİ VE SARGI DONATISI ORANININ ETKİSİ
Beşinci Ulusal Deprem Mühendisliği Konferansı, 26-30 Mayıs 2003, İstanbul Fifth National Conference on Earthquake Engineering, 26-30 May 2003, Istanbul, Turkey Bildiri No: AT-124 BETONARME KESİT DAVRANIŞINDA
DetaylıMEVCUT BETONARME BİNALARIN DOĞRUSAL ELASTİK VE DOĞRUSAL ELASTİK OLMAYAN HESAP YÖNTEMLERİ İLE İNCELENMESİ ÜZERİNE BİR DEĞERLENDİRME
MEVCUT BETONARME BİNALARIN DOĞRUSAL ELASTİK VE DOĞRUSAL ELASTİK OLMAYAN HESAP YÖNTEMLERİ İLE İNCELENMESİ ÜZERİNE BİR DEĞERLENDİRME ÖZET: F. Demir 1, K.T. Erkan 2, H. Dilmaç 3 ve H. Tekeli 4 1 Doçent Doktor,
DetaylıDBYYHY 2007 ve DEPREME KARŞI DAYANIKLI YAPI TASARIMI. Onur ONAT Tunceli Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli
DBYYHY 2007 ve DEPREME KARŞI DAYANIKLI YAPI TASARIMI Onur ONAT Tunceli Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli 1 Genel İlkeler Nedir? Yapısal hasarın kabul edilebilir sınırı
DetaylıÇELİK UZAY ÇATI SİSTEMLİ HAL YAPILARIN DEPREM DAVRANIŞLARININ İNCELENMESİ. Armağan KORKMAZ *, Zeki AY **
875 ÇELİK UZAY ÇATI SİSTEMLİ HAL YAPILARIN DEPREM DAVRANIŞLARININ İNCELENMESİ Armağan KORKMAZ *, Zeki AY ** ÖZET Deprem etkisi, yapıları alışılmış yüklerin üzerinde zorlayarak yapı davranışını olumsuz
DetaylıDEPREME DAYANIKLI YAPI İNŞAATI SORULAR
DEPREME DAYANIKLI YAPI İNŞAATI SORULAR 1- Dünyadaki 3 büyük deprem kuşağı bulunmaktadır. Bunlar nelerdir. 2- Deprem odağı, deprem fay kırılması, enerji dalgaları, taban kayası, yerel zemin ve merkez üssünü
DetaylıBeton Basınç Dayanımın Yapısal Davranışa Etkisi
Beton Basınç Dayanımın Yapısal Davranışa Etkisi Fuat Demir Armağan Korkmaz Süleyman Demirel Üniversitesi Süleyman Demirel Üniversitesi Mühendislik Mimarlık Fakültesi Mühendislik Mimarlık Fakültesi İnşaat
DetaylıData Merkezi. Tunç Tibet AKBAŞ Arup-İstanbul Hüseyin DARAMA Arup- Los Angeles. Tunç Tibet AKBAŞ
Data Merkezi Tunç Tibet AKBAŞ Arup-İstanbul Hüseyin DARAMA Arup- Los Angeles Tunç Tibet AKBAŞ Projenin Tanımı Tasarım Kavramı Performans Hedefleri Sahanın Sismik Durumu Taban İzolasyonu Analiz Performans
DetaylıÇELİK ÇAPRAZ ELEMANLARLA GÜÇLENDİRİLEN BETONARME YAPILARIN DEPREM DAVRANIŞLARININ İNCELENMESİ
Doğuş Üniversitesi Dergisi, 8 (2) 2007, 191-201 ÇELİK ÇAPRAZ ELEMANLARLA GÜÇLENDİRİLEN BETONARME YAPILARIN DEPREM DAVRANIŞLARININ İNCELENMESİ EARTHQUAKE BEHAVIOR EVALUATION OF R/C STRUCTURES STRENGTHENED
DetaylıYAPILARIN ÜST RİJİT KAT OLUŞTURULARAK GÜÇLENDİRİLMESİ
YAPILARIN ÜST RİJİT KAT OLUŞTURULARAK GÜÇLENDİRİLMESİ Hasan KAPLAN 1, Yavuz Selim TAMA 1, Salih YILMAZ 1 hkaplan@pamukkale.edu.tr, ystama@pamukkale.edu.tr, syilmaz@pamukkale.edu.tr, ÖZ: Çok katlı ların
DetaylıBETONARME-II (KOLONLAR)
BETONARME-II (KOLONLAR) ONUR ONAT Kolonların Kesme Güvenliği ve Kesme Donatısının Belirlenmesi Kesme güvenliği aşağıdaki adımlar yoluyla yapılır; Elverişsiz yükleme şartlarından elde edilen en büyük kesme
DetaylıRİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 1-Temel Kavramlar
RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 1-Temel Kavramlar Çevre ve Şehircilik Bakanlığı Alt Yapı ve Kentsel Dönüşüm Hizmetleri Genel Müdürlüğü Temel Kavramlar Deprem Mühendisliği Deprem Yapı
DetaylıDEPREM ETKSNDEK BETONARME BNALARIN PERFORMANS DEERLENDRME YÖNTEMLERNN DORUSAL OLMAYAN TEOR ÇERÇEVESNDE KARILATIRILMASI
T.C. BALIKESR ÜNVERSTES FEN BLMLER ENSTTÜSÜ NAAT MÜHENDSL ANABLM DALI DEPREM ETKSNDEK BETONARME BNALARIN PERFORMANS DEERLENDRME YÖNTEMLERNN DORUSAL OLMAYAN TEOR ÇERÇEVESNDE KARILATIRILMASI YÜKSEK LSANS
DetaylıProje Genel Bilgileri
Proje Genel Bilgileri Çatı Kaplaması : Betonarme Döşeme Deprem Bölgesi : 1 Yerel Zemin Sınıfı : Z2 Çerçeve Aralığı : 5,0 m Çerçeve Sayısı : 7 aks Malzeme : BS25, BÇIII Temel Taban Kotu : 1,0 m Zemin Emniyet
DetaylıYAPI VE DEPREM MÜHENDİSLİĞİNDE PERFORMANS YAKLAŞIMI -1
YAPI VE DEPREM MÜHENDİSLİĞİNDE PERFORMANS YAKLAŞIMI -1 Y.DOÇ.DR. MUSTAFA KUTANİS Sakarya Üniversitesi, İnşaat Mühendisliği Bölümü, Yapı Anabilim Dalı E-mail: kutanis@sakarya.edu.tr İMO Sakarya Bülteni
DetaylıKISA KOLON TEŞKİLİNİN YAPI HASARLARINA ETKİSİ. Burak YÖN*, Erkut SAYIN
Erciyes Üniversitesi Fen Bilimleri Enstitüsü Dergisi 24 (1-2) 241-259 (2008) http://fbe.erciyes.edu.tr/ ISSN 1012-2354 KISA KOLON TEŞKİLİNİN YAPI HASARLARINA ETKİSİ Burak YÖN*, Erkut SAYIN Fırat Üniversitesi,
DetaylıYÜKSEK RİSKLİ DEPREM BÖLGESİNDEKİ BİR PREFABRİK YAPININ FARKLI YER HAREKETLERİ ETKİSİNDEKİ SİSMİK DAVRANIŞININ İNCELENMESİ
Altıncı Ulusal Deprem Mühendisliği Konferansı, 16-2 Ekim 27, İstanbul Sixth National Conference on Earthquake Engineering, 16-2 October 27, Istanbul, Turkey 1 YÜKSEK RİSKLİ DEPREM BÖLGESİNDEKİ BİR PREFABRİK
DetaylıDEPREM HESABI. Doç. Dr. Mustafa ZORBOZAN
BETONARME YAPI TASARIMI DEPREM HESABI Doç. Dr. Mustafa ZORBOZAN Mart 2009 GENEL BİLGİ 18 Mart 2007 ve 18 Mart 2008 tarihleri arasında ülkemizde kaydedilen deprem etkinlikleri Kaynak: http://www.koeri.boun.edu.tr/sismo/map/tr/oneyear.html
DetaylıDOĞRUSAL OLMAYAN ANALİZ İÇİN KULLANILAN TİCARİ PROGRAMLARIN ÇERÇEVE SİSTEMLER İÇİN KARŞILAŞTIRILMASI
DOĞRUSAL OLMAYAN ANALİZ İÇİN KULLANILAN TİCARİ PROGRAMLARIN ÇERÇEVE SİSTEMLER İÇİN KARŞILAŞTIRILMASI YÜKSEK LİSANS TEZİ İbrahim GENCER İnşaat Mühendisliği Anabilim Dalı Yapı Mühendisliği Programı Tez Danışmanı:
DetaylıSİSTEM AKMA DEPLASMANINDA YENİ BİR YAKLAŞIMLA SÜNEK YAPILARDA PERFORMANS DEĞERLENDİRMELERİ. İsa YÜKSEL 1
SİSTEM AKMA DEPLASMANINDA YENİ BİR YAKLAŞIMLA SÜNEK YAPILARDA PERFORMANS DEĞERLENDİRMELERİ İsa YÜKSEL 1 yukselisa@yahoo.com Öz:Betonarme yapıların sistem sünekliği, depreme dayanıklı tasarımda ve performans
DetaylıMerkezi Çaprazlı Çerçevelerde Dayanım Farklılığı Sonucu Oluşan Burulma Etkileri
Merkezi Çaprazlı Çerçevelerde Dayanım Farklılığı Sonucu Oluşan Burulma Etkileri Bora AKŞAR 1, Selçuk DOĞRU 2, Ferit ÇAKIR 3, Jay SHEN 4, Bülent AKBAŞ 5 1 Araş.Gör., Doktora Öğrencisi, Gebze Teknik Üniversitesi
DetaylıPERDELERDEKİ BOŞLUKLARIN YATAY ÖTELENMEYE ETKİSİ. Ayşe Elif ÖZSOY 1, Kaya ÖZGEN 2 elifozsoy@hotmail.com
PERDELERDEKİ BOŞLUKLARIN YATAY ÖTELENMEYE ETKİSİ Ayşe Elif ÖZSOY 1, Kaya ÖZGEN 2 elifozsoy@hotmail.com Öz: Deprem yükleri altında yapının analizi ve tasarımında, sistemin yatay ötelenmelerinin sınırlandırılması
DetaylıDÜZCEDEKİ BAZI KAMU VE ÖZEL BİNALARIN 1999 DÜZCE DEPREMİNDEKİ SİSMİK PERFORMANSLARININ İNCELENMESİ
ECAS 2002 Uluslarararası Yapı ve Deprem Mühendisliği Sempozyumu, 14 Ekim 2002, Orta Doğu Teknik Üniversitesi, Ankara, Türkiye DÜZCEDEKİ BAZI KAMU VE ÖZEL BİNALARIN 1999 DÜZCE DEPREMİNDEKİ SİSMİK PERFORMANSLARININ
DetaylıKamu Yapılarında Beton Dayanımı ve Enine Donatının Performansa Etkisi
Yedinci Uluslararası İnşaat Mühendisliğinde Gelişmeler Kongresi, 11-13 Ekim 26 Yıldız Teknik Üniversitesi, İstanbul, Türkiye Kamu Yapılarında Beton Dayanımı ve Enine Donatının Performansa Etkisi Hüseyin
DetaylıSÜREKLİLİK VE SÜREKSİZLİK DURUMLARINDA PERDE-ÇERÇEVE ETKİLEŞİMİ. İnşaat Y. Müh., Gebze Teknik Üniversitesi, Kocaeli 2
ÖZET: SÜREKLİLİK VE SÜREKSİZLİK DURUMLARINDA PERDE-ÇERÇEVE ETKİLEŞİMİ B. DEMİR 1, F.İ. KARA 2 ve Y. M. FAHJAN 3 1 İnşaat Y. Müh., Gebze Teknik Üniversitesi, Kocaeli 2 Araştırma Görevlisi, Deprem ve Yapı
DetaylıBETONARME YAPI TASARIMI DERSİ Kolon betonarme hesabı Güçlü kolon-zayıf kiriş prensibi Kolon-kiriş birleşim bölgelerinin kesme güvenliği M.S.
BETONARME YAPI TASARIMI DERSİ Kolon betonarme hesabı Güçlü kolon-zayıf kiriş prensibi Kolon-kiriş birleşim bölgelerinin kesme güvenliği M.S.KIRÇIL y N cp ex ey x ex= x doğrultusundaki dışmerkezlik ey=
DetaylıKESİT HASAR SINIRLARININ BELİRLENMESİNDE SARGILAMA DURUMUNUN ETKİSİ
KESİT HASAR SINIRLARININ BELİRLENMESİNDE SARGILAMA DURUMUNUN ETKİSİ Hakan ULUTAŞ 1, Hamide TEKELİ 2, Fuat DEMİR 2 1 Mehmet Akif Ersoy Üniversitesi, Mühendislik Mimarlık Fakültesi, İnşaat Mühendisliği Bölümü,
Detaylıİtme Sürme Yöntemi İle İnşa Edilmiş Sürekli Ardgermeli Köprülerin Deprem Tasarımı. Özgür Özkul, Erdem Erdoğan, Hatice Karayiğit
İtme Sürme Yöntemi İle İnşa Edilmiş Sürekli Ardgermeli Köprülerin Deprem Tasarımı Özgür Özkul, Erdem Erdoğan, Hatice Karayiğit 09.Mayıs.2015 İTME SÜRME YÖNTEMİ - ILM Dünya çapında yaygın bir köprü yapım
DetaylıBÖLÜM II D. YENİ YIĞMA BİNALARIN TASARIM, DEĞERLENDİRME VE GÜÇLENDİRME ÖRNEKLERİ
BÖLÜM II D ÖRNEK 1 BÖLÜM II D. YENİ YIĞMA BİNALARIN TASARIM, DEĞERLENDİRME VE GÜÇLENDİRME ÖRNEKLERİ ÖRNEK 1 İKİ KATLI YIĞMA OKUL BİNASININ DEĞERLENDİRMESİ VE GÜÇLENDİRİLMESİ 1.1. BİNANIN GENEL ÖZELLİKLERİ...II.1/
DetaylıÇelik Bina Tasarımında Gelişmeler ve Yeni Türk Deprem Yönetmeliği
Çelik Bina Tasarımında Gelişmeler ve Yeni Türk Deprem Yönetmeliği Prof. Dr. Erkan Özer İstanbul Teknik Üniversitesi ehozer@superonline.com Özet Çelik yapı sistemlerinin deprem etkileri altındaki davranışlarına
DetaylıÇELİK YAPILARIN GÜÇLENDİRİLMESİNİN DOĞRUSAL OLMAYAN ANALİZLERLE DEĞERLENDİRİLMESİ. Armağan KORKMAZ*, Zeki AY, Ömer UYSAL
216 Erciyes Üniversitesi Fen Bilimleri Enstitüsü Dergisi 24 (1-2) 216-226 (8) http://fbe.erciyes.edu.tr/ ISSN 112-2354 ÇELİK YAPILARIN GÜÇLENDİRİLMESİNİN DOĞRUSAL OLMAYAN ANALİZLERLE DEĞERLENDİRİLMESİ
DetaylıBİLGİLENDİRME EKİ 7E. LİFLİ POLİMER İLE SARGILANAN KOLONLARDA DAYANIM VE SÜNEKLİK ARTIŞININ HESABI
BİLGİLENDİRME EKİ 7E. LİFLİ POLİMER İLE SARGILANAN KOLONLARDA DAYANIM VE SÜNEKLİK ARTIŞININ HESABI 7E.0. Simgeler A s = Kolon donatı alanı (tek çubuk için) b = Kesit genişliği b w = Kiriş gövde genişliği
DetaylıDEPREM YÖNETMELİĞİNDEKİ FARKLI ZEMİN SINIFLARINA GÖRE YAPI DAVRANIŞLARININ İRDELENMESİ
DEPREM YÖNETMELİĞİNDEKİ FARKLI ZEMİN SINIFLARINA GÖRE YAPI DAVRANIŞLARININ İRDELENMESİ Investigation of Beavior of Structures According To Local Site Classes Given In te Turkis Eartquake Code Ramazan.
DetaylıErciyes Üniversitesi Fen Bilimleri Enstitüsü Dergisi 26(1): 1-6 (2010)
Perde konumunun ve zemin sınıfının betonarme yapılardaki hasar oranına etkisi Erkut Sayın *, Burak Yön, Yusuf Calayır Fırat Üniversitesi Mühendislik Fakültesi, İnşaat Mühendisliği Bölümü, Elazığ, TURKEY
DetaylıBurkulması Önlenmiş Çelik Çaprazlı Sistemler ile Süneklik Düzeyi Yüksek Merkezi Çelik Çaprazlı Sistemlerin Yapısal Maliyet Analizi Karşılaştırması
Burkulması Önlenmiş Çelik Çaprazlı Sistemler ile Süneklik Düzeyi Yüksek Merkezi Çelik Çaprazlı Sistemlerin Yapısal Maliyet Analizi Karşılaştırması Mehmet Bakır Bozkurt Orta Doğu Teknik Üniversitesi, İnşaat
DetaylıPERFORMANS BAZLI TASARIM
PERFORMANS BAZLI TASARIM İTME (PUSHOVER) ANALİZİ - Temel Kavramlar ve Metot Yapıların yatay yükler etkisindeki davranış özelliklerinin ve performanslarının tespitine yönelik olarak yapılan itme (pushover)
DetaylıKAMU YAPILARININ PERFORMANSLARININ DOĞRUSAL ÖTESİ DAVRANIŞ MODELLERİYLE DEĞERLENDİRİLMESİ
KAMU YAPILARININ PERFORMANSLARININ DOĞRUSAL ÖTESİ DAVRANIŞ MODELLERİYLE DEĞERLENDİRİLMESİ Hüseyin BİLGİN 1, H. Baytan ÖZMEN 1, Mehmet İNEL 1 huseyin@asia.com, ozmenhayri@yahoo.com, minel@pamukkale.edu.tr
DetaylıÇelik Yapılarda Doğrusal Olmayan Performans Analizleri Ve Viskoz Sönümleyiciler İle Güçlendirme Uygulamaları
Çelik Yapılarda Doğrusal Olmayan Performans Analizleri Ve Viskoz Sönümleyiciler İle Güçlendirme Uygulamaları Mustafa Deniz Güler mguler@miyamotointernational.com Doç. Dr. Filiz Piroğlu piroglu@itu.edu.tr
DetaylıANTAKYA MÜZE OTEL TAŞIYICI SİSTEM PROJESİ. İnş.Yük.Müh. Bülent DEVECİ
ANTAKYA MÜZE OTEL TAŞIYICI SİSTEM PROJESİ İnş.Yük.Müh. Bülent DEVECİ Proje Künyesi : Yatırımcı Mimari Proje Müellifi Statik Proje Müellifi Çelik İmalat Yüklenicisi : Asfuroğlu Otelcilik : Emre Arolat Mimarlık
DetaylıÇelik Yapılar - INS /2016
Çelik Yapılar - INS4033 2015/2016 DERS III Yapısal Analiz Kusurlar Lineer Olmayan Malzeme Davranışı Malzeme Koşulları ve Emniyet Gerilmeleri Arttırılmış Deprem Etkileri Fatih SÖYLEMEZ Yük. İnş. Müh. İçerik
DetaylıBETONARME-II ONUR ONAT HAFTA-1 VE HAFTA-II
BETONARME-II ONUR ONAT HAFTA-1 VE HAFTA-II GENEL BİLGİLER Yapısal sistemler düşey yüklerin haricinde aşağıda sayılan yatay yüklerin etkisine maruz kalmaktadırlar. 1. Deprem 2. Rüzgar 3. Toprak itkisi 4.
DetaylıDEPREM BÖLGELERĐNDE YAPILACAK BĐNALAR HAKKINDA YÖNETMELĐK (TDY 2007) Seminerin Kapsamı
DEPREM BÖLGELERĐNDE YAPILACAK BĐNALAR HAKKINDA YÖNETMELĐK (TDY 2007) Prof. Dr. Erkan Özer Đstanbul Teknik Üniversitesi Đnşaat Fakültesi Yapı Anabilim Dalı Seminerin Kapsamı 1- Bölüm 1 ve Bölüm 2 - Genel
DetaylıDinamik Etki: Deprem Etkisi. Deprem Dayanımı için Tasarım. Genel Deprem Analizi Yöntemleri - 1
Dinamik Etki: Deprem Etkisi Mevcut Betonarme Yapıların Deprem Performansının Değerlendirmesi: İtme Analizi Yrd. Doç. Dr. Kutay Orakçal Boğaziçi Üniversitesi Yer sarsıntısı sonucu oluşan dinamik etki Yapı
DetaylıBETONARME BİNALARDA EŞDEĞER TEK SERBESTLİK DERECELİ SİSTEM VE 3-B DOĞRUSAL ELASTİK OLMAYAN DİNAMİK ANALİZ DEPLASMAN TALEPLERİNİN KARŞILAŞTIRILMASI
ÖZET: BETONARME BİNALARDA EŞDEĞER TEK SERBESTLİK DERECELİ SİSTEM VE 3-B DOĞRUSAL ELASTİK OLMAYAN DİNAMİK ANALİZ DEPLASMAN TALEPLERİNİN KARŞILAŞTIRILMASI M. İnel, E. Meral 2 ve H.B. Özmen 3 Profesör, İnşaat
DetaylıTDY2007 ye Göre Tasarlanmış Betonarme Bir Yapının Doğrusal Elastik Olmayan Analiz Yöntemleri ile İncelenmesi
TDY2007 ye Göre Tasarlanmış Betonarme Bir Yapının Doğrusal Elastik Olmayan Analiz Yöntemleri ile İncelenmesi Naci ÇAĞLAR 1*, Hakan ÖZTÜRK 1, Aydın DEMİR 1 ve Abdulhalim AKKAYA 2 1 İnşaat Mühendisliği Bölümü,
DetaylıTÜRKİYE DEKİ ORTA KATLI BİNALARIN BİNA PERFORMANSINA ETKİ EDEN PARAMETRELER
TÜRKİYE DEKİ ORTA KATLI BİNALARIN BİNA PERFORMANSINA ETKİ EDEN PARAMETRELER ÖZET: A.K. Kontaş 1 ve Y.M. Fahjan 2 1 Yüksek Lisans Öğrencisi, Deprem ve Yapı Müh. Bölümü, Gebze Yüksek Teknoloji Enstitüsü,
DetaylıRİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 5-Özel Konular
RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 5-Özel Konular Çevre ve Şehircilik Bakanlığı Alt Yapı ve Kentsel Dönüşüm Hizmetleri Genel Müdürlüğü Konular Bina Risk Tespiti Raporu Hızlı Değerlendirme
DetaylıGüçlendirilmiş Betonarme Binaların Deprem Güvenliği
MAKÜ FEBED ISSN Online: 1309-2243 http://febed.mehmetakif.edu.tr Mehmet Akif Ersoy Üniversitesi Fen Bilimleri Enstitüsü Dergisi 3 (2): 16-20 (2012) Araştırma Makalesi / Research Paper Güçlendirilmiş Betonarme
DetaylıDİNAMİK BENZERİ DENEYLERLE YETERLİ DAYANIMA SAHİP BİR BETONARME ÇERÇEVENİN BİRLEŞİM BÖLGELERİNİN PERFORMANSININ İRDELENMESİ
. Türkiye Deprem Mühendisliği ve Sismoloji Konferansı 5-7 Eylül 13 MKÜ HATAY ÖZET: DİNAMİK BENZERİ DENEYLERLE YETERLİ DAYANIMA SAHİP BİR BETONARME ÇERÇEVENİN BİRLEŞİM BÖLGELERİNİN PERFORMANSININ İRDELENMESİ
DetaylıÇOK KATLI BİNALARIN DEPREM ANALİZİ
ÇOK KATLI BİNALARIN DEPREM ANALİZİ M. Sami DÖNDÜREN a Adnan KARADUMAN a a Selçuk Üniversitesi Mühendislik Mimarlık Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Konya Özet Bu çalışmada elips, daire, L, T, üçgen,
DetaylıSARILMIŞ VE GELENEKSEL TİP YIĞMA YAPILARIN DEPREM DAVRANIŞLARININ İNCELENMESİ. Ali URAL 1
SARILMIŞ VE GELENEKSEL TİP YIĞMA YAPILARIN DEPREM DAVRANIŞLARININ İNCELENMESİ Ali URAL 1 aliural@ktu.edu.tr Öz: Yığma yapılar ülkemizde genellikle kırsal kesimlerde yoğun olarak karşımıza çıkmaktadır.
DetaylıAltuğ YAVAŞ- Şerif SAYLAN BALIKESİR ÜNİVERSİTESİ MÜH. MİM. FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜH. BL.
Altğ YAVAŞ- Şerif SAYLAN BALIKESİR ÜNİVERSİTESİ MÜH. MİM. FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜH. BL. BALIKESİR ÜNİVERSİTESİ MÜH. MİM. FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜH. BL. ÇAĞIŞ 10145, BALIKESİR 266 612 11 94 266 612 12 57 aavas@balikesir.ed.tr
DetaylıYeni Deprem Yönetmeliği ve İstinat Yapıları Hesaplarındaki Değişiklikler
İnşaat Mühendisleri Odası Denizli Şubesi istcad istinat Duvarı Yazılımı & Türkiye Bina Deprem Yönetmeliği nin İstinat Yapıları Hakkındaki Hükümleri Yeni Deprem Yönetmeliği ve İstinat Yapıları Hesaplarındaki
DetaylıBÖLÜM 2: DÜŞEY YÜKLERE GÖRE HESAP
BÖLÜM 2: DÜŞEY YÜKLERE GÖRE HESAP KONTROL KONUSU: 1-1 ile B-B aks çerçevelerinin zemin kat tavanına ait sürekli kirişlerinin düşey yüklere göre statik hesabı KONTROL TARİHİ: 19.02.2019 Zemin Kat Tavanı
DetaylıBİLDİRİ BAŞLIĞI : Betonarme Yapı Analizlerinde Dolgu Duvarların Modellenme Teknikleri
BİLDİRİ BAŞLIĞI : Betonarme Yapı Analizlerinde Dolgu Duvarların Modellenme Teknikleri YAZARLAR : Barış SAYIN (İ.Ü. İnş.Müh. Böl. Yapı Anabilimdalı) Adres :İstanbul Üniversitesi, Mühendislik Fakültesi,
DetaylıPamukkale Üniversitesi Mühendislik Bilimleri Dergisi Pamukkale University Journal of Engineering Sciences
Pamukkale Üniversitesi Mühendislik Bilimleri Dergisi Pamukkale University Journal of Engineering Sciences TÜRKİYE DEPREM YÖNETMELİĞİNDEKİ PERFORMANS ESASLI STATİK YÖNTEMLERİN DÜŞEY RİJİTLİK DÜZENSİZLİĞİ
DetaylıBetonarme Çerçeve Sistemlerinde Sistem Akma Parametrelerinin Tespiti
ECAS2002 Uluslararası Yapı ve Deprem Mühendisliği Sempozyumu, 14 Ekim 2002, Orta Doğu Teknik Üniversitesi, Ankara, Türkiye Betonarme Çerçeve Sistemlerinde Sistem Akma Parametrelerinin Tespiti İ. Yüksel
DetaylıÇOK KATLI ve ÇOK AÇIKLIKLI DOLGU DUVARLI ÇELİK ÇERÇEVELERİN TERSİNİR-TEKRARLANIR YATAY YÜKLER ALTINDAKİ DAVRANIŞININ LİNEER OLMAYAN HESABI
ÇOK KATLI ve ÇOK AÇIKLIKLI DOLGU DUVARLI ÇELİK ÇERÇEVELERİN TERSİNİR-TEKRARLANIR YATAY YÜKLER ALTINDAKİ DAVRANIŞININ LİNEER OLMAYAN HESABI M. Yaşar KALTAKCI, Ali KÖKEN, Mehmet KAMANLI ve M. Hakan ARSLAN
DetaylıYAPILARIN DEPREME KARŞI KORUNMASINDA ETKİN BİR ÇÖZÜM
T.C. ISTANBUL KÜLTÜR ÜNİVERSİTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ İ.K.Ü. YAPILARIN DEPREME KARŞI KORUNMASINDA ETKİN BİR ÇÖZÜM Dr.Erdal Coşkun İstanbul Kültür Üniversitesi 1 Yapıların Güçlendirme Yöntemleri
DetaylıYARI RİJİT BİRLEŞİMLİ ÇELİK ÇERÇEVELERİN ANALİZİ
YARI RİJİT BİRLEŞİMLİ ÇELİK ÇERÇEVELERİN ANALİZİ ARAŞ. GÖR. ÖZGÜR BOZDAĞ İş Adresi: D.E.Ü. Müh. Fak. İnş.Böl. Kaynaklar Yerleşkesi Tınaztepe-Buca / İZMİR İş Tel-Fax: 0 232 4531191-1073 Ev Adresi: Yeşillik
DetaylıBETONARME KÖPRÜLERİN YAPISAL ÇELİK ELEMANLAR KULLANILARAK DEPREME KARŞI GÜÇLENDİRİLMESİ UYGULAMALARI
BETONARME KÖPRÜLERİN YAPISAL ÇELİK ELEMANLAR KULLANILARAK DEPREME KARŞI GÜÇLENDİRİLMESİ UYGULAMALARI E. Namlı 1, D.H.Yıldız. 2, A.Özten. 3, N.Çilingir. 4 1 Emay Uluslararası Mühendislik ve Müşavirlik A.Ş.,
DetaylıBETONARME PERDE DUVAR ORANININ BİNALARIN SİSMİK PERFORMANSINA ETKİSİ
ÖZET: BETONARME PERDE DUVAR ORANININ BİNALARIN SİSMİK PERFORMANSINA ETKİSİ Ö. Avşar 1, Ö. Yurdakul 2 ve O. Tunaboyu 2 1 Yardımcı Doçent Doktor, İnşaat Müh. Bölümü, Anadolu Üniversitesi, Eskişehir 2 Araştırma
DetaylıRİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR. 4- Özel Konular
RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR 4- Özel Konular Konular Kalibrasyonda Kullanılan Binalar Bina Risk Tespiti Raporu Hızlı Değerlendirme Metodu Sıra Dışı Binalarda Tespit 2 Amaç RYTE yönteminin
DetaylıRİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR. 2-Yönetmelik Altyapısı
RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR 2-Yönetmelik Altyapısı Genel Riskli Bina tespit esasları pratik ve mümkün olduğunca doğru sonuç verebilecek şekilde tasarlanmıştır. Yöntemin pratikliği
DetaylıPERFORMANSA DAYALI SİSMİK TASARIMDA BETONARME YAPILARIN SÜNEKLİK DÜZEYLERİNİN YAPI PERFORMANSINA KATKISININ BELİRLENMESİ
I EGE ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ (YÜKSEK LİSANS TEZİ) PERFORMANSA DAYALI SİSMİK TASARIMDA BETONARME YAPILARIN SÜNEKLİK DÜZEYLERİNİN YAPI PERFORMANSINA KATKISININ BELİRLENMESİ Hasan Şahan AREL
DetaylıDİKEY DOĞRULTUDA KÜTLE DÜZENSİZLİĞİ OLAN YAPILARIN DEPREM ALTINDAKİ DAVRANIŞI
DİKEY DOĞRULTUDA KÜTLE DÜZENSİZLİĞİ OLAN YAPILARIN DEPREM ALTINDAKİ DAVRANIŞI Kamil Aydın Yrd. Doç. Dr., Erciyes Üniversitesi, Mühendislik Fak. İnşaat Müh. Böl. 38039 Kayseri Tel: 0352-437 4901-32379,
Detaylı(İnşaat Mühendisliği Bölümü) SEMİNER 1. Burcu AYAR
GEBZE TEKNİK ÜNİVERSİTESİ (İnşaat Mühendisliği Bölümü) SEMİNER 1 Burcu AYAR Çalışmamızın Amacı Nedir? Çok katlı yapıların burulma düzensizliği, taşıyıcı sistemin rijitlik ve kütle dağılımının simetrik
DetaylıPamukkale Üniversitesi Mühendislik Bilimleri Dergisi. Pamukkale University Journal of Engineering Sciences
Pamukkale Üniversitesi Mühendislik Bilimleri Dergisi Pamukkale University Journal of Engineering Sciences DBYBHY2007 VE FEMA440 DA ÖNERİLEN PERFORMANS NOKTASI BELİRLEME YAKLAŞIMLARININ KARŞILAŞTIRILMASI
DetaylıKamu Yapılarının Deprem Kapasitelerinin Değerlendirilmesi
Kamu apılarının Deprem Kapasitelerinin Değerlendirilmesi Hüseyin BİLGİN, Mehmet İNEL ve Hayri Baytan ÖZMEN Pamukkale Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Kınıklı/DENİZLİ ÖZ: Ülkemizde son otuz yılı
DetaylıRİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 5-Kontrol Uygulaması
RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 5-Kontrol Uygulaması Çevre ve Şehircilik Bakanlığı Alt Yapı ve Kentsel Dönüşüm Hizmetleri Genel Müdürlüğü Kontrol edilecek noktalar Bina RBTE kapsamında
DetaylıBeton Barajların Sismik Performans Tayini için Basitleştirilmiş Bir Yaklaşım
Beton Barajların Sismik Performans Tayini için Basitleştirilmiş Bir Yaklaşım Uğur Akpınar, Barış Binici Orta Doğu Teknik Üniversitesi, İnşaat Mühendisliği Bölümü, Ankara. Tel: (0312) 210 2457 E-Posta:
DetaylıBetonarme Çerçeve Yapılar İçin Güvenilirlik Esaslı Sismik Tasarımda Yük Katsayılarının Optimizasyonu
Süleyman Demirel Üniversitesi, Fen Bilimleri Enstitüsü Dergisi, 1-1,(26),99-18 Betonarme Çerçeve Yapılar İçin Güvenilirlik Esaslı Sismik Tasarımda Yük Katsayılarının K. A. KORKMAZ Dokuz Eylül Üniversitesi
DetaylıD102 d= tarihinde yapılacak olan Proje Kontrol Sınavında (2. Vize) yanınızda sadece. D104 d=120 K109 K kat. 1.
05.03.2019 tarihinde yapılacak olan Proje Kontrol Sınavında (2. Vize) yanınızda sadece bu notları bulundurabilirsiniz. Sınav, 1.öğr. için 13. 00, 2. Öğr için 17. 05 te başlayacaktır. S104 S105 S106 3.5
DetaylıKONSOLA MESNETLİ KOLONUN SÜREKSİZLİĞİNİN TAŞIYICI SİSTEMİN DEPREM DAVRANIŞINA OLAN ETKİSİ
KONSOLA MESNETLİ KOLONUN SÜREKSİZLİĞİNİN TAŞIYICI SİSTEMİN DEPREM DAVRANIŞINA OLAN ETKİSİ ÖZET: H. Toker 1, A.O. Ateş 2 ve Z. Celep 3 1 İnşaat Mühendisi, İnşaat Müh. Bölümü, İstanbul Teknik Üniversitesi,
Detaylı