SIVILAŞMA VE TAŞIMA GÜCÜ KAYBI SONUCU OLUŞAN OTURMALARI KAPSAYAN VAKA ANALİZİ
|
|
- Adem Usak
- 6 yıl önce
- İzleme sayısı:
Transkript
1 Altıncı Ulusal Deprem Mühendisliği Konferansı, Ekim 2007, İstanbul Sixth National Conference on Earthquake Engineering, October 2007, Istanbul, Turkey SIVILAŞMA VE TAŞIMA GÜCÜ KAYBI SONUCU OLUŞAN OTURMALARI KAPSAYAN VAKA ANALİZİ A CASE STUDY ON THE GROUND SETTLEMENTS DUE TO LIQUEFACTION AND BEARING CAPACITY FAILURES Z. Nil1TAYLAN 1 Hüsnü2UYSAL 2 M. Ayşen3LAV 3 Ayfer4ERKEN 4 ÖZET 17 Ağustos 1999 tarihinde merkez üssü Kocaeli nin Gölcük ilçesi olan M w = 7.4 büyüklüğündeki depremden etkilenen bazı bölgelerde sıvılaşma ve taşıma gücü kayıpları meydana gelmiştir. Özellikle Adapazarı ve çevresindeki birçok yapıda, ileri derecede oturma, dönme, ötelenme ve göçme gözlenmiştir. Bu çalışma kapsamında, belirtilen yapı hasarlarına örnek teşkil edecek şekilde vaka analizi gerçekleştirilmiştir. Deprem odak noktasına yaklaşık 35 km mesafedeki Adapazarı na bağlı Erenler Bölgesi içerisinde ele alınan konut alanındaki mevcut zemin koşullarının deprem yükü altındaki dinamik davranışları incelenmiştir. Bölgede yapılmış olan arazi deneyleri ve sondajlar kullanılarak yerel zemin koşulları belirlenmiş ve ciddi hasarların kaynağı olduğu bilinen sıvılaşma etkisi analizlerle ortaya konmuştur. Kum ve kum benzeri davranış gösteren zeminlerde sıvılaşma sonucu ortaya çıkan yapı-temel sisteminde meydana gelen deformasyonların belirlenmesinde Ishihara veyoshimine (1992) tarafından geliştirilen ampirik yaklaşım kullanılmıştır. Diğer yandan kil ve benzer özellik gösteren zeminlerde ise dinamik yüklerle ve oluşan sınırlı boşluk suyu basıncı oluşumu ile ilişkili olarak taşıma gücünde oluşacak azalma miktarları belirlenmiştir. Elde edilen sonuçlar kendi içlerinde, yapılan çalışmalarla ve deprem sonrası gözlenen gerçek değerlerle karşılaştırılarak bölgedeki zemine ait sıvılaşma potansiyeli ve taşıma gücü problemleri açıklanmıştır. Anahtar Kelimeler: Sıvılaşma, taşıma gücü kaybı, oturma ABSTRACT Liquefaction and bearing capacity failures have occured in most of the effected regions during the 1999 Kocaeli earthquake (M w =7.4) that has the epicenter located in Gölcük. Adapazarı was one of those seriously effected sites. In the center and the neigbouring areas, most of the structures have been damaged significantly with excessive settlements. Within the scope of this study, a case study was given to investigate and examplify the ground settlement problem occured after the earthquake. A residential area located in Erenler in Adapazarı approximately 35km away from the epicenter was choosen to study dynamic behaviour of local soils under the earthquake loading. Borehole data and in-situ test results were used to be able to build up the local soil profile. Thereby, liquefaction potential is evaluated by performing analyses. Ground settlements due to liquefaction have been calculated depending on the empirical equation by Ishihara and Yoshimine (1992) for sandy like soils. On the other hand, reduction in bearing capacity, has been determined for clay like soils, related to limited pore water pressure generation due to dynamic loading. The results obtained have been compared with other related studies and with field observations to support the accuracy. Keywords: Liquefaction, bearing capacity failure, settlement 1 Araş. Gör., İstanbul Teknik Üniversitesi, İstanbul, taylanz@itu.edu.tr 2 İnş. Yük. Müh., İstanbul Teknik Üniversitesi, İstanbul, husnu_uysal@yahoo.com 3 Doç. Dr., İstanbul Teknik Üniversitesi, İstanbul, aysen.lav@itu.edu.tr 4 Doç. Dr., İstanbul Teknik Üniversitesi, İstanbul, erken@itu.edu.tr 471
2 472 Sıvılaşma ve Taşıma Gücü Kaybı Sonucu Oluşan Oturmaları Kapsayan Vaka Analizi GİRİŞ 1999 Kocaeli Depremi, büyüklüğü (M w =7.4) nedeni ile meydana getirdiği ciddi yapısal hasarlar ve bunların neden olduğu can ve mal kayıpları ile dünyadaki önemli depremler arasında yerini almıştır. Gölcük merkezli Kocaeli depreminde en büyük hasara uğrayan ve önemli nüfus yoğunluğuna sahip illerden birisi Adapazarı dır. Adapazarı, Sakarya Havzası içerisinde büyük kesimi ovaya kurulmuş bir yerleşim merkezidir. Sakarya Nehri nin taşıdığı alüvyon malzemeler, bölgenin hakim zemin formasyonunu oluşturmuştur. Bölgede yüzeyden başlayarak yer yer kum veya kil ile düşük plastisiteli silt ardalanmalı bir zemin profili gözlemlenebilmektedir. Dinamik yükler altında kum ve kum benzeri davranış gösteren düşük plastisiteli siltlerde sıvılaşma, bunun yanısıra kil ve kil benzeri davranış gösteren yumuşak plastik siltlerde taşıma gücü kayıpları meydana geleceği bilinmektedir. Adapazarı örneğinde de tariflenen zemin özellikleri, anakayanın derinde bulunması ve bölgenin faya yakın yeralmasından dolayı sismik yük altında benzeri ve beklenen davranışları göstermiştir. Bunun sonucunda zeminden kaynaklanan yapısal hasarlarda sıvılaşma sonucu aşırı oturmalar, çatlaklar, dönmeler, taşıma gücü kayıpları ve toptan göçmeler meydana gelmiştir. Bu çalışmada Adapazarı merkeze yakın Erenler Bölgesi nde tanımlanan sıvılaşma ve taşıma gücü kaybı problemleri ile bunlara bağlı oturmalar incelenecektir. İlk aşamada, öncelikle suya doygun kum ve düşük plastisiteli siltli zeminlerde sıvılaşma analizi yapılacak ve sonucunda meydana gelmiş oturmalar ampirik yöntemler kullanılarak hesaplanacaktır. Sıvılaşma analizine ait temel literatür bilgileri kısaca özetlenecek ve her aşamanın yapılan vaka analizi ile bağlantısı belirtilecektir. İkinci aşamada, yapılardaki aşırı oturmaların bir diğer kaynağı olan plastik siltler ve killer taşıma gücü kaybı bakımından değerlendirilecek ve buna ilişkin sonuçlar sunulacaktır. BÖLGESEL ZEMİN ÖZELLİKLERİ Çalışmada incelenecek arazi, Erenler Belediyesi sınırları içerisinde depremde hasar görmüş bir toplu konut alanıdır. İnceleme alanında 5 katlı 7 farklı blok bulunmaktadır. Bölge Adapazarı merkeze yakın olup doğu tarafında Sakarya Nehri bulunmaktadır. Toplu konut alanı içerisindeki binalarda deprem sonrasında görülen oturmaların incelenmesi ve zemin profilini ortaya koyabilmek amacı ile bölgede açılmış olan sondajlardan yararlanılmıştır. Konut alanın konumu, krokisi, bina yerleşimleri ve sondaj kuyularının (SK) yerleri Şekil 1 de verilmiştir. Şekil 1. İnceleme alanı ve sondaj vaziyet planı
3 Z.N.Taylan H.Uysal M.A.Lav A.Erken 473 Şekil 1 de verilen beş farklı sondaj kuyusunda gerçekleştirilen SPT deney sonuçlarından yararlanılarak bölgeye ait zemin kesitleri elde edilmiştir. Arazi SPT deney sonuçları (N ar ), jeolojik yük, enerji, tij boyu, sondaj kuyusu çapı, numune alıcı tipi ve son olarak yeraltı suyu düzeltmeleri kullanılarak (N 1 ) 60 düzeltilmiş SPT değerleri elde edilmiştir. SK1, SK2, SK3, SK4 sondaj kuyularına ait SPT değerleri 20m derinliğe kadar mevcuttur. SK5 kuyusu için ise bu değer 10m dir. 10 ve 20m den daha derin zemin tabakalarının dinamik davranışa etkisinin de yaklaşık olarak dikkate alınabilmesi için inceleme alanına yakın 30m derinlikteki sondaj kuyusunun verileri kullanılarak tüm beş ayrı sondaj bu derinliğe kadar tamamlanmıştır. Bölgedeki zemin şartları genel olarak metre derinlikte kum tabakası bunu takip eden düşük plastisiteli silt, siltli kum, devamında kil veya yumuşak silt yeralmaktadır m arası derinlikte ise kum tabakasının yer aldığı kabulu yapılmıştır. Tüm bu ifadeler herbir sondaj için SPT (N 1 ) 60 -derinlik ve zemin kesiti olmak üzere Şekil 2 de özetlenmiştir. Şekil 2. Sondajlara ait düzeltilmiş SPT değerleri ve zemin kesitleri En Büyük Yer İvmesinin Hesaplanması SIVILAŞMA ANALİZİ 1999 Kocaeli depremi odak noktasında ana kaya üzerinde kayıt edilmiş olan en büyük ivme değeri 0.407g dir. Bu değer, odak noktasından ve ana faydan uzaklaştıkça azalım gösterdiği gibi deprem dalgalarının içerisinde yol aldığı zemin kesitindeki tabakaların özelliklerine (kalınlık, kayma dalgası hızı, birim hacim ağırlık vs.) bağlı olarak da zemin yüzeyinde farklılıklar göstermektedir. İncelemekte olduğumuz Adapazarı Erenler Bölgesi nde sıvılaşma analizlerinde kullanılmak üzere çeşitli araştırmacılar tarafından geliştirilen ivme azalım bağıntıları kullanılarak (Joyner ve Boore, 1981; Fukushima ve Tanaka, ; Ansal, 1999; Gülkan ve Kalkan, 2003) incelenen bölge için anakayaya ait maksimum ivme değerleri hesaplanmıştır. Zemin tabakalarının etkisi ise, profil boyunca çeşitli derinliklerdeki ivme-zaman grafiğinin ve zemin yüzeyi en büyük yatay ivme değerinin ProSHAKE analizleri sonucunda hesaplanmasıyla dikkate alınmıştır. Ampirik bağıntılar ortak olarak, depremin moment (M w ) ya da yüzey dalgası (M s ) büyüklüğüne, bölgenin faya olan en yakın mesafesine, anakaya üzerinde ölçülmüş olan depremi tanımlayan en büyük ivme değerine ve deprem odak derinliğine bağlıdır. Herbiri farklı ancak benzer özellikler gösteren deprem kayıtlarının istatistiksel sonuçlarından ortaya çıkarılmışlardır. Bu nedenle farklı yaklaşımların incelenmesi ve karşılaştırılması, incelenen deprem ve bölge için en yakın sonucun daha iyi şekilde bulunmasına olanak sağlar. Bu çalışma için, M w = 7.4, faya en kısa mesafe R = 6.5km olarak alınmıştır. Dikkate alınan bölge için anakayada maksimum yüzey ivmesi
4 474 Sıvılaşma ve Taşıma Gücü Kaybı Sonucu Oluşan Oturmaları Kapsayan Vaka Analizi bağıntılardan belirlenmiş ve daha sonra ProSHAKE ile anakaya kaydı zemin yüzeyine taşınmıştır. Deprem odak noktasında 0.407g olan anakaya ivmesi uzaklık etkisiyle 0.39g mertebelerine düşmüştür (Tablo 1). ProSHAKE programının kullanımı ile zemin tabakalarının deprem sırasında maruz kaldığı ivme, hız ve yerdeğiştirmelerin derinlikle değişimi hesaplanabilmektedir. Bu sonuçların elde edilebilmesi için programa zemin tabakalarını tanımlamak amacıyla kayma dalgası hızı ya da kayma modülü değerinin girilmesi gerekmektedir. Zemin profillerine ait kayma dalgası hızı girişinin tercih edilmesi halinde ya direk ölçümlerden ya da dolaylı hesap yöntemlerinden yararlanmak gerekmektedir. Çalışılan bölge için, zemin araştırma yöntemlerinden olan Standart Penetrasyon Deneyi (SPT) verileri üzerinde çalışıldığından dolaylı kayma dalgası hızı hesabı yapılmıştır. SPT vuruş sayısından kayma dalgası hızına geçişi sağlayan birçok farklı yaklaşımı ifade eden bağıntılar bulunmaktadır (Ohsaki ve Iwasaki, 1973; Imai ve Yoshimura, 1975; Ohta ve Goto, 1978; Seed ve Idriss, 1982; İyisan, 1996 ve Kiku, 2001). Bağıntılar en genel hali ile aşağıdaki şekilde verilebilmektedir: b V s = a N (1) V s : kayma dalgası hızı N : SPT vuruş sayısı a,b : korelasyon katsayıları Adı verilen bağıntılara ait grafikler elde edildiğinde herbirinin ortalama bir değer etrafında dağılım gösterdiği görülmüştür. Bu dağılımı en iyi şekilde Ohta ve Goto (1978), Seed ve Idriss (1982) ile İyisan (1996) ın ifade ettiği görüldüğünden bu bağıntılar (2) temel alınarak zemin kesitinde derinlik boyunca ortalama kayma dalgası hız profili elde edilmiştir Vs = 85.3 N Ohta ve Goto (1978) (2) 0.5 V 56.4N Seed ve Idriss(1982) V s = s = 51.5N İyisan (1996) Şekil 3. Sondajlara ait kayma dalgası hızlarının derinliğe bağlı değişimi
5 Z.N.Taylan H.Uysal M.A.Lav A.Erken 475 Şekil 3 te beş ayrı sondaj kuyusu için ortalama kayma dalgası hızı - derinlik değişimi elde edilmiştir. Daha önce de belirtildiği gibi sondaj kesitleri 20m ile 30m derinliklerde eksik veri olan kısımlar bölgeye yakın sondaj verilerinin yardımıyla tamamlanmıştır. Bu nedenle belirtilen derinliklerde her beş sondaj için de aynı kayma dalgası hızı değeri hesaplanmıştır. Anakaya derinliği ve kayma dalgası hızı 50m ve 700m/s olarak seçilmiştir. Şekil 3 te görüldüğü gibi kayma dalgası hızları sondaj kuyularına göre m/s değerleri arasında dağılım göstermektedir. Hesaplanan kayma dalgası hızları dinamik analiz programında girdi olarak kullanılarak her bir sondaj kesiti için yatay maksimum yüzey ivmesi değerleri elde edilmiştir (Şekil 4). Zemin yüzeyinde en büyük yatay ivme değerlerinin g aralığında kaldığı, zemin tarafından büyütülmek yerine bir miktar azaltıldığı, sönümlenmenin gerçekleştiği görülmektedir (Şekil 4). Değerler Tablo 1 de azalım bağıntılarından elde edilen sonuçlarla birlikte toplu olarak gösterilmiştir. Şekil 4. Bölgedeki beş ayrı sondaj için ProSHAKE analizinden elde edilen yatay ivme değerlerinin derinlikle değişimi Tablo 1. İvme azalım bağıntıları hesap değerleri ve dinamik analiz ivme sonuçları İvme Azalım Bağıntları En Büyük İvme (g) Ansal (1999) 0.42 Fukushima&Tanaka (1990) 0.34 Fukushima&Tanaka (1999) 0.39 Gülkan&Kalkan(2003) 0.38 Joyner&Boore(1981) 0.37 ProSHAKE Zeminlerde sıvılaşmaya karşı direnç hesabı, tüm dünyada da yaygın olarak kullanılan 1971 yılında Seed ve Idriss tarafından geliştirilmiş Basitleştirilmiş Yöntem kullanılarak yapılmıştır. Yöntem, zeminin sismik yüklemeler altındaki davranışını temsil eden Dinamik Kayma Gerilmesi Oranı (DKGO) ve Standart Penetrasyon Deneyi (SPT) vuruş sayısı değerlerinden belirlenen dinamik kayma direnç oranlarının karşılaştırılmasıyla bir sonuç ortaya koymaktadır.
6 476 Sıvılaşma ve Taşıma Gücü Kaybı Sonucu Oluşan Oturmaları Kapsayan Vaka Analizi Dinamik Kayma Gerilmesi Oranı ve Dinamik Kayma Direnç Oranı Dinamik kayma gerilme oranı (DKGO), belirli bir zemin tabakası için; derinliğe, deprem sırasında yüzeyde meydana gelecek yatay ivme değerine bağlı olan ve düşey efektif gerilmeye göre normalize edilmiş bir parametredir. Bu oran aşağıdaki şekilde tanımlanmaktadır (Seed ve Idriss, 1971): DKGO τ a σ av max v = 0.65 rd σ v ' = g (3) σ v ' Bağıntı temel olarak, deprem esnasında zemin içerisinde belirli bir derinlikte meydana gelen ortalama eşdeğer dinamik kayma gerilmesi ile aynı derinlikteki efektif düşey gerilmenin oranına eşittir. Bağıntıda, a max depremin oluşturduğu en büyük yatay yer ivmesi, g yerçekimi ivmesi, r d kayma gerilmesi azaltma katsayısı, σ v ' ve σ v ise sırasıyla incelenen derinlikteki efektif ve toplam düşey gerilme değerleridir. Dinamik Kayma Direnci Oranı (DKDO), zeminlerin içerdiği ince dane oranı (İDO %) ve SPT arazi deneyi (N 1 ) 60 sonuçlarına bağlı olarak hesaplanan ve farklı deprem büyüklükleri için olması beklenen tahmini dinamik kayma gerilmesi oranı değeridir. DKDO değeri, Seed ve diğ. (1985) nin gerçekleştirdikleri çalışmalar sonucunda elde ettikleri grafik bağıntılardan okunmaktadır. Zemin Tabakalarının Sıvılaşabilirliğinin İncelenmesi Deprem yükleri altında tariflenmiş zeminde gerçekleşmesi beklenen dinamik kayma direnci oranı ile deprem esnasında meydana gelen dinamik kayma gerilmesi oranı değerlerinin karşılaştırılması ile sıvılaşmaya karşı güvenlik faktörü (GF) hesaplanmaktadır. GF 1 olması durumunda suya doygun kum ve silt hakim zemin tabakalarında sıvılaşabilme riski gündeme gelmektedir. İncelenen bölge içerisindeki beş sondaj için de yüzeyden itibaren m derinlik değerleri arasındaki tabakaların büyüklüğü 7.5 olan bir deprem yükü altında sıvılaşma özelliği gösterdikleri gözlenmiştir (Şekil 5). Şekil 5 te dinamik analiz (ProSHAKE) sonucu elde edilen güvenlik faktörü değerleri ile Seed ve diğ. (1985) nin geliştirdiği yöntemden hesaplanan değerler karşılaştırılmalı olarak verilmiştir. 15m derinlikten sonra yeralan kum ve silt tabakalarının sıvılaşmaya karşı direçleri yüksek olduğundan bu derinlikte hesaplama yapılmamıştır. Şekil 6 da ise, üzerinde çalışılan beş sondaj kuyusuna ait SPT (N 1 ) 60 ile dinamik kayma gerilme oranı arasındaki ilişki içerdikleri İDO da dikkate alınarak Seed ve diğ. (1985) tarafından geliştirilen grafik üzerinde verilmiştir. Şekil 5. Herbir sondaj kuyusu için güvenlik faktörü GF değerlerinin derinlikle değişimi
7 Z.N.Taylan H.Uysal M.A.Lav A.Erken 477 Bu yönde değerlendirildiğinde, Şekil 6 da görüldüğü gibi depremde meydana gelmiş olan dinamik kayma gerilmesi oranı arasında değişmektedir ve tüm noktalar ince dane oranı %5 eğrisinin iç tarafında sıvılaşma özelliği gösteren alan içerisinde yeralmaktadır. Erken ve diğ. (2004) nin Adapazarı Bölgesi için yaptıkları detaylı bir çalışmada hesaplanmış olan dinamik kayma gerilmesi oranları değerleri arasında değişmektedir. Yapılan çalışma kapsamında daha spesifik küçük bir alan incelendiğinden DKGO değerleri daha dar bir aralıkta dağılım göstermektedir. Şekil 6. Sondajlara ait düzeltilmiş SPT değerlerinin dinamik gerilme oranları dağılımı SIVILAŞMA SONUCU OLUŞAN OTURMALARIN BELİRLENMESİ Suya doygun plastik olmayan kum ve düşük plastisiteli silt zeminlerde, üzerlerindeki yapılarda oturmalara neden olan sıvılaşmaya bağlı deformasyonlar meydana gelmektedir. Bu çalışmada incelenen bölgedeki binaların oturmalara dayalı hasarları gözönünde bulundurularak ampirik yöntemle meydana gelen deformasyon değerleri hesaplanmıştır. Ampirik yöntem olarak Isihara ve Yoshimine (1992) nin çalışmaları temel alınmıştır. Bu ampirik yöntemle deprem sırasında sıvılaşan kum tabakalarından kaynaklanan yüzey oturmaları, derinlik boyunca güvenlik faktörü ve rölatif sıkılık değerlerinin bilinmesiyle hesaplanabilmektedir. Rölatif sıkılık değeri ise, Standart Penetrasyon Deneyi (SPT) veya Koni Penetrasyon Deney (CPT) sonuçlarından yararlanılarak hesaplanabilir. Bölgeye ait SPT-N değerleri ile hesaplar devam ettirildiğinden rölatif sıkılık hesabı için aşağıda verilen bağıntı kullanılmıştır. D r N = 21 (4) ' σ v Rölatif sıkılığın derinlik boyunca hesaplanmasının ardından, rölatif sıkılık ve sıvılaşmaya karşı güvenlik faktörüne bağlı verilmiş grafiklerden sıvılaşma sonrası hacimsel deformasyon değeri ε v (%) okunmaktadır (Ishihara ve Yoshimine, 1992). Bu hesaplamalar sonucunda çalıştığımız beş sondaj için derinlik boyunca hacimsel deformasyon değeri değişimi Şekil 7 de verilmiştir. Herbir derinlik için elde edilen hacimsel deformasyon değerinin ε v (%) bulunduğu derinlikle çarpılarak entegre edilmesi ve sonuçların üstüste toplanması ile fazla boşluk suyu basıncının
8 478 Sıvılaşma ve Taşıma Gücü Kaybı Sonucu Oluşan Oturmaları Kapsayan Vaka Analizi sönümlenmesinin ardından düşey yönde oluşacak deformasyonlardan kaynaklanan yüzey oturma miktarları hesaplanmıştır. Sıvılaşma özelliği gösteren zemin 6.5m derinliğe kadar devam ettiğinden, sıvılaşma kaynaklı oturma hesabı da gene aynı derinlikteki zemin katmanları için yapılmıştır. Tüm adımların uygulanmasıyla elde edilen sonuçlardan cm arasında değişim gösteren oturma değerleri hesaplanmıştır. Değerlerdeki bu farklılık kum tabakasının kalınlığı ile ilgilidir. Şekil 7. Sıvılaşma özelliği gösteren zemin tabakalarında meydana gelen hacimsel deformasyon değerinin derinlikle değişimi PLASTİK SİLT VE KİLLERDE TAŞIMA GÜCÜ KAYBI 1999 Kocali depreminde karşılaşılmış olan bir diğer önemli problem ise taşıma gücü kaybına bağlı zemin göçmeleridir. Dinamik yükler altında zemin yumuşaması sonucu zeminin mukavemetinde meydana gelen azalma taşıma gücü kayıplarına neden olmaktadır. Bu nedenle deprem etkisinden sonra zeminlerin statik mukavemetlerinin incelenmesi gerekmektedir. Önceki bölümlerde de detaylı olarak anlatıldığı gibi, kum ve düşük plastisiteli siltlerde dinamik kuvvetler altında aşırı boşluk suyu basınçları oluşmakta ve zemin taşıma gücünü tamamen kaybetmektedir. Yumuşak kıvamlı plastik silt ve kil zeminlerde ise, tekrarlı yükler altında deformasyonlar hızla artabilmekte buna karşılık boşluk suyu basınçları artarak belirli bir değerde sınırlı kalmaktadır. Bu sayede efektif gerilme değeri diğer tür zeminlerden farklı olarak sıfıra düşmemekle beraber başlangıç statik drenajsız kayma mukavemeti ile deprem sonrası mukavemeti arasında önemli bir azalma gözlenmektedir. Her iki durumun detaylı incelenip karşılaştırılması deprem öncesinde, sırasında ve sonrasında zeminlerde oluşabilecek gerilme oturma ilişkisini ortaya koyabilmektedir. Yumuşak kıvamlı suya doygun örselenmemiş killerin, doğal su muhtevası ile likit limit değerlerinin oranlanması sonucunda (w n /w l ) dinamik yükler altındaki davranışı hakkında bilgi sahibi olunabilir. w n /w l oranı 1 e yaklaştıkça dinamik etki altında killerin deformasyonlarında önemli artışlar meydana gelmektedir. Tablo2. Yumuşak kil zeminlerde doğal su muhtevasının likit limit değerine oranı SK2 SK3 SK5 Derinlik Derinlik Derinlik w (m) n /w l PI w (m) n /w l PI (m) w n /w l PI
9 Z.N.Taylan H.Uysal M.A.Lav A.Erken 479 İnce daneli zeminlerin tekrarlı yükler altında ve sonrasında davranışlarının incelenmesi için yapılan deneylerde (Erken ve Ülker, 2007) birçok farklı yüklemelere ek olarak 7.5 büyüklüğünde depreme denk gelecek kuvvet etkisi de uygulanmıştır. Bunun sonucunda, dinamik kayma gerilmesi oranının (DKGO) N=20 tekrar sayısına karşılık geldiği ve istenilen büyüklükteki depremi tarifleyebildiği kabulü yapılmıştır. Dinamik deneylerde ± %2.5 deformasyon değeri göçme sınırı olarak kabul edilmektedir. Plastisite indisleri arasında değişim gösteren ince daneli zeminler üzerinde yapılan deneyler sonucunda N=20 tekrar sayısında göçme sınırına ulaşıldığı ve zeminin su muhtevasına da bağlı olarak bu değerin kimi yerlerde aşılabileceği sonucuna varılmıştır. Çalışılan bölge içerisinde SK 2 SK 3 ve SK 5 sondajlarında yaklaşık 3m derinlikten başlayan kil tabakaların (Şekil. 2) deprem etkisi sonrasında taşıma gücü kapasitelerindeki değişim incelenmiştir. Tablo 2 de üç ayrı sondaj verilerindeki kil tabası için w n /w l oranı incelendiğinde 0.9 a çok yakın değerler olduğu ve kimi bölgelerde ise bu değerin 1 i aştığı görülmektedir. Bu nedenle zeminin likit davranış gösterme eğilimi olacağından taşıma gücünde kayıplar olması beklenmektedir. Çalışma kapsamında ele alınan bölgenin 7.4 büyüklüğünde bir depreme maruz kaldığı gözönünde bulundurulursa ve bu dinamik yükler altında minimum ± %2.5 deformasyon değerine ulaştığı kabulü yapılırsa, aynı deformasyon seviyesi için minimum taşıma gücü kaybı hesaplanabilmektedir (Şekil 7). Şekil 7 de Erken ve Ülker (2007) tarafından hazırlanan çalışmanın sonucunda elde edilmiş olan deprem sonrası ve öncesi statik mukavemet oranı ile yüzde deformasyon ilişkisi verilmiştir. Adapazarı bölgesine ait plastisite indisi 18 olan örselenmiş numuneler üzerinde yapılan deneyler sonucu elde edilen dağılım idealize bir şekilde grafik olarak ifade edilmiştir. Çalışılan bölge için kabul edilen minimum deformasyon seviyesi eğri üzerine işaretlendiğinde, minimum % 40 a yakın bir mukavemet kaybının olduğu görülmektedir. Bununla paralel olarak da % 40 taşıma gücü kaybı olduğu sonucuna varılabilmektedir. Şekil 8 de ise, aynı deney setine ait numunelerde tekrarlı yüklemeler sonucunda oluşan ve oluşması beklenen boşluk suyu basını değerleri görülebilmektedir. Yapılan çalışma, Adapazarı Bölgesi nde yapılmış olan deneysel çalışma sonuçları ile de uyum göstermektedir. Bunun sonucunda %40 - %50 arasında boşluk suyu basıncı oranı oluşumu meydana gelmektedir. Şekil 7. Tekrarlı yüklemeden kaynaklanan statik kayma mukavemeti kaybı (Erken ve Ülker, 2007) Şekil 8. ±%2.5 deformasyon seviyesinde oluşan boşluk suyu basıncı davranışı (Erken ve Ülker, 2007)
10 480 Sıvılaşma ve Taşıma Gücü Kaybı Sonucu Oluşan Oturmaları Kapsayan Vaka Analizi SONUÇLAR Yapılan çalışma içerisinde, 1999 Kocaeli depreminde gerek uygunsuz zemin koşulları gerekse yetersiz üst yapı problemlerinden dolayı ciddi hasarlara maruz kalmış Adapazarı ili Erenler Bölgesi nde bir toplu konut alanı ele alınmıştır. Bölgeye hakim kum ve kil ardalanmalı zemin profillerinin yaratması beklenen en temel iki konu vaka analizi olarak ele alınmıştır. Bu kapsamda, dinamik yükler altında düşük plastisiteli silt ve kumlara ait sıvılaşma ile kil zeminlere ait taşıma gücü kaybı problemleri incelenmiştir. İlk aşamada, arazi SPT deney sonuçları kullanılarak kayma dalgası hız değerleri elde edilmiş ve buna bağlı olarak yüzeyde en yüksek yatay ivme değeri hesaplanmıştır. Hesap yöntemleri olarak ampirik ve nümerik yaklaşımlar karşılaştırmalı olarak değerlendirilmiştir. Yüzey ivmelerinin kullanılması ile sondajların temsil ettiği zeminlerdeki sıvılaşma riski incelenmiştir. İkinci aşamada sıvılaşmadan kaynaklanan oturmalar hesaplamış ve en fazla oturma miktarı olarak 20-26cm değerleri elde edilmiştir. Arazide deprem sonrası yapılmış olan incelemelerde SK1 bölgesinde yoğun olarak sıvılaşma belirtisi gözlenmiştir. Elde edilen sonuçların arazi gözlemleri ile olan uyumu hesapların doğruluğunu desteklemektedir. Son aşamada ise, ince daneli malzemelerin deprem etkisi altındaki davranışları, önceki yıllarda yapılmış detaylı çalışmalardan yararlanılarak incelenmiştir. Bunun sonucunda ise sondaj loglarında 3.5-5m derinlikteki kil ve plastik silt tabakası olan bölgelerde dinamik yüklenme öncesi ve sonrası statik mukavemet değerlerinde azımsanmayacak ölçüde azalmalar olduğu gösterilmiştir. Sayısal bir ifadeyle deprem esnasında boşluk suyu basıncı oranları aratarak %40 - %50 civarlarında değerlere ulaştığı bununla beraber taşıma gücünde %40 lara varan azalmaların meydana geldiği görülmüştür. Taşıma gücü kaybı beraberinde aşırı oturmalara ve kimi bölgelerde zemin göçmelerine neden olmuştur. Teşekkür Çalışmamız esnasında yardımlarını ve imkanlarını bizden esirgemeyen Araş. Gör. Zülküf KAYA ya teşekkürlerimizi sunarız. KAYNAKLAR Abrahamson N. A, Litehiser J. J, (1989) Attenuation of Vertical Peak Acceleration, Bulletin of the Seismological Society of America, Vol. 79, No. 3, Ambraseys N. N, (1995) The Prediction of Earthquake Peak Ground Acceleration In Europe, Earthquake Engineering and Structural Dynamics, Vol. 24, Ambraseys N. N, Bommer J.J, (1991) The Attenuation of Ground Acceleration In Europe, Earthquake Engineering and Structural Dynamics, Vol. 20, Ansal, A. M (1999) Strong Ground Motions and Site Amplification, Theme Lecture, 2 nd Int. Conf. on Earthquake Geotechnical Engineering, Vol.3, Lisbon, Portugal Ansal, A. M. (1999) Geotechnical Factors during 17 August 1999 Kocaeli Earthquake, European Association Earthquake Engineering Task Group 8, Asymmetric and Irregular Structures, Istanbul, Turkey, Vol. 2, Balkaya M, Kaya Z, Hatipoğlu M, Erken A (2005) Adapazarı nda Yerel Zemin Koşullarının Yapısal Davranışa Etkisi Üzerine Bir Vaka Analizi, Antalya Yöresinin İnşaat Mühendisliği Sorunları Kongresi, Antalya, Turkey, Campbell W. K, Bozorgnia Y, (2003) Updated Near-Source Ground Motion (Attenuation) Relations for the Horizontal and Vertical Components of Peak Ground Acceleration and Acceleration Response Spectra, Bulletin of the Seismological Society of America, Vol. 93, No. 1,
11 Z.N.Taylan H.Uysal M.A.Lav A.Erken 481 Durgunoğlu H. T, Sancio R. B, Bray J.D, Karadayılar T, Önalp A. (2000) Sıvılaşmış Zeminlerde Zemin Davranışı Modellemesinde Kullanılan Zemin Araştırma Yöntemleri, 8. Zemin Mekaniği ve Temel Mühendisliği Ulusal Kongresi, İstanbul, Türkiye Erken A, Ülker C. B. M., (2004) Effect of Cyclic Loading on Monotonic Shear Strength of Fine-grained Soils, Engineering Geology, Vol Erken A, Kaya Z, Ülker M.B.C. (2004) Liquefaction in Adapazari during 1999 Kocaeli Earthquake, 6 th International Congress on Advances in Civil Engineering, Bogazici University, Istanbul, Turkey, 6-8 October, Erken A, Gülerce Ü, Balkaya M, Hatipoğlu M, Dündar S, Kaya Z (2004) An Example for the Effects of Local Soil Conditions on Structural Behaviour in Adapazari, 6 th International Congress on Advances in Civil Engineering, Bogazici University, Istanbul, Turkey, 6-8 October, Erken A, Özay R, Kaya Z, Ülker C. M. B, Elibol B (2004) Depremler Sırasında Zeminlerin Sıvılaşması ve Taşıma Gücü Kayıpları, Türkiye Mühendislik Haberleri, İnşaat Mühendisleri Odası, Sayı : 4311 sayfa Fukushima Y, Tanaka T, (1990) A New Attenuation Relation For Peak Horizontal Acceleration of Strong Earthquake Ground Motion In Japan, Bulletin of the Seismological Society of America, Vol. 80, No. 4, Gülkan P, Kalkan E (2002) Attenuation Characteristics of Turkey Based on Recent Strong Motion Data, 5 th International Congress on Advanced in Civil Engineering, İstanbul Technical University, Istanbul, Turkey, Ishihara K, Yoshimine M (1992) Evaluation of Settlements in Sand Deposits Following Liquefaction During Earthquakes, Soils and Foundations Japanese Society of Soil Mechanics and Foundation Engineering, Vol. 32, No. 1, Mar. 1992, Iyisan R, Zeminlerde Kayma Dalgası Hızı ile Penetrasyon Deney Sonuçları Arasındaki Bağıntılar, TMMOB İnşaat Mühendisleri Odası Teknik Dergi, Cilt:7, Sayı: 1, Ocak 1996 Joyner W. B, Boore D.M, (1981) Peak Horizontal Acceleration and Velocity from Strong-Motion Records Including Records from the 1979 Imperial Valley, California, Earthquake, Bulletin of the Seismological Society of America, Vol. 71, No. 6, Ohta Y, Goto N, (1978) Empirical Shear Wave Velocity Equations in Terms of Characteristic Soil Indexes, Earthquake Engineering and Structural Dynamics, Vol. 6, Schrabel, P.B, Lysmer J, Seed, H.B (1972) SHAKE: A computer program for earthquake response analysis of horizontally layered sites Report No: EERC 72-12, Earthquake Engineering Research Centre, University of California, Berkley, California. Seed H. B, Wong R.T, Idriss I.M, Tokimatsu K (1986) Moduli and Damping factors for dynamic analyses of cohesionless soils, Journal of the Geotechnical Engineering Division, ASCE, Vol. 112, No. 11, Seed H. B, Tokimatsu K (1985) Influence of SPT Procedure in Soil Liquefaction Resistance Evaluation, Journal of the Geotechnical Engineering, ASCE, Vol. 111, No. 12, Vucetic M., Dobry R, (1991) Effects of Soil Plasticity on Cyclic Response, Journal of the Geotechnical Engineering, ASCE, Vol. 117, No. 1,
12 482 Sıvılaşma ve Taşıma Gücü Kaybı Sonucu Oluşan Oturmaları Kapsayan Vaka Analizi
16.6 DEPREM ETKİSİ ALTINDAKİ ZEMİNLERDE SIVILAŞMA RİSKİNİN DEĞERLENDİRİLMESİ
16.6 DEPREM ETKİSİ ALTINDAKİ ZEMİNLERDE SIVILAŞMA RİSKİNİN DEĞERLENDİRİLMESİ 16.6.1 Bölüm 3 e göre Deprem Tasarım Sınıfı DTS=1, DTS=1a, DTS=2 ve DTS=2a olan binalar için Tablo 16.1 de ZD, ZE veya ZF grubuna
DetaylıDEPREMLER SIRASINDA ZEMİNLERİN SIVILAŞMASI VE TAŞIMA GÜCÜ KAYIPLARI
DEPREMLER SIRASINDA ZEMİNLERİN SIVILAŞMASI VE TAŞIMA GÜCÜ KAYIPLARI Ayfer ERKEN( 1 ), Recep ÖZAY( 2 ),Zülküf KAYA( 3 ), M. B. Can ÜLKER( 4 ), Barış ELİBOL( 5 ) ÖZET Türkiye nin nüfüs yoğunluğunun fazla
DetaylıADAPAZARI NDA YEREL ZEMİN KOŞULLARININ YAPISAL DAVRANIŞA ETKİSİ ÜZERİNE BİR VAKA ANALİZİ
ADAPAZARI NDA YEREL ZEMİN KOŞULLARININ YAPISAL DAVRANIŞA ETKİSİ ÜZERİNE BİR VAKA ANALİZİ Müge BALKAYA, Zülküf KAYA, Mustafa HATİPOĞLU, Ayfer ERKEN İ.T.Ü. İnşaat Fakültesi, Geoteknik Anabilim Dalı, Maslak
DetaylıSıvılaşma hangi ortamlarda gerçekleşir? Sıvılaşmaya etki eden faktörler nelerdir? Arazide tahkik; SPT, CPT, Vs çalışmaları
SIVILAŞMA Sıvılaşma Nedir? Sıvılaşma hangi ortamlarda gerçekleşir? Sıvılaşmaya etki eden faktörler nelerdir? Sıvılaşmanın Etkileri Geçmiş Depremlerden Örnekler Arazide tahkik; SPT, CPT, Vs çalışmaları
Detaylı1. Giriş. 2. Model Parametreleri
STRONG GROUND MOTION ATTENUATION RELATIONSHIP FOR NORTHWEST ANATOLIAN EARTHQUAKES KUZEYBATI ANADOLU DEPREMLERİ İÇİN KUVVETLİ YER HAREKETİ AZALIM İLİŞKİSİ 1 ÇEKEN, U., 2 BEYHAN, G. ve 3 GÜLKAN, P. 1 ceken@deprem.gov.tr,
Detaylı2004 Üniversitesi Y. Lisans İnşaat Mühendisliği İzmir Yüksek 2008 Teknoloji Enstitüsü Doktora İnşaat Mühendisliği Ege Üniversitesi 2015
ÖZGEÇMİŞ 1. Adı Soyadı: Eyyüb KARAKAN 2. Doğum Tarihi: 23.06.1980 3. Ünvanı: Yrd. Doç. Dr. 4. Öğrenim Durumu: Doktora Derece Alan Üniversite Yıl Lisans Çukurova 2004 Üniversitesi Y. Lisans İzmir Yüksek
DetaylıDUMLUPINAR ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ
DUMLUPINAR ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ ÖĞRENCİ TAAHHÜDÜ Sınava getireceğim bu formül kağıdı üzerinde hiçbir karalama, işaretleme ve ekleme yapmayacağımı ve aşağıda belirtilen
DetaylıKUMLARDA DİNAMİK KAYMA MODÜLÜNÜN BELİRLENMESİ
KUMLARDA DİNAMİK KAYMA MODÜLÜNÜN BELİRLENMESİ Selim ALTUN Atilla ANSAL İRİŞ Zeminlerde gerilme şekil değiştirme ilişkisi incelenirken özellikle kalıcı şekil değiştirmelerin oluşmadığı zemin ortamlarında
DetaylıİNM Ders 2.2 YER HAREKETİ PARAMETRELERİNİN HESAPLANMASI. Yrd. Doç. Dr. Pelin ÖZENER İnşaat Mühendisliği Bölümü Geoteknik Anabilim Dalı
İNM 424112 Ders 2.2 YER HAREKETİ PARAMETRELERİNİN HESAPLANMASI Yrd. Doç. Dr. Pelin ÖZENER İnşaat Mühendisliği Bölümü Geoteknik Anabilim Dalı YER HAREKETİ PARAMETRELERİNİN HESAPLANMASI Yapıların Depreme
DetaylıHamza GÜLLÜ Gaziantep Üniversitesi
Hamza GÜLLÜ Gaziantep Üniversitesi ZM14 Geoteknik Deprem Mühendisliği Plaxis ile dinamik analiz (2) Sismik risk ve zeminin dinamik davranışı (3) Sıvılaşma (4) Dalga yayılımı (1) Titreşime Maruz Kalan Bir
DetaylıDOYGUN, KISMİ DOYGUN VE KURU KUM NUMUNELERİN DİNAMİK DAVRANIŞLARININ İNCELENMESİ
DOYGUN, KISMİ DOYGUN VE KURU KUM NUMUNELERİN DİNAMİK DAVRANIŞLARININ İNCELENMESİ Barış ELİBOL ve Ayfer ERKEN İTÜ. İnş. Fak., İnş. Müh. Böl. İstanbul ÖZET Yapılan çalışmada, kuru yağmurlama yöntemiyle Dr=%5
DetaylıİNM Ders 4.1 Dinamik Etkiler Altında Zemin Davranışı
İNM 424112 Ders 4.1 Dinamik Etkiler Altında Zemin Davranışı Yrd. Doç. Dr. Pelin ÖZENER İnşaat Mühendisliği Bölümü Geoteknik Anabilim Dalı DİNAMİK ETKİLER ALTINDA ZEMİN DAVRANIŞI Statik problemlerde olduğu
DetaylıLIQUEFACTION POTENTIAL OF YALOVA CITY SOILS
ÖZET: 1 YALOVA KENTİ ZEMİNLERİNİN SIVILAŞMA POTANSIYELİ A.Kahraman 1, B.Görgün 2 ve N.Ural 3 İnş.Müh. Atilla Kahraman, Yalova Etik Yapı Denetim LTD.ŞTİ,Yalova 2 Arş. Gör. Burak Görgün, İnşaat Mühendisliği
DetaylıSIVILAŞMA POTANSİYELİNİN BELİRLENMESİNDE BASİTLEŞTİRİLMİŞ YAKLAŞIMLA YAPI ETKİSİ ANALİZİ
4. Uluslararası Deprem Mühendisliği ve Sismoloji Koneransı SVLAŞMA POTANSİYELİNİN BELİRLENMESİNDE BASİTLEŞTİRİLMİŞ YAKLAŞMLA YAP ETKİSİ ANALİZİ ÖZET: T. Emiroğlu 1 ve S. Arsoy 1 Araş. Gör., İnşaat Müh.
DetaylıDERİN ALÜVYON DOLGUNUN DOĞRUSAL OLMAYAN DAVRANIŞININ EŞDEĞER LİNEER VE DOĞRUSAL OLMAYAN YÖNTEMLERLE KARŞILAŞTIRILMASI
DERİN ALÜVYON DOLGUNUN DOĞRUSAL OLMAYAN DAVRANIŞININ EŞDEĞER LİNEER VE DOĞRUSAL OLMAYAN YÖNTEMLERLE KARŞILAŞTIRILMASI B. Unutmaz 1, B. Siyahi 2, Y. Fahjan 3, B. Akbaş 3 ÖZET: 1 Yrd. Doç. Dr., İnşaat Müh.
DetaylıÖZGEÇMİŞ VE ESERLER LİSTESİ
ÖZGEÇMİŞ VE ESERLER LİSTESİ ÖZGEÇMİŞ Adı Soyadı: Berna UNUTMAZ Doğum Tarihi: 12 Eylül 1977 Öğrenim Durumu: Derece Bölüm/Program Üniversite Yıl Lisans İnşaat Mühendisliği Orta Doğu Teknik Üniversitesi 2000
DetaylıEskişehir Kohezyonlu Zeminlerinin Sıvılaşma Potansiyelinin Belirlenmesi. Determination of Liquefaction Potential of Eskisehir Cohesive Soils
2018 Published in 2ND International Symposium on Natural Hazards and Disaster Management 04-06 MAY 2018 (ISHAD2018 Sakarya Turkey) Eskişehir Kohezyonlu Zeminlerinin Sıvılaşma Potansiyelinin Belirlenmesi
DetaylıYatak Katsayısı Yaklaşımı
Yatak Katsayısı Yaklaşımı Yatak katsayısı yaklaşımı, sürekli bir ortam olan zemin için kurulmuş matematik bir modeldir. Zemin bu modelde yaylar ile temsil edilir. Yaylar, temel taban basıncı ve zemin deformasyonu
DetaylıDEPREM KUVVETLERİ ETKİSİ ALTINDAKİ ŞEVLERİN STABİLİTESİNİ ETKİLEYEN FAKTÖRLERİN İNCELENMESİ. Murat OLGUN 1, M. Hilmi ACAR 2
S.Ü. Müh. Mim. Fak. Derg., c.24, s.2, 29 J. Fac.Eng.Arch. Selcuk Univ., v.24, n.2, 29 DEPREM KUVVETLERİ ETKİSİ ALTINDAKİ ŞEVLERİN STABİLİTESİNİ ETKİLEYEN FAKTÖRLERİN İNCELENMESİ Murat OLGUN 1, M. Hilmi
DetaylıİMAR PLANINA ESAS JEOLOJİK-JEOTEKNİK ETÜT RAPORU
AR TARIM SÜT ÜRÜNLERİ İNŞAAT TURİZM ENERJİ SANAYİ TİCARET LİMİTED ŞİRKETİ İMAR PLANINA ESAS JEOLOJİK-JEOTEKNİK ETÜT RAPORU ÇANAKKALE İLİ GELİBOLU İLÇESİ SÜLEYMANİYE KÖYÜ TEPELER MEVKİİ Pafta No : ÇANAKKALE
Detaylıİnce Daneli Zeminlerin Dinamik Özellikleri
İnce Daneli Zeminlerin Dinamik Özellikleri *1 Mustafa Özsağır, 1 Ertan Bol, 1 Sedat Sert ve 2 Kurban Öntürk 1 Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Sakarya Üniversitesi. Türkiye 2 Geyve Meslek
DetaylıİTME ANALİZİ KULLANILARAK YÜKSEK RİSKLİ DEPREM BÖLGESİNDEKİ BİR PREFABRİK YAPININ SİSMİK KAPASİTESİNİN İNCELENMESİ
İTME ANALİZİ KULLANILARAK YÜKSEK RİSKLİ DEPREM BÖLGESİNDEKİ BİR PREFABRİK YAPININ SİSMİK KAPASİTESİNİN İNCELENMESİ ÖZET: B. Öztürk 1, C. Yıldız 2 ve E. Aydın 3 1 Yrd. Doç. Dr., İnşaat Müh. Bölümü, Niğde
DetaylıPOLİPROPİLEN FİBERLERLE GÜÇLENDİRİLMİŞ KUM ZEMİNLERİN DİNAMİK ETKİ ALTINDA BOŞLUK SUYU BASINCI DAVRANIŞI
4-6 Ekim 25 DEÜ İZMİR ÖZET: POLİPROPİLEN FİBERLERLE GÜÇLENDİRİLMİŞ KUM ZEMİNLERİN DİNAMİK ETKİ ALTINDA BOŞLUK SUYU BASINCI DAVRANIŞI Eyyüb KARAKAN Selim ALTUN 2 ve Tuğba ESKİŞAR 3 Yrd. Doç. Dr., İnşaat
DetaylıEk-3-2: Örnek Tez 1. GİRİŞ
1 Ek-3-2: Örnek Tez 1. GİRİŞ.. 2 2. GENEL KISIMLAR 2.1. YATAY YATAK KATSAYISI YAKLAŞIMI Yatay yüklü kazıkların analizinde iki parametrenin bilinmesi önemlidir : Kazığın rijitliği (EI) Zeminin yatay yöndeki
DetaylıSıvı Depolarının Statik ve Dinamik Hesapları
Sıvı Depolarının Statik ve Dinamik Hesapları Bu konuda yapmış olduğumuz yayınlardan derlenen ön bilgiler ve bunların listesi aşağıda sunulmaktadır. Bu başlık altında depoların pratik hesaplarına ilişkin
DetaylıSenaryo Depremlerin Zemin Hareketi
7.2.4. Senaryo Depremlerin Zemin Hareketi (1) En Yüksek Zemin İvmesi (PGA) Şekil 7.2.5 den Şekil 7.2.8. e PGA dağılım haritaları gösterilmiştir. a. Model A Avrupa yakasının sahil kesimi ile Adalar da ivme
DetaylıSIVILAŞMANIN TANIMI. Sıvılaşma için Fiziksel süreç. sıvılaşma olması için için SIVILAŞMA TÜRLERİ ZEMİNLERDE SIVILAŞMA ANALİZ VE İYİLEŞTİRME YÖNTEMLERİ
ZEMİNLERDE SIVILAŞMA ANALİZ VE İYİLEŞTİRME YÖNTEMLERİ SIVILAŞMANIN TANIMI Sıvılaşma, yeraltı su seviyesi altındaki tabakaların geçici olarak mukavemetlerini kaybederek, katı yerine viskoz sıvı gibi davranmaları
DetaylıZEMİN SIVILAŞMASI VE SİSMİK ZEMİN DAVRANIŞI
ZEMİN SIVILAŞMASI VE SİSMİK ZEMİN DAVRANIŞI Kemal Önder ÇETİN(*), Berna UNUTMAZ(**) 1. GİRİŞ Zemin sıvılaşması, binyılın son depremlerinde de (Adapazarı, Düzce, Türkiye; Chi-Chi, Taiwan, 1999) örneklendiği
DetaylıKırıkkale İli Bahçelievler ve Fabrikalar Mahallelerinin Sıvılaşma Potansiyelinin Coğrafi Bilgi Sistemlerinde Analizi
International Journal of Engineering Research and Development, Vol.4, No.1, January 2012 33 Kırıkkale İli Bahçelievler ve Fabrikalar Mahallelerinin Sıvılaşma Potansiyelinin Coğrafi Bilgi Sistemlerinde
DetaylıARİAS ŞİDDETİ İLE SIVILAŞMA ANALİZİ
ARİAS ŞİDDETİ İLE SIVILAŞMA ANALİZİ Prof.Dr. Müh.Ergin ARIOĞLU Y.Müh. Başar ARIOĞLU Dr.Müh. Canan GİRGİN 1.Giriş Depremin oluşturduğu titreşimlerin etkisiyle gevşek, sature -suya doygun- durumdaki taneli
DetaylıİNCE DANELİ ZEMİNLERDE TEKRARLI YÜKLEME SEBEPLİ HACİM BİRİM DEFORMASYONLARIN DEĞERLENDİRİLMESİ
Zemin Mekaniği ve Temel Mühendisliği Onüçüncü Ulusal Kongresi 30 Eylül - Ekim 200, İstanbul Kültür Üniversitesi, İstanbul İNCE DANELİ ZEMİNLERDE TEKRARLI YÜKLEME SEBEPLİ HACİM BİRİM DEFORMASYONLARIN DEĞERLENDİRİLMESİ
DetaylıİNCE DANELİ ZEMİNLERDE ÇEVRİMSEL ŞEKİL DEĞİŞTİRME
Altıncı Ulusal Deprem Mühendisliği Konferansı, 16-2 Ekim 27, İstanbul Sixth National Conference on Earthquake Engineering, 16-2 October 27, Istanbul, Turkey İNCE DANELİ ZEMİNLERDE ÇEVRİMSEL ŞEKİL DEĞİŞTİRME
DetaylıSIVILAŞMA ANALİZLERİNİN ARİAS ŞİDDET KAVRAMI İLE DEĞERLENDİRİLMESİ
SIVILAŞMA ANALİZLERİNİN ARİAS ŞİDDET KAVRAMI İLE DEĞERLENDİRİLMESİ Prof.Dr. Müh.Ergin ARIOĞLU Y.Müh. Başar ARIOĞLU Dr.Müh. Canan GİRGİN Yapı Merkezi Holding Hacı Reşit Paşa Sok., Blok F, Çamlıca, 37, İstanbul
DetaylıSigma 29, 261-271, 2011 Research Article / Araştırma Makalesi SEISMIC RESPONSE OF SATURATED SAND DEPOSITS WITH SILT INTERLAYERS
Journal of Engineering and Natural Sciences Mühendislik ve Fen Bilimleri Dergisi Sigma 29, 261-271, 2011 Research Article / Araştırma Makalesi SEISMIC RESPONSE OF SATURATED SAND DEPOSITS WITH SILT INTERLAYERS
DetaylıYÜKSEK RİSKLİ DEPREM BÖLGESİNDEKİ BİR PREFABRİK YAPININ FARKLI YER HAREKETLERİ ETKİSİNDEKİ SİSMİK DAVRANIŞININ İNCELENMESİ
Altıncı Ulusal Deprem Mühendisliği Konferansı, 16-2 Ekim 27, İstanbul Sixth National Conference on Earthquake Engineering, 16-2 October 27, Istanbul, Turkey 1 YÜKSEK RİSKLİ DEPREM BÖLGESİNDEKİ BİR PREFABRİK
DetaylıSaha Deneyleri. Saha Deneyleri. Geoteknik Mühendisliğinde. Prof. Dr. Ahmet Orhan EROL. A. Orhan EROL Zeynep ÇEKİNMEZ. Dr.
1947 Yozgat doğumludur. İnşaat Mühendisliği nde lisans ve yüksek lisans eğitimlerini ODTÜ İnşaat Mühendisliği Bölümü nde tamamlanmıştır. Doktora derecesini 1977 yılında Iowa Devlet Üniversitesi (ABD) İnşaat
DetaylıGEOTEKNİK VE SAYISAL MODELLEME
2018 MESLEK İÇİ EĞİTİM KURSU GEOTEKNİK VE SAYISAL MODELLEME Prof. Dr. K. Önder ÇETİN Ortadoğu Teknik Üniversitesi 8 Aralık 2018, İzmir Sunuş Sırası Zemin davranışı Drenajlı Drenajsız Gevşek Sıkı Arazi
DetaylıYalova Çevre ve Şehircilik İl Müdürlüğü. ZEMIN VE TEMEL ETÜT RAPORLARı, KARŞıLAŞıLAN PROBLEMLER
Yalova Çevre ve Şehircilik İl Müdürlüğü ZEMIN VE TEMEL ETÜT RAPORLARı, KARŞıLAŞıLAN PROBLEMLER FORMAT Mülga Bayındırlık ve İskan Bakanlığı nın Zemin ve Temel Etüdü Raporunun Hazırlanmasına İlişkin Esaslar
DetaylıZemin Dinamiği Deneylerinde Bilgisayar Kontrollü Sistemlerin Kullanilmasi
6 th International Advanced Technologies Symposium (IATS 11), 16-18 May 2011, Elazığ, Turkey Zemin Dinamiği Deneylerinde Bilgisayar Kontrollü Sistemlerin Kullanilmasi N. Ural Bilecik Üniversitesi, Türkiye,
DetaylıSIVILAŞMA RİSKİNİN DÜŞÜK BASINÇLI ÇİMENTO ENJEKSİYONU İLE AZALTILMASI REDUCING LIQUEFACTION POTENTIAL BY LOW PRESURE CEMENT GROUTING
SIVILAŞMA RİSKİNİN DÜŞÜK BASINÇLI ÇİMENTO ENJEKSİYONU İLE AZALTILMASI REDUCING LIQUEFACTION POTENTIAL BY LOW PRESURE CEMENT GROUTING Utkan MUTMAN -1, Aydın KAVAK -1 Posta Adresi: 1- KOU Mühendislik Fakültesi
DetaylıÖN SÖZ... ix BÖLÜM 1: GİRİŞ Kaynaklar...6 BÖLÜM 2: TEMEL KAVRAMLAR... 7
ÖN SÖZ... ix BÖLÜM 1: GİRİŞ... 1 Kaynaklar...6 BÖLÜM 2: TEMEL KAVRAMLAR... 7 2.1 Periyodik Fonksiyonlar...7 2.2 Kinematik, Newton Kanunları...9 2.3 D Alembert Prensibi...13 2.4 Enerji Metodu...14 BÖLÜM
DetaylıYeni Deprem Yönetmeliği ve İstinat Yapıları Hesaplarındaki Değişiklikler
İnşaat Mühendisleri Odası Denizli Şubesi istcad istinat Duvarı Yazılımı & Türkiye Bina Deprem Yönetmeliği nin İstinat Yapıları Hakkındaki Hükümleri Yeni Deprem Yönetmeliği ve İstinat Yapıları Hesaplarındaki
DetaylıPosta Adresi: Sakarya Üniversitesi Mühendislik Fakültesi, 54187, Adapazarı, Sakarya
BULANIK MANTIK METODU İLE ADAPAZARI KRİTERİNE BAĞLI SIVILAŞMA POTANSİYELİ ANALİZİ POTENTIAL DETERMINATION OF SOIL LIQUEFACTION DEPENDENT ON ADAPAZARI CRITERIA BY USING FUZZY INFERENCE SYSTEM SÜNBÜL A.B.,
DetaylıYÜKSEK SİSMİSİTELİ BİR BÖLGEDE 170 METRE YÜKSEKLİĞİNDEKİ BİR KAYA DOLGU BARAJIN DİNAMİK TASARIMI
YÜKSEK SİSMİSİTELİ BİR BÖLGEDE 170 METRE YÜKSEKLİĞİNDEKİ BİR KAYA DOLGU BARAJIN DİNAMİK TASARIMI ÖZET E. Yıldız 1 ve R. Güner 2 1 Dr. İnşaat Yüksek Mühendisi, Temelsu Uluslararası Müh. Hiz. A.Ş. 2 İnşaat
DetaylıÖZGEÇMİŞ. Derece Üniversite Alanı Yılı. Lisans Uroumieh Üniversitesi İnşaat Mühenlisliği
ÖZGEÇMİŞ Yard. Doç. Dr. Ehsan ETMİNAN Işık Üniversitesi, Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Oda AMF-334 34980 Şile/ İstanbul, Türkiye Telefon: +90(216) 5287269 ehsan.etminan@isikun.edu.tr
DetaylıZEMİN MEKANİĞİ VE TEMEL İNŞAATI İnce Daneli Zeminlerin Kıvamı ve Kıvam Limitleri. Yrd.Doç.Dr. SAADET A. BERİLGEN
ZEMİN MEKANİĞİ VE TEMEL İNŞAATI İnce Daneli Zeminlerin Kıvamı ve Kıvam Limitleri Yrd.Doç.Dr. SAADET A. BERİLGEN Ders İçeriği Kıvam (Atterberg) Limitleri Likit Limit, LL Plastik Limit, PL Platisite İndisi,
DetaylıZeminlerin Sıkışması ve Konsolidasyon
Zeminlerin Sıkışması ve Konsolidasyon 2 Yüklenen bir zeminin sıkışmasının aşağıdaki nedenlerden dolayı meydana geleceği düşünülür: Zemin danelerinin sıkışması Zemin boşluklarındaki hava ve /veya suyun
DetaylıDers Notları 3 Geçirimlilik Permeabilite
Ders Notları 3 Geçirimlilik Permeabilite Zemindeki mühendislik problemleri, zeminin kendisinden değil, boşluklarında bulunan boşluk suyundan kaynaklanır. Su olmayan bir gezegende yaşıyor olsaydık, zemin
DetaylıDİNAMİK ÜÇ EKSENLİ DENEYİNDE SİLTLERİN SIVILAŞMASINI ETKİLEYEN FAKTÖRLER FACTORS INFLUENCING THE LIQUEFACTION SILT IN THE CYCLIC TRIAXIAL TEST
DİNAMİK ÜÇ EKSENLİ DENEYİNDE SİLTLERİN SIVILAŞMASINI ETKİLEYEN FAKTÖRLER FACTORS INFLUENCING THE LIQUEFACTION SILT IN THE CYCLIC TRIAXIAL TEST URAL, N. Posta Adresi: Sakarya Üniversitesi, Mühendislik Fakültesi,
DetaylıYÜKSEK LİSANS TEZİ. İnş. Müh. Ahmet ŞENER. Anabilim Dalı : İnşaat Mühendisliği. Programı : Zemin Mekaniği&Geoteknik Müh.
İSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ ÖRSELENMEMİŞ ZEMİNLERİN DEPREM SONRASI MUKAVEMETLERİ YÜKSEK LİSANS TEZİ İnş. Müh. Ahmet ŞENER Anabilim Dalı : İnşaat Mühendisliği Programı : Zemin Mekaniği&Geoteknik
DetaylıSTANDARD PENETRASYON DENEYİ (SPT) İLE KÜÇÜKKUYU (ÇANAKKALE) TRAFİK GÖZETLEME İSTASYONU ZEMİNİNİN SIVILAŞMA POTANSİYELİNİN ARAŞTIRILMASI
STANDARD PENETRASYON DENEYİ (SPT) İLE KÜÇÜKKUYU (ÇANAKKALE) TRAFİK GÖZETLEME İSTASYONU ZEMİNİNİN SIVILAŞMA POTANSİYELİNİN ARAŞTIRILMASI Ali ATEŞ 1,* Adil ÖZDEMİR 2 1 Şehit Osman AVCI Mah. 43. Sok. No:3/8
DetaylıBalıkesir de Mikrobölgeleme Uygulaması *
İMO Teknik Dergi, 2009 4583-4607, Yazı 303 Balıkesir de Mikrobölgeleme Uygulaması * Banu YAĞCI* Atilla ANSAL** ÖZ Bu çalışmada, derlenen sismolojik, jeolojik ve geoteknik verilere dayalı olarak belirlenen
DetaylıZM-I FİNAL SORU ve CEVAPLARI SORU-1 [10]: Sıvılık indisi (I L ) ne demektir? Sıvılık indisinin 2.1, 0 ve -0.6 olması ne ifade eder?
28-29 ZM-I FİNAL SORU ve CEVAPLARI SORU-1 [1]: Sıvılık indisi (I L ) ne demektir? Sıvılık indisinin 2.1, ve -.6 olması ne ifade eder? SORU 2 [2]: Aşağıdaki kesit için a) Siltin doygun birim hacim ağırlığını
DetaylıDALGA YAYILMASI Sonsuz Uzun Bir Çubuktaki Boyuna Dalgalar SıkıĢma modülü M={(1- )/[(1+ )(1-2
DALGA YAYILMASI Sonsuz Uzun Bir Çubuktaki Boyuna Dalgalar SıkıĢma modülü = M={(1- )/[(1+ )(1-2 )]}E E= Elastisite modülü = poisson oranı = yoğunluk V p Dalga yayılma hızının sadece çubuk malzemesinin özelliklerine
DetaylıŞekil 6. Kuzeydoğu Doğrultulu SON-B4 Sondaj Kuyusu Litolojisi
SON-B4 (Şekil 6) sondajının litolojik kesitine bakıldığında (inceleme alanının kuzeydoğusunda) 6 metre ile 13 metre arasında kavkı ve silt bulunmaktadır. Yeraltı su seviyesinin 2 metrede olması burada
DetaylıSİSMİK VE GEOTEKNİK VERİLERİN BİRLİKTE KULLANIMI İLE GELİŞTİRİLEN ADAPAZARI MERKEZİ İÇİN 1 BOYUTLU SAHA TEPKİ MODELİ
SİSMİK VE GEOTEKNİK VERİLERİN BİRLİKTE KULLANIMI İLE GELİŞTİRİLEN ADAPAZARI MERKEZİ İÇİN 1 BOYUTLU SAHA TEPKİ MODELİ ÖZET: M.T. Yılmaz 1, K. Deghanian 2 ve K.H. Zehtab 2 1 Y.Doç., Mühendislik Bilimleri
DetaylıKUMLUCA YERLEŞİM ALANININ SIVILAŞMA ANALİZİ
Osman Uyanık ve Buket Ekinci KUMLUCA YERLEŞİM ALANININ SIVILAŞMA ANALİZİ Osman Uyanık, ve Buket Ekinci Suleyman Demirel Üniversitesi Müh.-Mim. Fak. Jeofizik Müh. Böl. Isparta, Türkiye uyanik@mmf.sdu.edu.tr
Detaylı1. Temel zemini olarak. 2. İnşaat malzemesi olarak. Zeminlerin İnşaat Mühendisliğinde Kullanımı
Zeminlerin İnşaat Mühendisliğinde Kullanımı 1. Temel zemini olarak Üst yapıdan aktarılan yükleri güvenle taşıması Deformasyonların belirli sınır değerleri aşmaması 2. İnşaat malzemesi olarak 39 Temellerin
DetaylıZEMİNLERİN GERİLME-ŞEKİL DEĞİŞTİRME DAVRANIŞI VE KAYMA MUKAVEMETİ
ZEMİNLERİN GERİLME-ŞEKİL DEĞİŞTİRME DAVRANIŞI VE KAYMA MUKAVEMETİ GİRİŞ Zeminlerin gerilme-şekil değiştirme davranışı diğer inşaat malzemelerine göre daha karmaşıktır. Zeminin yük altında davranışı Başlangıç
DetaylıBİNA VE BİNA TÜRÜ YAPILAR (KATEGORİ 2 ve 3) İÇİN PARSEL BAZINDA DÜZENLENECEK ZEMİN VE TEMEL ETÜDÜ (GEOTEKNİK) DEĞERLENDİRME RAPORU FORMATI
TMMOB İNŞAAT MÜHENDİSLERİ ODASI Necatibey Cad. No:57 Kızılay / Ankara Tel: (0 312) 294 30 00 - Faks: (0 312) 294 30 88 www.imo.org.tr imo@imo.org.tr BİNA VE BİNA TÜRÜ YAPILAR (KATEGORİ 2 ve 3) İÇİN PARSEL
DetaylıAKADEMİK BİLİŞİM Şubat 2010 Muğla Üniversitesi GEOTEKNİK RAPORDA BULUNAN HESAPLARIN SPREADSHEET (MS EXCEL) İLE YAPILMASI
AKADEMİK BİLİŞİM 2010 10-12 Şubat 2010 Muğla Üniversitesi GEOTEKNİK RAPORDA BULUNAN HESAPLARIN SPREADSHEET (MS EXCEL) İLE YAPILMASI 1 ZEMİN İNCELEME YÖNTEMLERİ ZEMİN İNCELEMESİ Bir alanın altındaki arsanın
DetaylıASAT ATIKSU ARITMA TESİS ALANI GEOTEKNİK ÖZELLİKLERİ
ASAT ATIKSU ARITMA TESİS ALANI GEOTEKNİK ÖZELLİKLERİ Aşkın ÖZOCAK*, Akın ÖNALP** * Sakarya Üniversitesi, İnşaat Mühendisliği Bölümü, Sakarya ** İstanbul Kültür Üniversitesi, İnşaat Mühendisliği Bölümü,
DetaylıDEPREM HAREKETİNİN KAZIKLI TEMELLERE KİNEMATİK ETKİLERİ
DEPREM HAREKETİNİN KAZIKLI TEMELLERE KİNEMATİK ETKİLERİ Gürkan Özden Dokuz Eylül Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Öğretim Üyesi Kaynaklar Yerleşkesi, Buca, İzmir, e-posta: gurkan.ozden@deu.edu.tr,
DetaylıVAKA ANALİZİ: BİR METRO İSTASYONU VİYADÜK GEÇİŞ PROJESİNİN SİSMİK ZEMİN - KAZIKLI RADYE TEMEL ETKİLEŞİMİ DEĞERLENDİRMESİ
ÖZET: VAKA ANALİZİ: BİR METRO İSTASYONU VİYADÜK GEÇİŞ PROJESİNİN SİSMİK ZEMİN - KAZIKLI RADYE TEMEL ETKİLEŞİMİ DEĞERLENDİRMESİ M. Ilgaç 1, G. Can 2 ve K. Ö. Çetin 3 1 Araş. Gör., İnşaat Müh. Bölümü, Orta
Detaylıby Karin Şeşetyan BS. In C.E., Boğaziçi University, 1994
A PROBABILISTIC ASSESSMENT OF THE SEISMIC HAZARD IN THE CAUCASUS IN TERMS OF SPECTRAL VALUES by Karin Şeşetyan BS. In C.E., Boğaziçi University, 1994 Submitted to Kandilli Observatory and Earthquake Research
DetaylıZemin Sıvılaşması ve Mekanizması
Zemin Sıvılaşması ve Mekanizması Nuray Alpaslan 1 1 Batman Üniversitesi, Fen-Edebiyat Fakültesi, Kültür Varlıklarını Koruma ve Onarım Bölümü, Merkez Yerleşke,72060,BATMAN *nuray.alpaslan@batman.edu.tr
DetaylıT.C. Adalet Bakanlığı Balıkesir/Kepsut Cezaevi inşaat sahasındaki presiyometre deney sonuçlarının incelenmesi
BAÜ FBE Dergisi Cilt:9, Sayı:2, 34-47 Aralık 2007 T.C. Adalet Bakanlığı Balıkesir/Kepsut Cezaevi inşaat sahasındaki presiyometre deney sonuçlarının incelenmesi Ahmet ÇONA 1, 1 Balıkesir Üniversitesi Müh.
DetaylıMARMARA BÖLGESİNİN KUVVETLİ YER HAREKETİ AZALIM İLİŞKİSİ MODELİ STRONG GROUND MOTION ATTENUATION RELATIONSHIP MODEL FOR MARMARA REGION
MARMARA BÖLGESİNİN KUVVETLİ YER HAREKETİ AZALIM İLİŞKİSİ MODELİ STRONG GROUND MOTION ATTENUATION RELATIONSHIP MODEL FOR MARMARA REGION Çeken U. -1, Beyhan G. -1, Tüzel B. -1 Posta Adresi: 1- Afet İşleri
DetaylıSIKI TIRILMI DOLGULARDA D NAM K KUVVETLER N STAB L TEYE ETK S N N NCELENMES ÖZET
SIKI TIRILMI DOLGULARDA D NAM K KUVVETLER N STAB L TEYE ETK S N N NCELENMES Murat OLGUN Ar. Gör. Selçuk Üniversitesi Müh.-Mim. Fak. n aat Müh. Bölümü Konya/Türkiye M. Hilmi ACAR Doç. Dr. Akdeniz Üniversitesi
DetaylıDolgu ve Yarmalarda Sondaj Çalışması ve Değerlendirmesi. HAZIRLAYAN Özgür SATICI Mad. Yük. Jeo. Müh. (MBA)
Dolgu ve Yarmalarda Sondaj Çalışması ve Değerlendirmesi HAZIRLAYAN Özgür SATICI Mad. Yük. Jeo. Müh. (MBA) İçerik Yarmalarda sondaj Dolgularda sondaj Derinlikler Yer seçimi Alınması gerekli numuneler Analiz
DetaylıProf. Dr. Osman SİVRİKAYA Zemin Mekaniği I Ders Notu
B - Zeminlerin Geçirimliliği Giriş Darcy Kanunu Geçirimliği Etkileyen Etkenler Geçirimlilik (Permeabilite) Katsayısnın (k) Belirlenmesi * Ampirik Yaklaşımlar ile * Laboratuvar deneyleri ile * Arazi deneyleri
DetaylıINM 305 Zemin Mekaniği
Hafta_8 INM 305 Zemin Mekaniği Zeminlerde Gerilme ve Dağılışı Yrd.Doç.Dr. İnan KESKİN inankeskin@karabuk.edu.tr, inankeskin@gmail.com Haftalık Konular Hafta 1: Zeminlerin Oluşumu Hafta 2: Hafta 3: Hafta
DetaylıProf. Dr. Osman SİVRİKAYA Zemin Mekaniği I Ders Notu
HAFTALIK DERS PLANI Hafta Konular Kaynaklar 1 Zeminle İlgili Problemler ve Zeminlerin Oluşumu [1], s. 1-13 2 Zeminlerin Fiziksel Özellikleri [1], s. 14-79; [23]; [24]; [25] 3 Zeminlerin Sınıflandırılması
DetaylıNevzat MENGÜLLÜOĞLU (Jeodinamik Yerbilimleri- info@jeodinamik.com) S.Melike ÖZTÜRK (Çevre Şehircilik Bakanlığı Mekansal Planlama Müdürlüğü )
Nevzat MENGÜLLÜOĞLU (Jeodinamik Yerbilimleri- info@jeodinamik.com) S.Melike ÖZTÜRK (Çevre Şehircilik Bakanlığı Mekansal Planlama Müdürlüğü ) Herhangi bir kuvvet etkisi altında kalarak, yenilme (defo rmasyon)
DetaylıZEMİN BÜYÜTME ANALİZLERİ VE SAHAYA ÖZEL TASARIM DEPREMİ ÖZELLİKLERİNİN BELİRLENMESİ
. Türkiye Deprem Mühendisliği ve Sismoloji Konferansı - Ekim ODTÜ ANKARA ZEMİN BÜYÜTME ANALİZLERİ VE SAHAYA ÖZEL TASARIM DEPREMİ ÖZELLİKLERİNİN BELİRLENMESİ A.Ansal ve G.Tönük ve A.Kurtuluş Profesör, Kandilli
DetaylıDEPREM DALGALARININ ZEMİN BÜYÜTMESİ ÜZERİNE ÖRNEKLER
Yıl: 2012, Cilt:5, Sayı:4, Sayfa: 17-32 TÜBAV BİLİM DERGİSİ DEPREM DALGALARININ ZEMİN BÜYÜTMESİ ÜZERİNE ÖRNEKLER Kubilay Kaptan, Semih Tezcan 1 Afet Eğitim, Uygulama ve Araştırma Merkezi, İstanbul Aydın
DetaylıProgramı : DEPREM MÜHENDİSLİĞİ
İSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ DÜŞÜK PLASTİSİTELİ SİLTLİ KİLLERİN DİNAMİK DAVRANIŞININ ARAŞTIRILMASI YÜKSEK LİSANS TEZİ İnş. Müh. Murat ÖZMEN Anabilim Dalı : İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ Programı
DetaylıTEMEL İNŞAATI ZEMİN İNCELEMESİ
TEMEL İNŞAATI ZEMİN İNCELEMESİ Kaynak; Temel Mühendisliğine Giriş, Prof. Dr. Bayram Ali Uzuner 1 Zemin incelemesi neden gereklidir? Zemin incelemeleri proje maliyetinin ne kadarıdır? 2 Zemin incelemesi
DetaylıSıvılaşan zeminlerde kazıklı temellerin davranışını
Sıvılaşabilen zeminlerde kazıklı temellerin davranışı Behaviour of pile foundations in liquefiable soils Berrak Teymür, Sadi Cem Yıldız İstanbul Teknik Üniversitesi, İstanbul, Türkiye ÖZET: Depremlerde
DetaylıADAPAZARI BÖLGESİ ZEMİN BÜYÜTME FAKTÖRÜNÜN İNCELENMESİ
Yıl: 2016, Cilt:9, Sayı:3, Sayfa: 1-9 ADAPAZARI BÖLGESİ ZEMİN BÜYÜTME FAKTÖRÜNÜN İNCELENMESİ Seyhan FIRAT 1, Mesut DEMİR 2 sfirat@gazi.edu.tr, mesutdemir_7@hotmail.com 1 Gazi Üniversitesi, Teknoloji Fakültesi,
DetaylıEK-2 BERGAMA OVACIK ALTIN İŞLETMESİ TÜBİTAK RAPORU ELEŞTİRİSİ NE İLİŞKİN GÖRÜŞLER
EK- BERGAMA OVACIK ALTIN İŞLETMESİ TÜBİTAK RAPORU ELEŞTİRİSİ NE İLİŞKİN GÖRÜŞLER Rüştü GÜNER (İnş. Y. Müh.) TEMELSU Uluslararası Mühendislik Hizmetleri A.Ş. ) Varsayılan Zemin Parametreleri Ovacık Atık
DetaylıİLLER BANKASI A.Ş. İHALE DAİRESİ BAŞKANLIĞI
İLLER BANKASI A.Ş. İHALE DAİRESİ BAŞKANLIĞI 2014 YILI JEOLOJİK - JEOTEKNİK ETÜTLER, JEOFİZİK ETÜTLER, JEOTEKNİK HİZMETLER İLE ZEMİN VE KAYA MEKANİĞİ LABORATUVAR DENEYLERİ BİRİM FİYAT CETVELİ Oğuzhan YILDIZ
DetaylıSIVILAŞMA ve ZEMİNLERİN SİSMİK DAVRANIŞINA GENEL BAKIŞ
SIVILAŞMA ve ZEMİNLERİN SİSMİK DAVRANIŞINA GENEL BAKIŞ Dr. H. Tolga BİLGE, MBA htbilge@geodestek.com tr.linkedin.com/pub/tolga-bilge/5/28b/67a/ TMMOB İnşaat Mühendisleri Odası, Perşembe Seminerleri 20
Detaylı2015 YILI JEOLOJİK - JEOTEKNİK ETÜT VE HİZMET İŞLERİ, JEOFİZİK ETÜT İŞLERİ, ZEMİN VE KAYA MEKANİĞİ LABORATUVAR DENEYLERİ BİRİM FİYAT CETVELLERİ
İLLER BANKASI A.Ş. YATIRIM KOORDİNASYON DAİRESİ BAŞKANLIĞI 2015 YILI JEOLOJİK - JEOTEKNİK ETÜT VE HİZMET İŞLERİ, JEOFİZİK ETÜT İŞLERİ, ZEMİN VE KAYA MEKANİĞİ LABORATUVAR DENEYLERİ BİRİM FİYAT CETVELLERİ
DetaylıDüzce Üniversitesi Bilim ve Teknoloji Dergisi
Düzce Üniversitesi Bilim ve Teknoloji Dergisi, 4 (2016) 376-387 Düzce Üniversitesi Bilim ve Teknoloji Dergisi Araştırma Makalesi Standart Penetrasyon Deneyi (SPT) ile Kartepe (İzmit) Deniz Hava Üs Komutanlığı
DetaylıMEVZİİ İMAR PLANINA ESAS JEOLOJİK-JEOTEKNİK ETÜT RAPORU
SINIRLI SORUMLU KARAKÖY TARIMSAL KALKINMA KOOP. MEVZİİ İMAR PLANINA ESAS JEOLOJİK-JEOTEKNİK ETÜT RAPORU ÇANAKKALE İLİ BAYRAMİÇ İLÇESİ KARAKÖY KÖYÜ Pafta No : 1-4 Ada No: 120 Parsel No: 61 DANIŞMANLIK ÇEVRE
DetaylıPosta Adresi: Sakarya Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, 54187, Adapazarı, Sakara
1999 MARMARA DEPREMİ SONRASI ADAPAZARI YERLEŞİM ALANI İÇİN HASAR TESPİT ANALİZLERİ ANALYSIS OF THE DAMAGE ASSESSMENTS OF ADAPAZARI CITY AFTER 1999 MARMARA EARTHQUAKE SÜNBÜL A.B. 1, DAĞDEVİREN U. 1, GÜNDÜZ
DetaylıBİNALARDA KISA KOLONA ETKİ EDEN PARAMETRELERİN İNCELENMESİ
Altıncı Ulusal Deprem Muhendisliği Konferansı, 16-20 Ekim 2007, İstanbul Sixth National Conference on Earthquake Engineering, 16-20 October 2007, Istanbul, Turkey BİNALARDA KISA KOLONA ETKİ EDEN PARAMETRELERİN
Detaylı8. TOPRAK ZEMİNLERİN TAŞIMA GÜCÜ (BEARING CAPACITY OF SOILS)
8. TOPRAK ZEMİNLERİN TAŞIMA GÜCÜ (BEARING CAPACITY OF SOILS) TEMELLER (FOUNDATIONS) Temel, yapı ile zeminin arasındaki yapısal elemandır. Yapı yükünü zemine aktaran elemandır. Temeller, yapıdan kaynaklanan
DetaylıDeprem Kayıtlarının Seçilmesi ve Ölçeklendirilmesi
İNŞAAT MÜHENDİSLERİ ODASI SAKARYA TEMSİLCİLİĞİ EĞİTİM SEMİNERLERİ Deprem ve Yapı Bilimleri Deprem Kayıtlarının Seçilmesi ve Ölçeklendirilmesi 12 Haziran 2008 Yrd. Doç. Dr. Yasin Fahjan fahjan@gyte.edu.tr
DetaylıEN BÜYÜK OLASILIK YÖNTEMİ KULLANILARAK BATI ANADOLU NUN FARKLI BÖLGELERİNDE ALETSEL DÖNEM İÇİN DEPREM TEHLİKE ANALİZİ
EN BÜYÜK OLASILIK YÖNTEMİ KULLANILARAK BATI ANADOLU NUN FARKLI BÖLGELERİNDE ALETSEL DÖNEM İÇİN DEPREM TEHLİKE ANALİZİ ÖZET: Y. Bayrak 1, E. Bayrak 2, Ş. Yılmaz 2, T. Türker 2 ve M. Softa 3 1 Doçent Doktor,
DetaylıDEÜ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ FEN ve MÜHENDİSLİK DERGİSİ Cilt: 6 Sayı: 1 sh Ocak 2004
DEÜ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ FEN ve MÜHENDİSLİK DERGİSİ Cilt: 6 Sayı: 1 sh. 139-152 Ocak 24 SUYA DOYGUN KUMLARIN DRENAJSIZ KOŞULLARDAKİ DAVRANIŞININ TEKRARLI YÜKLER ALTINDA BURULMALI KESME DENEY ALETİ İLE
DetaylıGEOTEKNİK DEPREM MÜHENDİSLİĞİ
GEOTEKNİK DEPREM MÜHENDİSLİĞİ Prof. Dr. B. Sadık Bakır ODTÜ İnşaat Mühendisliği Bölümü Fay Hareketi ve Deprem Deprem Büyüklüğü Deprem sırasında açığa çıkan enerjinin niteliksel ifadesidir - Richter yerel
DetaylıDeprem Mühendisliği 1
ESTIMATION OF GROUND MOTION PARAMETERS AZALIM İLİŞKİLERİ ATTENUATION RELATIONSHIPS DR. M. KUTANİS SPRING 2005 EARTHQUAKE ENGINEERING SLIDES 1 Depreme dayanıklı yapı tasarımında, tasarıma esas deprem hareketinin
DetaylıEŞDEĞER DEPREM YÜKÜ YÖNTEMİ İLE BETONARME KIZAĞIN DEPREM PERFORMANSININ İNCELENMESİ
EŞDEĞER DEPREM YÜKÜ YÖNTEMİ İLE BETONARME KIZAĞIN DEPREM PERFORMANSININ İNCELENMESİ Dünya ticaretinin önemli bir kısmının deniz yolu taşımacılığı ile yapılmakta olduğu ve bu taşımacılığının temel taşını
DetaylıTARİHİ YARIMADA(İSTANBUL) NIN SIVILAŞMA VE ŞEV STABİLİTESİ POTANSİYELİ
Altıncı Ulusal Deprem Mühendisliği Konferansı, 16-20 Ekim 2007, İstanbul Sixth National Conference on Earthquake Engineering, 16-20 October 2007, Istanbul, Turkey TARİHİ YARIMADA(İSTANBUL) NIN SIVILAŞMA
DetaylıDEPREM ETKİSİ ALTINDA TEK KATLI ÇELİK YAPILARIN TEMEL SİSTEMİ İÇİN MODEL ÇALIŞMASI
ÖZET: DEPREM ETKİSİ ALTINDA TEK KATLI ÇELİK YAPILARIN TEMEL SİSTEMİ İÇİN MODEL ÇALIŞMASI M.İ. Onur 1 ve Y. İlhan 2 1 Yard. Doç. Dr., İnşaat Müh. Bölümü, Anadolu Üniversitesi, Eskişehir 2 İnş. Müh., İnşaat
DetaylıNUMERICAL ANALYSIS USING FINITE ELEMENT METHOD; example OF
ANKARA - TURKIYE sonlu elemanlara dayalı SAYISAL ANALİZ; TEMEL altı zemin İyİleştİrme örneği NUMERICAL ANALYSIS USING FINITE ELEMENT METHOD; example OF SOIL IMPROVED under foundatıon *Yrd. Doç. Dr. Ayşe
DetaylıİNM Ders 9.2 TÜRKİYE DEPREM YÖNETMELİĞİ
İNM 424112 Ders 9.2 TÜRKİYE DEPREM YÖNETMELİĞİ Türkiye Deprem Yönetmelikleri Türkiye de deprem zararlarının azaltılmasına yönelik çalışmalara; 32.962 kişinin ölümüne neden olan 26 Aralık 1939 Erzincan
DetaylıTÜRKİYE BİNA DEPREM YÖNETMELİĞİ 2018 IŞIĞINDA YÜZEYSEL VE DERİN TEMELLERİN TASARIMINA KRİTİK BAKIŞ Prof. Dr. K. Önder ÇETİN
2018 MESLEK İÇİ EĞİTİM KURSU TÜRKİYE BİNA DEPREM YÖNETMELİĞİ 2018 IŞIĞINDA YÜZEYSEL VE DERİN TEMELLERİN TASARIMINA KRİTİK BAKIŞ Prof. Dr. K. Önder ÇETİN Ortadoğu Teknik Üniversitesi 8 Aralık 2018, İzmir
Detaylı