80kNx150m çift kiriş gezer köprü vinci için 4x7=28 m Vinç Yolu
|
|
- Gonca Tuncer
- 5 yıl önce
- İzleme sayısı:
Transkript
1 Vinç Yolu Örnek 4, Eşit kuvvetler için giriş 80kNx150m çift kiriş geer köprü vinci için 4x7=8 m Vinç Yolu Vinç ve vinç olu hakkında bilgiler B A Araba B e max Kiriş A Yük e min s KB VY1 VY a PLC Elektrik panosu Başlık Servis platformu Tahrik Tahrik Servis platformu Başlık VY C Tekerleği D Tekerleği VY 1 A Tekerleği B Tekerleği a C Elektrik kablosu a D a A a B a T a T Hol bou L Hol 8m Sütunlar mesafesi 7m Vincin kaldırma kapasitesi F Yü 80kN Arabanın kendi ağırlık kuvveti F Ar 15kN Vincin kendi ağırlık kuvveti F Ki 5kN Vincin kiriş bou vea ra açıklığı s KB 15m Kancanın vinç raına en küçük mesafesi e min 1m Vinç tekerleklerinin eksen mesafesi a T 3m Kaldırma hıı v K 1mmin Vincin ükleme sınıfı YS "S" Vincin ükleme saısı sınıfı YG "C6" Faktörler : Dinamik faktör φ d 1.5 Statik faktör φ st 1.35 Genel emniet faktörü γ M 1.1 Lokal kuvvet emniet faktörü γ M Yorulma gerilmeleri farkı faktörü γ Mf 1.15 Bouna kuvvetler faktörü φ B 0. www-guven-kuta.ch 4_00_Ornek_04_80kNx15m+4x7mVY.xmcd 1/10
2 Tekerlek kuvvetleri F 1 F 1Bmax F F Bmax Karşıdan görünüş Raa dik dike kuvvetler: a T Yukarıdan görünüş F D s KB e min F Ki F Yü F Ar F D 50.58kN 4 s KB F 1Ymax F Ymax 0,75 0,6 v K 0.0 m s 0,5 0,0 Y 0,45 κ K ,15 0,3 0,15 0 v K (m/s) 0 0,5 0,5 0,75 1,0 1,5 1,5 F Yü φ K 1 κ K F D φ K ,10 0,05 0 s KB/a T Yata kuvvetler faktörü s KB φ Y φ Y 0.15 a T 0 Tekerlek kuvvetleri eşit F Dmax φ K F D F Dmax 56.58kN Raa dik ata kuvvetler: F Y φ Y F Dmax F Y 7.07kN Ra bouna kuvvetler: F B φ B F Dmax F B 11.3kN Vinç olunda kritik kesitin eri ve varantları x 1 (a -x ) S 1 F 1 a T F q A F B C A F B F (a -x ) C x S Maksimum momentin mesafesi x a T x 1.75 m x x 1 a T x 5.8 m www-guven-kuta.ch 4_00_Ornek_04_80kNx15m+4x7mVY.xmcd /10
3 Seçilen vinç olunun değerleri P KSN (E95) e L SL SL P LNP 70.9 (S35) P 1 IPE 450 (S35) L IPE S S SIPE SL S P1, Profil IPE 330, Çelik S35 (St 37) h P t f r P 330mm b P 160mm I P mm mm t w 7.5mm I P mm 4 18mm P 0.5h P A P 660mm m P 49.1kgm 1 P, Vinç raı 40x30, Çelik S35 (St 37) h S b R 30mm 5% aşınma paı h R.5mm 40mm A R h R b R A R mm m R A R 7850kgm 3 m R 7.06kgm b R h R b R hr I R I R I R mm R h P 0.5h R R 341.5mm I R mm 4 P3, xeşitkollu L, LNP 60x8, S 35 h L 60mm b L 60mm t L 8mm A L 903mm m L 7.09kgm 1 e Lmin 17.7mm I L mm 4 W L mm 3 L h P e Lmin I L mm 4 W L mm 3 L 31.30mm Sistemin alanı A Si A P A R A L A Si 8966mm S A P P A R R A L L S 1.36mm A Si SP S P SP 47.36mm SL L S SL 99.94mm SR R S SR 18.89mm h Tot h P h R h Tot 35.50mm e u e u 1.36mm S e o h Tot e u e o mm www-guven-kuta.ch 4_00_Ornek_04_80kNx15m+4x7mVY.xmcd 3/10
4 I I P A P SP I R A R SR I L A L SL I mm 4 1 W I S W mm 3 f t L S b Sch b h IPE Sch L S L S 0.5b P b L e Lmin L 1.30mm 0.5b P b L S mm 3 b P tf Üst kuşak I ük 1 I ük mm 4 I üt I ük I L I R A L L I üt mm 4 1 W üt I üt S W üt mm 3 A üt A R A L b P t f A üt mm Kanaklar hariç kendi ağırlığı Kanaklar hariç kendi ağırlığı q Tr m P m R m L q Tr 70.34kgm 1 q q Tr g m Si q q 689.8Nm 1 Gereken Maleme S35 değerleri Akma mukavemeti t f 11.50mm t f 16mm f 35MPa Elastiklik modülü E 10000MPa f Emnietli torsion mukavemeti f τem f τem 13MPa γ M 3 f Emnietli basma mukavemeti f σem f σem 14MPa γ M Tekerlek kuvvetlerinin torsion momenti: F D F Y e h R Kuvvetin eksenel kaçıklığından oluşan torsion momentleri e 0.5b R e 10.00mm b R SP h e0 M tmax F Dmax e e o φ Y M tmax 3.11kNm M tmin F Dmax e e o φ Y M tmin 0.85 knm S www-guven-kuta.ch 4_00_Ornek_04_80kNx15m+4x7mVY.xmcd 4/10
5 Sistemin değerleri: Alanı A Si 8966mm Birim ağırlığı q 690Nm 1 Ağırlık merkeinin alt kenara mesafesi e u 1.36mm S 1.36mm Ağırlık merkeinin üst kenara mesafesi e o mm -eksenine göre elemsilik momenti I mm 4 -eksenine göre karşıkoma momenti W mm 3 -eksenine göre üst takımın elemsilik momenti I üt mm 4 -eksenine göre üst takımının karşı koma momenti W üt mm 3 Üst takımının alanı A üt 4546mm Emnietli sehim değerleri: Dike -önünde sehim w EM 700 w EM 10.00mm Yata -önünde sehim w EM 800 w EM 8.75mm Eşdeğer gerilmeler farkı faktörü λ 1 1 λ 3 1 F Vi F Ki F Ar YS "S" YG "C6" F Vi KK KK 0.50 KK = 05 için λ F Yü λ E λ 1 λ 3 λ 4 λ E 0.57 Hesaplar için gereken değerler VY nun birim ağırlık kuvveti: q 689.8Nm 1 Raa dik dike kuvvetler: F Dmax 56.58kN Raa dik ata kuvvetler: F Y 7.07kN Ra bouna kuvvetler: F B 11.3kN Tekerlek kuvvetlerinin torsion momenti: M tmax 3.11kNm www-guven-kuta.ch 4_00_Ornek_04_80kNx15m+4x7mVY.xmcd 5/10
6 Mukavemet değerleri Vinç olunun kendi ağırlığından oluşan değerler A Aq F q x a 1 S Bq B C D Cq Dq Kritik kesit x 1 de moment M 3qx1 0.1qx 1 4a S 5x 1 M 3qx1.703kNm Kesit kuvveti F 3τq 1.1q F 3τq 5.31kN 4 13q Aralık ortasında sehim w 3mq w 3mq 0.33mm 190E Vinç olunda tekerlek kuvvetlerinden oluşan değerler I F 1 F F A x 1 a T x 1 FB F C F D Kritik kesit x 1 de moment F Dmax x M 3Fmax x 1 x 9x 1 x 3 φ d M 3Fmax kNm 34 M 3Fmax M 3Fmax φ Y M 3Fmax 18.9kNm F Dmax 3 3 Kesit kuvveti F 3τF 10 x 1 x 3 7 x 1 x F 3τF 88.66kN 17 Aralık ortasında sehim w 3F F Dmax x 1 x 109 x 1 x 163E w 3F 7.4mm I Maksimum hesap değerleri M 3max M 3Fmax M 3qx1 M 3max kNm M 3max M 3Fmax φ Y M 3max 18.9kNm F 3τD F 3τq F 3τF F 3τD 93.97kN w 3 w 3F w 3mq w mm w 3 1 w 3F φ Y I I üt w mm M tmax 3.11kNm www-guven-kuta.ch 4_00_Ornek_04_80kNx15m+4x7mVY.xmcd 6/10
7 f 1. Gerilmelerin kontrolü 1.a Normal gerilmelerin kontrolü *)1 b Nb b ç *) 1. Hal σ 1H = σ Nb σ b σ b. Hal σ H = σ Nb σ ç *)3 Nb ç *)3 Ra bounca etkileen bouna kuvvetten oluşan normal gerilme Gerilmeler alanın her noktasında sabit kabul edilir. N d N Basma gerilmesi dağılımı σ Nb F B φ d σ Nb 1.89MPa A Si Eğilme gerilmesi dağılımı t L b IPE b Sch Sch h Q kt L -eksenine göre eğilme gerilmesi Rada oluşan kuvveti kadar ağırlık merkeine kadırıp, bu kadırmadan oluşan moment çok küçük olduğundan dikkate alınma. 1.30mm L b Tot b P b L b Tot 80.00mm b R 40.00mm h R.50mm x-düleminde eğilme gerilmesi "σ Bi " M 3max 18.3kNm W üt mm 3 σ 3max M 3max σ 3max 80.9MPa W üt Yalnı köşebent köşelerinde. Alt kuşakta etkisi ok. www-guven-kuta.ch 4_00_Ornek_04_80kNx15m+4x7mVY.xmcd 7/10
8 F D -eksenine göre eğilme gerilmesi e o e u o b 4 ü h h 4 Eğilme gerilmesi dağılımı Alt kuşakta eğilme gerilmesi σ ç M 3max σ ç MPa W Üst kuşakta eğilme gerilmesi h ü e o h R e u 1.36mm h ü mm ç σ b h ü σ ç σ b MPa e u 1. Hal σ 1H = σ Nb σ b σ b Üst kuşakta toplam gerilmeler σ 1H σ Nb σ b σ 3max σ 1H MPa. Hal σ H = σ Nb σ ç Alt kuşakta toplam gerilmeler σ H σ Nb σ ç σ H MPa Maksimum gerilme σ 3max σ H σ 3max 193MPa < f σem 14MPa eterli σ 3max 81MPa < f σem 14MPa eterli ======================================== 1.b Kama gerilmelerinin kontrolü Üst takımda kesme gerilmesi h τ e o h R 0.5t f h τ mm F 3τüT M tmax F 3τüT F 3τüT 7.83kN τ 3üT τ 3üT 6.1MPa < f τem 13MPa eterli A üt ================================== Profil dikmesinde kesme gerilmesi h Di h P t f r P A Di h Di t w A Di 03.50mm F 3τD h Di 71.00mm τ 3Di τ 3Di 46.3MPa< f τem 13MPa eterli A Di ================================== F 3τD Minimum dikme bou h 1Dimin h 1Dimin mm < h Di 71.00mmeterli t w f τem ===================================== 1.c Sistemin toplam gerilme kontrolü σ 3Top σ 3max 3τ 3üT σ 3Top 193.6MPa< f σem 14MPa eterli ==================================. Sehim kontrolü Dike -önünde sehim w EM 10.00mm > w mm eterli ========================================== Yata -önünde sehim w EM 8.75mm > w mm eterli ========================================== h τ www-guven-kuta.ch 4_00_Ornek_04_80kNx15m+4x7mVY.xmcd 8/10
9 3. Lokal kuvvetlerin iletişim kontrolü: 3. Lokal kuvvetlerin iletişim kontrolü b P L tw h R t f L tw A tw mm 50mm L tw t w A tw mm h R b R t f h 50 mm Kesitin taşıacağı emnietli kuvvet F TDEM f A tw F TDEM 198kN γ M1 t w L tw 45 Tekerlekte max kuvvet F Dmax 57kN < F TDEM 198kN eterli ================================== 4. Stabilite kontrolü 4 b P Profil flanşının narinlik saısı β 1s β 1s 1.09 β 1s < 1,5 10t f 60t w Tek taraflı üklemenin narinlik saısı β s β s 1.19 β s > 1,0 Kuvvet etkisinin faktörü β 3s 1 β 3s 1.37 β 3s < 1,5 h P h P h 4 h 4 e o t f r P h mm σ 4eg σ ç σ 4eg 100MPa t f L tw σ β4 σ 4eg σ Nb σ β MPa t f e u σ β4 γ M1 Bouna gerilme faktörü β 4sx 1.5 β 4sx 1.05 β 4s < 1,0 β 4s 1.0 f t w Et f F TEM β 1s β s β 3s β 4s F TEM 41kN > F Dmax 57kN eterli γ M1 f t w ====================================== 5. Yorulmada kontrolleri *)1 1a Devamlı 1b Kesik f Yorulma mukavemet değerleri *) *)1 Δσ c1 15MPa *)3 a b *) Δσ c 100MPa *)3 *)3 Δσ c3 15MPa www-guven-kuta.ch 4_00_Ornek_04_80kNx15m+4x7mVY.xmcd 9/10
10 5.1. Yorulma kontrolü; Ra/profil kanak bağlantısı *)1a Δσ c MPa Profil Ra kanak bağlantısında mukavemet değeri: b R σ PR σ 3max. S σ PR 11.56MPa 0,5.b R *)1 de eşdeğer gerilmeler σ 1maxE σ Nb σ b σ PR σ 1maxE MPa max P PR F σ 1minE M 3qx1 σ 1minE 3.47MPa W W m 3 Gerilme farkı Δσ 3PR σ 1maxE σ 1minE λ E Δσ 3PR 66MPa S 0,5.b P Δσ c1 Emnietli gerilme Δσ 1EM γ Mf Δσ 1EM 109MPa > Δσ 3PR 66MPa eterli ===================================== 5.. Yorulma kontrolü; L/IP kanak bağlantısı *)a Profil L-Profili kanak bağlantısında mukavemet değeri: Δσ c MPa b P σ P σ 3max. S σ P 46.5MPa *) de eşdeğer gerilmeler σ maxe σ Nb σ b σ P σ maxe MPa σ mine M 3qx1 σ mine 3.47MPa W Gerilme farkı Δσ 3P σ maxe σ mine λ E Δσ 3P 86MPa Δσ c Emnietli gerilme Δσ EM Δσ EM 87MPa > Δσ 3P 86MPa γ Mf 5.3. Yorulma kontrolü; Dikmee bağlanan radusta *)3 eterli ======================================= Dikmee bağlanan erde mukavemet değeri: Δσ c MPa F Dmax *)3 de gerilmeler σ 3max σ 3max 63.94MPa L tw t w σ 3min 0MPa σ 3min 0.00MPa Gerilme farkı Δσ 33 σ 3max σ 3min λ E Δσ 33 36MPa Δσ 3EM Sonuç: Δσ c3 Δσ 3EM 109MPa > Δσ 33 36MPa eterli γ Mf ======================================= Hesaplara ve kabullere göre düşünülen konstrüksion üretime verilebilir. Son ======================================================================================= www-guven-kuta.ch 4_00_Ornek_04_80kNx15m+4x7mVY.xmcd 10/10
Çok aralıklı vinç yolu Aralıklı Vinç Yolu, Tekerlek kuvvetleri farklı Değerler Ornek_01_01_Kiris100kNx20m.
Çok aralıklı vinç olu 4.0.06 Aralıklı Vinç Yolu, Tekerlek kuvvetleri farklı Değerler Ornek_0_0_Kiris00kNx0m.pdf dosasından. Vinç ve vinç olu hakkında bilgiler A C D x a a A Araba e max Kiriş A Yük e min
Detaylı1 aralıklı vinç yolu 14.01.2016. 1 Aralıklı Vinç Yolu, Tekerlek kuvvetleri eşit Değerler Ornek_01_01_Kiris100kNx20m.pdf dosyasından.
1 aralıklı vinç olu 14.01.016 1 Aralıklı Vinç Yolu, Tekerlek kuvvetleri eşit Değerler Ornek_01_01_Kiris100kNx0m.pdf dosasından Reference:C:\0\4_00_Ornek_01_0_Giris-TK-Esit.xmcd Vinç ve vinç olu hakkında
Detaylı3 Aralıklı Vinç Yolu, Tekerlek kuvvetleri eşit Değerler Ornek_01_01_Kiris100kNx20m.pdf dosyasından F B. a S
Çok aralıklı vinç olu 14.01.016 3 Aralıklı Vinç Yolu, Tekerlek kuvvetleri eşit Değerler Ornek_01_01_Kiris100kNx0m.pdf dosasından Reference:C:\0\4_00_Ornek_01_0_Giris-TK-Esit.xmcd A C D x 1 as as Dmin Dmin
DetaylıÖrnek 3 100kN x 20m Çift Kiriş Gezer Köprü Vinci, KK Nasıl Vinç Yaparım, Örnek 1
www.guven-kutay.ch 05.08.017 Örnek 100kN x 0m Çift Kiriş Gezer Köprü Vinci, KK Nasıl Vinç Yaparım, Örnek 1 Müşterinin bildirdiği ve kabul edilen değerler: Kullanılan yer: Vinçin şekli; Torna, freze ve
Detaylıİlk yayın tarihi: F FTD F. w UG F TD K. F Eq0. 2 F TD F Gx10. F Ex kn F E0 F Eq0 F Ex10
İlk yayın tarihi: 1.07.017 www.guven-kutay.ch 05.08.017 Çift kiriş portal vinçte kiriş ve uç bağlantı Reference:C:\0\3_01_01_PV_30kN_18m_00_Giris.xmcd 1 Kiris ve Uç bağlantı Kritik kuvvetler: q = q + q
DetaylıGenel Giris. Çift kiriş sehpa portal vinç. Teklifte bilinen değerler: CS Gün. İlk yayın tarihi:
Çift kiriş sehpa portal vinç Vinç "0kN x 18m" 00 Genel Giris A AA C CC H K Teklifte bilinen değerler: Kullanılan yer: Açik arazi, tek vardiya, Hurda deposu Günlük kullanılma saati: CS Gün Kaldırma yükü
DetaylıNlαlüminyum 5. αlüminyum
Soru 1. Bileşik bir çubuk iki rijit mesnet arasına erleştirilmiştir. Çubuğun sol kısmı bakır olup kesit alanı 60 cm, sağ kısmı da alüminum olup kesit alanı 40 cm dir. Sistem 7 C de gerilmesidir. Alüminum
DetaylıVİNÇTE ÇELİK KONSTRÜKSİYON
İlk aın: 14 Ocak 2016 www.guven-kuta.ch VİNÇTE ÇELİK KONTRÜKİYON VİNÇ YOLLRI ve RYLRI 42_00 M. Güven KUTY, Muhammet ERDÖL En son durum: 14 Ocak 2016 Daha detalı bilgi edinmek isterseniz. Vinçlerde Çelik
DetaylıVİNÇTE ÇELİK KONSTRÜKSİYON
0 Hairan www.guven-kuta.ch VİNÇTE ÇELİ ONTRÜİYON ÇİT İRİŞ _0 M. Güven UTY emboller ve anaklar için "_00_CelikonstruksionaGiris.doc" a bakını. oordinat eksenleri "GENEL GİRİŞ" de belirtildiği gibi DIN 8800
DetaylıVİNÇTE ÇELİK KONSTRÜKSİYON
İlk aın: 0 Hairan www.guven-kuta.ch VİNÇTE ÇELİK KONSTRÜKSİYON MONORAY KİRİŞ 4_0 M. Güven KUTAY Son düeltme: 0 Temmu 07 Semboller ve Kanaklar için "4_00_CelikKonstruksionaGiris.doc" a bakını. Koordinat
DetaylıMUKAVEMET HESAPLARI : ÇİFT KİRİŞLİ GEZER KÖPRÜLÜ VİNÇ
MUKAVEMET HESAPLARI ÜRÜN KODU MAKİNA ADI : 20+5 TON : ÇİFT KİRİŞLİ GEZER KÖPRÜLÜ VİNÇ İÇİNDEKİLER ÇELİK YAPI ANALİZİ (VİNÇ KÖPRÜSÜ) TEKER HESAPLARI HALAT HESAPLARI KANCA BLOĞU HESABI TAMBUR HESAPLARI SAYFA
DetaylıBURSA TECHNICAL UNIVERSITY (BTU) Department of Mechanical Engineering
Uygulama Sorusu-1 Şekildeki 40 mm çaplı şaft 0 kn eksenel çekme kuvveti ve 450 Nm burulma momentine maruzdur. Ayrıca milin her iki ucunda 360 Nm lik eğilme momenti etki etmektedir. Mil malzemesi için σ
DetaylıÇELİK YAPILARIN TASARIM, HESAP ve YAPIM ESASLARI. ÖRNEKLER ve TS648 le KARŞILAŞTIRILMASI
ÇELİK YAPILARIN TASARIM, HESAP ve YAPIM ESASLARI ÖRNEKLER ve TS648 le KARŞILAŞTIRILMASI Eksenel Çekme Etkisi KARAKTERİSTİK EKSENEL ÇEKME KUVVETİ DAYANIMI (P n ) Eksenel çekme etkisindeki elemanların tasarımında
DetaylıMukavemet-I. Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş
Mukavemet-I Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş Bölüm 5 Eğilmede Kirişlerin Analizi ve Tasarımı Kaynak: Cisimlerin Mukavemeti, F.P. Beer, E.R. Johnston, J.T. DeWolf, D.F. Mazurek, Çevirenler: A. Soyuçok, Ö. Soyuçok.
DetaylıMAKİNE ELEMANLARI 1 GENEL ÇALIŞMA SORULARI 1) Verilen kuvvet değerlerini yükleme türlerini yazınız.
MAKİNE ELEMANLARI 1 GENEL ÇALIŞMA SORULARI 1) Verilen kuvvet değerlerini yükleme türlerini yazınız. F = 2000 ± 1900 N F = ± 160 N F = 150 ± 150 N F = 100 ± 90 N F = ± 50 N F = 16,16 N F = 333,33 N F =
DetaylıMATERIALS. Basit Eğilme. Third Edition. Ferdinand P. Beer E. Russell Johnston, Jr. John T. DeWolf. Lecture Notes: J. Walt Oler Texas Tech University
CHAPTER BÖLÜM MECHANICS MUKAVEMET OF I MATERIALS Ferdinand P. Beer E. Russell Johnston, Jr. John T. DeWolf Basit Eğilme Lecture Notes: J. Walt Oler Teas Tech Universit Düzenleen: Era Arslan 2002 The McGraw-Hill
DetaylıMENGENE HESAPLARI A-VĐDALI MENGENE MĐLĐ. www.muhendisiz.net
www.muhendisiz.net MENGENE HESAPLARI A-VĐDALI MENGENE MĐLĐ Hareket civatasında bir güç iletimi söz konusu olduğundan verimin yüksek olması istenir.bu nedenle Trapez profilli vida kullanılır. Yük ; F =
Detaylı5. BASINÇ ÇUBUKLARI. Euler bağıntısıyla belirlidir. Bununla ilgili kritik burkulma gerilmesi:
5. BASINÇ ÇUBUKLARI Kesit zoru olarak, eksenleri doğrultusunda basınç türü normal kuvvet taşıyan çubuklara basınç çubukları adı verilir. Bu tür çubuklarla, kafes sistemlerde ve yapı kolonlarında karşılaşılır.
DetaylıMAKĠNE ELEMANLARI II REDÜKTÖR PROJESĠ
T.C PAMUKKALE ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAKĠNE ELEMANLARI II REDÜKTÖR PROJESĠ Öğrencinin; Adı: Cengiz Görkem Soyadı: DENGĠZ No: 07223019 DanıĢman: Doç. Dr. TEZCAN ġekercġoğlu
Detaylı2009 Kasım. www.guven-kutay.ch MUKAVEMET DEĞERLERİ ÖRNEKLER. 05-5a. M. Güven KUTAY. 05-5a-ornekler.doc
2009 Kasım MUKAVEMET DEĞERLERİ ÖRNEKLER 05-5a M. Güven KUTAY 05-5a-ornekler.doc İ Ç İ N D E K İ L E R 5. MUKAVEMET HESAPLARI İÇİN ÖRNEKLER...5.3 5.1. 1. Grup örnekler...5.3 5.1.1. Örnek 1, aturalı mil
DetaylıSabit Ayak. Sabit ayak konstrüksiyonu ve hesabı: Portal vinç kiriş altı sabit ayak
İlk aın tarihi:.7.7 www.guven-kuta.ch 5.8.7 Portal vinç kiriş altı sabit aak 4 Reference:C:\\4 PV_kN_8 Giris.cd Reference:C:\\4 PV_kN_8 Kiris_ve_UB_Genel.cd Reference:C:\\4 PV_kN_8 ak_ondegerleri.cd Sabit
DetaylıProf. Dr. Ayşe Daloğlu Karadeniz Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü. INSA 473 Çelik Tasarım Esasları Basınç Çubukları
Prof. Dr. şe Daloğlu INS 473 Çelik Tasarım Esasları asınç Çubukları asınç Çubukları Çerçeve Çubuklarının urkulma oları kolonunun burkulma bou: ve belirlenir kolon temele bağlısa (ankastre) =1.0 (mafsallı)
DetaylıSaf Eğilme (Pure Bending)
Saf Eğilme (Pure Bending) Bu bölümde, doğrusal, prizmatik, homojen bir elemanın eğilme etkisi altındaki deformasonları incelenecek. Burada çıkarılacak formüller, en kesiti an az bir eksene göre simetrik
DetaylıKOCAELİ ÜNİVERSİTESİ Mühendislik Fakültesi Makina Mühendisliği Bölümü Mukavemet I Final Sınavı
KOCEİ ÜNİVERSİTESİ Mühendislik akültesi Makina Mühendisliği ölümü Mukavemet I inal Sınavı dı Soadı : 9 Ocak 0 Sınıfı : h No : SORU : Şekildeki ucundan ankastre, ucundan serbest olan kirişinin uzunluğu
DetaylıMİLLER ve AKSLAR SAKARYA ÜNİVERSİTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAKİNE ELEMANLARI-I DERS NOTU
MİLLER ve AKSLAR MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAKİNE ELEMANLARI-I DERS NOTU Miller ve Akslar 2 / 40 AKS: Şekil olarak mile benzeyen, ancak döndürme momenti iletmediği için burulmaya zorlanmayan, sadece eğilme
DetaylıÖzel Örnek 5tx30,6m I-Profilli Kafes Kiriş, 2. Versiyon
Öel Örnek 5t30,6 I-Profilli Kafes Kiriş,. Version Vinç "5t30,6" Bilinen değerler: Yüklee duruu: Devalı küçük ükler, nadiren diğerleri Kullanıldığı er: Kapalı depo, tek vardia, 3 saat L TA h L L K = n.
DetaylıINSA 473 Çelik Tasarım Esasları Basınç Çubukları
INS 473 Çelik Tasarım Esasları asınç Çubukları Çubuk ekseni doğrultusunda basınç kuvveti aktaran çubuklara basınç çubuğu denir. Çubuk ekseni doğrultusunda basınç kuvveti aktaran çubuklara basınç çubuğu
DetaylıVİNÇTE ÇELİK KONSTRÜKSİYON
İlk yayın: 01 Haziran www.guven-kutay.ch VİNÇTE ÇEİK KONSTRÜKSİYON GENE GİRİŞ ve ÖZET 41_00 M. Güven KUTAY Son yayın: 30 Temmuz 017 0 Semboller ve 4 Kaynaklar paragraflarındaki veriler, bütün Vinçte Çelik
DetaylıBurulma (Torsion): Dairesel Kesitli Millerde Gerilme ve Şekil Değiştirmeler
Burulma (orsion): Dairesel Kesitli Millerde Gerilme ve Şekil Değiştirmeler Endüstiryel uygulamalarda en çok rastlanan yükleme tiplerinden birisi dairsel kesitli millere gelen burulma momentleridir. Burulma
DetaylıMUKAVEMET I ÇÖZÜMLÜ ÖRNEKLER
MUKAEMET I ÇÖZÜMÜ ÖRNEKER ders notu Yard. Doç. Dr. Erdem DAMCI Şubat 15 Mukavemet I - Çözümlü Örnekler / 7 Örnek 1. Üzerinde yalnızca yayılı yük bulunan ve açıklığı olan bir basit kirişe ait eğilme momenti
DetaylıMukavemet-II PROF. DR. MURAT DEMİR AYDIN
Mukavemet-II PROF. DR. MURAT DEMİR AYDIN KAYNAK KİTAPLAR Cisimlerin Mukavemeti F.P. BEER, E.R. JOHNSTON Mukavemet-2 Prof.Dr. Onur SAYMAN, Prof.Dr. Ramazan Karakuzu Mukavemet Mehmet H. OMURTAG 1 SİMETRİK
DetaylıÇözüm: Borunun et kalınlığı (s) çubuğun eksenel kuvvetle çekmeye zorlanması şartından;
Soru 1) Şekilde gösterilen ve dış çapı D 10 mm olan iki borudan oluşan çelik konstrüksiyon II. Kaliteli alın kaynağı ile birleştirilmektedir. Malzemesi St olan boru F 180*10 3 N luk değişken bir çekme
DetaylıBirleşim Araçları Prof. Dr. Ayşe Daloğlu Karadeniz Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü
Birleşim Araçları Birleşim Araçları Çelik yapılar çeşitli boyut ve biçimlerdeki hadde ürünlerinin kesilip birleştirilmesi ile elde edilirler. Birleşim araçları; Çözülebilen birleşim araçları (Cıvata (bulon))
Detaylı2005/2006 ÖĞRETİM YILI GÜZ YARIYILI MUKAVEMET 1 DERSİ 1. VİZE SORU VE CEVAPLARI
00/00 ÖĞRTİ YILI GÜZ YRIYILI UKT 1 RSİ 1. İZ SORU PLRI SORU 1: 0 0 kn 0, m 8 kn/m 0, m 0, m t t Şekildeki sistde, a) Y 0 Pa ve niet katsaısı n olduğuna göre çubuğunun kesit alanını, b) Y 00 Pa ve n için
DetaylıPERÇİN BAĞLANTILARI (Riveted Joints)
PERÇİ BAĞLATILARI (Riveted Joints) ÖREK 9.1 Şeklide gösterildiği gibi, metal bir levhaya 16 k luk bir yük uygulanmaktadır. Levha adet cıvata ile destek plakasına bağlandığına göre, a)her bir cıvata üzerinde
DetaylıGEZER KREN KÖPRÜSÜ KONSTRÜKSİYONU VE HESABI
GEZER KRE KÖPRÜSÜ KOSTRÜKSİYOU VE HESABI 1. GEZER KÖPRÜLÜ KRE Gezer köprülü krenler, yüksekte bulunan raylar üzerinde hareket eden arabalı köprülerdir. Araba yükleri kaldırır veya indirir ve köprü üzerindeki
Detaylız z Genel yükleme durumunda, bir Q noktasını üç boyutlu olarak temsil eden kübik gerilme elemanı üzerinde 6 bileşeni
GERİLME VE ŞEKİL DEĞİŞTİRME DÖNÜŞÜM BAĞINTILARI Q z Genel ükleme durumunda, bir Q noktasını üç boutlu olarak temsil eden kübik gerilme elemanı üzerinde 6 bileşeni gösterilebilir: σ, σ, σ z, τ, τ z, τ z.
DetaylıKOÜ. Mühendislik Fakültesi Makine Mühendisliği Bölümü (1. ve 2.Öğretim / B Şubesi) MMK208 Mukavemet II Dersi - 1. Çalışma Soruları 23 Şubat 2019
SORU-1) Aynı anda hem basit eğilme hem de burulma etkisi altında bulunan yarıçapı R veya çapı D = 2R olan dairesel kesitli millerde, oluşan (meydana gelen) en büyük normal gerilmenin ( ), eğilme momenti
Detaylı= ε s = 0,003*( ,3979)/185,3979 = 6,2234*10-3
1) Şekilde verilen kirişte sehim denetimi gerektirmeyen donatı sınırı kadar donatı altında moment taşıma kapasitesi M r = 274,18 knm ise b w kiriş genişliğini hesaplayınız. d=57 cm Malzeme: C25/S420 b
DetaylıBURULMA (TORSİON) Dairesel Kesitli Çubukların (Millerin) Burulması MUKAVEMET - Ders Notları - Prof.Dr. Mehmet Zor
3 BURULMA (TORSİON) Dairesel Kesitli Çubukların (Millerin) Burulması 1.1.018 MUKAVEMET - Ders Notları - Prof.Dr. Mehmet Zor 1 3. Burulma Genel Bilgiler Burulma (Torsion): Dairesel Kesitli Millerde Gerilme
DetaylıYAYLAR. d r =, 2 FD T =, 2. 8FD τ = , C= d. C: yay indeksi, genel olarak 6 ile 12 arasında değişen bir değerdir. : Kayma gerilmesi düzeltme faktörü
YAYLAR τ ± Tr F max J + A, FD T, r, J, A τ F + π, C D C: yay ineksi, genel olarak 6 ile 1 arasına eğişen bir eğerir. 0.5 τ 1+ ve C τ s yazılabilir. s C + 1 C s : ayma gerilmesi üzeltme faktörü higley s
DetaylıKİRİŞLERDE VE İNCE CİDARLI ELEMANLARDA KAYMA GERİLMELERİ
KİRİŞLERDE VE İNCE CİDARLI ELEMANLARDA KAYMA GERİLMELERİ x Göz önüne alınan bir kesitteki Normal ve Kayma gerilmelerinin dağılımı statik denge denklemlerini sağlamalıdır: F F F x y z = = = σ da = 0 x τ
DetaylıYTÜ Makine Mühendisliği Bölümü Mekanik Anabilim Dalı Özel Laboratuvar Dersi Strain Gauge Deneyi Çalışma Notu
YTÜ Makine Mühendisliği Bölümü Mekanik Anabilim Dalı Özel Laboratuvar Dersi Strain Gauge Deneyi Çalışma Notu Laboratuar Yeri: B Blok en alt kat Mekanik Laboratuarı Laboratuar Adı: Strain Gauge Deneyi Konu:
DetaylıTanım: Boyuna doğrultuda eksenel basınç kuvveti taşıyan elemanlara Basınç Çubuğu denir.
BASINÇ ÇUBUKLARI Tanım: Boyuna doğrultuda eksenel basınç kuvveti taşıyan elemanlara Basınç Çubuğu denir. Basınç çubukları, sadece eksenel basınç kuvvetine maruz kalırlar. Bu çubuklar üzerinde Eğilme ve
DetaylıÇelik Yapılar - INS /2016
Çelik Yapılar - INS4033 2015/2016 DERS IV Dayanım Limit Durumu Enkesitlerin Dayanımı Fatih SÖYLEMEZ Yük. İnş. Müh. İçerik Dayanım Limit Durumu Enkesitlerin Dayanımı Çekme Basınç Eğilme Momenti Kesme Burulma
DetaylıASANSÖR MUKAVEMET HESAPLARI KARAKTERİSTİKLER :
ASANSÖR MUKAVEMET HESAPLARI KARAKTERİSTİKLER : Taşıyacağı Yük Gy : 450 kg Kabin Ağırlığı Gk : 500 kg Karşı Ağırlık Ga : 725 kg Taşıyıcı Halat Ağırlığı Gh : 25.36 kg Kılavuz Ray Ağırlığı Gr : 2*8.26*8 =
DetaylıMUKAVEMET SAKARYA ÜNİVERSİTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAKİNE ELEMANLARI-I DERS NOTU
MUKAVEMET MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAKİNE ELEMANLARI-I DERS NOTU Mukavemet Hesabı / 80 1) Elemana etkiyen dış kuvvet ve momentlerin, bunların oluşturduğu zorlanmaların cinsinin (çekme-basma, kesme, eğilme,
DetaylıMAK 305 MAKİNE ELEMANLARI-1
MAK 305 MAKİNE ELEMANLARI-1 BÖLÜM 1- MAKİNE ELEMANLARINDA MUKAVEMET HESABI Doç. Dr. Ali Rıza YILDIZ 1 BU DERS SUNUMDAN EDİNİLMESİ BEKLENEN BİLGİLER Makine Elemanlarında mukavemet hesabına neden ihtiyaç
DetaylıKirişlerde Kesme (Transverse Shear)
Kirişlerde Kesme (Transverse Shear) Bu bölümde, doğrusal, prizmatik, homojen ve lineer elastik davranan bir elemanın eksenine dik doğrultuda yüklerin etkimesi durumunda en kesitinde oluşan kesme gerilmeleri
DetaylıKOCAELİ ÜNİVERSİTESİ Mühendislik Fakültesi Makina Mühendisliği Bölümü Mukavemet II Final Sınavı (2A)
KOCELİ ÜNİVERSİTESİ ühendislik ültesi ina ühendisliği ölümü ukavemet II inal Sınavı () dı Soyadı : 5 Haziran 01 Sınıfı : No : SORU 1: Şekilde sistemde boru anahtarına 00 N luk b ir kuvvet etki etmektedir.
DetaylıYTÜ Makine Mühendisliği Bölümü Mekanik Anabilim Dalı Genel Laboratuvar Dersi Eğilme Deneyi Çalışma Notu
YTÜ Makine Mühendisliği Bölümü Mekanik Anabilim Dalı Genel Laboratuvar Dersi Eğilme Deneyi Çalışma Notu Laboratuar Yeri: B Blok en alt kat Mekanik Laboratuarı Laboratuar Adı: Eğilme Deneyi Konu: Elastik
DetaylıZorlama: Eksenel kuvvet ve iki eksenli eğilme momenti.
Ornek_I_4.mcd.9.6 Zorlama: Eksenel kuvvet ve iki eksenli eğilme momenti. Bilinen değerler: H z F Malzeme "S" f y MPa E MPa γ M. 4m H y E.J k.e.j /. Kısım. Kısım / f y Emniyetli akma mukavemeti f EM f EM
DetaylıDİŞLİ ÇARKLAR II: HESAPLAMA
DİŞLİ ÇARLAR II: HESAPLAMA Prof. Dr. İrfan AYMAZ Atatürk Üniversitesi Mühendislik Fakültesi Makine Mühendisliği Bölümü Giriş Bu bölüm sonunda öğreneceğiniz konular: Dişli Çark uvvetleri Diş Dibi Gerilmeleri
Detaylı28. Sürekli kiriş örnek çözümleri
28. Sürekli kiriş örnek çözümleri SEM2015 programında sürekli kiriş için tanımlanmış özel bir eleman yoktur. Düzlem çerçeve eleman kullanılarak sürekli kirişler çözülebilir. Ancak kiriş mutlaka X-Y düzleminde
DetaylıŞekil 1.17. Çekmeye veya basmaya çalışan kademeli milin teorik çentik faktörü kt
Şekilde gösterilen eleman; 1) F = 188 kn; ) F = 36 96 kn; 3) F = (-5 +160) kn; 4) F=± 10 kn kuvvetlerle çekmeye zorlanmaktadır. Boyutları D = 40 mm, d = 35 mm, r = 7 mm; malzemesi C 45 ıslah çeliği olan
Detaylı2009 Kasım. MUKAVEMET DEĞERLERİ GİRİŞ. 05-0a. M. Güven KUTAY a-giris.doc
2009 Kasım MUKAVEMET DEĞERLERİ GİRİŞ 05-0a M. Güven KUTAY 05-00a-giris.doc DİKKAT: İyi niyet, bütün dikkat ve çabama karşın yanlışlar olabilir. Bu nedenle sonucu sorumluluk verecek hesaplarda, ya imalatcının
DetaylıGEMİLERİN MUKAVEMETİ. Dersi veren: Mustafa İNSEL Şebnem HELVACIOĞLU. Ekim 2010
GEMİLERİN MUKAVEMETİ VE YAPISAL BÜTÜNLÜĞÜ Hazırlayan: Yücel ODABAŞI Dersi veren: Mustafa İNSEL Şebnem HELVACIOĞLU Ekim 2010 8.1 GENEL MUKAVEMET KAVRAMI İç ve dış yükler altındaki bir yapının yapısal bütünlüğüne
DetaylıM b. bh 12. I x
dı /Soadı : No : İmza: MUKVEMET. YL İÇİ SNV --00 Örnek Öğrenci No 00030403 ---------------acde aşap cm 6cm cm G d Şekildeki rijit çuuğu, noktasında mafsallı ağlı, ile noktası arasında q aılı kuvveti etkimektedir.
DetaylıTAŞIMA GÜCÜ. γn = 18 kn/m m YASD. G s = 3 c= 10 kn/m 2 φ= 32 o γd = 20 kn/m3. γn = 17 kn/m3. 1 m N k. 0.5 m. 0.5 m. W t YASD. φ= 28 o. G s = 2.
TAŞIMA GÜCÜ PROBLEM 1:Diğer bilgilerin şekilde verildiği durumda, a) Genişliği 1.9 m, uzunluğu 15 m şerit temel; b) Bir kenarı 1.9 m olan kare tekil temel; c) Çapı 1.9 m olan dairesel tekil temel; d) 1.9
Detaylıσ σ TEST SORULARI qz ql qz R=(a) m P=(a+e) kn Adı /Soyadı : No : İmza: STATİK MUKAVEMET 2. YIL İÇİ SINAVI
dı /Soadı : No : İma: STTİK MUKVEMET. YI İÇİ SINVI 3--9 Öğrenci No 33 ---------------abcde R(a) m (a+e) kn R Yatada arım daire şeklindeki çubuk, noktasından ankastre, noktasında kuvveti düşe önde etkimektedir.
DetaylıBURKULMA DENEYİ DENEY FÖYÜ
T.C. ONDOKUZ MYIS ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FKÜLTESİ MKİN MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ BURKULM DENEYİ DENEY FÖYÜ HZIRLYNLR Prof.Dr. Erdem KOÇ Yrd.Doç.Dr. İbrahim KELEŞ EKİM 1 SMSUN BURKULM DENEYİ 1. DENEYİN MCI
DetaylıMUKAVEMET-2 DERSİ BAUN MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ VİZE ÖNCESİ UYGULAMA SORULARI MART Burulma 2.Kırılma ve Akma Kriterleri
MUKAVEMET-2 DERSİ BAUN MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ VİZE ÖNCESİ UYGULAMA SORULARI MART-2019 1.Burulma 2.Kırılma ve Akma Kriterleri UYGULAMA-1 Şekildeki şaft C noktasında ankastre olarak sabitlenmiş ve üzerine tork
DetaylıSıkma sırasında oluşan gerilmeden öngerilme kuvvetini hesaplarız. Boru içindeki basınç işletme basıncıdır. Buradan işletme kuvvetini buluruz.
Ø50 Şekilde gösterilen boru bağlantısında flanşlar birbirine 6 adet M0 luk öngerilme cıvatası ile bağlanmıştır. Cıvatalar 0.9 kalitesinde olup, gövde çapı 7,mm dir. Cıvatalar gövdelerindeki akma mukavemetinin
DetaylıZEMİNLERİN KAYMA DİRENCİ
ZEMİNLERİN KYM İRENİ Problem 1: 38.m çapında, 76.m yüksekliğindeki suya doygun kil zemin üzerinde serbest basınç deneyi yapılmış ve kırılma anında, düşey yük 129.6 N ve düşey eksenel kısalma 3.85 mm olarak
Detaylı29. Düzlem çerçeve örnek çözümleri
9. Düzlem çerçeve örnek çözümleri 9. Düzlem çerçeve örnek çözümleri Örnek 9.: NPI00 profili ile imal edilecek olan sağdaki düzlem çerçeveni normal, kesme ve moment diyagramları çizilecektir. Yapı çeliği
DetaylıMukavemet-I. Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş
Mukavemet-I Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş Bölüm 6 Kirişlerde ve İnce Cidarlı Elemanlarda Kayma Gerilmeleri Kaynak: Cisimlerin Mukavemeti, F.P. Beer, E.R. Johnston, J.T. DeWolf, D.F. Mazurek, Çevirenler: A. Soyuçok,
DetaylıBÖLÜM-2 ÇELİK YAPILARDA BİRLEŞİM ARAÇLARI
BÖLÜM-2 ÇELİK YPILRD BİRLEŞİM RÇLRI Çelik yapılarda kullanılan hadde ürünleri için, aşağıdaki sebeplerle birleşimler yapılması gerekmektedir. Bu aşamada bulon (cıvata), kaynak ve perçin olarak isimlendirilen
DetaylıBurulma (Torsion): Dairesel Kesitli Millerde Gerilme ve Şekil Değiştirmeler
ifthmechanics OF MAERIALS 009 he MGraw-Hill Companies, In. All rights reserved. - Burulma (orsion): Dairesel Kesitli Millerde Gerilme ve Şekil Değiştirmeler ifthmechanics OF MAERIALS ( τ ) df da Uygulanan
DetaylıMAK 305 MAKİNE ELEMANLARI-1
MAK 305 MAKİNE ELEMANLARI-1 5.BÖLÜM Bağlama Elemanları Kaynak Bağlantıları Doç.Dr. Ali Rıza Yıldız 1 BU SLAYTTAN EDİNİLMESİ BEKLENEN BİLGİLER Bağlama Elemanlarının Tanımı ve Sınıflandırılması Kaynak Bağlantılarının
DetaylıHibrit ve Çelik Kablolu Köprülerin Dinamik Davranışlarının Karşılaştırılması
1 Hibrit ve Çelik Kablolu Köprülerin Dinamik Davranışlarının Karşılaştırılması Arş. Gör. Murat Günaydın 1 Doç. Dr. Süleyman Adanur 2 Doç. Dr. Ahmet Can Altunışık 2 Doç. Dr. Mehmet Akköse 2 1-Gümüşhane
DetaylıMUKAVEMET I ÇÖZÜMLÜ ÖRNEKLER
MUKAVEMET I ÇÖZÜMLÜ ÖRNEKLER ders notu Yard. Doç. Dr. Erd DAMCI Aralık 015 Mukavet I - Çöümlü Örnekler - 5.1.015 / 7 Örnek 1. Üerinde alnıca aılı ük bulunan ve açıklığı L olan bir basit kirişe ait eğilme
Detaylı3. 2 Bulonlu Birleşimler
3. 2 Bulonlu Birleşimler Birleşimin gerçekleştirilmesi az kalifiye işçi Bulonların Kullanılma Alanları: Geçici birleşimler ve yapılar Şantiye birleşim ve ekleri Dinamik karakterli yüklerin aktarılması
DetaylıVİNÇTE ÇELİK KONSTRÜKSİYON
İlk yayın: 01 Haziran VİNÇTE ÇEİ ONSTRÜSİYON GENE GİRİŞ ve ÖZET 41_00 M. Güven UTAY Son yayın: 1 Ağustos 014 0 Semboller ve 4 aynaklar paragraflarındaki veriler, bütün Vinçte Çelik onstrüksiyon fasikülleri
DetaylıFL 3 DENEY 4 MALZEMELERDE ELASTĐSĐTE VE KAYMA ELASTĐSĐTE MODÜLLERĐNĐN EĞME VE BURULMA TESTLERĐ ĐLE BELĐRLENMESĐ 1. AMAÇ
Malzemelerde Elastisite ve Kayma Elastisite Modüllerinin Eğme ve Burulma Testleri ile Belirlenmesi 1/5 DENEY 4 MAZEMEERDE EASTĐSĐTE VE KAYMA EASTĐSĐTE MODÜERĐNĐN EĞME VE BURUMA TESTERĐ ĐE BEĐRENMESĐ 1.
DetaylıProf. Dr. Berna KENDİRLİ
Prof. Dr. Berna KENDİRLİ Sabit (ölü) yükler - Serayı oluşturan elemanların ağırlıkları, - Seraya asılı tesisatın ağırlığı Hareketli (canlı) yükler - Rüzgar yükü, - Kar yükü, - Çatıya asılarak yetiştirilen
DetaylıMukavemet 1. Fatih ALİBEYOĞLU. -Çalışma Soruları-
1 Mukavemet 1 Fatih ALİBEYOĞLU -Çalışma Soruları- Soru 1 AB ve BC silindirik çubukları şekilde gösterildiği gibi, B de kaynak edilmiş ve yüklenmiştir. P kuvvetinin büyüklüğünü, AB çubuğundaki çekme gerilmesiyle
DetaylıÇekme testi ve gerilme-birim uzama diyagramı
MCHANICS OF MATRIALS Beer Johnston DeWolf Maurek Çekme testi ve gerilme-birim uama diagramı Sünek bir maleme için çekme testi diagramı P P Lo P 2009 The McGraw-Hill Companies, Inc All rights reserved -
DetaylıTablo 1 Deney esnasında kullanacağımız numunelere ait elastisite modülleri tablosu
BASİT MESNETLİ KİRİŞTE SEHİM DENEYİ Deneyin Amacı Farklı malzeme ve kalınlığa sahip kirişlerin uygulanan yükün kirişin eğilme miktarına oranı olan rijitlik değerin değişik olduğunun gösterilmesi. Kiriş
DetaylıAşağıdaki Web sitesinden dersle ilgili bilgi alınabilir. Ders, uygulama ve ödevlerle ilgili bilgiler yeri geldiğinde yayınlanacaktır.
MK 04: MUKVEMET Öğr.Gör.Dr. hmet Taşkesen MUKVEMET GİRİŞ DERS STLERİ Öğr.Gör.Dr. hmet Taşkesen, Makina Bölümü, Tel: 1680/1844, e-posta: taskesen@gazi.edu.tr Teorik Ders (3 saat) + Ödevler + Quizler Uygulama
DetaylıProje Adı: İstinat Duvarı Sayfa 1. Analiz Yapı Tel:
Proje Adı: İstinat Duvarı Sayfa 1 BETONARME KONSOL İSTİNAT DUVARI HESAP RAPORU GEOMETRİ BİLGİLERİ Duvarın zeminden itibaren yüksekliği H1 6 [m] Ön ampatman uç yüksekliği Ht2 0,4 [m] Ön ampatman dip yüksekliği
DetaylıProjemizde bir adet sürekli temel örneği yapılacaktır. Temel genel görünüşü aşağıda görülmektedir.
1 TEMEL HESABI Projemizde bir adet sürekli temel örneği yapılacaktır. Temel genel görünüşü aşağıda görülmektedir. Uygulanacak olan standart sürekli temel kesiti aşağıda görülmektedir. 2 Burada temel kirişi
DetaylıSTATİK MÜHENDİSLİK MEKANİĞİ. Behcet DAĞHAN. Behcet DAĞHAN. Behcet DAĞHAN. Behcet DAĞHAN
Statik Ders Notları Sınav Soru ve Çöümleri DAĞHAN MÜHENDİSLİK MEKANİĞİ STATİK MÜHENDİSLİK MEKANİĞİ STATİK İÇİNDEKİLER 1. GİRİŞ - Skalerler ve Vektörler - Newton Kanunları 2. KUVVET SİSTEMLERİ - İki Boutlu
DetaylıBASINÇ ALTINDAKİ ÇELİK ELEMANLARIN TAŞIMA GÜCÜ HESABI
BASINÇ ALTINDAKİ ÇELİK ELEMANLARIN TAŞIMA GÜCÜ HESABI Dr. O. Özgür Eğilmez Yardımcı Doçent İzmir Yüksek Teknoloji Enstitüsü İnşaat Mühendisliği Bölümü Zamanda Yolculuk İÇERİK Taşıma Gücü Hesabı ve Amaç
DetaylıBASINÇ ÇUBUKLARI. Yapısal çelik elemanlarının, eğilme momenti olmaksızın sadece eksenel basınç kuvveti altında olduğu durumlar vardır.
BASINÇ ÇUBUKLARI BASINÇ ÇUBUKLARI Yapısal çelik elemanlarının, eğilme momenti olmaksızın sadece eksenel basınç kuvveti altında olduğu durumlar vardır. Kafes sistemlerdeki basınç elemanları, yapılardaki
DetaylıProje Adı: İstinat Duvarı Sayfa 1. Analiz Yapı Ltd. Şti. Tel:
Proje Adı: İstinat Duvarı Sayfa 1 BETONARME NERVÜRLÜ İSTİNAT DUVARI HESAP RAPORU GEOMETRİ BİLGİLERİ Duvarın zeminden itibaren yüksekliği H1 10 [m] Nervür Üst Genişliği N1 0,5 [m] Nervürün Alt Genişliği
DetaylıMAKINA TASARIMI I Örnek Metin Soruları TOLERANSLAR
MAKINA TASARIMI I Örnek Metin Soruları TOLERANSLAR 1. Boyut, gerçek boyut, nominal boyut ve tolerans nedir, tanımlayınız. 2. Toleransları sınıflandırınız. 3. Tasarımı yapılırken bir makine parçasının boyutları
DetaylıProfiller PROPERTIES FOR DESIGNING DİN 21541-1974. PLATİNA (Gl) Anma adı Gl
Profiller PROPERTIES FOR DESININ DİN 211 19 nma adı l H B S PLTİN (l) T r1 r2 Kesit alanı F ( 2 ) ğırlık (Kg/m) 1 1 1 1 31.1 2. 1 12 19 1 3.0 1. STEEL MTERIL TS 21219 SFe 3.2 and SFe.2 DIN 10190 RSt 3.2
DetaylıUZUN / BÜYÜK AÇIKLIKLI KÖPRÜLER
UZUN / BÜYÜK AÇIKLIKLI KÖPRÜLER TASARIM KRİTERLERİ & UYGULAMADAN ÖRNEKLER Altok KURŞUN İÇERİK GENEL TÜRKİYE DEKİ BÜYÜK AÇIKLIKLI KÖPRÜLER TANIMLAR TASARIM AŞAMALARI ŞARTNAMELER TASARIM ESASLARI DEPREM
Detaylıidecad Çelik 8 idecad Çelik Kullanılarak AISC ve Yeni Türk Çelik Yönetmeliği ile Petek Kirişlerin Tasarımı
idecad Çelik 8 idecad Çelik Kullanılarak AISC 360-10 ve Yeni Türk Çelik Yönetmeliği ile Petek Kirişlerin Tasarımı Hazırlayan: Oğuzcan HADİM www.idecad.com.tr idecad Çelik 8 Kullanılarak AISC 360-10 ve
DetaylıKESME BAKIMINDAN DOĞRU TASARLANMAMIŞ BETONARME PERDE DUVARLI YÜKSEK BİNALARIN DEPREM PERFORMANSI
KESME BAKIMINDAN DOĞRU TASARLANMAMIŞ BETONARME PERDE DUVARLI YÜKSEK BİNALARIN DEPREM PERFORMANSI Ali İhsan ÖZCAN Yüksek Lisans Tez Sunumu 02.06.2015 02.06.2015 1 Giriş Nüfus yoğunluğu yüksek bölgelerde;
DetaylıMUKAVEMET-I DERSİ BAUN MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ FİNAL ÖNCESİ UYGULAMA SORULARI ARALIK-2018
MUKAVEMET-I DERSİ BAUN MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ FİNAL ÖNCESİ UYGULAMA SORULARI ARALIK-2018 UYGULAMA-1 AB ve CD çelik çubuklar rijit BD platformunu taşımaktadır. F noktasından uygulanan 10 Kip yük etkisinde
DetaylıSÜRTÜNME ETKİLİ (KAYMA KONTROLLÜ) BİRLEŞİMLER:
SÜRTÜME ETKİLİ (KYM KOTROLLÜ) BİRLEŞİMLER: Birleşen parçaların temas yüzeyleri arasında kaymayı önlemek amacıyla bulonlara sıkma işlemi (öngerme) uygulanarak sürtünme kuvveti ile de yük aktarımı sağlanır.
DetaylıAra Sınav. Verilen Zaman: 2 saat (15:00-17:00) Kitap ve Notlar Kapalı. Maksimum Puan
MAK 303 MAKİNA ELEMANLARI I Ara ınav 9 Kasım 2008 Ad, oyad Dr. M. Ali Güler Öğrenci No. Verilen Zaman: 2 saat (15:00-17:00) Kitap ve Notlar Kapalı Her soruyu dikkatle okuyunuz. Yaptığınız işlemleri gösteriniz.
DetaylıKırılma Hipotezleri. Makine Elemanları. Eşdeğer Gerilme ve Hasar (Kırılma ve Akma) Hipotezleri
Makine Elemanları Eşdeğer Gerilme ve Hasar (Kırılma ve Akma) Hipotezleri BİLEŞİK GERİLMELER Kırılma Hipotezleri İki veya üç eksenli değişik gerilme hallerinde meydana gelen zorlanmalardır. En fazla rastlanılan
DetaylıBÖLÜM II D. YENİ YIĞMA BİNALARIN TASARIM, DEĞERLENDİRME VE GÜÇLENDİRME ÖRNEKLERİ
BÖLÜM II D ÖRNEK 1 BÖLÜM II D. YENİ YIĞMA BİNALARIN TASARIM, DEĞERLENDİRME VE GÜÇLENDİRME ÖRNEKLERİ ÖRNEK 1 İKİ KATLI YIĞMA OKUL BİNASININ DEĞERLENDİRMESİ VE GÜÇLENDİRİLMESİ 1.1. BİNANIN GENEL ÖZELLİKLERİ...II.1/
DetaylıİSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ ÖNGERİLMELİ PREFABRİKE I KESİTLİ KÖPRÜ KİRİŞLERİNİN OPTİMİZASYONU
İSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ ÖNGERİLMELİ PREFABRİKE I KESİTLİ KÖPRÜ KİRİŞLERİNİN OPTİMİZASYONU YÜKSEK LİSANS TEZİ İnş. Müh. Selahattin Tayfun SARSIK Anabilim Dalı : İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ
DetaylıYrd.Doç.Dr. Hüseyin YİĞİTER
Dokuz Eylül Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü İNŞ2024 YAPI MALZEMESİ II SERTLEŞMİŞ BETONUN DİĞER ÖZELLİKLERİ Yrd.Doç.Dr. Hüseyin YİĞİTER http://kisi.deu.edu.tr/huseyin.yigiter EĞİLME DENEYİ ve EĞİLME
DetaylıGERİLME Cismin kesilmiş alanı üzerinde O
GERİLME Cismin kesilmiş alanı üzerinde O ile tanımlı noktasına etki eden kuvvet ve momentin kesit alana etki eden gerçek yayılı yüklerin bileşke etkisini temsil ettiği ifade edilmişti. Cisimlerin mukavemeti
DetaylıB-B AKSI KİRİŞLERİ BETONARME HESAPLARI
B-B AKSI KİRİŞLERİ BETONARE HESAPLARI B-B AKSI KİRİŞLERİ ELVERİŞSİZ OENT DİYAGRALARI 1.. ve 3.Grup yüklemeler için hesap momentleri olarak kolon yüzündeki (x=0) düzeltilmiş moment değerleri esas alınacaktır.
DetaylıTAŞIMA GÜCÜ. n = 17 kn/m3 YASD
TAŞIMA GÜCÜ PROBLEM 1: Diğer bilgilerin şekilde verildiği durumda, a) Genişliği 1.9 m, uzunluğu 15 m şerit temel; b) Bir kenarı 1.9 m olan kare tekil temel; c) Çapı 1.9 m olan dairesel tekil temel; d)
Detaylı