ÖRNEK PROJENİN HİDROLİK HESAPLARI: HİDROLİK BOYUTLANDIRMAYA ESAS KAPASİTE DEĞERLERİ. DİZAYN KAPASİTESİ m 3 /gün. Havalandırma ,492 -

Transkript

1 Pnömatik Sistem Hava Kompresörü Tesisteki tüm pnömatik kapak ve vanaların operasyonunda kuru ve temiz havayı temin edecektir. Tank basıncına göre otomatik olarak devreye girip çıkacaktır. Gerekli emniyet ventilleri, basınç göstergeleri, basınç kontrol düzeni, basınç ayar vanaları, havaya yağ karışımını önleyen tertibatı, nem tutucu, hava filtreleri gerekli hacimdeki deposu bulunacaktır. Kapasite; Q H t Tank; V N = 60 m³/h = 10 Bar = 750 lt = 4,5 kw ÖRNEK PROJENİN HİDROLİK HESAPLARI: HİDROLİK BOYUTLANDIRMAYA ESAS KAPASİTE DEĞERLERİ ÜNİTE DİZAYN KAPASİTESİ m 3 /gün m 3 /sn Havalandırma ,492 - AŞIRI YÜKLEME TAHKİKİ Ön ozonlama ,519 - Hızlı karıştırma ve floklaştırma tesisleri ,519 Çökeltim (durultma) tesisleri ,519 Hızlı kum filtre tesisleri ,504 Bir ünite devre dışı diğer üniteler devrede iken Bir ünite devre dışı diğer üniteler devrede iken Bir ünite bakımda, bir ünite geri yıkamada iken Klor Temas Tankı Temizsu Deposu ,492 Son klorlama ,492 Kimya Tesisleri ,492 Klor Tesisleri ,492 Çamur arıtma, çamur yoğunlaştırma, belt filtre ,492 Tesis nominal debinin %10 fazlasını geçirecek şekilde dizayn edilmiştir. 320

2 Hidrolik Hesaplar (Nominal Debilere Göre) Akdeğirmen barajı ile arıtma tesisi arasındaki isale hattının tesis girişindeki piyezometre kotu m dir. Arıtma tesisi girişinde 2 m basınç enerji kırıcı vana ile kırılarak havalandırma yapısı serbest su kotu 1091,00 m olacaktır. 1) Havalandırma Yapısı Yük Kayıpları 1.1) Kaskat Su Yükleri h= [Q / (1,80 x L)] 2/3 Q= 0,492 m³/sn, Toplam savak boyu; L = 18 m Kaskat kanalının çalışması durumunda; h= [0,492 / (1,80 x 18)] 2/3 = 0,06 m Birinci basamak savak kret kotu Maksimum su kotu h max = 1 091,00 0,06= 1 090,94 m Savaklarda toplam düşü yüksekliği; 2,0 m Çıkış kanalında maksimum su kotu= 1 091,00 2,0 = 1 089,00 m Havalandırma Çıkış Kanalı Son savaktan çıkış kanalına dökülen su buradan toplama kanalına geçecektir. Kanal sonunda kritik su yüksekliği; d c = [Q² / (b² x g)] 1/3 Kanal başında su yüksekliği; d 1/ o = 3dc - d c Zo + Zo Zo Z o = 0 (Kanal taban eğimi) d o = (3 d c ²) 1/2 = 1,732 x d c Q= 0,492 m³/sn b= 1,00 m (Bir taraf çıkış kanalı genişliği) g= 9,81 m/sn² d c = [(0,492)² / (1,00² x 9,81)] 1/3 = 0,29 m d o = 1,732 x 0,29 = 0,50 m Toplama bölümü su yüksekliği; 1,96 m Toplama kanalı taban kotu; 1 089,00 1,96 = 1 087,04 m 321

3 2) Havalandırma Çıkışı Ön Ozon Temas Tankı Arası Yük Kayıpları a) Sürekli Kayıplar Q= 0,492 m³/sn Ø800 mm Ç.B., L 22,00 m V = 0,98 m/sn J= 0,00125 m/m h =J x L = 0,03 m b) Yersel Kayıplar Havalandırma Çıkışında Boruya Giriş (Ani Daralma) Kaybı (k= 0,50) h= (0,5 x 0,98²) / 19,62= 0,03 m Ozon Temas Tankı Dağıtma Kanalına Giriş (Ani Genişleme) Kaybı (k= 1,0) h= (1,0 x 0,98² / 19,62)= 0,05 m 90 0 Dirsek Kaybı (k= 0,30) h = (0,30 x 0,98²) / 19,62 0,02 m Toplam Yersel Kayıp Σ h= 0,03 + 0,05 + 0,02 = 0,10 m c) Toplam Yük Kaybı H= 0,03 + 0,10 = 0,13 m ~ 0,20 m Ozon temas tankı dağıtma kanalı maksimum su kotu = 1 089,00 0,20 = 1 088,80 m 3) Ozon Temas Tankı Yük Kayıpları Ozon temas tankı 2 gözlü olarak projelendirilmiş olup, gerektiğinde 1 i devre dışı bırakılabilecektir. 3.1) Dağıtma Kanalından Giriş Kanalına Geçiş Kaybı Dağıtma kanalından her tankın giriş kanalına geçiş 1,00 x 1,00 m ebatlarındaki boşluklardan yapılacaktır. İki tank çalışması durumunda Q / 2 = 0,519 / 2 = 0,26 m³/sn A = 1,00 x 1,00 = 1,00 m² (Boşluk Alanı) V = 0,26 / 1,0 = 0,26 m/sn C = 0,62 h = 0,26² / (0,62² x 19,62) = 0,01 m 322

4 Bir tank devre dışı olması durumunda Q = 0,519 m³/sn V = 0,519 / 1,0 = 0,52 m/sn Max. h= 0,52² / (0,62² x 19,62) = 0,04 m ~ 0,08 m Giriş kanalı maksimum su kotu = 1 088,80 0,08 = 1 088,72 m 3.2) Giriş Kanalından Tank Haznesine Geçiş Kaybı Giriş kanalından tank haznesine su savaklanarak geçiş yapacaktır. İki tank çalışması durumunda Q / 2 = 0,519 / 2 = 0,26 m³/sn L = 3,7 m h= [0,26 / (1,80 x 3,7)] 2/3 = 0,12 m Bir tank devre dışı olması durumunda Q = 0,519 m³/sn h= [0,519 / (1,80 x 3,7)] 2/3 = 0,18 m Çıkış savağı kret kotu = 1 088,72 0,18 = 1 088,54 m Savak çıkışında 0,18 m düşü yapılarak; Tankın 1. göz maksimum su kotu = 1 088,54 0,18 = 1 088,36 m 3.3) Yönlendirme Perdeleri Yük Kaybı Tank içinde 2 adet yönlendirme perdesi bulunacaktır. Her bir perdenin oluşturduğu boşluk alanı; A= 1,5 m² İki tank çalışması durumunda Q / 2 = 0,519 / 2 = 0,26 m³/sn V = 0,26 / 1,5 = 0,17 m/sn h = 0,17² / (0,62² x 19,62) 0,01 m Bir tank devre dışı olması durumunda Q = 0,519 m³/sn V = 0,519 / 1,5 = 0,35 m/sn 323

5 max h = 0,35² / (0,62² x 19,62) = 0,02 m Tankın 2. göz max. su kotu = 1 088,36 0,02 = 1 088,34 m 3.4) Çıkış Savağı Savak su yükleri: İki tank çalışması durumunda Q / 2 = 0,519 / 2 = 0,26 m³/sn L = 3,7 m (Savak boyu) H = [0,26 / (1,80 x 3,7)] 2/3 = 0,12 m Bir tank devre dışı olması durumunda Q = 0,519 m³/sn h max = [0,519 / (1,80 x 3,7)] 2/3 = 0,18 m Çıkış savağı kret kotu= 1 088,34 0,18 = 1 088,16 m Savak çıkışında 0,35 m düşü yapılarak Çıkış kanalı maksimum su kotu= 1 088,16 0,35 = 1 087,81 m 3.5) Çıkış Kanalından Toplama Kanalına Geçiş Kaybı Her tankın çıkış kanalından toplama kanalına geçiş giriş kanalında olduğu gibi 1,00 x 1,00 m ebatlarındaki boşluklardan yapılacaktır. İki tank çalışması durumunda; h= 0,01 m Bir tank devre dışı olması durumunda; max h= 0,05 m Toplama kanalı maksimum su kotu; 1 087,81 0,05 = 1 087,76 m olacaktır. 4) Ozon Temas Tankı Çıkışı Hızlı Karıştırma Tankı Arası Yük Kayıpları a) Sürekli Kayıplar Q= 0,519 m³/sn Ø800 mm Ç.B., L 5 m V = 1,04 m/sn J = 0,00135 m/m h =J x L = 0,01 m b) Yersel Kayıplar Ozon Temas Tankı Çıkışında Boruya Giriş (Ani Daralma) Kaybı (k= 0,50) h= (0,5 x 1,04²) / 19,62= 0,03 m 324

6 Hızlı Karıştırma Tankı Kanal Girişi (Ani Genişleme) Kaybı (k= 1,0) h= (1,0 x 1,04²) / 19,62= 0,06 m Toplam Yersel Kayıp Σ h= 0,03 + 0,06 = 0,09 m c) Toplam Yük Kaybı H= 0,01+ 0,09= 0,10 m Hızlı Karıştırma Tankı Giriş Kanalı Maksimum Su Kotu; 1 087,76 0,10 = 1 087,66 m olacaktır. 5)Hızlı Yavaş Karıştırma Durultucu Yük Kayıpları 5.1) Hızlı Karıştırıcı Girişi Hızı karıştırıcıya giriş 1000 x 1000 mm penstoklar vasıtası ile gerçekleştirilecektir. İki ünite çalışması durumunda; Q = 0,519 / 2 = 0,26 m³/sn V = 0,26 / 1,0 = 0,26 m/sn Hmax = 0,26² / (0,62² x 19,62) = 0,01 m 1 Ünitenin devre dışı kalması durumunda; Q = 0,519 / 1 = 0,52 m³/sn V = 0,52 / 1,0 = 0,52 m/sn Hmax = 0,52² / (0,62² x 19,62) = 0,04 m Kapaklardan geçen su her bir tankta bulunan 2,0 x 0,5 m ebadındaki batık savaktan geçerek hızlı karıştırıcıya ulaşır. İki tank çalışması durumunda; Q/2 = 0,519 / 2 = 0,26 m³/sn A = 2 x 0,5 = 1,0 m 2 V = 0,26 / 1,0 = 0,26 m/sn Hmax = 0,26² / (0,62² x 19,62) = 0,01 m 1 tankın dere dışı kalması durumunda; Q = 0,519 / 1 = 0,52 m³/sn V = 0,52 / 1,0 = 0,52 m/sn 325

7 Hmax = 0,52² / (0,62² x 19,62) = 0,04 m Hızı karıştırıcı yapısında Maksimum Su Kotu : 1 087,66 0,04-0,04 = 1 087,58 m 5.2) Hızlı Karıştırıcı Çıkışı Savak Su Yükleri Q= 0,519 m³/sn Savak boyu; L= 2,0 m Ünite sayısı; 2 Adet Savak yükleri; 2 ünite devrede iken h max = [0,519 / (1,80 x 4,0)] 2/3 = 0,17 m 1 ünite devre dışı iken h max = [0,519 / (1,80 x 2,0)] 2/3 = 0,27 m Savak kret kotu= 1 087,58 0,27 = 1 087,31 m Savak çıkışında 0,25 m düşü yapılarak; Giriş kanalı maksimum su kotu= 1 087,31 0,25 = 1 087,06 m olacaktır. 5.3) Yavaş Karıştırma Giriş Kanalı Yavaş Karıştırma Tankı Arası Yük Kaybı Yavaş karıştırma giriş kanalından her bir yavaş karıştırma tankına 800 x 800 mm ebadındaki penstoklar vasıtasıyla geçiş yapılacaktır. 4 ünite çalışması durumunda Q 1 V h = 0,519 / 4 = 0,13 m 3 /sn (1 ünite debisi) = 0,13 / 0,64=0,20 m/sn = 0,20 2 / (0,62 2 x 19.62) 0,01 m 1 ünite devre dışı kalması durumunda Q1 = 0,519 / 3 = 0,173 m 3 /sn V h = 0,173 / 0,64=0,27 m/sn = 0,27 2 / (0,62 2 x 19,62) = 0,01 m Yavaş Karıştırma tankı maksimum su kotu = 1 087,06 0,01 = 1 087,05 m 5.4) Yavaş Karıştırma Tankı Çıkış Savakları Yavaş karıştırma tankında bulunan savaklardan alınan su durultucu giriş yapısına iletilecektir. Q 1 = 0,519 m 3 /sn L = 5 m (Toplam Savak Boyu) 326

8 4 Tankın çalışması durumunda Q = 0,519 / 4 = 0,13 m 3 /sn 2/3 = m h [ 0,13 /(1,80x5)] 0, 06 1 Tankın devre dışı kalması durumunda Q = 0,519 / 3 = 0,173 m 3 /sn 2/3 = m h [ 0,173/(1,80x5) ] 0, 07 Savak kret kotu = 1 087,05 0,07 = 1 086,98 m Savak çıkışında 20 cm düşü yapılacaktır. Yavaş karıştırıcı çıkış yapısı su kotu: 1 086,98-0,20 = 1086,78 m 5.5) Durultucu Giriş Yapısı Kayıpları Yavaş karıştırma tankından savaklanarak çıkış yapısına gelen su durultucu girişine ulaşarak burada 800 x 800 mm ebadındaki penstoklar vasıtasıyla her bir tankın iki tarafında bulunan giriş kanalındaki Ø 150 mm çapındaki 40 adet PVC borudan geçerek durultucuya girecektir. Kapaklardan geçerken yük kaybı 1 cm hesaplanmıştır. Durultucu giriş kanalında maksimum su kotu = 1086,77 m Q = 0,519 m 3 /sn 4 ünite çalışması durumunda Q = (0,519 / 4) = 0,13 m 3 /sn A T = 40 x 3,14 x (0,15) 2 / 4 = 0,71 m 2 V = 0,13 / 0,71 = 0,18 m/sn < 0.30 m/sn h = 0,18 2 / (0,62 2 x 19,62) 0,01 m 1 ünite devre dışı kalması durumunda Q V = (0,519 / 3)=0,173 m 3 /sn = 0,173 / 0,71 = 0,24 m/sn < 0.30 m/sn h = 0,24 2 / (0,62 2 x 19,62) 0,01 m Durultucu maksimum su kotu = 1 086,77 0,01 = 1 086,76 m olacaktır. 5.6) Durultucu Kayıpları Durultucudan çıkan su Ø 300 mm çapında PVC borularla toplanıp, çıkış kanalına verilecektir. 327

9 a) Borudaki Orifis Kayıpları (1 Tank devre dışı iken) Qmax = 0,519 / (3x5) = 0,035 m 3 /sn Boru sayısı 5 adet (1 adet durultucuda) Boru çapı = Ø 300 mm Orifis Sayısı = 120 adet Orifis Çapı = Ø 30 mm (Kesit alanı, A = 0,0007 m 2 ) Orifis başına debi = 0,035 / 120 =0,0003 m 3 /sn AT = 120 x 0,0007 = 0,084 m 2 V = 0,035 (m 3 /sn) / 0,084 (m 2 ) = 0,42 m/sn h = V 2 / (C 2 x 2g); C = 0,62 h = 0,42 2 / (0,62 2 x 19,62) = 0,03 m b) Su Toplama Borusu Hesabı Boru sonunda kritik kesitte su derinliği; 2 2 1/3 2 2 dc = [ q /(b xg) ] = [ 0,035 /(0,30 x9,81) ] 1/ 3 dc 0,11 m Boru eğimsiz döşenecektir. (Z = 0) Boru başlangıcında su derinliği; D o Toplam kayıplar Boru Taban Kotu = 1,732 x d c = 1,732 x 0,11 = 0,19 m = h o + d o = 0,03 + 0,19 = 0,22 m = 1 086,76 0,22 = 1 086,54 m Ø 300 PVC borudan ana toplama kanalına geçişte 0,18 m düşü kabul edilerek; Toplama (çıkış) kanalı maksimum su kotu = 1 086,54 0,18 = 1 086,36 m Filtre giriş kanalı maksimum su kotu = 1 086,36 m 6) Hızlı Kum Filtre Kayıpları 6.1) Filtre Giriş Kanalı Durultucu çıkış kanalından doğrudan filtre giriş kanalına gelen su her bir girişinde bulunan 600 x 600 mm ebadındaki penstoklardan geçerek yaklaşım kanalına akacaktır. Q Filtre sayısı Q 1 = 0,504 m 3 /sn = 6 adet (2 si bakımda) = 0,504 / 4 = 0,126 m 3 /sn 328

10 Geçiş boşluk ebadı = 0,6 x 0,6 = 0,36 m 2 Geçiş hızı = 0,126 / 0,36 = 0,35 m/sn h = V 2 / (C 2 x2 g) : C = 0,62 h = 0,35 2 / (0,62 2 x 19,62) 0,02 m Her bir filtre yaklaşım kanalı maksimum su kotu : 1 086,36-0,02 = 1 086,34 m Yaklaşım kanalından filtrelere önce her bir filtrede 2 adet 1,0 x 0,6 m ebadındaki deliklerden, daha sonra toplam 20 m uzunluğundaki bağlantı kanalında bulunan 40 adet Ø 100 mm çapında PVC borulardan geçerek filtrelere ulaşacaktır. Q 1 = 0,126 m 3 /sn A T = 40 x 3,14 x (0,10) 2 /4 = 0,314 m 2 V = 0,126 / 0,314 = 0,40 m/sn h = 0,40 2 / (0,62 2 x 19.62) 0,02 m Yaklaşım kanalı filtre arası 5 cm düşü kabul edilerek, 1 086,34 0,05 = 1 086,29 m 6.2) Filtre Kanalı (Geri Yıkama Suyu Çıkış Kanalı) Filtre geri yıkama sırasında geri yıkama suyu her bir filtrenin ortasında bulunan kanala dökülecek ve oradan 700 x 700 mm penstoklar vasıtasıyla filtre geri yıkama suyu tutma tankına ulaştırılacaktır. Q = m 3 / sa = 0,433 m 3 /sn Savak boyu; L = 2 x 10 = 20 m Savak su yükü; 2/3 m h = [ 0,433/(1,80x20) ] 0, 05 Savak kret kotu filtre kum seviyesinin 40 cm üzerinde planlanacaktır. 6.3) Filtre Yük Kaybı a) Kum yatağında yük kaybı : Efektif dane çapı (d) : 0,80 mm Porozite (f) : 0,40 Kinematik visk. (v) : 1,31x10-6 m 2 /sn Karmen Kozeny denklemine göre : 329

11 H L ( v) (1 f ) = 180x x 3 g f Şekil faktörü (S) : 1,0 Kum yatak kalınlığı : 1,00 m 2 V x ( Sd) 2 Filtredeki kum yatak kalınlığı 1,00 m olması ve filtre yatağı malzemesinin temiz olması esas alınarak yük kayıpları hesaplanmıştır. 4 ünitenin çalışması, 2 ünitenin bakıma alınması ile filtredeki oluşan maksimum su hızı 7,56 m/sa: (bakınız Bölüm /(9a)) V = 7,56 m/sa = 0,0021 m/sn 6 2 H 1,31x10 (1 0,4) 0,0021 = 180x x x 0, ,81 0,4 (1x0,80x10 ) H = 0,36 m b) 1.çakıl yatağında yük kaybı : H 1,067 = Φ + C D x 1 4 L x d V x g 2 Şekil faktörü Φ : 1,0 Yatak kalınlığı L : 0,10 m Çakıl boyutu d : 3,6 x 10-3 m Filtrasyon hızı V : 0,0021 m/sn Kinematik visk. (v) : 1,31x10-6 m 2 /sn Drag katsayısı ; C D 24 3 C D = + + 0,34 ( 1 < Re < 10 4 için ) Re Re 24 C D = ( Re < 1 için ) Re 3 Vxd 0,0021x3,6x10 Re = = = 5,77 Re > 1 v 6 1,31x C D = x + 0,34 = 5,75 5,77 5,77 2 1, ,10 (0,0021) H = x5,75x x ,6x10 x = 1,91x x 10-5 m 9,81 Hb = 0,0 m kabul edilebilir. 330

12 c) 2. Çakıl Yatağında Yük Kaybı : Sıfıra yakın yük kayıpları 10 cm kalınlığındaki 2. çakıl yatağı için de elde edilir. Hc = 0,0 m kabul edilebilir. d) Filtre tabanında yük kaybı : Bir filtredeki nozul sayısı : adet Bir nozuldaki yarık alanı : 4,23x10-4 m 2 Buna göre toplam yarık alanı : ΣA = x 4,23x10-4 = 1,30 m 2 Yarıklardaki hız : Q = ( m 3 /gün / 4) = m 3 /gün= 0,126 m 3 /sn V = Q Σ A = 0,126 = 0,10 m/sn 1, 30 Yük kaybı : 2 2 V 0,10 4 H = 0,60 = 0,60x = 4 x10 H = 0,0 m kabul edilebilir. 2g 19,62 e) Çalışma sırasında filtre kumunun 0,40 m derinliğe kadar kirlenmesi durumunda meydana gelecek maksimum yük kaybı; 331

13 Su yüksekliği : H= 1,00 m Kum kalınlığı : L= 1,00 m Çakıl kalınlığı : L 1 = 0,20 m Toplam kalınlık : L t = 2,20 m Temiz filtre yük kaybı : h= 0,44 m tan = (1,76 1,20) / 1,2 = 0,4667 x = 0,80 * tan = 0,80 x 0,56 = 0,373 m Meydana gelecek maksimum yük kaybı; H max = 2,20 0,45 = 1,827 m olacaktır. Buna göre filtre çalışırken meydana gelebilecek maksimum yük kaybına ulaşıldığında filtre devreden çıkarılarak yıkamaya alınmalıdır. Filtre çıkışında maksimum su kotu; 1 086,29 1,827 = 1 084,463 m olacaktır. 6.4)Filtre Çıkış Boruları a) Sürekli Kayıplar Ø500 mm ÇB L 3,0 m Q = 0,504 / 4 = 0,126 m 3 /sn V = 0,66 m/sn J = 0,00099 h = J x L = 0,003 m ihmal edildi. Ø350 mm Ç.B., L 3,0 m Q = 0,126 m³/sn V = 1,26 m/sn J = 0,00576 m/m h = J x L = 0,02 m Ø800 mm Ç.B., L= 45 m Q= 0,504 m³/sn V max = 1,01 m/sn J= 0,00128 m/m J x L = 0,06 m Toplam Sürekli Kayıp ΣJ x L = 0,02 + 0,06 = 0,08 m 332

14 b) Yersel Kayıplar Filtre Tabanından Ø600 mm Boruya Giriş (Ani Daralma) Kaybı (k= 0,5) Q = 0,126 m 3 /s V = 0,45 m/sn h = (0,5 x 0,45²) / 19,62 = 0,01 m T Parçası (Ø350/600) kaybı (k=1,45) Q = 0,126 m 3 /s V = 1,26 m/s h = (1,45 X 1,26 2 )/19,62 = 0,12 m Demontaj Parçası (Ø350 mm) Kaybı (k= 0,05) h = (0,05 x 1,26²) / 19,62 = 0,01 m Oransal Kelebek Vana (Ø350 mm) Kaybı (k= 3,91) h = (3,91 x 1,26²) / 19,62 = 0,32 m T Parçası (Ø350 / 800) Kaybı (k= 1,45) h = (1,45 x 1,26²) / 19,62 = 0,12 m Debimetre (Ø800 mm) Kaybı (k= 0,10) Q = 0,504 m³/sn, V= 1,01 m/sn h = (0,10 x 1,01²) / 19,62 = 0,01 m Demontaj Parçası (Ø800) Kaybı (k= 0.05) h = (0,05 x 1,01²) / 19,62 0,01 m Kelebek Vana (Ø800) Kaybı (k= 0,30) h = (0,30 x 1,01²) / 19,62 0,02 m Geri Yıkama Suyu Emme Haznesine Giriş (ani genişleme) Kayıp (k= 1,0) h = (1,0 x 1,01²) / 19,62 = 0,05 m Toplam Yersel Kayıp Σ h = 0,01 + 0,12 + 0,01 + 0,32 + 0,12 + 0,01 + 0,01 + 0,02 + 0,05 = 0,67 m 333

15 c) Toplam Boru Yük Kaybı H = 0,08 + 0,67 = 0,75 m H = 0,90 m kabul edilmiştir. Filtre çıkış haznesi (Geri yıkama suyu emme haznesi) Maksimum su kotu; 1 084,54 0,90 = 1 083,64 m olacaktır. 7) Filtre Çıkış Haznesi Klor Temas Tankı Arası Yük Kayıpları Filtrelenmiş su çıkış haznesinden Ø800 mm çelik boru ile klor temas tankı dağıtım kanalına iletilecektir. a) Sürekli Kayıplar Q= 0,492 m³/sn Ø800 mm Ç.B., L 18 m V= 0,98m/sn, J= 0,00125 m/m h = J x L = 0,03 m b) Yersel Kayıplar Kayıp Katsayıları Boruya giriş (Ani daralma) : k = 0, Dirsek (3 adet) : k = 0,90 Hazneye Giriş (Ani Genişleme) : k = 1,00 h= (2,4 x 0,98²) / 19,62= 0,12 m Toplam : Σk = 2,40 c) Klor Temas Tankı dağıtım yapısından her bir klor temas tankına 1000 x 1000 mm kapaklar vasıtasıyla geçiş yapılacaktır. Geçiş boşluk ebadı Q V = 0,492 m 3 /sn : 1,00 x 1,00 m = (0,492 m 3 /sn) / 1,00 m 2 = 0,49 m/sn h = V 2 / (C 2 x 2 g) : C = 0,62 h = 0,49 2 /(0,62 2 x 19,62) 0,04 m d) Toplam Yük Kaybı H= 0,03 + 0,12 + 0,04 m = 0,20 m H 0,26 m kabul edilmiştir. 334

16 Klor Temas Tankı Maksimum Su Kotu; 1 083,64 0,26 = 1 083,38 m 8) Klor Temas Tankı Temizsu Tankı Yük Kayıpları Klor temas tankına gelen su şaşırtma perdeleri arasından geçerek çıkış savaklarına ulaşacaktır. Perdeler arasındaki akış hızları çok küçük olması sebebiyle tank içinde yük kaybı oluşmayacaktır. Çıkış savaklarında meydana gelecek su yükleri aşağıdaki gibi hesaplanmıştır. Q= 0,492 m³/sn L= 4,00 m (Bir tank savak boyu) İki tank çalışması durumunda; h = [0,492 / (1,80 x 2 x 4,00)] 2/3 = 0,11 m Bir tank devre dışı olması durumunda; h= [0,492 / (1,80 x 4,00)] 2/3 = 0,17 m Savak kret kotu= 1083,38 0,17 = 1 083,21 m Savak çıkışında 0,16 m düşü yapılarak; Temizsu tankı maksimum su kotu= 1 083,21 0,16 = 1 083,05 m olacaktır Hidrolik Hesaplar (Maksimum Debiler İçin) Yukarıda nominal debi için yapılan hesaplar, nominal debinin %10 fazlası olan maksimum debi Q= m 3 /gün için tekrarlanarak hidrolik hesaplar aşağıda verilmiştir. 1) Havalandırma Yapısı Yük Kayıpları 1.1) Kaskat Su Yükleri h= [Q / (1,80 x L)] 2/3 Q= 0,541 m³/sn, Toplam savak boyu; L = 18 m Kaskat kanalının çalışması durumunda; h= [0,541 / (1,80 x 18)] 2/3 = 0,06 m Birinci basamak savak kret kotu Maksimum su kotu h max = 1 091,00 0,06= 1 090,94 m Savaklarda toplam düşü yüksekliği; 2,0 m Çıkış kanalında maksimum su kotu= 1 091,00 2,0 = 1 089,00 m 335