İbrahim EREN. Yıldız Teknik Üniversitesi Makine Fakültesi Makine Mühendisliği Bölümü İSTANBUL ÖZET
|
|
- Batur Ediz Saçan
- 7 yıl önce
- İzleme sayısı:
Transkript
1 Afyon Kocatepe Üniversitesi 8() Afyon Kocatepe University FEN BİLİMLERİ DERGİSİ JOURNAL OF SCIENCE KONSOL KİRİŞLERDE SICAKLIK DAĞILIMININ YER DEĞİŞTİRMELER ÜZERİNDEKİ ETKİSİ İbrahim EREN Yıldız Teknik Üniversitesi Makine Fakültesi Makine Mühendisliği Bölümü İSTANBUL ÖZET Bu çalışmada, doğrusal sıcaklık değişimi etkisindeki konsol kirişlerdeki büyük yer değiştirmeler incelenmiştir. Kirişin Euler-Bernoulli eğrilik eşitliğinde doğrusallaştırma yapılmayıp geometrik doğrusal olmama durumu için hesaplar yapılmıştır. Sıcaklıkla şekil değiştirme katsayısı değişken alınarak, sıcaklık çarpanı ve yükseklik oranına göre kabul ettiğimiz boyutsuz katsayının farklı değerleri için yatay ve serbest uç noktadaki düşey yer değiştirmeler Runge-Kutta yöntemini kullanarak hesaplanmış ve farklı boyutsuz katsayılar için kıyaslamalı tablo halinde verilmiştir. Sıcaklığın, kesit yüksekliğinin ve sıcaklıkla şekil değiştirme katsayısının değişiminin yer değiştirmeler üzerindeki etkisi gösterilmiştir. Anahtar Kelimeler: Büyük Yer Değiştirmeler, Geometrik Doğrusal Olmama, Kirişlerde Sıcaklık Etkisi TEMPERATURE EFFECTS ON LARGE DEFLECTIONS IN CANTILEVER BEAMS ABSTRACT In this study, large deflection of cantilever beams, subject to linear thermal load, is investigated. Euler-Bernoulli curvature equation of beam is taken nonlinear as real situation. Coefficient of thermal expansion is assumed to be variable. Horizontal and vertical deflection at the free end is calculated with Runge-Kutta method for different values of the non-dimensional coefficient which include the initial temperature and height. The results are shown with table for different non-dimensional coefficient. The effect of temperature, height and coefficient of thermal expansion is shown on the deflection. Key Words: Large Deflections, Geometrical Non-linearity, Temperature effect of beams
2 .GİRİŞ Elastik kirişlerde, yük altında ve sıcaklık değişimlerinde büyük yer değiştirmeler oluşabilmektedir. Büyük yer değiştirmelerden dolayı da doğrusal olmama durumu söz konusudur. Bunun için büyük yer değiştirmelere maruz kirişlerde problemler, doğrusal olmayan eğilme teorisine göre çözümlenmelidir. Bernoulli-Euler yasasında elastik eğrinin gerçek eğrilik ifadesi kullanılmalıdır. Üniform ve üniform olmayan, tekil ve yayılı yüklü doğrusal elastik konsol kirişlerdeki büyük yer değiştirmeler, bir çok çalışmada incelenmiştir [-8]. Lineer elastik kirişlerdeki büyük yer değiştirme konusundaki farklı problemlerde uygulanan yöntem ve sayısal örnekler için Fertis in [9] kitabında ayrıntılı bilgi bulunabilir. Yin ve Wang [0], uç noktalarından farklı bağlantı şekillerine sahip çelik kirişlerdeki sıcaklık artışının yer değiştirmeler üzerindeki etkisini sayısal bir örnekle göstermişlerdir. Li ve Song [], Enine kesit üzerindeki üniform olmayan sıcaklık artışının, Timoshenko kirişlerinde termal büyük yer değiştirmeler üzerindeki etkisini incelemişlerdir..doğrusal SICAKLIK DEĞİŞİMİ ETKİSİNDEKİ KONSOL KİRİŞ Bir konsol kiriş üzerindeki sıcaklık dağılımı, Şekil deki gibi doğrusal olarak alınarak, sıcaklıkla şekil değiştirme katsayısının da kiriş boyunca değişken (doğrusal veya doğrusal olmayan) olarak kabul edildiği bir sistemde, sıcaklık değişiminin yer değiştirmeler üzerindeki etkisi incelenmiştir. Bunu yaparken yalnızca geometrik doğrusal olmama durumu göz önünde bulundurulmuştur. Kirişin boyundaki şekil değişimi ihmal edilmiştir. Şekil de; T,sıcaklık değişimi, T 0, başlangıç noktasındaki sıcaklık, L, kiriş boyu, h, kiriş yüksekliği,, yatay yer değiştirme, v, serbest uç noktadaki düşey yer değiştirme olarak alınmıştır. AKÜ-Fen Bilimleri Dergisi 8() 80
3 T 0 T(y,x) y x h v L Şekil. Doğrusal sıcaklık dağılımı etkisindeki konsol kirişlerdeki yer değiştirmeler 3. PROBLEMİN ÇÖZÜMÜ VE FORMÜLASYON Kiriş üzerindeki sıcaklık dağılımı, genelde mekanik kitaplarında sıklıkla rastlanıldığı gibi aşağıdaki şekilde alınmıştır. y(l-x) T = T0 hl () α, sıcaklıkla şekil değiştirme katsayısı, α 0, başlangıç noktasındaki sıcaklıkla şekil değiştirme katsayısı, k ve m ise α eğrisinin değişkenliğini sağlayan parametreler olmak üzere α, aşağıdaki gibi kabul edilmiştir. x α () L m α = 0( k( ) ) AKÜ-Fen Bilimleri Dergisi 8() 8
4 Yukarıdaki denklemde k, katsayısı 0 ile arasında alınmıştır. () denkleminden de görüleceği gibi m katsayısı olduğunda α, doğrusaldır. m ise doğrusal olmayan α eğrileri oluşmaktadır. Sıcaklık ve eğriliğe bağlı olarak birim şekil değiştirme, ε = κy = α T (3) olur. Burada ε, birim şekil değiştirme, κ, eğriliktir. ()-(3) denkleminden eğrilik aşağıdaki gibi çıkarılır. x T (L x)( + k( ) ) α κ = - L hl m 0 0 (4) κ = y (x) 3 (+(y (x)) ), [9] (5) Doğrusal olmayan Euler-Bernoulli eğrilik ifadesi yukarıdaki gibi alınıp, eşitliğin her iki tarafı integre edildiğinde; y (x) κdx + C = (6) ifadesi çıkarılır. ( + (y (x)) ) κdx + C = G (7) olarak tanımlandığında, G y (x) = (8) olur. ( (G) ) AKÜ-Fen Bilimleri Dergisi 8() 8
5 (4) ve (6) denkleminden x = 0 için y (0) = 0 şeklindeki sınır şartı kullanıldığında, C integrasyon sabitinin sıfır olduğu görülür. Böylece (4) denklemindeki eğrilik ifadesi integre edilerek, (7) eşitliğinden aşağıdaki denklem (9) elde edilir: x L x T x( L + x + k( ) ( )) α m 0 0 κdx+c L m m = (9) Şeklinde yazılabilen G ifadesi, hl x L h = x, & h L = & (0) yukarıdaki boyutsuzlaştırma işlemleri yapıldığında aşağıdaki gibidir: T0α 0x& x& & & G = - + m + m m ( + x + k(x) ( )) () T 0 α 0 Yukarıdaki denklem bağlı olarak ifade edilmiştir. şeklinde yazılabilen boyutsuz bir büyüklüğe (L ) 0 ( + (y (x)) ) = L () Şeklinde yazılabilen yay uzunluğu denklemini, Simpson un 3 te kuralını kullanarak integre ettiğimizde, yatay yer değiştirmeler bulunur. L v = δ h, = δv (3) L şeklinde boyutsuzlaştırma işlemleri yapılır, (8) ve () denklemleri, yukarıda bahsedilen, yatay yer değiştirmeler ve y(0) = 0 sınır şartından faydalanıp, Runge-Kutta yöntemini kullanarak, y(x) enterpolasyon AKÜ-Fen Bilimleri Dergisi 8() 83
6 fonksiyonu, bu fonksiyonda, y(l- ) yı hesaplayarak ta serbest uç noktadaki düşey yer değiştirme değeri bulunur. 4. SAYISAL SONUÇLAR T 0 α 0 nın değişimine bağlı olarak farklı k ve m değerleri için konsol kirişte oluşan yatay ve düşey büyük yer değiştirmeler, Çizelge -3 de verilmiştir. Çizelge. m = 0,5 için konsol kirişte oluşan büyük yer değiştirmeler Tα 0 0 h & δ m = 0,5 k 0 0,5 0,5 0,75 0,0 0,05 0, 0,5 δ h 6,66x0-6 5,67x0-6 3,86x0-6,75x0-6,835x0-6 δ v 0,0033 0,009 0,005 0,00 0,008 δ h 66,6x0-6 9,x0-6 96,5x0-6 68,7x0-6 45,8x0-6 δ v 0,066 0,047 0,08 0,009 0,009 δ h 666,8x0-6 56,7x ,x0-6 75,x0-6 83,5x0-6 δ v 0,0333 0,095 0,057 0,09 0,08 δ h 0,067 0,09 0,0096 0,0068 0,0045 δ v 0,66 0,47 0,83 0,094 0,0904 δ h 0,067 0,054 0,039 0,077 0,084 δ v 0,38 0,99 0,55 0,8 0,805 δ h 0,8 0,74 0,63 0,4 0,0755 δ v 0,64 0,5584 0,496 0,49 0,3584 AKÜ-Fen Bilimleri Dergisi 8() 84
7 Çizelge. m = için konsol kirişte oluşan büyük yer değiştirmeler Tα 0 0 h & δ m = k 0 0,5 0,5 0,75 0,0 0,05 0, 0,5 δ h 6,66x0-6 5,796x0-6 4,99x0-6 4,48x0-6 3,57x0-6 δ v 0,0033 0,003 0,009 0,007 0,005 δ h 66,6x0-6 44,9x0-6 4,7x0-6 06,x0-6 89,x0-6 δ v 0,066 0,056 0,045 0,035 0,04 δ h 666,8x ,7x ,x0-6 44,9x ,x0-6 δ v 0,0333 0,03 0,09 0,07 0,049 δ h 0,067 0,045 0,05 0,006 0,0089 δ v 0,66 0,557 0,454 0,35 0,48 δ h 0,067 0,0589 0,0506 0,043 0,036 δ v 0,38 0,3085 0,888 0,688 0,487 δ h 0,8 0,456 0,6 0,80 0,53 δ v 0,64 0,586 0,5557 0,53 0,4883 AKÜ-Fen Bilimleri Dergisi 8() 85
8 Çizelge 3. m = için konsol kirişte oluşan büyük yer değiştirmeler Tα 0 0 h & δ m = k 0 0,5 0,5 0,75 0,0 0,05 0, 0,5 δ h 6,66x0-6 6,96x0-6 5,937x0-6 5,59x0-6 5,58x0-6 δ v 0,0033 0,003 0,003 0,003 0,003 δ h 66,6x0-6 57,4x0-6 48,4x0-6 39,8x0-6 3,4x0-6 δ v 0,066 0,06 0,058 0,054 0,049 δ h 666,8x0-6 69,7x ,8x ,x0-6 55,9x0-6 δ v 0,0333 0,034 0,036 0,0308 0,099 δ h 0,067 0,058 0,049 0,04 0,03 δ v 0,66 0,69 0,578 0,537 0,496 δ h 0,067 0,064 0,0604 0,0569 0,0536 δ v 0,38 0,305 0,38 0,305 0,974 δ h 0,8 0,68 0,543 0,409 0,77 δ v 0,64 0,6047 0,5949 0,5845 0,5736 T 0 α 0 Yer değiştirme büyüklüklerinin, k, m ve gibi üç farklı parametreye bağlı olmasından dolayı, yukarıda tablolar halinde verilen yer değiştirme büyüklüklerinin grafik gösterimi, oldukça zordur. Fikir vermesi açısından iki T farklı 0 α 0 değeri için hesaplanan düşey yer değiştirme değerleri şekillerle gösterilmiştir. Şekillerde en çok göze çarpan üstel m katsayısının AKÜ-Fen Bilimleri Dergisi 8() 86
9 artmasıyla eğim artmakta, yani m arttıkça k nın artmasıyla düşey yer değiştirme değişimi, daha fazla olmaktadır. δv x ,5 0,5 0,75 k m = 0,5 m = m = Şekil. T 0 0 α = 0,5 için k parametresine bağlı olarak düşey yer değiştirmelerin gösterimi δv x ,5 0,5 0,75 k m = 0,5 m = m = Şekil. T 0 0 α = için k parametresine bağlı olarak düşey yer değiştirmelerin gösterimi AKÜ-Fen Bilimleri Dergisi 8() 87
10 5. SONUÇLAR Literatürde daha çok kuvvet veya moment etkisindeki kirişlerdeki büyük yer değiştirme problemleri ile ilgili çalışmalara rastlanmaktadır. Sıcaklık etkisinin incelendiği problemlere fazla rastlanmamaktadır. Halbuki ani veya kısmi sıcaklık değişimlerini yaşanabildiği sistemlerde, sıcaklıkla şekil değiştirme katsayısının da büyüklüğüne bağlı olarak, büyük yer değiştirmeler oluşabilecektir. Bu çalışmada, sıcaklık etkisinin büyük yer değiştirmeler üzerindeki etkisi incelenerek farklı bir açılım sağlanmıştır. Bu konuda yapılan çalışmaların azlığı nedeniyle sayısal sonuçları herhangi bir referans çalışmayla karşılaştırmak mümkün olmamıştır. Ancak kullanılan metodun, daha önce kirişlerde büyük yer değiştirme problemleri ile ilgili yapılan ve referans olarak kullanılan bir çok çalışma ile aynı olması, sonuçların güvenilirliği konusunda bir ölçüt olmaktadır. Bu çalışma, yalnızca doğrusal olmayan geometrik koşullara göre kabul edilen parametreler cinsinden büyük yer değiştirmeleri hesaplama ve kıyaslama imkanı vermekte, doğrusallaştırma yapıldığında denklemler bu parametreler cinsinden ifade edilememektedir. Dolayısıyla doğrusal kabullerle oluşan yer değiştirmelerin hesaplanma gayesi yoktur. T 0 α 0 boyutsuz büyüklüğündeki T0 α 0, sıcaklık çarpanı kesit yüksekliğine göre arttıkça yatay ve düşey yer değiştirme büyüklüklerinde artma olmaktadır. Farklı k katsayıları için m değeri arttıkça, yatay ve düşey yer değiştirme değerleri de artmaktadır. Her bir m değeri için artan k değerleri, beklenildiği gibi yatay ve düşey yer değiştirmelerin azalmasına sebep olmaktadır. Çalışmada yer değiştirme büyüklüklerinin T 0 α 0 gibi sıcaklık çarpanı ve boyutsuz kesit yüksekliğine bağlı olarak ifade edilebilmesiyle, sayısal örnekler yerine genel bir çözüm sağlamıştır. Ayrıca gerçek eğrilik denkleminin kullanımıyla, geometrik doğrusallaştırmanın meydana getireceği hatalarda yapılmamıştır. Daha farklı sıcaklık dağılımı ve bağlantı koşulları için ve farklı kiriş türlerinde hesaplamalar yapılarak, konuyla ilgili çalışmalar genişletilebilir. KAYNAKLAR. Bisshopp, K. E. and Drucker, D.C., Large Deflections of Cantilever Beams, Q. Appl. Math.,3: 7-75, (945). AKÜ-Fen Bilimleri Dergisi 8() 88
11 . Scott, E. J. Carver, D. R. and Kan M., On the Linear Differential Equation for Beam Deflection, J. Appl. Mech., : 45-48, (955). 3. Lau, J. H., Large Deflections of Beams with Combined Loads, J. Eng. Mech., 08: 80-85, (98). 4. Rao, B. N. and Rao, G. V., On the Large Deflection of Cantilever Beams with End Rotational Load, Z. Angew-Math. Mech., 66: , (986). 5. Baker, G., On the Large Deflections of Non- prismatic Cantilevers with a Finite Depth, Comput. Struct., 46: , (993). 6. Lee, B. K., Wilson, J.F. and Oh, S.J., Elastica of Cantilevered Beams with Variable Cross Sections, Int. J. Non-Linear Mech., 8: , (993). 7. Frisch-Fay, R., Flexible Bars, Butter Worths, London, (96). 8. Eren, İ., Kirişlerdeki Büyük Yer Değiştirmeler Üzerine Bazı Yeni Çözümler, Doktora Tezi, YTÜ. Fen Bilimleri Enstitüsü, İstanbul, (006) 9. Fertis, D. G. (999). Nonlinear Mechanics, CRC Pres, New York. 0. Yin, Y.Z., Wang, Y.C., A Numerical Study of Large Deflection Behaviour of Restrained Steel Beams at Elevated Temperatures. Journal of Constructıonal Steel Research, 60: , (004).. Li, S., Song, X., Large Thermal Deflections of Timoshenko beams under transversely non-uniform temperature rise. Mechanics Research Communications, 33: 84-9, (006). AKÜ-Fen Bilimleri Dergisi 8() 89
12 AKÜ-Fen Bilimleri Dergisi 8() 90
SERBEST UÇ NOKTASINDAN TEKİL KUVVET ETKİYEN DOĞRUSAL ÇİFT MODÜLLÜ KONSOL KİRİŞLERDEKİ BÜYÜK YER DEĞİŞTİRMELERİN ANALİZİ
DOKUZ EYLÜL ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ FEN VE MÜHENDİSLİK DERGİSİ Cilt/Vol.:7 No/Number: Sayı/Issue:49 Sayfa/Page:- Ocak 5 / January 5 Makale Gönderim Tarihi (Paper Received Date): 3 Kasım 4 Makale
DetaylıÜzerinde birden fazla yay-kütle sistemi bulunan eksenel yük etkisi altındaki kirişlerin serbest titreşim analizi
Makine Teknolojileri Elektronik Dergisi Cilt: 8, No: 3, 011 (1-11) Electronic Journal of Machine Technologies Vol: 8, No: 3, 011 (1-11) TEKNOLOJĐK ARAŞTIRMALAR www.teknolojikarastirmalar.com e-issn:1304-4141
DetaylıKompozit Malzemeler ve Mekaniği. Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş
Kompozit Malzemeler ve Mekaniği Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş Bölüm 4 Laminatların Makromekanik Analizi Kaynak: Kompozit Malzeme Mekaniği, Autar K. Kaw, Çevirenler: B. Okutan Baba, R. Karakuzu. 4 Laminatların
DetaylıKompozit Malzemeler ve Mekaniği. Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş
Kompozit Malzemeler ve Mekaniği Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş Bölüm 4 Laminatların Makromekanik Analizi Kaynak: Kompozit Malzeme Mekaniği, Autar K. Kaw, Çevirenler: B. Okutan Baba, R. Karakuzu. 4 Laminatların
DetaylıKirişlerde Kesme (Transverse Shear)
Kirişlerde Kesme (Transverse Shear) Bu bölümde, doğrusal, prizmatik, homojen ve lineer elastik davranan bir elemanın eksenine dik doğrultuda yüklerin etkimesi durumunda en kesitinde oluşan kesme gerilmeleri
DetaylıZemin Gerilmeleri. Zemindeki gerilmelerin: 1- Zeminin kendi ağırlığından (geostatik gerilme),
Zemin Gerilmeleri Zemindeki gerilmelerin: 1- Zeminin kendi ağırlığından (geostatik gerilme), 2- Zemin üzerine eklenmiş yüklerden (Binalar, Barağlar vb.) kaynaklanmaktadır. 1 YERYÜZÜ Y.S.S Bina yükünden
DetaylıTablo 1 Deney esnasında kullanacağımız numunelere ait elastisite modülleri tablosu
BASİT MESNETLİ KİRİŞTE SEHİM DENEYİ Deneyin Amacı Farklı malzeme ve kalınlığa sahip kirişlerin uygulanan yükün kirişin eğilme miktarına oranı olan rijitlik değerin değişik olduğunun gösterilmesi. Kiriş
DetaylıDEĞİŞKEN KESİTLİ KİRİŞLERDE ELASTİK EĞRİNİN SONLU FARKLAR YÖNTEMİ İLE HESABI DEFLECION OF BEAMS WITH VARIABLE THICKNESS BY FINITE DIFFERENCE METHOD
DEĞİŞKEN KESİTLİ KİRİŞLERDE ELASTİK EĞRİNİN SONLU FARKLAR YÖNTEMİ İLE HESABI Mustafa Halûk SARAÇOĞLU, Mahmud Sami DÖVEN, Burak KAYMAK Dumlupınar Üniversitesi, Mühendislik Fakültesi, İnşaat Mühendisliği
DetaylıKAYMA GERİLMESİ (ENİNE KESME)
KAYMA GERİLMESİ (ENİNE KESME) Demir yolu traversleri çok büyük kesme yüklerini taşıyan kiriş olarak davranır. Bu durumda, eğer traversler ahşap malzemedense kesme kuvvetinin en büyük olduğu uçlarından
DetaylıYTÜ Makine Mühendisliği Bölümü Mekanik Anabilim Dalı Genel Laboratuvar Dersi Eğilme Deneyi Çalışma Notu
YTÜ Makine Mühendisliği Bölümü Mekanik Anabilim Dalı Genel Laboratuvar Dersi Eğilme Deneyi Çalışma Notu Laboratuar Yeri: B Blok en alt kat Mekanik Laboratuarı Laboratuar Adı: Eğilme Deneyi Konu: Elastik
DetaylıMAK 210 SAYISAL ANALİZ
MAK 210 SAYISAL ANALİZ BÖLÜM 6- İSTATİSTİK VE REGRESYON ANALİZİ Doç. Dr. Ali Rıza YILDIZ 1 İSTATİSTİK VE REGRESYON ANALİZİ Bütün noktalardan geçen bir denklem bulmak yerine noktaları temsil eden, yani
DetaylıUluslararası Yavuz Tüneli
Uluslararası Yavuz Tüneli (International Yavuz Tunnel) Tünele rüzgar kaynaklı etkiyen aerodinamik kuvvetler ve bu kuvvetlerin oluşturduğu kesme kuvveti ve moment diyagramları (Aerodinamic Forces Acting
DetaylıBURSA TEKNİK ÜNİVERSİTESİ DOĞA BİLİMLERİ, MİMARLIK VE MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 3 NOKTA EĞME DENEYİ FÖYÜ
BURSA TEKNİK ÜNİVERSİTESİ DOĞA BİLİMLERİ, MİMARLIK VE MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 3 NOKTA EĞME DENEYİ FÖYÜ BURSA - 2016 1. GİRİŞ Eğilme deneyi malzemenin mukavemeti hakkında tasarım
DetaylıMAK 210 SAYISAL ANALİZ
MAK 210 SAYISAL ANALİZ BÖLÜM 1- GİRİŞ Doç. Dr. Ali Rıza YILDIZ 1 Mühendislikte, herhangi bir fiziksel sistemin matematiksel modellenmesi sonucu elde edilen karmaşık veya analitik çözülemeyen denklemlerin
DetaylıEKSENEL YÜKLERDEN OLUŞAN GERILME VE ŞEKİL DEĞİŞİMİ Eksenel yüklü elemanlarda meydana gelen normal gerilmelerin nasıl hesaplanacağı daha önce ele
EKSENEL YÜKLERDEN OLUŞAN GERILME VE ŞEKİL DEĞİŞİMİ Eksenel yüklü elemanlarda meydana gelen normal gerilmelerin nasıl hesaplanacağı daha önce ele alınmıştı. Bu bölümde ise, eksenel yüklü elemanların şekil
DetaylıBÖLÜM 1: MADDESEL NOKTANIN KİNEMATİĞİ
BÖLÜM 1: MADDESEL NOKTANIN KİNEMATİĞİ 1.1. Giriş Kinematik, daha öncede vurgulandığı üzere, harekete sebep olan veya hareketin bir sonucu olarak ortaya çıkan kuvvetleri dikkate almadan cisimlerin hareketini
DetaylıDOÇ.DR. ŞEREF DOĞUŞCAN AKBAŞ
DOÇ.DR. ŞEREF DOĞUŞCAN AKBAŞ İLETŞİM BİLGİLERİ: Adres: Bursa Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, 152 Evler Mahallesi Eğitim Caddesi 1.Damla sok. No:2/10 16330 Yıldırım/Bursa. E-Posta: serefda@yahoo.com,
DetaylıR d N 1 N 2 N 3 N 4 /2 /2
. SÜREKLİ TEELLER. Giriş Kolon yüklerinin büyük ve iki kolonun birbirine yakın olmasından dolayı yapılacak tekil temellerin çakışması halinde veya arsa sınırındaki kolon için eksantrik yüklü tekil temel
DetaylıAKIġKAN PARTĠKÜLLERĠNĠN KĠNEMATĠĞĠ
AKIġKAN PARTĠKÜLLERĠNĠN KĠNEMATĠĞĠ Akışkan partikülleri aşağıdaki özelliklere sahiptir 1- Her bir noktadaki ( V ) vektörü eliptik bir yörünge izler. 2- Yatay ve düşey hızlar arasında 90 lik bir faz farkı
DetaylıMECHANICS OF MATERIALS
T E CHAPTER 2 Eksenel MECHANICS OF MATERIALS Ferdinand P. Beer E. Russell Johnston, Jr. John T. DeWolf Yükleme Fatih Alibeyoğlu Eksenel Yükleme Bir önceki bölümde, uygulanan yükler neticesinde ortaya çıkan
DetaylıEĞİLME. Köprünün tabyası onun eğilme gerilmesine karşı koyma dayanımı esas alınarak boyutlandırılır.
EĞİLME Köprünün tabyası onun eğilme gerilmesine karşı koyma dayanımı esas alınarak boyutlandırılır. EĞİLME Mühendislikte en önemli yapı ve makine elemanları mil ve kirişlerdir. Bu bölümde, mil ve kirişlerde
DetaylıYatak Katsayısı Yaklaşımı
Yatak Katsayısı Yaklaşımı Yatak katsayısı yaklaşımı, sürekli bir ortam olan zemin için kurulmuş matematik bir modeldir. Zemin bu modelde yaylar ile temsil edilir. Yaylar, temel taban basıncı ve zemin deformasyonu
DetaylıKirişlerdeİçKuvvetler Normal Kuvvet, KesmeKuvveti vemoment Diyagramları
KirişlerdeİçKuvvetler Normal Kuvvet, KesmeKuvveti vemoment Diyagramları Kesme ve Moment Diyagramlarının Oluşturulması için Grafiksel Yöntem (Alan Yöntemi) Kiriş için işaret kabulleri (hatırlatma): Pozitif
DetaylıMühendislikte Sayısal Çözüm Yöntemleri NÜMERİK ANALİZ. Prof. Dr. İbrahim UZUN
Mühendislikte Sayısal Çözüm Yöntemleri NÜMERİK ANALİZ Prof. Dr. İbrahim UZUN Yayın No : 2415 İşletme-Ekonomi Dizisi : 147 5. Baskı Eylül 2012 - İSTANBUL ISBN 978-605 - 377-438 - 9 Copyright Bu kitabın
Detaylı10 - BETONARME TEMELLER ( TS 500)
TS 500 / Şubat 2000 Temel derinliği konusundan hiç bahsedilmemektedir. EKİM 2012 10 - BETONARME TEMELLER ( TS 500) 10.0 - KULLANILAN SİMGELER Öğr.Verildi b d l V cr V d Duvar altı temeli genişliği Temellerde,
DetaylıYOL PROJELERİNDE YATAY KURPTA YAPILACAK KÜBAJ HESABININ YENİDEN DÜZENLENMESİ
YOL PROJELERİNDE YATAY KURPTA YAPILACAK KÜBAJ HESABININ YENİDEN DÜZENLENMESİ Yrd.Doc.Dr. Hüseyin İNCE ÖZET Yol projelerinde yatay kurpta enkesitler arasında yapılacak kübaj hesabında, kurbun eğrilik durumu
DetaylıGüçlendirme Alternatiflerinin Doğrusal Olmayan Analitik Yöntemlerle İrdelenmesi
YDGA2005 - Yığma Yapıların Deprem Güvenliğinin Arttırılması Çalıştayı, 17 Şubat 2005, Orta Doğu Teknik Üniversitesi, Ankara. Güçlendirme Alternatiflerinin Doğrusal Olmayan Analitik Yöntemlerle İrdelenmesi
DetaylıMühendislik Mekaniği Statik. Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş
Mühendislik Mekaniği Statik Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş Bölüm 7 İç Kuvvetler Kaynak: Mühendislik Mekaniği: Statik, R. C. Hibbeler, S. C. Fan, Çevirenler: A. Soyuçok, Ö. Soyuçok. 7. İç Kuvvetler Bu bölümde, bir
DetaylıBirinci Mertebeden Adi Diferansiyel Denklemler
Birinci Mertebeden Adi Diferansiyel Denklemler Bir veya daha çok bağımlı değişken, bir veya daha çok bağımsız değişken ve bağımlı değişkenin bağımsız değişkene göre (diferansiyel) türevlerini içeren bağıntıya
DetaylıKirişlerde İç Kuvvetler
Kirişlerde İç Kuvvetler B noktasındaki iç kuvvetlerin bulunması B noktasındaki iç kuvvetler sol ve sağ parça İki boyutlu problemlerde eleman kesitinde üç farklı iç kuvvet oluşur! 2D 3D Pozitif normal/eksenel
DetaylıAÇI YÖNTEMİ Slope-deflection Method
SAKARYA ÜNİVERSİTESİ İNŞAAT ÜHENDİSLİĞİ BÖLÜÜ Department of Civil Engineering İN 303 YAPI STATIĞI II AÇI YÖNTEİ Slope-deflection ethod Y.DOÇ.DR. USTAA KUTANİS kutanis@sakarya.edu.tr Sakarya Üniversitesi,
Detaylı4. HAFTA BLM323 SAYISAL ANALİZ. Okt. Yasin ORTAKCI.
4. HAFTA BLM33 SAYISAL ANALİZ Okt. Yasin ORTAKCI yasinortakci@karabuk.edu.tr Karabük Üniversitesi Uzaktan Eğitim Uygulama ve Araştırma Merkezi BLM33 DOĞRUSAL OLMAYAN (NONLINEAR) DENKLEM SİSTEMLERİ Mühendisliğin
DetaylıELASTİK ZEMİNE OTURAN SÜREKLİ TEMELLERİN KUVVET YÖNTEMİ İLE ANALİZİ VE SAYISAL HESABI İÇİN GELİŞTİRİLEN BİLGİSAYAR PROGRAMI
DEÜ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ FEN ve MÜHENDİSLİK DERGİSİ Cilt: 3 Sayı: 3 sh. 33-50 Ekim 2001 ELASTİK ZEMİNE OTURAN SÜREKLİ TEMELLERİN KUVVET YÖNTEMİ İLE ANALİZİ VE SAYISAL HESABI İÇİN GELİŞTİRİLEN BİLGİSAYAR
DetaylıBASİT EĞİLME ETKİSİNDEKİ BETONARME ELEMANLARIN MOMENT-EĞRİLİK VE TASARIM DEĞİŞKENLERİ ÜZERİNE ANALİTİK BİR İNCELEME
PAMUKKALE ÜNİ VERSİ TESİ MÜHENDİ SLİ K FAKÜLTESİ PAMUKKALE UNIVERSITY ENGINEERING COLLEGE MÜHENDİ SLİ K Bİ L İ MLERİ DERGİ S İ JOURNAL OF ENGINEERING SCIENCES YIL CİLT SAYI SAYFA : 1 : 7 : 1 : 71- BASİT
DetaylıYAPILARDA BURULMA DÜZENSİZLİĞİ
YAPILARDA BURULMA DÜZENSİZLİĞİ M. Sami DÖNDÜREN a Adnan KARADUMAN a M. Tolga ÇÖĞÜRCÜ a Mustafa ALTIN b a Selçuk Üniversitesi Mühendislik Mimarlık Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Konya b Selçuk Üniversitesi
Detaylıδ / = P L A E = [+35 kn](0.75 m)(10 ) = mm Sonuç pozitif olduğundan çubuk uzayacak ve A noktası yukarı doğru yer değiştirecektir.
A-36 malzemeden çelik çubuk, şekil a gösterildiği iki kademeli olarak üretilmiştir. AB ve BC kesitleri sırasıyla A = 600 mm ve A = 1200 mm dir. A serbest ucunun ve B nin C ye göre yer değiştirmesini belirleyiniz.
DetaylıYüksek beton mukavemetli betonarme kirişlerde uygun sonlu eleman boyutları
itüdergisi/d mühendislik Cilt:3, Sayı:1, 22-28 Şubat 24 Yüksek beton mukavemetli betonarme kirişlerde uygun sonlu eleman boyutları Güray ARSLAN *, Zekeriya POLAT YTÜ İnşaat Fakültesi, İnşaat Mühendisliği
DetaylıSaf Eğilme(Pure Bending)
Saf Eğilme(Pure Bending) Saf Eğilme (Pure Bending) Bu bölümde doğrusal, prizmatik, homojen bir elemanın eğilme etkisi altındaki şekil değiştirmesini/ deformasyonları incelenecek. Burada çıkarılacak formüller
DetaylıMAK 210 SAYISAL ANALİZ
MAK 210 SAYISAL ANALİZ BÖLÜM 7- SAYISAL TÜREV Doç. Dr. Ali Rıza YILDIZ 1 GİRİŞ İntegral işlemi gibi türev işlemi de mühendislikte çok fazla kullanılan bir işlemdir. Basit olarak bir fonksiyonun bir noktadaki
DetaylıCopyright The McGraw-Hill Companies, Inc. Permission required for reproduction or display. BÖLÜM 7. Adi Diferansiyel Denklemlerin Sayısal Çözümü
Copyright The McGraw-Hill Companies, Inc. Permission required for reproduction or display. BÖLÜM 7 Adi Diferansiyel Denklemlerin Sayısal Çözümü Copyright The McGraw-Hill Companies, Inc. Permission required
DetaylıTAMAMLAYICI FONKSİYONLAR METODU İLE ÜNİFORM OLMAYAN KESİTE SAHİP ÇUBUĞUN ZORLANMIŞ TİTREŞİM ANALİZİ
XIX. ULUSAL MEKANİK KONGRESİ - Ağustos, Karadeniz Teknik Üniversitesi, Trabzon TAMAMLAYICI FONKSİYONLAR METODU İLE ÜNİFORM OLMAYAN KESİTE SAHİP ÇUBUĞUN ZORLANMIŞ TİTREŞİM ANALİZİ Kerimcan Çelebi, Durmuş
DetaylıPlazma İletiminin Optimal Kontrolü Üzerine
Plazma İletiminin Optimal Kontrolü Üzerine 1 Yalçın Yılmaz, 2 İsmail Küçük ve 3 Faruk Uygul *1 Faculty of Arts and Sciences, Dept. of Mathematics, Sakaya University, Sakarya, Turkey 2 Faculty of Chemical
DetaylıİTKİLİ MOTORLU UÇAĞIN YATAY UÇUŞ HIZI
İTKİLİ MOTORLU UÇAĞIN YATAY UÇUŞ HIZI Mustafa Cavcar Anadolu Üniversitesi Havacılık ve Uzay Bilimleri Fakültesi 26470 Eskişehir Yatay uçuş sabit uçuş irtifaında yeryüzüne paralel olarak yapılan uçuştur.
DetaylıMAK 210 SAYISAL ANALİZ
MAK 210 SAYISAL ANALİZ BÖLÜM 5- SONLU FARKLAR VE İNTERPOLASYON TEKNİKLERİ Doç. Dr. Ali Rıza YILDIZ MAK 210 - Sayısal Analiz 1 İNTERPOLASYON Tablo halinde verilen hassas sayısal değerler veya ayrık noktalardan
DetaylıFotoğraf Albümü. Zeliha Kuyumcu. Mesnetlerinden Farklı Yer Hareketlerine Maruz Kablolu Köprülerin Stokastik Analizi
Mesnetlerinden Farklı Yer Hareketlerine Maruz Kablolu Köprülerin Stokastik Analizi Fotoğraf Albümü Araş. Gör. Zeliha TONYALI* Doç. Dr. Şevket ATEŞ Doç. Dr. Süleyman ADANUR Zeliha Kuyumcu Çalışmanın Amacı:
DetaylıMukavemet. Betonarme Yapılar. İç Kuvvet Diyagramları. Dr. Haluk Sesigür İ.T.Ü. Mimarlık Fakültesi Yapı ve Deprem Mühendisliği
Betonarme Yapılar Dr. Haluk Sesigür İ.T.Ü. Mimarlık Fakültesi Yapı ve Deprem Mühendisliği KİRİŞ MESNETLENME TİPLERİ VE YÜKLER KİRİŞ MESNETLENME TİPLERİ VE YÜKLER (a) Basit kiriş (b) Sürekli kiriş (c) Konsol
DetaylıMAK 210 SAYISAL ANALİZ
MAK 210 SAYISAL ANALİZ BÖLÜM 8- SAYISAL İNTEGRASYON 1 GİRİŞ Mühendislikte sık karşılaşılan matematiksel işlemlerden biri integral işlemidir. Bilindiği gibi integral bir büyüklüğün toplam değerinin bulunması
DetaylıDİFERANSİYEL QUADRATURE ELEMAN METODU (DQEM) İLE YAPI ELEMANLARININ STATİK ANALİZİ
PAMUKKAE ÜİVERSİTESİ MÜHEDİ SİK FAKÜTESİ PAMUKKAE UIVERSITY EGIEERIG COEGE MÜHEDİSİK B İ İ MERİ DERGİSİ JOURA OF EGIEERIG SCIECES YI CİT SAYI SAYFA : 00 : 0 : : -00 DİFERASİYE QUADRATURE EEMA METODU (DQEM)
DetaylıYapıların Kirişlerdeki Çatlama Gözönüne Alınarak Rijit Diyafram Modeli İle Üç Boyutlu Analizi
ECAS Uluslararası Yapı Ve Deprem Mühendisliği Sempozyumu, 4 Ekim, Orta Doğu Teknik Üniversitesi, Ankara, Türkiye Yapıların Kirişlerdeki Çatlama Gözönüne Alınarak Rijit Diyaram Modeli İle Üç Boyutlu Analizi
DetaylıDEĞİŞKEN EN KESİTLİ ÇUBUKLARIN KARIŞIK SONLU ELEMANLAR YÖNTEMİ İLE BOYUNA TİTREŞİM ANALİZİ
XIX. ULUSAL MKANİK KONGRSİ 24-28 Ağustos 25, Karadeniz Teknik Üniversitesi, Trabzon DĞİŞKN N KSİTLİ ÇUBUKLARIN KARIŞIK SONLU LMANLAR YÖNTMİ İL BOYUNA TİTRŞİM ANALİZİ Safiye cer, Fethi Kadıoğlu 2,2 İstanbul
DetaylıBATMIŞ YÜZEYLERE GELEN HİDROSTATİK KUVVETLER
BATMIŞ YÜZEYLERE GELEN HİDROSTATİK KUVVETLER Yrd. Doç. Dr. Beytullah EREN Çevre Mühendisliği Bölümü BATMIŞ YÜZEYLERE GELEN HİDROSTATİK KUVVETLER Atatürk Barajı (Şanlıurfa) BATMIŞ YÜZEYLERE ETKİYEN KUVVETLER
DetaylıHARAKETLİ YÜK PROBLEMİNİN DENEYSEL OLARAK İNCELENMESİ
Kıral, Malgaca ve Akdağ, UMTS27, C:1,351-36 HARAKETLİ YÜK PROBLEMİNİN DENEYSEL OLARAK İNCELENMESİ Zeki KIRAL*, Levent MALGACA*, Murat AKDAĞ* (*) Dokuz Eylül Üniversitesi, Mühendislik Fakültesi, Makina
DetaylıDEÜ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MÜHENDİSLİK BİLİMLERİ DERGİSİ Cilt: 14 Sayı: 42 sh EKİM 2012
EÜ MÜHENİSLİK FAKÜLTESİ MÜHENİSLİK BİLİMLERİ ERGİSİ Cilt: 1 Sayı: sh. 33- EKİM 01 KOMPOZİT EĞRİ ÇUBUKLARIN OĞAL FREKANS VE BURKULMA YÜKÜ ANALİZİ (NATURAL FREUENCY AN BUCKLING ANALYSIS OF LAMINATE CURVE
DetaylıT.C. BİLECİK ŞEYH EDEBALİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE VE İMALAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MIM331 MÜHENDİSLİKTE DENEYSEL METODLAR DERSİ
T.C. BİLECİK ŞEYH EDEBALİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE VE İMALAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MIM331 MÜHENDİSLİKTE DENEYSEL METODLAR DERSİ 3 NOKTA EĞME DENEY FÖYÜ ÖĞRETİM ÜYESİ YRD.DOÇ.DR.ÖMER KADİR
DetaylıSistem Dinamiği. Bölüm 4-Mekanik Sistemlerde Yay ve Sönüm Elemanı. Doç.Dr. Erhan AKDOĞAN
Sistem Dinamiği Bölüm 4-Mekanik Sistemlerde Yay ve Sönüm Elemanı Sunumlarda kullanılan semboller: El notlarına bkz. Yorum Bolum No.Alt Başlık No.Denklem Sıra No Denklem numarası YTÜ-Mekatronik Mühendisliği
DetaylıBÖLÜM 4: MADDESEL NOKTANIN KİNETİĞİ: İMPULS ve MOMENTUM
BÖLÜM 4: MADDESEL NOKTANIN KİNETİĞİ: İMPULS ve MOMENTUM 4.1. Giriş Bir önceki bölümde, hareket denklemi F = ma nın, maddesel noktanın yer değiştirmesine göre integrasyonu ile elde edilen iş ve enerji denklemlerini
Detaylı18.034 İleri Diferansiyel Denklemler
MIT AçıkDersSistemi http://ocw.mit.edu 18.034 İleri Diferansiyel Denklemler 2009 Bahar Bu bilgilere atıfta bulunmak veya kullanım koşulları hakkında bilgi için http://ocw.mit.edu/terms web sitesini ziyaret
DetaylıTabakalı Kompozit Plakların Sonlu Farklar Yöntemi ile Statik Analizi Static Analysis of Laminated Composite Plates by Finite Difference Method
Pamukkale Üniversitesi Mühendislik Bilimleri Dergisi Cilt 17, Sayı 1, 2011, Sayfa 51-62 Tabakalı Kompozit Plakların Sonlu Farklar Yöntemi ile Statik Analizi Static Analysis of Laminated Composite Plates
DetaylıMERKEZİ ÇELİK ÇAPRAZLA TEŞKİL EDİLMİŞ ÇOK KATLI ÇELİK YAPILARIN İKİNCİ MERTEBE ANALİZİ
İstanbul Ticaret Üniversitesi Fen Bilimleri Dergisi Yıl: 0 Sayı: 0 Güz 0 s.- MERKEZİ ÇELİK ÇAPRAZLA TEŞKİL EDİLMİŞ ÇOK KATLI ÇELİK YAPILARIN İKİNCİ MERTEBE ANALİZİ M. Emin KURAL *, Özer ZEYBEK ** Geliş:.0.0
DetaylıGeometriden kaynaklanan etkileri en aza indirmek için yük ve uzama, sırasıyla mühendislik gerilmesi ve mühendislik birim şekil değişimi parametreleri elde etmek üzere normalize edilir. Mühendislik gerilmesi
DetaylıDoç. Dr. Mehmet ÇEVİK
Doç. Dr. Mehmet ÇEVİK ÖĞRENİM DURUMU Derece Üniversite Bölüm / Program Yıllar Lisans Boğaziçi Üniversitesi İnşaat Mühendisliği 986-990 Y. Lisans Boğaziçi Üniversitesi Fen Bilimleri Enstitüsü, İnşaat Mühendisliği
DetaylıJournal of Engineering and Natural Sciences Mühendislik ve Fen Bilimleri Dergisi
Journal of Engineering and Natural Sciences Mühendislik ve Fen Bilimleri Dergisi Sigma / FREE VIBRATION ANAYSIS OF BEAMS SUBJECTED TO AXIA OAD UNDER VARIOUS BOUNDARY CONDITIONS Mesut ŞİMŞEK * Yıldız Teknik
DetaylıBİLECİK ŞEYH EDEBALİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE VE İMALAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ
BİLECİK ŞEYH EDEBALİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE VE İMALAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MÜHENDİSLİKTE DENEYSEL METOTLAR-II GENİŞLETİLMİŞ YÜZEYLERDE ISI TRANSFERİ DENEYİ 1.Deneyin Adı: Genişletilmiş
DetaylıÇekme Rijitleşmesinin FRP ve Çelik Donatılı Betonarme Kirişlerin Yük-Deplasman Davranışı Üzerindeki Etkisi
Çukurova Üniversitesi Mühendislik Mimarlık Fakültesi Dergisi, 31(1), 429-439 ss., Haziran 2016 Çukurova University Journal of the Faculty of Engineering and Architecture, 31(1), pp. 429-439, June 2016
DetaylıMesleki Terminoloji. Sayısal Analiz DERSİ VEREN: ARŞ. GRV. DR. GÖKSEL BİRİCİK MEHMET EMRE ÖNDER DOĞAÇ CEM İŞOĞLU
Mesleki Terminoloji DERSİ VEREN: ARŞ. GRV. DR. GÖKSEL BİRİCİK Sayısal Analiz MEHMET EMRE ÖNDER - 12011061 DOĞAÇ CEM İŞOĞLU - 11011074 Sayısal Analiz Nedir? Sayısal analiz, yada diğer adıyla numerik analiz,
DetaylıİÇİNDEKİLER. BÖLÜM 1 Değişkenler ve Grafikler 1. BÖLÜM 2 Frekans Dağılımları 37
İÇİNDEKİLER BÖLÜM 1 Değişkenler ve Grafikler 1 İstatistik 1 Yığın ve Örnek; Tümevarımcı ve Betimleyici İstatistik 1 Değişkenler: Kesikli ve Sürekli 1 Verilerin Yuvarlanması Bilimsel Gösterim Anlamlı Rakamlar
DetaylıDEĞİŞKEN KESİTLİ ÇERÇEVELERİN ELEKTRONİK TABLOLARLA ANALİZ VE TASARIMI
XVIII. ULUSAL MEKANİK KONGRESİ 26-3 Ağustos 213, Celal Bayar Üniversitesi, Manisa DEĞİŞKEN KESİTLİ ÇERÇEVELERİN ELEKTRONİK TABLOLARLA ANALİZ VE TASARIMI Sedat Savaş 1, Mustafa Ülker 2 1 Fırat Üniversitesi,
DetaylıDeprem Etkisi Altında Tasarım İç Kuvvetleri
Prof. Dr. Günay Özmen gunayozmen@hotmail.com Deprem Etkisi Altında Tasarım İç Kuvvetleri 1. Giriş Deprem etkisi altında bulunan çok katlı yapılarda her eleman için kendine özgü ayrı bir elverişsiz deprem
DetaylıFL 3 DENEY 4 MALZEMELERDE ELASTĐSĐTE VE KAYMA ELASTĐSĐTE MODÜLLERĐNĐN EĞME VE BURULMA TESTLERĐ ĐLE BELĐRLENMESĐ 1. AMAÇ
Malzemelerde Elastisite ve Kayma Elastisite Modüllerinin Eğme ve Burulma Testleri ile Belirlenmesi 1/5 DENEY 4 MAZEMEERDE EASTĐSĐTE VE KAYMA EASTĐSĐTE MODÜERĐNĐN EĞME VE BURUMA TESTERĐ ĐE BEĐRENMESĐ 1.
DetaylıÖZGEÇMİŞ. 1. Adı Soyadı: Mehmet Tarık Atay. 2. Doğum Tarihi: 13 Kasım 1969. 3. Unvanı: Yrd. Doç. Dr. 4. Öğrenim Durumu:
ÖZGEÇMİŞ 1. Adı Soyadı: Mehmet Tarık Atay 2. Doğum Tarihi: 13 Kasım 1969 3. Unvanı: Yrd. Doç. Dr. 4. Öğrenim Durumu: Derece Alan Üniversite Yıl Lisans Matematik Orta Doğu Teknik Üniversitesi 1993 Y. Matematik
DetaylıSTATİK. Ders_9. Doç.Dr. İbrahim Serkan MISIR DEÜ İnşaat Mühendisliği Bölümü. Ders notları için: GÜZ
STATİK Ders_9 Doç.Dr. İbrahim Serkan MISIR DEÜ İnşaat Mühendisliği Bölümü Ders notları için: http://kisi.deu.edu.tr/serkan.misir/ 2017-2018 GÜZ ALANLAR İÇİN ATALET MOMENTİNİN TANIMI, ALAN ATALET YARIÇAPI
DetaylıBetonarme Kirişlerin Etkin Eğilme Rijitliği Analizi ve Yönetmeliklerle Karşılaştırması
2018 Published in 2ND International Symposium on Natural Hazards and Disaster Management 04-06 MAY 2018 (ISHAD2018 Sakarya Turkey) Betonarme Kirişlerin Etkin Eğilme Rijitliği Analizi ve Yönetmeliklerle
DetaylıElastisite Teorisi Hooke Yasası Normal Gerilme-Şekil değiştirme
Elastisite Teorisi Hooke Yasası Normal Gerilme-Şekil değiştirme Gerilme ve Şekil değiştirme bileşenlerinin lineer ilişkileri Hooke Yasası olarak bilinir. Elastisite Modülü (Young Modülü) Tek boyutlu Hooke
DetaylıBETONARME KESİT DAVRANIŞINDA EKSENEL YÜK, MALZEME MODELİ VE SARGI DONATISI ORANININ ETKİSİ
Beşinci Ulusal Deprem Mühendisliği Konferansı, 26-30 Mayıs 2003, İstanbul Fifth National Conference on Earthquake Engineering, 26-30 May 2003, Istanbul, Turkey Bildiri No: AT-124 BETONARME KESİT DAVRANIŞINDA
DetaylıMukavemet-II. Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş
Mukavemet-II Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş Bölüm 9 Kirişlerin Yer Değiştirmesi Kaynak: Cisimlerin Mukavemeti, F.P. Beer, E.R. Johnston, J.T. DeWolf, D.F. Mazurek, Çevirenler: A. Soyuçok, Ö. Soyuçok. 9.1 Giriş
DetaylıMEVCUT BİNALARDA DEPREM PERFORMANSLARININ AYRINTILI İNCELEME YÖNTEMLERİ İLE DEĞERLENDİRİLMESİ
. Uluslararası Deprem Mühendisliği ve Sismoloji Konferansı - Ekim 7 ANADOLU ÜNİVERSİTESİ ESKİŞEHİR MEVCUT BİNALARDA DEPREM PERFORMANSLARININ AYRINTILI İNCELEME YÖNTEMLERİ İLE DEĞERLENDİRİLMESİ Ç. ÇIRAK,
DetaylıDoç. Dr. Mehmet ÇEVİK
Doç. Dr. Mehmet ÇEVİK ÖĞRENİM DURUMU Derece Üniversite Bölüm / Program Yıllar Lisans Boğaziçi Üniversitesi İnşaat Mühendisliği 986-990 Y. Lisans Boğaziçi Üniversitesi Fen Bilimleri Enstitüsü, İnşaat Mühendisliği
DetaylıMakine Mühendisliği Bölümü Department of Mechanical Engineering MAK 303 MAKİNE TASARIMI I ME 303 MACHINE DESIGN I
Makine Mühendisliği Bölümü Department of Mechanical Engineering MAK 303 MAKİNE TASARIMI I ME 303 MACHINE DESIGN I 2014-2015 Güz Dönemi - 2014-2015 Fall Semester Ara Sınav - Midterm Dr. Mehmet Ali Güler
DetaylıBAŞKENT ÜNİVERSİTESİ MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAK 402 MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ LABORATUVARI DENEY - 3 ÜÇ NOKTALI EĞİLME DENEYİ
BAŞKENT ÜNİVERSİTESİ MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAK 402 MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ LABORATUVARI DENEY - 3 ÜÇ NOKTALI EĞİLME DENEYİ GİRİŞ Yapılan herhangi bir mekanik tasarımda kullanılacak malzemelerin belirlenmesi
DetaylıŞekil 1. DEÜ Test Asansörü kuyusu.
DOKUZ EYLÜL ÜNĐVERSĐTESĐ TEST ASANSÖRÜ KUYUSUNUN DEPREM YÜKLERĐ ETKĐSĐ ALTINDAKĐ DĐNAMĐK DAVRANIŞININ ĐNCELENMESĐ Zeki Kıral ve Binnur Gören Kıral Dokuz Eylül Üniversitesi, Mühendislik Fakültesi, Makine
DetaylıİÇİNDEKİLER. ÖNSÖZ... iii İÇİNDEKİLER... v
İÇİNDEKİLER ÖNSÖZ... iii İÇİNDEKİLER... v BÖLÜM 1.... 1 1.1. GİRİŞ VE TEMEL KAVRAMLAR... 1 1.2. LİNEER ELASTİSİTE TEORİSİNDE YAPILAN KABULLER... 3 1.3. GERİLME VE GENLEME... 4 1.3.1. Kartezyen Koordinatlarda
DetaylıFEN FAKÜLTESİ MATEMATİK BÖLÜMÜ YAZ OKULU DERS İÇERİGİ. Bölümü Dersin Kodu ve Adı T P K AKTS
Bir Dönemde Okutulan Ders Saati MAT101 Genel I (Mühendislik Fakültesi Bütün Bölümler, Fen Fakültesi Kimya ve Astronomi Bölümleri) 1 Kümeler, reel sayılar, bir denklem veya eşitsizliğin grafiği 2 Fonksiyonlar,
DetaylıYARI RİJİT BİRLEŞİMLİ ÇELİK ÇERÇEVELERİN ANALİZİ
YARI RİJİT BİRLEŞİMLİ ÇELİK ÇERÇEVELERİN ANALİZİ ARAŞ. GÖR. ÖZGÜR BOZDAĞ İş Adresi: D.E.Ü. Müh. Fak. İnş.Böl. Kaynaklar Yerleşkesi Tınaztepe-Buca / İZMİR İş Tel-Fax: 0 232 4531191-1073 Ev Adresi: Yeşillik
DetaylıİÇİNDEKİLER KISIM 1: BİRİNCİ MERTEBE ADİ DİFERENSİYEL DENKLEMLER
İÇİNDEKİLER KISIM 1: BİRİNCİ MERTEBE ADİ DİFERENSİYEL DENKLEMLER 1.1. Fiziksel Kanunlar ve Diferensiyel Denklemler Arasındaki İlişki... 1 1.2. Diferensiyel Denklemlerin Sınıflandırılması ve Terminoloji...
DetaylıElastik Zeminlere Oturan Plakların Sonlu Izgara Yöntemi ile Yaklaşık Çözümü *
İMO Teknik Dergi, 008 5-5, Yazı 93 Elastik Zeminlere Oturan Plakların Sonlu Izgara Yöntemi ile Yaklaşık Çözümü * A. Halim KARAŞİN* Polat GÜLKAN** ÖZ Elastik zemine oturan plaklara mühendislik mekaniğinde
DetaylıANLIK BASINÇ YÜKÜ ALTINDAKİ BASİT MESNETLİ PLAKLARIN DİNAMİK DAVRANIŞININ DİFERANSİYEL KARELEME YÖNTEMİ İLE İNCELENMESİ
XV. Ulusal Mekanik Kongresi,3-7 Eylül 27,ISPARTA ANLIK BASINÇ YÜKÜ ALTINDAKİ BASİT MESNETLİ PLAKLARIN DİNAMİK DAVRANIŞININ DİFERANSİYEL KARELEME YÖNTEMİ İLE İNCELENMESİ Murat Tuna ve Halit S. Türkmen İstanbul
DetaylıKompozit Malzemeler ve Mekaniği. Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş
Kompozit Malzemeler ve Mekaniği Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş Bölüm 3 Laminanın Mikromekanik Analizi Kaynak: Kompozit Malzeme Mekaniği, Autar K. Kaw, Çevirenler: B. Okutan Baba, R. Karakuzu. 3 Laminanın Mikromekanik
DetaylıDairesel Temellerde Taban Gerilmelerinin ve Kesit Zorlarının Hesabı
Prof. Dr. Günay Özmen İTÜ İnşaat Fakültesi (Emekli), İstanbul gunozmen@yahoo.com Dairesel Temellerde Taban Gerilmelerinin ve Kesit Zorlarının Hesabı 1. Giriş Zemin taşıma gücü yeter derecede yüksek ya
DetaylıDEPREME DAYANIKLI YAPI TASARIMI
DEPREME DAYANIKLI YAPI TASARIMI Planda Düzensizlik Durumları 6. Hafta Yrd. Doç. Dr. Alper CUMHUR Kaynak: Sakarya Üniversitesi / İnşaat Mühendisliği Bölümü / Depreme Dayanıklı Betonarme Yapı Tasarımı Ders
DetaylıMUKAVEMET Öğr. Gör. Fatih KURTULUŞ
www.sakarya.edu.tr MUKAVEMET Öğr. Gör. Fatih KURTULUŞ www.sakarya.edu.tr 1. DÜŞEY YÜKLÜ KİRİŞLER Cisimlerin mukavemeti konusunun esas problemi, herhangi bir yapıya uygulanan bir kuvvetin oluşturacağı gerilme
Detaylıİstanbul Teknik Üniversitesi Uçak ve Uzay Bilimleri Fakültesi
İstanbul Teknik Üniversitesi Uçak ve Uzay Bilimleri Fakültesi Maslak,34469 İstanbul UCK 328 YAPI TASARIMI Prof. Dr. Zahit Mecitoğlu ÖDEV-II: İTÜ hafif ticari helikopteri için iniş takımı analizi 110030011
Detaylıİstatistik ve Olasılık
İstatistik ve Olasılık KORELASYON ve REGRESYON ANALİZİ Doç. Dr. İrfan KAYMAZ Tanım Bir değişkenin değerinin diğer değişkendeki veya değişkenlerdeki değişimlere bağlı olarak nasıl etkilendiğinin istatistiksel
DetaylıBURULMA DENEYİ 2. TANIMLAMALAR:
BURULMA DENEYİ 1. DENEYİN AMACI: Burulma deneyi, malzemelerin kayma modülü (G) ve kayma akma gerilmesi ( A ) gibi özelliklerinin belirlenmesi amacıyla uygulanır. 2. TANIMLAMALAR: Kayma modülü: Kayma gerilmesi-kayma
DetaylıBurma deneyinin çekme deneyi kadar geniş bir kullanım alanı yoktur ve çekme deneyi kadar standartlaştırılmamış bir deneydir. Uygulamada malzemelerin
BURMA DENEYİ Burma deneyinin çekme deneyi kadar geniş bir kullanım alanı yoktur ve çekme deneyi kadar standartlaştırılmamış bir deneydir. Uygulamada malzemelerin genel mekanik özelliklerinin saptanmasında
DetaylıBİL 810 İnşaat Mühendisliğinde Bilgisayar Uygulamaları
BİL 810 İnşaat Mühendisliğinde Bilgisayar Uygulamaları Excel ile grafik kullanımı (Yüzey Grafiği) Siyah-Beyaz çıktı için işaretleyici şeklinin değiştirilmesi Excel ile Çizilmiş Grafiğin Word e ile kullanılması
DetaylıErciyes Üniversitesi Fen Bilimleri Enstitüsü Dergisi 26(1): 1-6 (2010)
Perde konumunun ve zemin sınıfının betonarme yapılardaki hasar oranına etkisi Erkut Sayın *, Burak Yön, Yusuf Calayır Fırat Üniversitesi Mühendislik Fakültesi, İnşaat Mühendisliği Bölümü, Elazığ, TURKEY
DetaylıBETONARME KOLONLARIN AKMA EĞRİLİKLERİNİN TESPİTİ İÇİN TBDY-2016 DA VERİLEN AMPİRİK BAĞINTILARIN İNCELENMESİ
ÖZET: BETONARME KOLONLARIN AKMA EĞRİLİKLERİNİN TESPİTİ İÇİN TBDY-2016 DA VERİLEN AMPİRİK BAĞINTILARIN İNCELENMESİ A. Demir 1, G. Dok 1 ve H. Öztürk 2 1 Araştırma Görevlisi, İnşaat Müh. Bölümü, Sakarya
DetaylıSONUÇLAR : Deneylerde ansal birim uzama varlığı nedeni. e = s/e 2. -f-s/e, (1.0-exp (Ei/v) t) formülünün kullanılması daha uygun gözükebilir.
24 TABLO : I. Yorulma deneylermde kullanılan traverten, kireçtaşı ve andezit örnekleri için Kelvin - Voigt modeline göre hesaplanan elâstik modül (E) ve viskosite (v) değerleri. Uygulanan basınç 211.03
Detaylıİki Boyutlu Yapılar için Doğrudan Rijitlik Metodu (Direct Stiffness Method) (İleri Yapı Statiği II. Kısım)
İki Boyutlu Yapılar için Doğrudan Rijitlik Metodu (Direct Stiffness Method) (İleri Yapı Statiği II. Kısım) Doç. Dr. Özgür Özçelik Dokuz Eylül Üniversitesi, Müh. Fak., İnşaat Müh. Böl. Genel Genel Genel
Detaylı