Çelik Çaprazlı Çerçevelerde Farklı Performans Seviyeleri İçin Sismik Enerji İstemleri
|
|
- Süleyman Tarhan
- 7 yıl önce
- İzleme sayısı:
Transkript
1 Çelik Çaprazlı Çerçevelerde Farklı Performans Seviyeleri İçin Sismik Enerji İstemleri Selçuk DOĞRU 1, Bora AKŞAR 2 Bülent AKBAŞ 3, Jay SHEN 4, Bilge DORAN 5 1 Doktora Öğrencisi, Gebze Teknik Üniversitesi Deprem ve Yapı Müh. Anabilim Dalı, Kocaeli, e-posta: baksar@gtu.edu.tr 2 Araş.Gör., Doktora Öğrencisi, Gebze Teknik Üniversitesi Deprem ve Yapı Müh. Ana Bilim Dalı, Kocaeli, e-posta: seltrue@hotmail.com 3 Prof.Dr., Gebze Teknik Üniversitesi Deprem ve Yapı Mühendisliği Anabilim Dalı, Kocaeli, e-posta: akbasb@gtu.edu.tr 4 Doç.Dr., Iowa State Üniversitesi, İnşaat Mühendisliği Bölümü, Iowa, Amerika, e-posta: jshen@iastate.edu 5 Yıldız Teknik Üniversitesi, İnşaat Fakültesi, İstanbul, Turkey e-posta: doran@yildiz.edu.tr Öz Enerji esaslı depreme dayanıklı yapı tasarımı, performansa dayalı tasarımda bir alternatif olarak değerlendirilebilir. Enerji ve enerji parametreleri orta veya şiddetli depremlere maruz yapıların tasarımı için en umut veren parametrelerdir. Yapıya etkiyen deprem etkisi; enerji girişi, yapısal özelliklerin bir fonksiyonu ve yer hareketinin özellikleri olarak düşünülebilir. Bu bildirinin amacı, performansa dayalı deprem mühendisliği altında farklı performans seviyeleri (can güvenliği, göçme öncesi) için enerji esaslı bir değerlendirme sunmaktır. Tasarımın rasyonel, uygulanabilir ve ileri çalışmaların ihtiyacına uygun olduğunu göstermek için özellikle çelik çaprazlı çerçeveler seçilmiştir. Alçak ve orta katlı çelik çaprazlı çerçeveleri, ASCE 7-10 ve AISC yönetmeliklerine uygun şekilde analiz edilecektir. Çerçevelerin orta ve yüksek seviyelerdeki sismik enerji taleplerini değerlendirmek için uygun yer hareketleri seçilmiştir. Doğrusal olmayan zaman tanım alanında yapılacak analizler de aşılma olasılığı 10% ve 2% olan yer hareketleri kullanılacaktır. Anahtar Kelimeler: Çelik çaprazlı çerçeveler, Enerji istemleri, Sismik tasarım Giriş Yapıların sismik tasarımında geleneksel yöntem dayanım esaslıdır. Yapının dayanım esaslı tasarımında, düşey yükler ile birlikte belirli miktarda yanal sismik yük etki ettirilir. Yapısal elemanlarının boyutlandırılması, kapasitesinin talep edilen dayanımdan az olmaması prensibini sağlayacak şekilde belirlenir. Bununla birlikte, deprem yönetmeliklerinde tanımlanan sismik kuvvetler, yapıya sadece minimum yanal dayanım sağlamakta fakat tasarım depreminde hasar görmeme durumunu amaçlamamaktadır (Akbas vd., 2001). Kuvvetli yer hareketleri altında bir yapının büyük elastik olmayan 105
2 şekil değiştirme yapacağı beklenir. Performansa dayalı depreme dayanıklı yapı tasarımı, kavramsal yapısıyla rasyonel ve titiz yaklaşımlar getirmekte ve son iki yıldır yaygın olarak kullanılmaktadır. Performansa dayalı tasarım yaklaşımı, yapının sismik performansını gerçeğe uygun olarak açıklamakta ve yapısal tasarım aşamaları bakımından daha rasyonel bir yaklaşım sunmaktadır (Shen vd., 2000). Enerji esaslı depreme dayanıklı yapı tasarımı, performansa dayalı tasarımda bir alternatif olarak değerlendirilebilir (Housner, 1956). Enerji ve enerji parametreleri orta veya şiddetli depremlere maruz yapıların tasarımı için en umut veren parametrelerdir (Akbas ve Shen, 2002), (Shen ve Akbas,1999), (Fajfar vd., 1991). Yapıya etkiyen deprem etkisi; enerji girişi, yapısal özelliklerin bir fonksiyonu ve yer hareketinin özellikleri olarak düşünülebilir. Yapılar, deprem sırasında yapıya giren bütün enerjiyi tüketmek zorundadır. Depremler oldukça düzensiz yer hareketleri olmalarına karşın, yapıya giren enerji oldukça kararlı bir değerdir. Enerji girişi, yer hareketinin özelliklerinin (etkili yer hareketi süresi, genlik, frekans içeriği, vb.) ve yapısal özelliklerin (kütle, doğal periyod) bir fonksiyonudur (Akiyama, 1985). Performansa dayalı tasarım felsefesine uygun olarak, yapıya giren enerji girişi, bu enerjinin yapı boyunca dağılımı ve yapı elemanları enerji tüketme kapasitelerini belirlemek enerjiye esaslı yöntemin temellerini oluşturmaktadır. Bu gereksinimlerin çözülmesi sonucunda bir yapıya enerji girişi ve enerji kapasitesini karşılaştırmak mümkün olacak ve böylece yapının depreme dayanıklılığı farklı performans seviyeleri için hesaplanabilecektir (Akbas vd., 2001). Bu bildirinin amacı, performansa dayalı deprem mühendisliği altında farklı performans seviyeleri (can güvenliği, göçme öncesi) için enerji esaslı bir tasarım yöntemi sunmaktır. Tasarımın rasyonel, uygulanabilir ve ileri çalışmaların ihtiyacına uygun olduğunu göstermek için özellikle çelik çaprazlı çerçeveler seçilmiştir. Bu amaçla, alçak ve orta katı temsilen 4 ve 8 katlı çelik X ve ters V çaprazlı çerçeveler ASCE 7 (2010) ve AISC 341 (2010) yönetmeliklerine uygun şekilde tasarlanmıştır. Çerçevelerin orta ve yüksek seviyelerdeki sismik enerji taleplerini değerlendirmek için uygun yer hareketleri seçilmiştir. Doğrusal olmayan zaman tanım alanında yapılacak analizler de aşılma olasılığı 10% ve 2% hareketleri kullanılacaktır. Enerjiye Dayalı Tasarım Yaklaşımı Enerji kavramlarına bağlı depreme dayanıklı bir yapı tasarımı, deprem tarafından oluşan enerji talebinin yapı enerji kapasitesinden küçük ya da eşit olması olarak ifade edilebilir. Aşağıdaki hareket denklemleri, enerji kavramlarını tanımlamak için yararlı olacaktır. Yatay bir yer hareketi etkisindeki viskoz sönümlü tek serbestlik dereceli (TSD) bir sistemin hareket denklemi aşağıdaki şekilde ifade edilebilir: mu cu + f = 0 (1) t + s Burada m kütle; c viskos sönüm katsayısı, f s, yay kuvveti ( doğrusal bir sistem için f s = ku, k= rijitlik), u kütlenin yere göre rölattif yer değiştirmesi, u g, yer hareketi yer değiştirmesi, u t = u + u g dir. Buna göre (1) denklemi yeniden yazılırsa, 106
3 mu + cu + f ( u, u ) = mu (2) s Enerjiye dayalı yöntemlerin oluşturulabilmesi için enerji denklemlerinin elde edilmesi gerekmektedir. Doğrusal olmayan tek serbestlik dereceli bir sisteme yer hareketi sırasında giren enerji, viskoz sönüm ve akma yoluyla tüketilmektedir. Doğrusal olmayan bir sistem için değişik enerji terimleri hareket denklemi (2 denklemi ) integre edilerek aşağıdaki gibi elde edilebilir (Chopra, 2010): u u u u mu du + cu du + f ( u, u ) du = mu du (3) s (3) denkleminin sağ tarafı yapıya giren toplam enerjiyi, E I (t), göstermektedir. E I (t), efektif sismik kuvvet tarafından yapılan iş olarak da tanımlanabilir. g g E = u I mu g du (4) 0 (3) denkleminin sol tarafındaki ilk terim kütlenin yere göre rölatif hareketiyle ilişkili olan kinetik enerjiyi, E K (t), göstermektedir. E K 2 mu mu du = mu du = (5) 2 = u u 0 0 (3) denkleminin sol tarafındaki ikinci terim viskoz sönüm yoluyla tüketilen enerjiyi, E D (t), göstermektedir. E D f du = cu du (6) = u u D 0 0 (3) denkleminin sol tarafındaki üçüncü terim ise sistemin akması sonucu oluşan histeretik enerjiyi, E H (t), ve elastik birim şekil değiştirme enerjisinin, E e (t), toplamını göstermektedir. Elastik birim şekil değiştirme enerjisi, E e (t): E e = f S 2k 2 (7) şeklinde ifade edilebilir. Burada k doğrusal olmayan sistemin başlangıç rijitliğini göstermektedir. Sistemin akması sonucu tüketilen histeretik enerji, E H (t), E H = u f S ( u, u ) du Ee (8) 0 Elastik davranışta, E H (t), sıfır olmakta ve inelastik davranışta E e nin E H a göre çok az olmasından dolayı ihmal edilebilmektedir. Bu enerji terimleri göz önüne alınarak bir sistemin enerji dengesi yeniden yazılabilir. 107
4 E = E + E + E E (9) I K D e + (9) denklemi tasarım denklemi olarak kabul edildiğinde (talep kapasite), sağ taraftaki dört terim yapının kapasitesini ve sol taraftaki terim ise yapıya giren enerjiyi, enerji talebini ifade etmektedir. Anlık kinetik ve elastik birim şekil değiştirme enerjisi, herhangi bir zamandaki yapıya giren toplam enerjinin az bir bölümünü oluşturmaktadır. Bu nedenle kinetik enerji ve elastik birim şekil değiştirme enerjisi ihmal edilebilir ve (9) denklemi tekrar yazılırsa: H E = E E (10) I D + Deprem hareketi sonunda (10) denklemindeki parametreler belirlenebilmekte ve yapı boyunca histeretik enerjinin dağılımı hesaplanabilmektedir. Bununla birlikte (9) denklemindeki enerji terimleri, yapı sisteminin yere göre rölatif hareketinden çıkarılan enerji değerleridir. Toplam enerji, E I, yer hareketi sonucu yapının temelinde oluşan toplam kesme kuvvetinin yaptığı işe göre de tanımlanabilir (Uang and Bertero, 1988). Bir yapıda iç kuvvetlere yol açan etkilerin rölatif yer değiştirmeler ve hızlar olduğu göz önüne alındığında, rölatif harekete göre tanımlanan enerji terimlerinin daha anlamlı olduğu görülmektedir (Chopra, 2010). H Sismik Enerji Taleplerinin Örnek Bir Çalışmada İncelenmesi Yapı Tanımı Farklı iki açıklıklı 4 ve 8 katlı, alçak ve orta katlı çelik X ve ters V çaprazlı çerçevelerini temsil eden taşıyıcı sistemler ASCE 7-10, AISC ve AISC yönetmeliklerine uygun şekilde tasarlanmıştır. Yapının plan ölçüleri 45m genişlik, 45m uzunluğa ve 9m mesafesinde 5 açıklıktan oluşmaktadır. 4 ve 8 katlı modellerde tipik kat yüksekliği 4m dir. 8 katlı modellerde zemin kat 5 m olarak tasarlanmıştır. Şekil 1, 2, 3 ve 4 de, tasarlanan çaprazlı çerçevelerinde kullanılan kesitler verilmiştir. 8 katlı modelde bodrum perdelerinin ve bodrumu çevreleyen zeminin yapının zemin seviyesindeki yatay deplasmanı engellediği kabul edilmiş ve sismik taban zemin seviyesi alınmıştır. Binaların doğrusal analizleri LRFD hükümlerine göre AISC standardına uygun olarak yapılmıştır. Normal katlarda eleman ağırlıklarını da içeren sabit yükler 5.0 kn/m 2, hareketli yükler ise 2.4kN/m 2 olarak alınmıştır. Çatı katlarında sabit ve hareketli yükler sırasıyla 4kN/m 2 ve 1.4kN/m 2 olarak sisteme etki ettirilmiştir. Modellerde kolon ve kirişler S355 yapısal çelik kalitesinde Avrupa geniş başlıklı kesitler kullanılmıştır. Çapraz elemanlar S275 çelik kalitesinde kutu profiller kullanılmıştır. Çerçevelerin davranış spektrumu analizleri D sismik tasarım kategorisi için yapılmıştır. Ayrıca çerçevelerde eşdeğer deprem yükü yöntemine göre taban kesme kuvvetleri belirlenmiş ve davranış spektrumu analizlerinden elde edilen değerlerle karşılaştırılmış, gerekli durumlarda yükler arttırılmıştır. ASCE 7-10 hükümleri uyarınca çerçevelerin analizleri sonucu bulunan temel periyotlar (T), yaklaşık yöntemle belirlenen temel periyod (T a ) ve üst limit kat sayısı (C u ) ile kıyaslanmıştır. Temel periyodun (T), C u T a yı aşması durumunda analizlerde C u T a kullanılmıştır. 108
5 6. ÇELİK YAPILAR SEMPOZYUMU Şekil 1. 4 katlı ters V çaprazlı yapı görünüşü Şekil 2. 4 katlı X çaprazlı yapı görünüşü Şekil 3. 8 katlı ters V çaprazlı yapı görünüşü 109
6 Şekil 4. 8 katlı X çaprazlı yapı görünüşü Çerçevelerin temel periyodları (T), yaklaşık yöntemle hesaplanan periyodları (T a ), eşdeğer deprem yöntemine göre hesaplanan taban kesme kuvvetleri (V) ve davranış spektrumu ile elde edilmesi gereken minimum kesme kuvveti (V t ) Tablo 1 de sunulmuştur. Ters V tipindeki çapraz elemanlarının bağlandığı kiriş tasarımı, bağlanan çapraz elemanlarının aktaracağı beklenen maksimum kuvvetlere göre analiz edilmiştir. Yapısal sistemin stabilitesi arttırılmış deprem etkileri altında kontrol edilmiş ayrıca AISC yönetmeliğine göre belirlenmiş en kesit (kompaktlık) şartları kolon ve çaprazlar için yüksek sünek seviyesi, kirişler için orta seviye sünek olarak tasarlanmıştır. Tablo 1. Çaprazlı çerçeveler için temel periyodlar ve taban kesme kuvvetleri Kat 4-KAT 8-KAT Tip T (sn) T a (sn) C u C u T a (sn) T hesap (sn) Toplam Kütle (kn.sn 2 /m) V (kn) V t (kn) Ters V X Ters V X
7 Bina katlarının yatay düzlemde rijit diyafram hareketi yaptığı kabul edilmiştir. Çelik çaprazlı çerçevelerinin tasarımında taşıyıcı sistem davranış katsayısı (R=6), taşıyıcı sistem dayanım fazlalığı (veya büyütme) katsayısı (Ω o =2) ve yer değiştirme büyütme katsayısı (C d =5) alınarak taban kesme kuvveti, elemanlara etkiyen kuvvetler ve kat ötelenmeleri belirlenmiştir. Binaların sismik parametreleri, Ss=2.0g ve S 1 =1.0g olan bir bölgede olduğu kabul edilmiştir. Tasarım spektrumu için S DS =1.333g, S D1 = 0.666g ve uzun periyod bölgesine geçiş periyodu T L =12.0s alınmıştır. Çerçeveler ASCE 7-10 hükümleri uyarınca %2 göreli kat ötelenmesi sınırı göz önüne alınarak tasarlanmıştır. ASCE 7-10 a göre yanal harekete katılan eleman rijitliklerinin seviyesini belirleyen katsayı (redundancy factor), ρ = 1.3 alınarak deprem yüklemelerine dahil edilmiştir. Göreli kat ötelenmesi ve p-delta kontrollerinde ρ = 1.0 alınarak yönetmeliğe uygun olarak analizler geçekleştirilmiştir. Tasarlanan bütün çerçevelerin kolonları temele basit bağlantı ile mesnetlendiği kabul edilmiştir. Şekil 5. Tasarım Deprem Seviyesi ve Şiddetli Deprem Seviyesi ( SDS) için Davranış Spektrumları Aşılma olasılığı 10% ve 2% olan iki gurup yer hareketleri PEER kuvvetli yer hareketi veri tabanından seçilmiştir. Her gurup 3 adet deprem kaydından oluşmaktadır. Seçilen zeminin kayma dalgası hızı 300 m/sn ile 770 m/sn arasındadır. Seçilen depremler Şekil 5 de verilen davranış spektrumlarına uygun olarak ölçeklendirilmiştir. Seçilen depremlerin ölçeklendirilmiş ivme zaman kayıtları ve davranış spektrumları Şekil 6 ve 7 de verilmiştir. Tasarım spektrumu ASCE 7-10 uyarınca belirlenmiş ve Şekil 5 de gösterilmiştir. Her binanın taşıyıcı sisteminde dış çerçeveler sismik yüklere çalışan merkezi çaprazlı çerçevesi, iç çerçeveler ise sadece düşey yüklere çalışan ve kirişlerin kolonlara basit bağlandığı çerçeveler olarak tasarlanmıştır. Analiz Sonuçları Enerji davranış parametrelerini incelemek için 4 ve 8 katlı çaprazlı çerçevelerde doğrusal olmayan zaman tanım alanında analizler yapılmıştır. Tasarlanan çerçeveler toplamda 6 adet olmak üzere iki grup yer hareketine maruz bırakılmıştır. Tablo 2 de bu yer hareketlerine ait detaylı bilgiler gösterilmiştir. Doğrusal olmayan zaman tanım 111
8 alanındaki analizlerde kullanılan iki grup yer hareketi aşılma olasılığı %10 ( Tasarım deprem seviyesi) ve %2 ( Şiddetli deprem seviyesi- MCE) olan depremleri ifade etmektedir. Yapı elemanları, doğrusal olmayan analizlerini ve performans değerlendirilmesini sağlayan PERFORM 3D programı ile modellenmiştir. Çerçeveler, uçlarında muhtemel plastikleşme bölgeleri bulunan kolon ve kiriş elemanları ile modellenmiştir. Kolonlarda eksenel kuvvet ve eğilme momenti etkileşimi göz önüne alınmıştır. Zaman geçmişi analizlerinde P-Δ etkisi göz önüne alınmıştır. Şekil 6 ve 7 de belirtilen depremlerden aşılma olasılığı %10 olan depremler GM1, GM2 ve GM3 olarak, aşılma olasılığı %2 olan depremler GM4, GM5 ve GM6 olarak adlandırılmıştır. Elastik davranış spektrumuna göre ölçeklendirilmiş deprem kayıtlarına ait davranış spektrumları Şekil 8 ve 9 da özetlenmiştir. Tablo 2. PEER Veritabından Alınan Deprem Kaydı Özellikleri İsim NGA# Kayıt Ölçekleme Süre PGA Katsayısı (s) (cm/s 2 ) GM 1 (%10) 1612 Düzce GM 2 (%10) 4284 Basso,Tirreno GM 3 (%10) 451 Morgan Hill GM 4 (%2) 1111 Kobe GM 5 (%2) 4099 Park Field GM 6 (%2) 4481 L Aquila Şekil 6. Aşılma olasılığı %10 olan yer hareketleri için ivme zaman kayıtları Şekil 7. Aşılma olasılığı %2 olan yer hareketleri için ivme zaman kayıtları 112
9 Şekil 8. Aşılma olasılığı %10 için PEER veri tabanından seçilen yer hareketleri (GM 1, GM 2, GTM 3 ) için ölçeklendirilmiş davranış spektrumları Şekil 9. Aşılma olasılığı %2 için PEER veri tabanından seçilen yer hareketleri (GM 4, GM 5, GTM 6 ) için ölçeklendirilmiş davranış spektrumları Sismik enerji davranış parametresi olan ve kütleye göre normalize edilmiş toplam enerji değerleri her açıklık tipi için Şekil 10 ve Şekil 11 de belirtilmiştir. 4 katlı X çaprazlı çerçeve sistemi için %10 aşılma olasılığına uygun GM 1, GM 2 ve GM 3 deprem hareketlerinde, E I /m değerleri için ortalama 0.96 m 2 /sn 2 iken %2 aşılma olasılığına uygun GM 4, GM 5 ve GM 6 deprem hareketlerinde ortalama 1.45 m 2 /sn 2 olmaktadır. E I /m değerleri ters V çaprazlı çerçevesi için %10 aşılma olasılığına uygun GM 1, GM 2 ve GM 3 deprem hareketlerinde ortalama 0.96 m 2 /sn 2 iken iken %2 aşılma olasılığına uygun GM 4, GM 5 ve GM 6 deprem hareketlerinde ortalama 1.43 m 2 /sn 2 değerine ulaşmakta olduğu Şekil 10 da gösterilmiştir. 113
10 Şekil katlı X ve ters V çerçevelerin %2 ve %10 aşılma olasılığındaki deprem seviyeleri için E I /m değerleri Şekil katlı X ve ters V çerçevelerin %2 ve %10 aşılma olasılığındaki deprem seviyeleri için E I /m değerleri 114
11 8 katlı X çaprazlı çerçeve sistemi %10 aşılma olasılığına uygun GM 1, GM 2 ve GM 3 deprem hareketlerinde, E I /m değerleri ortalama 3.03 m 2 /sn 2 iken %2 aşılma olasılığına uygun GM 4, GM 5 ve GM 6 deprem hareketlerinde ortalama 3.59 m 2 /sn 2 olmaktadır. E I /m değerleri ters V çaprazlı çerçeve için %10 aşılma olasılığına uygun GM 1, GM 2 ve GM 3 deprem hareketlerinde ortalama 3.05 m 2 /sn 2 iken %2 aşılma olasılığına uygun GM 4, GM 5 ve GM 6 deprem hareketlerinde ortalama 3.59 m 2 /sn 2 değerine ulaşmakta olduğu Şekil 11 de gösterilmiştir. Sonuçlar Bu çalışmada alçak ve orta katlı çelik çaprazlı yapıların performansa dayalı depreme dayanıklı tasarım metodu altında enerji esaslı tasarım değerlendirmeler sunulmuştur. Çelik moment çerçeveleri tasarımın rasyonelliğini, uygulanabilirliğini ve ileride yapılacak çalışmaların ihtiyacını göz önüne alınarak seçilmiştir. Aşılma olasılığı %10 ve %2 olan deprem yer hareketleri, taşıyıcı sistemin orta ile yüksek hasar seviyelerini değerlendirmek için seçilmiştir. Alçak ve orta katlı yapıları temsilen 4 ve 8 katlı merkezi çelik X ve ters V çaprazlı çerçeveleri doğrusal olmayan zaman tanım alanında analiz edilmiş ve sismik enerji talepleri belirlenmiştir. Çalışmada elde edilen sonuçlar aşağıdaki listelenmiştir. 4 katlı merkezi çelik X ve ters V çaprazlı çerçeveleri için toplam ortalama giren enerji parametresi, E I /m, aşılma olasılığı %10 olan yer hareketlerinde sırasıyla 0.96 m 2 /sn 2 ve 0.96 m 2 /sn 2 olmakta iken aşılma olasılığı %2 olan yer hareketlerinde yaklaşık 1.45 m 2 /sn 2 ve 1.43 m 2 /sn 2 değerlerindedir. 8 katlı merkezi çelik X ve ters V çaprazlı çerçeveleri için toplam ortalama giren enerji parametresi, E I /m, aşılma olasılığı %10 olan yer hareketlerinde sırasıyla 3.03 m 2 /sn 2 ve 3.05 m 2 /sn 2 olmakta iken aşılma olasılığı %2 olan yer hareketlerinde yaklaşık 3.59 m 2 /sn 2 ve 3.59 m 2 /sn 2 değerlerindedir. Yapıya giren sismik enerjinin daha farklı deprem karakteristiklerine sahip yer hareketleri altında incelenmesi için çalışmalar yapılması gerekmektedir. Bu çalışma alçak ve orta katlı çelik yapılar üzerinde sonuçlar elde edilmeye çalışılmıştır, yüksek katlı çelik yapılar için araştırılmasına ihtiyaç duyulmaktadır. Teşekkür Bu çalışmayı (Proje # 114R044) destekleyen Türkiye Bilimsel ve Teknolojik Araştırma Kurumu na (TÜBİTAK) katkılarından dolayı teşekkür ederiz. Bu çalışmada bahsi geçen görüşler sadece yazarlara aittir ve başka hiçbir organizasyon ve kişiyi temsil etmemektedir. 115
12 Referanslar AISC , Seismic Provisions for Steel Structural Buildings, American Institute of Steel Construction, Chicago, IL.. AISC , Prequalified Connections for Special and Intermediate Steel Moment Frames for Seismic Applications, American Institute of Steel Construction, Chicago, IL. AISC , Specification for Structural Steel Buildings, American Institute of Steel Construction, Chicago, IL. Akbas B, Shen J, and Hao H, 2001 Energy approach in performance-based seismic design of steel moment resisting frames for basic safety objective, The Structural Design of Tall Buildings, 10: Akbas B, and Shen J, Energy Approach in Performance-Based Earthquake- Resistant Design, Twelweth European Conference on Earthquake Engineering, London, England. Akiyama H Earthquake-Resistant Limit-State Design for Buildings, University of Tokyo Press. ASCE Minimum Design Loads for Buildings and Other Structures, American Society of Civil Engineers, Reston, VA. Chopra A.K, Dynamics of Structures: Theory and Applications to Earthquake Engineering, Prentice-Hall, Inc., New Jersey, Fajfar P, Vidic T, and Fischinger M, 1991, On the Energy Input into Structures, Proc. of the Pacific Conference on Earthquake Engineering, Auckland, New Zealand, 1, Fajfar P and Vidic T, 1994, Consistent Inelastic Design Spectra: Hysteretic and Input Energy, Journal of Earthquake Engineering and Structural Dynamics, 23, Housner GW, 1956, Limit Design of Structures to Resist Earthquakes, In: Proceedings of the First World Conference on Earthquake Engineering, Berkeley, California, PEER Database, Peer.berkeley.edu/peer_ground_motion_database. Pacific Earthquake Engineering Research Center, 325 Davis Hall, University of California, Berkeley, CA PERFORM-3D, Nonlinear Analysis and Performance Assessment for 3D Structures, Version Shen J and Akbas B, 1999, Seismic Energy Demand in Steel Moment Frames, Journal of Earthquake Engineering, 3(4): Shen J, Hao H, and Akbas B, 2000, Hysteresis Energy in Moment Frames, Shen J., Editor. The Engineering Science of Structures, A Special Volume Honoring Sidney A. Guralnick. Illinois Institute of Technology: April, Uang CM and Bertero VV,1990, Evaluation of Seismic Energy in Structures, Earthquake Engineering and Structural Dynamics, 19:
Merkezi Çaprazlı Çerçevelerde Dayanım Farklılığı Sonucu Oluşan Burulma Etkileri
Merkezi Çaprazlı Çerçevelerde Dayanım Farklılığı Sonucu Oluşan Burulma Etkileri Bora AKŞAR 1, Selçuk DOĞRU 2, Ferit ÇAKIR 3, Jay SHEN 4, Bülent AKBAŞ 5 1 Araş.Gör., Doktora Öğrencisi, Gebze Teknik Üniversitesi
DetaylıMerkezi Çaprazlı Çerçevelerde Arttırılmış Deprem Etkileri
Merkezi Çaprazlı Çerçevelerde Arttırılmış Deprem Etkileri Bora AKŞAR 1, Selçuk DOĞRU 2 1 Araş.Gör.Gebze Teknik Üniversitesi, Deprem ve Yapı Anabilim Dalı, Gebze, Turkey 2 Doktora Öğrenci Gebze Teknik Üniversitesi,
DetaylıALÇAK, ORTA VE YÜKSEK KATLI ORTOGONAL YAPILARIN DİNAMİK YÜKLER ALTINDAKİ ENERJİ TALEBİ. Ali Nail ÇETİNER
ALÇAK, ORTA VE YÜKSEK KATLI ORTOGONAL YAPILARIN DİNAMİK YÜKLER ALTINDAKİ ENERJİ TALEBİ Ali Nail ÇETİNER Gebze Yüksek Teknoloji Enstitüsü, Mimarlık Fakültesi, alinailc@gyte.edu.tr, Kocaeli, Türkiye Özet
DetaylıBurkulması Önlenmiş Çelik Çaprazlı Sistemler ile Süneklik Düzeyi Yüksek Merkezi Çelik Çaprazlı Sistemlerin Yapısal Maliyet Analizi Karşılaştırması
Burkulması Önlenmiş Çelik Çaprazlı Sistemler ile Süneklik Düzeyi Yüksek Merkezi Çelik Çaprazlı Sistemlerin Yapısal Maliyet Analizi Karşılaştırması Mehmet Bakır Bozkurt Orta Doğu Teknik Üniversitesi, İnşaat
DetaylıİTME ANALİZİ KULLANILARAK YÜKSEK RİSKLİ DEPREM BÖLGESİNDEKİ BİR PREFABRİK YAPININ SİSMİK KAPASİTESİNİN İNCELENMESİ
İTME ANALİZİ KULLANILARAK YÜKSEK RİSKLİ DEPREM BÖLGESİNDEKİ BİR PREFABRİK YAPININ SİSMİK KAPASİTESİNİN İNCELENMESİ ÖZET: B. Öztürk 1, C. Yıldız 2 ve E. Aydın 3 1 Yrd. Doç. Dr., İnşaat Müh. Bölümü, Niğde
DetaylıBETONARME ÇERÇEVELERİN DEPREM HESABINDA TASARIM İVME SPEKTRUMU UYUMLU DİNAMİK YÖNTEMLERİN KARŞILAŞTIRILMASI
BETONARME ÇERÇEVELERİN DEPREM HESABINDA TASARIM İVME SPEKTRUMU UYUMLU DİNAMİK YÖNTEMLERİN KARŞILAŞTIRILMASI ÖZET: O. Merter 1 ve T. Uçar 2 1 Araştırma Görevlisi Doktor, İnşaat Mühendisliği Bölümü, Dokuz
DetaylıErdal İRTEM-Kaan TÜRKER- Umut HASGÜL BALIKESİR ÜNİVERSİTESİ MÜH. MİM. FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜH. BL.
Erdal İRTEM-Kaan TÜRKER- Umut HASGÜL BALIKESİR ÜNİVERSİTESİ MÜH. MİM. FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜH. BL. BALIKESİR ÜNİVERSİTESİ MÜH. MİM. FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜH. BL. ÇAĞIŞ 10145, BALIKESİR 266 612 11 94 266 612 11
DetaylıALÇAK, ORTA VE YÜKSEK KATLI ÇELİK ÇERÇEVELERDE HİSTERETİK ENERJİ TALEPLERİ
ALÇAK, ORTA VE YÜKSEK KATLI ÇELİK ÇERÇEVELERDE HİSTERETİK ENERJİ TALEPLERİ Bülent AKBAŞ, Hakan TEMİZ, Ülgen Mert TUĞSAL, Fatma İlknur GÖKÇE akbasb@gyte.edu.tr Öz: Performansa dayalı depreme dayanıklı yapı
DetaylıTEK SERBEST DERECELİ SİSTEMLERDE ENERJİ PARAMETRELERİ. Bülent AKBAŞ 1, Ali Nail Çetiner 1
TEK SERBEST DERECELİ SİSTEMLERDE ENERJİ PARAMETRELERİ Bülent AKBAŞ, Ali Nail Çetiner akbasb@gyte.edu.tr Öz: Performansa dayalı yapı tasarımı, sadece göçme yakın performans seviyesine göre değil, aynı zamanda
DetaylıTDY 2007 de Kullanılan Farklı Zemin Sınıfları İçin Performans Değerlendirme Yöntemleri Üzerine Bir Araştırma
TDY 2007 de Kullanılan Farklı Zemin Sınıfları İçin Performans Değerlendirme Yöntemleri Üzerine Bir Araştırma * Naci Çağlar, Muharrem Aktaş, Aydın Demir, Hakan Öztürk, Gökhan Dok * Mühendislik Fakültesi,
DetaylıBETONARME ÇERÇEVE YAPILARIN GERÇEK DEPREMLERE AİT İVME KAYITLARI İLE DOĞRUSAL OLMAYAN DİNAMİK ANALİZİ
BETONARME ÇERÇEVE YAPILARIN GERÇEK DEPREMLERE AİT İVME KAYITLARI İLE DOĞRUSAL OLMAYAN DİNAMİK ANALİZİ O. Merter 1, T. Uçar 2, Ö. Bozdağ 3, M. Düzgün 4 ve A. Korkmaz 5 1 Araştırma Görevlisi, İnşaat Müh.
DetaylıBetonarme Yapıların Davranışının Zaman Tanım Alanında Hesap Yöntemi ile Belirlenmesi
Betonarme Yapıların Davranışının Zaman Tanım Alanında Hesap Yöntemi ile Belirlenmesi * Muharrem Aktaş, Naci Çağlar, Aydın Demir, Hakan Öztürk, Gökhan Dok Mühendislik Fakültesi, İnşaat Mühendisliği Bölümü
DetaylıÇelik Bina Tasarımında Gelişmeler ve Yeni Türk Deprem Yönetmeliği
Çelik Bina Tasarımında Gelişmeler ve Yeni Türk Deprem Yönetmeliği Prof. Dr. Erkan Özer İstanbul Teknik Üniversitesi ehozer@superonline.com Özet Çelik yapı sistemlerinin deprem etkileri altındaki davranışlarına
Detaylıİtme Sürme Yöntemi İle İnşa Edilmiş Sürekli Ardgermeli Köprülerin Deprem Tasarımı. Özgür Özkul, Erdem Erdoğan, Hatice Karayiğit
İtme Sürme Yöntemi İle İnşa Edilmiş Sürekli Ardgermeli Köprülerin Deprem Tasarımı Özgür Özkul, Erdem Erdoğan, Hatice Karayiğit 09.Mayıs.2015 İTME SÜRME YÖNTEMİ - ILM Dünya çapında yaygın bir köprü yapım
DetaylıÇelik Yapılar - INS /2016
Çelik Yapılar - INS4033 2015/2016 DERS III Yapısal Analiz Kusurlar Lineer Olmayan Malzeme Davranışı Malzeme Koşulları ve Emniyet Gerilmeleri Arttırılmış Deprem Etkileri Fatih SÖYLEMEZ Yük. İnş. Müh. İçerik
DetaylıData Merkezi. Tunç Tibet AKBAŞ Arup-İstanbul Hüseyin DARAMA Arup- Los Angeles. Tunç Tibet AKBAŞ
Data Merkezi Tunç Tibet AKBAŞ Arup-İstanbul Hüseyin DARAMA Arup- Los Angeles Tunç Tibet AKBAŞ Projenin Tanımı Tasarım Kavramı Performans Hedefleri Sahanın Sismik Durumu Taban İzolasyonu Analiz Performans
DetaylıÇelik Yapılar - INS /2016
Çelik Yapılar - INS4033 2015/2016 DERS I Türkiye de Deprem Gerçeği Standart ve Yönetmelikler Analiz ve Tasarım Felsefeleri Fatih SÖYLEMEZ Yük. İnş. Müh. İçerik Türkiye de Deprem Gerçeği Standart ve Yönetmelikler
DetaylıYÜKSEK RİSKLİ DEPREM BÖLGESİNDEKİ BİR PREFABRİK YAPININ FARKLI YER HAREKETLERİ ETKİSİNDEKİ SİSMİK DAVRANIŞININ İNCELENMESİ
Altıncı Ulusal Deprem Mühendisliği Konferansı, 16-2 Ekim 27, İstanbul Sixth National Conference on Earthquake Engineering, 16-2 October 27, Istanbul, Turkey 1 YÜKSEK RİSKLİ DEPREM BÖLGESİNDEKİ BİR PREFABRİK
DetaylıBÖLÜM - 2 DEPREM ETKİSİNDEKİ BİNALARIN TASARIM İLKELERİ (GENEL BAKIŞ)
BÖLÜM - 2 DEPREM ETKİSİNDEKİ BİNALARIN TASARIM İLKELERİ (GENEL BAKIŞ) TASARIM DEPREMİ Binaların tasarımı kullanım sınıfına göre farklı eprem tehlike seviyeleri için yapılır. Spektral olarak ifae eilen
DetaylıDEPREM HESABI. Doç. Dr. Mustafa ZORBOZAN
BETONARME YAPI TASARIMI DEPREM HESABI Doç. Dr. Mustafa ZORBOZAN Mart 2009 GENEL BİLGİ 18 Mart 2007 ve 18 Mart 2008 tarihleri arasında ülkemizde kaydedilen deprem etkinlikleri Kaynak: http://www.koeri.boun.edu.tr/sismo/map/tr/oneyear.html
DetaylıDEPREM YALITIMLI HASTANE TASARIMI UYGULAMASI: ERZURUM SAĞLIK KAMPÜSÜ
ÖZET: DEPREM YALITIMLI HASTANE TASARIMI UYGULAMASI: ERZURUM SAĞLIK KAMPÜSÜ A. ÖZMEN 1, B. ŞADAN 2, J. KUBİN 1,3, D. KUBİN 1,2, S.AKKAR 4, O.YÜCEL 1, H. AYDIN 1, E. EROĞLU 2 1 Yapısal Tasarım Bölümü, PROTA
DetaylıDEPREME DAYANIKLI YAPI İNŞAATI SORULAR
DEPREME DAYANIKLI YAPI İNŞAATI SORULAR 1- Dünyadaki 3 büyük deprem kuşağı bulunmaktadır. Bunlar nelerdir. 2- Deprem odağı, deprem fay kırılması, enerji dalgaları, taban kayası, yerel zemin ve merkez üssünü
DetaylıFarklı Zemin Koşullarındaki Betonarme Yapıların Davranışının Zaman Tanım Alanında Hesap Yöntemi ile İncelenmesi: 8 Katlı Çerçeve Örneği
Farklı Zemin Koşullarındaki Betonarme Yapıların Davranışının Zaman Tanım Alanında Hesap Yöntemi ile İncelenmesi: 8 Katlı Çerçeve Örneği * Hakan Öztürk, Gökhan Dok, Aydın Demir Mühendislik Fakültesi, İnşaat
DetaylıYeni Deprem Yönetmeliği ve İstinat Yapıları Hesaplarındaki Değişiklikler
İnşaat Mühendisleri Odası Denizli Şubesi istcad istinat Duvarı Yazılımı & Türkiye Bina Deprem Yönetmeliği nin İstinat Yapıları Hakkındaki Hükümleri Yeni Deprem Yönetmeliği ve İstinat Yapıları Hesaplarındaki
DetaylıKISA KOLON TEŞKİLİNİN YAPI HASARLARINA ETKİSİ. Burak YÖN*, Erkut SAYIN
Erciyes Üniversitesi Fen Bilimleri Enstitüsü Dergisi 24 (1-2) 241-259 (2008) http://fbe.erciyes.edu.tr/ ISSN 1012-2354 KISA KOLON TEŞKİLİNİN YAPI HASARLARINA ETKİSİ Burak YÖN*, Erkut SAYIN Fırat Üniversitesi,
DetaylıYapı Sistemlerinin Hesabı İçin. Matris Metotları. Prof.Dr. Engin ORAKDÖĞEN Doç.Dr. Ercan YÜKSEL Bahar Yarıyılı
Yapı Sistemlerinin Hesabı İçin Matris Metotları 2015-2016 Bahar Yarıyılı Prof.Dr. Engin ORAKDÖĞEN Doç.Dr. Ercan YÜKSEL 1 BÖLÜM VIII YAPI SİSTEMLERİNİN DİNAMİK DIŞ ETKİLERE GÖRE HESABI 2 Bu bölümün hazırlanmasında
DetaylıDİKEY DOĞRULTUDA KÜTLE DÜZENSİZLİĞİ OLAN YAPILARIN DEPREM ALTINDAKİ DAVRANIŞI
DİKEY DOĞRULTUDA KÜTLE DÜZENSİZLİĞİ OLAN YAPILARIN DEPREM ALTINDAKİ DAVRANIŞI Kamil Aydın Yrd. Doç. Dr., Erciyes Üniversitesi, Mühendislik Fak. İnşaat Müh. Böl. 38039 Kayseri Tel: 0352-437 4901-32379,
DetaylıBeton Sınıfının Yapı Performans Seviyesine Etkisi
Beton Sınıfının Yapı Performans Seviyesine Etkisi Taner Uçar DEÜ, Mimarlık Fak., Mimarlık Böl., Tınaztepe Kampüsü 35160, Buca İzmir Tel: (232) 412 83 92 E-Posta: taner.ucar@deu.edu.tr Mutlu Seçer DEÜ,
DetaylıRİSKLİ BİNALARIN DEĞERLENDİRİLMESİ ÜZERİNE BİR İNCELEME
RİSKLİ BİNALARIN DEĞERLENDİRİLMESİ ÜZERİNE BİR İNCELEME ÖZET: H. Tekeli 1, H. Dilmaç 2, K.T. Erkan 3, F. Demir 4, ve M. Şan 5 1 Yardımcı Doçent Doktor, İnşaat Müh. Bölümü, Süleyman Demirel Üniversitesi,
DetaylıYAKIN SAHA DEPREMLERİNİN ZEMİN ÖZELLİKLERİ FARKLI YÜKSEK KATLI BETONARME BİNALARA ETKİSİ
YAKIN SAHA DEPREMLERİNİN ZEMİN ÖZELLİKLERİ FARKLI YÜKSEK KATLI BETONARME BİNALARA ETKİSİ SERKAN ENGİN -1, FUAD OKAY -2, KEMAL BEYEN -3 serkanengintr@yahoo.com Anahtar Kelimeler: Yüksek yapı, yakın saha,
DetaylıOrta Doğu Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü
Orta Doğu Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Gazbeton, Tuğla ve Bims Blok Kullanımının Bina Statik Tasarımına ve Maliyetine olan Etkilerinin İncelenmesi 4 Mart 2008 Bu rapor Orta Doğu Teknik
DetaylıTMMOB İNŞAAT MÜHENDİSLERİ ODASI İSTANBUL ŞUBESİ
TMMOB İNŞAAT MÜHENDİSLERİ ODASI İSTANBUL ŞUBESİ Bahar Dönemi Meslek İçi Eğitim Seminerleri Çelik Yapılarda LRFD ve ASD Tasarım Yöntemlerinin Esasları Mayıs 2012 Crown Hall at IIT Campus Chicago. Illinois
DetaylıDBYYHY 2007 ve DEPREME KARŞI DAYANIKLI YAPI TASARIMI. Onur ONAT Tunceli Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli
DBYYHY 2007 ve DEPREME KARŞI DAYANIKLI YAPI TASARIMI Onur ONAT Tunceli Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli 1 Genel İlkeler Nedir? Yapısal hasarın kabul edilebilir sınırı
DetaylıMEVCUT BETONARME BİNALARIN DOĞRUSAL ELASTİK VE DOĞRUSAL ELASTİK OLMAYAN HESAP YÖNTEMLERİ İLE İNCELENMESİ ÜZERİNE BİR DEĞERLENDİRME
MEVCUT BETONARME BİNALARIN DOĞRUSAL ELASTİK VE DOĞRUSAL ELASTİK OLMAYAN HESAP YÖNTEMLERİ İLE İNCELENMESİ ÜZERİNE BİR DEĞERLENDİRME ÖZET: F. Demir 1, K.T. Erkan 2, H. Dilmaç 3 ve H. Tekeli 4 1 Doçent Doktor,
DetaylıKONSOLA MESNETLİ KOLONUN SÜREKSİZLİĞİNİN TAŞIYICI SİSTEMİN DEPREM DAVRANIŞINA OLAN ETKİSİ
KONSOLA MESNETLİ KOLONUN SÜREKSİZLİĞİNİN TAŞIYICI SİSTEMİN DEPREM DAVRANIŞINA OLAN ETKİSİ ÖZET: H. Toker 1, A.O. Ateş 2 ve Z. Celep 3 1 İnşaat Mühendisi, İnşaat Müh. Bölümü, İstanbul Teknik Üniversitesi,
DetaylıTDY 2007 YE GÖRE DEPREM ELASTİK TASARIM İVME SPEKTRUMU
KONU: Yeni deprem yönetmeliği taslağında ve TDY2007 de verilen kriterler doğrultusunda, birkaç lokasyonda, deprem tasarım ivme spektrumlarının oluşturulması ve tek serbestlik dereceli bir sistem üzerinde
DetaylıÇOK KATLI BETONARME YAPILARIN DİNAMİK ANALİZİ
ÇOK KATLI BETONARME YAPILARIN DİNAMİK ANALİZİ Adnan KARADUMAN (*), M.Sami DÖNDÜREN (**) ÖZET Bu çalışmada T şeklinde, L şeklinde ve kare şeklinde geometriye sahip bina modellerinin deprem davranışlarının
DetaylıOrta Doğu Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü
Orta Doğu Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Gazbeton, Tuğla ve Bims Blok Kullanımının Bina Statik Tasarımına ve Maliyetine olan Etkilerinin İncelenmesi 4 Mart 2008 Bu rapor Orta Doğu Teknik
DetaylıYAPAN: ESKISEHIR G TIPI LOJMAN TARİH: 15.02.2010 REVİZYON: Hakan Şahin - ideyapi Bilgisayar Destekli Tasarım
YAPAN: PROJE: TARİH: 15.02.2010 REVİZYON: Hakan Şahin - ideyapi Bilgisayar Destekli Tasarım YAPI GENEL YERLEŞİM ŞEKİLLERİ 1 4. KAT 1 3. KAT 2 2. KAT 3 1. KAT 4 ZEMİN KAT 5 1. BODRUM 6 1. BODRUM - Temeller
DetaylıYAPILARIN ÜST RİJİT KAT OLUŞTURULARAK GÜÇLENDİRİLMESİ
YAPILARIN ÜST RİJİT KAT OLUŞTURULARAK GÜÇLENDİRİLMESİ Hasan KAPLAN 1, Yavuz Selim TAMA 1, Salih YILMAZ 1 hkaplan@pamukkale.edu.tr, ystama@pamukkale.edu.tr, syilmaz@pamukkale.edu.tr, ÖZ: Çok katlı ların
DetaylıÇelik Yapılarda Doğrusal Olmayan Performans Analizleri Ve Viskoz Sönümleyiciler İle Güçlendirme Uygulamaları
Çelik Yapılarda Doğrusal Olmayan Performans Analizleri Ve Viskoz Sönümleyiciler İle Güçlendirme Uygulamaları Mustafa Deniz Güler mguler@miyamotointernational.com Doç. Dr. Filiz Piroğlu piroglu@itu.edu.tr
DetaylıÇOK KATLI BİNALARIN DEPREM ANALİZİ
ÇOK KATLI BİNALARIN DEPREM ANALİZİ M. Sami DÖNDÜREN a Adnan KARADUMAN a a Selçuk Üniversitesi Mühendislik Mimarlık Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Konya Özet Bu çalışmada elips, daire, L, T, üçgen,
DetaylıTÜRKİYE DEKİ ORTA KATLI BİNALARIN BİNA PERFORMANSINA ETKİ EDEN PARAMETRELER
TÜRKİYE DEKİ ORTA KATLI BİNALARIN BİNA PERFORMANSINA ETKİ EDEN PARAMETRELER ÖZET: A.K. Kontaş 1 ve Y.M. Fahjan 2 1 Yüksek Lisans Öğrencisi, Deprem ve Yapı Müh. Bölümü, Gebze Yüksek Teknoloji Enstitüsü,
DetaylıÖRNEK 18 4 KATLI BETONARME PANSİYON BİNASININ GÜÇLENDİRİLMESİ ve DOĞRUSAL ELASTİK OLMAYAN YÖNTEM İLE DEĞERLENDİRİLMESİ
4 KATLI BETONARME PANSİYON BİNASININ GÜÇLENDİRİLMESİ ve DOĞRUSAL ELASTİK OLMAYAN YÖNTEM İLE DEĞERLENDİRİLMESİ 18.1. PERFORMANS DÜZEYİNİN BELİRLENMESİ... 18/1 18.2. GÜÇLENDİRİLEN BİNANIN ÖZELLİKLERİ VE
DetaylıDeprem Kayıtlarının Seçilmesi ve Ölçeklendirilmesi
İNŞAAT MÜHENDİSLERİ ODASI SAKARYA TEMSİLCİLİĞİ EĞİTİM SEMİNERLERİ Deprem ve Yapı Bilimleri Deprem Kayıtlarının Seçilmesi ve Ölçeklendirilmesi 12 Haziran 2008 Yrd. Doç. Dr. Yasin Fahjan fahjan@gyte.edu.tr
DetaylıÇELİK YAPILARIN GÜÇLENDİRİLMESİNİN DOĞRUSAL OLMAYAN ANALİZLERLE DEĞERLENDİRİLMESİ. Armağan KORKMAZ*, Zeki AY, Ömer UYSAL
216 Erciyes Üniversitesi Fen Bilimleri Enstitüsü Dergisi 24 (1-2) 216-226 (8) http://fbe.erciyes.edu.tr/ ISSN 112-2354 ÇELİK YAPILARIN GÜÇLENDİRİLMESİNİN DOĞRUSAL OLMAYAN ANALİZLERLE DEĞERLENDİRİLMESİ
DetaylıBETONARME BİNALARIN FARKLI HESAP YÖNTEMLERİNE GÖRE PERFORMANS SINIRLARININ İNCELENMESİ ÜZERİNE BİR DEĞERLENDİRME
BETONARME BİNALARIN FARKLI HESAP YÖNTEMLERİNE GÖRE PERFORMANS SINIRLARININ İNCELENMESİ ÜZERİNE BİR DEĞERLENDİRME Mehmet Sefa Orak 1 ve Zekai Celep 2 1 Araştırma Görevlisi, İnşaat Müh. Bölümü, İstanbul
DetaylıMODELLEME TEKNİKLERİNİN MEVCUT BİNALARIN DEPREM PERFORMANSI ÜZERİNE ETKİLERİNİN ARAŞTIRILMASI
ÖZET: MODELLEME TEKNİKLERİNİN MEVCUT BİNALARIN DEPREM PERFORMANSI ÜZERİNE ETKİLERİNİN ARAŞTIRILMASI Ş.M. Şenel 1, M. Palanci 2, A. Kalkan 3 ve Y. Yılmaz 4 1 Doçent Doktor, İnşaat Müh. Bölümü, Pamukkale
DetaylıYÜKSEK BİNALARDA SÜRTÜNMEYE DAYALI SÖNÜMLEYİCİLER İLE BAĞLI PERDE DUVAR SİSTEMİ
YÜKSEK BİNALARDA SÜRTÜNMEYE DAYALI SÖNÜMLEYİCİLER İLE BAĞLI PERDE DUVAR SİSTEMİ Ramazan AYAZOĞLU Yüksek Lisans Tez Sunumu 3.2.215 Giriş: Yüksek Yapılar Ülkemizde ve Dünya da yüksek yapı sayısı her geçen
DetaylıYARI RİJİT BİRLEŞİMLİ ÇELİK ÇERÇEVELERİN ANALİZİ
YARI RİJİT BİRLEŞİMLİ ÇELİK ÇERÇEVELERİN ANALİZİ ARAŞ. GÖR. ÖZGÜR BOZDAĞ İş Adresi: D.E.Ü. Müh. Fak. İnş.Böl. Kaynaklar Yerleşkesi Tınaztepe-Buca / İZMİR İş Tel-Fax: 0 232 4531191-1073 Ev Adresi: Yeşillik
DetaylıK VE DİRSEK TİPİ EĞİK ELEMANLARLA RİJİTLEŞTİRİLMİŞ DEPREM ETKİSİNDEKİ YAPILARIN LİNEER DAVRANIŞLARININ KARŞILAŞTIRMALI OLARAK İNCELENMESİ
K VE DİRSEK TİPİ EĞİK ELEMANLARLA RİJİTLEŞTİRİLMİŞ DEPREM ETKİSİNDEKİ YAPILARIN LİNEER DAVRANIŞLARININ KARŞILAŞTIRMALI OLARAK İNCELENMESİ Özlem ÇAVDAR 1, Yusuf AYVAZ 2 ozlem_cavdar@hotmail.com, ayvaz@ktu.edu.tr
DetaylıDEPREM YÖNETMELİĞİNDEKİ FARKLI ZEMİN SINIFLARINA GÖRE YAPI DAVRANIŞLARININ İRDELENMESİ
DEPREM YÖNETMELİĞİNDEKİ FARKLI ZEMİN SINIFLARINA GÖRE YAPI DAVRANIŞLARININ İRDELENMESİ Investigation of Beavior of Structures According To Local Site Classes Given In te Turkis Eartquake Code Ramazan.
DetaylıDEÜ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ FEN ve MÜHENDİSLİK DERGİSİ Cilt: 8 Sayı: 1 s. 101-108 Ocak 2006
DEÜ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ FEN ve MÜHENDİSLİK DERGİSİ Cilt: 8 Sayı: s. -8 Ocak 6 BETONARME BİNALARIN DEPREM DAVRANIŞINDA DOLGU DUVAR ETKİSİNİN İNCELENMESİ (EFFECT OF INFILL WALLS IN EARTHQUAKE BEHAVIOR
DetaylıBETONARME TAŞIYICI SİSTEMLER İÇİN 2007 DEPREM YÖNETMELİĞİNDE TANIMLANAN YAPISAL DEPREM GÜVENLİĞİ DEĞERLENDİRME YÖNTEMLERİNİN KARŞILAŞTIRILMASI
Yedinci Ulusal Deprem Mühendisliği Konferansı, 30 Mayıs-3 Haziran, 2011, İstanbul Seventh National Conference on Earthquake Engineering, 30 May-3 June 2011, Istanbul, Turkey BETONARME TAŞIYICI SİSTEMLER
DetaylıBetonarme Çerçeve Yapılar İçin Güvenilirlik Esaslı Sismik Tasarımda Yük Katsayılarının Optimizasyonu
Süleyman Demirel Üniversitesi, Fen Bilimleri Enstitüsü Dergisi, 1-1,(26),99-18 Betonarme Çerçeve Yapılar İçin Güvenilirlik Esaslı Sismik Tasarımda Yük Katsayılarının K. A. KORKMAZ Dokuz Eylül Üniversitesi
DetaylıDepreme Dayanıklı Çelik Bina Tasarımının Temel İlkeleri Ve Yeni Türk Deprem Yönetmeliği
Depreme Dayanıklı Çelik Bina Tasarımının Temel İlkeleri Ve Yeni Türk Deprem Yönetmeliği Erkan ÖZER İstanbul Teknik Üniversitesi, İnşaat Fakültesi Tel: 0 (532) 293 63 65 E-Posta: ehozer@superonline.com
DetaylıEşdeğer Deprem Yüklerinin Dağılım Biçimleri
Eşdeğer Deprem Yüklerinin Dağılım Biçimleri Prof. Dr. Günay Özmen İTÜ İnşaat Fakültesi (Emekli), İstanbul gunayozmen@hotmail.com 1. Giriş Deprem etkisi altında bulunan ülkelerin deprem yönetmelikleri çeşitli
DetaylıProje Genel Bilgileri
Proje Genel Bilgileri Çatı Kaplaması : Betonarme Döşeme Deprem Bölgesi : 1 Yerel Zemin Sınıfı : Z2 Çerçeve Aralığı : 5,0 m Çerçeve Sayısı : 7 aks Malzeme : BS25, BÇIII Temel Taban Kotu : 1,0 m Zemin Emniyet
DetaylıTanım: Boyuna doğrultuda eksenel basınç kuvveti taşıyan elemanlara Basınç Çubuğu denir.
BASINÇ ÇUBUKLARI Tanım: Boyuna doğrultuda eksenel basınç kuvveti taşıyan elemanlara Basınç Çubuğu denir. Basınç çubukları, sadece eksenel basınç kuvvetine maruz kalırlar. Bu çubuklar üzerinde Eğilme ve
DetaylıKESME BAKIMINDAN DOĞRU TASARLANMAMIŞ BETONARME PERDE DUVARLI YÜKSEK BİNALARIN DEPREM PERFORMANSI
KESME BAKIMINDAN DOĞRU TASARLANMAMIŞ BETONARME PERDE DUVARLI YÜKSEK BİNALARIN DEPREM PERFORMANSI Ali İhsan ÖZCAN Yüksek Lisans Tez Sunumu 02.06.2015 02.06.2015 1 Giriş Nüfus yoğunluğu yüksek bölgelerde;
DetaylıYAPILARIN DEPREME KARŞI KORUNMASINDA ETKİN BİR ÇÖZÜM
T.C. ISTANBUL KÜLTÜR ÜNİVERSİTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ İ.K.Ü. YAPILARIN DEPREME KARŞI KORUNMASINDA ETKİN BİR ÇÖZÜM Dr.Erdal Coşkun İstanbul Kültür Üniversitesi 1 Yapıların Güçlendirme Yöntemleri
DetaylıTMMOB İNŞAAT MÜHENDİSLERİ ODASI İSTANBUL ŞUBESİ
TMMOB İNŞAAT MÜHENDİSLERİ ODASI İSTANBUL ŞUBESİ Bahar Dönemi Meslek İçi Eğitim Seminerleri Çelik Yapılarda Bilgisayar Destekli Stabilite Analizi Mayıs 2013 Crown Hall at IIT Campus Chicago. Illinois Ludwig
DetaylıDeprem Etkisi Altında Tasarım İç Kuvvetleri
Prof. Dr. Günay Özmen gunayozmen@hotmail.com Deprem Etkisi Altında Tasarım İç Kuvvetleri 1. Giriş Deprem etkisi altında bulunan çok katlı yapılarda her eleman için kendine özgü ayrı bir elverişsiz deprem
DetaylıBACA DİNAMİĞİ. Prof. Dr. Hikmet Hüseyin H
BACA DİNAMİĞİ D İĞİ Prof Dr Hikmet Hüseyin H ÇATAL 1 GİRİŞG İŞ Sanayi yapılarında kullanılan yüksek bacalar, kullanım süreleri boyunca, diğer yüklerin yanısıra dinamik olarak deprem ve rüzgar yüklerinin
DetaylıBETONARME-II ONUR ONAT HAFTA-1 VE HAFTA-II
BETONARME-II ONUR ONAT HAFTA-1 VE HAFTA-II GENEL BİLGİLER Yapısal sistemler düşey yüklerin haricinde aşağıda sayılan yatay yüklerin etkisine maruz kalmaktadırlar. 1. Deprem 2. Rüzgar 3. Toprak itkisi 4.
DetaylıPamukkale Üniversitesi Mühendislik Bilimleri Dergisi Pamukkale University Journal of Engineering Sciences
Pamukkale Üniversitesi Mühendislik Bilimleri Dergisi Pamukkale University Journal of Engineering Sciences Yapıların plastik enerji dengesine göre sismik tasarımı Seismic design of structures based on plastic
DetaylıBETONARME YÜKSEK YAPILARDA DOĞRUSAL ELASTİK OLMAYAN PERFORMANS DEĞERLENDİRMESİ
2016 Published in 4th International Symposium on Innovative Technologies in Engineering and Science 3-5 November 2016 (ISITES2016 Alanya/Antalya - Turkey) BETONARME YÜKSEK YAPILARDA DOĞRUSAL ELASTİK OLMAYAN
DetaylıRİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR. 5- Risk Tespit Uygulaması: Betonarme Bina
RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR 5- Risk Tespit Uygulaması: Betonarme Bina İncelenen Bina Binanın Yeri Bina Taşıyıcı Sistemi Bina 5 katlı Betonarme çerçeve ve perde sistemden oluşmaktadır.
DetaylıKONU: Beton Baraj Tasarım İlkeleri, Örnek Çalışmalar SUNUM YAPAN: Altuğ Akman, ESPROJE Müh.Müş.Ltd.Şti
KONU: Beton Baraj Tasarım İlkeleri, Örnek Çalışmalar SUNUM YAPAN: Altuğ Akman, ESPROJE Müh.Müş.Ltd.Şti BİRİNCİ BARAJLAR KONGRESİ 2012 11 12 Ekim Beton Baraj Tasarım İlkeleri: Örnek Çalışmalar Beton Barajlar
DetaylıRİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 1-Temel Kavramlar
RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 1-Temel Kavramlar Çevre ve Şehircilik Bakanlığı Alt Yapı ve Kentsel Dönüşüm Hizmetleri Genel Müdürlüğü Temel Kavramlar Deprem Mühendisliği Deprem Yapı
DetaylıMAKSİMUM YER İVMESİ VE HIZI İLE YER DEĞİŞTİRME TALEBİ ARASINDAKİ İLİŞKİNİN ARAŞTIRILMASI
25-27 Eylül 23 MKÜ HATAY ÖZET: MAKSİMUM YER İVMESİ VE HIZI İLE YER DEĞİŞTİRME TALEBİ ARASINDAKİ İLİŞKİNİN ARAŞTIRILMASI Ş.M. Şenel ve M. Palanci 2 Doçent Doktor, İnşaat Müh. Bölümü, Pamukkale Üniversitesi,
DetaylıSÜREKLİLİK VE SÜREKSİZLİK DURUMLARINDA PERDE-ÇERÇEVE ETKİLEŞİMİ. İnşaat Y. Müh., Gebze Teknik Üniversitesi, Kocaeli 2
ÖZET: SÜREKLİLİK VE SÜREKSİZLİK DURUMLARINDA PERDE-ÇERÇEVE ETKİLEŞİMİ B. DEMİR 1, F.İ. KARA 2 ve Y. M. FAHJAN 3 1 İnşaat Y. Müh., Gebze Teknik Üniversitesi, Kocaeli 2 Araştırma Görevlisi, Deprem ve Yapı
DetaylıTAŞIYICI SİSTEM TASARIMI 1 Prof. Dr. Görün Arun
. Döşemeler TAŞIYICI SİSTEM TASARIMI 1 Prof. Dr. Görün Arun 07.3 ÇELİK YAPILAR Döşeme, Stabilite Kiriş ve kolonların düktilitesi tümüyle yada kısmi basınç etkisi altındaki elemanlarının genişlik/kalınlık
DetaylıDEPREME DAYANIKLI YAPI TASARIMINDA GENEL ĐLKELER
DEPREME DAYANIKLI YAPI TASARIMINDA GENEL ĐLKELER Bilindiği gibi depremler, yapıya, zamana bağlı olarak değişen yüklerin etkimesine neden olurlar. Buna karşılık olarak da, yapıda zamana bağlı olarak değişen
DetaylıMUTO YÖNTEMİ. Çerçeve Sistemlerin Yatay Yüklere Göre Çözümlenmesi. 2. Katta V 2 = F 2 1. Katta V 1 = F 1 + F 2 1/31
Çerçeve Sistemlerin Yatay Yüklere Göre Çözümlenmesi MUTO Yöntemi (D katsayıları yöntemi) Hesap adımları: 1) Taşıyıcı sistem her kat kolonlarından kesilerek üste kalan yatay kuvvetlerin toplamlarından her
DetaylıSıvı Depolarının Statik ve Dinamik Hesapları
Sıvı Depolarının Statik ve Dinamik Hesapları Bu konuda yapmış olduğumuz yayınlardan derlenen ön bilgiler ve bunların listesi aşağıda sunulmaktadır. Bu başlık altında depoların pratik hesaplarına ilişkin
DetaylıMerkezi çaprazlı çerçevelerde dayanım farklılığı sonucu oluşan burulma etkileri
Journal of the Faculty of Engineering and Architecture of Gazi University 33:1 (2018) 13-30 Merkezi çaprazlı çerçevelerde dayanım farklılığı sonucu oluşan burulma etkileri Bora Akşar 1 *, Bülent Akbaş
DetaylıSİSMİK YALITIM KULLANIMININ YAPISAL PERFORMANS ÜZERİNDEKİ ETKİSİNİN DEĞERLENDİRİLMESİ
SİSMİK YALITIM KULLANIMININ YAPISAL PERFORMANS ÜZERİNDEKİ ETKİSİNİN DEĞERLENDİRİLMESİ ÖZET: T. Tibet Akbas 1, Cem Haydaroğlu 1, ve Timurhan Timur 2 1 İnşaat Yük. Müh., Arup Müh. ve Müş. Ltd. Şti., İstanbul
DetaylıDEPREME DAYANIKLI YAPI TASARIMI
DEPREME DAYANIKLI YAPI TASARIMI Süneklik, Rijitlik, Dayanıklık ve Deprem Yüklerine İlişkin Genel Kurallar 4. Hafta Yrd. Doç. Dr. Alper CUMHUR Kaynak: Sakarya Üniversitesi / İnşaat Mühendisliği Bölümü /
DetaylıDEPREM YÖNETMELİĞİ NDEKİ SÜREKSİZ KOLON DÜZENSİZLİĞİ KRİTERİNİN İRDELENMESİ
ÖZET: DEPREM YÖNETMELİĞİ NDEKİ SÜREKSİZ KOLON DÜZENSİZLİĞİ KRİTERİNİN İRDELENMESİ Abide AŞIKOĞLU 1 ve Özgür AVŞAR 2 1 Yüksek lisans öğrencisi, İnşaat Müh. Bölümü, Anadolu Üniversitesi, Eskişehir 2 Doç.
DetaylıÇelik Çerçevelerde Sabit Düktilite İçin Doğrusal Olmayan Zaman Tanım Alanı ve Öteleme Analizlerinin Karşılaştırılması *
İMO Teknik Dergi, 2007 4177-4196, Yazı 276 Çelik Çerçevelerde Sabit Düktilite İçin Doğrusal Olmayan Zaman Tanım Alanı ve Öteleme Analizlerinin Karşılaştırılması * Bülent AKBAŞ* Fatma İlknur KARA** Ülgen
DetaylıMerkezi Çaprazlı Çerçevelerde Çapraz Elemanlarda Sayısal Modelleme Teknikleri
Merkezi Çaprazlı Çerçevelerde Çapraz Elemanlarda Sayısal Modelleme Teknikleri Ferit Çakır 1, Ercan Şerif Kaya 2, Bora Aksar 3,Jay Shen 4, Onur Şeker 5, Bülent Akbaş 6 1 Y.Doç.Dr., Yıldız Teknik Üniversitesi
DetaylıYUMUŞAK KAT DÜZENSİZLİĞİNİN VE DOLGU DUVARLARIN BETONARME BİNALARIN DEPREM DAVRANIŞINA ETKİLERİ
YUMUŞAK KAT DÜZENSİZLİĞİNİN VE DOLGU DUVARLARIN BETONARME BİNALARIN DEPREM DAVRANIŞINA ETKİLERİ Armağan KORKMAZ*, Taner UÇAR* ve Erdal İRTEM** *Dokuz Eylül Ünv., İnşaat Müh. Böl., İzmir **Balıkesir Ünv.,
DetaylıDİNAMİK BENZERİ DENEYLERLE YETERLİ DAYANIMA SAHİP BİR BETONARME ÇERÇEVENİN BİRLEŞİM BÖLGELERİNİN PERFORMANSININ İRDELENMESİ
. Türkiye Deprem Mühendisliği ve Sismoloji Konferansı 5-7 Eylül 13 MKÜ HATAY ÖZET: DİNAMİK BENZERİ DENEYLERLE YETERLİ DAYANIMA SAHİP BİR BETONARME ÇERÇEVENİN BİRLEŞİM BÖLGELERİNİN PERFORMANSININ İRDELENMESİ
DetaylıHOŞGELDİNİZ Mustafa ERGÜN Şevket ATEŞ
HOŞGELDİNİZ Mustafa ERGÜN Şevket ATEŞ Karadeniz Teknik Üniversitesi HOŞGELDİNİZ KÖPRÜLERİN DİNAMİK ANALİZLERİNDE ÖLÇEKLENDİRİLMİŞ DEPREM KAYITLARININ KULLANIMI Konu Başlıkları Yapıların Dinamik Analizlerinde
DetaylıFotoğraf Albümü. Zeliha Kuyumcu. Mesnetlerinden Farklı Yer Hareketlerine Maruz Kablolu Köprülerin Stokastik Analizi
Mesnetlerinden Farklı Yer Hareketlerine Maruz Kablolu Köprülerin Stokastik Analizi Fotoğraf Albümü Araş. Gör. Zeliha TONYALI* Doç. Dr. Şevket ATEŞ Doç. Dr. Süleyman ADANUR Zeliha Kuyumcu Çalışmanın Amacı:
DetaylıMEVCUT PERDELİ BETONARME BİR YAPININ DOĞRUSAL OLMAYAN YÖNTEMLE DEPREM PERFORMANSININ BELİRLENMESİ
MEVCUT PERDELİ BETONARME BİR YAPININ DOĞRUSAL OLMAYAN YÖNTEMLE DEPREM PERFORMANSININ BELİRLENMESİ ÖZET Özlem ÇAVDAR 1, Ender BAYRAKTAR 1, Ahmet ÇAVDAR 1 Gümüşhane Üniversitesi, İnşaat Mühendisliği Bölümü,
DetaylıD102 d= tarihinde yapılacak olan Proje Kontrol Sınavında (2. Vize) yanınızda sadece. D104 d=120 K109 K kat. 1.
05.03.2019 tarihinde yapılacak olan Proje Kontrol Sınavında (2. Vize) yanınızda sadece bu notları bulundurabilirsiniz. Sınav, 1.öğr. için 13. 00, 2. Öğr için 17. 05 te başlayacaktır. S104 S105 S106 3.5
DetaylıDOĞRUSAL OLMAYAN ANALİZ İÇİN KULLANILAN TİCARİ PROGRAMLARIN ÇERÇEVE SİSTEMLER İÇİN KARŞILAŞTIRILMASI
DOĞRUSAL OLMAYAN ANALİZ İÇİN KULLANILAN TİCARİ PROGRAMLARIN ÇERÇEVE SİSTEMLER İÇİN KARŞILAŞTIRILMASI YÜKSEK LİSANS TEZİ İbrahim GENCER İnşaat Mühendisliği Anabilim Dalı Yapı Mühendisliği Programı Tez Danışmanı:
Detaylıidecad Çelik 8 idecad Çelik Kullanarak AISC ve Yeni Türk Çelik Yönetmeliği ile Kren Tasarımı Hazırlayan: Nurgül Kaya
idecad Çelik 8 idecad Çelik Kullanarak AISC 360-10 ve Yeni Türk Çelik Yönetmeliği ile Kren Tasarımı Hazırlayan: Nurgül Kaya www.idecad.com.tr Konu başlıkları III. I. Kren Menüsü II. Analiz AISC 360-10
DetaylıBETONARME BİNALARDA SARGI DONATISI ETKİSİNİN YAYILI PLASTİK MAFSAL MODELİYLE İNCELENMESİ
BETONARME BİNALARDA SARGI DONATISI ETKİSİNİN YAYILI PLASTİK MAFSAL MODELİYLE İNCELENMESİ ÖZET: B. Yön 1 ve Y. Calayır 2 1 Araştırma Görevlisi, İnşaat Müh. Bölümü, Fırat Üniversitesi, Elazığ 2 Profesör,
DetaylıÇok Katlı Yapılarda Elverişsiz Deprem Doğrultuları
Prof. Dr. Günay Özmen İTÜ İnşaat Fakültesi (Emekli), İstanbul gunayozmen@hotmail.com Çok Katlı Yapılarda Elverişsiz Deprem Doğrultuları 1. Giriş Deprem etkisi altında bulunan çok katlı yapılarda her eleman
DetaylıAfyon Kocatepe Üniversitesi Fen ve Mühendislik Bilimleri Dergisi Afyon Kocatepe University Journal of Science and Engineering
Afyon Kocatepe Üniversitesi Fen ve Mühendislik Bilimleri Dergisi Afyon Kocatepe University Journal of Science and Engineering AKÜ FEMÜBİD 18 (2018) 015602 (1028-1035) AKU J. Sci.Eng.18 (2018) 015602 (1028-1035)
Detaylıidecad Çelik 8 Kullanılan Yönetmelikler
idecad Çelik 8 Kullanılan Yönetmelikler Hazırlayan: Nihan Yazıcı www.idecad.com.tr idecad Çelik 8 Kullanılan Yönetmelikler Yönetmelik Versiyon Webinar tarihi Aisc 360-10 (LRFD-ASD) 8.103 23.03.2016 Türk
DetaylıA3 Düzensizliğine Sahip Yapıların Doğrusal Olmayan Kat Kesme Kuvvetlerinin İncelenmesi
Fırat Üniv. Fen ve Müh. Bil. Dergisi Science and Eng. J of Fırat Univ. 2 (1), 145-155, 8 2 (1), 145-155, 8 A3 Düzensizliğine Sahip Yapıların Doğrusal Olmayan Kat Kesme Kuvvetlerinin İncelenmesi Zülfü Çınar
DetaylıDEPREM YÖNETMELİĞİ NDE ÖNGÖRÜLEN TAŞIYICI SİSTEM GÜVENLİK DÜZEYİ KONUSUNDA KARŞILAŞTIRMALI SAYISAL İNCELEME
ÖZET: DEPREM YÖNETMELİĞİ NDE ÖNGÖRÜLEN TAŞIYICI SİSTEM GÜVENLİK DÜZEYİ KONUSUNDA KARŞILAŞTIRMALI SAYISAL İNCELEME İ. Keskin 1 ve Z. Celep 2 1 Yüksek Lisans Öğrencisi, Deprem Müh. Programı, İstanbul Teknik
DetaylıDOKUZ KATLI TÜNEL KALIP BİNA SONLU ELEMAN MODELİNİN ZORLAMALI TİTREŞİM TEST VERİLERİ İLE GÜNCELLENMESİ
DOUZ ATLI TÜNEL ALIP BİNA SONLU ELEMAN MODELİNİN ZORLAMALI TİTREŞİM TEST VERİLERİ İLE ÜNCELLENMESİ O. C. Çelik 1, H. Sucuoğlu 2 ve U. Akyüz 2 1 Yardımcı Doçent, İnşaat Mühendisliği Programı, Orta Doğu
DetaylıPERDELERDEKİ BOŞLUKLARIN YATAY ÖTELENMEYE ETKİSİ. Ayşe Elif ÖZSOY 1, Kaya ÖZGEN 2 elifozsoy@hotmail.com
PERDELERDEKİ BOŞLUKLARIN YATAY ÖTELENMEYE ETKİSİ Ayşe Elif ÖZSOY 1, Kaya ÖZGEN 2 elifozsoy@hotmail.com Öz: Deprem yükleri altında yapının analizi ve tasarımında, sistemin yatay ötelenmelerinin sınırlandırılması
DetaylıPERFORMANSA BAĞLI TASARIMDA KIRILGANLIK ANALİZLERİ. Armagan KORKMAZ 1, Engin AKTAŞ 2 armagan.korkmaz@deu.edu.tr, enginaktas@iyte.edu.
PERFORMANSA BAĞLI TASARIMDA KIRILGANLIK ANALİZLERİ Armagan KORKMAZ 1, Engin AKTAŞ 2 armagan.korkmaz@deu.edu.tr, enginaktas@iyte.edu.tr ÖZ: Son yıllarda hızla önem kazanmakta olan performansa bağlı analiz
DetaylıErciyes Üniversitesi Fen Bilimleri Enstitüsü Dergisi 26(1): 1-6 (2010)
Perde konumunun ve zemin sınıfının betonarme yapılardaki hasar oranına etkisi Erkut Sayın *, Burak Yön, Yusuf Calayır Fırat Üniversitesi Mühendislik Fakültesi, İnşaat Mühendisliği Bölümü, Elazığ, TURKEY
Detaylı