MAKĠNE ELEMANLARI II REDÜKTÖR PROJESĠ

Transkript

1 T.C PAMUKKALE ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAKĠNE ELEMANLARI II REDÜKTÖR PROJESĠ Öğrencinin; Adı: Cengiz Görkem Soyadı: DENGĠZ No: DanıĢman: Doç. Dr. TEZCAN ġekercġoğlu DENĠZLĠ 2010

2 REDÜKTÖR PROJESİ 1. Kademe Helis 2. Kademe Helis Verilenler: Giriş gücü ( P ) : 5 kw Toplam çevrim oranı ( i T ) : 14 Giriş devir sayısı ( n 1 ) : 1300 d / d 1.Ön Hesaplamalar ve Mekanizma Özellikleri Toplam çevrim oranı : i T = 14 i T = i 12. i 34 = 4. 3,5 = ve 2. dişli arasındaki çevrim oranı ( 1. Kademe ) : i 12 = 4 3. ve 4. dişli arasındaki çevrim oranı ( 2. Kademe ) : i 34 = 3,5 z 1 : Giriş mili pinyon helis dişlisinin diş sayısı z 1 = 21 z 2 : Ara mili üzerinde döndürülen helis dişlinin diş sayısı z 2 = z 1. i 12 = = 84 bulunur. z 3 : Ara mili üzerinde bulunan pinyon helis dişlinin diş sayısı z 3 = 16 z 4 : Çıkış mili üzerinde döndürülen helis dişlisinin diş sayısı

3 z 4 = z 3. i 34 = 16. 3,5 = 56 bulunur. Ψ m : Modül genişlik oranı, Ψ m1 = 10 ( 1. kademe ), Ψ m2 = 12 ( 2. kademe ) α : Her iki kademe için kavrama açısı, α = 20 β : Helis açısı β 1 = 24 ( 1. kademe ) β 2 = 20 ( 2. kademe ) Bütün hesaplamalarda emniyet katsayısı S= 1,5 alınmıştır. Dişli kutusunun tahrikinde düzgün çalışan elektrik motoru kullanılacak olup, iş makinesi olarak bantlı konveyör çalıştırılacaktır. Dişliler, azdırma yöntemiyle imal edilmiş ve dişleri taşlanmıştır. Miller, iyi yataklanmış ve sehimleri az olan mil kabul edilmiştir. Mil Döndürme Momentleri ve Devir Sayıları 1 numaralı giriş mili için; n 1 = 1300 d/ d M d1 = = = 36,73 Nm = Nmm 2 numaralı ara mili için; 3 numaralı çıkış mili için; 2. Dişlilerin Modül Hesabı ve Boyutlandırılması 2.1. I. Kademe Helis Dişliler İçin Modül Hesabı Diş dibine göre kontrol Tüm dişliler için 16MnCr5 sementasyon çeliği seçilmiştir. m n1 = m n2 1 ve 2 numaralı helis dişlilerin modulleri

4 o Modül değeri m n1 = 2 mm olarak seçildi. M d1 = Nmm ve x = 0 için K f = 2,63 K i = 1 ( Düzgün çalışan elektrik motoru ve bantlı konveyör. ) K v = 1,19 ve iyi yataklanmış sehimi az olan düzgün helis dişli için K ε = 0,8 Diş dibinden kesilmeye göre emniyetli gerilme; K b = 1 (m n1 = 2 < 5 ) K y = 0,93 (R m = 1000 N/ mm 2 ve dişliler taşlanmış ) σ DD = 860 N/ mm 2 ( 16MnCr5 sementasyon çeliği ve σ FE = σ DD ) K ç = 1 + q. ( K t -1 ) TS 612 ye göre r = 0,38.m = 0,38. 2 = 0,76 mm ise q = 0,825 ( ) ( ) ( ) ( ) K ç = 1 + 0,825. ( 1,28-1 ) = 1,231 o

5 Yüzey Basıncına Göre Kontrol o m n = 2 mm seçilmişti. M d1 = Nmm K α = 2,32 ( β = 24 ve x= 0 için kavrama açısı faktörü ) K i = 1 ( Düzgün çalışan elektrik motoru ve bantlı konveyör ) K v = 1,19 ( v 1 = 3,1 m/s ve azdırma ile imal edilmiş ) K m = 1,2 ( iyi yataklanmış sehimi az olan düzgün helis dişli ) K ε = 1 Yüzey basıncına göre emniyet gerilmesi; σ Hlim = 1470 N/ mm 2 K ö = 1 ( 10 7 yük tekrarı ) o m n1 1,66 mm m n1 = 2 mm olarak seçilmişti. Yüzey basıncına göre bulunan modül değeri seçilene yakın çıkmıştır. m n1 = 2 mm olarak alınabilir Kademe Helis Dişliler İçin Modül Hesabı Diş dibine göre kontrol m n3 = m n4 3 ve 4 numaralı dişliler, o

6 Modül değeri m n3 = 3 mm olarak seçildi. M d2 = Nmm ve x= 0 için K f = 2,88 K i = 1 ( Düzgün çalışan elektrik motoru ve bantlı konveyör ) K v = 1,06 helis dişli için ve iyi yataklanmış sehimi az olan düzgün K ε = 0,8 Diş dibinden kesilmeye göre emniyetli gerilme; K b = 1 (m n3 = 3 < 5 ) K y = 0,93 (R m = 1000 N/ mm 2 ve dişliler taşlanmış ) σ DD = 860 N/ mm 2 ( 16MnCr5 sementasyon çeliği ve σ FE = σ DD ) K ç = 1 + q. ( K t -1 ) TS 612 ye göre r = 0,38.m = 0,38. 3 = 1,14 mm ise q = 0,86 ( ) ( ) ( ) ( ) K ç = 1 + 0,86. ( 1,289-1 ) = 1,24 o Yüzey Basıncına Göre Kontrol o m n = 3 mm seçilmişti. M d1 = Nmm

7 K α = 2,36 ( β = 20 ve x= 0 için kavrama açısı faktörü ) K i = 1 ( Düzgün çalışan elektrik motoru ve bantlı konveyör ) K v = 1,06 ( v 1 = 0,8 m/s ve azdırma ile imal edilmiş ) K m = 1,2 ( iyi yataklanmış sehimi az olan düzgün helis dişli ) K ε = 1 Yüzey basıncına göre emniyet gerilmesi; σ Hlim = 1470 N/ mm 2 K ö = 1 ( 10 7 yük tekrarı ) o m n3 3 mm m n3 = 3 mm olarak seçilmişti. Yüzey basıncına göre bulunan modül değeri seçilen ile aynı çıkmıştır. m n3 = 2 mm olarak alınabilir. 3. I. Kademe Helis Dişlilerin Boyutları Pinyon dişlinin boyutlandırılması ( z 1 ) I. kademe helis dişli takımının modülü hesaplardan m n1 = 2 mm bulunmuştur. n α t1 = 21,273

8 o o Çarkın boyutlandırılması ( z 2 ) n α t2 = 21,273 o o 4. II. Kademe Helis Dişlilerin Boyutları Pinyon dişlinin boyutlandırılması ( z 3 ) II. kademe helis dişli takımının modülü hesaplardan m n3 = 3 mm bulunmuştur.

9 n α t1 = 21,173 o o Çarkın boyutlandırılması ( z 4 ) n α t2 = 21,173 o o 5. Millerin Boyutlandırılması ve Yatak Kuvvetleri 5.1 Giriş Mili ( I. Mil) 1 numaralı pinyon dişlinin bölüm dairesi çapı; Dişli çark tasarımında yekpare üretilecek mil ve dişli için; d ~ dmil olm lıdır

10 y kl şık ol r k en f zl mil pı yaklaşık olarak en az mil çapı Giriş mili için eğilme ve burulma diyagramları; n n x - y düzlemi: x z düzlemi:

11 Burulmadan oluşan gerilme C noktası ile kama bağlantısı arasındadır. En fazla gerilmeye maruz kalan nokta C noktasıdır. Bu noktadaki bileşke eğilme momenti; Dinamik yükleme ( yorulma ) durumunda eğilme ve burulma gerilmesi etkisindeki mil çapı hesabı; ( ) ( ) ( 16MnCr5 sementasyon çeliği ve eğilme durumu için mukavemet değeri) K b = 0,9 ( d=30 mm için boyut faktörü ) K y = 0,93 K ç = 1,231 ( R m = 1000 N/mm 2, taşlanmış yüzey) ( Modül hesaplarında helis dişli için hesaplanan çentik katsayısı değeri ) R e = 600 N/mm 2 ( d = 30 mm için mukavemet değeri ) ( ) ( ) Alınan çap bulunan çap değerinden büyüktür dolayısıyla C noktası emniyetlidir. Kama bağlantısından B yatağına kadar kritik noktaların kontrolü; Giriş milinin kama bağlantısından A yatağına kadarki kısım dalgalı değişken burulma gerilmesi etkisindedir. Dolayısıyla eğilme durumu söz konusu değildir. En tehlikeli kısım kama kanalının bulunduğu çaptır. A yatağının sol tarafında 14,5 mm uzaklıktaki çap kontrolü;

12 M d1 = Nmm ( 16MnCr5 sementasyon çeliği ve eğilme durumu için mukavemet değeri) K b =0,95 ( d = 20 mm için boyut faktörü) K y = 0,93 ( R m = 1000 N/mm 2 ) K ç = 2,18 ( Burulma durumu, R m = 1000 N/mm 2 ve A tipi kama için çentik katsayısı) 177,5 N/mm 2 Kama kanalının bulunduğu çap 20 mm idi. 3,5 mm kama derinliğini çıkartırsak 20-3,5=16,5>11,67 olduğu için emniyetlidir. A yatağının sağ tarafında 7,5 mm uzaklıktaki 25 mm lik çapın kontrolü; ( ) ( ) ( 16MnCr5 sementasyon çeliği ve eğilme durumu için mukavemet değeri) K b = 0,925 ( d=25 mm için boyut faktörü ) K y = 0,93 ( R m = 1000 N/mm 2, taşlanmış yüzey) K ç = 1 + q.( K t -1 ) q = 0,85 ( r = 1 mm, R m = 1000 N/mm 2 için çentik hassasiyet faktörü)

13 K t = 1,7 ( d/ D = 0,08 ve burulma durumu için) K ç = 1 + 0,85. ( 1,7 1 ) = 1,595 R e = 600 N/mm 2 ( d = 25 mm için mukavemet değeri ) ( ) ( ) 25>9,64 mm olduğu için A yatağındaki çap uygundur. B yatağının 7,5 mm solundaki 25 mm lik çap kontrolü; ( ) ( ) ( 16MnCr5 sementasyon çeliği ve eğilme durumu için mukavemet değeri) K b = 0,925 ( d=25 mm için boyut faktörü ) K y = 0,93 ( R m = 1000 N/mm 2, taşlanmış yüzey) K ç = 1 + q.( K t -1 ) q = 0,85 K t = 1,7 ( r = 1 mm, R m = 1000 N/mm 2 için çentik hassasiyet faktörü) ( d/ D = 0,08 ve burulma durumu için) K ç = 1 + 0,85. ( 1,7 1 ) = 1,595 R e = 600 N/mm 2 ( d = 25 mm için mukavemet değeri ) ( ) ( )

14 25>9,78 mm olduğu için B yatağındaki çap uygundur. 5.2 Ara Mili ( II. Mil) Giriç mili imalat resmi 3 numaralı pinyon dişlinin bölüm dairesi çapı; Dişli çark tasarımında yekpare üretilecek mil ve dişli için; d ~ dmil olm lıdır y kl şık ol r k en f zl mil pı Konstrüksiyon kolaylığı için çap 35 alındı. yaklaşık olarak en az mil çapı Giriş mili için eğilme ve burulma diyagramları; n n

15 n n x - y düzlemi: x z düzlemi:

16 Kama kanalının bulunduğu çapın kontrolü; ( ) ( ) ( 16MnCr5 sementasyon çeliği ve eğilme durumu için mukavemet değeri) K b = 0,9 ( d=30 mm için boyut faktörü ) K y = 0,93 ( R m = 1000 N/mm 2, taşlanmış yüzey) K ç = 2,15 ( Form A kama burulma durumu ) R e = 600 N/mm 2 ( d = 30 mm için mukavemet değeri ) ( ) ( ) d=17,43 mm < 30-5 = 25 mm olduğu için bu çap uygundur. D yatağının sağ tarafında 8,5 mm uzaklığındaki çapın kontrolü; ( ) ( ) ( 16MnCr5 sementasyon çeliği ve eğilme durumu için mukavemet değeri) K b = 0,925 ( d=25 mm için boyut faktörü ) K y = 0,93 ( R m = 1000 N/mm 2, taşlanmış yüzey)

17 K ç = 1 + q.( K t -1 ) q = 0,85 ( r = 1 mm, R m = 1000 N/mm 2 için çentik hassasiyet faktörü) K t = 1,72 ( D/d = 1,08 ve r/d = 0,08 ) K ç = 1 + 0,85. ( 1,72 1 ) = 1,612 R e = 600 N/mm 2 ( d = 30 mm için mukavemet değeri ) ( ) ( ) d=14,86 mm < 25 mm olduğu için bu çap uygundur. G noktasındaki çap kontrolü; ( ) ( ) ( 16MnCr5 sementasyon çeliği ve eğilme durumu için mukavemet değeri) K b = 0,875 ( d=35 mm için boyut faktörü ) K y = 0,93 K ç = 1,24 ( R m = 1000 N/mm 2, taşlanmış yüzey) ( Helis dişli için hesaplanmıştı.) R e = 600 N/mm 2 ( d = 35 mm için mukavemet değeri ) ( ) ( ) 22,88>35 mm olduğu için G noktasındaki çap uygundur.

18 E yatağının sol tarafında 8 mm uzaklıktaki çapın kontrolü; ( ) ( ) ( 16MnCr5 sementasyon çeliği ve eğilme durumu için mukavemet değeri) K b = 0,9 ( d=30 mm için boyut faktörü ) K y = 0,93 ( R m = 1000 N/mm 2, taşlanmış yüzey) K ç = 1 + q.( K t -1 ) q = 0,85 ( r = 1 mm, R m = 1000 N/mm 2 için çentik hassasiyet faktörü) K t = 2,5 ( D/d = 1,07 ve r/d = 0,03) K ç = 1 + 0,85. ( 2,5 1 ) = 2,275 R e = 600 N/mm 2 ( d = 30 mm için mukavemet değeri ) d = 15,29 mm < 30 mm olduğu için çap uygundur.

19 5.3 Çıkış Mili ( III. Mil) Dişli Kuvvetleri; M d3 = Nmm Ara mili imalat resmi n n Çıkış mili için eğilme ve burulma diyagramları; x - y düzlemi:

20 x z düzlemi: J noktasındaki çapın kontrolü; ( ) ( ) ( 16MnCr5 sementasyon çeliği ve eğilme durumu için mukavemet değeri) K b = 0,837 ( d=45 mm için boyut faktörü ) K y = 0,93 ( R m = 1000 N/mm 2, taşlanmış yüzey)

21 K ç = 2,15 ( Form A kama, burulma durumu, R m =1000 N/mm 2 ) R e = 550 N/mm 2 ( d = 45 mm için mukavemet değeri ) ( ) ( ) d=29,78 mm < 45-5 = 40 mm olduğu için bu çap uygundur. H yatağının sağ tarafında 9,5 mm uzaklıktaki çapın kontrolü; ( ) ( ) ( 16MnCr5 sementasyon çeliği ve eğilme durumu için mukavemet değeri) K b = 0,85 ( d=40 mm için boyut faktörü ) K y = 0,93 ( R m = 1000 N/mm 2, taşlanmış yüzey) K ç = 1 + q.( K t -1 ) q = 0,85 ( r = 1 mm, R m = 1000 N/mm 2 için çentik hassasiyet faktörü) K t = 2,3 ( D/d = 1,05 ve r/d = 0,02) K ç = 1 + 0,85. ( 2,3 1 ) = 2,105 d = 13,74 mm < 40 mm olduğu için çap uygundur.

22 I yatağının sol tarafında 8 mm uzaklığındaki çapın kontrolü; ( ) ( ) ( 16MnCr5 sementasyon çeliği ve eğilme durumu için mukavemet değeri) K b = 0,85 ( d=40 mm için boyut faktörü ) K y = 0,93 ( R m = 1000 N/mm 2, taşlanmış yüzey) K ç = 1 + q.( K t -1 ) q = 0,85 ( r = 1 mm, R m = 1000 N/mm 2 için çentik hassasiyet faktörü) K t = 1,68 ( d/d = 0,95 ve burulma durumu için ) K ç = 1 + 0,85. ( 1,68 1 ) = 1,578 R e = 600 N/mm 2 ( d = 40 mm için mukavemet değeri ) ( ) ( ) d=22,58 mm < 40 mm olduğu için bu çap uygundur. Çıkış milinin sonundaki kama için çap kontrolü M d1 = Nmm ( 16MnCr5 sementasyon çeliği ve eğilme durumu için mukavemet değeri)

23 K b =0,875 ( d = 35 mm için boyut faktörü) K y = 0,93 ( R m = 1000 N/mm 2 ) K ç = 2,175 ( Burulma durumu, R m = 1000 N/mm 2 ve A tipi kama için çentik katsayısı) 108,5 N/mm 2 Kama kanalının bulunduğu çap 35 mm idi. 5 mm kama derinliğini çıkartırsak 35-5=30>28,9 olduğu için emniyetlidir. 6. YATAK SEÇİMİ 6.1 GİRİŞ MİLİ İÇİN YATAK SEÇİMİ A yatağı: ÇıkıĢ mili imalat resmi 1 numaralı pinyon dişli helis dişli olduğu için ve bu yatak sabit yatak olduğu için eksenel kuvvet vardır. A yatağına etkiyen bileşke radyal kuvvet;

24 A yatağına etkiyen eksenel kuvvet; F Aa = 1598 N A yatağı için silindirik makaralı 25 mm çapında NUP205E.TVP2 rulmanı seçildi. Rulman katalogundan seçilen standart değerler; C = 29 kn = N Çizelgeden standart değerler; Dinamik eşdeğer kuvvet; Yatağın nominal ömrü; ( ) n = n 1 = 1300 d/d; p = 3,3333 ( Silindirik makaralı rulman için ) ( ) B yatağı: Bu yatak serbest yatak olduğu için eksenel kuvvet yoktur. B yatağına etkiyen bileşke radyal kuvvet; B yatağı için sabit bilyalı 25 mm çapında 6205 rulmanı seçildi. Rulman katalogundan seçilen standart değerler; C = 14,8 kn = N Dinamik eşdeğer kuvvet; Yatağın nominal ömrü; ( ) n = n 1 = 1300 d/d; p = 3 ( Sabit bilyalı rulman için )

25 ( ) 6.2 ARA MİLİNDEKİ YATAKLARIN SEÇİMİ D yatağı: 2 numaralı dişli helis dişli olduğu için ve bu yatak sabit yatak olduğu için eksenel kuvvet vardır. D yatağına etkiyen bileşke radyal kuvvet; D yatağına etkiyen eksenel kuvvet; F Da = F a3 F a2 = 2093,77 711,5 = 1382,27 N D yatağı için sabit bilyalı 25 mm çapında 6305 ETN9 rulmanı seçildi. Rulman katalogundan seçilen standart değerler; C = 26 kn = N Çizelgeden standart değerler; Dinamik eşdeğer kuvvet; Yatağın nominal ömrü; ( ) n = n 2 = 325 d/d; p = 3 ( Sabit bilyalı rulman için ) ( ) E yatağı: Bu yatak serbest yatak olduğu için eksenel kuvvet yoktur. E yatağına etkiyen bileşke radyal kuvvet;

26 E yatağı için silindirik makaralı 30 mm çapında NU206E.TVP2 rulmanı seçildi. Rulman katalogundan seçilen standart değerler; C = 39 kn = N Dinamik eşdeğer kuvvet; Yatağın nominal ömrü; ( ) n = n 2 = 325 d/d; p = 3,3333 ( Silindirik makaralı rulman için ) ( ) 6.3 ÇIKIŞ MİLİNDEKİ YATAKLARIN SEÇİMİ H yatağı: Bu yatak serbest yatak olduğu için eksenel kuvvet yoktur. H yatağına etkiyen bileşke radyal kuvvet; H yatağı için sabit bilyalı 40 mm çapında 6008 rulmanı seçildi. Rulman katalogundan seçilen standart değerler; C = 17,8 kn = N Dinamik eşdeğer kuvvet; Yatağın nominal ömrü; ( ) n = n 3 = 92,85 d/d; p = 3 ( Sabit bilyalı rulman için ) ( ) I yatağı:

27 4 numaralı dişli helis dişli olduğu için ve bu yatak sabit yatak olduğu için eksenel kuvvet vardır. I yatağına etkiyen bileşke radyal kuvvet; I yatağına etkiyen eksenel kuvvet; F Ia = F a4 = 2093,77 N I yatağı için sabit bilyalı 40 mm çapında 6208 rulmanı seçildi. Rulman katalogundan seçilen standart değerler; C = 32,5 kn = N Çizelgeden standart değerler; Dinamik eşdeğer kuvvet; Yatağın nominal ömrü; ( ) n = n 3 = 92,85 d/d; p = 3 ( Sabit bilyalı rulman için ) ( ) 7. KAMA BAĞLANTISI YAPILAN DİŞLİ VE KAPLİNLERİN KAMA HESABI 7.1 (2) NOLU HELİS DİŞLİ MİL BAĞLANTISINDA KULLANILACAK KAMANIN HESABI Ara mil üzerinde 2 numaralı helis dişlinin kama bağlantısının yapılacağı çap 30 mm dir. M d2 = Nmm Kama malzemesi olarak E295 genel yapı çeliği seçildi.

28 Kama ile mil arasında yüzey basıncı kontrolü; Kama ile göbek arasında yüzey basıncı kontrolü; Kesilme kontrolü; Kama ile göbek arasında oluşan yüzey basıncına göre yapılan kontrolde, kama uzunluğu maksimum çıkmıştır. Kama türü olarak A tipi uygu kaması seçilmiştir. Dolaysısıyla eşdeğer kama uzunluğu; L eş = L + b = 16, = 26,6 mm olmalıdır. Dolayısıyla standartlardan Kama TS147/9-A 10x8x28 şeklinde seçilir. 7.2 (4) NOLU HELİS DİŞLİ MİL BAĞLANTISINDA KULLANILACAK KAMANIN HESABI Ara mil üzerinde 4 numaralı helis dişlinin kama bağlantısının yapılacağı çap 45 mm dir. M d3 = Nmm Kama malzemesi olarak E295 genel yapı çeliği seçildi. Kama ile mil arasında yüzey basıncı kontrolü; Kama ile göbek arasında yüzey basıncı kontrolü;

29 Kesilme kontrolü; Kama ile göbek arasında oluşan yüzey basıncına göre yapılan kontrolde, kama uzunluğu maksimum çıkmıştır. Kama türü olarak A tipi uygu kaması seçilmiştir. Dolaysısıyla eşdeğer kama uzunluğu; L eş = L + b = 33, = 47,2 mm olmalıdır. Dolayısıyla standartlardan Kama TS147/9-A 14x9x50 şeklinde seçilir. 7.3 GİRİŞ MİLİ İLE KAPLİN BAĞLANTISINDA KULLANILACAK KAMANIN HESABI Giriş mili üzerinde kaplin-mil kama bağlantısının yapılacağı çap 20 mm dir. M d3 = Nmm Kama malzemesi olarak E295 genel yapı çeliği seçildi. Kama ile mil arasında yüzey basıncı kontrolü; Kama ile göbek arasında yüzey basıncı kontrolü; Kesilme kontrolü; Kama ile göbek arasında oluşan yüzey basıncına göre yapılan kontrolde, kama uzunluğu maksimum çıkmıştır. Kama türü olarak A tipi uygu kaması seçilmiştir. Dolaysısıyla eşdeğer kama uzunluğu;

30 L eş = L + b/2 = 7,47 + 6/2 = 10,47 mm olmalıdır. Dolayısıyla standartlardan Kama TS147/9-A 14x9x20 şeklinde seçilir. 7.4 ÇIKIŞ MİLİ İLE KAPLİN BAĞLANTISINDA KULLANILACAK KAMANIN HESABI Çıkış mili üzerinde kaplin-mil kama bağlantısının yapılacağı çap 35 mm dir. M d3 = Nmm Kama malzemesi olarak E295 genel yapı çeliği seçildi. Kama ile mil arasında yüzey basıncı kontrolü; Kama ile göbek arasında yüzey basıncı kontrolü; Kesilme kontrolü; Kama ile göbek arasında oluşan yüzey basıncına göre yapılan kontrolde, kama uzunluğu maksimum çıkmıştır. Kama türü olarak A tipi uygu kaması seçilmiştir. Dolaysısıyla eşdeğer kama uzunluğu; L eş = L + b/2 = 49,8 + 10/2 = 54,8 mm olmalıdır. Dolayısıyla standartlardan Kama TS147/9-A 10x8x56 şeklinde seçilir.

31 Montaj resmi