2007 DEPREM YÖNETMELİĞİ

Transkript

1 27 DEPREM YÖNETMELİĞİ MEVCUT BİNALARIN DEĞERLENDİRİLMESİ VE GÜÇLENDİRİLMESİ Prof. Dr. Haluk Sucuoğlu ODTÜ

2 YÖNETMELİK KOMİSYONU (7/7/23 Tarih ve 8925 Sayılı Bakan Oluru) Nuray Aydınoğlu (BÜ) Nejat Bayülke (BİB) Zekai Celep (İTÜ) Atilla Erenler (BİB) Cahit Kocaman (BİB) Fikret Kuran (BİB) Erkan Özer (İTÜ) Haluk Sucuoğlu (ODTÜ) - Yürütücü Alt Komisyonlar (~7 Üye)

3 Bölüm 2 (6) Hesap Kuralları: Revizyon Bölüm 3 (7) Betonarme Binalar: Revizyon Bölüm 4 (8) Çelik Binalar: Kapsamlı Revizyon Bölüm (9) Ahşap Binalar: Çıkarıldı Bölüm 5 (1) Yığma Binalar: Kapsamlı Revizyon Bölüm (11) Kerpiç Binalar: Çıkarıldı Bölüm 6 (12) Zemin ve Temeller: Revizyon Bölüm 7 Değerlendirme ve Güçlendirme: YENİ BÖLÜM

4 BÖLÜM 7 MEVCUT BİNALARIN DEĞERLENDİRİLMESİ VE GÜÇLENDİRİLMESİ 7.1- Kapsam 7.2- Binalardan Bilgi Toplama 7.3- Eleman Hasar Sınırları ve Hasar Bölgeleri 7.4- Deprem Hesabı: Genel İlke ve Kurallar 7.5- Performans Hesabı: Doğrusal Elastik Yöntemler 7.6- Performans Hesabı: Doğrusal Elastik Olmayan Yöntemler 7.7- Bina Deprem Performansının Belirlenmesi ve Güçlendirme Kararları 7.8- Binalar İçin Hedeflenen Performans Düzeyleri 7.9- Binaların Güçlendirilmesi: Genel İlkeler 7.1- Betonarme Binaların Güçlendirilmesi

5 Bilgilendirme Ekleri Ek 7.A- Doğrusal Hesapta Kolon ve Perde Eksenel Yüklerinin Belirlenmesi Ek 7.B- Beton ve Donatı Çeliği İçin Gerilme-Şekildeğiştirme Bağıntıları Ek 7.C- Doğrusal Olmayan Spektral Yerdeğiştirmenin Belirlenmesi Ek 7.D- Artımsal Mod Birleştirme Yöntemi ile İtme Analizi Ek 7.E- Lifli Polimer ile Sargılanan Kolonlarda Dayanım ve Süneklik Artışının Hesabı Ek 7.F- Dolgu Duvarların Güçlendirilmesi İçin Yöntemler

6 BİNALARDAN BİLGİ TOPLANMASI Zemin özellikleri Temel sistemi Eleman Özellikleri (boyutlar, malzeme) Yapı sistemi Bina geometrisi Mevcut hasar /onarım /değişiklikler Korozyon etkisi Bilgi Düzeyleri Sınırlı: Taşıyıcı sistem projesi YOK Orta: Taşıyıcı sistem projesi YOK / VAR Kapsamlı: Taşıyıcı sistem projesi VAR Mevcut Malzeme Dayanımı Taşıyıcı eleman kapasite hesaplarında kullanılacak malzeme dayanımları

7 Betonarme Binalarda Sınırlı Bilgi Düzeyi a) Bina Geometrisi Taşıyıcı sistem plan rölevesinin elde edilmesi Kısa kolon vb. olumsuzlukların, komşu binalarla ilişkilerin işlenmesi Temel sisteminin kontrol çukuru açılarak belirlenmesi b) Eleman Detayları Binanın yapıldığı tarihteki minimum donatı varsayımı Her katta kolon ve kirişlerin %1 unda (en az birer adet) pas payı sıyrılarak doğrulama yapılması, çelik sınıfının gözle tesbit edilmesi Pas payı sıyrılmayan elemanların %2 sinde tahribatsız yöntemlerle donatı tesbiti yapılması Donatı gerçekleşme katsayısı nın belirlenmesi c) Malzeme Özellikleri Her katta en az iki beton örneği (kolon veya perde) alınması Mevcut beton dayanımı = En düşük basınç dayanımı Mevcut çelik dayanımı = Karakteristik akma dayanımı

8 Betonarme Binalarda Orta Bilgi Düzeyi a) Bina Geometrisi Proje yoksa taşıyıcı sistem plan rölevesinin elde edilmesi, varsa mevcut projenin yapıya uygunluğunun tesbiti Kısa kolon vb. olumsuzlukların, komşu binalarla ilişkilerin işlenmesi Temel sisteminin kontrol çukuru açılarak belirlenmesi b) Eleman Detayları Her katta kolon ve kirişlerin %2 sinde (en az ikişer adet) pas payı sıyrılarak doğrulama yapılması, çelik sınıfının gözle tesbit edilmesi Pas payı sıyrılmayan elemanların %2 sinde tahribatsız yöntemlerle donatı tesbiti yapılması Donatı gerçekleşme katsayısı nın belirlenmesi c) Malzeme Özellikleri Her katta en az üç, her 4 m2 den en az bir, toplam en az 9 beton örneği (kolon veya perdelerden) alınması Mevcut beton dayanımı = Ortalama - standart sapma Mevcut çelik dayanımı = Karakteristik akma dayanımı

9 Betonarme Binalarda Kapsamlı Bilgi Düzeyi a) Bina Geometrisi Mevcut projenin yapıya uygunluğunun tesbiti Kısa kolon vb. olumsuzlukların, komşu binalarla ilişkilerin işlenmesi Temel sisteminin kontrol çukuru açılarak belirlenmesi b) Eleman Detayları Her katta kolon ve kirişlerin %1 unda (en az birer adet) pas payı sıyrılarak doğrulama yapılması, çelik sınıfının gözle tesbit edilmesi Pas payı sıyrılmayan elemanların %2 sinde tahribatsız yöntemlerle donatı tesbiti yapılması Donatı gerçekleşme katsayısı nın belirlenmesi c) Malzeme Özellikleri Her katta en az üç, her 2 m2 den en az bir, toplam en az 9 beton örneği (kolon veya perdelerden), bir adet donatı örneği alınması Mevcut beton dayanımı = Ortalama - standart sapma Mevcut çelik dayanımı = Karakteristik akma dayanımı (projede verilen çelik sınıfı özelliklerine uygun ise)

10 Bilgi Düzeyi Katsayıları İncelenen binalardan edinilen bilgi düzeylerine göre, eleman kapasitelerine uygulanacak katsayılar Bilgi Düzeyi Sınırlı Orta Kapsamlı Bilgi Düzeyi Katsayısı Malzeme dayanımları, özellikle belirtilmedikçe ilgili tasarım yönetmeliklerinde verilen malzeme katsayıları ile bölünmeyecektir. Eleman kapasitelerinin hesabında mevcut malzeme dayanımları kullanılacaktır.

11 YAPI ELEMANLARINDA HASAR SINIRLARI VE HASAR BÖLGELERİ Elemanların Kırılma Türleri Sünek Kesit iç kuvvet ve şekildeğiştirme kontrolu Gevrek İç kuvvet kontrolu Elastik Elastik ötesi Minimum Hasar Sınırı MN Güvenlik Sınırı GV Göçme Sınırı GÇ

12 Sünek Elemanlarda Kesit Hasar Sınırları ve Hasar Bölgeleri İç Kuvvet GV GÇ MN Minimum Hasar Bölgesi Belirgin Hasar Bölgesi İleri Hasar Bölgesi Göçme Bölgesi Şekildeğiştirme (Eleman hasarını elemanın en fazla hasarlı kesiti belirler)

13 DEPREM HESABINA İLİŞKİN GENEL İLKE VE KURALLAR Deprem etkisinin tanımında doğrusal elastik (azaltılmamış) ivme spektrumu kullanılacaktır (R = 1). Deprem hesabında bina önem katsayısı uygulanmayacaktır (I=1.). Kat serbestlik dereceleri her katın kütle merkezinde tanımlanacak, kütle merkezlerine ayrıca ek dışmerkezlik uygulanmayacaktır. Kısa kolon durumuna düşürülmüş olan kolonlar, taşıyıcı sistem modelinde gerçek serbest boyları ile tanımlanacaktır.

14 DEPREM PERFORMANSININ DOĞRUSAL ELASTİK HESAP YÖNTEMLERİ İLE BELİRLENMESİ

15 a) Eşdeğer Deprem Yükü Yöntemi Yükseklik < 25 metre Kat sayısı < 8 η bi < 1.4 R a =1 V t = λ W A(T 1 ) ; (λ=1. veya.85) b) Mod Birleştirme Yöntemi R a =1 İç Kuvvet ve kapasite doğrultuları = Hakim mod (Uygulanan deprem yönü ve doğrultusunda)

16 Genel Kabuller Çatlamış betonarme kesit : (.4-.8) EIo Kirişlerde düşey yükler altında yeniden dağılım (mesnet düşey yük momentleri %15 oranında azaltılabilir)

17 Betonarme Elemanların Performans Özellikleri Kırılma türüne göre Sünek Gevrek Eğilme kırılması Kesme kırılması Sarılma koşullarına göre Sargılanmış Sargılanmamış

18 Etki / Kapasite Oranı Sünek Eleman Kesitleri Gevrek Eleman Kesitleri r = Deprem Momenti Artık Moment Kapasitesi r = Kesme Kuvveti Kesme Kapasitesi Artık Moment Kapasitesi = Kesit moment kapasitesi Düşey yük momenti Kesme Kapasitesi TS-5

19 İç Kuvvet F e r = μ = F e F y d e d y F y d y d e d i Şekildeğiştirme

20 Betonarme Kirişler İçin Hasar Sınırlarını Tanımlayan Etki/Kapasite Oranları (r s ) Sünek Kirişler Hasar Sınırı ' ρ ρ ρ b Sargılama Ve bw df ct MN GV GÇ. Var Var Var Var Yok Yok Yok Yok Ve kesme kuvveti depremin yönü ile uyumlu olarak (a) ya göre hesaplanacaktır.

21 Betonarme Kolonlar İçin Hasar Sınırlarını Tanımlayan Etki/Kapasite Oranları (r s ) Sünek Kolonlar Hasar Sınırı N A f c K cm Sargılama Ve b df w ctm MN GV GÇ.1 Var Var ve.7 Var ve.7 Var Yok Yok ve.7 Yok ve.7 Yok > N K eksenel kuvveti Bilgilendirme Eki 7A ya göre hesaplanabilir

22 Betonarme Perdeler İçin Hasar Sınırlarını Tanımlayan Etki/Kapasite Oranları (r s ) Sünek Perdeler Hasar Sınırı Perde Uç Bölgesinde Sargılama MN GV GÇ Var Yok Güçlendirilmiş Dolgu Duvarlar İçin Hasar Sınırlarını Tanımlayan Etki/Kapasite Oranları (r s ) l duvar /h duvar oranı aralığı.5-2. MN Hasar Sınırı GV GÇ Etki/Kapasite oranı (r s ) Göreli Kat Ötelemesi Oranı

23 Betonarme Binalarda Kolon ve Perde Eksenel Yüklerinin ve Eğilme Kapasitelerinin Hesaplanması 1 : Kirişlerin Moment Kapasiteleri 2 : Kolon Eksenel Yükleri 3 : Kolon Moment Kapasiteleri

24 2 : Kolon Eksenel Yüklerinin Hesaplanması Düşey yük analizi N D Limit analizi N E Düşey Yük Analizi Limit Analizi Birleştirme M DI q M DJ M KI + M DI M KJ M DJ M KI q M KJ N D + N = E N D + N E N D N D N E N E N E - N D N E + N D Artık kapasite momentleri M KI + M DI V EI M KJ M DJ V EJ M KJ M DJ V EJ Yatay yük altında kapasite durumundaki eksenel kuvvet N E

25 Kolon eksenel kuvvetlerinin hesabında basınç çubukları (varsa) dikkate alınmalıdır N k F 3 : Kolon eğilme kapasitelerinin hesaplanması N N D + N E M K M

26 DEPREM PERFORMANSININ DOĞRUSAL ELASTİK OLMAYAN HESAP YÖNTEMLERİ İLE BELİRLENMESİ

27 a) Artımsal Eşdeğer Yatay Yük Yöntemi (İtme analizi) Tek modlu itme analizi (Pushover) Hakim mod kütlesi > toplam kütlenin %7 i Bina Yüksekliği < 25 metre Kat sayısı < 8 ηbi < 1.4 b) Artımsal Mod Birleştirme Yöntemi Çok modlu itme (pushover) analizi Birleştirilmiş iç kuvvet yönleri, deprem yönündeki 1. mod iç kuvvet yönleri olarak alınır c) Zaman Alanında Artımsal Hesap Yöntemi En az 3 kuvvetli yer hareketi kaydı 3 kuvvetli yer hareketinin ortalama spektrumu > %9 Yönetmelik spektrumu

28 Genel Kabuller Çatlamış betonarme kesit : (.4-.8) EI o Eleman uçlarında yığılı plastik mafsallar Plastic mafsal boyu: L p =.5 h Elastik-tam plastik mafsal davranışı

29 İtme (kapasite) Eğrisi Taban kesme kuvveti İki-doğrulu kapasite eğrisi V y Gerçek kapasite eğrisi d y d t Tepe yerdeğiştirmesi d t = Tepe yerdeğiştirme talebi (belirlenecek)

30 Tepe Yerdeğiştirmesi Talebinin Belirlenmesi d t = C o Sd i1 (Denk. 7.5) Co = Birinci moda ait tepe yerdeğiştirmesi katılım faktörü (Denk. 7.5) Sd i1 =C R1 Sd e1 (Denk. 7C.1) Sa C R1 = Tek dereceli sistemler için lastik olmayan yerdeğiştirmenin elastik yerdeğiştirmeye oranı (Denk. 7C.4) T B T e C R1 = 1 : T e > T B (eşit yerdeğiştirme kuralı) C R1 = f (R Y ) : T e < T B (f > 1) (Denk. 7C.4) R Y1 = Sa e / a y1 Sa e a y1 Sd e1 Sd

31 d = d t yerdeğiştirmesinde kesit eğrilikleri Φ p = θ p / L p ; Φ t = Φ y + Φ p 6 5 AK Moment (kn.m) 4 3 GV GÇ Eğrilik (rad/m) (Φ t ) Minimum hasar sınırı: ε c =.35 ; ε s =.1 Güvenlik sınırı: ε c = (ρ s / ρ sm ) <.135 ; ε s =.4 Göçme sınırı: ε c = (ρ s / ρ sm ) <.18 ; ε s =.6

32 BİNALARIN DEPREM PERFORMANSININ BELİRLENMESİ Hemen Kullanım Durumu Kolonların tümü minimum hasar bölgesindedir. Deprem doğrultusundaki kirişlerin en fazla %1 u belirgin hasar bölgesindedir. İç Kuvvet F e r = F e F y MN GV GÇ F y Minimum Hasar Bölgesi Belirgin Hasar Bölgesi İleri Hasar Bölgesi Göçme Bölgesi Şekildeğiştirme

33 Can Güvenliği Durumu Tüm elemanlar minimum veya belirgin hasar bölgesindedir. Deprem doğrultusundaki kirişlerin en fazla %3 u ileri hasar bölgesindedir. İleri hasar bölgesindeki kolonların, kolonlar tarafından taşınan kat kesme kuvvetine katkısı en fazla %2 dir. Alt ve üst kesitlerinin ikisinde birden minimum hasar sınırı aşılmış olan kolonların, kolonlar tarafından taşınan kat kesme kuvvetine katkısı en fazla %3 dur. İç Kuvvet F e r = F e F y MN GV GÇ F y Minimum Hasar Bölgesi Belirgin Hasar Bölgesi İleri Hasar Bölgesi Göçme Bölgesi Şekildeğiştirme

34 Göçmenin Önlenmesi Durumu Tüm elemanlar ileri veya daha alt hasar bölgesindedir. Deprem doğrultusundaki kirişlerin en fazla %2 si göçme bölgesindedir. Alt ve üst kesitlerinin ikisinde birden minimum hasar sınırı aşılmış olan kolonların, kolonlar tarafından taşınan kat kesme kuvvetine katkısı en fazla %3 dur. İç Kuvvet F e r = F e F y MN GV GÇ F y Minimum Hasar Bölgesi Belirgin Hasar Bölgesi İleri Hasar Bölgesi Göçme Bölgesi Şekildeğiştirme

35 DEPREM PERFORMANSININ DOĞRUSAL ELASTİK HESAP YÖNTEMLERİ İLE BELİRLENMESİ Taban Kesme Kuvveti V 2 V e V 1 Can Güvenliği V 2 > V e : Yeterli performans Tepe Yerdeğiştirmesi

36 Taban Kesme Kuvveti DEPREM PERFORMANSININ DOĞRUSAL ELASTİK OLMAYAN HESAP YÖNTEMLERİ İLE BELİRLENMESİ V ed Can Güvenliği d 2 > d t : Yeterli performans V y d 1 d t d 2 Tepe Yerdeğiştirmesi

37 DURUM ÇALIŞMASI ÖRNEK 1998 YÖNETMELİĞİ KOŞULLARINA GÖRE TASARLANMIŞ 4 KATLI SÜNEK ÇERÇEVE

38 B Çerçevesi

39 Proje Parametreleri Projeler (Var/Yok): Var 1998 Deprem Yönetmeliği Parametreleri Deprem Bölgesi: 1 Bilgi Düzeyi: Yüksek Deprem Bölge Katsayısı:.4 Bilgi Düzeyi Katsayısı: 1 Bina Önem Katsayısı: 1. Donatı Gerçekleşme Oranı : 1 Zemin Sınıfı: Z3 Mevcut Beton Dayanımı Mevcut Çelik Dayanımı: 25 MPa 42 MPa Hedeflenen Performans Düzeyi: Can Güvenliği ( 5 yılda %1) Hareketli Yük Katsayısı (n):.3

40 DOĞAL TİTREŞİM PERYODLARI T 1x =.59 s T 1y =.62 s

41 X direction Capacity - Demand Curve Y Direction Capacity - Demand Curve Sa/g Sa/g Sd Sd S di1 =.87 T > T B S di1 = S de1 =.94 u xn1 = Φ xn1 Γ x1 S di1 =.3923 x 32.8 x.87 u YN1 = Φ xn1 Γ x1 S di1 =.3889 x 32.4 x.94 u xn1 =.112 m u YN1 =.118 m

42 RESIDENTIAL st storey columns x-direction X- Yönü S2(i) 1S2(j) 1S3(i) 1S3(j) 1S4(i) 1S4(j) 1S5(i) 1S5(j) 1S7(i) 1S7(j) 1S8(i) 1S8(j) 1S9(i) 1S9(j) 1S1(i) 1S1(j) 1S11(i) 1S11(j) 1S13(i) 1S13(j) 1S14(i) 1S14(j) 1S142(i) 1S142(j) 1S15(i) 1S15(j) 1S17(i) 1S17(j) 1S18(i) 1S18(j) 1S19(i) 1S19(j) 1S2(i) 1S2(j) 1S22(i) 1S22(j) 1S23(i) 1S23(j) 1S24(i) 1S24(j) 1S25(i) 1S25(j) 1. Kat kolonları r / r Limit ε / ε Limit RESIDENTIAL st storey columns y-direction 1..9 Y- Yönü S2(i) 1S2(j) 1S3(i) 1S3(j) 1S4(i) 1S4(j) 1S5(i) 1S5(j) 1S7(i) 1S7(j) 1S8(i) 1S8(j) 1S9(i) 1S9(j) 1S1(i) 1S1(j) 1S11(i) 1S11(j) 1S13(i) 1S13(j) 1S14(i) 1S14(j) 1S142(i) 1S142(j) 1S15(i) 1S15(j) 1S17(i) 1S17(j) 1S18(i) 1S18(j) 1S19(i) 1S19(j) 1S2(i) 1S2(j) 1S22(i) 1S22(j) 1S23(i) 1S23(j) 1S24(i) 1S24(j) 1S25(i) 1S25(j) r / r Limit ε / ε Limit

43 RESIDENTIAL st storey beams x-direction X- Yönü K11(i) K11(j) K12(i) K12(j) K13(i) K13(j) K14(i) K14(j) K15(i) K15(j) K16(i) K16(j) K17(i) K17(j) K18(i) K18(j) K19(i) K19(j) K11(i) K11(j) K111(i) K111(j) K112(i) K112(j) K113(i) K113(j) K114(i) K114(j) K132(i) K132(j) K133(i) K133(j) 1. Kat kirişleri r / r Limit ε / ε Limit RESIDENTIAL st storey beams y-direction 1..9 Y- Yönü K115(i) K115(j) K116(i) K116(j) K117(i) K117(j) K118(i) K118(j) K119(i) K119(j) K12(i) K12(j) K121(i) K121(j) K122(i) K122(j) K123(i) K123(j) K124(i) K124(j) K125(i) K125(j) K126(i) K126(j) K127(i) K127(j) K128(i) K128(j) K129(i) K129(j) K13(i) K13(j) K131(i) K131(j) 21 Nisan 28 r / r Limit ε / ε Limit Haluk Sucuoğlu

44 + X DOĞRULTUSU + Y DOĞRULTUSU KAT # KİRİŞLER (%) L NL KOLONLAR (%) L NL KİRİŞLER (%) L NL KOLONLAR (%) L NL LİMİT: 2 2 2/4 2/ /4 2/4

45 HESAP YÖNTEMLERİNİN KARŞILIKLI DEĞERLENDİRMESİ Doğrusal Elastik Yöntemler: (İç kuvvetler kuvvet kapasitesini aştığında yeniden dağılım meydana gelmez) Eşdeğer yatay yük yöntemi Mod birleştirme yöntemi Zaman tanım alanında artımsal hesap yöntemi Doğrusal Elastik Olmayan Yöntemler: (İç kuvvetler kuvvet kapasitesini aştığında yeniden dağılım meydana gelir) Artımsal eşdeğer yatay yük yöntemi Artımsal Mod birleştirme yöntemi Zaman tanım alanında artımsal hesap yöntemi

46 BİNALAR İÇİN HEDEFLENEN DEPREM PERFORMANS DÜZEYLERİ 6.4 de tanımlanan ivme spektrumu, 5 yılda aşılma olasılığı %1 olan deprem etkisini esas almaktadır. 5 yılda aşılma olasılığı %5 olan depremin ivme spektrumu 6.4 de tanımlanan spektral ivmelerinin yarısı, 5 yılda aşılma olasılığı %2 olan depremin ivme spektrumu ise 6.4 de tanımlanan spektral ivmelerinin 1.5 katı olarak alınacaktır.

47 Binalar İçin Farklı Deprem Etkileri Altında Hedeflenen Performans Düzeyleri Binanın Kullanım Amacı ve Türü Depremin Aşılma Olasılığı 5 yılda % 5 5 yılda % 1 5 yılda % 2 Deprem Sonrası Kullanımı Gereken Binalar: Hastaneler, sağlık tesisleri, itfaiye binaları, haberleşme ve enerji tesisleri, ulaşım istasyonları, vilayet, kaymakamlık ve belediye yönetim binaları, afet yönetim merkezleri, vb. - HK CG İnsanların Uzun Süreli ve Yoğun Olarak Bulunduğu Binalar: Okullar, yatakhaneler, yurtlar, pansiyonlar, askeri kışlalar, cezaevleri, müzeler, vb. - HK CG İnsanların Kısa Süreli ve Yoğun Olarak Bulunduğu Binalar: Sinema, tiyatro, konser salonları, kültür merkezleri, spor tesisleri HK CG Tehlikeli Madde İçeren Binalar: Toksik, parlayıcı ve patlayıcı özellikleri olan maddelerin bulunduğu ve depolandığı binalar - HK GÖ Diğer Binalar: Yukarıdaki tanımlara girmeyen diğer binalar (konutlar, işyerleri, oteller, turistik tesisler, endüstri yapıları, vb.) - CG - HK: Hemen Kullanım; CG: Can Güvenliği; GÖ: Göçmenin Önlenmesi (bakınız: Bölüm 7.7)

48 BETONARME BİNALARIN GÜÇLENDİRİLMESİ A) Elemanların kapasitelerinin arttırılması (dayanım ve şekildeğiştirme) Kesme dayanımının arttırılması Betonarme manto Basınç dayanımının arttırılması Çelik manto Eğilmede şekildeğiştirme kapasitesinin arttırılması LP sargılama Bindirme boyu yetersizliklerinin giderilmesi B) Taşıyıcı sistem kapasitesinin arttırılması Yerinde dökme betonarme perdelerle güçlendirme Dış çerçeveler ekleme Yğma dolgu duvarların güçlendirilmesi Kütle azaltma Enerji sönüm cihazları yerleştirme Zayıflıkların giderilmesi: kısa kolonlar, yumuşak kat, iç kuvvet aktarmada süreksizlikler

49 DURUM ÇALIŞMASI ÖRNEK MEVCUT BİR BETONARME ÇERÇEVELİ BİNANIN GÜÇLENDİRİLMESİ f c = 1 MPa Bakırköy

50 Alternatif 1: İçten Güçlendirme

51 Alternatif 2: Dıştan Güçlendirme Dolgu duvar güçlendirmesi

52 A l Kiriş Sıva s A l Çerçeve Ankrajı Gövde Ankrajı Yüzey sıvası Hasır Donatı Tuğla duvar φ min = 12mm s 3mm max = l min = 1φ A-A Kesiti Yığma Dolgu Duvarların Hasır Çelik Donatılı Sıva ile Güçlendirilmesi

53 X-DIRECTION Existing Building ALT1 _CSW&PP ALT2 _ SW Sa/g.5.4 Code Spectrum Z3 Site Specific Spectrum SZ_7(Mean+1 SD) Sd (mt.)

54 .8 Y-DIRECTION Sa/g Existing Building ALT1 _CSW&PP ALT2 _ SW Code Spectrum Z3 Site Specific Spectrum SZ_7(Mean+1 SD) Sd (mt.)

55 Güçlendirme maliyetinin yeniden yapım maliyetine oranı Alternatif 1- İçten çözüm: % 39 (4 ay boşaltma) Alternatif 2- Dıştan çözüm: % 19 (boşaltma yok)

56 Güçlendirme projelerinde mutlaka alternatif çözüm çalışmaları ve karşılıklı ekonomik değerlendirme analizleri yapılmalıdır.