Bileşik Eğilme-Eksenel Basınç ve Eğilme Altındaki Elemanların Taşıma Gücü
|
|
- Tolga Fişek
- 8 yıl önce
- İzleme sayısı:
Transkript
1 Bileşik Eğilme-Eksenel Basınç ve Eğilme Altındaki Elemanların Taşıma Gücü GİRİŞ: Betonarme yapılar veya elemanlar servis ömürleri boyunca gerek kendi ağırlıklarından gerek dış yüklerden dolayı moment, eksenel, kesme ve burulma kuvvetleri gibi etkileri birlikte maruz kalabilmektedir. Yalnız basınca maruz elemanların kolon gibi ve yalnız eğilmeye maruz elemanların kiriş gibi çalıştığı düşünülebilir. Yalnız teknolojinin gelişmesi ile betonarme yapı elemanları çeşitli etkileri bir arada taşıyabilir özelliklere sahiptirler. Örneğin kolonlar eksenel basınç, hem eğilme momenti ve hem de kese kuvveti taşıyabilirler. Eksenel yük: Kolon eksenine paralel etki eden kuvvetlerdir. Kolon kendi ağırlığı, kolon üst ucuna bindirilen kirişlerden gelen tekil yükler, rüzgar deprem gibi yatay yüklerin etkisi kolonların devrilme karşı gösterdiği direnci tepki olarak oluşan kuvvetler (basınç ve çekme olabilir) vs. kolon eksenel yükünü oluştururlar. Eğilme momenti: Kolonlarda esas eğilme moment rüzgar ve deprem gibi yatay kuvvetlerin etkisi ile oluşur. Ancak kolonun karşılıklı iki tarındaki komşu açıklıkların oldukça farklı yüklenmesi, kenar ve köşe kolonların da olduğu gibi kolunun bir tarafında açıklık bulunmadığından dolayı sadece karşılıklı bir kenarından yüklenmesi, kirişlerin kolon merkezine oturmaması veya kolonda yapımdan kaynaklı oluşabilecek şakulden kaçmalardan oluşan eksantirisite de bazen önemli eğilme momentlerine sebep olabilmektedir. Betonarme kolon bir betonarme binada diğer yapı elemanları ile monolitik bir yapı oluşturur. Yukarıda da değinildiği gibi betonarme kolonlar eksenel yükün yanında eğilme momenti, kesme kuvveti ve bazen de burulma momentlerine beraber maruz kalabilmektedirler. Bundan dolayı kolonlar boyutlandırılırken daha önceki bölümlerde anlatıldığı gibi sadece eksenel yüklere göre bir boyutlandırma yapılmaz. Diğer etkilerin de göz önüne alınması gerekmektedir. Bu bölümde kolon elemanlarının hem eksenel basınç/çekme gerilmesi ve moment etkisinde kaldıkları göz önüne alınacaktır. 1
2 Betonarme kolonların kesit boyutları boylarına oranla küçük olduğunda, kolonlar genellikle narin elemanlardır. Yapılan incelemelerde perdeler ile rijitleştirilmiş yapıların yaklaşık %9'nında ve rijitleştirilmemişlerin yaklaşık %4'ında narinlik etkisinin ihmal edilebilir düzeyde oldukları görülmüştür. Şekil 1 de görüldüğü gibi eksenel bir yüke maruz kolonda y=e+e add kadar bir yerdeğiştirme oluşturur. Bu durumda kolona bir e dışmerkezlikten dolayı etki eden N.e momentine ilave olarak yerdeğiştirme nedeni ile ek bir momentte oluşacaktır. ikinci mertebe momenti olarak adlandırdığımız bu moment N.e add e eşittir. Bu durumda hesap momenti dışmerkezliğin oluşturduğu moment (birinci mertebe momenti) ve ikinci mertebe momentinin toplamıdır. Şekil 1 den de kolaylıkla anlaşılacağı gibi birinci mertebe momenti (N.e) kolon boyunca sabit olmasına karşılık, ikinci mertebe momenti (N.e add ) kolon boyunca değişmektedir. Bu nedenle yerdeğiştirmenin en büyük olduğu kolon ortasındaki toplam moment hesap momenti olarak değerlendirilir. İkinci mertebe momentleri yukarıda da değinildiği gibi çoğu kez ihmal edilemeyecek düzeylerde olduğundan hesaplarda göz önüne alınmalıdır. Her ne kadar betonarme elemanlarda yatay deplasmanların tam olarak belirlenmesi mümkün olmamakla beraber, Şekil 1 de görüldüğü gibi ikinci mertebe momentinin doğru hesaplanması yatay deplasmanların doğru hesaplanmasına bağlıdır. Şekil 1. Eksenel yük altında kolonlarda oluşan yerdeğiştirmeler Yerdeğiştirmelerin doğru olarak hesaplanamamasının başlıca etkenleri; lineer olmayan davranış, mesnet koşullarının belirsizliği, elastisite modülünün tam olarak hesaplanamaması,
3 zamana bağlı etkenler. İkinci mertebe momentlerinin taşıma gücü açısından sadece hesap momentinin artırır. Bu bölümde ikinci mertebe momentlerinin hesabına değinilmeyecektir. Öncelikle eksenel yük ve eğilme momenti etkisindeki bir betonarme kolunun genel davranışı ve taşıma gücü incelenecektir. Bu bölüm kapsamında ayrıca narinlik etkisi de incelenecektir. BİLEŞİK EĞİLME ALTINDAKİ ELEMANLARIN TAŞIMA GÜCÜ Şekil.a da eksenel yük ve momente (M=N.e) maruz genel bir dikdörtgen kesit verilmiştir. Bu kesitte örnek olsun diye üç sıra donatı verilmiştir. Kesitteki birim deformasyon dağılımı Şekil.b de verilmiştir. Birim deformasyona karşılık gelen beton basınç ve donatı çekme gerilmeleri ve karşı gelen kuvvetler Şekil.c de verilmiştir. N h c A s3 A cc A s s1 b fiber x p ε ci ε s ε s1 ε cu =.3 ε s3 x 3 x x 1 e a σ c f s3 =A s3 σ s3 F c =.85f cd A cc σ ci f s =A s σ s f s1 =A s1 σ s1 x c t.e. ağ.m a) b) c) Şekil. Eksenel yük altında kolonlarda oluşan yerdeğiştirmeler Bu bileşik eğilme problemin çözümü, iki denge ve yeterli sayıda uygunluk denkleminden oluşur. Uygunluk denklemlerinin sayısı, kesitteki donatı sırasına bağlıdır. Şekil de gösterildiği gibi üç sıra donatı için üç adet uygunluk denklemi yazılmalıdır. Aşağıda denge ve uygunluk denklemleri genel halleri ile verilmiştir. Bu denklemler aynı zaman da dikdörtgen kesitler için de geçerlidir. Denge Denklemleri: Yatay denge denklemi 3
4 Moment denge denklemi Uygunluk Denklemleri: Yukarıdaki denklemler problemin çözümünü sağlar. Denklemlerde basınç (+) ve çekme (-) olarak düşünülmüştür. Dolayısı ile denklemlerden elde edilen (+) değerler birim kısalma ve (-) değerler birim uzamaya karşılık gelmektedir. x i değerleri ağırlık merkezinin üstünde (+) ve altında (-) olarak göz önüne alınmalıdır. Kesit geometrisi, malzeme özellikleri ve donatı alanları bilindiğinde, yukarıdaki denklemler kullanılarak verilen M için N r veya verilen N için M r basit bir şekilde hesaplanabilir. Yukarıda verilen denklemler geneldir ve M= (eksenel basınç), N= (basit eğilme) ve aradaki bütün durumların taşıma gücünü tanımlamaya yeterlidir. Karşılıklı Etki Diyagramı Farklı yükleme durumlarını göstermek üzere tarafsız eksen derinliği c için çeşitli kabuller yapılarak her c için yukarıdaki denklemlerden M ve N çiftleri hesaplanabilir. Hesaplanan bu M ve N çiftleri kullanılarak, eksenel yükün moment ile değişimini gösteren bir eğri elde edilebilir. Şekil 3 de herhangi bir kesit için verilen bu eğri karşılıklı et diyagramı olarak adlandırılır. Eğri taşıma gücü denklemlerinden elde edildiğinden bir dayanım zarfı niteliğindedir. Bu eğrinin içine düşen herhangi bir M-N bileşimi kesit tarafından güvenle taşınabilir. Orijinden çizilen kesikli çizgiler kesite uygulanan eksantrisiteyi (dışmerkezlik) göstermektedir. Şekilde işaretlenen B noktası dengelidurumu göstermektedir. Buraad dengeli durumun tanımı kirişler iiçin yapılan tanım ile aynıdır. Bu noktadaki moment, eksenel yük ve eksantirisite Mb, Nb (dengeli yük) ve eb olarak gösterilmiştir. 4
5 N ( kn ) KARŞILIKLI ETKİ DİYAGRAMI 4 Basit basınç e<eb 3 B N b 1 e=eb e>eb Basit M b eğilme Basit çekme - M ( knm ) Şekil 3. Karşılıklı et diyagramı 4 As As1 4 N<N b veya e>e b olduğu durumlarda, Şekil 3 te görüldüğü gibi, dış yüze en yakın çekme donatısı, beton ezilme konumuna ulaşmadan akacağından, sünek bir kırılma (çekme kırılması) oluşacaktır. N>N b veya e<e b olduğu durumlarda, Şekil 3 te görüldüğü gibi, dış merkezliğe bağlı olarak birim deformasyon dağılımı üçgen veya trapez olabilir. Her iki durumdada en dış lifteki beton ezilme konumuna geldiğinde (ε cu =.3) çekme yüzüne en yakın donatı çekme nedeni ile akma birim uzamasına ulaşmayacaktır. Ancak, tüm kesitte basıncın etkidiği durumlarda, söz konusu donatının basınca çalışması ve akma birim kısalmasına erişmesi mümkündür. Bu durumda gevrek basınç kırılması oluşacaktır. Kirişlerde kırılma türü çekme donatısı oranına balı olduğundan, donatı için bir üst sınır konularak gevrek kırılmaengellenebilir. Bileşik eğilmede ise, kırılma türü donatı oranından bağımsız olup, eksenel yük düzeyine veya dışmerkezliğe bağlıdır. Kolon kesit boyutları büyütülerek eksenel yükün dengeli yük düzeyinin altına inmesi sağlanabilir. Ancak böyle bir sınırlama ekonomik olmayabilir. Buna karşın, aşırı gevrek kırılmayı önlemek için şu önlemler alınabilir; 1- Sık yerleştirilmiş sargı donatısı ile süneklik artırılabilir, - Eksenel yüke bir üst sınır konularak, aşırı gevrek kırılmanın önüne geöilebilir. TS5 de eksenel yük.9f cd A c (.6f ck A c ) ile sınırlandırılmıştır. DBYBHY-7 de bu sınır biraz daha aşağı çekilmiştir; N d.75f cd A c (.5f ck A c ). 5
6 Basit donatılı bir kesitin maruz kalabileceği farklı durumlardaki M, N çiftleri aşağıda hesaplanmıştır. Hesaplanacak bu değerler kullanılarak bir kesitin bileşik eğilme altında taşıma gücünü belirlemede son derece kullanışlı olan karşılıklı etki diyagramı veya etkileşim diyagramı elde edilecektir. Bu işlem için e ye farklı değerler verilerek gerçekleştirilebilir. uzama kısalma M r ε cu =.3 III II N r IV I B Şekil 4. Güç tükenmesine karşı gelen kesit şekil değiştirme durumları B ε su =.1.1 Şekil 4 te güç tükenme durumlu noktalı düşey düz çizgi ile gösterilmiştir. Görüldüğü uzama için güç tükenmedurumu çeliğin %1 uzamasına ve basınç için güç tükenme durumu betonun %.3 birim kısalmasına karşılık gelemektedir. Bileşik eğilmeye maruz bir kesittte mümkün olan bütün göçme durumları Şekil 4 te verilmiştir. Bileşik eğilme etkisindeki bir kesitin güç tükenmesi için şekil değiştirme durumları A noksatından geçmek ve I ve II bölgelerinde bulunmak, B noktasından geçmek ve III veya IV bölgelerinde bulunmak zorundadır. Her bölgeden tipik bir şekildeğiştirme durumuna karşı gelen M ve N çiftleri hesaplanarak karşılıklı etki diaygramı çizilebilir. I-- Eksenel Basınç ve Çekme Durumu (e=, M=, N rb ve N rç ) Eksenel basınç durumunda birim deformasyon dağılımı kesitte düzgün yayılı olacaktır (Şekil 5) ve bütün donatılar akam birim deformasyonunu geçecektir. Bu durumda donatılardaki gerilme de Şekil 6 da görüldüğü gibi akma gerilmesine eşit olacaktır. Göçme durumu betonun.3 birim deformasyonuna ulaşması ile gerçekleşecektir Şekil 6. A s ε c =,3 ε s,85 fcd Fs A s1 ε yd Fc Fs1 Şekil 5. Eksenel basınç durumu (A s1 =A s ) 6
7 Şekil 6. Birim deformasyonlar ve karşı gelen gerilmeler Kesitin eksenel basınç kapasitesi; Eksenel çekme durumunda birim deformasyon kesitte gene düzgün yayılı olacaktır ve bütün donatılar akam birim deformasyonunu geçecektir. Bu durumda donatılardaki gerilme de Şekil 5 te görüldüğü gibi akma gerilmesine eşit olacaktır. Göçme durumu donatıların kopmauzaması olan ε cu değerine ulaşması ile gerçekleşecektir Şekil 5. Kesitin eksenel çekme kapasitesi; II- Basit Eğilme (N=, M r ) Çekme ve basınç donatıları birbirine eşittir (Şekil 7). Eksenel yük olmadığından denge altı durumu söz konusudur. Bu durumda çekme donatısındaki gerilme akma gerilmesine eşittir. Bu durum için kesitin taşıyabileceği eğilme momenti hesaplanacaktır. A s c ε c =,3 ε s ax,85 fcd Fc Fs A s1 ε s Fs1 Şekil 7. Basit eğilme durumu (A s1 =A s ) Öncelikle basit donalı (A s =) bir kesit hesap yapalım; Denge denklemi yazılırsa; 7
8 Acc=ab yerine yzılır; Moment denge denklemi yazılırsa; Bu denklemde ilgili yerler yazılırsa; olarak bulunur. Basit kirişin eğilme etkisi ile aynı durum elde edilmiştir. Moment basit olarak donatıda kuvvetin moment kolu ile çarpımına eşittir. Karşılıklı etki diyagramı için hesapları Şekil deki genel durum için aşağıdaki sırada gerçekleştirilebilir; 1- İlk önce e= basit basınç ve çekme durumları için Nr değerleri hesap edilir. ve - Dengeli durum için Nb ve Mb değerleri hesaplanır. Dengeli durumun tanımı gereği ε cu =.3 ve ε s1 = ε sy olduğundan birim deformasyon dağılım üçgenlerinden c ve esi değerli basit bir şekilde hesaplanır. Yatay ve moment denge denklemlerinden Nb ve Mb çifti hesaplanır. 3- Tarafsız eksen derinliği (c) ile ilgili yeterli sayıda (3-4 tane) bir varsayım yapılarak, karşı gelen M, N çiftleri hesaplanır. c için başlangıçta büyük bir değerden başlak dahauygun olabilir, örneğin c=1.h. 4- ε cu =.3 ve varsayılan c değeri ile tanımlanan birim deformasyon dağılımı kullanılarak gerekli olan bütün ε si değerleri kolaylıkla bulunabilir. Çeliğin gerilmeşekildeğiştirme ilişkisi kullanılarak bulunan şekildeğiştirmelere karşı gelen σ si değerleri hesap edilir. ε si değerleri birim deformasyon üçgenleri kullanılarak üçgen benzerliğinden hesap edilebilir. 8
9 5- Farklı düzeylerdeki donatıların taşıdıkları kuvvetler hesaplanır; F si =A si σ si. 6- Beton basınç bileşkesi hesaplanır; F c =.85f cd ab. 7- Varsayılan c değeri için M, N çifti moment ve yaty denge denklemlerinden hesaplanır. 8- Karşılıklı etki diyagramının çizimi için bir çok M, N çiftlerinden oluşan noktalara ihtiyaç vardır. Bu yüzden c için bir çok kez varsayımlar yapıp 3-7 adımları tekrar edilmelidir. Bu şekilde yeterli sayıda M, N çiftlerinden oluşan noktalarelde edildikten sonra M-N karşılıklı etkş diyagramı çizilir. Karşılıklı etki diyagramı Aşağıda şekilde kesit boyutları ve donatısı verilen kolunun karşılıklı etki diyagramını çiziniz. d'=4 mm, Beton sınıfı: C3 Donatı sınıfı: S4 As1=As=4 4 As As1 dp := 4mm Db := mm b := 4mm h := b 4 Db As1 := 4 π 4 As := As1 =.16m Ast := As1 + As = m fck := 3MPa fcd := fck 1.5 = Pa fyk := 4MPa fyd fyk := = Pa Es := MPa 1.15 a ) Eksenel Çekme ve basınç Fs Fs1 Nç := ( Ast ) fyd = N Mç := 9
10 ε c =,3 ε s,85 fcd Fs Fc ε yd Fs1 Nb = kn Nç = kn Nb := Mb :=.85 fcd b ) Dengeli durumda taşınabilecek Nr ve Mr ( b h Ast ) + Ast fyd = N ε c =,3,85 fcd Fs x ε s a Fc Fs1 ε yd Birim deformasyon eğrisindeki üçgen benzerliğinden; εcu :=.3 εyd :=.185 d := 36mm εcu xb := d =.4m εcu + εyd a := Fc := εs.8 xb =.184m :=.85 fcd ( 4 4) 4 b a = N.3 =.46 εyd değerinden büyük olduğundan basınç donatısı da akmıştır, gerilme akma gerilmesi olan fyd ye eşit olacaktır. Fs1 := Fs := As1 fyd = N As fyd = N Nrb := Fc + Fs Fs1 = N Mrb := Fc h a h h + Fs1 dp + Fs dp = 8194J Nrb = 14.8 kn Mrb = 81.9 knm 1
11 c ) N= durumunda taşınabilecek Mr ε c =,3,85 fcd Fs x ε s a Fc Fs1 ε s εcu =.3 εyd =.185 ε = ε =, 3 c ε > ε ε s s cu yd > ε yd kabullerini yaparsak Fc =.85fcd*b*a=.85**4*.8x1 Fs11 := As1 fyd = N ε s x d ' x 4 x 4 = εcu =, 3 σ s = ε s Es = 6 x x x Fs x 4 = As σs = x Fc+ Fs Fs1 = x ε s + 5,976x 541,79 = x = 5 mm a = 5,8=43 mm 36 5 =,3 =,177 > ε 5 Fc = 5576x = = 89, 95 kn yd 5 4 Fs = As σs = = 174 kn 5 ( / / ) ( / ') ( / ') M = F h a + F h d + F h d r c s1 s ( ) ( ) ( ) M = 89,95 43/ + 458, = 153 knm r Mr1 := 153J Nr1 := kn 11
12 d ) ε c =,3 ε s =,1 şekildeğiştirme durumu : εsu :=.1 εcu x := εcu + εsu d =.83m a :=.8 x =.68m Fc :=.85 fcd b a = 46337N εs := ( x dp) εcu =.1556 x bu değer akma şekildeğiştirmesinden küçük olduğundan basınç donatısı akmamıştır. σs := εs Es = Pa σs = 311 MPa Fs1 := As1 fyd = N Fs := As σs = 39954N Nr := Fc + Fs Fs1 = 39545N Mr Fc h a := + Fs1 h dp + Fs h dp = 1853J Mr = 1.9 knm Nr = kn Şekil Değiştirme Nr (kn) Mr (knm) Eksenel Çekme -917,61, Basit Eğilme, 153,1 εc=,3 ; εs=,1 394,33 1,68 εc=,3 ; εs=εyd 151, 81,95 Eksenel Basınç 3594,8, Moment := Eksenel :=
13 4 KARÞILIKLI ETKÝ DÝYAGRAMI.3.3 Eksenel Kuvvet (kn) 3 Eksenel 1 e<e b e=e b ε s1 veya ε s1< ε yd.3 e>e b.3 ε s1 =ε yd 1 1 ε s1 >ε yd 3 Moment Moment (knm) Nr (kn) N dmax =.9f cd A c ρ min ρ max e min =15mm+.3h Mr (knm) KAYNAKLAR Uğur Ersor ve Güney Özccebe (1). Betonarme. Zekai Celep (9). Betonarme Yapılar. 13
Şekil 1.1. Beton çekme dayanımının deneysel olarak belirlenmesi
Eksenel çekme deneyi A-A Kesiti Kiriş eğilme deneyi A: kesit alanı Betonun çekme dayanımı: L b h A A f ct A f ct L 4 3 L 2 2 bh 2 bh 6 Silindir yarma deneyi f ct 2 πld Küp yarma deneyi L: silindir numunenin
DetaylıProf. Dr. Cengiz DÜNDAR
Prof. Dr. Cengiz DÜNDAR TABLALI KESİTLER Betonarme inşaatın monolitik özelliğinden dolayı, döşeme ve kirişler birlikte çalışırlar. Bu nedenle kesit hesabı yapılırken, döşeme parçası kirişin basınç bölgesine
DetaylıProf. Dr. Cengiz DÜNDAR
Prof. Dr. Cengiz DÜNDAR BASİT EĞİLME ETKİSİNDEKİ ELEMANLARIN TAŞIMA GÜCÜ Çekme çubuklarının temel işlevi, çekme gerilmelerini karşılamaktır. Moment kolunu arttırarak donatının daha etkili çalışmasını sağlamak
Detaylı= ε s = 0,003*( ,3979)/185,3979 = 6,2234*10-3
1) Şekilde verilen kirişte sehim denetimi gerektirmeyen donatı sınırı kadar donatı altında moment taşıma kapasitesi M r = 274,18 knm ise b w kiriş genişliğini hesaplayınız. d=57 cm Malzeme: C25/S420 b
DetaylıMOMENT YENİDEN DAĞILIM
MOMENT YENİDEN DAĞILIM Yeniden Dağılım (Uyum) : Çerçeve kirişleri ile sürekli kiriş ve döşemelerde betonarme bir yapının lineer elastik davrandığı kabulüne dayalı bir statik çözüm sonucunda elde edilecek
DetaylıGENEL KESİTLİ KOLON ELEMANLARIN TAŞIMA GÜCÜ (Ara donatılı dikdörtgen kesitler)
GENEL KESİTLİ KOLON ELEMANLARIN TAŞIMA GÜCÜ (Ara donatılı dikdörtgen kesitler) BOYUTLANDIRMA VE DONATI HESABI Örnek Kolon boyutları ne olmalıdır. Çözüm Kolon taşıma gücü abaklarının kullanımı Soruda verilenler
DetaylıIV. BÖLÜM BASİT EĞİLME ETKİSİNDEKİ ELEMANLAR. (Davranış ve Tasarım)
IV. BÖLÜM BASİT EĞİLME ETKİSİNDEKİ ELEMANLAR (Davranış ve Tasarım) 4.1. GİRİŞ Betonarme yapı elemanları taşıdıkları yüklere bağlı olarak, moment, kesme kuvveti, burulma ve normal kuvvet (çekme ya da basınç)
DetaylıBETONARME-I 3. Hafta. Onur ONAT Munzur Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli
BETONARME-I 3. Hafta Onur ONAT Munzur Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli 1 Betonun Nitelik Denetimi ile İlgili Soru Bir şantiyede imal edilen betonlardan alınan numunelerin
DetaylıCS MÜHENDİSLİK PROJE YAZILIM HİZMETLERİ www.csproje.com. EUROCODE-2'ye GÖRE MOMENT YENİDEN DAĞILIM
Moment CS MÜHENİSLİK PROJE YAZILIM HİZMETLERİ EUROCOE-2'ye GÖRE MOMENT YENİEN AĞILIM Bir yapıdaki kuvvetleri hesaplamak için elastik kuvvetler kullanılır. Yapının taşıma gücüne yakın elastik davranmadığı
DetaylıYapı Elemanlarının Davranışı
Kolon Türleri ve Eksenel Yük Etkisi Altında Kolon Davranışı Yapı Elemanlarının Davranışı Yrd. Doç. Dr. Barış ÖZKUL Kolonlar; bütün yapılarda temel ile diğer yapı elemanları arasındaki bağı sağlayan ana
DetaylıÖRNEK 18 4 KATLI BETONARME PANSİYON BİNASININ GÜÇLENDİRİLMESİ ve DOĞRUSAL ELASTİK OLMAYAN YÖNTEM İLE DEĞERLENDİRİLMESİ
4 KATLI BETONARME PANSİYON BİNASININ GÜÇLENDİRİLMESİ ve DOĞRUSAL ELASTİK OLMAYAN YÖNTEM İLE DEĞERLENDİRİLMESİ 18.1. PERFORMANS DÜZEYİNİN BELİRLENMESİ... 18/1 18.2. GÜÇLENDİRİLEN BİNANIN ÖZELLİKLERİ VE
DetaylıBETONARME KESİTLERİN EĞİLME MUKAVEMETLERİNİN BELİRLENMESİNDE TEMEL İLKE VE VARSAYIMLAR
BETONARME KESİTLERİN EĞİLME MUKAVEMETLERİNİN BELİRLENMESİNDE TEMEL İLKE VE VARSAYIMLAR BASİT EĞİLME Bir kesitte yalnız M eğilme momenti etkisi varsa basit eğilme söz konusudur. Betonarme yapılarda basit
DetaylıBETONARME YAPI TASARIMI -KOLON ÖN BOYUTLANDIRILMASI-
BETONARME YAPI TASARIMI -KOLON ÖN BOYUTLANDIRILMASI- Yrd. Doç. Dr. Güray ARSLAN Arş. Gör. Cem AYDEMİR 28 GENEL BİLGİ Betonun Gerilme-Deformasyon Özellikleri Betonun basınç altındaki davranışını belirleyen
DetaylıSaf Eğilme(Pure Bending)
Saf Eğilme(Pure Bending) Saf Eğilme (Pure Bending) Bu bölümde doğrusal, prizmatik, homojen bir elemanın eğilme etkisi altındaki şekil değiştirmesini/ deformasyonları incelenecek. Burada çıkarılacak formüller
Detaylı11/10/2013 İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİNE GİRİŞ BETONARME YAPILAR BETONARME YAPILAR
BETONARME YAPILAR İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİNE GİRİŞ BETONARME YAPILAR 1. Giriş 2. Beton 3. Çelik 4. Betonarme yapı elemanları 5. Değerlendirme Prof.Dr. Zekai Celep 10.11.2013 2 /43 1. Malzeme (Beton) (MPa) 60
DetaylıBETONARME-I 6. Hafta. Onur ONAT Munzur Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli
BETONARME-I 6. Hafta Onur ONAT Munzur Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli 1 Taşıma Gücü Hesabı, Adım 2: Denge Altı Durum Kirişlerde denge altı durumda, önce çelik akmıştır.
DetaylıBETONARME-I 5. Hafta KİRİŞLER. Onur ONAT Munzur Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli
BETONARME-I 5. Hafta KİRİŞLER Onur ONAT Munzur Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli 1 Malzeme Katsayıları Beton ve çeliğin üretilirken, üretim aşamasında hedefi tutmama
DetaylıTemeller. Onur ONAT Tunceli Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli
Temeller Onur ONAT Tunceli Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli 1 Temel Nedir? Yapısal sistemlerin üzerindeki tüm yükleri, zemine güvenli bir şekilde aktaran yapısal elemanlara
DetaylıMukavemet-I. Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş
Mukavemet-I Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş Bölüm 5 Eğilmede Kirişlerin Analizi ve Tasarımı Kaynak: Cisimlerin Mukavemeti, F.P. Beer, E.R. Johnston, J.T. DeWolf, D.F. Mazurek, Çevirenler: A. Soyuçok, Ö. Soyuçok.
DetaylıKirişlerde sınır değerler
Kirişlerde sınır değerler ERSOY/ÖZCEBE S. 275277 5 cm çekme tarafı (depremde çekme basınç) 5 cm 5 cm ρ 1 basınç tarafı s ρ φ s φ gövde s φw ρ φ φ w ρ w ρ gövde φ w ρ 1 çekme tarafı φ w basınç tarafı (depremde
DetaylıYapı Elemanlarının Davranışı
SÜNEKLİK KAVRAMI Yapı Elemanlarının Davranışı Yrd. Doç. Dr. Barış ÖZKUL Eğrilik; kesitteki şekil değişimini simgeleyen geometrik bir parametredir. d 2 d d y 1 2 dx dx r r z z TE Z z d x Eğrilik, birim
DetaylıBİLGİLENDİRME EKİ 7E. LİFLİ POLİMER İLE SARGILANAN KOLONLARDA DAYANIM VE SÜNEKLİK ARTIŞININ HESABI
BİLGİLENDİRME EKİ 7E. LİFLİ POLİMER İLE SARGILANAN KOLONLARDA DAYANIM VE SÜNEKLİK ARTIŞININ HESABI 7E.0. Simgeler A s = Kolon donatı alanı (tek çubuk için) b = Kesit genişliği b w = Kiriş gövde genişliği
Detaylıδ / = P L A E = [+35 kn](0.75 m)(10 ) = mm Sonuç pozitif olduğundan çubuk uzayacak ve A noktası yukarı doğru yer değiştirecektir.
A-36 malzemeden çelik çubuk, şekil a gösterildiği iki kademeli olarak üretilmiştir. AB ve BC kesitleri sırasıyla A = 600 mm ve A = 1200 mm dir. A serbest ucunun ve B nin C ye göre yer değiştirmesini belirleyiniz.
DetaylıBETONARME KESİT DAVRANIŞINDA EKSENEL YÜK, MALZEME MODELİ VE SARGI DONATISI ORANININ ETKİSİ
Beşinci Ulusal Deprem Mühendisliği Konferansı, 26-30 Mayıs 2003, İstanbul Fifth National Conference on Earthquake Engineering, 26-30 May 2003, Istanbul, Turkey Bildiri No: AT-124 BETONARME KESİT DAVRANIŞINDA
DetaylıKesit Tesirleri Tekil Kuvvetler
Statik ve Mukavemet Kesit Tesirleri Tekil Kuvvetler B ÖĞR.GÖR.GÜLTEKİN BÜYÜKŞENGÜR Çevre Mühendisliği Mukavemet Şekil Değiştirebilen Cisimler Mekaniği Kesit Tesiri ve İşaret Kabulleri Kesit Tesiri Diyagramları
DetaylıKESME BAKIMINDAN DOĞRU TASARLANMAMIŞ BETONARME PERDE DUVARLI YÜKSEK BİNALARIN DEPREM PERFORMANSI
KESME BAKIMINDAN DOĞRU TASARLANMAMIŞ BETONARME PERDE DUVARLI YÜKSEK BİNALARIN DEPREM PERFORMANSI Ali İhsan ÖZCAN Yüksek Lisans Tez Sunumu 02.06.2015 02.06.2015 1 Giriş Nüfus yoğunluğu yüksek bölgelerde;
DetaylıMühendislik Mekaniği Statik. Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş
Mühendislik Mekaniği Statik Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş Bölüm 7 İç Kuvvetler Kaynak: Mühendislik Mekaniği: Statik, R. C. Hibbeler, S. C. Fan, Çevirenler: A. Soyuçok, Ö. Soyuçok. 7. İç Kuvvetler Bu bölümde, bir
DetaylıDOĞRUSAL OLMAYAN ANALİZ İÇİN KULLANILAN TİCARİ PROGRAMLARIN ÇERÇEVE SİSTEMLER İÇİN KARŞILAŞTIRILMASI
DOĞRUSAL OLMAYAN ANALİZ İÇİN KULLANILAN TİCARİ PROGRAMLARIN ÇERÇEVE SİSTEMLER İÇİN KARŞILAŞTIRILMASI YÜKSEK LİSANS TEZİ İbrahim GENCER İnşaat Mühendisliği Anabilim Dalı Yapı Mühendisliği Programı Tez Danışmanı:
DetaylıTemeller. Onur ONAT Munzur Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli
Temeller Onur ONAT Munzur Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli 1 2 Temel Nedir? Yapısal sistemlerin üzerindeki tüm yükleri, zemine güvenli bir şekilde aktaran yapısal
DetaylıBETONARME-II (KOLONLAR)
BETONARME-II (KOLONLAR) ONUR ONAT Kolonların Kesme Güvenliği ve Kesme Donatısının Belirlenmesi Kesme güvenliği aşağıdaki adımlar yoluyla yapılır; Elverişsiz yükleme şartlarından elde edilen en büyük kesme
DetaylıB-B AKSI KİRİŞLERİ BETONARME HESAPLARI
B-B AKSI KİRİŞLERİ BETONARE HESAPLARI B-B AKSI KİRİŞLERİ ELVERİŞSİZ OENT DİYAGRALARI 1.. ve 3.Grup yüklemeler için hesap momentleri olarak kolon yüzündeki (x=0) düzeltilmiş moment değerleri esas alınacaktır.
DetaylıVECTOR MECHANICS FOR ENGINEERS: STATICS
Seventh Edition VECTOR ECHANICS FOR ENGINEERS: STATICS Ferdinand P. Beer E. Russell Johnston, Jr. Ders Notu: Hayri ACAR İstanbul Teknik Üniveristesi Tel: 85 31 46 / 116 E-mail: acarh@itu.edu.tr Web: http://atlas.cc.itu.edu.tr/~acarh
DetaylıA-A AKSI KİRİŞLERİ BETONARME HESAPLARI
A-A AKSI KİRİŞLERİ BETONARE HESAPLARI A-A AKSI KİRİŞLERİ ELVERİŞSİZ OENT DİYAGRALARI 1.. ve 3.Grup yüklemeler için hesap momentleri olarak kolon yüzündeki (x=0) düzeltilmiş moment değerleri esas alınacaktır.
DetaylıKirişlerde Kesme (Transverse Shear)
Kirişlerde Kesme (Transverse Shear) Bu bölümde, doğrusal, prizmatik, homojen ve lineer elastik davranan bir elemanın eksenine dik doğrultuda yüklerin etkimesi durumunda en kesitinde oluşan kesme gerilmeleri
DetaylıÇELİK YAPILARIN TASARIM, HESAP ve YAPIM ESASLARI. ÖRNEKLER ve TS648 le KARŞILAŞTIRILMASI
ÇELİK YAPILARIN TASARIM, HESAP ve YAPIM ESASLARI ÖRNEKLER ve TS648 le KARŞILAŞTIRILMASI Eksenel Çekme Etkisi KARAKTERİSTİK EKSENEL ÇEKME KUVVETİ DAYANIMI (P n ) Eksenel çekme etkisindeki elemanların tasarımında
DetaylıBETONARME-II ONUR ONAT HAFTA-1 VE HAFTA-II
BETONARME-II ONUR ONAT HAFTA-1 VE HAFTA-II GENEL BİLGİLER Yapısal sistemler düşey yüklerin haricinde aşağıda sayılan yatay yüklerin etkisine maruz kalmaktadırlar. 1. Deprem 2. Rüzgar 3. Toprak itkisi 4.
DetaylıProf. Dr. Cengiz DÜNDAR
Prof. Dr. Cengiz DÜNDAR BETONARME DAVRANIŞI VE HESAP İÇİN TEMEL İLKELER Betonarme hesabı yapan bir mühendis, birçok basitleştirici varsayım yapmak zorundadır. Betonarme yapılarda, sistemin çözümü için
DetaylıMalzemelerin Mekanik Özellikleri
Malzemelerin Mekanik Özellikleri Bölüm Hedefleri Deneysel olarak gerilme ve birim şekil değiştirmenin belirlenmesi Malzeme davranışı ile gerilme-birim şekil değiştirme diyagramının ilişkilendirilmesi ÇEKME
Detaylı10 - BETONARME TEMELLER ( TS 500)
TS 500 / Şubat 2000 Temel derinliği konusundan hiç bahsedilmemektedir. EKİM 2012 10 - BETONARME TEMELLER ( TS 500) 10.0 - KULLANILAN SİMGELER Öğr.Verildi b d l V cr V d Duvar altı temeli genişliği Temellerde,
DetaylıProje ile ilgili açıklamalar: Döşeme türleri belirlenir. Döşeme kalınlıkları belirlenir. Çatı döşemesi ve 1. kat normal döşemesinde döşeme yükleri
Proje ile ilgili açıklamalar: Döşeme türleri belirlenir. Döşeme kalınlıkları belirlenir. Çatı döşemesi ve 1. kat normal döşemesinde döşeme yükleri belirlenmesi 1. katta döşemelerin çözümü ve çizimi Döşeme
DetaylıBETONARME YAPI ELEMANLARINDA DONATI DÜZENLEME İLKELERİ
BETONARME YAPI ELEMANLARINDA DONATI DÜZENLEME İLKELERİ Araş. Gör. İnş.Yük. Müh. Hayri Baytan ÖZMEN Bir Yanlışlık Var! 1 Donatı Düzenleme (Detaylandırma) Yapı tasarımının son ve çok önemli aşamasıdır. Yapının
DetaylıBÖLÜM 2: DÜŞEY YÜKLERE GÖRE HESAP
BÖLÜM 2: DÜŞEY YÜKLERE GÖRE HESAP KONTROL KONUSU: 1-1 ile B-B aks çerçevelerinin zemin kat tavanına ait sürekli kirişlerinin düşey yüklere göre statik hesabı KONTROL TARİHİ: 19.02.2019 Zemin Kat Tavanı
Detaylı34. Dörtgen plak örnek çözümleri
34. Dörtgen plak örnek çözümleri Örnek 34.1: Teorik çözümü Timoshenko 1 tarafından verilen dört tarafından ankastre ve merkezinde P=100 kn tekil yükü olan kare plağın(şekil 34.1) çözümü 4 farklı model
DetaylıT.C. BİLECİK ŞEYH EDEBALİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE VE İMALAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MIM331 MÜHENDİSLİKTE DENEYSEL METODLAR DERSİ
T.C. BİLECİK ŞEYH EDEBALİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE VE İMALAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MIM331 MÜHENDİSLİKTE DENEYSEL METODLAR DERSİ 3 NOKTA EĞME DENEY FÖYÜ ÖĞRETİM ÜYESİ YRD.DOÇ.DR.ÖMER KADİR
DetaylıGerilme. Bölüm Hedefleri. Normal ve Kayma gerilmesi kavramının anlaşılması Kesme ve eksenel yük etkisindeki elemanların analiz ve tasarımı
Gerilme Bölüm Hedefleri Normal ve Kayma gerilmesi kavramının anlaşılması Kesme ve eksenel yük etkisindeki elemanların analiz ve tasarımı Copyright 2011 Pearson Education South sia Pte Ltd GERİLME Kesim
DetaylıProje Genel Bilgileri
Proje Genel Bilgileri Çatı Kaplaması : Betonarme Döşeme Deprem Bölgesi : 1 Yerel Zemin Sınıfı : Z2 Çerçeve Aralığı : 5,0 m Çerçeve Sayısı : 7 aks Malzeme : BS25, BÇIII Temel Taban Kotu : 1,0 m Zemin Emniyet
DetaylıKAYMA GERİLMESİ (ENİNE KESME)
KAYMA GERİLMESİ (ENİNE KESME) Demir yolu traversleri çok büyük kesme yüklerini taşıyan kiriş olarak davranır. Bu durumda, eğer traversler ahşap malzemedense kesme kuvvetinin en büyük olduğu uçlarından
DetaylıYapı Elemanlarının Davranışı
Basit Eğilme Etkisindeki Elemanlar Yapı Elemanlarının Davranışı Yrd. Doç. Dr. Barış ÖZKUL Betonarme yapılardaki kiriş ve döşeme gibi yatay taşıyıcı elemanlar, uygulanan düşey ve yatay yükler ile eğilme
DetaylıİNŞ 320- Betonarme 2 Ders Notları / Prof Dr. Cengiz DÜNDAR Arş. Gör. Duygu BAŞLI
a) Denge Burulması: Yapı sistemi veya elemanında dengeyi sağlayabilmek için burulma momentine gereksinme varsa, burulma denge burulmasıdır. Sözü edilen gereksinme, elastik aşamada değil taşıma gücü aşamasındaki
DetaylıEĞİLME. Köprünün tabyası onun eğilme gerilmesine karşı koyma dayanımı esas alınarak boyutlandırılır.
EĞİLME Köprünün tabyası onun eğilme gerilmesine karşı koyma dayanımı esas alınarak boyutlandırılır. EĞİLME Mühendislikte en önemli yapı ve makine elemanları mil ve kirişlerdir. Bu bölümde, mil ve kirişlerde
DetaylıYAPILARDA HASAR TESPĐTĐ-II
YAPILARDA HASAR TESPĐTĐ-II VII.Bölüm BETONARME YAPILARDA HASAR Konular 7.2. KĐRĐŞ 7.3. PERDE 7.4. DÖŞEME KĐRĐŞLERDE HASAR Betonarme kirişlerde düşey yüklerden dolayı en çok görülen hasar şekli açıklıkta
DetaylıDEPREME DAVRANIŞI DEĞERLENDİRME İÇİN DOĞRUSAL OLMAYAN ANALİZ. NEJAT BAYÜLKE 19 OCAK 2017 İMO ANKARA ŞUBESİ
DEPREME DAVRANIŞI DEĞERLENDİRME İÇİN DOĞRUSAL OLMAYAN ANALİZ NEJAT BAYÜLKE nbayulke@artiproje.net 19 OCAK 2017 İMO ANKARA ŞUBESİ Deprem davranışını Belirleme Değişik şiddette depremde nasıl davranacak?
DetaylıBÖLÜM 2: DÜŞEY YÜKLERE GÖRE HESAP
BÖLÜM 2: DÜŞEY YÜKLERE GÖRE HESAP KONTROL KONUSU: 2-2 ile A-A aks çerçevelerinin zemin ve birinci kat tavanına ait sürekli kirişlerinin düşey yüklere göre statik hesabı SINAV ve KONTROL TARİHİ: 06.03.2017
DetaylıProjemizde bir adet sürekli temel örneği yapılacaktır. Temel genel görünüşü aşağıda görülmektedir.
1 TEMEL HESABI Projemizde bir adet sürekli temel örneği yapılacaktır. Temel genel görünüşü aşağıda görülmektedir. Uygulanacak olan standart sürekli temel kesiti aşağıda görülmektedir. 2 Burada temel kirişi
DetaylıÇELİK YAPILAR EKSENEL BASINÇ KUVVETİ ETKİSİ. Hazırlayan: Yard.Doç.Dr.Kıvanç TAŞKIN
ÇELİK YAPILAR EKSENEL BASINÇ KUVVETİ ETKİSİ Hazırlayan: Yard.Doç.Dr.Kıvanç TAŞKIN TANIM Eksenel basınç kuvveti etkisindeki yapısal elemanlar basınç elemanları olarak isimlendirilir. Basınç elemanlarının
DetaylıÇatı katında tüm çevrede 1m saçak olduğu kabul edilebilir.
Proje ile ilgili açıklamalar: Döşeme türleri belirlenir. Döşeme kalınlıkları belirlenir. Çatı döşemesi ve 1. kat normal döşemesinde döşeme yükleri belirlenmesi 1. katta döşemelerin çözümü ve çizimi Döşeme
DetaylıDEPREME DAYANIKLI YAPI İNŞAATI SORULAR
DEPREME DAYANIKLI YAPI İNŞAATI SORULAR 1- Dünyadaki 3 büyük deprem kuşağı bulunmaktadır. Bunlar nelerdir. 2- Deprem odağı, deprem fay kırılması, enerji dalgaları, taban kayası, yerel zemin ve merkez üssünü
DetaylıTablo 1 Deney esnasında kullanacağımız numunelere ait elastisite modülleri tablosu
BASİT MESNETLİ KİRİŞTE SEHİM DENEYİ Deneyin Amacı Farklı malzeme ve kalınlığa sahip kirişlerin uygulanan yükün kirişin eğilme miktarına oranı olan rijitlik değerin değişik olduğunun gösterilmesi. Kiriş
DetaylıRİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR. 5- Risk Tespit Uygulaması: Betonarme Bina
RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR 5- Risk Tespit Uygulaması: Betonarme Bina İncelenen Bina Binanın Yeri Bina Taşıyıcı Sistemi Bina 5 katlı Betonarme çerçeve ve perde sistemden oluşmaktadır.
DetaylıKİRİŞLERDE PLASTİK MAFSALIN PLASTİKLEŞME BÖLGESİNİ VEREN BİLGİSAYAR YAZILIMI
IM 566 LİMİT ANALİZ DÖNEM PROJESİ KİRİŞLERDE PLASTİK MAFSALIN PLASTİKLEŞME BÖLGESİNİ VEREN BİLGİSAYAR YAZILIMI HAZIRLAYAN Bahadır Alyavuz DERS SORUMLUSU Prof. Dr. Sinan Altın GAZİ ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ
DetaylıProje Adı: İstinat Duvarı Sayfa 1. Analiz Yapı Tel:
Proje Adı: İstinat Duvarı Sayfa 1 BETONARME KONSOL İSTİNAT DUVARI HESAP RAPORU GEOMETRİ BİLGİLERİ Duvarın zeminden itibaren yüksekliği H1 6 [m] Ön ampatman uç yüksekliği Ht2 0,4 [m] Ön ampatman dip yüksekliği
DetaylıKitabın satışı yapılmamaktadır. Betonarme Çözümlü Örnekler adlı kitaba üniversite kütüphanesinden erişebilirsiniz.
Kitap Adı : Betonarme Çözümlü Örnekler Yazarı : Murat BİKÇE (Öğretim Üyesi) Baskı Yılı : 2010 Sayfa Sayısı : 256 Kitabın satışı yapılmamaktadır. Betonarme Çözümlü Örnekler adlı kitaba üniversite kütüphanesinden
Detaylıd : Kirişin faydalı yüksekliği E : Deprem etkisi E : Mevcut beton elastisite modülü
0. Simgeler A c A kn RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR : Brüt kolon enkesit alanı : Kritik katta değerlendirmenin yapıldığı doğrultudaki kapı ve pencere boşluk oranı %5'i geçmeyen ve köşegen
DetaylıKOÜ. Mühendislik Fakültesi Makine Mühendisliği Bölümü (1. ve 2.Öğretim / B Şubesi) MMK208 Mukavemet II Dersi - 1. Çalışma Soruları 23 Şubat 2019
SORU-1) Aynı anda hem basit eğilme hem de burulma etkisi altında bulunan yarıçapı R veya çapı D = 2R olan dairesel kesitli millerde, oluşan (meydana gelen) en büyük normal gerilmenin ( ), eğilme momenti
DetaylıDÜSEY YÜKLERE GÖRE HESAP
DÜSEY YÜKLERE GÖRE HESAP 2-2 ile A-A aks çerçevelerinin zemin ve birinci kat tavanına ait sürekli kirişlerin düşey yüklere göre statik hesabı yapılacaktır. A A Aksı 2 2 Aksı Zemin kat dişli döşeme kalıp
DetaylıBÖLÜM II D. YENİ YIĞMA BİNALARIN TASARIM, DEĞERLENDİRME VE GÜÇLENDİRME ÖRNEKLERİ
BÖLÜM II D ÖRNEK 1 BÖLÜM II D. YENİ YIĞMA BİNALARIN TASARIM, DEĞERLENDİRME VE GÜÇLENDİRME ÖRNEKLERİ ÖRNEK 1 İKİ KATLI YIĞMA OKUL BİNASININ DEĞERLENDİRMESİ VE GÜÇLENDİRİLMESİ 1.1. BİNANIN GENEL ÖZELLİKLERİ...II.1/
DetaylıMukavemet-II. Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş
Mukavemet-II Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş Bölüm 11 Enerji Yöntemleri Kaynak: Cisimlerin Mukavemeti, F.P. Beer, E.R. Johnston, J.T. DeWolf, D.F. Mazurek, Çevirenler: A. Soyuçok, Ö. Soyuçok. 11.1 Giriş Önceki bölümlerde
Detaylıidecad Çelik 8 idecad Çelik Kullanılarak AISC ve Yeni Türk Çelik Yönetmeliği ile Petek Kirişlerin Tasarımı
idecad Çelik 8 idecad Çelik Kullanılarak AISC 360-10 ve Yeni Türk Çelik Yönetmeliği ile Petek Kirişlerin Tasarımı Hazırlayan: Oğuzcan HADİM www.idecad.com.tr idecad Çelik 8 Kullanılarak AISC 360-10 ve
DetaylıBETONARME YAPI TASARIMI DERSİ Kolon betonarme hesabı Güçlü kolon-zayıf kiriş prensibi Kolon-kiriş birleşim bölgelerinin kesme güvenliği M.S.
BETONARME YAPI TASARIMI DERSİ Kolon betonarme hesabı Güçlü kolon-zayıf kiriş prensibi Kolon-kiriş birleşim bölgelerinin kesme güvenliği M.S.KIRÇIL y N cp ex ey x ex= x doğrultusundaki dışmerkezlik ey=
DetaylıTaşıyıcı Sistem İlkeleri
İTÜ Mimarlık Fakültesi Mimarlık Bölümü Yapı ve Deprem Mühendisliği Çalışma Grubu BETONARME YAPILAR MIM 232 Taşıyıcı Sistem İlkeleri 2015 Bir yapı taşıyıcı sisteminin işlevi, kendisine uygulanan yükleri
DetaylıBURSA TEKNİK ÜNİVERSİTESİ DOĞA BİLİMLERİ, MİMARLIK VE MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 3 NOKTA EĞME DENEYİ FÖYÜ
BURSA TEKNİK ÜNİVERSİTESİ DOĞA BİLİMLERİ, MİMARLIK VE MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 3 NOKTA EĞME DENEYİ FÖYÜ BURSA - 2016 1. GİRİŞ Eğilme deneyi malzemenin mukavemeti hakkında tasarım
DetaylıMühendislik Mimarlık Fakültesi Makine Mühendisliği Bölümü
ÇEKME DENEYİ 1. DENEYİN AMACI Mühendislik malzemeleri rijit olmadığından kuvvet altında deforme olup, şekil ve boyut değişiklikleri gösterirler. Malzeme özelliklerini anlamak üzere mekanik testler yapılır.
DetaylıKompozit Malzemeler ve Mekaniği. Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş
Kompozit Malzemeler ve Mekaniği Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş Bölüm 4 Laminatların Makromekanik Analizi Kaynak: Kompozit Malzeme Mekaniği, Autar K. Kaw, Çevirenler: B. Okutan Baba, R. Karakuzu. 4 Laminatların
DetaylıSaf Eğilme (Pure Bending)
Saf Eğilme (Pure Bending) Bu bölümde, doğrusal, prizmatik, homojen bir elemanın eğilme etkisi altındaki deformasonları incelenecek. Burada çıkarılacak formüller, en kesiti an az bir eksene göre simetrik
DetaylıİSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ İNŞAAT FAKÜLTESİ BETONARME HASTANE PROJESİ. Olca OLGUN
İSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ İNŞAAT FAKÜLTESİ BETONARME HASTANE PROJESİ Olca OLGUN Bölümü: İnşaat Mühendisliği Betonarme Yapılar Çalışma Gurubu ARALIK 2000 İSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ İNŞAAT FAKÜLTESİ
DetaylıKompozit Malzemeler ve Mekaniği. Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş
Kompozit Malzemeler ve Mekaniği Yrd.Doç.Dr. Akın Ataş Bölüm 4 Laminatların Makromekanik Analizi Kaynak: Kompozit Malzeme Mekaniği, Autar K. Kaw, Çevirenler: B. Okutan Baba, R. Karakuzu. 4 Laminatların
DetaylıMUKAVEMET SAKARYA ÜNİVERSİTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAKİNE ELEMANLARI-I DERS NOTU
MUKAVEMET MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAKİNE ELEMANLARI-I DERS NOTU Mukavemet Hesabı / 80 1) Elemana etkiyen dış kuvvet ve momentlerin, bunların oluşturduğu zorlanmaların cinsinin (çekme-basma, kesme, eğilme,
DetaylıKOLONLAR Sargı Etkisi. Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme I, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, http://mmf.ogu.edu.tr/atopcu 147
KOLONLAR Sargı Etkisi Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme I, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, http://mmf.ogu.edu.tr/atopcu 147 Üç eksenli gerilme etkisinde beton davranışı (RICHART deneyi-1928) ERSOY/ÖZCEBE,
DetaylıAçı Yöntemi. 1 ql 8. Açı yöntemi olarak adlandırılan denklemlerin oluşturulmasında aşağıda gösterilen işaret kabulü yapılmaktadır.
çı Yöntemi Kuvvet ve -oment yöntemlerinde, ilave denklemleri zorlamaların sistem üzerinde oluşturduğu deformasyonların sistemde oluşturulan suni serbestliklerden dolayı oluşan deformasyonlardan ne kadar
DetaylıBURULMA DENEYİ 2. TANIMLAMALAR:
BURULMA DENEYİ 1. DENEYİN AMACI: Burulma deneyi, malzemelerin kayma modülü (G) ve kayma akma gerilmesi ( A ) gibi özelliklerinin belirlenmesi amacıyla uygulanır. 2. TANIMLAMALAR: Kayma modülü: Kayma gerilmesi-kayma
DetaylıYTÜ Mimarlık Fakültesi Statik-Mukavemet Ders Notları
KESİT TESİRLERİNDEN OLUŞAN GERİLME VE ŞEKİLDEĞİŞTİRMELERE GİRİŞ - MALZEME DAVRANIŞI- En Genel Kesit Tesirleri 1 Gerilme - Şekildeğiştirme Grafiği Gerilme - Şekildeğiştirme Grafiği 2 Malzemelere Uygulanan
DetaylıMAKİNE ELEMANLARI DERS SLAYTLARI
MAKİNE ELEMANLARI DERS SLAYTLARI YORULMA P r o f. D r. İ r f a n K A Y M A Z P r o f. D r. A k g ü n A L S A R A N A r ş. G ör. İ l y a s H A C I S A L İ HOĞ LU Aloha Havayolları Uçuş 243: Hilo dan Honolulu
DetaylıBAŞKENT ÜNİVERSİTESİ MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAK 402 MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ LABORATUVARI DENEY - 3 ÜÇ NOKTALI EĞİLME DENEYİ
BAŞKENT ÜNİVERSİTESİ MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAK 402 MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ LABORATUVARI DENEY - 3 ÜÇ NOKTALI EĞİLME DENEYİ GİRİŞ Yapılan herhangi bir mekanik tasarımda kullanılacak malzemelerin belirlenmesi
DetaylıMukavemet-II PROF. DR. MURAT DEMİR AYDIN
Mukavemet-II PROF. DR. MURAT DEMİR AYDIN KAYNAK KİTAPLAR Cisimlerin Mukavemeti F.P. BEER, E.R. JOHNSTON Mukavemet-2 Prof.Dr. Onur SAYMAN, Prof.Dr. Ramazan Karakuzu Mukavemet Mehmet H. OMURTAG 1 SİMETRİK
DetaylıDUMLUPINAR ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 2015-2016 GÜZ YARIYILI
DUMLUPINAR ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 2015-2016 GÜZ YARIYILI Yrd. Doç. Dr. Uğur DAĞDEVİREN 2 3 Genel anlamda temel mühendisliği, yapısal yükleri zemine izin verilebilir
DetaylıİNŞAAT MÜHENDİSLİĞİNE GİRİŞ
İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİNE GİRİŞ MEKANİK ve MUKAVEMET BİLGİSİ Prof.Dr. Zekai Celep MEKANİK VE MUKAVEMET BİLGİSİ 1. Gerilme 2. Şekil değiştirme 3. Gerilme-şekil değiştirme bağıntısı 4. Basit mukavemet halleri
DetaylıRİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 5-Kontrol Uygulaması
RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 5-Kontrol Uygulaması Çevre ve Şehircilik Bakanlığı Alt Yapı ve Kentsel Dönüşüm Hizmetleri Genel Müdürlüğü Kontrol edilecek noktalar Bina RBTE kapsamında
DetaylıR d N 1 N 2 N 3 N 4 /2 /2
. SÜREKLİ TEELLER. Giriş Kolon yüklerinin büyük ve iki kolonun birbirine yakın olmasından dolayı yapılacak tekil temellerin çakışması halinde veya arsa sınırındaki kolon için eksantrik yüklü tekil temel
DetaylıTEMEL İNŞAATI ŞERİT TEMELLER
TEMEL İNŞAATI ŞERİT TEMELLER Kaynak; Temel Mühendisliğine Giriş, Prof. Dr. Bayram Ali Uzuner 1 2 Duvar Altı (veya Perde Altı) Şerit Temeller (Duvar Temelleri) 3 Taş Duvar Altı Şerit Temeller Basit tek
DetaylıProf. Dr. Berna KENDİRLİ
Prof. Dr. Berna KENDİRLİ Sabit (ölü) yükler - Serayı oluşturan elemanların ağırlıkları, - Seraya asılı tesisatın ağırlığı Hareketli (canlı) yükler - Rüzgar yükü, - Kar yükü, - Çatıya asılarak yetiştirilen
DetaylıBÖLÜM 2 BETONARME DAVRANIŞI VE HESAP İÇİN TEMEL İLKELER
BÖLÜM 2 BETONARME DAVRANIŞI VE HESAP İÇİN TEMEL İLKELER Betonarme gibi elastik ve doğrusal olmayan, gerilmeleri zamana ve yük geçmişine bağlı bir malzemenin davranışını hesaplara yansıtmak kolay değildir.
DetaylıBETONARME YAPI TASARIMI DERSİ Kolon betonarme hesabı Güçlü kolon-zayıf kiriş prensibi Kolon-kiriş ş birleşim ş bölgelerinin kesme güvenliğiğ
BETONARME YAPI TASARIMI DERSİ Kolon betonarme hesabı Güçlü kolon-zayıf kiriş prensibi Kolon-kiriş ş birleşim ş bölgelerinin kesme güvenliğiğ M.S.KIRÇIL y N cp ex ey x ex= x doğrultusundaki dışmerkezlik
DetaylıEKSENEL YÜKLERDEN OLUŞAN GERILME VE ŞEKİL DEĞİŞİMİ Eksenel yüklü elemanlarda meydana gelen normal gerilmelerin nasıl hesaplanacağı daha önce ele
EKSENEL YÜKLERDEN OLUŞAN GERILME VE ŞEKİL DEĞİŞİMİ Eksenel yüklü elemanlarda meydana gelen normal gerilmelerin nasıl hesaplanacağı daha önce ele alınmıştı. Bu bölümde ise, eksenel yüklü elemanların şekil
Detaylı29. Düzlem çerçeve örnek çözümleri
9. Düzlem çerçeve örnek çözümleri 9. Düzlem çerçeve örnek çözümleri Örnek 9.: NPI00 profili ile imal edilecek olan sağdaki düzlem çerçeveni normal, kesme ve moment diyagramları çizilecektir. Yapı çeliği
DetaylıYAPI STATİĞİ II (Hiperstatik Sistemler) Yrd. Doç. Dr. Selçuk KAÇIN
YAPI STATİĞİ II (Hiperstatik Sistemler) Yrd. Doç. Dr. Selçuk KAÇIN Yapı Sistemleri: İzostatik (Statikçe Belirli) Sistemler : Bir sistemin tüm kesit tesirlerini (iç kuvvetlerini) ve mesnet reaksiyonlarını
DetaylıElemanlardaki İç Kuvvetler
Elemanlardaki İç Kuvvetler Bölüm Öğrenme Çıktıları Yapı elemanlarında oluşan iç kuvvetler. Eksenel kuvvet, Kesme kuvvet ve Eğilme Momenti Denklemleri ve Diyagramları. Bölüm Öğrenme Çıktıları Elemanlarda
DetaylıProje Adı: İstinat Duvarı Sayfa 1. Analiz Yapı Ltd. Şti. Tel:
Proje Adı: İstinat Duvarı Sayfa 1 BETONARME NERVÜRLÜ İSTİNAT DUVARI HESAP RAPORU GEOMETRİ BİLGİLERİ Duvarın zeminden itibaren yüksekliği H1 10 [m] Nervür Üst Genişliği N1 0,5 [m] Nervürün Alt Genişliği
DetaylıÇelik Yapılar - INS /2016
Çelik Yapılar - INS4033 2015/2016 DERS III Yapısal Analiz Kusurlar Lineer Olmayan Malzeme Davranışı Malzeme Koşulları ve Emniyet Gerilmeleri Arttırılmış Deprem Etkileri Fatih SÖYLEMEZ Yük. İnş. Müh. İçerik
Detaylı11/6/2014 İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİNE GİRİŞ. MEKANİK ve MUKAVEMET BİLGİSİ MEKANİK VE MUKAVEMET BİLGİSİ
MEKANİK VE MUKAVEMET BİLGİSİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİNE GİRİŞ MEKANİK ve MUKAVEMET BİLGİSİ Prof.Dr. Zekai Celep 1. Gerilme 2. Şekil değiştirme 3. Gerilme-şekil değiştirme bağıntısı 4. Basit mukavemet halleri
DetaylıÖZHENDEKCİ BASINÇ ÇUBUKLARI
BASINÇ ÇUBUKLARI Kesit zoru olarak yalnızca eksenel doğrultuda basınca maruz kalan elemanlara basınç çubukları denir. Bu tip çubuklara örnek olarak pandül kolonları, kafes sistemlerin basınca çalışan dikme
Detaylı