15 th International Materials Symposium (IMSP 14) ARAKRİTİK ÖSTENİTLEME SICAKLIKLARINDAN KADEMELİ ÖSTEMPERLEME ISIL İŞLEMİNİN KÜRESEL GRAİTLİ DÖKME DEMİRLERİN MİKROYAPI VE MEKANİK ÖZELLİKLERİ ÜZERİNE ETKİSİ Güncel BUĞDAY 1, Volkan KILIÇLI 2, Mehmet ERDOĞAN 2 1 Gazi Üniversitesi, en Bilimleri Enstitüsü, 0, Teknikokullar, Ankara, Türkiye. 2 Gazi Üniversitesi, Teknoloji akültesi, Metalurji ve Malzeme Mühendisliği, 0, Teknikokullar, Ankara, Türkiye. E-posta: güncel.bugday@hotmail.com, vkilicli@gazi.edu.tr, mehmeter@gazi.edu.tr ÖZET Bu çalışmada, alaşımsız küresel grafitli dökme demirde arakritik östenitleme sıcaklıklarından kademeli östemperlemenin mikroyapı ve mekanik özellikler üzerine etkisi araştırılmıştır. Bu amaçla, alaşımsız küresel grafitli dökme demir farklı arakritik östenitleme sıcaklıklarında östenitlenerek, 3 C deki tuz banyosunda 10 dakika ve 3 C deki tuz banyosunda 1 dk süre ile kademeli olarak östemperlenmiştir. Numunelerin bir kısmı karşılaştırma amacıyla, 3 C deki tuz banyosunda sadece 1 dk süre ile geleneksel östemperlenmiştir Arakritik östenitleme sıcaklıklarından kademeli ve geleneksel östemperlenmiş numunelerde ferrit + ösferritten oluşan çift matrisli yapılar elde edilmiştir. Artan arakritik östenitleme sıcaklığı ile ösferrit hacim oranı artmıştır. Kademeli östemperlenmiş numunelerin ösferrit hacim oranı geleneksel östemperlenmiş numunelerden daha yüksek elde edilmiştir. Artan ösferrit hacim oranı ile birlikte akma-çekme dayanımı ve sertlik artarken toplam % uzama azalmıştır. Arakritik östenitleme sıcaklıklarından kademeli östemperlenmiş numunelerin akma ve çekme dayanımı geleneksel östemperlenmiş numunelerin akma ve çekme dayanımdan daha yüksek olduğu tespit edilmiştir. Arakritik östenitleme sıcaklıklarından geleneksel östemperlenmiş numunelerin darbe tokluğu kademeli östemperlenmiş numunelerin darbe tokluğundan daha yüksek olduğu tespit edilmiştir. Anahtar kelimeler: Östemperlenmiş Küresel Grafitli Dökme Demir (ÖKGDD), Çift Matrisli Yapı, Kademeli Östemperleme, Arakritik Östenitleme. EECT O STEPPED AUSTEMPERING HEAT TREATMENT ROM INTERCRITICAL AUSTENITIZING TEMPERATURES ON MICROSTRUCTURE AND MECHANICAL PROPERTIES O DUCTILE IRON ABSTRACT In this study, effect of stepped austempering heat treatment from intercritical asutenitizing temperatures on microstructures and mechanical properties of an unalloyed ductile iron have been investigated. or this aim, unalloyed ductile iron specimens have been austenitized at various intercritical temperatures and then stepped austempered in the salt bath at 3 C for 10 min and then 3 C for 1 min. A part of specimen was conventionally austempered in the salt bath at 3 C for 1 min for a comparison. Experimental results showed that, stepped and conventionally austempering from intericritical austenitizing temperetures could produce the dual phase matrix structures that composed of the ferrit + ausferrite in unalloyed ductile iron. Ausferrite volume fraction increases with increasing the intercritical austenitizing temperatures. It was observed that, the ausferrite volume fraction of stepped austempered specimens higher than conventionally austempered specimens. The yield-tensile strength and hardness increases the total elongation decreases with increasing ausferrite volume Proceedings of IMSP 14 884
15 th International Materials Symposium (IMSP 14) fraction. It was found that, the yield and tensile strength of stepped austempered specimens higher than conventionally austempered specimens. And the impact toughness of conventionally austempered specimens higher than stepped austempered specimens. Keywords: Austempered Ductile Iron (ADI), Dual Matrix Structure, Stepped Austempering, Intercitical Austenitizing. 1. GİRİŞ Kademeli östemperleme ısıl işlemi; östenitlemenin ardından değişik sıcaklıklardaki iki farklı tuz banyosunda izotermal bekleme olarak tarif edilebilir. Geleneksel östemperleme ısıl işleminde numuneler östenitlemenin ardından bir tuz banyosunda izotermal olarak bekletilirken, kademeli östemperleme ısıl işleminde numuneler östenitlemenin ardından iki farklı tuz banyosunda farklı sıcaklıklarda östemperlenir. İşlem, östenitlemenin ardından düşük sıcaklıkta kısa süreli östemperlemeyi müteakip yüksek sıcaklıktaki bir tuz banyosunda daha uzun süre bekletme ve havada soğutma aşamalarından oluşmaktadır [1]. Kademeli östemperleme ısıl işlemi ile ilgili literatürde sınırlı sayıda çalışma bulunmaktadır. Bu çalışmalardan birincisini 1997 yılında Bayati ve Elliot [2] östemperlenmiş küresel grafitli dökme demirin (ÖKGDD) sünekliğini geliştirmede östenitin rolünü belirlemek için yapmışlardır. Araştırmacılar kademeli östemperleme ısıl işleminin yüksek karbonlu östenitin kararlılığını arttırdığını, östenit hacim oranında artış ile süneklik ve darbe tokluğunda iyileşmeler meydana geldiğini bildirmektedirler. Putatunda [3], kademeli östemperleme işleminin süneklik ve kırılma tokluğunda belirgin artışa neden olduğunu bildirmektedir. ÖKGDD de tek basamaklı geleneksel östemperlemeye göre kademeli östemperleme sonucu akma ve çekme dayanımında daha yüksek değerler elde edilebildiği belirlenmiştir. Araştırmacılar tek kademeli yapılan geleneksel östemperleme işlemi sonrası mekanik özelliklerin gayet iyi olmasına rağmen iki kademeli olarak yapılan östemperleme işlemi ile KGDD lerin akma ve çekme dayanımları ile kırılma tokluğunda oldukça belirgin iyileştirmeler sağlanabildiğini bildirmişlerdir [4, 5]. Yang ve Putatunda [6] iki kademeli östemperleme işlemi ile ince beynitik ferrit ve yüksek karbonlu östenitten oluşan ösferritik matris elde edildiğini, mikroyapıdaki bu değişimin KGDD in sertliğinin ve dayanımının artışına neden olduğunu bildirmektedirler. Araştırmacılar kademeli östemperlemenin KGDD in aşınma direncinin artışına neden olduğunu bildirmişlerdir. Bosnjak ve arkadaşları [7] kademeli östemperleme ısıl işlemi ile karbür çökelmesinin olmadığı alt ve üst beynitik ferritin olduğu bir dubleks yapı üretmişler ve bu yapının mekanik özelliklerini ve aşınma direncini geliştirdiğini bildirmişlerdir. Bu çalışmada, endüstride geniş kullanım alanı olan alaşımsız küresel grafitli dökme demirlerde arakritik östenitleme sıcaklıklarından kademeli östemperlemenin mikroyapı ve mekanik özellikler üzerine etkisi araştırılmıştır. 2. DENEYSEL ÇALIŞMALAR Çalışmalarda Tablo 2.1 de kimyasal kompozisyonu verilen küresel grafitli dökme demir kullanılmıştır. Dökümler ISO 1083 e uygun Y-II tipi kum kalıplara dökülerek elde edilmiştir. Çalışmalarda Y bloğun alt bölgesinden kesilerek elde edilen parçalar kullanılmıştır. Tablo 2.1. Deneylerde kullanılan küresel grafitli dökme demirin kimyasal kompozisyonu (Ağırlıkça %) C Si Mn P S Mg Cr Ni Mo 3,56 2,5 0,3905 0,0245 0,012 0,0355 0,022 0,021 <0,01 Cu Al Ti V Nb W Co Sn e 0,065 0,0145 0,009 0,003 <0,001 <0,005 0,003 0,002 Kalan Arakritik östenitleme sıcaklıklarında sıcaklık kontolü K tipi termokopul kullanılarak sağlanmıştır. Numuneler önce sabitleme çubuğuna bağlanmış daha sonrada termokopul telleri numune yüzeyine nokta direnç kaynağı ile Proceedings of IMSP 14 885
15 th International Materials Symposium (IMSP 14) kaynatılmıştır. Tavlama işlemleri boyunca fırın içerisinde aynı bölge kullanılmış ve numune sıcaklığı sıcaklık göstergesi üzerinden sürekli kontrol edilmiştir. Östemperleme ısıl işleminde izotermal beklemeyi sağlamak için % KNO 3 + % NaNO 3 karışıma sahip iki farklı tuz banyosu kullanılmıştır. ırında östenitlenmiş olan numuneler numune tutma çubuğu aracılığıyla hızla 3 C deki tuz banyosuna transfer edilerek, burada 10 dk süre ile izotermal bekletilmiş, daha sonra numuneler numune tutma çubuğu aracılığıyla hızla 3 C deki tuz banyosuna transfer edilerek burada 1 dk süre ile östemperlenmiştir. Daha sonra numuneler havada soğutulmaya bırakılmıştır. Numunelere uygulanan ısıl işlemlerin özeti Şekil 2.1 de gösterilmiştir. Isıl işlem uygulanan numunelerden 12 12 10 mm boyutlarındaki numuneler kesilerek standart metalografik yöntemlerle (zımparalama + polisaj) metalografik inceleme için hazırlanmıştır. Isıl işlem sırasında numune yüzeyinde oluşabilecek dekarbürize bölgenin en az 0.5 mm lik kalınlıktaki bir kısmı metalografik inceleme sonuçlarını etkilememesi için yüzeyden taşlanarak uzaklaştırılmıştır. Dağlayıcı olarak % 2 lik nital kullanılmıştır. Çekme numuneleri için 12 12 75 mm boyutlarındaki numunelere ısıl işlem uygulanmış olup, numuneler ısıl işlem sonrası işlenerek yüzeyde oluşabilecek dekarbürize bölgeler uzaklaştırılmıştır. A üst 825 o C 815 o C 805 o C 795 o C dak dak A 1 Sıcaklık 3 C @ 1 dak 3 C @ 1 dak Havada Soğutma Havada Soğutma 3 C @ 10 dak Zaman Şekil 2.1. Numunelere uygulanan ısıl işlem çevrimlerinin şematik gösterimi az hacim oranlarının hesaplanmasında çizgisel kesişme metodu kullanılmıştır. Aynı numune için 100 büyütmede 10 farklı bölgeden ölçüm alınmıştır. Bütün mikroyapıların görüntülenmesinde Leica DC 3 marka dijital kamera bağlantılı Leica DM00M marka optik mikroskop kullanılmıştır. Çekme testi ASTM E 8M standardına uygun gerçekleştirilmiştir. Çekme deneyleri Instron 83 marka 0 kn çekme kapasitesine sahip üniversal test cihazında oda sıcaklığında yapılmıştır. Bütün deneylerde hareketli başlık hızı 1 mm.dk -1 olarak seçilmiştir. Deney sırasında gerilme ve % uzama değerleri çekme cihazına bağlı bilgisayar aracılığıyla kaydedilmiştir. Aynı grup numunelerden en az 5 numune teste tabi tutulmuş ve test sonuçlarının ortalama değerleri alınmıştır. Darbe testlerinde 10x10x55 mm boyutlarında çentiksiz numuneler kullanılmıştır. Darbe testi ASTM E 23 standardına uygun gerçekleştirilmiştir. Darbe deneyleri Instron-Wolpert PW marka 1 Joule kapasiteli Charpy darbe test cihazında oda sıcaklığında yapılmıştır. Aynı grup numunelerden en az 5 numune teste tabi tutulmuş ve test sonuçlarının ortalama değerleri alınmıştır. Proceedings of IMSP 14 886
15 th International Materials Symposium (IMSP 14) Sertlik ölçümleri Instron-Wolpert marka Diatestor 7551 tipi sertlik ölçüm cihazı kullanılarak gerçekleştirilmiştir. Ölçümlerde 5 kgf yükte Vickers yöntemi kullanılmıştır. Aynı numune için 10 farklı noktadan ölçülen sertlik değerlerinin ortalaması alınmıştır. 3. DENEYSEL BULGULAR VE TARTIŞMA 3.1. nin Mikroyapı Üzerine Etkisi Dökülmüş koşullardaki küresel grafitli dökme demirin (KGDD) mikroyapısı ötektoid öncesi ferrit + grafitten meydana gelmektedir (Resim 3.1). Mikroyapıdan malzemenin ferritik küresek grafitli dökme demir olduğu belirlenmiştir. P G Resim 3.1. Dökülmüş haldeki KGDD in mikro yapısı, P: Perlit, G: Grafit ve : errit Küresel grafitli dökme demirlerde östemperleme esnasında östenit, çeliklerin tersine doğrudan beynitik ferrit + karbüre dönüşmez, bunun yerine yüksek silisyum içeriğinden dolayı beynitik ferrit + yüksek karbonlu östenitin (kararlı östenit) karışımından oluşan ösferrite dönüşür [8, 9]. Arakritik östenitleme sıcaklığı ösferrit hacim oranı üzerine etkili olup, artan arakritik östenitleme sıcaklığı ile ösferrit hacim oranı artar [10-12]. Küresel grafitli dökme demirde arakritik östenitleme sıcaklığından geleneksel östemperleme ve kademeli östemperleme sonrası mikroyapıların değişimi Resim 3.2 ve Resim 3.3 te sırasıyla gösterilmektedir. Mikroyapılardan görülebileceği üzere arakritik östenitleme sıcaklıklarından östemperleme sonucu ferrit + ösferritten oluşan çift matrisli yapılar elde edilmiştir. Artan arakritik östenitleme sıcaklığı ile ösferrit hacim oranının arttığı belirgin bir şekilde gözlenmiş olup bu ilişki Şekil 3.1.a da gösterilmiştir. Arakritik östenitleme sıcaklıklarından kademeli östemperlenmiş numunelerdeki ösferrit hacim oranı geleneksel östemperlenmiş numunelerden daha az fazla edilmiştir (Şekil 3.1.a). Ayrıca arakritik östenitleme sıcaklıklarından geleneksel östemperlenmiş numunelerde ösferrit koloni boyutu daha fazla elde edilmiştir (Şekil 3.2.b). Diğer bir tabirle, arakritik östenitleme sıcaklıklarından kademeli östemperlenmiş numunelerde ösferrit koloni boyutu daha düşük elde edilmiştir (Şekil 3.2.b). Arakritik östenitleme sıcaklıklarından kademeli östemperlenmiş numunelerin mikroyapısının daha ince olduğu aynı büyütmede çekilen mikroyapı resimlerinden anlaşılmaktadır (Resim 3.3). Arakritik östenitleme sıcaklıklarından kademeli östemperlenmiş numunelerde ösferrit koloni boyutunun daha küçük olması, östemperleme esnasında ilk olarak 3 C de kısa süreli östemperleme sonucu çekirdeklenme hızının arttırılmasına atfedilmektedir. Proceedings of IMSP 14 887
15th International Materials Symposium (IMSP 14) Ö Ö Ö Ö Resim 3.2. arklı arakritik östenitleme sıcaklıklarından geleneksel östemperlenmiş küresel grafitli dökme demirin mikroyapıları; a) 795 C, b) 805 C, c) 815 C ve d) 825 C. (Ö: Ösferrit ve : errit) 80 Ösferrit Koloni Boyutu ( m) 790 10 795 800 805 810 815 8 o Arakritik Östenitleme Sıcaklığı ( C) 825 8 790 795 800 805 810 815 8 825 8 o Arakritik Östenitleme Sıcaklığı ( C) (a) (b) Şekil 3.1. Arakritik östenitleme sıcaklığı ile; a) Ösferrit hacim oranı ve b) Ösferrit koloni boyutu arasındaki ilişki Proceedings of IMSP 14 888
15th International Materials Symposium (IMSP 14) Ö Ö Ö Ö Resim 3.3. arklı arakritik östenitleme sıcaklıklarından kademeli östemperlenmiş küresel grafitli dökme demirin mikroyapıları; a) 795 C, b) 805 C, c) 815 C ve d) 825 C. (Ö: Ösferrit ve : errit) 3.2. nin Mekanik Özellikler Üzerine Etkisi Geleneksel ve kademeli östemperlenmiş numunelerde ösferrit hacim oranına bağlı olarak mekanik özelliklerdeki değişim Şekil 3.2 de gösterilmiştir. Numunelerin tamamında artan ösferrit hacim oranıyla akma-çekme dayanımları ve sertlik artmıştır (Şekil 3.2). Dayanımdaki ve sertlikteki bu artışın nedeni, nispeten sert bir yapı olan ösferrit içerisindeki yüksek karbonlu östenit miktarının ve arakritik östenitleme sıcaklığının arttırılması ile östenitin karbon içeriğinin artışına dayandırılmaktadır [10, 11]. Arakritik östenitleme sıcaklıklarından kademeli östemperlenmiş numunelerin akma ve çekme dayanımları geleneksel östemperlenmiş numunelerin akma ve çekme dayanımlarından daha fazla elde edilmiştir (Şekil 3.1.a ve Şekil 3.1.b). Arakritik östenitleme sıcaklıklarından kademeli östemperlenmiş numunelerdeki akma ve çekme dayanımlarının daha yüksek olması bu numunelerdeki ösferrit koloni boyutunun daha az olmasına bağlanmaktadır (Bkz. Şekil 3.1.). Bu numunelerin mikroyapıları geleneksel östemperlenmiş numunlerden daha ince olması nedeniyle kademeli östemperlenmiş numunelerin akma ve çekme dayanımları daha fazla elde edilmiştir (Şekil 3.2). Şekil 3.3 de ösferrit hacim oranı ile toplam % uzama ve darbe tokluğu arasındaki ilişkiler verilmektedir. Artan ösferrit hacim oranı ile toplam % uzama miktarı azalmıştır (Şekil 3.3.a). Toplam % uzama miktarlarındaki bu azalma, artan ösferrit hacim oranı ile azalan ve yüksek deformasyon ve şekillendirme kabiliyetine sahip olan ötektoid öncesi ferrit hacim oranının azalmasına bağlanmaktadır [10, 11]. Proceedings of IMSP 14 889
15th International Materials Symposium (IMSP 14) 800 0 7 Çekme Dayanımı (MPa) Akma Dayanımı (MPa) 4 0 0 6 0 5 0 3 25 35 45 55 65 (a) (b) 3 3 Sertlik (HV 5 kgf) 0 280 2 2 2 0 180 (c) Şekil 3.2. Geleneksel ve kademeli östemperlenmiş numunelerde ösferrit hacim oranı ile mekanik özellikler arasındaki ilişki; a) Akma dayanımı, b) Çekme dayanımı ve c) Sertlik Artan ösferrit hacim oranı darbe tokluğunda azalmaya neden olmuştur (Şekil 3.3.b). Darbe tokluğunda meydana gelen azalma nispeten sert bir yapı olan ösferrit hacim oranının artışıyla ilişkilendirilmektedir. 90 18 85 Darbe Tokluğu (Joule) Toplam Uzama (%) 16 14 12 10 80 75 8 6 65 (a) (b) Şekil 3.3. Geleneksel ve kademeli östemperlenmiş numunelerde ösferrit hacim oranına bağlı olarak; a) Toplam % uzamanın ve b) Darbe tokluğunun değişimi Proceedings of IMSP 14 890
15 th International Materials Symposium (IMSP 14) 4. SONUÇLAR Bu çalışmada, arakritik östenitleme sıcaklıklarından kademeli olarak östemperlenmiş alaşımsız küresel grafitli dökme demirde mikroyapı ile mekanik özellikler arasındaki ilişki incelenmiş ve aşağıdaki sonuçlar elde edilmiştir: 1- Arakritik östenitleme sıcaklıklardan kademeli ve geleneksel östemperlenmiş küresel grafitli dökme demirlerde artan arakritik östenitleme sıcaklığıyla ösferrit hacim oranı artmıştır. 2- Arakritik östenitleme sıcaklıklardan kademeli östemperlenen numunelerde ösferrit koloni boyutu daha azdır. 3- Arakritik östenitleme sıcaklıklardan kademeli östemperlenen numunelerin akma-çekme dayanımı ve sertliği geleneksel östemperlenmiş numunelerden daha yüksektir. 4- Arakritik östenitleme sıcaklıklardan kademeli ve geleneksel östemperlenmiş numunelerde artan ösferrit hacim oranıyla toplam % uzama ve darbe tokluğu azalmaktadır. 5- Arakritik östenitleme sıcaklıklardan kademeli östemperlenmiş numunelerin toplam % uzama ve darbe tokluğu geleneksel östemperlenmiş numunelerden daha düşük elde edilmiştir. 5. TEŞEKKÜR Çalışmamızı destekleyen Gazi Üniversitesi Bilimsel Araştırma Projelerine (GÜBAP Proje No: 07/07- ve GÜBAP Proje No: 07/13-01) teşekkür ederiz. 6. KAYNAKLAR 1. Yang, J., Putatunda, S.K., Near threshold fatigue crack growth behavior of austempered ductile castiron (ADI) processed by a novel two-step austempering process, Materials Science and Engineering A, 393 254-268, 05. 2. Bayati, H., Elliot, R., Role of austenite in promoting ductility in an austempered ductile iron, 13, 319-326, 1997. 3. Putatunda, S.K., Development of austempered ductile cast iron with simultaneous high yield strength and fracture toughness by a novel two-step austempering process, Materials Science and Engineering A, 315, -80, 01. 4. Hsu, C.H. and Chuang, T.L., Influence of stepped austempering process on the fracture toughnes of austempered ductile iron, Metalurgical and Materials Transactions, 32A, 29-2514, 01. 5. Putatunda, S.K. and Yang, J. Improvement in strength and toughness of austempered ductile cast iron by a novel two-step austempering process, Materials&Design, 25, 219-2, 04. 6. Putatunda, S.K. and Yang, J., Effect of microstructure on abrasion wear behavior of austempered ductile cast iron processed by a novel two-step austempering process Materials Science and Engineering A, 6, 217-228, 05. 7. Bosnjak, B., Verlinden, B., Radulovic, B. Dry sliding wear of low alloyed austempered ductile iron, Materials Science and Technology 19, 6-656, 03. 8. Moore, D.J., Rouns, T.N., Rundman, K.B., The relationship between microstructure and tensile properties in austempered ductile irons, A..S. Transactions, 95, 765-774, 1987 9. Darwish, N., Elliot, R., Austempering of low manganese ductile irons Part 1 Processing window, Materials Science and Technology, 9, 572-585, 1993. 10. Kilicli, V., Erdogan, M., Tensile properties of partially austenitized and austempered ductile irons with dual matrix structures, Materials Science and Technology, 22, 919-928, 06. 11. Kilicli, V., Erdogan, M., Effect of ausferrite volume fraction and its morphology on the tensile properties of partially austenitized and austempered ductile irons with dual matrix structures, International Journal of Cast Metal Research,, 2-214, 07. 12. Erdogan, M., Kilicli, V., Demir, B., Transformation characteristics of ductile iron austempered from intercritical annealing temperature ranges, Journal of Materials Science, 44, 1394-13, 09. Proceedings of IMSP 14 891
15 th International Materials Symposium (IMSP 14) ÖZGEÇMİŞLER Güncel Buğday 05 yılında Gazi Üniversitesi Teknik Eğitim akültesi, Metal Eğitimi Bölümünden mezun oldu. 05 yılında Gazi Üniversitesi en Bilimleri Enstitüsünde yüksek lisansa başladı. Halen, Şişecam A.Ş. de Pazarlama Satış Departmanında çalışmaktadır. Volkan Kılıçlı 01 yılında Gazi Üniversitesi Teknik Eğitim akültesi, Metal Eğitimi Bölümünden mezun oldu. 02 yılında mezun olduğu bölümünün Malzeme Bilimi Eğitimi Ana Bilim Dalına Araştırma Görevlisi olarak atandı. Gazi Üniversitesi en Bilimleri Enstitüsünde 04 yılında yüksek lisans ve 10 yılında doktorasını tamamladı. Halen, Gazi Üniversitesi Teknoloji akültesi Metalurji ve Malzeme Mühendisliğinde Yrd. Doç. Dr. olarak çalışmaktadır. Uzmanlık ve ilgi alanları; mikroyapı karakterizasyonu, yarı-katı metal şekillendirme prosesleri, dökme demir ve çeliklerin ısıl işlemleridir. Mehmet Erdoğan 1982 yılında Gazi Üniversitesi Teknik Eğitim akültesi, Metal Eğitimi Bölümünden mezun oldu. 1987 yılında mezun olduğu bölüme Araştırma Görevlisi olarak atandı. 1988 yılında Gazi Üniversitesi en Bilimleri Enstitüsünde yüksek lisansını tamamladı. 1994 yılında Manchester Üniversitesi, Bilim ve Teknoloji Enstitüsü (UMIST) Malzeme Bilimi alanında doktorasını tamamladı. 06 yılında Profesör olan Mehmet Erdoğan ın 2 adet çeviri kitabı, 25 in üzerinde SCI yayını ve bu yayınlarına 2 nin üzerinde atıfı bulunmaktadır. Prof. Dr. Mehmet Erdoğan, halen Gazi Üniversitesi Teknoloji akültesi Metalurji ve Malzeme Mühendisliğinde görev yapmaktadır. Uzmanlık ve ilgi alanları; mikroyapı karakterizasyonu, dökme demir/çeliklerin ısıl işlemleri ve çift fazlı çeliklerdir. Proceedings of IMSP 14 892