Pelet Yakıtlı Kazanda Duman Borularının Yanma Performansına Etkisinin Nümerik İncelenmesi

Transkript

1 Pelet Yakıtlı Kazanda Duman Borularının Yanma Performansına Etkisinin Nümerik İncelenmesi Bilal Sungur *, Bahattin Topaloglu + # Ondokuz Mayıs Üniversitesi, Makine Mühendisliği Bölümü Samsun/TÜRKİYE bilal.sungur@omu.edu.tr + Ondokuz Mayıs Üniversitesi, Makine Mühendisliği Bölümü Samsun/TÜRKİYE btopal@omu.edu.tr Özet Enerji talebinin gün geçtikçe artması sebebiyle yeni enerji teknolojilerinin geliştirilerek yüksek verimliliğe sahip olması ve çevresel zarara yol açan emisyonların minimum seviyeye indirilmesi gerekmektedir. Biyokütle gibi yenilenebilir enerji kaynaklarının kullanılması zararlı gaz emisyonlarını azaltmaktadır. Biyokütle, ısıtma ve enerji üretim uygulamaları için uygun bir yakıt türüdür. Bu çalışmada, kazan geometrisinin (birincil geçişte duman borusuz ve birincil geçişte duman borulu) 30 kw lık bir pelet kazanının yanma performansına etkisini nümerik olarak incelenmiştir. Hesaplamalı Akışkanlar Dinamiği (HAD) programı olarak FLUENT paket programı kullanılmıştır. Hesaplamalar üç boyutlu olarak yapılmıştır. Kazan geometrisine göre oluşan sıcaklık konturları, hız vektörleri, baca gazı sıcaklıkları ve verimler incelenerek sonuçlar değerlendirilmiştir. Anahtar kelimeler Biyoyakıtlar; Pelet; Pelet kazanları; Nümerik modelleme Abstract As energy demands increase, it is necessary to meet new energy technologies with high efficiency and minimum environmental impact. The use of renewable energies, including biomass, will decrease the harmful gaseous emissions. Biomass is a readily available for heating and power generation applications. The main objective of this study is to investigate numerically the boiler geometry (without first pass smoke tubes and with first pass smoke tubes) on combustion characteristics of pellet fuel in a smoke tube boiler at 30 kw loading conditions. As Computational Fluid Dynamic (CFD) program FLUENT package program was used. Calculations were performed at three dimensional conditions. According to the boiler geometry, temperature contours, velocity vectors, exhaust gas temperatures and efficiencies were investigated and results were discussed. Keywords Biofuels; Pellet; Pellet boilers; Numerical modelling I. GİRİŞ Alternatif ve yenilenebilir enerji kaynaklarından biyokütle ile ilgili çalışmalar son yıllarda büyük önem ve hız kazanmıştır. Biyokütlenin potansiyeli, ekonomik ve çevresel açıdan olumlu özellikleri göz önüne alındığında, biyokütle konusuna ilgi giderek artmaktadır. Biyokütle, dünyada dördüncü en büyük enerji kaynağını oluşturması yönüyle önemli bir enerji kaynağı konumundadır. Birçok gelişmiş ülke biyoenerjiyi geleceğin temel enerji kaynağı olarak görmektedir. Örneğin; AB ülkeleri enerji tüketiminin biyokütleden karşılanması ile ilgili olarak 2020 de %20 gibi bir hedef koymuşlardır. Biyokütle ısınma ve sanayi amaçlı yakma sistemlerinde kullanılabilir. Kazanlar konutlarda ısınma amaçlı kullanıldığı gibi enerji gereksinimi olan birçok sanayi dalında da yaygın olarak kullanılmaktadır. Kazanlarda enerji verimliliği, yanmanın mükemmelliğine ve yanma sonucu açığa çıkan enerjinin aracı akışkana transfer miktarına bağlıdır. Bununla birlikte baca gazı emisyonları ise yine yanmanın kalitesine, brülör tasarımına, yakıt içerisindeki kirleticilerin miktarına ve yakma sisteminin işletme şartlarına bağlıdır. Pelet yakıtı, talaş, odun yongaları, ağaç kabuğu, atık, zirai ürünler, ekin sapları, fındık, badem, ceviz kabukları, hatta atık kağıt gibi maddelerin öğütüldükten sonra yüksek basınç altında sıkıştırılması sonucu elde edilir. Genellikle 6-8 mm çapında, mm arasında uzunluğunda, silindirik yapıya sahip tamamen doğal bir yakıttır. Pelet yakıtının sürdürülebilir bir kaynak olması, fosil kaynaklı yakıt ithalatını azaltarak ülke ekonomisine katkı sağlaması, kullanımı sonrası atık miktarının az olması, zararlı egzoz emisyonlarının kabul edilebilir sınırlarda olması, ferdi sistemler için paket halinde satın alınabilir olması, nakliyesinin kolay olması, merkezi ısıtma sistemleri için binanın deposuna bir hortum ve pompa sistemi ile nakledilerek depolanabilmesi ve otomatik besleme yapılabilmesi gibi birçok avantajı vardır. Çalışmanın kapsamı dikkate alınarak yapılan literatür taraması, katı yakıtlı kazanlarda yanmanın nümerik modellenmesi konusunda gerçekleştirilmiştir. Bu çalışmalardan bir kısmı aşağıda sunulmuştur. Ahn ve Kim [1] çalışmalarında sabit yataklı 278 kw lık pelet kazanı geliştirmişler ve deneysel olarak test etmişlerdir. Ayrıca bu deneysel sonuçları nümerik hesap sonuçlarıyla kıyaslamışlardır. Nümerik çözümlemede Fluent paket programından yararlanmışlardır. Yanma modeli olarak Finite rate/eddy dissipation modelini, radyasyon modeli olarak Discrete Ordinates (DO) modeli ve türbülans modeli olarak standart k-ε modeli kullanmışlardır. Kazan içi sıcaklıklarını nümerik ve deneysel olarak kıyaslamışlar ve iyi uyum sağladığını belirtmişlerdir. Begum ve ark. [2] katı atıkların akışkan yatakta gazlaştırılmasını deneysel ve sayısal olarak incelemişlerdir. Deneylerini pilot ölçekli bir gazlaştırıcı üzerinde yaptıklarını ve sayısal hesaplamalar için Aspen Plus 400

2 yazılımını kullandıklarını ifade etmişlerdir. Deneysel ve sayısal yöntemlerin iyi bir şekilde uyum sağladığını ve modelin bir gazlaştırma tesisinin sıcaklık, basınç, hava-yakıt oranı ve buhar-yakıt oranını tahmin etmede yararlı olabileceğini belirtmişlerdir. Chaney ve ark. [3] çalışmalarında 50 kw lık pelet kazanının yanma performansını ve CO emisyonlarının optimizasyonunu araştırmışlardır. Birincil ve ikincil hava ayarı, ikincil hava giriş sayısı gibi birçok ayarlanabilir parametrenin kazanda bulunduğunu ve bu parametrelerin yanma performansını ve NO x emisyonlarını iyileştirmede kullanılabileceğini belirtmişlerdir. Simulasyonlarda FLUENT paket programından yararlanmışlardır. Chen ve ark. [4], kömür yakıtlı iki farklı sıcak su kazanın bir tanesini modifiye ederek odun peleti yakmaya uygun hale getirmiş ve kazanların toplam performanslarını (yanma karakteristikleri ve emisyonlar gibi) deneysel ve nümerik olarak araştırmışlardır. Nümerik modellemede FLIC kodunu ve Fluent programını kullanmışlardır. Baca gazı sıcaklıklarının deneysel ve nümerik olarak birbiriyle iyi uyum sağlamadığını belirtmişlerdir. Sonuç olarak, yüksek yanma verimi ve düşük emisyonu elde etmek için yüksek uçucu oranına sahip biyokütle yakıtlarının ideal katı yakıt olduğunu belirtmişlerdir. Chen ve ark. [5] çalışmalarında baca gazı resirkülasyonunun etkisini 500 kw lık odun yongası kazanında deneysel ve nümerik olarak araştırmışlardır. Yatak içinin modellenmesinde FLIC kodunu, yatak dışını yani gaz fazının modellenmesinde ise Fluent programını kullanmışlardır. Baca gazı resirülasyonunun CO emisyonlarını arttırdığı, NOx ve PM emisyonlarını ve maksimum alev sıcaklıklarını az da olsa düşürdüğünü belirtmişlerdir. Genel olarak biyokütle yanmasında oluşan alev sıcaklıklarının C aralığında olması sebebiyle, NOx oluşumunun temel olarak yakıtsal kaynaklı olduğunu belirtmişlerdir. Maksimum alev sıcaklıklarının ise resirkülasyonsuz durumda 1200 C, resirkülasyonlu durumda ise 1100 C civarlarında olduğunu belirtmişlerdir. Ayrıca deneysel sonuçlarla simülasyon sonuçlarının tatmin edici seviyede uyum sağladığını ifade etmişlerdir. Collazo ve ark. [6] çalışmalarında 18 kw lık evsel pelet kazanının hesaplamalı akışkanlar dinamiği (HAD) ile simulasyonunu yapmışlardır. Yanma modeli olarak Finite rate/eddy dissipation modelini, radyasyon modeli olarak Discrete Ordinates (DO) modeli ve türbülans modeli olarak realisable k-ε modeli kullanmışlardır. Model sonuçlarıyla deneysel sonuçların iyi uyum sağladığını belirtmişlerdir. Collazo ve ark. [7] çalışmalarında sabit yataklı biyokütkle kazanının hesaplamalı akışkanlar dinamiği (HAD) ile simulasyonunu zamana bağlı olarak yapmışlardır. Yatak ve gaz fazını ayrı modellemişlerdir ve gaz fazının modellenmesinde Finite rate/eddy dissipation modelini kullanmışlardır. Oluşan maksimum gaz sıcaklıklarının 1600 K olduğunu belirtmişlerdir. Sonuç olarak model sonuçlarıyla deneysel sonuçların iyi uyum sağladığını belirtmişlerdir. Dong ve Blasiak [8] çalışmalarında ikincil havanın kazan içerisine daha verimli dağılarak daha verimli yanmayı ve emisyonları azaltmayı amaçlayan sistemi (Ecotube system) iki farklı ızgara tipinde nümerik olarak incelemişlerdir. Nümerik çözümde FLUENT paket programından faydalanmışlardır. Türbülans ve kimyasal reaksiyon arasındaki ilişkiyi çözümlemede Arrhenius finite-rate ve Magnussen ve Hijertager eddy dissipation modellerini kullanmışlardır. Çok kompleks olayların yanma yatağı kısmında gerçekleştiğini ve bu olayların yakıt partiküllerinin ısınması ve kuruması, partiküllerin ızgara üzerinde hareket etmesi, gaz ve katı faz arasındaki etkileşim, yakıt pirolizi ve uçucuların çıkması, ve son olarak gazlaşma ve yanmayı içerdiğini belirtmişlerdir. Bu karmaşık olayları ızgara üzerinde sadece homojen gaz fazının modellenmesiyle basitleştirmişlerdir. Sınır şartlarını yakıt piroliz reaksiyon sonuçlarına göre girmişlerdir. Biyokütle yanması sonucu elde edilen maksimum sıcaklık değerinin 1260 C civarında olduğunu belirtmişlerdir. Gomez ve ark. [9], 18 kw'lık ev tipi pelet soba/kazanın performansını nümerik ve deneysel olarak araştırmışlardır. Ayrıca farklı su sıcaklıklarının kazan performansı üzerindeki etkisini de incelemişlerdir. Türbülans ve kimyasal reaksiyon arasındaki ilişkiyi çözümlemede Arrhenius finite-rate ve Magnussen ve Hijertager eddy dissipation modellerini, türbülansın modellenmesinde realizable k-ε modelini kullanmışlardır. Su sıcaklığının 60 C olarak kabul edildiği, λ=2.2 durumu için nümerik hesaplama sonucu elde edilen maksimum sıcaklıkların yaklaşık C civarlarında ve ızgaraya yakın bölgede olduğunu, egzoz gazı sıcaklığının 188 C ve verimin %77.3 olduğunu bildirmişlerdir. Deneysel sonuçlar ile nümerik sonuçların iyi uyum sağladığını belirtmişlerdir. Bu çalışmada, kazan geometrisine eklenen duman borularının 30 kw lık bir pelet kazanının yanma performansına etkisi nümerik olarak incelenmiştir. Bu kapsamda birincil geçişte duman borusuz ve birincil geçişte duman borulu kazanlar incelenmiştir. Hesaplamalar üç boyutlu olarak yapılmıştır. Kazan geometrisine göre oluşan sıcaklık konturları, hız vektörleri, baca gazı sıcaklıkları ve verimler incelenerek sonuçlar değerlendirilmiştir. II. MATERYAL VE METOD Pelet yakıtının yanması diğer katı yakıtlarda olduğu gibi dört aşamada gerçekleşir. Bunlar, suyun buharlaşması ile kuruması, gazlaştırma (piroliz) ile uçucu bileşenlerin ayrılması, uçucu (gaz) bileşenlerin yanması ve kok (sabit karbon) yanması aşamalarıdır. Yanma problemlerin çözümünde, analitik, deneysel ve nümerik yöntemler uygulanabilir. Bu yöntemler ayrı ayrı kullanılabildiği gibi, birlikte de kullanılabilirler. Son yıllarda bilgisayar alanındaki gelişmeler ile nümerik yöntemler oldukça sık kullanılmaya başlanmıştır. Bu çalışmada da nümerik yöntemleri kullanan bir hesaplamalı akışkanlar dinamiği programı olan Fluent paket programı kullanılmıştır ve programda kullanılan modellerin detayları hakkında bilgiler verilmiştir. Fluent akışkan hareketleri, ısı transferi, partikül hareketleri, yanma gibi çok değişik akışkan proseslerini modelleyebilen bir hesaplamalı akışkanlar dinamiği programıdır. FLUENT kısmi diferansiyel denklemleri sonlu 401

3 hacimler metoduna dayanarak cebirsel denklem takımına dönüştürmekte ve çözmektedir. FLUENT programında yanmanın modellenmesi için çeşitli seçenekler mevcuttur [10]. Bunlar; - Türlerin Taşınımı (Species Transport) Modeli - Ön Karışımsız (Non-premixed) Model - Ön Karışımlı (Premixed) Model - Kısmen Ön Karışımlı (Partially Premixed) Model - Bileşim (Composition) PDF Modelleridir. Bu çalışmada yanma için türlerin taşınımı modeli kullanılmıştır. Türlerin Taşınımı (Species Transport) modelinde türlerin kütlesel kesirlerinin korunumu için kullanıcı tarafından tanımlanan kimyasal reaksiyonların çözümünü içerir. Reaksiyon hızları Arrhenius denkleminden, türbülans reaksiyon ilişkisi Magnussen ve Hjertager denklemleri ile hesaba katılır. Türbülans ve reaksiyon arasındaki ilişkinin belirlenmesi için Laminar Finite Rate, Finite-Rate/Eddy Dissipation, Eddy Dissipation ve EDC (Eddy Dissipation Concept) gibi çeşitli modeller mevucttur. Türlerin taşınımı modeli; ön karışımsız yanma, ön karışımlı yanma ve kısmen ön karışımlı yanma gibi problemlerin çözümünde kullanılabilir. Yapılan çalışmada örnek bir kazanda pelet yakıtının uçucu bileşenleri gaz fazında modellenmiştir. Sabit karbon kısmı ise yakıt besleme çanağının (ızgara) hemen üzerinde karbon partikülleri enjekte edilerek modellenmiştir. Hesaplamalar üç boyutlu olarak gerçekleştirilmiştir. Hesaplamalı akışkanlar dinamiği programı olarak FLUENT kullanılmıştır. FLUENT temel korunum ve reaksiyon eşitliklerini sonlu hacimler metodu ile nümerik olarak çözmektedir. Türbülansın modellenmesinde RNG k-ε modeli, yanmanın modellenmesinde Finite rate/eddy dissipation modeli, radyasyonun modellenmesinde P1 yaklaşımı kullanılmıştır. Pelet yakıtın özellikleri Tablo 1 de verilmiştir. Yakıt içeriğindeki nem miktarı da gaz fazına eklenmiştir. Uçucu bileşenlerin CO, CO 2, H 2, H 2 O, hafif hidrokarbonlar (CH 4 ) ve katrandan (C 6 H 6 ) oluştuğu kabul edilmiştir [9]. (5) (6) Şekil 1 de birincil geçişte duman borusuz kazanın (Kazan- 1) izometrik görünüşü ise verilmiştir. Dikkat edilirse bu kazanda yanma ürünleri önce yanma odasının üzerinden direkt olarak (duman borusuz) geçmekte (1.geçiş) ve üst duman sandığına gelmektedir. Daha sonra ise buradan 6 adet duman borularına yönelerek (2.geçiş) alt duman sandığına ulaşmakta ve bacadan dışarı atılmaktadır. Yanma ürünlerinin ısısı yine radyasyon ve konveksiyon ile duman borularını çevreleyen suya geçmektedir (Şekil 2). Şekil 1. Birincil duman borusuz kazanın izometrik görünümü Tablo 1. Pelet yakıt özellikleri Kaba (Proximate) analiz Nem [küt.%] 8.50 Kül [küt.%] 0.62 Sabit karbon [küt.%] Uçucu madde [küt.%] Alt ısıl değer [kj/kg] Reaksiyon modelinde aşağıdaki reaksiyonlar programa girilerek hesaplamalar gerçekleştirilmiştir: (1) (2) (3) (4) Şekil 2. Gaz geçiş yolları; kırmızı ok: Yanma odasından çıkan gaz, mavi ok : İkincil duman borusuna giren gaz Birincil geçişte duman borulu kazanın (Kazan-2) izometrik görünümü Şekil 3 te gösterilmiştir. Yanma sonucu oluşan alevin ısısı radyasyon ve konveksiyon yoluyla yanma odasını çevreleyen suya geçmektedir. Yanma ürünleri önce yanma odasının üzerindeki 5 adet duman borularından geçmekte 402

4 (1.geçiş) ve üst duman sandığına gelmektedir. Daha sonra ise buradan 6 adet duman borularına yönelerek (2.geçiş) alt duman sandığına ulaşmakta ve bacadan dışarı atılmaktadır. Yanma ürünlerinin ısısı yine radyasyon ve konveksiyon ile duman borularını çevreleyen suya geçmektedir (Şekil 4). III. BULGULAR VE TARTIŞMA Pelet yakıtı yanması sonucu oluşan sıcaklık konturları Şekil 5 te gösterilmiştir. Sıcaklık konturları ızgara merkez kesit, ikincil duman boruları ön ve ikincil duman boru arka kesit olmak üzere 3 farklı görüntüde verilmiştir. Şekilde görüldüğü gibi her iki kazan geometrisinde de hazneye yakın bölgelerde alev sıcaklığı maksimum değerlerine ulaşmış, sıcak gazların su ile çevrili bölgelerle temas etmesi dolayısıyla sıcaklıklar çıkışa doğru giderek düşmüştür. Kazan-1 durumunda oluşan maksimum alev sıcaklığı 1725 K civarında iken Kazan-2 durumunda ise bu değer 1740 K değerine yükselmiştir. Kazan 2 durumunda oluşan maksimum sıcaklıklar daha yüksek olmasına rağmen, ikincil duman borularında ortalama sıcaklıkların Kazan-1 durumunda daha yüksek olduğu görülmektedir. Şekil 6 da ızgara merkez kesit, ikincil duman boruları ön ve ikincil duman boru arka kesit olmak üzere 3 farklı durumdaki hız vektörleri gösterilmiştir. Şekilden de görüleceği üzere Kazan-2 durumunda kesit daralmasının da etkisiyle gaz hızları Kazan-1 durumuna göre nispeten yüksektir. Bir kazanın verimi baca gazı duyulur ısısı hariç diğer kayıplar ihmal edilirse ( )( ) (1) Şekil 3. Birincil duman borulu kazanın izometrik görünümü ile hesaplanabilir [11]. Burada hava fazlalık katsayısı, A sto stokiyometrik hava ihtiyacı (kg hava/kg yakıt), cp, exh baca gazı özgül ısısı (kj/kgk), T exh baca gazı çıkış sıcaklığı (K), T 0 hava giriş sıcaklığı (K), H U ise yakıtın alt ısıl değeri (kj/ kg yakıt) dir. Buna göre kazan veriminin değişimi hakkında yorum yapabilmesi için baca gazı sıcaklıklarına bakılabilir. Kazan-1 durumunda baca gazı sıcaklığı 492 K iken bu değer Kazan-2 durumunda 474 K dir. Bu sıcaklık değerleri ile kazan verimleri Kazan-1 durumunda %83,7, Kazan-2 durumunda ise %85,2 olmaktadır. Buna göre kazana eklenen birincil duman boruları kazan verimini yaklaşık olarak %1,5 arttırmaktadır. Şekil 4. Gaz geçiş yolları; kırmızı ok: Birincil duman borusundan çıkan gaz, mavi ok : İkincil duman borusuna giren gaz Her iki kazan da benzer aynı ağ yapısı ile örülmüştür ve her bir kazan için yaklaşık olarak hücre bulunmaktadır. Hesaplamaların tümü hava fazlalık katsayısı λ =2 durumu için yapılmıştır. Su ile temas eden tüm yüzeyler 353 K sıcaklıkta duvar olarak kabul edilmiştir. Çıkış bölgesi basınç çıkışı (pressure outlet), hava girişi ve yakıt girişi hız girişi (velocity inlet) olarak alınmıştır. Her iki durumun çözümlenmesinde de süreklilik ve enerji yakınsama kriterleri 10-6 olana kadar iterasyonlar sürdürülmüştür. 403

5 Şekil 5. Farklı kesitlerde sıcaklık konturları, a) ızgara merkez, b) ikincil duman boruları ön, c) ikincil duman boruları arka Şekil 6. Farklı kesitlerde hız vektörleri, a) ızgara merkez, b) ikincil duman boruları ön, c) ikincil duman boruları arka 404

6 IV. SONUÇLAR VE ÖNERİLER Bu çalışmada, bir pelet kazanının geometrisine eklenen duman borularının kazanının yanma performansına etkisi nümerik olarak incelenmiştir. Bu kapsamda birinci geçişte duman borusu olmayan bir kazan (Kazan-1) ile birincil duman borulu bir kazan (Kazan-2) incelenmiştir. Hesaplamalar üç boyutlu olarak yapılmıştır. Kazan-1 durumunda oluşan maksimum alev sıcaklığı 1725 K civarında iken Kazan-2 durumunda ise bu değer 1740 K değerine yükselmiştir. Kazan-1 durumunda oluşan baca gazı sıcaklık değeri 492 K iken Kazan-2 durumunda ise bu değer 474 K dir. Kazana eklenen birincil duman borularının kazan verimini yaklaşık olarak %1,5 arttırdığı tespit edilmiştir. Kazan geometrisine ve yükleme durumlarına göre farklı metodlar da uygulanabilir. Örneğin oluşan yüksek baca gazı sıcaklığı duman borularına türbülatör eklenerek düşürülebilir. REFERENCES [1] Ahn J, Kim JJ. Combustion and heat transfer characteristics inside the combustion chamber of a wood pellet boiler. J Mech Sci Technol. 2014;28: [2] Begum S, Rasul M, Akbar D, Cork D. An Experimental and Numerical Investigation of Fluidized Bed Gasification of Solid Waste. Energies. 2014;7:43. [3] Chaney J, Liu H, Li J. An overview of CFD modelling of small-scale fixed-bed biomass pellet boilers with preliminary results from a simplified approach. Energ Convers Manage. 2012;63: [4] Chen Q, Zhang X, Bradford D, Sharifi V, Swithenbank J. Comparison of Emission Characteristics of Small-Scale Heating Systems Using Biomass Instead of Coal. Energ Fuel. 2010;24: [5] Chen Q, Zhang X, Zhou J, Sharifi VN, Swithenbank J. Effects of Flue Gas Recirculation on Emissions from a Small Scale Wood Chip Fired Boiler. Energy Procedia. 2015;66:65-8. [6] Collazo J, Porteiro J, Míguez JL, Granada E, Gómez MA. Numerical simulation of a small-scale biomass boiler. Energ Convers Manage. 2012;64: [7] Collazo J, Porteiro J, Patiño D, Granada E. Numerical modeling of the combustion of densified wood under fixed-bed conditions. Fuel. 2012;93: [8] Dong W, Blasiak W. CFD modeling of ecotube system in coal and waste grate combustion. Energ Convers Manage. 2001;42: [9] Gómez MA, Comesaña R, Feijoo MAÁ, Eguía P. Simulation of the Effect of Water Temperature on Domestic Biomass Boiler Performance. Energies. 2012;5:1044. [10] Fluent. Fluent User s Guide [11] Sungur B, Topaloglu B, Ozcan H. Effects of nanoparticle additives to diesel on the combustion performance and emissions of a flame tube boiler. Energy. 2016;113: