KEMERKÖY TERMİK SANTRALİ AĞIR YÜK İSKELESİ PERFORMANS ANALİZLERİ
|
|
- Iskander Köprülü
- 6 yıl önce
- İzleme sayısı:
Transkript
1 KEMERKÖY TERMİK SANTRALİ AĞIR YÜK İSKELESİ PERFORMANS ANALİZLERİ Özgür Bozdağ 1 Levent Türkben 2 Valbona Mara 3 Gürkan Özden 4 Yalçın Arısoy 5 1 Dokuz Eylül Üniv., Müh. Fak., İnşaat Müh. Böl., Dr., ozgur.bozdag@deu.edu.tr 2 PDM Mühendislik, İnşaat Y. Müh., levent.turkben@gmail.com 3 Chalmers University of Technology, İnşaat Y. Müh., valbona.mara@chalmers.se 4 Dokuz Eylül Üniv., Müh. Fak., İnşaat Müh. Böl., Prof.Dr., gurkan.ozden@deu.edu.tr 5 Dokuz Eylül Üniv., Müh. Fak., İnşaat Müh. Böl., Prof. Dr., yalcin.arisoy@deu.edu.tr ÖZET Sunulan çalışmada, Kemerköy Termik Santrali Ağır Yük İskelesinin mevcut durumu ile performansının değerlendirilmesi için yapılan çalışmalar açıklanmıştır. İncelenen iskele; gemi yanaşma, yaklaşım ve dolfinler olmak üzere üç bölümden oluşmaktadır. Yapılan çalışmada ilk olarak mevcut durumun belirlenmesi için sahada çalışmalar yapılmıştır. Analizlerde kullanılmak üzere iskelenin rölövesi hazırlanmış ve mevcut beton dayanımının belirlenmesi için yeterli sayıda karot alınmıştır. Kazık kılıfını oluşturan çelik borulardaki korozyon seviyesinin tespiti için yerinde et kalınlığı ölçümleri yapılmıştır. İskelenin konumu dikkate alınarak dalga iklimi analizleri yapılarak işletme sırasında iskeleye etkiyecek yükler belirlenmiştir. İskelenin bulunduğu bölgenin zemin özelliklerini belirlemek için zemin sondajı ve zemin mekaniği laboratuvar deneyleri yapılmıştır. İskelenin deprem ve işletme yükleri altında güvenliği DLH Deprem Teknik Yönetmeliğine uygun olarak değerlendirilmiş, elde edilen sonuçlar şekil ve tablolar halinde sunulmuştur. PERFORMANCE ANALYSIS OF KEMERKÖY THERMAL POWER PLANT PIER In this study, the investigation on the performance of the pier of Kemerköy Thermal Power Plant in its present condition was presented. The pier structure mainly consists of three parts as follows: mooring / landing place, approach deck and dolphins. As a first step in the study, a field examination to determine the existing state of the pier was conducted. A building survey for use in the analysis was carried out, and a sufficient amount of drilling-core samples were collected to determine the current strength of concrete in the structure. To determine the corrosion level of steel material, the existing pipe wall thickness measurements were performed in the field. A wave climate study for the site was conducted, and the characteristics of loads acting on the structure during operation were determined. Soil samples were collected and the laboratory studies were performed to determine the soil characteristics of the site location. The structural safety of the pier under seismic and operational loads was examined according to the Seismic Code of DLH, and the obtained results were presented in table and graph format. Anahtar Kelimeler: İskele, performans analizi, geoteknik analiz 345
2 1. GİRİŞ Sunulan çalışma Kemerköy Termik Santrali Ağır Yük İskelesi performans analizi çalışmalarını kapsamaktadır. İncelenen iskele, Muğla İli, Milas İlçesi, Kemerköy Mevkii ndedir. İskelenin bulunduğu Gökova Körfezi Ege Bölgesi nde, Bodrum ve Datça yarımadaları arasında, derinliği 200 m yi aşmayan Doğu- Batı uzanımlı geniş bir körfezde yer almaktadır (Şekil 1). Şekil 1. Kemerköy Termik Santrali Ağır Yük İskelesi nin konumu ve vaziyet planı Çalışma konusunu oluşturan iskele, Gökova körfezindeki Kemerköy Termik Santralı nın kurulması için gerekli teçhizatın deniz yolu ile getirilmesi amacı ile 1988 yılında inşa edilmiştir. İskele; gemi yanaşma, yaklaşım ve dolfinler olmak üzere üç bölümden oluşur. Yaklaşım bölümü 88.45m, yanaşma kısmı ise m boyunda ve 20m genişliğindedir. Gemi yanaşma bölümünde ortalama su derinliği 14m dir. İskele yapısı, dilatasyonla birbirinden ayrılmış bağımsız 5 adet anodan oluşmakta olup anolarda 4 ayrı tip olmak üzere çakma yerinde dökme 281 adet kompozit (çelik boru + betonarme) kazık kullanılmıştır (Şekil 2). Şekil 2. Kemerköy Termik Santrali Ağır Yük İskelesi genel görünüşü 346
3 Dokuz Eylül Üniversitesi, Kemerköy Elektrik Üretim ve Ticaret A.Ş. Genel Müdürlüğü adına söz konusu iskele için bir performans analizi çalışması gerçekleştirmiştir. Sunulan tebliğde bu kapsamda yapılan çalışma ve analizler açıklanmaktadır. 2. İSKELENİN MEVCUT DURUMUNU BELİRLEMEK İÇİN YAPILAN ÇALIŞMALAR Çalışma kapsamında, öncelikle, iskelenin mevcut durumunu belirlemek üzere rölöve ölçümleri, beton karot alımı, mühendislik amaçlı zemin sondajı, kazıklarda et kalınlığı ölçümleri; iskele altına dalış ile iskele altı ve kazıkların su üstü ve altındaki konumlarının resimlenmesi ve diğer gözlemsel incelemeler gerçekleştirilmiştir. Gözlemsel incelemeyle iskeledeki yapısal hasarlar ve korozyon gibi tüm hususlar raporlanmıştır İskelenin Mevcut Beton Dayanımının Belirlenmesi İskelenin mevcut beton dayanımlarının belirlenmesi amacıyla iskele döşemesinden yeterli sayıda karot örnekleri alınarak basınç dayanımları belirlenmiştir. Yapılan basınç deneyi sonucunda ortalama beton basınç dayanımı 41.3MPa ve standart sapma 6.8MPa olarak belirlenmiştir İskele Kompozit Kazıklarındaki Korozyonun Belirlenmesi İskelede yapılan incelemelerde kompozit kazıkların çelik boru kılıflarında, özellikle su seviyesinin yaklaşık 75cm altından başlayıp başlık altına kadar olan bölgede yoğun olduğu olmak üzere, korozyon oluştuğu görülmüştür. Kazıkların su altında kalan yüzeyleri ise muhtelif deniz canlıları ile kaplanmış durumdadır (Şekil 3). Şekil 3. Kompozit kazıkların çelik kılıfının su üstü ve su altındaki durumu Orijinal projesinde çelik kılıf kalınlığı 10mm olarak belirtilen kompozit kazıklardaki korozyonun mertebesini belirlemek için yeterli sayıda kazık üzerinde çözünürlüğü ±0.05 mm olan ultrasonik sualtı (Cygnus1) cihazıyla et kalınlığı ölçümü yapılmıştır. Yapılan ölçümler sonucunda en düşük çelik et 347
4 kalınlığı 6.2mm, en yüksek çelik et kalınlığı 9.7mm,ortalama çelik et kalınlığı 8.5mm ve ölçümlerin standart sapması 0.85mm olarak belirlenmiştir. Metal kalınlığı ölçümleri kazıkların konumları ile birlikte değerlendirildiğinde, iskelenin yaklaşım anolarında ön sırada yer alan ve hâkim dalga yönünde olan kazıkların çelik kılıflarındaki et kalınlığının, diğer kazıkların çelik kılıflarına göre daha düşük olduğu görülmüştür. Kıyı yapılarıyla ilgili Japon şartnamesinde korozyonun yüksek su seviyesi üstünde 0.3 mm/yıl olacağı ifade edilmektedir (Goda, 1985). İskelenin yapıldığı tarihten ölçümlerin yapıldığı tarihe kadar yaklaşık 21 yıl geçtiği göz önüne alındığında, çırpıntı bölgesinde yapılan ölçüm sonuçlarına göre, kazıkların çelik kılıflarında meydana gelen korozyonun Japon şartnamesindeki değerlerin altında kaldığı ve oluşan korozyonun en fazla 0.18 mm/yıl olduğu belirlenmiştir Mühendislik Amaçlı Zemin Sondajı İskelenin orijinal projesinde bulunan zemin raporlarındaki zemin verilerinin doğrulanması ve ilave veri temin edilmesi amacıyla mühendislik amaçlı 40.0m derinliğinde bir adet karotlu kıyı sondajı yaptırılmıştır. Sondajda 26 adet SPT deneyi yapılmış karot ve SPT kaşık örnekleri alınmıştır. Kohezyonlu zemin tabakalarından 3 adet Shelby tüp örneği temin edilerek örnekler üzerinde zemin mekaniği laboratuvar deneyleri (sınıflandırma, tek eksenli basınç ve kesme kutusu)deneyleri yapılmıştır. Yapılan zemin mekaniği deney deney bulguları ve SPT-N darbe sayılarının değerlendirilmesi neticesinde elde edilen idealize zemin profili Şekil 4 de görülmektedir. Şekil 4. İskele yapısı zemin sondajına göre belirlenen idealize zemin profili 348
5 3. DALGA İKLİMİ ANALİZLERİ İskele performans analizlerinde kullanılacak rüzgâr, akıntı ve dalga yüklerinin belirlenmesi amacıyla rüzgâr verilerine dayalı bir dalga iklimi çalışması gerçekleştirilmiştir. Bu amaçla Bodrum meteoroloji istasyonunun 27 yıllık saatlik rüzgâr verilerinden yararlanılarak; rüzgâr yön ve şiddetlerinin dağılımı, tasarım dalgası hesabına esas fırtınalar için rüzgâr şiddeti ve esme sürelerinin tayini ve kritik yönler için çeşitli yineme periyoduna haiz dalga karakteristikleri belirlenmiştir (Şekil 5). Bodrum Rüzgarlarının Yön ve Şiddet Dağılımları NW WNW W WSW SW NNW SSW N 4% 3% 2% 1% 0% S NNE SSE NE SE ENE E ESE >16m/s Şekil 5. Bodrum meteoroloji istasyonu rüzgârları için rüzgâr gülü ve etkili kabarma alanı boylarının hesaplanmasına esas mesafeler Yapılan çalışma sonucunda iskele bölgesindeki rüzgârların büyük ölçüde dalga oluşumu açısından kritik olmayan yönlerde yoğunlaştığı görülmektedir. Rüzgâr yönlerinin dağılımında dalga oluşumuna neden olacak deniz tarafındaki SSE-WSW aralığındaki yönlerin toplam rüzgârların içindeki payı %28 mertebesindedir. Diğer bir deyişle mevcut rüzgâr verilerine göre proje bölgesine NNE ve NNW yönleri dominant olmak üzere karasal rüzgârlar hâkimdir. Çalışmada kullanılan yirmi yedi yıllık saatlik rüzgâr verilerine göre rüzgâr şiddetinin ortalaması yaklaşık 3 m/sn, maksimumu ise 20.8 m/sn dir. Rüzgâr hız dağılımları tüm rüzgâr verilerinden %12 sinde rüzgâr hızının 6 m/sn nin üzerinde hızlara çıktığı anlaşılmaktadır. Rüzgâr verilerine dayalı dalga tahminleri; iskele önlerinde (rüzgâr yönüne ve rüzgâr şiddeti ve esme süresinin mevcut verilerinin en büyük %1 diliminin alt sınır değerlerine bağlı olarak) yükseklikleri 2.0m varan dalgaların oluşabileceğini göstermektedir. Benzer şekilde yine mevcut verilerin yıllık maksimum değerlerine dayalı olarak yapılan ekstrem dalga analizi (ACES, 1992), 50 yıl yenileme periyoduna sahip dalgaların 3m yüksekliğe ve 8sn periyoduna ulaştığını göstermektedir. T s 8sn periyotlu dalgalar için derin su sınırı yaklaşık 50m dir ve bu derinlikten itibaren kıyıya doğru gidildikçe sığlaşma nedeniyle değişime uğrayacaktır. İskelenin bulunduğu bölgede batimetri ve dalga geliş yönü dikkate alınarak yapılan hesaplar, WSW yönünden gelen açık deniz dalgalarının dalga 349
6 sığlaşması (wave shoaling) ve dalga dönmesi (wave refraction) nedeniyle yüksekliklerinin değiştiğini (H=2.7m, L=82m) göstermektedir. Ayrıca, kritik yön (WSW) doğrultusunda iskele önlerinde mertebesinde olan kıyı taban eğimi dikkate alındığında kırılma anındaki dalga yükseklikleri H b=3.4m ve dalga kırılma derinliği yaklaşık d b=3.6m olarak hesaplanmaktadır (Şekil 6). Bu derinlik iskele yaklaşım yolu altındaki bir derinliğe tekabül etmektedir. Şekil 6. Açık deniz dalgalarının değişime uğraması Sonuç olarak termik santral iskelesi için H=2.7m, L=82m ve T=8sn periyotlu kırılmamış dalgaların tasarım dalgası olarak kabul edilmesinin uygun olacağı belirlenmiştir. İskeleye etkiyen kuvvetlerin belirlenmesi amacıyla, düşey ve yatay elemanlara etkiyen dalga, rüzgâr, akıntı, gemi yanaşma ve bağlama kuvvetleri belirlenmiştir (DLH, 2007; US Army, 1990) (Şekil 7). Şekil 7. Bağlama kuvvetlerinin hesabına esas rüzgâr ve akıntı yönleri ve bağlama kuvvetlerinin hesabı 350
7 4. İSKELE YAPISAL PERFORMANS ANALİZLERİ İskelenin mevcut durumu ile güvenliği; deprem durumu ve işletme yükleri altındaki durumu olmak üzere iki ana başlık altında incelenmiştir. Yapılan analizlerden elde edilen sonuçlar aşağıda verilmiştir Analizlerde Kullanılan Parametreler İskelenin yapısal analizlerinde, sahada yapılan inceleme ve deney sonuçları esas alınmıştır. İskelenin mevcut durumunu belirlemek üzere, rölöve çalışması yapılmış ve taşıyıcı sistem modellemesinde rölövedeki ölçü ve boyutlar kullanılmıştır. Mevcut beton kalitesi, karot basınç deneyine göre bulunan ortalama basınç dayanımı değerlerinden standart sapmanın çıkarılması ile hesaplanarak f cm=34.5mpa olarak alınmıştır. Donatı çeliği için S420 ve çelik kılıf için St37 malzemelerine ait karakteristik değerler kullanılmıştır. İskele taşıyıcı elemanları olan tabliye kirişleri ve kompozit kazıkların doğrusal olmayan davranışının modellenmesinde yığılı plastisite yaklaşımı kullanılmıştır. Mevcut malzeme özellikleri, eleman en kesit boyutları, donatı çap ve yerleşimleri dikkate alınarak, her bir farklı taşıyıcı eleman en kesitinin moment-eğrilik ve kazık elemanlar için eksenel kuvvet-eğilme momenti ilişkileri XTRACT yazılımı ile belirlenmiş ve SAP2000 modeline yansıtılmıştır (Imbsen, 2002). Kazık-zemin ilişkisi doğrusal olmayan yük-deformasyon eğrileri (p-y, t-z ve Q-w) kullanılarak modellenmiştir (Şekil 8). Zemin davranışını temsil eden doğrusal olmayan zemin yayları, her bir kazık tipi için derinliğe bağlı olarak ayrı ayrı elde edilmiştir. t (kn/m) 40 t-z eğrileri (d: deniz tabanından, hw=10 m) d=1 m 25 d=5 m 20 d=13 m 15 d=16 m d=20.5 m 10 d=24 m z (m) Q (kn) 6000 Q-w d=25 m w (m) Şekil 8. Yaklaşım anosu üç boyutlu kazık grubu modeli ve p-y t-z ve Q-w eğrileri 351
8 Dilatasyonla birbirinden ayrılmış beş anodan oluşan iskelenin üç boyutlu analizi, SAP2000 v Advanced yazılımı ile yapılmıştır (CSI, 2003). Ayrı ayrı olarak tanımlanan iskelenin analizlerinde, ano tabliyeleri rijit diyafram kabulüyle modellenmiştir. Analizi yapılan iskelenin plan ve üç boyutlu görünüşleri Şekil 9 da verilmiştir. ANO 5 ANO 4 ANO 3 ANO 2 ANO 1 Şekil 9. İskele yapısal hesap modeli ve anoların plan görünüşü 4.2. İskelenin Deprem Performansının Belirlenmesi İskelenin mevcut durumu ile deprem performansı DLH Deprem Teknik Yönetmeliği nde açıklanan şekil değiştirmeye göre analiz yöntemine göre belirlenmiştir (DLH, 2008). İncelenen iskele, kullanım amacı ve sahip olduğu öneme göre Normal Yapı sınıfına girdiğinden, deprem durumunda; D1 deprem düzeyi için Minimum Hasar ve D2 deprem düzeyi için Kontrollü Hasar performans düzeylerinin sağlanıp sağlanmadığı araştırılmıştır. Modelde ek su kütlesinin ataleti de dikkate alınmıştır (Yüksel ve Orhan, 2013). İskelenin, deprem analizinde kullanılmak üzere DLH Deprem Teknik Yönetmeliğinde tanımlandığı şekilde E sınıfı zemine ait D1 ve D2 deprem düzeyleri için deprem spektrumları oluşturulmuştur (Şekil 10). Şekil 10. D1 ve D2 deprem seviyeleri için deprem ivme spektrumları 352
9 İskelenin, Yatay Yer Değiştirme Kapasitesi nin belirlenmesinde Artımsal Eşdeğer Deprem Yükü Yöntemi İle İtme Analizi kullanılmıştır. Artımsal Eşdeğer Deprem Yükü Yöntemi İle İtme Analizi nin başlangıç yüklemesi olarak, yönetmelikte belirtildiği şekilde, iskele öz ağırlığı ve gemi bağlama yükünün yarısı dakkate alınmıştır. İskelenin deprem performans analizlerinde iskeledeki her ano bağımsız olarak modellenmiştir. İskele modeli için yapılan dinamik analizler sonucunda elde edilen karakteristik değerler ve buna bağlı hesaplanan yer değiştirme talepleri Tablo 1 de verilmiştir. Tablo 1. İskele Anoları Dinamik Karakteristikleri ve Deprem Deplasman Talebi ANO 1,2,3 Talep Yer Değiştirme T 1 (sn) M n (%) Γ x,1 Φ xt,1 C o S a (g) Talep D1 (cm) X Y Talep Yer Değiştirme T 1 (sn) M n (%) Γ x,1 Φ xt,1 C o S a (g) Talep D2 (cm) X Y ANO 4 ANO 5 Talep Yer Değiştirme T 1 (sn) M n (%) Γ x,1 Φ xt,1 C o S a (g) Talep D1 (cm) X Y Talep Yer Değiştirme T 1 (sn) M n (%) Γ x,1 Φ xt,1 C o S a (g) Talep D2 (cm) X Y Talep Yer Değiştirme T 1 (sn) M n (%) Γ x,1 Φ xt,1 C o S a (g) Talep D1 (cm) X Y Talep Yer Değiştirme T 1 (sn) M n (%) Γ x,1 Φ xt,1 C o S a (g) Talep D2 (cm) X Y Her bir ano, belirlenen talep yer değiştirme değerine kadar itilerek iskelenin deprem performansı her bir plastikleşen en kesitte oluşan birim şekil değiştirmelere göre Tablo 2 de verilen DLH Yönetmeliğindeki sınır değerler dikkate alınarak değerlendirilmiştir. Ayrıca taşıyıcı sistem elemanlarının kesme kapasitelerinin yeterli olduğu ve anoların izin verilen göreli öteleme oranlarını aşmadığı da değerlendirilmiştir. Tabliye kirişlerinin hiçbirinde yönetmeliğin öngördüğü şekilde plastik mafsal meydana gelmediği belirlenmiştir. Örnek olarak Ano 4 için elde edilen için kapasite eğrileri Şekil 11 de gösterilmiştir. 353
10 Tablo 2. DLH Deprem Teknik Yönetmeliğine göre birim şekil değiştirme sınırları Birim Şekil Değiştirme Kazık Kazık Başlığı Bağlantısındaki Minimum Hasar Kontrollü Hasar Betonarme Plastik Kesitte (MH) (KH) Beton Birim Kısalması Donatı Çeliği Birim Uzaması Zemin İçindeki Plastik Kesitte Çelik Minimum Hasar Kontrollü Hasar Basınç ve Çekme Birim Şekil Değiştirmesi (MH) (KH) İçi Boş Boru Kazık Şekil 11. Ano 4 için artımsal itme analizinden elde edilen kapasite eğrisi ve D1 ve D2 deprem düzeyleri için deprem yer değiştirme talepleri Yapılan analizler sonucunda iskelenin deprem performansı D1 ve D2 deprem düzeyleri için X ve Y doğrultularında belirlenmiş olup sonuçlar Tablo 3 ve Tablo 4 de verilmiştir. Tablo 3. D1 deprem düzeyleri için iskele anoları deprem performansı X doğrultusu Y doğrultusu ANO Kirişlerin Hasar Kazıkların Hasar Kirişlerin Hasar Kazıkların Hasar Oranlarına Göre Oranlarına Göre Oranlarına Göre Oranlarına Göre ANO5 Minimum Hasar Minimum Hasar Minimum Hasar Minimum Hasar ANO4 Minimum Hasar Minimum Hasar Minimum Hasar Minimum Hasar ANO3 Minimum Hasar Minimum Hasar Minimum Hasar Minimum Hasar ANO2 Minimum Hasar Minimum Hasar Minimum Hasar Minimum Hasar ANO1 Minimum Hasar Minimum Hasar Minimum Hasar Minimum Hasar 354
11 Tablo 4. D2 deprem düzeyleri için iskele anoları deprem performansı X doğrultusu Y doğrultusu ANO Kirişlerin Hasar Kazıkların Hasar Kirişlerin Hasar Kazıkların Hasar Oranlarına Göre Oranlarına Göre Oranlarına Göre Oranlarına Göre ANO5 Minimum Hasar Göçme Minimum Hasar Göçme ANO4 Minimum Hasar Göçme Minimum Hasar Minimum Hasar ANO3 Minimum Hasar Minimum Hasar Minimum Hasar Minimum Hasar ANO2 Minimum Hasar Minimum Hasar Minimum Hasar Minimum Hasar ANO1 Minimum Hasar Minimum Hasar Minimum Hasar Minimum Hasar Yapılan deprem analizleri sonucunda iskele anolarının tamamının D1 deprem seviyesi için güvenli olduğu ancak D2 deprem düzeyi için Ano 4 ve Ano 5 teki bazı kazıkların güvensiz olduğu görülmüştür İskelenin İşletme Yükleri Altında Performansının Belirlenmesi İşletme yükleri altında performans analizleri DLH Yönetmeliğine göre yapılmıştır. İskeleye işletme sırasında etki edecek yükler 3. Bölümdeki analizlerden belirlenerek iskele taşıyıcı sistem elemanlarının yapısal ve kazıklarının geoteknik analizi: a)servis yükleri altında düşey taşıma kapasitesi ve b)muhtelif yük birleşimleri altında yatay yük analizi olarak gerçekleştirilmiştir. Bu kapsamda yapılan analizler, Düşey ve Yatay Elemanlara Etkiyen Dalga Kuvvetleri, Yanaşma Kuvvetleri, Çekme Kuvvetleri, Bağlama Kuvvetleri, Deprem Yüklemesi, Yanaşma Sırasında Baba Çekme Kuvveti, Fırtına Durumu Dalga Yüklemesi başlıkları altında ele alınmıştır. Örnek olarak geminin 4 halatla bağlanması durumundaki yükleme şekli, Şekil 2 de gösterilmiştir. İşletme yükleri altında yapılan analizlerden elde edilen sonuçlar Tablo 5 de verilmiştir. Şekil 2. Geminin 4 halatla bağlanması durumu için yükleme Tablo 5. İşletme yükleri altında iskele anoları performansının değerlendirilmesi ANO Kirişlerin Hasar Oranlarına Göre Kazıkların Hasar Oranlarına Göre Çekme Minimum Hasar Minimum Hasar Çarpma Minimum Hasar Minimum Hasar Akıntı + Rüzgâr Minimum Hasar Minimum Hasar Fırtına Durumu Minimum Hasar Minimum Hasar 355
12 Yapılan deprem analizleri sonucunda iskele anolarının tamamının işletme yükleri altında yeterli güvenliğe sahip oluğu görülmüştür. 5. SONUÇ VE ÖNERİLER Ülkemizde son 30 yıl içinde çok sayıda ağır yük iskelesi inşa edilmiştir. Bunların bir kısmı zaman içinde deniz ortamının aşındırıcı etkisine maruz kalmanın yanında kullanım süreci içinde oluşan çeşitli hasarlar nedeniyle yıpranmış durumdadır. Eski yönetmelik hükümlerine göre tasarlanmış bu yapıların bugün artan talepler doğrultusunda daha büyük gemilere hizmet vermesi söz konusudur. Bu çalışmada Kemerköy Termik Santrali Ağır Yük İskelesinin performans analiz aşamaları açıklanmıştır. Yapılan analizler sonucunda, iskelenin mevcut durumu ile kazık kılıflarında korozyon meydana geldiği, geoteknik açıdan kazıkların taşıma gücünün yeterli olduğu, deprem durumunda D1 deprem seviyesi için iskelenin yeterli güvenlikte olduğu ancak D2 deprem düzeyi için bazı anoların yeterli güvenlikte olmadığı, işletme yükleri altında ise iskelenin yeterli güvenlikte olduğu belirlenmiştir. İskele kazık kılıflarında özellikle çırpınma bölgesindeki korozyonun gelişiminin önlenmesi için gerekli önlemlerin alınması gerektiği görüşüne varılmıştır. Alınacak önlemler aynı zamanda D2 deprem düzeyi için bütün anoların yeterli güvenliğe ulaşması için de faydalı olacaktır. Benzer bir ağır yük iskelesinin performans analizinin tanıtıldığı sunulan çalışma bu alanda çalışan mühendislere katkı sağlayacak niteliktedir. KAYNAKLAR ACES (1992). Automated Coastal Engineering System Users Guide, U.S. Army Engineer Waterways Experiment Station, Coastal Engineering Research Center (U.S.) (Ed. Leenknecht D.A. vd). CSI (2003). SAP2000NL V Structural Analysis Program. Berkeley, California: Computers and Structures Inc. DLH (2007). T.C. Ulaştırma Bakanlığı Demiryollar, Limanlar, Havameydanları İnşaatı Genel Müdürlüğü Kıyı Yapıları ve Limanlar- Planlama ve Tasarım Teknik Esasları. DLH (2008). T.C. Ulaştırma Bakanlığı Demiryollar, Limanlar, Havameydanları İnşaatı Genel Müdürlüğü Kıyı ve Liman Yapıları, Demiryolları, Hava Meydanları İnşaatları Deprem Teknik Yönetmeliği. Goda (1985). Design of Maritime Structures. University of Tokyo Press. Imbsen (2002). XTRACT v Cross-sectional structural analysis of components. Sacramento, CA: Imbsen Software Systems. UFC (2005). Unified Facilities Criteria, UFC , Design: Piers and Wharves, U.S. Army Corps of Engineers document. US Army FM Port Construction and Repair. Yüksel, Y.; Orhan, K. (2013). Sismik Risk ve Limanlarda Hasar Tipleri. Dokuz Eylül Üniversitesi Denizcik Fakültesi Dergisi, C.5, Sayı 2, S
YAPILARI ETKİLEYEN UNSURLAR. Doğal unsurlar (afetler) (Deprem, fırtına, sel, toprak kayması, volkanik hareketlilik, sediment taşınımı vs)
2..27 YAPILARI ETKİLEYEN UNSURLAR Doğal unsurlar (afetler) (Deprem, fırtına, sel, toprak kayması, volkanik hareketlilik, sediment taşınımı vs) Hatalı kullanım (Kötü işletim, aşırı yükleme, kaza, gemi çarpması
DetaylıBetonarme Yapıların Davranışının Zaman Tanım Alanında Hesap Yöntemi ile Belirlenmesi
Betonarme Yapıların Davranışının Zaman Tanım Alanında Hesap Yöntemi ile Belirlenmesi * Muharrem Aktaş, Naci Çağlar, Aydın Demir, Hakan Öztürk, Gökhan Dok Mühendislik Fakültesi, İnşaat Mühendisliği Bölümü
DetaylıYeni Deprem Yönetmeliği ve İstinat Yapıları Hesaplarındaki Değişiklikler
İnşaat Mühendisleri Odası Denizli Şubesi istcad istinat Duvarı Yazılımı & Türkiye Bina Deprem Yönetmeliği nin İstinat Yapıları Hakkındaki Hükümleri Yeni Deprem Yönetmeliği ve İstinat Yapıları Hesaplarındaki
DetaylıDOĞRUSAL OLMAYAN ANALİZ İÇİN KULLANILAN TİCARİ PROGRAMLARIN ÇERÇEVE SİSTEMLER İÇİN KARŞILAŞTIRILMASI
DOĞRUSAL OLMAYAN ANALİZ İÇİN KULLANILAN TİCARİ PROGRAMLARIN ÇERÇEVE SİSTEMLER İÇİN KARŞILAŞTIRILMASI YÜKSEK LİSANS TEZİ İbrahim GENCER İnşaat Mühendisliği Anabilim Dalı Yapı Mühendisliği Programı Tez Danışmanı:
DetaylıBETONARME BİNALARIN FARKLI HESAP YÖNTEMLERİNE GÖRE PERFORMANS SINIRLARININ İNCELENMESİ ÜZERİNE BİR DEĞERLENDİRME
BETONARME BİNALARIN FARKLI HESAP YÖNTEMLERİNE GÖRE PERFORMANS SINIRLARININ İNCELENMESİ ÜZERİNE BİR DEĞERLENDİRME Mehmet Sefa Orak 1 ve Zekai Celep 2 1 Araştırma Görevlisi, İnşaat Müh. Bölümü, İstanbul
DetaylıİTME ANALİZİ KULLANILARAK YÜKSEK RİSKLİ DEPREM BÖLGESİNDEKİ BİR PREFABRİK YAPININ SİSMİK KAPASİTESİNİN İNCELENMESİ
İTME ANALİZİ KULLANILARAK YÜKSEK RİSKLİ DEPREM BÖLGESİNDEKİ BİR PREFABRİK YAPININ SİSMİK KAPASİTESİNİN İNCELENMESİ ÖZET: B. Öztürk 1, C. Yıldız 2 ve E. Aydın 3 1 Yrd. Doç. Dr., İnşaat Müh. Bölümü, Niğde
Detaylıİtme Sürme Yöntemi İle İnşa Edilmiş Sürekli Ardgermeli Köprülerin Deprem Tasarımı. Özgür Özkul, Erdem Erdoğan, Hatice Karayiğit
İtme Sürme Yöntemi İle İnşa Edilmiş Sürekli Ardgermeli Köprülerin Deprem Tasarımı Özgür Özkul, Erdem Erdoğan, Hatice Karayiğit 09.Mayıs.2015 İTME SÜRME YÖNTEMİ - ILM Dünya çapında yaygın bir köprü yapım
DetaylıTDY 2007 de Kullanılan Farklı Zemin Sınıfları İçin Performans Değerlendirme Yöntemleri Üzerine Bir Araştırma
TDY 2007 de Kullanılan Farklı Zemin Sınıfları İçin Performans Değerlendirme Yöntemleri Üzerine Bir Araştırma * Naci Çağlar, Muharrem Aktaş, Aydın Demir, Hakan Öztürk, Gökhan Dok * Mühendislik Fakültesi,
DetaylıBETONARME KESİT DAVRANIŞINDA EKSENEL YÜK, MALZEME MODELİ VE SARGI DONATISI ORANININ ETKİSİ
Beşinci Ulusal Deprem Mühendisliği Konferansı, 26-30 Mayıs 2003, İstanbul Fifth National Conference on Earthquake Engineering, 26-30 May 2003, Istanbul, Turkey Bildiri No: AT-124 BETONARME KESİT DAVRANIŞINDA
DetaylıKıyı Mühendisliği. Ders Programı. INS4056 Kıyı Yapıları ve Limanlar (3+0) Seçmeli Dersi. Prof.Dr. Yalçın Arısoy
Ders Programı Dokuz Eylül Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü INS4056 (3+0) Seçmeli Dersi Prof.Dr. Yalçın Arısoy yalcin.arisoy@deu.edu.tr Hafta İzlenecek Konular 1. 2. 3. 4. 5.
DetaylıMEVCUT KÖPRÜLERİN DEPREME KARŞI DEĞERLENDİRME VE GÜÇLENDİRME UYGULAMALARI. M. Cem Dönmez, Mehmet Erinçer Şefika Caculi, Necdet Çilingir
MEVCUT KÖPRÜLERİN DEPREME KARŞI DEĞERLENDİRME VE GÜÇLENDİRME UYGULAMALARI M. Cem Dönmez, Mehmet Erinçer Şefika Caculi, Necdet Çilingir İÇERİK 1. GİRİŞ 2. SAHA VE LABORATUVAR ÇALIŞMALARI 3. SAYISAL YÖNTEMLER
DetaylıData Merkezi. Tunç Tibet AKBAŞ Arup-İstanbul Hüseyin DARAMA Arup- Los Angeles. Tunç Tibet AKBAŞ
Data Merkezi Tunç Tibet AKBAŞ Arup-İstanbul Hüseyin DARAMA Arup- Los Angeles Tunç Tibet AKBAŞ Projenin Tanımı Tasarım Kavramı Performans Hedefleri Sahanın Sismik Durumu Taban İzolasyonu Analiz Performans
DetaylıFarklı Zemin Koşullarındaki Betonarme Yapıların Davranışının Zaman Tanım Alanında Hesap Yöntemi ile İncelenmesi: 8 Katlı Çerçeve Örneği
Farklı Zemin Koşullarındaki Betonarme Yapıların Davranışının Zaman Tanım Alanında Hesap Yöntemi ile İncelenmesi: 8 Katlı Çerçeve Örneği * Hakan Öztürk, Gökhan Dok, Aydın Demir Mühendislik Fakültesi, İnşaat
DetaylıKONSOLA MESNETLİ KOLONUN SÜREKSİZLİĞİNİN TAŞIYICI SİSTEMİN DEPREM DAVRANIŞINA OLAN ETKİSİ
KONSOLA MESNETLİ KOLONUN SÜREKSİZLİĞİNİN TAŞIYICI SİSTEMİN DEPREM DAVRANIŞINA OLAN ETKİSİ ÖZET: H. Toker 1, A.O. Ateş 2 ve Z. Celep 3 1 İnşaat Mühendisi, İnşaat Müh. Bölümü, İstanbul Teknik Üniversitesi,
DetaylıEŞDEĞER DEPREM YÜKÜ YÖNTEMİ İLE BETONARME KIZAĞIN DEPREM PERFORMANSININ İNCELENMESİ
EŞDEĞER DEPREM YÜKÜ YÖNTEMİ İLE BETONARME KIZAĞIN DEPREM PERFORMANSININ İNCELENMESİ Dünya ticaretinin önemli bir kısmının deniz yolu taşımacılığı ile yapılmakta olduğu ve bu taşımacılığının temel taşını
DetaylıRİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR. 5- Risk Tespit Uygulaması: Betonarme Bina
RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR 5- Risk Tespit Uygulaması: Betonarme Bina İncelenen Bina Binanın Yeri Bina Taşıyıcı Sistemi Bina 5 katlı Betonarme çerçeve ve perde sistemden oluşmaktadır.
DetaylıDEPREME DAVRANIŞI DEĞERLENDİRME İÇİN DOĞRUSAL OLMAYAN ANALİZ. NEJAT BAYÜLKE 19 OCAK 2017 İMO ANKARA ŞUBESİ
DEPREME DAVRANIŞI DEĞERLENDİRME İÇİN DOĞRUSAL OLMAYAN ANALİZ NEJAT BAYÜLKE nbayulke@artiproje.net 19 OCAK 2017 İMO ANKARA ŞUBESİ Deprem davranışını Belirleme Değişik şiddette depremde nasıl davranacak?
DetaylıBeton Basınç Dayanımın Yapısal Davranışa Etkisi
Beton Basınç Dayanımın Yapısal Davranışa Etkisi Fuat Demir Armağan Korkmaz Süleyman Demirel Üniversitesi Süleyman Demirel Üniversitesi Mühendislik Mimarlık Fakültesi Mühendislik Mimarlık Fakültesi İnşaat
Detaylı10 - BETONARME TEMELLER ( TS 500)
TS 500 / Şubat 2000 Temel derinliği konusundan hiç bahsedilmemektedir. EKİM 2012 10 - BETONARME TEMELLER ( TS 500) 10.0 - KULLANILAN SİMGELER Öğr.Verildi b d l V cr V d Duvar altı temeli genişliği Temellerde,
DetaylıBETONARME-I 5. Hafta KİRİŞLER. Onur ONAT Munzur Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli
BETONARME-I 5. Hafta KİRİŞLER Onur ONAT Munzur Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli 1 Malzeme Katsayıları Beton ve çeliğin üretilirken, üretim aşamasında hedefi tutmama
DetaylıMEVCUT BETONARME BİNALARIN DOĞRUSAL ELASTİK VE DOĞRUSAL ELASTİK OLMAYAN HESAP YÖNTEMLERİ İLE İNCELENMESİ ÜZERİNE BİR DEĞERLENDİRME
MEVCUT BETONARME BİNALARIN DOĞRUSAL ELASTİK VE DOĞRUSAL ELASTİK OLMAYAN HESAP YÖNTEMLERİ İLE İNCELENMESİ ÜZERİNE BİR DEĞERLENDİRME ÖZET: F. Demir 1, K.T. Erkan 2, H. Dilmaç 3 ve H. Tekeli 4 1 Doçent Doktor,
DetaylıİÇERİSİ BETON İLE DOLDURULMUŞ ÇELİK BORU YAPI ELEMANLARININ DAYANIMININ ARAŞTIRILMASI ÖZET
İÇERİSİ BETON İLE DOLDURULMUŞ ÇELİK BORU YAPI ELEMANLARININ DAYANIMININ ARAŞTIRILMASI Cemal EYYUBOV *, Handan ADIBELLİ ** * Erciyes Üniv., Müh. Fak. İnşaat Müh.Böl., Kayseri-Türkiye Tel(0352) 437 49 37-38/
DetaylıAKDENİZ BÖLGESİNDEKİ SANAYİ YAPILARININ DEPREMSELLİĞİNİN İNCELENMESİ
AKDENİZ BÖLGESİNDEKİ SANAYİ YAPILARININ DEPREMSELLİĞİNİN İNCELENMESİ Fuat DEMİR*, Sümeyra ÖZMEN** *Süleyman Demirel Üniversitesi, İnşaat Müh. Böl., Isparta 1.ÖZET Beton dayanımının binaların hasar görmesinde
DetaylıDOKUZ KATLI TÜNEL KALIP BİNA SONLU ELEMAN MODELİNİN ZORLAMALI TİTREŞİM TEST VERİLERİ İLE GÜNCELLENMESİ
DOUZ ATLI TÜNEL ALIP BİNA SONLU ELEMAN MODELİNİN ZORLAMALI TİTREŞİM TEST VERİLERİ İLE ÜNCELLENMESİ O. C. Çelik 1, H. Sucuoğlu 2 ve U. Akyüz 2 1 Yardımcı Doçent, İnşaat Mühendisliği Programı, Orta Doğu
DetaylıKESME BAKIMINDAN DOĞRU TASARLANMAMIŞ BETONARME PERDE DUVARLI YÜKSEK BİNALARIN DEPREM PERFORMANSI
KESME BAKIMINDAN DOĞRU TASARLANMAMIŞ BETONARME PERDE DUVARLI YÜKSEK BİNALARIN DEPREM PERFORMANSI Ali İhsan ÖZCAN Yüksek Lisans Tez Sunumu 02.06.2015 02.06.2015 1 Giriş Nüfus yoğunluğu yüksek bölgelerde;
DetaylıDairesel Betonarme Kolonlarda Çatlamış Kesite Ait Etkin Eğilme Rijitliklerinin İrdelenmesi
1029 Dairesel Betonarme Kolonlarda Çatlamış Kesite Ait Etkin Eğilme Rijitliklerinin İrdelenmesi Aydin Demir ve Naci Caglar* Sakarya Üniversitesi, Mühendislik Fakültesi, İnşaat Mühendisliği Bölümü, Sakarya,
DetaylıGEOMETRİK DÜZENSİZLİĞE SAHİP NURTEPE VİYADÜĞÜNÜN SİSMİK PERFORMANSININ FARKLI YÖNTEMLER KULLANILARAK BELİRLENMESİ
GEOMETRİK DÜZENSİZLİĞE SAHİP NURTEPE VİYADÜĞÜNÜN SİSMİK PERFORMANSININ FARKLI YÖNTEMLER KULLANILARAK BELİRLENMESİ Musa Kazım BODUROĞLU İnşaat Yük. Müh. ( Deprem Mühendisi ) Prizma Mühendislik Proje Taahhüt
DetaylıİZMİR İLİ BUCA İLÇESİ 8071 ADA 7 PARSEL RİSKLİ BİNA İNCELEME RAPORU
İZMİR İLİ BUCA İLÇESİ 8071 ADA 7 PARSEL RİSKLİ BİNA İNCELEME RAPORU AĞUSTOS 2013 1.GENEL BİLGİLER 1.1 Amaç ve Kapsam Bu çalışma, İzmir ili, Buca ilçesi Adatepe Mahallesi 15/1 Sokak No:13 adresinde bulunan,
DetaylıMEVCUT PERDELİ BETONARME BİR YAPININ DOĞRUSAL OLMAYAN YÖNTEMLE DEPREM PERFORMANSININ BELİRLENMESİ
MEVCUT PERDELİ BETONARME BİR YAPININ DOĞRUSAL OLMAYAN YÖNTEMLE DEPREM PERFORMANSININ BELİRLENMESİ ÖZET Özlem ÇAVDAR 1, Ender BAYRAKTAR 1, Ahmet ÇAVDAR 1 Gümüşhane Üniversitesi, İnşaat Mühendisliği Bölümü,
DetaylıDEPREME DAYANIKLI YAPI İNŞAATI SORULAR
DEPREME DAYANIKLI YAPI İNŞAATI SORULAR 1- Dünyadaki 3 büyük deprem kuşağı bulunmaktadır. Bunlar nelerdir. 2- Deprem odağı, deprem fay kırılması, enerji dalgaları, taban kayası, yerel zemin ve merkez üssünü
DetaylıDEPREM YÖNETMELİĞİ NDE ÖNGÖRÜLEN TAŞIYICI SİSTEM GÜVENLİK DÜZEYİ KONUSUNDA KARŞILAŞTIRMALI SAYISAL İNCELEME
ÖZET: DEPREM YÖNETMELİĞİ NDE ÖNGÖRÜLEN TAŞIYICI SİSTEM GÜVENLİK DÜZEYİ KONUSUNDA KARŞILAŞTIRMALI SAYISAL İNCELEME İ. Keskin 1 ve Z. Celep 2 1 Yüksek Lisans Öğrencisi, Deprem Müh. Programı, İstanbul Teknik
DetaylıMEVCUT BİNALARDA DEPREM PERFORMANSLARININ AYRINTILI İNCELEME YÖNTEMLERİ İLE DEĞERLENDİRİLMESİ
. Uluslararası Deprem Mühendisliği ve Sismoloji Konferansı - Ekim 7 ANADOLU ÜNİVERSİTESİ ESKİŞEHİR MEVCUT BİNALARDA DEPREM PERFORMANSLARININ AYRINTILI İNCELEME YÖNTEMLERİ İLE DEĞERLENDİRİLMESİ Ç. ÇIRAK,
DetaylıBETONARME KOLONLARIN AKMA EĞRİLİKLERİNİN TESPİTİ İÇİN TBDY-2016 DA VERİLEN AMPİRİK BAĞINTILARIN İNCELENMESİ
ÖZET: BETONARME KOLONLARIN AKMA EĞRİLİKLERİNİN TESPİTİ İÇİN TBDY-2016 DA VERİLEN AMPİRİK BAĞINTILARIN İNCELENMESİ A. Demir 1, G. Dok 1 ve H. Öztürk 2 1 Araştırma Görevlisi, İnşaat Müh. Bölümü, Sakarya
DetaylıRİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 7-Örnekler 2. Çevre ve Şehircilik Bakanlığı Alt Yapı ve Kentsel Dönüşüm Hizmetleri Genel Müdürlüğü
RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 7-Örnekler 2 Çevre ve Şehircilik Bakanlığı Alt Yapı ve Kentsel Dönüşüm Hizmetleri Genel Müdürlüğü Amaç Mevcut Yapılar için RBTE yönteminin farklı taşıyıcı
DetaylıFarklı Zemin Sınıflarının Bina Deprem Performansına Etkisi
Farklı Zemin Sınıflarının Bina Deprem Performansına Etkisi * 1 Elif Orak BORU * 1 Sakarya Üniversitesi, Mühendislik Fakültesi, İnşaat Mühendisliği Bölümü, Sakarya, Türkiye Özet 2007 yılında yürürlülüğe
DetaylıİNŞAAT MÜHENDİSLERİ ODASI- İZMİR ŞUBESİ
İNŞAAT MÜHENDİSLERİ ODASI- İZMİR ŞUBESİ GEOTEKNİK UYGULAMA PROJESİ ÖRNEĞİ 08.07.2014 Proje Lokasyonu Yapısal/Geoteknik Bilgiler Yapı oturum alanı yaklaşık 15000 m2 Temel alt kotu -13.75 m Konut Kulesi
DetaylıYARI RİJİT BİRLEŞİMLİ ÇELİK ÇERÇEVELERİN ANALİZİ
YARI RİJİT BİRLEŞİMLİ ÇELİK ÇERÇEVELERİN ANALİZİ ARAŞ. GÖR. ÖZGÜR BOZDAĞ İş Adresi: D.E.Ü. Müh. Fak. İnş.Böl. Kaynaklar Yerleşkesi Tınaztepe-Buca / İZMİR İş Tel-Fax: 0 232 4531191-1073 Ev Adresi: Yeşillik
DetaylıYÜKSEK RİSKLİ DEPREM BÖLGESİNDEKİ BİR PREFABRİK YAPININ FARKLI YER HAREKETLERİ ETKİSİNDEKİ SİSMİK DAVRANIŞININ İNCELENMESİ
Altıncı Ulusal Deprem Mühendisliği Konferansı, 16-2 Ekim 27, İstanbul Sixth National Conference on Earthquake Engineering, 16-2 October 27, Istanbul, Turkey 1 YÜKSEK RİSKLİ DEPREM BÖLGESİNDEKİ BİR PREFABRİK
DetaylıBETONARME KÖPRÜLERİN YAPISAL ÇELİK ELEMANLAR KULLANILARAK DEPREME KARŞI GÜÇLENDİRİLMESİ UYGULAMALARI
BETONARME KÖPRÜLERİN YAPISAL ÇELİK ELEMANLAR KULLANILARAK DEPREME KARŞI GÜÇLENDİRİLMESİ UYGULAMALARI E. Namlı 1, D.H.Yıldız. 2, A.Özten. 3, N.Çilingir. 4 1 Emay Uluslararası Mühendislik ve Müşavirlik A.Ş.,
DetaylıYAPAN: ESKISEHIR G TIPI LOJMAN TARİH: 15.02.2010 REVİZYON: Hakan Şahin - ideyapi Bilgisayar Destekli Tasarım
YAPAN: PROJE: TARİH: 15.02.2010 REVİZYON: Hakan Şahin - ideyapi Bilgisayar Destekli Tasarım YAPI GENEL YERLEŞİM ŞEKİLLERİ 1 4. KAT 1 3. KAT 2 2. KAT 3 1. KAT 4 ZEMİN KAT 5 1. BODRUM 6 1. BODRUM - Temeller
DetaylıRİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 5-Kontrol Uygulaması
RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 5-Kontrol Uygulaması Çevre ve Şehircilik Bakanlığı Alt Yapı ve Kentsel Dönüşüm Hizmetleri Genel Müdürlüğü Kontrol edilecek noktalar Bina RBTE kapsamında
DetaylıDr. Taner HERGÜNER İnşaat Yük. Müh. K.G.M. 1. Bölge Müdürlüğü Sanat Yapıları Başmühendisi İSTANBUL, TÜRKİYE. Özet
3. Köprüler Viyadükler Sempozyumu,08-09-10 Mayıs 2015 TMMOB İnşaat Mühendisleri Odası Bursa Şubesi. GEOMETRİK DÜZENSİZLİĞE SAHİP NURTEPE VİYADÜĞÜNÜN SİSMİK PERFORMANSININ FARKLI YÖNTEMLER KULLANILARAK
Detaylıİzmir Körfez Geçişi Projesi Ardgermeli Kavşak Köprüleri Tasarım Esasları
İzmir Körfez Geçişi Projesi Ardgermeli Kavşak Köprüleri Tasarım Esasları Serkan ÖZEN, İnşaat Mühendisi, MBA Telefon: 05325144049 E-mail : serkanozen80@gmail.com Sunum İçeriği Ardgermeli Köprü Tiplerine
DetaylıGüçlendirme Alternatiflerinin Doğrusal Olmayan Analitik Yöntemlerle İrdelenmesi
YDGA2005 - Yığma Yapıların Deprem Güvenliğinin Arttırılması Çalıştayı, 17 Şubat 2005, Orta Doğu Teknik Üniversitesi, Ankara. Güçlendirme Alternatiflerinin Doğrusal Olmayan Analitik Yöntemlerle İrdelenmesi
DetaylıMODELLEME TEKNİKLERİNİN MEVCUT BİNALARIN DEPREM PERFORMANSI ÜZERİNE ETKİLERİNİN ARAŞTIRILMASI
ÖZET: MODELLEME TEKNİKLERİNİN MEVCUT BİNALARIN DEPREM PERFORMANSI ÜZERİNE ETKİLERİNİN ARAŞTIRILMASI Ş.M. Şenel 1, M. Palanci 2, A. Kalkan 3 ve Y. Yılmaz 4 1 Doçent Doktor, İnşaat Müh. Bölümü, Pamukkale
DetaylıGÜZ DÖNEMİ YAPI STATİĞİ 1 DERSİ PROJE RAPORU
2018-2019 GÜZ DÖNEMİ YAPI STATİĞİ 1 DERSİ PROJE RAPORU GRUP 1 ÖĞRENCİ NO - ADI SOYADI ÖĞRENCİ NO - ADI SOYADI ÖĞRENCİ NO - ADI SOYADI ÖĞRENCİ NO - ADI SOYADI ÖĞRENCİ NO - ADI SOYADI ÖĞRENCİ NO - ADI SOYADI
DetaylıYAPI MEKANİĞİ LABORATUVARI
YAPI MEKANİĞİ LABORATUVARI Manisa Celal Bayar Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Yapı Mekaniği Laboratuvarında, lisans ve lisansüstü çalışmaların yanında uygulamada yaşanan sorunlara çözüm bulunabilmesi
DetaylıRİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR. 4- Özel Konular
RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR 4- Özel Konular Konular Kalibrasyonda Kullanılan Binalar Bina Risk Tespiti Raporu Hızlı Değerlendirme Metodu Sıra Dışı Binalarda Tespit 2 Amaç RYTE yönteminin
DetaylıÖRNEK 18 4 KATLI BETONARME PANSİYON BİNASININ GÜÇLENDİRİLMESİ ve DOĞRUSAL ELASTİK OLMAYAN YÖNTEM İLE DEĞERLENDİRİLMESİ
4 KATLI BETONARME PANSİYON BİNASININ GÜÇLENDİRİLMESİ ve DOĞRUSAL ELASTİK OLMAYAN YÖNTEM İLE DEĞERLENDİRİLMESİ 18.1. PERFORMANS DÜZEYİNİN BELİRLENMESİ... 18/1 18.2. GÜÇLENDİRİLEN BİNANIN ÖZELLİKLERİ VE
DetaylıYTÜ Mimarlık Fakültesi Statik-Mukavemet Ders Notları
KESİT TESİRLERİNDEN OLUŞAN GERİLME VE ŞEKİLDEĞİŞTİRMELERE GİRİŞ - MALZEME DAVRANIŞI- En Genel Kesit Tesirleri 1 Gerilme - Şekildeğiştirme Grafiği Gerilme - Şekildeğiştirme Grafiği 2 Malzemelere Uygulanan
DetaylıKISA KOLON TEŞKİLİNİN YAPI HASARLARINA ETKİSİ. Burak YÖN*, Erkut SAYIN
Erciyes Üniversitesi Fen Bilimleri Enstitüsü Dergisi 24 (1-2) 241-259 (2008) http://fbe.erciyes.edu.tr/ ISSN 1012-2354 KISA KOLON TEŞKİLİNİN YAPI HASARLARINA ETKİSİ Burak YÖN*, Erkut SAYIN Fırat Üniversitesi,
DetaylıÇOK KATLI BİNALARIN DEPREM ANALİZİ
ÇOK KATLI BİNALARIN DEPREM ANALİZİ M. Sami DÖNDÜREN a Adnan KARADUMAN a a Selçuk Üniversitesi Mühendislik Mimarlık Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Konya Özet Bu çalışmada elips, daire, L, T, üçgen,
DetaylıCS MÜHENDİSLİK PROJE YAZILIM HİZMETLERİ www.csproje.com. EUROCODE-2'ye GÖRE MOMENT YENİDEN DAĞILIM
Moment CS MÜHENİSLİK PROJE YAZILIM HİZMETLERİ EUROCOE-2'ye GÖRE MOMENT YENİEN AĞILIM Bir yapıdaki kuvvetleri hesaplamak için elastik kuvvetler kullanılır. Yapının taşıma gücüne yakın elastik davranmadığı
DetaylıBETONARME YAPI TASARIMI -KOLON ÖN BOYUTLANDIRILMASI-
BETONARME YAPI TASARIMI -KOLON ÖN BOYUTLANDIRILMASI- Yrd. Doç. Dr. Güray ARSLAN Arş. Gör. Cem AYDEMİR 28 GENEL BİLGİ Betonun Gerilme-Deformasyon Özellikleri Betonun basınç altındaki davranışını belirleyen
DetaylıDUMLUPINAR ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ GÜZ YARIYILI
DUMLUPINAR ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 2018-2019 GÜZ YARIYILI Dr. Uğur DAĞDEVİREN 2 1 İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ ANABİLİM DALLARI İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ Geoteknik
DetaylıBÖLÜM - 2 DEPREM ETKİSİNDEKİ BİNALARIN TASARIM İLKELERİ (GENEL BAKIŞ)
BÖLÜM - 2 DEPREM ETKİSİNDEKİ BİNALARIN TASARIM İLKELERİ (GENEL BAKIŞ) TASARIM DEPREMİ Binaların tasarımı kullanım sınıfına göre farklı eprem tehlike seviyeleri için yapılır. Spektral olarak ifae eilen
DetaylıTemeller. Onur ONAT Munzur Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli
Temeller Onur ONAT Munzur Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli 1 2 Temel Nedir? Yapısal sistemlerin üzerindeki tüm yükleri, zemine güvenli bir şekilde aktaran yapısal
Detaylıidecad Çelik 8 idecad Çelik Kullanılarak AISC ve Yeni Türk Çelik Yönetmeliği ile Kompozit Kirişlerin Tasarımı
idecad Çelik 8 idecad Çelik Kullanılarak AISC 360-10 ve Yeni Türk Çelik Yönetmeliği ile Kompozit Kirişlerin Tasarımı Hazırlayan: Oğuzcan HADİM www.idecad.com.tr idecad Çelik 8 Kullanılarak AISC 360-10
DetaylıErdal İRTEM-Kaan TÜRKER- Umut HASGÜL BALIKESİR ÜNİVERSİTESİ MÜH. MİM. FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜH. BL.
Erdal İRTEM-Kaan TÜRKER- Umut HASGÜL BALIKESİR ÜNİVERSİTESİ MÜH. MİM. FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜH. BL. BALIKESİR ÜNİVERSİTESİ MÜH. MİM. FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜH. BL. ÇAĞIŞ 10145, BALIKESİR 266 612 11 94 266 612 11
DetaylıDEÜ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ FEN ve MÜHENDİSLİK DERGİSİ Cilt: 8 Sayı: 1 s. 101-108 Ocak 2006
DEÜ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ FEN ve MÜHENDİSLİK DERGİSİ Cilt: 8 Sayı: s. -8 Ocak 6 BETONARME BİNALARIN DEPREM DAVRANIŞINDA DOLGU DUVAR ETKİSİNİN İNCELENMESİ (EFFECT OF INFILL WALLS IN EARTHQUAKE BEHAVIOR
DetaylıPERDE DUVARLI MODEL BİR BİNANIN DİNAMİK DAVRANIŞINA YÖNELİK PARAMETRİK ÇALIŞMA
PERDE DUVARLI MODEL BİR BİNANIN DİNAMİK DAVRANIŞINA YÖNELİK PARAMETRİK ÇALIŞMA Vesile Hatun Akansel 1, Ahmet Yakut 2, İlker Kazaz 3 ve Polat Gülkan 4 1 Araştırma Görevlisi, İnşaat Müh. Bölümü, Orta Doğu
DetaylıDÜŞEY/EĞİK KAZIKLI İSKELE YAPILARININ DOĞRUSAL OLMAYAN STATİK ÇÖZÜMLEMESİ
- 219 - DÜŞEY/EĞİK KAZIKLI İSKELE YAPILARININ DOĞRUSAL OLMAYAN STATİK ÇÖZÜMLEMESİ Bilge DORAN 1, Yalçın YÜKSEL 2, Caner ÇAKIR 3, Aytuğ SEÇKİN 4, Şenol KORKMAZ 5, Mustafa KÖROĞLU 6 1 Doç.Dr., YTÜ, İstanbul,
DetaylıESKİŞEHİR-KÖSEKÖY HIZLI TREN HATTINDAKİ KÖPRÜ VE VİYADÜKLERİN ÜSTYAPILARININ TASARIMI
ESKİŞEHİR-KÖSEKÖY HIZLI TREN HATTINDAKİ KÖPRÜ VE VİYADÜKLERİN ÜSTYAPILARININ TASARIMI C. Özkaya 1, Z. Harputoğlu 1, G. Çetin 1, F. Tulumtaş 1, A. Gıcır 2 1 Yüksel Proje Uluslararası AŞ Birlik Mah. 450.
DetaylıDUMLUPINAR ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 2015-2016 GÜZ YARIYILI
DUMLUPINAR ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ 2015-2016 GÜZ YARIYILI Yrd. Doç. Dr. Uğur DAĞDEVİREN 2 3 Genel anlamda temel mühendisliği, yapısal yükleri zemine izin verilebilir
DetaylıBurkulması Önlenmiş Çelik Çaprazlı Sistemler ile Süneklik Düzeyi Yüksek Merkezi Çelik Çaprazlı Sistemlerin Yapısal Maliyet Analizi Karşılaştırması
Burkulması Önlenmiş Çelik Çaprazlı Sistemler ile Süneklik Düzeyi Yüksek Merkezi Çelik Çaprazlı Sistemlerin Yapısal Maliyet Analizi Karşılaştırması Mehmet Bakır Bozkurt Orta Doğu Teknik Üniversitesi, İnşaat
DetaylıBeton Sınıfının Yapı Performans Seviyesine Etkisi
Beton Sınıfının Yapı Performans Seviyesine Etkisi Taner Uçar DEÜ, Mimarlık Fak., Mimarlık Böl., Tınaztepe Kampüsü 35160, Buca İzmir Tel: (232) 412 83 92 E-Posta: taner.ucar@deu.edu.tr Mutlu Seçer DEÜ,
DetaylıRİSKLİ BİNALARIN DEĞERLENDİRİLMESİ ÜZERİNE BİR İNCELEME
RİSKLİ BİNALARIN DEĞERLENDİRİLMESİ ÜZERİNE BİR İNCELEME ÖZET: H. Tekeli 1, H. Dilmaç 2, K.T. Erkan 3, F. Demir 4, ve M. Şan 5 1 Yardımcı Doçent Doktor, İnşaat Müh. Bölümü, Süleyman Demirel Üniversitesi,
DetaylıBLOK TİPİ KIYI YAPILARININ SİSMİK TASARIMI
BLOK TİPİ KIYI YAPILARININ SİSMİK TASARIMI Hülya Karakuş (1), Çağlar Birinci (2), Işıkhan Güler (3) (1) : Araştırma Görevlisi, İnşaat Müh. Bölümü, ODTÜ, Ankara (2) : Proje Mühendisi, Yüksel Proje Uluslararası
DetaylıEge Üniv. Müh. Fak. İnşaat Müh. Böl. Bornova / İZMİR Tel: Faks:
MEVLANA HEYKELİ ve TAŞIYICI SİSTEMİ Ayhan NUHOĞLU (Yrd. Doç. Dr.) anuhoglu@eng.ege.edu.tr Hikmet AYDIN (Prof. Dr.) Ege Üniv. Müh. Fak. İnşaat Müh. Böl. Bornova / İZMİR Tel: 0.232.3886026 Faks: 0.232.3425629
Detaylıd : Kirişin faydalı yüksekliği E : Deprem etkisi E : Mevcut beton elastisite modülü
0. Simgeler A c A kn RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR : Brüt kolon enkesit alanı : Kritik katta değerlendirmenin yapıldığı doğrultudaki kapı ve pencere boşluk oranı %5'i geçmeyen ve köşegen
DetaylıŞekil 1.1. Beton çekme dayanımının deneysel olarak belirlenmesi
Eksenel çekme deneyi A-A Kesiti Kiriş eğilme deneyi A: kesit alanı Betonun çekme dayanımı: L b h A A f ct A f ct L 4 3 L 2 2 bh 2 bh 6 Silindir yarma deneyi f ct 2 πld Küp yarma deneyi L: silindir numunenin
Detaylı2007 DEPREM YÖNETMELİĞİ
27 DEPREM YÖNETMELİĞİ MEVCUT BİNALARIN DEĞERLENDİRİLMESİ VE GÜÇLENDİRİLMESİ Prof. Dr. Haluk Sucuoğlu ODTÜ YÖNETMELİK KOMİSYONU (7/7/23 Tarih ve 8925 Sayılı Bakan Oluru) Nuray Aydınoğlu (BÜ) Nejat Bayülke
DetaylıBETONARME ÇERÇEVE YAPILARIN GERÇEK DEPREMLERE AİT İVME KAYITLARI İLE DOĞRUSAL OLMAYAN DİNAMİK ANALİZİ
BETONARME ÇERÇEVE YAPILARIN GERÇEK DEPREMLERE AİT İVME KAYITLARI İLE DOĞRUSAL OLMAYAN DİNAMİK ANALİZİ O. Merter 1, T. Uçar 2, Ö. Bozdağ 3, M. Düzgün 4 ve A. Korkmaz 5 1 Araştırma Görevlisi, İnşaat Müh.
DetaylıTİP BİR KAMU YAPISININ PERFORMANS DEĞERLENDİRMESİ
TİP BİR KAMU YAPISININ PERFORMANS DEĞERLENDİRMESİ PERFORMANCE EVALUATION OF A TYPICAL PUBLIC BUILDING Mehmet İNEL, Hüseyin BİLGİN Pamukkale Üniversitesi, İnşaat Mühendisliği Bölümü, Denizli, Türkiye ÖZ:
DetaylıMESLEKTE UZMANLIK KURSLARI 2017 EKİM OCAK BETONARME TASARIM BETONARME İLERİ TASARIM ÇELİK TASARIM ÇELİK İLERİ TASARIM GEOTEKNİK TASARIM
MESLEKTE UZMANLIK KURSLARI 2017 EKİM - 2018 OCAK BETONARME TASARIM BETONARME İLERİ TASARIM ÇELİK TASARIM ÇELİK İLERİ TASARIM GEOTEKNİK TASARIM BETONARME TASARIM KURSU 1. Betonarme Ön Tasarım, Statik Proje
DetaylıREZA SHIRZAD REZAEI 1
REZA SHIRZAD REZAEI 1 Tezin Amacı Köprü analiz ve modellemesine yönelik çalışma Akberabad kemer köprüsünün analizi ve modellenmesi Tüm gerçek detayların kullanılması Kalibrasyon 2 KEMER KÖPRÜLER Uzun açıklıklar
DetaylıBETONARME BİNALAR İÇİN HASARGÖREBİLİRLİK EĞRİLERİNİN BELİRLENMESİ
TMMOB İNŞAAT MÜHENDİSLERİ ODASI İZMİR ŞUBESİ 13 Mart 2013 BETONARME BİNALAR İÇİN HASARGÖREBİLİRLİK EĞRİLERİNİN BELİRLENMESİ Yrd. Doç. Dr. Taner UÇAR Prof. Dr. Mustafa DÜZGÜN Dokuz Eylül Üniversitesi Seminer
DetaylıBETONARME BİNALARIN DEPREM PERFORMANSININ BELİRLENMESİ İÇİN BİR YAKLAŞIM
BETONARME BİNALARIN DEPREM PERFORMANSININ BELİRLENMESİ İÇİN BİR YAKLAŞIM 1. Giriş Ülkemizde, özellikle 1999 Adapazarı-Kocaeli ve Düzce depremlerinin ardından, mevcut yapıların deprem güvenliklerinin belirlenmesine
Detaylı11/10/2013 İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİNE GİRİŞ BETONARME YAPILAR BETONARME YAPILAR
BETONARME YAPILAR İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİNE GİRİŞ BETONARME YAPILAR 1. Giriş 2. Beton 3. Çelik 4. Betonarme yapı elemanları 5. Değerlendirme Prof.Dr. Zekai Celep 10.11.2013 2 /43 1. Malzeme (Beton) (MPa) 60
Detaylı= ε s = 0,003*( ,3979)/185,3979 = 6,2234*10-3
1) Şekilde verilen kirişte sehim denetimi gerektirmeyen donatı sınırı kadar donatı altında moment taşıma kapasitesi M r = 274,18 knm ise b w kiriş genişliğini hesaplayınız. d=57 cm Malzeme: C25/S420 b
DetaylıEşdeğer Deprem Yüklerinin Dağılım Biçimleri
Eşdeğer Deprem Yüklerinin Dağılım Biçimleri Prof. Dr. Günay Özmen İTÜ İnşaat Fakültesi (Emekli), İstanbul gunayozmen@hotmail.com 1. Giriş Deprem etkisi altında bulunan ülkelerin deprem yönetmelikleri çeşitli
DetaylıSıvı Depolarının Statik ve Dinamik Hesapları
Sıvı Depolarının Statik ve Dinamik Hesapları Bu konuda yapmış olduğumuz yayınlardan derlenen ön bilgiler ve bunların listesi aşağıda sunulmaktadır. Bu başlık altında depoların pratik hesaplarına ilişkin
DetaylıBETONARME-II ONUR ONAT HAFTA-1 VE HAFTA-II
BETONARME-II ONUR ONAT HAFTA-1 VE HAFTA-II GENEL BİLGİLER Yapısal sistemler düşey yüklerin haricinde aşağıda sayılan yatay yüklerin etkisine maruz kalmaktadırlar. 1. Deprem 2. Rüzgar 3. Toprak itkisi 4.
DetaylıFarklı Yöntemler Kullanılarak Güçlendirilmiş Betonarme Binaların Performansa Dayalı Tasarıma göre Deprem Performanslarının Belirlenmesi
Farklı Yöntemler Kullanılarak Güçlendirilmiş Betonarme Binaların Performansa Dayalı Tasarıma göre Deprem Performanslarının Belirlenmesi Esra Mete Güneyisi (a), Gülay Altay (b) (a) Ar. Gör.; Boğaziçi Üniversitesi,
Detaylı1- BELGELER 2- YAPI GENEL BİLGİLERİ BAŞLIKLAR 3- YAPIDAN BİLGİ TOPLANMASI 4- RİSKLİ YAPI TESPİT ANALİZİ 5- ZEMİN ETÜD RAPORU 6- YIĞMA YAPI ANALİZİ
RİSKLİ YAPILAR DAİRESİ BAŞKANLIĞI 1- BELGELER 2- YAPI GENEL BİLGİLERİ BAŞLIKLAR 3- YAPIDAN BİLGİ TOPLANMASI 4- RİSKLİ YAPI TESPİT ANALİZİ 5- ZEMİN ETÜD RAPORU 6- YIĞMA YAPI ANALİZİ İÇİNDEKİLER Lisanslı
DetaylıOrta Doğu Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü
Orta Doğu Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Gazbeton, Tuğla ve Bims Blok Kullanımının Bina Statik Tasarımına ve Maliyetine olan Etkilerinin İncelenmesi 4 Mart 2008 Bu rapor Orta Doğu Teknik
DetaylıYAPILARIN ÜST RİJİT KAT OLUŞTURULARAK GÜÇLENDİRİLMESİ
YAPILARIN ÜST RİJİT KAT OLUŞTURULARAK GÜÇLENDİRİLMESİ Hasan KAPLAN 1, Yavuz Selim TAMA 1, Salih YILMAZ 1 hkaplan@pamukkale.edu.tr, ystama@pamukkale.edu.tr, syilmaz@pamukkale.edu.tr, ÖZ: Çok katlı ların
DetaylıRİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 2-Genel Açıklamalar
RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 2-Genel Açıklamalar Çevre ve Şehircilik Bakanlığı Alt Yapı ve Kentsel Dönüşüm Hizmetleri Genel Müdürlüğü Kentsel Dönüşüm Deprem Riskli Bina Tespit Yönetmeliği
DetaylıÖrnek Güçlendirme Projesi. Joseph Kubin Mustafa Tümer TAN
Örnek Güçlendirme Projesi Joseph Kubin Mustafa Tümer TAN Deprem Performansı Nedir? Deprem Performansı, tanımlanan belirli bir deprem etkisi altında, bir binada oluşabilecek hasarların düzeyine ve dağılımına
DetaylıSARILMIŞ VE GELENEKSEL TİP YIĞMA YAPILARIN DEPREM DAVRANIŞLARININ İNCELENMESİ. Ali URAL 1
SARILMIŞ VE GELENEKSEL TİP YIĞMA YAPILARIN DEPREM DAVRANIŞLARININ İNCELENMESİ Ali URAL 1 aliural@ktu.edu.tr Öz: Yığma yapılar ülkemizde genellikle kırsal kesimlerde yoğun olarak karşımıza çıkmaktadır.
DetaylıANTAKYA MÜZE OTEL TAŞIYICI SİSTEM PROJESİ. İnş.Yük.Müh. Bülent DEVECİ
ANTAKYA MÜZE OTEL TAŞIYICI SİSTEM PROJESİ İnş.Yük.Müh. Bülent DEVECİ Proje Künyesi : Yatırımcı Mimari Proje Müellifi Statik Proje Müellifi Çelik İmalat Yüklenicisi : Asfuroğlu Otelcilik : Emre Arolat Mimarlık
DetaylıBETONARME YAPILARDA BETON SINIFININ TAŞIYICI SİSTEM DAVRANIŞINA ETKİSİ
BETONARME YAPILARDA BETON SINIFININ TAŞIYICI SİSTEM DAVRANIŞINA ETKİSİ Duygu ÖZTÜRK 1,Kanat Burak BOZDOĞAN 1, Ayhan NUHOĞLU 1 duygu@eng.ege.edu.tr, kanat@eng.ege.edu.tr, anuhoglu@eng.ege.edu.tr Öz: Son
DetaylıDinamik Etki: Deprem Etkisi. Deprem Dayanımı için Tasarım. Genel Deprem Analizi Yöntemleri - 1
Dinamik Etki: Deprem Etkisi Mevcut Betonarme Yapıların Deprem Performansının Değerlendirmesi: İtme Analizi Yrd. Doç. Dr. Kutay Orakçal Boğaziçi Üniversitesi Yer sarsıntısı sonucu oluşan dinamik etki Yapı
DetaylıYUMUŞAK KAT DÜZENSİZLİĞİNİN VE DOLGU DUVARLARIN BETONARME BİNALARIN DEPREM DAVRANIŞINA ETKİLERİ
YUMUŞAK KAT DÜZENSİZLİĞİNİN VE DOLGU DUVARLARIN BETONARME BİNALARIN DEPREM DAVRANIŞINA ETKİLERİ Armağan KORKMAZ*, Taner UÇAR* ve Erdal İRTEM** *Dokuz Eylül Ünv., İnşaat Müh. Böl., İzmir **Balıkesir Ünv.,
DetaylıGüçlendirilmiş Betonarme Binaların Deprem Güvenliği
MAKÜ FEBED ISSN Online: 1309-2243 http://febed.mehmetakif.edu.tr Mehmet Akif Ersoy Üniversitesi Fen Bilimleri Enstitüsü Dergisi 3 (2): 16-20 (2012) Araştırma Makalesi / Research Paper Güçlendirilmiş Betonarme
DetaylıGERÇEK ZAMANLI YAPI SAĞLIĞI İZLEME SİSTEMLERİ
GERÇEK ZAMANLI YAPI SAĞLIĞI İZLEME SİSTEMLERİ Erdal Şafak Boğaziçi Üniversitesi Kandilli Rasathanesi ve Deprem Araştırma Enstitüsü Deprem Mühendisliği Anabilim Dalı Çengelköy, İstanbul erdal.safak@boun.edu.tr
DetaylıDeprem Etkisi Altında Tasarım İç Kuvvetleri
Prof. Dr. Günay Özmen gunayozmen@hotmail.com Deprem Etkisi Altında Tasarım İç Kuvvetleri 1. Giriş Deprem etkisi altında bulunan çok katlı yapılarda her eleman için kendine özgü ayrı bir elverişsiz deprem
DetaylıBİLGİLENDİRME EKİ 7E. LİFLİ POLİMER İLE SARGILANAN KOLONLARDA DAYANIM VE SÜNEKLİK ARTIŞININ HESABI
BİLGİLENDİRME EKİ 7E. LİFLİ POLİMER İLE SARGILANAN KOLONLARDA DAYANIM VE SÜNEKLİK ARTIŞININ HESABI 7E.0. Simgeler A s = Kolon donatı alanı (tek çubuk için) b = Kesit genişliği b w = Kiriş gövde genişliği
DetaylıErciyes Üniversitesi Fen Bilimleri Enstitüsü Dergisi 26(1): 1-6 (2010)
Perde konumunun ve zemin sınıfının betonarme yapılardaki hasar oranına etkisi Erkut Sayın *, Burak Yön, Yusuf Calayır Fırat Üniversitesi Mühendislik Fakültesi, İnşaat Mühendisliği Bölümü, Elazığ, TURKEY
DetaylıMOMENT YENİDEN DAĞILIM
MOMENT YENİDEN DAĞILIM Yeniden Dağılım (Uyum) : Çerçeve kirişleri ile sürekli kiriş ve döşemelerde betonarme bir yapının lineer elastik davrandığı kabulüne dayalı bir statik çözüm sonucunda elde edilecek
Detaylı