SIKI TIRMA BASINCININ REAKT F PUDRA BETONUNUN E LME DAYANIMINA ETK

Transkript

1 5. Uluslararas leri Teknolojiler Sempozyumu (IATS 9), May s 29, Karabük, Türkiye SIKI TIRMA BASINCININ REAKT F PUDRA BETONUNUN E LME DAYANIMINA ETK EFFECT OF PRE-SETTING PRESSURE TO FLEXURE STRENGTH OF REACT VE POWDER CONCRETE (RPC) Metin PEK a, * ve Kemalettin YILMAZ b a, * Sakarya Üniversitesi, Teknik E itim Fakültesi, Yap E itimi Bölümü, Sakarya, Türkiye, E-posta: metini@sakarya.edu.tr b Sakarya Üniversitesi, Mühendislik Fakültesi, aat Müh. Bölümü Sakarya, Türkiye, E-posta: kmyilmaz@sakarya.edu.tr Özet Bu çal mada, reaktif pudra betonunun (RPB); kar m oranlar, lif içeri i ve s rma bas nc n e ilme dayan na etkisi ara lm r. RPB yi olu turan çok ince taneli farkl yap daki pudra malzemeler üzerinde yap lan deneylerle fiziksel ve kimyasal özellikleri belirlenmi tir. RPB nu olu turan malzemelerin özellikleri kullan larak, bilgisayar paket programlar, literatür ve farkl kar m teknikleri yard yla kar m oranlar elde edilmi tir. Bu kar m oranlar na göre haz rlanan numuneler belirli ya larda bas nç deneyine tabi tutulmu ve bunlardan en yüksek bas nç dayan veren kar m seçilmi tir. Seçilen bu kar ma, RPB da kullan lan mikro boyuttaki çelik lif, hacimce alt farkl oranda (% ) kat larak deney numuneleri üretilmi tir. Bu numuneler üzerinde bas nç dayan, elastisite modülü ve poisson oran deneyleri yap lm ve bütün kar mlar için optimum çelik lif içeri i %4 olarak bulunmu tur. Bu deneylerin ard ndan beton numuneleri plastik k vamdayken, haz rlanan özel kal plara doldurularak, 5 Mpa s rma bas nc uygulanm r. Uygulanan s rma bas nc n betonun ilme parametreleri üzerinde kayda de er oranda olumlu etki yapt görülmü tür. Anahtar kelimeler: Reaktif, pudra, beton, s rma Abstract In this study, mix rates, fibre content and pre-setting pressure of reactive powder concrete (RPC) were flexure strength examined. Physical and chemical characteristics of RPC which has tiny grain and different structural powder materials were determined with experimentally. Mixing ratios were determined by using material characteristics, computer software, literature and different mixing techniques. The samples which were prepared according to this mixing ratio were applied to compressive strength test at specified ages and sample was selected that they had the highest compressive strength value. Test samples were produced by adding micro size fibre which use in RPC at six different ratios by volume to these selected mixtures. The compressive strength, young modulus and poisson ratio tests were applied to the samples and optimum fibre content was determined as 4% by volume. After test samples were prepared by using this optimum fibre content. These fresh concrete samples were filled to mould that private designed and applied to 5 MPa presetting pressure. Pre-setting pressure of applied was remarkable increased flexure strength. Keywords: Reactive, powder, concrete, compressive 1. Giri Dayan artt lm beton veya bilinen ad yla yüksek dayan ml betonlar günümüzdeki kullan h zl bir ekilde artmaktad r. Bu betonlar n dayan n yan s ra geçirimsiz olmas sebebiyle durabilite yönünden de olumlu özelliklere sahiptir. Ancak bu betonlarda, dayan m artt kça ortaya ç kan önemli bir olgu gevreklik sorunu olmu tur. Normal betonun çekme dayan, çatlak direnci, a nma ve darbe dayan, tokluk gibi mekanik özelliklerini geli tirmek için içerisine çelik, cam ve polipropilen lifler kat lmaktad r [1]. Lifli betonlar, donat z betondan oldukça farkl mekanik ve fiziksel özelliklere sahip bir kompozit malzemedir. Lifli betonun en önemli mekanik özelliklerinden birisi, tokluk olarak da adland lan enerji yutabilme kapasitesidir [2]. Yüksek dayan ml betonlardan farkl olarak betona çelik lif kat lmas, tane da n yeniden düzenlenmesi, puzolanik aktivitenin artt lmas, farkl üretim tekni i ve kür i lemine tabi tutulmas yla ultra yüksek performansl betonlar üretilmi tir. Bu betonlardan biri de reaktif pudra betonudur. Reaktif pudra betonu, ilk kez 199 l y llar n ba lar nda Paris te Bouygues in laboratuarlar ndaki ara rmac lar taraf ndan geli tirilmi tir. Reaktif pudra betonu ilgili ilk çal malar P. Richard ve M. Cheyrezy taraf ndan yap lm r [3]. Bu ara rmac lar bir dizi çal malar yaparak, içyap daha tane düzenine sahip olan ve mümkün olan en s mikro yap elde etmi ler ve bu mikro yap yine mikro boyuttaki çelik lifler ile güçlendirerek çimento matrisli, dayan oldukça yüksek olan reaktif pudra betonunu elde etmi lerdir. Bu çal malar sonucunda elde ettikleri Reaktif Pudra Betonunun (RPB) özellikleri; küp bas nç dayan mlar 1 ile 8 MPa aras nda, çekme dayan mlar 25 ile 1 MPa aras nda, k lma enerjileri yakla k 3 J/m2, elastisite modülleri ile 7 MPa aras nda ve birim rl klar 2-3 kg/m3 aral nda olmu tur. Bu özellikleri ile RPB ler üstün mekanik ve fiziksel özeliklere, mükemmel sünekli e ve çok dü ük geçirimlili e sahip ultra yüksek dayan ml çimento esasl kompozit olmu tur. Ayn zamanda taze betonu, MPa bas nç alt nda sertle tirerek betona farkl s cakl klarda kür i lemi uygulam ve dayan n büyük oranda artt ifade etmi lerdir [2, 3, 4]. Dugat, Roux ve Bernier, yapt klar çal mada, RPB 2 ve RPB 8 olmak üzere iki de ik kar m üzerinde bas nç ve e ilme deneyleri yapm lard r. Ürettikleri RPB 2 numunelere, 7 gün 2 ºC de su kürü, 4 gün 9 ºC de s cak su kürü ve 2 gün 9 ºC de kuru s cak hava kürü olmak IATS 9, Karabük Üniversitesi, Karabük, Türkiye

2 üzere 3 farkl türde kür uygulam lard r. Ürettikleri RPB 8 türdeki betonlara taze halde iken s rma s ras nda 6 MPa bas nç uygulam lard r. Ayr ca RPB 8 numunelere 9 ºC ve ard ndan 2 ºC de l i lem kürü uygulam lard r. RPB 2 numunelerinde bas nç dayan yakla k 2 MPa, elastisite modülünü 66 MPa, e ilme dayan ortalama 32 MPa ve k lma enerjisini yakla k 4 J/m2 olarak bulmu lard r. RPC8 numunelerinde ise bas nç dayan yakla k MPa ve elastisite modülünü 36 ile 74 MPa olarak bulmu lard r [5]. Reaktif pudra betonlar nda gerek kar ma giren malzemeler ve bunlar n oranlar bak ndan gerekse lif ve rma bas nc aç ndan kapsaml bir çal ma yap lmas hedef olarak belirlenmi tir. Bunun için öncelikle kar olu turacak malzemelerin mekanik ve kimyasal özellikler belirlenmi tir. Daha sonra kar m oranlar belirlemek için farkl metotlar kullan larak kar m oranlar belirlenmi ve bu kar m oranlar ile ön deneyler yap larak en iyi sonucu veren kar m seçilmi tir. Seçilen bu kar ma, RPB da kullan lan mikro boyuttaki çelik lif, hacimce alt farkl oranda (% ) kat larak deney numuneleri üretilmi tir. Bu numuneler üzerinde bas nç dayan, elastisite modülü ve poisson oran deneyleri yap lm r. Deney sonucu bulunan uygun çelik lif içeri i kat larak, deney numuneleri haz rlanm ve bu deney numuneleri plastik k vamdayken, haz rlanan özel kal plara doldurularak, 5 Mpa s rma bas nc uygulanarak bu bas nc n betonun 28 günlük e ilme dayan na etkisi ara lm r. 2. Materyal ve Metot 2.1. Materyal Malzeme seçiminde öncelikle malzemelerin her zaman bol miktarda bulunan, homojen özelliklere sahip ve zamanla kalitesi ve özellikleri de meyen malzemeler olmas na dikkat edilmi tir. Deneylerde kullan lan ince taneli malzemelerin tane da, Türkiye Çimento Müstahsilleri Birli inin laboratuar nda kuru olarak lazer tane da m analizi ile yap lm granülometri e risi bu bölümün sonunda toplu olarak tek bir grafikte gösterilmi tir Çimento Reaktif pudra betonlar, ana bile eni çimento olan ve normal betonlara oranla çimento miktar n (yakla k 1 kg/m 3 ) çok fazla oldu u betonlard r. Amaca uygun çimento seçiminde daha önceki yap lan çal malar incelenmi ve bu çal malar n genelinde yüksek performansl çimentolar kullan lm r [3]. Yap lan deneysel çal malar n tamam nda, Lafarge Aslan Çimento taraf ndan üretilen, PÇ 52,5 CEM I R tipi yüksek performansl çimento kullan lm r Silis duman Silis duman, silikon veya demirli silisyum imalat s ras nda at k olarak ortaya ç kan ekilsiz effaf silisyum dioksit (SiO 2) kürelerinden olu an bir mineraldir. Bu kürelerin ortalama büyüklü ü,5 µm alt ndad r (Matte ve Moranville, 1999). Yap lan deneysel çal malar n tamam nda, silis duman olarak Norveç te bulunan Elkem firmas n 968-U kodlu yo unla lmam silis duman kullan lm r Kuvars pudras Reaktif pudra betonunun ismindeki pudra kelimesi, bu betonlarda kullan lan mikron boyuttaki kuvars pudras ndan gelmektedir. Kuvars pudras taneciklerinin geneli beyaz renkte, taneleri kö eli ve ekilsizdir. Kuvars pudras normal olarak kum boyutundaki agregan n özel teknikler sayesinde istenilen boyutlara getirilmesiyle olu maktad r. Kuvars pudras olarak da -1 µm tane aral ndaki pudralar deneylerde kullan lm r Kuvars kumu Genellikle reaktif pudra betonlar nda kullan lan en büyük taneye sahip olan malzeme kuvars kumudur. Kuvars kayac di er kayaçlara göre çok sert ve sa lam kayaçlard r. Normal dayan ml betonlarda kullan lan agregalar n dayan yakla k 1 MPa iken, kuvars agregas n bas nç dayan yakla k 18 MPa kadar ula maktad r. Sertlik olarak ta çok sert ( 7) bir agrega oldu u için a nma direnci yüksektir. RPB de istenilen dayan mlara ç labilmesi için bu betonlara uygun agrega kullan lmal r. Bu nedenle hem dayan yüksek hem de nma direnci yüksek agregalara ihtiyaç duyulmu tur.,kuvars kumu elde edili ekli ve mineralojik bak mdan yukar da özellikleri verilen kuvars pudras ile ayn özelliklere sahiptir ve sadece fiziksel olarak farkl k göstermektedir. Deneylerde kullan lan kuvars kumu, 1 3 µm ve 3-6 µm aral ktaki iki farkl s fta bulunmaktad r. Reaktif pudra betonunda kullan lan taneli malzemelerin toplu olarak granülometri e risi ekil 1 de verilmi tir Çelik lif Bu çal mada kullan lan çelik lif, 6 mm uzunlu unda,16 mm çap nda ve lifin her iki ucu da kancas zd r. Bu lifin çekme dayan 22 MPa, özgül a rl 7,181 gr/cm³ ve narinli i 37,5 tir Kimyasal katk ksa firmas taraf ndan üretilen yeni jenerasyon bir polikarboksilat bazl yüksek oranda su azalt hiperak skanlast olan Polycar 1 kullan lm r. Bu hiperak kanla dü ük su/çimento oran nda yüksek islenebilirlikte beton elde edilmesinde, taze betonun zaman içerisinde islenebilirli ini korumas nda ve betonun erken yüksek mukavemet kazanmas nda oldukça etkilidir.

3 Geçen (%) Silis duman Çimento Kuvars pudras -1 µm Kuvars kumu 1-3 µm Kuvars kumu 3-6 µm Tane Boyutu (µm) ekil 1. Taneli malzemelerin granülometri e risi 2.2. Metot Kar n oranlar n belirlenmesi Reaktif pudra betonlar n kar m dizayn için henüz yerli ve yabanc herhangi bir standart mevcut de ildir. Kar olu turan taneli malzemelerin s bir yap olu turacak ekilde oranlanmas için farkl kar m teorileri kullan lm r. Bu teorilerden birisi reaktif pudra betonlar için en çok kullan lan teori olan Mooney in kat süspansiyon viskozite modeli kullan lm r [6]. Kar n diyazn edilmesinde haz r bilgisayar paket program ndan da yararlan lm r. Bilgisayar program olarak, Danimarka Teknoloji Enstitüsü nce geli tirilen 4C- Packing ticari ismine sahip bilgisayar program kullan lm r. Bu program ile iki veya üç agrega s birle tirilerek bu bile imin doluluk oranlar hesaplanabilmektedir ( ekil 2) (Yazan ve arkada lar, 25). Bu çal mada bu programdan yararlan lm r. Bunun için her bir tane grubunun kompasitesi deneysel olarak belirlenerek programa girilmi ve kar n oranlar ve kompasitesi hesaplanm r [7]. Taneli malzemelerin kar m oranlar belirlendikten sonra, su/çimento ve su/katk oranlar farkl oranlar kullan larak deney numuneleri haz rlanm ve i lenebilirlik ile bas nç dayan mlar belirlenmi tir Lif hacminin belirlenmesi Deney numuneleri, 1 cm çap nda, 2 cm yüksekli inde silindir olarak üretilmi tir. Kullan lan lif betona hacimce %, 2, 4, 6, 8, 1 olmak üzere 6 farkl oranda ikame edilmi tir. Betonu olu turan tüm malzemeler, kullan lacak lif hacmi oran na göre azalt larak lif ikamesi yap lm r S rma bas nc n uygulanmas Betonun iyi bir ekilde yerle tirilmesi için en çok kullan lan metot leme ve vibrasyondur. Bu metotlar normal ve yüksek performansl betonlar için yeterli olabilmektedir. Yap lan ilk denemelerde bu metotlar RPB için de uygulanm r. Fakat kullan lan kimyasal katk dozaj n fazla olmas, i lenebilirli e olumlu etkisinin yan s ra, beton içerisine hava kabarc klar sürüklemesi gibi olumsuz etkilere de neden olmaktad r. RPB ye vibrasyon uygulanmas s ras nda katk n sürükledi i hava miktar nda art oldu u, betonun hava kabarc klar sayesinde erek kal ptan ta görülmü tür. Bu nedenle RPB de vibrasyon uygulamas ndan vazgeçilmi tir. RPB dü ük su/çimento oran na sahip olmas na ra men yüksek orandaki kimyasal katk dozaj sayesinde lenebilirlik istenilen düzeye getirilebilmektedir. Buna ra men RPB de su/çimento oran normal betonlara göre çok dü ük olsa da yine taze betonun içerisindeki kapal ceplerde su ve s hava bulunmaktad r. Bu su ve havan n beton içerisinden ç kar lmas için de taze haldeki betona bas nç uygulanmas dü ünülmü tür. Belirlenen kar ma uygun lif miktar kat larak haz rlanan numuneler ekil 3 teki özel olarak tasarlanm çelik kal ba doldurulmu tur. Bu kar ma 5 MPa s rma bas nc uygulanm r. Numuneler kal plardan 24 saat ç kar larak küre tabi tutulmu tur. ekil 2. 4C-Packing program ndan bir görünü

4 8, ,54 34, , Numune ekil 3. Beton S rma Kal Beton numunelerinin üretimi ve bak Yukar daki kar m metotlar sonucunda 32 farkl kar m hesaplanm r. Bu kar mlar lifsiz olarak hesaplanm ve üretilmi tir. Bu kar mlardan en iyi sonucu veren kar m seçilerek sonraki deneylerde bu kar m kullan lm r. Reaktif pudra betonlar nda kar rma i lemi normal betonlara göre oldukça farkl r. Kar rma i lemi için kullan lan mikserin kar rma h ve kar ma giren malzemelerin miksere konulma s ras belli bir düzen içerisinde olmal r. Aksi takdirde ayn malzemeler ile çok yüksek dayan ml bir beton elde edilebilece i gibi çok dü ük dayan ml bir beton da elde edilebilir. Bu nedenle numunelerin üretilebilmesi için özel bir mikser tasarlanm r. Bu mikserin, hem numunelerin konuldu u hazne hem de mikserin ç rp n ayn veya z t yönde dönebilmekte ve kar rma h da elektronik kumanda sayesinde ayarlanabilmektedir ( ekil 4) Beton numuneleri üzerinde yap lan deneyler Kar m oranlar n belirlenmesi için lifsiz olarak üretilen numunelere bas nç dayan deneyi, lif oran n belirlenmesi için üretilen beton numunelere bas nç dayan, elastisite modülü ve poisson oran deneyi, rma bas nc uygulanm numunelere ise ilk çatlak ve ilme dayan, k lma toklu u, k lma enerjisi, ekil de tirme indeksleri deneyi yap lm r. Bas nç dayan m testleri, yükleme h ayarlanabilen 3 ton kapasiteli beton presinde, e ilme deneyi ise 4 ton kapasiteli e ilme test cihaz nda ilgili standartlar na uygun olarak yap lm r [8-12]. Elastisite modülü ve poisson oran testleri, beton presine yerle tirilen yük hücresi ile dü ey ve yatay deformasyonu ayna anda ölçerek bilgisayar ortam na aktaran sistem taraf ndan yap lm r ( ekil 5). Deney sonuçlar ilgili standarda göre de erlendirilerek numunelere ait mekanik özellikler elde edilmi tir. S rma bas nc uygulanm RPB nin e ilme deneyi ekil 6 da verilen deney düzene i ile yap lm r. ekil 4. Deneylerde kullan lan mikser Numunelerin kal plara yerle tirilmesinde vibrasyon ve leme denenerek en iyi yerle tirme metodunun leyerek yerle tirme oldu una karar verilmi tir. Vibrasyonun kimyasal katk n bir tak m özelliklerinden dolay beton içerisindeki hava bo lu u miktar artt rd görülmü tür. Numuneler bir gün sonra kal plardan kar larak, çelik lif içeri inin belirlenmesi için üretilen numunelere, 28 gün 2 ºC su kürü, s rma bas nc uygulanm numunelere, 3 gün 9 ºC buhar kürü ve hemen sonra 12 saat 3 ºC f n kürü uygulanm r. ekil.5. Elastisite modülü ve poisson oran ölçüm düzene i

5 P h 25 83,33 83,33 83,33 25 l/3 l/3 l/3 3 P/2 l P/2 b 3. Ara rma Sonuçlar ve Tart ma Kar n belirlenmesi için yap lan deneylerden elde edilen malzeme miktarlar Tablo 1 de verilmi tir. Uygun çelik lif içeri inin belirlenmesi için haz rlanan numunelere ait bas nç dayan m sonuçlar Tablo.2 de verilmi tir. Tablo 1. 1 m 3 deki malzeme miktarlar (kg) Malzeme Miktar (kg) Çimento 9 Silis duman 27 K. Pudras 36 K. Kum(1-3) K. Kum(3-6) Su 225, K. Katk 27 Hava % 1,7 Toplam 2347,88 Bas nç Dayan (MPa) ekil 6. E ilme deney düzene i günlük 28 günlük Lif Oran (%) ekil 7. Lif içeri ine göre numune bas nç dayan mlar 7 Tablo 2. Kar m ve lif içeri ine göre numune bas nç dayan mlar Kar m Bas nç Dayan (MPa) Lif % 7 günlük 28 günlük 113,2 125, ,8 17, ,8 154, ,86 181, ,67 26, ,89 23,28 Elastisite Modülü (MPa) Lif Miktar (%) Lif miktar n artmas ile bas nç dayan at göstermi tir. Art oran % ile % 4 aras nda yüksek olurken di er oranlardaki art oran daha az olmu tur ( ekil 7). RPB de kullan lan mikro lifler beton içerisine çok sa lam bir agrega gibi da larak dayan m art na neden olmu tur. Kar mdaki lif miktar %6 geçtikten sonra kar rma ve yerle tirmede ciddi zorluklar ya anm özellikle %1 lif içeren numunelerin üretimi oldukça zor olmu tur. % 4 ile %6 aras ndaki dayan m farkl klar bütün kar mlarda oldukça dü ük olmu, lif miktar n beton maliyetini artt rd, kar rma ve yerle tirme i lemini oldukça zorla rd görülmü tür. RPB elastisite modülü yakla k olarak -6 MPa aras nda de mektedir. Farkl lif içeri i kullan larak haz rlanm numunelerin elastisite modülü grafi i ekil 8 de verilmi tir. ekil 8. Lif içeri ine göre elastisite modülü grafi i Elastisite modülü, lif miktar n %6 s na kadar ters oranda azalma göstermi, daha sonra tekrar artm r. Betona kat lan lifler % 6 ya kadar dayan m art na ters bir orant gösterirken, daha sonra dayan ma paralel bir art göstermi tir ( ekil 8). Elastisite modülü için dü ey deformasyonlar ölçülürken ayn zamanda poisson oran için yanal deformasyonlarda ölçülerek RPB nin poisson oran,2 ile,22 aras nda bulunmu tur. Bu de er normal betonlar ile hemen hemen ayn r. Bütün sonuçlar de erlendirilerek uygun lif miktar % 4 olarak belirlenmi tir. Belirlenen bu lif içeri i kullan larak kar m haz rlanm ve 5 MPa s rma bas nc uygulanarak s lm r. 28 gün sonunda e ilme dayan testine tabi tutularak s rma bas nc uygulanmam ( ahit) ve uygulanm numunelere ait yük sehim e risi ekil 9 de verilmi tir.

6 Yük(N) MPa S t. Bas. Uyg. ahit Sehim (mm) ekil 9. 5 MPa s rma bas nc uygulanm ve ahit RPB ye ait yük-sehim grafi i Bu grafi e göre RPB nin ilk çatlak yükü 1242 N, çatla n olu tu u sehim 1,52 mm olarak ölçülmü tür. Maksimum yük 1464 N ve maksimum sehim miktar 11,32 mm olarak ölçülmü tür. Lif boyunun k sa olmas na ra men son sehim miktar n belirgin olarak artt görülmü tür. S rma bas nc 5 MPa olan RPB maksimum k lma yükü, ahit RPB ye göre yakla k %18 lik bir art göstermi tir. ahit RPB nin içyap n 5 MPa s rma bas nc uygulanm RPBnin içyap ndan daha bo luklu oldu u görülmü tür. Maksimum e ilme yükünün ve sehim miktar n artmas, pastada ve lif-pasta ara yüzeyinde s rman n etkisi ile bo luklar n azalmas ve aderans n artmas yla olmaktad r. 4. Sonuç ve Öneriler rma bas nc 5 MPa olan RPB nin ilk çatlak dayan 24,84 MPa, e ilme dayan 29,28 MPa ve e de er ilme dayan 33 MPa olarak hesaplanm r. K lma toklu u 82,5 Nm ve k lma enerjisi 32379,33 joule/m 2 olarak hesaplanm r. Bu sonuçlar ahit numune ile kar la ld nda, e ilme dayan %34 ve e de er ilme dayan n ise 3 kattan daha fazla artt tespit edilmi tir. K lma toklu u ve enerjisi de erleri, ahit RPB ile kar la ld nda yine 3 kattan daha fazla art oldu u görülmektedir. Numunenin çatlaktan sonraki davran için hesaplanan indeks de erleri s ras yla I 5= 5,19, I 1= 7,98 ve I 2= 8,75 olarak hesaplanm r. Bu de erler, ilgili standarda göre de erlendirildi inde lifli betonlar s na denk gelmektedir. Uygulanan s rma bas nc sayesinde pasta çelik liflerin çevresini hemen hemen bo luksuz olarak sarmakta ve sonucunda da lif ile pasta ara yüzeyinde aderans artmaktad r. Aderans n artmas kancas z olan çelik lifin pasta içerisinden s yr larak kmas zorla rarak, lifli RPB nin tepe yükü a ld ktan sonra da yük ta maya devam etmesine neden olmaktad r. RPB lerin durabilite özellikleri literatürdeki çal malara göre incelendi inde normal betonlar ile k yas edilemeyecek düzeyde yüksek oldu u görülmektedir. S rma bas nc uygulanmas RPB nin birim hacim a rl artt rmaktad r. Birim hacim a rl n artmas betonun bünyesinde bulunan bo luklar n azalmas anlam na gelmektedir. Bu nedenle zaten yüksek olan durabilite özellikleri, s rma bas nc uygulanmas ile daha da artacakt r. Bu nedenle yüksek durabilite özelliklerine ihtiyaç duyulan malzemelerin yerine endüstriyel ve nükleer at klar n depoland tesislerde kullan labilir. S rma bas nc uygulamas ile ince cidarl elemanlar üretilebilece i gibi mevcut üretilen elemanlar n kal nl klar veya içerisinde kullan lan ve en büyük maliyet olu turan lif miktar azalt labilir. 5. Te ekkür Yazarlardan Metin PEK doktora ö rencisi olarak ald z rakanlar Bursu ndan dolay Türkiye Çimento Müstahsilleri Birli i ne te ekkür eder. Kaynaklar [1] Tasdemir, M.A., Bayramov, F., Kocatürk, A.N., Yerlikaya, M., Betonun Performansa Göre Tasar nda Yeni Geli meler, Beton 24 Kongresi, 1-12 Haziran 24, stanbul, 24-57, 24. [2] Çivici F., Çelik Lif Donat Betonun E ilme Toklu u, Pamukkale Üniversitesi Mühendislik Fakültesi Mühendislik Bilimleri Dergisi, Cilt 12, Say 2, S , 26. [3] Richard, P., and Cheyrezy, M., Composition of Reactive Powder Concrete, Cement and Concrete Research Vol. 25, No 7, pp , [4] Bonneau, O., Lachem, M., Dalla re, E., Dugat, J. and tc n, P-C., Mechanical Properties and Durability of Two Industrial Reactive Powder Concretes, ACI Materials Journal, Vol. 94, No. 4, , [5] Dugat, J., Roux, N. and Bernier, G., Mechanical Properties of Reactive Powder Concretes, Materials and Structures, Vol. 29, No 4, , [6] MOONEY, M., The Viscosity of Concentrated Suspensions of Spherical Particles, Journal of Colloids, Vol. 6,No 2, pp , [7] Yazan, O., Y, A., Uzun, O., Akkaya, Y., Kuru vaml Betonlarda S rabilirli in Ba ar ve Ölçülmesi, Sika Teknik Bülten, Say 25/2, 25. [8] TS EN , Beton-Sertle mi Beton Deneyleri- Bölüm 3: Deney Numunelerinde Bas nç Dayan n Tayini, 23. [9] TS 32, Betonda Statik Elastisite Modülü ve Poisson Oran Tayini, [1] TS 1515, Çelik Tel Takviyeli Betonun E ilme Mukavemeti Deney Metodu, [11] ASTM C 118, Standard Test Method for Flexural Toughness and First-Crack Strength of Fiber- Reinforced Concrete, ASTM, V 4.2, , [12] JSCE Standard SF-4, Method of Test for Flexural Strength and Flexural Toughness of Fiber Reinforced Concrete, pp , 1984.