YOĞUŞTURUCU TASARIMI

Ebat: px
Şu sayfadan göstermeyi başlat:

Download "YOĞUŞTURUCU TASARIMI"

Transkript

1 T.C. İSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ MAKİNA FAKÜLTESİ MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ YOĞUŞTURUCU TASARIMI Dönem Ödevi Muhammet Nasıf KURU Mayıs, 009 İSTANBUL

2 Ödev : R-134a nın soğutucu akışkan olarak kullanıldığı bir soğutma sistemi yoğuşturucusunda 60 C sıcaklıkta aşağıdan yukarı doğru giren m (kg/s) debisindeki soğutucu akışkanın, yoğuşmasını sağlayacak bir düşey yoğuşturucuda, cidarda T<T doy sabit sıcaklık varken homojen akış modeli ile ortalama değerlerde ve seçeceğiniz uygun bir diğer iki fazlı akış modeli ile hem buhar hem de sıvı tarafının ayrı ayrı denklemlerini yazarak modelleyiniz. Modeli kullanarak, a) Yoğuşturucu boyunu b) Basınç kaybını c) Yoğuşturucu boyunca her noktadaki boşluk oranı, x kuruluk derecesi, fazlar arasında değiş-tokuş edilen madde miktarını veren ifadeleri geliştiriniz. d) Giriş debisinin değişimine göre her hal için yoğuşturucu boyunca olan değişimleri grafiklerle gösteriniz. e) Eğim açısını 75 ve 45 derece alarak 1m lik boruda sürüklenmenin başladığı noktaları vesürüklenmenin çıkış kuruluk derecesine etkisini irdeleyiniz. f) Literatürde yapılmış en az bir deneysel sonuçla modelinizin geçerliliğini irdeleyiniz. g) Model sonuçlarını R600a (isobutane) ile de karşılaştırarak soğutucu akışkan etkisini araştırınız. h) İki modeli kabulleri ve farklılıkları açısından irdeleyiniz.

3 1.Giriş 1.1 Veriler 1. Kabuller 1.3 Veriler ve Kabuller ile Bulunanlar 1.4 Yoğuşturucu Boyu Hesabı 1.5 Ön Soğutma Bölgesi Tesbiti 1.6 İki Fazlı Bölge İçin Herhangi bir Boy Değerindeki Kütlesel Oran (x) ve Boşluk Oranı a) Homojen Model b) Ayrık Model 1.7 Sürtünme Katsayıları a) Homojen Model b) Ayrık Model.Basınç Kaybı Hesabı.1 Homojen Model ile Basınç Kaybı Hesabı.1.1 Ön Soğutma Bölgesindeki Basınç Kaybı a) Sürtünmeden Kaynaklanan Basınç Kaybı b) İvmelenmeden Kaynaklanan Basınç Kaybı c) Yerçekiminden Kaynaklanan Basınç Kaybı.1. İki Fazlı Bölgedeki Basınç Kaybı.1.3 Toplam Basınç Kaybı. Ayrık Akış Modeli ile Basınç Kaybı Hesabı.3 Homojen Model ile Ayrılmış Akış Modelinin Karşılaştırılması 3. Fazlar Arası Değiş Tokuş Edilen Madde Miktarı

4 1.Giriş Bir yoğuşturucudaki soğutma olayını incelemek için önce en yaygın kullanımı olan tek kademeli buhar sıkıştırmalı soğutma çevrimi incelenecektir. Şekil 1.1 Tek kademeli buhar sıkıştırmalı basit bir soğutma çevrimi prensip şeması Şekil 1.1 de görülen tek kademeli buhar sıkıştırmalı bir soğutma sisteminin temel elemanları; kompresör, yoğunlaştırıcı (kondenser), genleşme valfi veya kılcal boru ve buharlaştırıcı (evaporatör) dır. Şekil 1. de elamanlar çevrim üzerinde gösterilmiştir. Şekil 1. Tek kademeli buhar sıkıştırmalı basit bir soğutma çevrimi elemanları Tek kademeli buhar sıkıştırmalı soğutma çevriminin Şekil 1.1 üzerindeki rakamlara göre P h ve T- s diyagramı Şekil 1. 3 de verilmiştir.

5 Şekil 1.3 Tek kademeli ideal soğutma çevriminin P - h ve T - s diyagramları üzerinde gösterilmesi İdeal bir soğutma çevriminde, buharlaştırıcıda ve yoğuşturucudaki ısı geçişlerinde basınç kayıplarının olmadığı, kompresörün tersinir adyabatik (izentropik) olduğu, genleşme valfindeki olayın adyabatik olduğu ve bu elemanlar arasındaki boru donanımlarında her hangi bir basınç kaybının olmadığı ve boru donanımı ile çevre arasında bir ısı geçişinin olmadığı kabul edilir. Buhar sıkıştırmalı ideal soğutma çevriminde soğutucu akışkan kompresöre doymuş buhar olarak girer (1). Kompresörde tersinir ve adyabatik (izentropik) olarak yoğunlaştırıcı basıncına kadar sıkıştırılır. Sıkıştırma sonunda soğutucu akışkanın sıcaklığı çevre sıcaklığının üzerine çıkar ve soğutucu akışkan yüksek sıcaklıkta, yüksek basınçta ve kızgın buhar olarak yoğunlaştırıcıya girer (). Yoğunlaştırıcıda kızgın buhar halindeki soğutucu akışkan sabit basınç ve sabit sıcaklık altında çevreye ısı vererek hal değiştirir ve doymuş sıvı olarak 3 noktasından çıkar. Doymuş sıvı halindeki soğutucu akışkanın basıncı, genleşme vanası veya kılcal borudan geçirilerek buharlaşma basıncına kadar düşürülür (3-4). Adyabatik (sabit entalpide) olarak gerçekleşen bu durumun sonunda soğutucu akışkanın sıcaklığı soğutulacak ortamın sıcaklığının altına düşer. Soğutucu akışkan buharlaştırıcıya sıvı ve buhar karışımı olarak girer ve soğutulacak ortamdan sabit basınç ve sabit sıcaklıkta gizli ısı çekerek buharlaşır (4-1). Soğutucu akışkan buharlaştırıcıdan doymuş buhar olarak çıkar ve tekrar kompresöre girerek çevrim bu şekilde tamamlanmış olur [1]. Mekanik sıkıştırmalı soğutma sisteminde soğutulan ortamdan buharlaştırıcıda (evaporatörde) birim zamanda çekilen ısı enerjinin korunumu denklemi uygulanarak; *( ) = m * q (1.1) Qevap. mgaz h1 h4 gaz e Şeklinde ifade edilir.

6 Burada; Qevap. Buharlaştırıcı (Evaporatör) tarafından çekilen ısı q e = Buharlaştırıcıda (evaporatörde) birim zamanda çekilen ısı h = Buharlaştırıcıdan çıkan soğutucu akışkanın entalpisi ( kj/kg) h 1 = Buharlaştırıcıya giren soğutucu akışkanın entalpisi ( kj/kg) m gaz = Sistemde dolaştırılması gereken soğutucu akışkan debisi (kg/s) W Gerçek kompresör işi: komp. m *( h h ) m * w η η gaz 1 gaz komp. (1.) Şeklinde ifade edilir. Burada; W komp. = Gerçek kompresör işi (kw) w komp. = Birim zamandaki ideal kompresör işi (kj/kg) h 1 = İdeal durumda kompresöre giren soğutucu akışkanın entalpisi ( kj/kg) h = İdeal durumda kompresörden çıkan soğutucu akışkanın entalpisi ( kj/kg) m gaz = Sistemde dolaştırılması gereken soğutucu akışkan debisi (kg/s) η = Kompresör verimi anlamlarındadır. Gerçek soğutma çevriminde, Yoğuşturucudan atılan ısı ( Q kond. ): wkomp wkomp Qkond. Qevap. Wkomp. = m gaz * qe m gaz * m gaz *( qe ) (1.3) η η Gerçek soğutma çevriminde, Soğutma tesir katsayısı ( COP ): COP soğutma Q W evap. komp. Isıtma tesir katsayısı ( COP ) : COP ısıtma Q W kond. komp. ısıtma soğutma (1.4) (1.5)

7 1.1 Veriler Giriş sıcaklığının T T 60 C dir. Soğutucu akışkan olarak R-134a ve R-600a (isobutane) kullanılmıştır. giris 1. Kabuller Hesaplamalar, ilk olarak bu kabullerde homojen model ve ayrık akış modeli kullanılarak yapılmıştır ve daha sonra MATLAB da kabullerin değiştirilebildiği bilgisayar programları yazılmıştır. (Ek-1, Ek-) Boru iç çapı D = 10 mm kabul edilmiştir. Soğutucu akışkan debisi edilmiştir. ṁ = 0.01 kg/s olarak kabul Kondenzasyon sıcaklığı olarak T T3 60 C olarak kabul edilmiştir. Uygulanan ısı akısının cond sabit ve düzgün dağılımlı olduğu, ısı kaybının olmadığı varsayılmıştır ve değeri W / m. İnceleme yapılan borunun, sabit kesit alanlı dairesel düz boru olduğu varsayılmıştır. Sabit sürtünme katsayısının mevcut olduğu kabulü yapılmıştır. 1.3 Veriler ve Kabuller ile Bulunanlar Kondenzasyon sıcaklığının Şekil 1.3 deki T T3 55 C olduğu görülür. Bu sıcaklık değerine karşılık gelen doyma basıncı P P P3 1.5 MPa dır. Durumu için elde edilen veriler, kızgın buhar tablosundaki değerlerdir. v m 3 / kg h kj / kg kg / m.s durumunda, soğutucu akışkan doymuş buhar halindedir bu yüzden doymuş buhar tablosundan, v m 3 / kg h kj / kg

8 kg / m.s olarak bulunur. 3 durum için, doymuş sıvı tablosundan değerler okunur. v m 3 / kg h kj / kg kg / m.s ve 3 durumları için, v fg m 3 / kg h kj / kg fg bulunur. Soğucu akışkan değerleri Danimarka Teknik Üniversitesi Makina Mühendisliği tarafından hazırlanan Coolpack programından alınmıştır. Şekil 1.4 Coolpack Program arayüzü

9 1.4 Yoğuşturucu Boyu Hesabı : Yoğuşturucu boyunu bulmak için yoğuşturucudan birim zamanda çekilen ısı, q h h cond dir. 3 (1.6) Toplam çekilen ısı ise,.. Q m * q * * D * L (1.7) dir. cond Buradan, Q L * * D. olarak bulunur. [] (1.8) İlk veriler ve kabuller için L = 4.81 m olarak bulunur. 1.5 Ön Soğutma Bölgesi Tesbiti Şekil 1.5 Ön Soğutma bölgesi uzunluğu (Z) Şekil de görüldüğü gibi Z ye kadar soğutucu akışkan tek fazlıdır. Burada Z, ön soğutma bölgesi uzunluğu aşağıdaki formülden bulunur. Doğrusal interpolasyon uygulanmıştır. Z h h h * L h 3 (1.9)

10 İlk veriler ve kabuller için L = 0. m olarak bulunur. 1.6 İki Fazlı Bölge İçin Herhangi bir Boy Değerindeki Kütlesel Oran (x) ve Boşluk Oranı ( ) a) Homojen Model : Bu modelde her iki faz aynı ortalama hızda hareket etmektedir. Burada kütlesel oran için aşağıda verilen bağıntı kullanılmıştır. [3] 4* x xi * BOY (1.10) h * G * D lg ul ug um olmasından dolayı için aşağıdaki ifade türetilmiştir. v * x v *(1 x) v * x 3 (1.11) Her noktadaki hız, boşluk oranı, kuruluk derecesi değerleri ise ilk veriler ve kabuller için Matlab Programında yazılan homojen_model.m programında hesaplatılmıştır ve çizdirilmiştir. [Ek-1] Şekil 1.6, x, u m nin [m/s] Boy a [m] göre değişimi

11 Kütlesel debinin değiştirilmesi durumunda örneğin m = 0.05 yapılırsa, homojen_model.m programından, her noktadaki hız, boşluk oranı, kuruluk derecesi değerleri aşağıdaki gibi elde edilir. Şekil 1.7, x, u m nin [m/s] Boy a [m] göre değişimi b) Ayrık Akış Modeli: Bu modelde, sürekli akışta fazların bir arada fakat farklı hızlarda olduğu gözönüne alınmıştır. Burada da kütlesel oran için aşağıda verilen bağıntı kullanılmıştır. 4* x xi * BOY h * G * D lg ul ug um olmamasından dolayı değerlerini hesaplamak için aşağıdaki formül kullanılacaktır x g 1 x 1 * * S 1 * P. I. 1 * S x x f (1.1) Burada P. I. 1, özellik dizini 1 dir (Property Index) ve P. I. 1 = g f (1.13)

12 dir. P. I. 1, akışkanın termofiziksel özelliklerinden bulunur. Kayma oranı S in hesabı için Ahrens / Thom [5] tarafından geliştirilen tablodan yararlanılacaktır. Bu tablodan değerlerin okunabilmesi için P. I. P. I. aşağıdaki formülasyon dan hesaplanır. nin yani özellik dizini nin bilinmesi gerekir. 0. P. I. * P. I. f 1 g (1.14) Aşağıdaki tablodan, bulunan P. I. değerine göre kayma oranı S interpolasyonla belirlenir. Tablo 1 : Özellik Dizinleri ye göre Kayma Oranları P. I S İlk veriler ve kabuller için S = 1.5 olarak bulunur. Farklı hızları gözönüne almanın homojen model den farkı aşağıdaki şekilde gösterilmiştir. Şekil 1.8 nın farklı Kayma Oranlarındaki,Boy a [m] göre değişimi

13 Her noktadaki hız, boşluk oranı, kuruluk derecesi değerleri ise ilk veriler ve kabuller için Matlab Programında yazılan ayrik_model.m programında hesaplatılmıştır ve çizdirilmiştir. [Ek-] Şekil 1.9, x, u l, u g nin [m/s] Boy a [m] göre değişimi Kütlesel debinin değiştirilmesi durumunda örneğin m = 0.05 yapılırsa, ayrik_model.m programından, her noktadaki hız, boşluk oranı, kuruluk derecesi değerleri aşağıdaki gibi elde edilir.

14 Şekil 1.10, x, u l, u g nin [m/s] Boy a [m] göre değişimi 1.7 Sürtünme Katsayıları : a) Homojen Model : Reynolds Sayıları ve kütlesel akı değerleri aşağıdaki formüllerden hesaplanır. G * D Re.. m 4* m G A * D (1.15) (1.16) İlk veriler ve kabuller için, kütlesel akı değeri, G = 17.3 kg / s. m dir. Reynolds sayıları ise, Re 9*10 : Re 9.3*10 : Re 9.3* dir. Bu değerler her sınır da akışın türbülanslı olduğunu gösterir ve sürtünme katsayısı için türbülanslı bölgede geliştirilen değerler kullanılacaktır. Düz boru kabulü yapıldığından, sürtünme katsayısı türbülanslı bölge için aşağıdaki formülden hesaplanacaktır. f * Re (1.17)

15 Buna göre sürtünme katsayıları, f : f : f olarak bulunur. b) Ayrık Akış Modeli : Aşağıdaki grafikte, sıvı ve gazın kütlesel akı değerlerinin birbirlerine göre oranı verilmektedir. Bu verilerden ortalama bir G g ve G l değeri bulunur, Reynolds sayısı ve dolayısıyla sürtünme katsayısı hesabı bu değerlere göre yapılır. Dikkat edilirse x kuruluk derecesinin doğrusal olmasından dolayı gazın kütlesel debisinin azalması, sıvının kütlesel debisinin artmasına eşittir. Bu yüzden ortalama ve G l değerleri birbirine yaklaşık eşit çıkmaktadır. G g Şekil 1.11 G g ve G nin [kg / (s. m )] Boy a [m] göre değişimi l İlk veriler ve kabuller için, kütlesel akı değeri, G = 17.3 kg / s. m dir. Reynolds sayıları ise,

16 Re *10 : Re 4.653*10 dir. g 4 3 l Bu değerler her sınır da akışın türbülanslı olduğunu gösterir ve sürtünme katsayısı için türbülanslı bölgede geliştirilen değerler kullanılacaktır. Düz boru kabulü yapıldığından, sürtünme katsayısı türbülanslı bölge için aşağıdaki formülden hesaplanacaktır. f 0.079* Re 0.5 (1.18) Buna göre sürtünme katsayıları, f l : f g olarak bulunur.

17 . Basınç Kaybı Hesabı.1 Homojen Model ile Basınç Kaybı Hesabı homojen_model.m programında aşağıdaki adımlar izlenmiştir. Farklı kabuller için basınç kaybı hesap edilebilir..1.1 Ön Soğutma Bölgesindeki Basınç Kaybı a) Sürtünmeden Kaynaklanan Basınç Kaybı DP s f f v v * * G * * Z (.1) D İlk veriler ve kabuller için, DP s = kpa olarak bulunur. b) İvmelenmeden Kaynaklanan Basınç Kaybı DP ( v v )* G i (.) İlk veriler ve kabuller için, DP i = kpa olarak bulunur. c) Yerçekiminden Kaynaklanan Basınç Kaybı DP y g * Z v v (.3) İlk veriler ve kabuller için, DP y = Pa olarak bulunur. Ön soğutma bölgesindeki, toplam basınç kaybı ise, DP1 DPs DPi DPy (.4)

18 dir. İlk veriler ve kabuller için, DP kpa olarak bulunur..1. İki Fazlı Bölgedeki Basınç Kaybı Kinetik ve potansiyel enerji, flashing efekti, sıkıştırılabilme ihmal edildi. Bu kabuller, yüksek basınç ve düşük hızlarda, toplam basınç kaybı (DP), mutlak basınçtan (P) çok küçük olduğu zaman yapılabilir. Buna göre iki fazlı bölgedeki basınç kaybı için kullanılan bağıntı aşağıda verilmiştir. dp G 1 fs * G * v1 * 4* G * v1 * g *cos( ) * fs * * 8* * z dz D * 4* * * i D hlg hlg * D 1 z v h * G * D i fg fg (.5) Bu ifadenin integralinin alınmasıyla iki fazlı bölgedeki basınç kaybı hesap edilmiştir. Buna göre iki fazlı bölgedeki toplam basınç kaybı, DP =DPS DPi DPy (.6) dir. Matlab programından iki fazlı bölge için alınan sonuçlar aşağıdadır. DP = Pa S DP = Pa i DP = Pa y DP = Pa İki fazlı bölgedeki toplam basınç kaybı DP 13 kpa olarak bulunur.

19 .1.3 Toplam Basınç Kaybı Toplam basınç kaybı ön soğutma bölgesindeki ve iki fazlı bölgedeki basınç kayıplarının toplamı kadardır. DP DP DP (.7) toplam 1 Buna göre ilk veriler ve kabuller için, DP toplam =13.4 kpa olarak bulunur.. Ayrık Akış Modeli ile Basınç Kaybı Hesabı Burada sürtünmeden kaynaklanan basınç kaybı hesap edilecektir. ayrik_model.m programında da farklı kabuller için hesaplama yapılabilir. Ön soğutma bölgesinden, yer çekiminden ve ivmelenmeden kaynaklanan basınç kaybı Homojen model deki değerlerden alınacaktır ve toplam basınç kaybı hesaplanacaktır. DP Pa 1 DP =DP DP DP S i y DP = Pa i DP = Pa y Buradan toplam basınç kaybı, DPtoplam DP DP DP DP DP (.8) 1 S i y S olarak bulunur. Sürtünmeden kaynaklanan basınç kaybını bulmak için ayrık akış modelinde ilk önce Martinelli parametresi ( X ) hesap edilecektir. X dp dz l dp dz g 1 (.9)

20 Birim boydaki basınç kayıpları sıvı ve gaz hali için dp Gl, ort * fl * dz D* l dp Gg, ort * fg * dz D * g l g (.10) (.11) şeklindedir. İlk veriler ve kabuller için sıvı ve gaz tarafının türbülanslı olmasından dolayı C parametresi 0 olarak seçilmiştir. İki fazlı çarpanı aşağıdaki gibi hesap edilir. TP, g 1 CX X (.1) Buradan, sürtünmeden kaynaklanan basınç kaybı, dp DPs L z dz * TP *( ) g (.13) formülüyle elde edilir. İlk veriler ve kabuller için, dp dz dp dz l g X = TP = 8.18 DP 166. Pa s

21 olarak bulunur. Buradan toplam basınç kaybı, DPtoplam DP DP DP DP DP kpa 1 S i y S dır..3 Homojen Model ile Ayrık Akış Modelinin Karşılaştırılması Homojen modelde ortalama değerler alınarak hesaplamalar yapılmıştır ve toplam basınç kaybı 13 kpa olarak bulunmuştur. Ayrık akış modelinde ise farklı hızlar gözönüne alınmış ve sürtünmeden kaynaklanan basınç kaybı, homojen modelden 4 kat büyük çıkmıştır. Homojen model ilk mertebeleri görmek açısından kullanılsa da ayrık akış modeli daha net sonuç verir.

22 3. Fazlar Arası Değiş Tokuş Edilen Madde Miktarı Tek boyutlu süreklilik denklemi, l *(1 )* A l *(1 )* A* ul ( B1 B1 )* da t z (.14) A şeklindedir. Burada, B 1, birim hacimde birim zamanda fazlar arasında değiş-tokuş edilen madde miktarıdır. 3 Birimi [ kg / m. s ] dir. 3 Burada B 1, sıvı fazına dışardan ilave edilen madde miktarıdır. Birimi [ kg / m. s ] dir. B = 0, *(1 )* A 1 t l = 0 olduğuna göre tek boyutlu süreklilik denklemi aşağıdaki hali alır. B 1 l * ul *(1 ) Gl, ort L z L z (.15) Buradan, fazlar arası değiş tokuş edilen madde miktarının grafiği ayrik_model.m programından çizdirildiğinde aşağıdaki grafik elde edilir.

23 3 Şekil 1.1 B 1 nin [ kg / m. s ] Boy a [m] göre değişimi Buradan görüldüğü gibi, gaz fazı gittikçe azalmaktadır. Ortalama bir değer olarak, fazlar arası değiş tokuş edilen madde miktarı ise, B1, ort kg / m. s dir.

24 Kaynaklar [1] %100 TAZE HAVALI ISI GERİ KAZANIMLI ISI POMPALI KLİMA CİHAZLARININ TASARIMI [] İki Fazlı Akışlar Ders Notları, Prof. Dr. Nurdil Eskin, 009 [3] One Dimensional Two-Phase Flow, Wallis [4] THE EFFECT OF VOID FRACTION CORRELATION AND HEAT FLUX ASSUMPTION ON REFRIGERANT CHARGE INVENTORY PREDICTIONS C.K. Rice, Ph.D., ASHRAE Member

25 Ek-1: clc; clear; % Kabuller % m = 0.01; fi_h = ; D = 10 * 10^-3; teta = 0; g = 9.807; x_i = 1; % Kütlesel Debi [kg/s] % Isı akısı [W/m^] % Boru iç çapı [m] % [m/s^] % 1.adim : Bulunanlar % h_ = * 10^3; v_ = ; mu_ = * 10^-5; % Entalpi [J/kg] % [m^3/kg] % [kg/m.s] h_ = * 10^3; v_ = ; mu_ = * 10^-5; h_3 = * 10^3; v_3 = ; mu_3 = * 10^-4; v_fg = ; h_fg = * 10^3; ro_i = 1 / v_; %.adim q_cond = h_3 - h_ Q_cond = m * q_cond L = Q_cond / (fi_h * pi *D) % [W] % [m] % 3.adim : On sogutma bolgesi tesbiti z = (h_ - h_) / (h_3 - h_) * L % Kuruluk derecesi, x = 1'dir. % 4.adim : İki fazlı bölgedeki kütlesel oran (x), boşluk oranı (alfa) ve % Ortalama hız değeri G = 4 * m / ( pi * D^) BOY = 0 : 0.1 : (L-z); % [m] x = x_i + 4 * fi_h / (h_fg * G * D).* BOY; alfa = v_.* x./ (v_3 - x.* v_3 + v_.* x); alfa_ort = sum(alfa) / size(alfa,); ro_m = alfa_ort / v_ + (1 - alfa_ort) / v_3; % Ortalama Boşluk Oranı % Ortalama Yoğunluk u_m = G / ro_m % Ortalama Hız

26 plot(boy, x, 'o', BOY, alfa, '-', BOY, u_m, 'r*') % Kuruluk derecesi, boşluk oranı, hız grafiği çizdirme axis([0 L-z 0 max(u_m, 1)]) % 5.adim : Sürtünme Katsayıları ve Basınç Düşümleri RE_ = G * D / mu_ RE_ = G * D / mu_ RE_3 = G * D / mu_3 f_ = * RE_^-0.5; f_ = * RE_^-0.5; f_3 = * RE_3^-0.5; % Ön soğutma bölgesindeki basınç kaybı Dp_s_on = * (f_ + f_) / * G^ * (v_ + v_) / * z / D % [Pa] Dp_i_on = (v_ - v_) * G^ Dp_y_on = g * z / ((v_ + v_) / ) Dp_toplam_on = Dp_s_on + Dp_i_on + Dp_y_on % İki fazlı bölgedeki basınç kaybı: syms uz; Dp_s = vpa(int( * (f_ + f_3)/ * G^ / (D * ro_i) + 8 * (f_ + f_3)/ * G * v_fg * fi_h / (D^ * h_fg) * uz, uz, z, L), 8) % [Pa] Dp_i = vpa(int(4 * G * v_fg * fi_h / (h_fg * D), uz, z, L), 8) Dp_y = vpa(int(g * cos(teta) / ( (1/ro_i) + (4 * fi_h * uz * v_fg) / (h_fg * G * D) ), uz, z, L), 8) Dp_toplam_ikifaz = Dp_s + Dp_i + Dp_y % Toplam Basınç Kaybı Dp_toplam = vpa(dp_toplam_on + Dp_toplam_ikifaz, 8) % [Pa]

27 Ek- : clc; clear; % Kabuller % m = 0.01; fi_h = ; D = 10 * 10^-3; teta = 0; g = 9.807; x_i = 1; % Kütlesel Debi [kg/s] % Isı akısı [W/m^] % Boru iç çapı [m] % [m/s^] % 1.adim : Bulunanlar % h_ = * 10^3; h_g = * 10^3; h_ = h_g; v_g = ; mu_g = * 10^-5; % Entalpi [J/kg] % [N.s / m^] h_l = * 10^3; h_3 = h_l; v_l = ; mu_l = * 10^-4; v_fg = ; h_fg = * 10^3; ro_l = 1 / v_l; ro_g = 1 / v_g; %.adim q_cond = h_3 - h_ Q_cond = m * q_cond % [W] L = Q_cond / (fi_h * pi *D) % [m] % 3.adim : On sogutma bolgesi tesbiti z = (h_ - h_) / (h_3 - h_) * L % Kuruluk derecesi, x = 1'dir. % 4.adim : İki fazlı bölgedeki kütlesel oran (x), boşluk oranı (alfa) ve % Ortalama hız değeri G = 4 * m / ( pi * D^) PI_1 = ro_g / ro_l % Property index 1 PI_ = (mu_l / mu_g)^0. * PI_1 % Property index S = 1.5; BOY = 0 : 0.1 : (L-z); % Tablodan PI_'ye göre bulunur. % [m] x = x_i + 4 * fi_h / (h_fg * G * D).* BOY; alfa = 1./ (1 + (1 - x)./ x.* PI_1 * S);

28 alfa_ort = sum(alfa) / size(alfa, ) % Kütlesel Akılar, Hızlar warning off MATLAB:divideByZero % Sıvı için G_l = G - x.* G; u_l = G_l./ ((1 - alfa).* ro_l); u_l(1) = 0; u_l_ort = sum(u_l) / size(u_l,) G_l_ort = sum(g_l) / size(g_l,) % x doğrusal olduğundan G_l_ort = G_g_ort 'dur. % Gaz için G_g = x.* G; u_g = G_g./ (alfa.* ro_g); u_g_ort = sum(u_g) / size(u_g,) G_g_ort = sum(g_g) / size(g_g,) % Kuruluk derecesi, boşluk oranı, hız grafiği çizdirme % plot(boy,u_l,'o',boy,u_g,'-',boy,alfa,'y',boy,x,'g') % axis([0 L-z 0 max(max(u_g), 1)]) % 5.adım : Sürtünme Katsayıları ve Basınç Düşümleri % Sıvı için ( Türbülanslı ) RE_l = G_l_ort * D / mu_l f_l = * RE_l^-0.5 dp_l = * f_l * G_l_ort^ / (D * ro_l) % Gaz için ( Türbülanslı ) RE_g = G_g_ort * D / mu_g f_g = * RE_g^-0.5 dp_g= * f_g * G_g_ort^ / ( D * ro_g) % [Pa / m] % Martinelli Parametresi x_tt = (dp_l/dp_g)^0.5 % İki Fazlı Çarpanı C = 0; % Türbülanslı Değeri fi_tp_g = 1 + C * x_tt + x_tt^ % Sürtünmeden Kaynaklanan Basınç Kaybı Dp_s_g = dp_g * fi_tp_g * (L-z) % [Pa] % 6.adım : Fazlar Arası Değiş Tokuş Edilen Madde Miktarı B_1 = ro_l.* (u_l - u_l.* alfa) / (L - z);

29 B_1_ort = sum(b_1) / size(b_1, ) plot(boy, B_1, 'p') axis([0 L-z 0 max(b_1)])

SOĞUTMA ÇEVRİMLERİ 1

SOĞUTMA ÇEVRİMLERİ 1 SOĞUTMA ÇEVRİMLERİ 1 SOĞUTMA MAKİNALARI VE ISI POMPALARI Soğutma makinesinin amacı soğutulan ortamdan ısı çekmektir (Q L ); Isı pompasının amacı ılık ortama ısı vermektir (Q H ) Düşük sıcaklıktaki ortamdan

Detaylı

ISI POMPASI DENEY FÖYÜ

ISI POMPASI DENEY FÖYÜ T.C BURSA TEKNİK ÜNİVERSİTESİ DOĞA BİLİMLERİ, MİMARLIK ve MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ ISI POMPASI DENEY FÖYÜ 2015-2016 Güz Yarıyılı Prof.Dr. Yusuf Ali KARA Arş.Gör.Semih AKIN Makine

Detaylı

SORULAR VE ÇÖZÜMLER. Adı- Soyadı : Fakülte No :

SORULAR VE ÇÖZÜMLER. Adı- Soyadı : Fakülte No : Adı- Soyadı : Fakülte No : Gıda Mühendisliği Bölümü, 2014/2015 Öğretim Yılı, Güz Yarıyılı 00391-Termodinamik Dersi, Dönem Sonu Sınavı Soru ve Çözümleri 06.01.2015 Soru (puan) 1 (15) 2 (15) 3 (15) 4 (20)

Detaylı

YILDIZ TEKNİK ÜNİVERSİTESİ

YILDIZ TEKNİK ÜNİVERSİTESİ Rev: 17.09.2014 YILDIZ TEKNİK ÜNİVERSİTESİ Makine Fakültesi Makine Mühendisliği Bölümü Termodinamik ve Isı Tekniği Anabilim Dalı Termodinamik Genel Laboratuvar Föyü Güz Dönemi Öğrencinin Adı Soyadı : No

Detaylı

HR. Ü. Müh. Fak. Makina Mühendisliği Bölümü Termodinamik II Final Sınavı (22/05/2017) Adı ve Soyadı: No: İmza:

HR. Ü. Müh. Fak. Makina Mühendisliği Bölümü Termodinamik II Final Sınavı (22/05/2017) Adı ve Soyadı: No: İmza: HR. Ü. Müh. Fak. Makina Mühendisliği Bölümü Termodinamik II Final Sınavı (/05/07) Adı ve Soyadı: No: İmza: Alınan Puanlar:.. 3. 4. 5. Sınav sonucu. Süre: 00 dak. Not: Verilmediği düşünülen değerler için

Detaylı

ERCİYES ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ ENERJİ SİSTEMLERİ MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ ENERJİ LABORATUARI

ERCİYES ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ ENERJİ SİSTEMLERİ MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ ENERJİ LABORATUARI ERCİYES ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ ENERJİ SİSTEMLERİ MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ ENERJİ LABORATUARI DENEY FÖYÜ DENEY ADI SOĞUTMA DENEY FÖYÜ DERSİN ÖĞRETİM ELEMANI DENEYİ YAPTIRAN ÖĞRETİM ELEMANI DENEY

Detaylı

NOT: Toplam 5 soru çözünüz, sınav süresi 90 dakikadır. SORULAR VE ÇÖZÜMLER

NOT: Toplam 5 soru çözünüz, sınav süresi 90 dakikadır. SORULAR VE ÇÖZÜMLER Adı- Soyadı : Fakülte No : Gıda Mühendisliği Bölümü, 2014/2015 Öğretim Yılı, Güz Yarıyılı 00391-Termodinamik Dersi, Bütünleme Sınavı Soru ve Çözümleri 23.01.2015 Soru (puan) 1 (20) 2 (20) 3 (20) 4 (20)

Detaylı

Şekil 2.1 İki kademeli soğutma sistemine ait şematik diyagram

Şekil 2.1 İki kademeli soğutma sistemine ait şematik diyagram 2. ÇOK BASINÇLI SİSTEMLER 2.1 İKİ KADEMELİ SOĞUTMA SİSTEMLERİ: Basit buhar sıkıştırmalı soğutma çevrimi -30 ye kadar verimli olmaktadır. -40 C ile -100 C arasındaki sıcaklıklar için kademeli soğutma sistemleri

Detaylı

HAVA SOĞUTMALI BİR SOĞUTMA GURUBUNDA SOĞUTMA KAPASİTESİ VE ETKİNLİĞİNİN DIŞ SICAKLIKLARLA DEĞİŞİMİ

HAVA SOĞUTMALI BİR SOĞUTMA GURUBUNDA SOĞUTMA KAPASİTESİ VE ETKİNLİĞİNİN DIŞ SICAKLIKLARLA DEĞİŞİMİ HAVA SOĞUTMALI BİR SOĞUTMA GURUBUNDA SOĞUTMA KAPASİTESİ VE ETKİNLİĞİNİN DIŞ SICAKLIKLARLA DEĞİŞİMİ Serhan Küçüka*, Serkan Sunu, Anıl Akarsu, Emirhan Bayır Dokuz Eylül Üniversitesi Makina Mühendisliği Bölümü

Detaylı

R-712 SOĞUTMA LABORATUAR ÜNİTESİ DENEY FÖYLERİ

R-712 SOĞUTMA LABORATUAR ÜNİTESİ DENEY FÖYLERİ DENEYSAN EĞİTİM CİHAZLARI SAN. VE TİC. Yeni sanayi sitesi 36.Sok. No:22 BALIKESİR Telefaks:0266 2461075 http://www.deneysan.com R-712 SOĞUTMA LABORATUAR ÜNİTESİ DENEY FÖYLERİ HAZIRLAYAN Yrd.Doç.Dr. Hüseyin

Detaylı

TERMODİNAMİK SINAV HAZIRLIK SORULARI BÖLÜM 4

TERMODİNAMİK SINAV HAZIRLIK SORULARI BÖLÜM 4 Kapalı Sistem Enerji Analizi TERMODİNAMİK SINAV HAZIRLIK SORULARI BÖLÜM 4 4-27 0.5 m 3 hacmindeki bir tank başlangıçta 160 kpa basınç ve %40 kuruluk derecesinde soğutucu akışkan-134a içermektedir. Daha

Detaylı

KMB405 Kimya Mühendisliği Laboratuvarı II. Isı Pompası Deneyi. Bursa Teknik Üniversitesi DBMMF Kimya Mühendisliği Bölümü 1

KMB405 Kimya Mühendisliği Laboratuvarı II. Isı Pompası Deneyi. Bursa Teknik Üniversitesi DBMMF Kimya Mühendisliği Bölümü 1 Isı Pompası Deneyi Bursa Teknik Üniversitesi DBMMF Kimya Mühendisliği Bölümü 1 1.Amaç Isı pompasının çalışma prensibinin deney üzerinde gösterilmesi ve ısı pompası kullanılarak performans katsayılarının

Detaylı

ISI POMPASI DENEY FÖYÜ

ISI POMPASI DENEY FÖYÜ ONDOKUZ MAYIS ÜNĐVERSĐTESĐ MÜHENDĐSLĐK FAKÜLTESĐ MAKĐNA MÜHENDĐSLĐĞĐ BÖLÜMÜ ISI POMPASI DENEY FÖYÜ Hazırlayan: YRD. DOÇ. DR HAKAN ÖZCAN ŞUBAT 2011 DENEY NO: 2 DENEY ADI: ISI POMPASI DENEYĐ AMAÇ: Isı pompası

Detaylı

BAŞKENT ÜNİVERSİTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAK 402 MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ LABORATUVARI DENEY - 5 PSİKROMETRİK İŞLEMLERDE ENERJİ VE KÜTLE DENGESİ

BAŞKENT ÜNİVERSİTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAK 402 MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ LABORATUVARI DENEY - 5 PSİKROMETRİK İŞLEMLERDE ENERJİ VE KÜTLE DENGESİ BAŞKENT ÜNİVERSİTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAK 402 MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ LABORATUVARI DENEY - 5 PSİKROMETRİK İŞLEMLERDE ENERJİ VE KÜTLE DENGESİ BAŞKENT ÜNİVERSİTESİ MAKİNA MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAK 402

Detaylı

%100 TAZE HAVALI ISI GERĐ KAZANIMLI ISI POMPALI KLĐMA CĐHAZLARININ TASARIMI

%100 TAZE HAVALI ISI GERĐ KAZANIMLI ISI POMPALI KLĐMA CĐHAZLARININ TASARIMI T.C. DOKUZ EYLÜL ÜNĐVERSĐTESĐ MÜHENDĐSLĐK FAKÜLTESĐ MAKĐNA MÜHENDĐSLĐĞĐ BÖLÜMÜ %100 TAZE HAVALI ISI GERĐ KAZANIMLI ISI POMPALI KLĐMA CĐHAZLARININ TASARIMI BĐTĐRME PROJESĐ Muhammet Nasıf KURU Projeyi Yöneten

Detaylı

ÇİFT KADEMELİ SOĞUTMA ÇEVRİMLERİNDE ENERJİ VERİMLİLİĞİ

ÇİFT KADEMELİ SOĞUTMA ÇEVRİMLERİNDE ENERJİ VERİMLİLİĞİ ÇİFT KADEMELİ SOĞUTMA ÇEVRİMLERİNDE ENERJİ VERİMLİLİĞİ Prof. Dr. İlan Tekin Öztürk Mak. Mü. Yalçın Altınkurt Kocaeli Üniversitesi Müendislik Fakültesi III. Enerji Verimliliği Kongresi 1 Nisan 2011 Soğutmanın

Detaylı

SOĞUTMA SİSTEMLERİ VE ÇALIŞMA İLKELERİ (Devamı)

SOĞUTMA SİSTEMLERİ VE ÇALIŞMA İLKELERİ (Devamı) SOĞUTMA SİSTEMLERİ VE ÇALIŞMA İLKELERİ (Devamı) Soğutma devresine ilişkin bazı parametrelerin hesaplanması "Doymuş sıvı - doymuş buhar" aralığında çalışma Basınç-entalpi grafiğinde genel bir soğutma devresi

Detaylı

NOT: Toplam 5 soru çözünüz, sınav süresi 90 dakikadır. SORULAR VE ÇÖZÜMLER

NOT: Toplam 5 soru çözünüz, sınav süresi 90 dakikadır. SORULAR VE ÇÖZÜMLER Adı- Soyadı: Fakülte No : Gıda Mühendisliği Bölümü, 2015/2016 Öğretim Yılı, Güz Yarıyılı 00391-Termodinamik Dersi, Bütünleme Sınavı Soru ve Çözümleri 20.01.2016 Soru (puan) 1 (20) 2 (20) 3 (20) 4 (20)

Detaylı

T. C. GÜMÜŞHANE ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK VE DOĞA BİLİMLERİ FAKÜLTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ DENEYLER 2 SOĞUTMA DENEYİ

T. C. GÜMÜŞHANE ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK VE DOĞA BİLİMLERİ FAKÜLTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ DENEYLER 2 SOĞUTMA DENEYİ T. C. GÜMÜŞHANE ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK VE DOĞA BİLİMLERİ FAKÜLTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ DENEYLER 2 SOĞUTMA DENEYİ ÖĞRENCİ NO: ADI SOYADI: DENEY SORUMLUSU: YRD. DOÇ. DR. BİROL

Detaylı

NOT: Toplam 5 soru çözünüz, sınav süresi 90 dakikadır. SORULAR VE ÇÖZÜMLER

NOT: Toplam 5 soru çözünüz, sınav süresi 90 dakikadır. SORULAR VE ÇÖZÜMLER Adı- Soyadı: Fakülte No : Gıda Mühendisliği Bölümü, 2015/2016 Öğretim Yılı, Güz Yarıyılı 00391-Termodinamik Dersi, Dönem Sonu Sınavı Soru ve Çözümleri 07.01.2016 Soru (puan) 1 (20) 2 (20) 3 (20) 4 (20)

Detaylı

2. Teori Hesaplamalarla ilgili prensipler ve kanunlar Isı Transfer ve Termodinamik derslerinde verilmiştir. İlgili konular gözden geçirilmelidir.

2. Teori Hesaplamalarla ilgili prensipler ve kanunlar Isı Transfer ve Termodinamik derslerinde verilmiştir. İlgili konular gözden geçirilmelidir. PANEL RADYATÖR DENEYİ 1. Deneyin Amacı Binalarda ısıtma amaçlı kullanılan bir panel radyatörün ısıtma gücünü oda sıcaklığından başlayıp kararlı rejime ulaşana kadar zamana bağlı olarak incelemektir. 2.

Detaylı

ÇÖZÜM 1) konumu mafsallı olup, buraya göre alınacak moment ile küçük pistona etkileyen kuvvet hesaplanır.

ÇÖZÜM 1) konumu mafsallı olup, buraya göre alınacak moment ile küçük pistona etkileyen kuvvet hesaplanır. SORU 1) Şekildeki (silindir+piston) düzeni vasıtası ile kolunda luk bir kuvvet elde edilmektedir. İki piston arasındaki hacimde yoğunluğu olan bir akışkan varıdr. Verilenlere göre büyük pistonun hareketi

Detaylı

İKLİMLENDİRME DENEYİ FÖYÜ

İKLİMLENDİRME DENEYİ FÖYÜ İKLİMLENDİRME DENEYİ FÖYÜ Deneyin Amacı İklimlendirme tesisatının çalıştınlması ve çeşitli kısımlarının görevlerinin öğrenilmesi, Deney sırasında ölçülen büyüklükler yardımıyla Psikrometrik Diyagramı kullanarak,

Detaylı

Soğutma Teknolojisi Bahar Y.Y. Prof. Dr. Ayla Soyer

Soğutma Teknolojisi Bahar Y.Y. Prof. Dr. Ayla Soyer Soğutma Teknolojisi Bahar Y.Y. Prof. Dr. Ayla Soyer İçerik Mekaniki soğutma sistemi Refrijerantların basınç-entalpi grafikleri Soğutma devresinin analizi Soyer, A., Soğutma Teknolojisi, mekaniki soğutma

Detaylı

OREN303 ENERJİ YÖNETİMİ KERESTE KURUTMADA ENERJİ ANALİZİ/SÜREÇ YÖNETİMİ

OREN303 ENERJİ YÖNETİMİ KERESTE KURUTMADA ENERJİ ANALİZİ/SÜREÇ YÖNETİMİ OREN303 ENERJİ YÖNETİMİ KERESTE KURUTMADA ENERJİ ANALİZİ/SÜREÇ YÖNETİMİ Enerji analizi termodinamiğin birinci kanununu, ekserji analizi ise termodinamiğin ikinci kanununu kullanarak enerjinin maksimum

Detaylı

TERMODİNAMİK II BUHARLI GÜÇ ÇEVRİMLERİ. Dr. Nezaket PARLAK. Sakarya Üniversitesi Makine Müh. Böl. D Esentepe Kampüsü Serdivan-SAKARYA

TERMODİNAMİK II BUHARLI GÜÇ ÇEVRİMLERİ. Dr. Nezaket PARLAK. Sakarya Üniversitesi Makine Müh. Böl. D Esentepe Kampüsü Serdivan-SAKARYA TERMODİNAMİK II BUHARLI GÜÇ ÇEVRİMLERİ Dr. Nezaket PARLAK Sakarya Üniversitesi Makine Müh. Böl. D-6 605 Esentepe Kampüsü 54180 Serdivan-SAKARYA BUHARLI GÜÇ ÇEVRİMLERİ Güç elde etmek amacıyla : iş akışkanı

Detaylı

Soru No Puan Program Çıktısı 3, ,8 3,10 1,10

Soru No Puan Program Çıktısı 3, ,8 3,10 1,10 Öğrenci Numarası Adı ve Soyadı İmzası: CEVAP ANAHTARI Açıklama: Sınavda ders notları ve dersle ilgili tablolar serbesttir. SORU. Tersinir ve tersinmez işlemi tanımlayınız. Gerçek işlemler nasıl işlemdir?

Detaylı

SOĞUTMA EĞİTİM SETİ ŞEMASI

SOĞUTMA EĞİTİM SETİ ŞEMASI SOĞUTMA Soğutma, ısının düşük sıcaklıktaki bir kaynaktan yüksek sıcaklıktaki bir kaynağa transfer edilmesidir. Isının bu şekildeki transferi kendiliğinden olmadığı için soğutma yapan cihazların enerji

Detaylı

HR. Ü. Müh. Fak. Makina Mühendisliği Bölümü Termodinamik II Final Sınavı (15/06/2015) Adı ve Soyadı: No: İmza:

HR. Ü. Müh. Fak. Makina Mühendisliği Bölümü Termodinamik II Final Sınavı (15/06/2015) Adı ve Soyadı: No: İmza: HR. Ü. Müh. Fak. Makina Mühendisliği Bölümü ermodinamik II Final Sınavı (5/06/05) Adı ve Soyadı: No: İmza: Alınan Puanlar:... 4. 5.6 Sınav sonucu. Süre: 90 dak. Not: erilmediği düşünülen değerler için

Detaylı

BUHARLI VE BİRLEŞİK GÜÇ ÇEVRİMLERİ

BUHARLI VE BİRLEŞİK GÜÇ ÇEVRİMLERİ BUHARLI VE BİRLEŞİK GÜÇ ÇEVRİMLERİ 1 CARNOT BUHAR ÇEVRİMİ Belirli iki sıcaklık sınırı arasında çalışan en yüksek verimli çevrim Carnot çevrimidir buharlı güç santralleri için ideal bir çevrim değildir.

Detaylı

3. TERMODİNAMİK KANUNLAR. (Ref. e_makaleleri) Termodinamiğin Birinci Kanunu ÖRNEK

3. TERMODİNAMİK KANUNLAR. (Ref. e_makaleleri) Termodinamiğin Birinci Kanunu ÖRNEK 1 3. TERMODİNAMİK KANUNLAR (Ref. e_makaleleri) Termodinamiğin Birinci Kanunu Termodinamiğin Birinci Kanununa göre, enerji yoktan var edilemez ve varolan enerji yok olmaz, ancak şekil değiştirebilir. Kanun

Detaylı

BİLECİK ŞEYH EDEBALİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE VE İMALAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ

BİLECİK ŞEYH EDEBALİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE VE İMALAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ BİLECİK ŞEYH EDEBALİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE VE İMALAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MÜHENDİSLİKTE DENEYSEL METOTLAR-II BORU ve DİRSEKLERDE ENERJİ KAYBI DENEYİ 1.Deneyin Adı: Boru ve dirseklerde

Detaylı

Yarı Hermetik Pistonlu Kompresörün Soğutma Performansının Farklı Soğutucu Akışkanlar İle Ekserji Analizi

Yarı Hermetik Pistonlu Kompresörün Soğutma Performansının Farklı Soğutucu Akışkanlar İle Ekserji Analizi Yarı Hermetik Pistonlu Kompresörün Soğutma Performansının Farklı Soğutucu Akışkanlar İle Ekserji Analizi Çağrı ÇAKMAK 1, M Emin AÇIKKALP 2, M Ziya SÖĞÜT 3 4 1 Bilecik Şeyh Edebali Üniversitesi, 2 Eskişehir

Detaylı

T.C. GAZİ ÜNİVERSİTESİ ENERJİ SİSTEMLERİ MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ

T.C. GAZİ ÜNİVERSİTESİ ENERJİ SİSTEMLERİ MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ T.C. GAZİ ÜNİVERSİTESİ ENERJİ SİSTEMLERİ MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ ISI TRANSFERİ LABORATUVARI ISI POMPASI DENEY FÖYÜ 1. DENEYİN AMACI Isı pompası deneyi ile, günümüzde bir çok alanda kullanılan ısı pompalarının

Detaylı

ISI DEĞİŞTİRİCİLERLE İLGİLİ ÖRNEK SORU VE ÇÖZÜMLERİ

ISI DEĞİŞTİRİCİLERLE İLGİLİ ÖRNEK SORU VE ÇÖZÜMLERİ ISI DEĞİŞTİRİCİLERLE İLGİLİ ÖRNEK SORU VE ÇÖZÜMLERİ.) Çift borulu paralel akışlı bir ısı değiştirici soğuk musluk suyunun sıcak su ile ısıtılmasında kullanılmaktadır. Sıcak su (cc pp 4.5 kj/kg. ) boruya

Detaylı

Bölüm 3 SAF MADDENİN ÖZELLİKLERİ

Bölüm 3 SAF MADDENİN ÖZELLİKLERİ Bölüm 3 SAF MADDENİN ÖZELLİKLERİ 1 Amaçlar Amaçlar Saf madde kavramının tanıtılması Faz değişimi işleminin fizik ilkelerinin incelenmesi Saf maddenin P-v-T yüzeylerinin ve P-v, T-v ve P-T özelik diyagramlarının

Detaylı

Bölüm 5 KONTROL HACİMLERİ İÇİN KÜTLE VE ENERJİ ÇÖZÜMLEMESİ. Bölüm 5: Kontrol Hacimleri için Kütle ve Enerji Çözümlemesi

Bölüm 5 KONTROL HACİMLERİ İÇİN KÜTLE VE ENERJİ ÇÖZÜMLEMESİ. Bölüm 5: Kontrol Hacimleri için Kütle ve Enerji Çözümlemesi Bölüm 5 KONTROL HACİMLERİ İÇİN KÜTLE VE ENERJİ ÇÖZÜMLEMESİ 1 Amaçlar Kütlenin korunumu ilkesi geliştirilecektir. Kütlenin korunumu ilkesi sürekli ve sürekli olmayan akış sistemlerini içeren çeşitli sistemlere

Detaylı

ĠKLĠMLENDĠRME DENEYĠ

ĠKLĠMLENDĠRME DENEYĠ ĠKLĠMLENDĠRME DENEYĠ MAK-LAB008 1 GĠRĠġ İnsanlara konforlu bir ortam sağlamak ve endüstriyel amaçlar için uygun koşullar yaratmak maksadıyla iklimlendirme yapılır İklimlendirmede başlıca avanın sıcaklığı

Detaylı

BUHAR SIKIŞTIRMALI SOĞUTMA SİSTEMLERİ İÇİN SOĞUTUCU AKIŞKAN SEÇİMİ

BUHAR SIKIŞTIRMALI SOĞUTMA SİSTEMLERİ İÇİN SOĞUTUCU AKIŞKAN SEÇİMİ 481 BUHAR SIKIŞTIRMALI SOĞUTMA SİSTEMLERİ İÇİN SOĞUTUCU AKIŞKAN SEÇİMİ Ö. Ercan ATAER Mehmet ÖZALP Atilla BIYIKOĞLU ÖZET Bu çalışmada, buhar sıkıştırmalı soğutma sistemlerine kullanılabilecek ozon tabakasını

Detaylı

(karbondioksit), CH CI (metilalkol), C H 5 CI (etil klorür), C H 6 (etan) ve (CH ) CH (izo bütan) gibi soğutucu akışkanlar yaygın olarak kullanılmakta

(karbondioksit), CH CI (metilalkol), C H 5 CI (etil klorür), C H 6 (etan) ve (CH ) CH (izo bütan) gibi soğutucu akışkanlar yaygın olarak kullanılmakta 0. BÖLÜM SOĞUTMA ÇEVRİMİ Ters Carnot Çevrimi Soğutma; çevre sıcaklığından daha düşük sıcaklıktaki ortamlar elde etmek ve bu düşük sıcaklığı muhafaza etmek amacıyla gerçekleştirilen işlemler topluluğundan

Detaylı

Buhar çevrimlerinde akışkan olarak ucuzluğu, her yerde kolaylıkla bulunabilmesi ve buharlaşma entalpisinin yüksek olması nedeniyle su alınmaktadır.

Buhar çevrimlerinde akışkan olarak ucuzluğu, her yerde kolaylıkla bulunabilmesi ve buharlaşma entalpisinin yüksek olması nedeniyle su alınmaktadır. Buhar Çevrimleri Buhar makinasının gerçekleştirilmesi termodinamik ve ilgili bilim dallarının hızla gelişmesine yol açmıştır. Buhar üretimi buhar kazanlarında yapılmaktadır. Yüksek basınç ve sıcaklıktaki

Detaylı

Makale. ile ihtiyacın eşitlendiği kapasite modülasyon yöntemleri ile ilgili çeşitli çalışmalar gerçekleştirilmiştir

Makale. ile ihtiyacın eşitlendiği kapasite modülasyon yöntemleri ile ilgili çeşitli çalışmalar gerçekleştirilmiştir Makale ile ihtiyacın eşitlendiği kapasite modülasyon yöntemleri ile ilgili çeşitli çalışmalar gerçekleştirilmiştir (Qureshi ve ark., 1996; Nasution ve ark., 2006; Aprea ve ark., 2006). Bu çalışmada, boru

Detaylı

YOĞUŞMA DENEYİ. Arş. Gör. Emre MANDEV

YOĞUŞMA DENEYİ. Arş. Gör. Emre MANDEV YOĞUŞMA DENEYİ Arş. Gör. Emre MANDEV 1. Giriş Yoğuşma katı-buhar ara yüzünde gerçekleşen faz değişimi işlemi olup işlem sırasında gizli ısı etkisi önemli rol oynamaktadır. Yoğuşma yoluyla buharın sıvıya

Detaylı

1. Aşağıda verilen fiziksel büyüklüklerin dönüşümünde? işareti yerine gelecek sayıyı bulunuz.

1. Aşağıda verilen fiziksel büyüklüklerin dönüşümünde? işareti yerine gelecek sayıyı bulunuz. Şube Adı- Soyadı: Fakülte No: NÖ-A NÖ-B Kimya Mühendisliği Bölümü, 2016/2017 Öğretim Yılı, 00323-Akışkanlar Mekaniği Dersi, 2. Ara Sınavı Soruları 10.12.2016 Soru (puan) 1 (20) 2 (20) 3 (20) 4 (20) 5 (20)

Detaylı

NÖ-A NÖ-B. Şube. Alınan Puan. Adı- Soyadı: Fakülte No: 1. Aşağıda verilen fiziksel büyüklüklerin eşit olduğunu gösteriniz. 1/6

NÖ-A NÖ-B. Şube. Alınan Puan. Adı- Soyadı: Fakülte No: 1. Aşağıda verilen fiziksel büyüklüklerin eşit olduğunu gösteriniz. 1/6 Şube NÖ-A NÖ-B Adı- Soyadı: Fakülte No: Kimya Mühendisliği Bölümü, 2015/2016 Öğretim Yılı, 00323-Akışkanlar Mekaniği Dersi, Bütünleme Sınavı Soru ve Çözümleri 20.01.2016 Soru (puan) 1 (20) 2 (20) 3 (20)

Detaylı

Su Debisi ve Boru Çapı Hesabı

Su Debisi ve Boru Çapı Hesabı Su Debisi ve Boru Çapı Hesabı Su Debisi Hesabı Sıcak sulu ısıtma sistemleri, günümüzde bireysel ve bölgesel konut ısıtmasında, fabrika ve atölye, sera ısıtmasında, jeotermal enerjinin kullanıldığı ısıtma

Detaylı

Gözetmenlere soru sorulmayacaktır. Eksik veya hatalı verildiği düşünülen değerler için mantıklı tahminler yapabilirsiniz.

Gözetmenlere soru sorulmayacaktır. Eksik veya hatalı verildiği düşünülen değerler için mantıklı tahminler yapabilirsiniz. HR. Ü. Mühendislik Fakültesi Makina Mühendisliği Bölümü 0502304-0506304Termodinamik I Ara Sınavı (07/12/2011). Süre: 90 dak. Adı ve Soyadı: No: İmza: Alınan Puanlar: 1.2.3.4.5.6.. Sınav sonucu. Gözetmenlere

Detaylı

Proses Tekniği TELAFİ DERSİ

Proses Tekniği TELAFİ DERSİ Proses Tekniği TELAFİ DERSİ Psikometrik diyagram Psikometrik diyagram İklimlendirme: Duyulur ısıtma (ω=sabit) Bu sistemlerde hava sıcak bir akışkanın bulunduğu boruların veya direnç tellerinin üzerinden

Detaylı

Borularda Akış. Hesaplamalarda ortalama hız kullanılır.

Borularda Akış. Hesaplamalarda ortalama hız kullanılır. En yaygın karşılaşılan akış sistemi Su, petrol, doğal gaz, yağ, kan. Boru akışkan ile tam dolu (iç akış) Dairesel boru ve dikdörtgen kanallar Borularda Akış Dairesel borular içerisi ve dışarısı arasındaki

Detaylı

1, 2, 3 ve 4 hallerindeki entalpi değerlen soğutucu akışkan-12 tablolarından elde edilebilir

1, 2, 3 ve 4 hallerindeki entalpi değerlen soğutucu akışkan-12 tablolarından elde edilebilir ÖRNEK Bir soğutma makinesinde, soğutucu akışkan 12, kompresöre 0.14 MPa basınç, -20 C sıcaklıkta kızgın buhar olarak girmekte ve 0.8 MPa basınç, 50 C sıcaklığa sıkıştırılmaktadır. Soğutucu akışkan yoğuşturucudan

Detaylı

SOĞUK DEPOLAR İÇİN R-404A ALTERNATİF SOĞUTUCU AKIŞKANLI BUHAR ŞIKIŞTIRMALI SOĞUTMA SİSTEM ELEMAN KAPASİTELERİNİN BİLGİSAYAR PROGRAMIYLA BELİRLENMESİ

SOĞUK DEPOLAR İÇİN R-404A ALTERNATİF SOĞUTUCU AKIŞKANLI BUHAR ŞIKIŞTIRMALI SOĞUTMA SİSTEM ELEMAN KAPASİTELERİNİN BİLGİSAYAR PROGRAMIYLA BELİRLENMESİ SOĞUK DEPOLAR İÇİN R-404A ALTERNATİF SOĞUTUCU AKIŞKANLI BUHAR ŞIKIŞTIRMALI SOĞUTMA SİSTEM ELEMAN KAPASİTELERİNİN BİLGİSAYAR PROGRAMIYLA BELİRLENMESİ ÖZET *Volkan KIRMACI *M. Bahadır ÖZDEMİR **G.Ü. Teknik

Detaylı

T.C. BALIKESİR ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK MİMARLIK FAKÜLTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ K-215 HAVA-SU KAYNAKLI ISI POMPASI EĞİTİM SETİ

T.C. BALIKESİR ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK MİMARLIK FAKÜLTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ K-215 HAVA-SU KAYNAKLI ISI POMPASI EĞİTİM SETİ T.C. BALIKESİR ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK MİMARLIK FAKÜLTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ K-215 HAVA-SU KAYNAKLI ISI POMPASI EĞİTİM SETİ HAZIRLAYAN:EFKAN ERDOĞAN KONTROL EDEN: DOÇ. DR. HÜSEYİN BULGURCU BALIKESİR-2014

Detaylı

5. BORU HATLARI VE BORU BOYUTLARI

5. BORU HATLARI VE BORU BOYUTLARI h 1 h f h 2 1 5. BORU HATLARI VE BORU BOYUTLARI (Ref. e_makaleleri) Sıvılar Bernoulli teoremine göre, bir akışkanın bir borudan akabilmesi için, aşağıdaki şekilde şematik olarak gösterildiği gibi, 1 noktasındaki

Detaylı

Akışkanların Dinamiği

Akışkanların Dinamiği Akışkanların Dinamiği Akışkanların Dinamiğinde Kullanılan Temel Prensipler Gaz ve sıvı akımıyla ilgili bütün problemlerin çözümü kütlenin korunumu, enerjinin korunumu ve momentumun korunumu prensibe dayanır.

Detaylı

ENTROPİ. Clasius eşitsizliği. Entropinin Tanımı

ENTROPİ. Clasius eşitsizliği. Entropinin Tanımı Bölüm 7 ENTROPİ ENTROPİ Clasius eşitsizliği Entropinin Tanımı Sistem Clausius eşitsizliğinin geliştirilmesinde hesaba katılır. Clausius eşitsizliğindeki eşit olma durumu tümden veya içten tersinir çevrimler

Detaylı

ISI TEKNİĞİ LABORATUARI-2

ISI TEKNİĞİ LABORATUARI-2 ISI TEKNİĞİ LAORATUARI-2 Deney Sorumlusu ve Uyg Öğr El Prof Dr Cengiz YILDIZ Prof Dr Yaşar İÇER Prof Dr Ebru AKPINAR Yrd Doç Dr Gülşah ÇAKMAK Arş Gör Sinan KAPAN KLĐMA LAORATUVAR ÜNĐTESĐ Deneyin Amacı:

Detaylı

NOT: Toplam 5 soru çözünüz, sınav süresi 90 dakikadır. SORULAR VE ÇÖZÜMLER

NOT: Toplam 5 soru çözünüz, sınav süresi 90 dakikadır. SORULAR VE ÇÖZÜMLER Adı- Soyadı: Fakülte No : Gıda Mühendisliği Bölümü, 2016/2017 Öğretim Yılı, Güz Yarıyılı 00391-Termodinamik Dersi, Dönem Sonu Sınavı Soru ve Çözümleri 13.01.2017 Soru (puan) 1 (20) 2 (20) 3 (20) 4 (20)

Detaylı

Bölüm 3 SAF MADDENİN ÖZELLİKLERİ

Bölüm 3 SAF MADDENİN ÖZELLİKLERİ Bölüm 3 SAF MADDENİN ÖZELLİKLERİ 1 Amaçlar Saf madde kavramının tanıtılması Faz değişimi işleminin fizik ilkelerinin incelenmesi Saf maddenin P-v-T yüzeylerinin ve P-v, T-v ve P-T özelik diyagramlarının

Detaylı

Doç. Dr. Serhan Küçüka Dokuz Eylül Üniversitesi Makina Mühendisliği Bölümü

Doç. Dr. Serhan Küçüka Dokuz Eylül Üniversitesi Makina Mühendisliği Bölümü ISI GERİ KAZANIM CİHAZLARININ BAZI ŞEHİRLERDEKİ YILLIK TOPLAM ISITMA VE SOĞUTMA KAZANÇLARINA ETKİSİ Doç. Dr. Serhan Küçüka Dokuz Eylül Üniversitesi Makina Mühendisliği Bölümü Konular Isı geri kazanım cihazları,

Detaylı

BUHAR SIKIŞTIRMALI SOĞUTMA ÇEVRİMLERİ. HAZIRLAYAN Doç. Dr. Hüseyin BULGURCU 7 Kasım 2015

BUHAR SIKIŞTIRMALI SOĞUTMA ÇEVRİMLERİ. HAZIRLAYAN Doç. Dr. Hüseyin BULGURCU 7 Kasım 2015 BUHAR SIKIŞTIRMALI SOĞUTMA ÇEVRİMLERİ HAZIRLAYAN Doç. Dr. Hüseyin BULGURCU 7 Kasım 2015 1 2.1 GİRİŞ Bir sıvı; donma noktasıyla kritik sıcaklık sınırları içinde, üzerindeki basınç ve sıcaklığa bağlı olarak

Detaylı

Soğutma Sistemlerinde ve Isı Pompalarında Kullanılan Soğutucu Akışkanların Performanslarının Karşılaştırmalı Olarak Đncelenmesi

Soğutma Sistemlerinde ve Isı Pompalarında Kullanılan Soğutucu Akışkanların Performanslarının Karşılaştırmalı Olarak Đncelenmesi Tesisat Mühendisliği Dergisi Sayı: 86, s. 39-48, 2005 Soğutma Sistemlerinde ve Isı Pompalarında Kullanılan Soğutucu Akışkanların Performanslarının Karşılaştırmalı Olarak Đncelenmesi Đ. Necmi KAPTAN* E.

Detaylı

ME-207 TERMODİNAMİK ÇALIŞMA SORULARI. KTO Karatay Üniversitesi Makine Mühendisliği Bölümü Yrd. Doç. Dr. Remzi ŞAHİN Arş. Gör. Sadık ATA

ME-207 TERMODİNAMİK ÇALIŞMA SORULARI. KTO Karatay Üniversitesi Makine Mühendisliği Bölümü Yrd. Doç. Dr. Remzi ŞAHİN Arş. Gör. Sadık ATA ME-207 TERMODİNAMİK ÇALIŞMA SORULARI Bölümü EKİM 2015 İÇİNDEKİLER BİRİM ANALİZİ 2 SAF MADDENİN ÖZELLİKLERİ 3 TERMODİNAMİĞİN BİRİNCİ YASASI KAPALI SİSTEMLER 5 TERMODİNAMİĞİN BİRİNCİ YASASI AÇIK SİSTEMLER

Detaylı

ÇEV207 AKIŞKANLAR MEKANİĞİ KİNEMATİK-1. Y. Doç. Dr. Güray Doğan

ÇEV207 AKIŞKANLAR MEKANİĞİ KİNEMATİK-1. Y. Doç. Dr. Güray Doğan ÇEV207 AKIŞKANLAR MEKANİĞİ KİNEMATİK-1 Y. Doç. Dr. Güray Doğan 1 Kinematik Kinematik: akışkanların hareketlerini tanımlar Kinematik harekete sebep olan kuvvetler ile ilgilenmez. Akışkanlar mekaniğinde

Detaylı

Tesisat Mühendisliği Dergisi Sayı: 89, s , I. Necmi KAPTAN* E. Fuad KENT** Taner DERBENTLİ***

Tesisat Mühendisliği Dergisi Sayı: 89, s , I. Necmi KAPTAN* E. Fuad KENT** Taner DERBENTLİ*** Tesisat Mühendisliği Dergisi Sayı: 89, s. 12-20, 2005 Soğutma Sistemlerinde ve Isı Pompalarında Kullanılan Soğutucu Akışkanlarında Kullanılan Soğutucu Akışkanların Performanslarının Karşılaştırmalı Olarak

Detaylı

TAŞINIMIN FİZİKSEL MEKANİZMASI

TAŞINIMIN FİZİKSEL MEKANİZMASI BÖLÜM 6 TAŞINIMIN FİZİKSEL MEKANİZMASI 2 or Taşınımla ısı transfer hızı sıcaklık farkıyla orantılı olduğu gözlenmiştir ve bu Newton un soğuma yasasıyla ifade edilir. Taşınımla ısı transferi dinamik viskosite

Detaylı

4. ÇEVRİMLER (Ref. e_makaleleri)

4. ÇEVRİMLER (Ref. e_makaleleri) 4. ÇEVRİMLER (Ref. e_makaleleri) Rankine Çevrimi Basit güç ünitelerinin ideal veya teorik çevrimi, Şekil-1 de görülen Rankine çevrimi ile tanımlanır. Çevrim, uygun bir şekilde bağlantılanmış dört cihazdan

Detaylı

AZEOTROPİK VE YAKIN AZEOTROPİK SOĞUTUCU AKIŞKAN KARIŞIMLARININ KARŞILAŞTIRILMASI

AZEOTROPİK VE YAKIN AZEOTROPİK SOĞUTUCU AKIŞKAN KARIŞIMLARININ KARŞILAŞTIRILMASI _ 1091 AZEOTROPİK VE YAKIN AZEOTROPİK SOĞUTUCU AKIŞKAN KARIŞIMLARININ KARŞILAŞTIRILMASI Ali KILIÇARSLAN Tuğba TETİK İrfan KURTBAŞ ÖZET Geleneksel HCFC tip soğutucu akışkanların şu anda Avrupa Birliği Ülkelerinde

Detaylı

ŞEKİL P4. Tavanarası boşluğu. Tavanarası boşluğu. 60 o C. Hava 80 o C 0.15 m 3 /s. Hava 85 o C 0.1 m 3 /s. 70 o C

ŞEKİL P4. Tavanarası boşluğu. Tavanarası boşluğu. 60 o C. Hava 80 o C 0.15 m 3 /s. Hava 85 o C 0.1 m 3 /s. 70 o C 8. BÖLÜMLE İLGİLİ ÖRNEK SORULAR 1) 15 o C de su (ρρ = 999.1 kg m 3 ve μμ = 1.138 10 3 kg m. s) 4 cm çaplı 25 m uzunluğında paslanmaz çelikten yapılmış yatay bir borudan 7 L/s debisiyle sürekli olarak akmaktadır.

Detaylı

Bölüm 7 ENTROPİ. Bölüm 7: Entropi

Bölüm 7 ENTROPİ. Bölüm 7: Entropi Bölüm 7 ENTROPİ 1 Amaçlar Termodinamiğin ikinci kanununu hal değişimlerine uygulamak. İkinci yasa verimini ölçmek için entropi olarak adlandırılan özelliği tanımlamak. Entropinin artış ilkesinin ne olduğunu

Detaylı

SOĞUTMA EĞİTİM SETİ ŞEMASI. 2 kompresör. t 1

SOĞUTMA EĞİTİM SETİ ŞEMASI. 2 kompresör. t 1 DENEY 1 SOĞUTMA DENEYİ Soğutma, ısının düşük sıcaklıktaki bir kaynaktan yüksek sıcaklıktaki bir kaynağa transfer edilmesidir. Isının bu şekildeki transferi kendiliğinden olmadığı için soğutma yapan cihazların

Detaylı

ÇEV207 AKIŞKANLAR MEKANİĞİ KİNEMATİK-1. Y. Doç. Dr. Güray Doğan

ÇEV207 AKIŞKANLAR MEKANİĞİ KİNEMATİK-1. Y. Doç. Dr. Güray Doğan ÇEV207 AKIŞKANLAR MEKANİĞİ KİNEMATİK-1 Y. Doç. Dr. Güray Doğan 1 Kinematik Kinematik: akışkanların hareketlerini tanımlar Kinematik harekete sebep olan kuvvetler ile ilgilenmez. Akışkanlar mekaniğinde

Detaylı

T.C. GAZİ ÜNİVERSİTESİ TEKNOLOJİ FAKÜLTESİ ENERJİ SİSTEMLERİ MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ AKIŞKANLAR MEKANİĞİ LABORATUVARI

T.C. GAZİ ÜNİVERSİTESİ TEKNOLOJİ FAKÜLTESİ ENERJİ SİSTEMLERİ MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ AKIŞKANLAR MEKANİĞİ LABORATUVARI T.C. GAZİ ÜNİVERSİTESİ TEKNOLOJİ FAKÜLTESİ ENERJİ SİSTEMLERİ MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ AKIŞKANLAR MEKANİĞİ LABORATUVARI BORULARDA VE HİDROLİK ELEMANLARDA SÜRTÜNME KAYIPLARI DENEY FÖYÜ 1. DENEYİN AMACI Borularda

Detaylı

XII. ULUSAL TESİSAT MÜHENDİSLİĞİ KONGRESİ ERGİN BAYRAK, NACİ ŞAHİN Nisan 2015, İZMİR

XII. ULUSAL TESİSAT MÜHENDİSLİĞİ KONGRESİ ERGİN BAYRAK, NACİ ŞAHİN Nisan 2015, İZMİR KANATLI BORULU EVAPORATÖRLERDE DEVRE TASARIMININ KAPASİTEYE ETKİSİNİN N DENEYSEL OLARAK İNCELENMESİ ERGİN BAYRAK, NACİ ŞAHİN Isı Değiştiricilerine Genel Bir Bakış Kanatlı Borulu Isı Değiştiricileri Problemler

Detaylı

HACETTEPE ÜNİVERSİTESİ GIDA MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ GMU 319 MÜHENDİSLİK TERMODİNAMİĞİ Çalışma Soruları #4 ün Çözümleri

HACETTEPE ÜNİVERSİTESİ GIDA MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ GMU 319 MÜHENDİSLİK TERMODİNAMİĞİ Çalışma Soruları #4 ün Çözümleri HACETTEPE ÜNİVERSİTESİ GIDA MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ GMU 319 MÜHENDİSLİK TERMODİNAMİĞİ Çalışma Soruları #4 ün Çözümleri Veriliş Tarihi: 18/11/2018 1) Durdurucular bulunan bir piston silindir düzeneğinde başlanğıçta

Detaylı

Taşınım Olayları II MEMM2009 Akışkanlar Mekaniği ve Isı Transferi bahar yy. borularda sürtünmeli akış. Prof. Dr.

Taşınım Olayları II MEMM2009 Akışkanlar Mekaniği ve Isı Transferi bahar yy. borularda sürtünmeli akış. Prof. Dr. Taşınım Olayları II MEMM009 Akışkanlar Mekaniği ve Isı Transferi 07-08 bahar yy. borularda sürtünmeli akış Prof. Dr. Gökhan Orhan istanbul üniversitesi / metalurji ve malzeme mühendisliği bölümü Laminer

Detaylı

*Volkan KIRMACI and *M. Bahadır ÖZDEMİR. *G.Ü. Teknik Eğitim Fakültesi, 06500, Beşevler, Ankara, TÜRKİYE, vkirmaci@gazi.edu.tr

*Volkan KIRMACI and *M. Bahadır ÖZDEMİR. *G.Ü. Teknik Eğitim Fakültesi, 06500, Beşevler, Ankara, TÜRKİYE, vkirmaci@gazi.edu.tr C.Ü. Fen-Edebiyat Fakültesi Fen Bilimleri Dergisi (2006)Cilt 27 Sayı 2 Soğuk Depoların Soğutma Sisteminde Kullanılan R407c Alternatif Soğutucu Akışkanına Göre Sistem Eleman Kapasitelerinin Bilgisayar Programıyla

Detaylı

Bölüm 7 ENTROPİ. Prof. Dr. Hakan F. ÖZTOP

Bölüm 7 ENTROPİ. Prof. Dr. Hakan F. ÖZTOP Bölüm 7 ENTROPİ Prof. Dr. Hakan F. ÖZTOP Amaçlar Termodinamiğin ikinci kanununu hal değişimlerine uygulamak. İkinci yasa verimini ölçmek için entropi olarak adlandırılan özelliği tanımlamak. Entropinin

Detaylı

Buhar Sıkıştırmalı Ejektörlü Soğutma Sisteminde Yoğuşturucu ve Buharlaştırıcı Boyutlarının Belirlenmesi

Buhar Sıkıştırmalı Ejektörlü Soğutma Sisteminde Yoğuşturucu ve Buharlaştırıcı Boyutlarının Belirlenmesi Buhar Sıkıştırmalı Ejektörlü Soğutma Sisteminde Yoğuşturucu ve Buharlaştırıcı Boyutlarının Belirlenmesi Şaban ÜNAL Çağrı KUTLU Mehmet Tahir ERDİNÇ ÖZET Soğutma sistemlerinde enerji tüketimi azımsanmayacak

Detaylı

Gerçek ve ideal çevrimler, Carnot çevrimi, hava standardı kabulleri, pistonlu motolar

Gerçek ve ideal çevrimler, Carnot çevrimi, hava standardı kabulleri, pistonlu motolar Gerçek ve ideal çevrimler, Carnot çevrimi, hava standardı kabulleri, pistonlu motolar 9-16. Kapalı bir sistemde gerçekleşen ideal hava çevirimi aşağıda belirtilen dört hal değişiminden oluşmaktadır. Oda

Detaylı

Selçuk Üniversitesi. Mühendislik-Mimarlık Fakültesi. Kimya Mühendisliği Bölümü. Kimya Mühendisliği Laboratuvarı. Venturimetre Deney Föyü

Selçuk Üniversitesi. Mühendislik-Mimarlık Fakültesi. Kimya Mühendisliği Bölümü. Kimya Mühendisliği Laboratuvarı. Venturimetre Deney Föyü Selçuk Üniversitesi Mühendislik-Mimarlık Fakültesi Kimya Mühendisliği Bölümü Kimya Mühendisliği Laboratuvarı Venturimetre Deney Föyü Hazırlayan Arş.Gör. Orhan BAYTAR 1.GİRİŞ Genellikle herhangi bir akış

Detaylı

İÇİNDEKİLER ÖNSÖZ Bölüm 1 DAİRESEL HAREKET Bölüm 2 İŞ, GÜÇ, ENERJİ ve MOMENTUM

İÇİNDEKİLER ÖNSÖZ Bölüm 1 DAİRESEL HAREKET Bölüm 2 İŞ, GÜÇ, ENERJİ ve MOMENTUM ÖNSÖZ İÇİNDEKİLER III Bölüm 1 DAİRESEL HAREKET 11 1.1. Dairesel Hareket 12 1.2. Açısal Yol 12 1.3. Açısal Hız 14 1.4. Açısal Hız ile Çizgisel Hız Arasındaki Bağıntı 15 1.5. Açısal İvme 16 1.6. Düzgün Dairesel

Detaylı

Vˆ (m 3 /kg) ρ (kg/m 3 ) m (kg) F (N)

Vˆ (m 3 /kg) ρ (kg/m 3 ) m (kg) F (N) PROBLEM SETİ Genel tanımlar. Aşağıdaki tablodaki boşlukları g = 9.8 m/s ve V = 0 m 3 için doldurunuz. Vˆ (m 3 /kg) ρ (kg/m 3 ) m (kg) F (N) a. 0 b. c. d. 00 e. 00. Patm = 0 kpa ise (ρ Hg = 3.6 g/cm 3 )

Detaylı

Akışkanların Dinamiği

Akışkanların Dinamiği Akışkanların Dinamiği Akışkanların Dinamiğinde Kullanılan Temel Prensipler Gaz ve sıvı akımıyla ilgili bütün problemlerin çözümü kütlenin korunumu, enerjinin korunumu ve momentumun korunumu prensibe dayanır.

Detaylı

T. C. GÜMÜŞHANE ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK VE DOĞA BİLİMLERİ FAKÜLTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ DENEYLER 2

T. C. GÜMÜŞHANE ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK VE DOĞA BİLİMLERİ FAKÜLTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ DENEYLER 2 T. C. GÜMÜŞHANE ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK VE DOĞA BİLİMLERİ FAKÜLTESİ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MAKİNE MÜHENDİSLİĞİ DENEYLER 2 DOĞAL VE ZORLANMIŞ TAŞINIMLA ISI TRANSFERİ DENEYİ ÖĞRENCİ NO: ADI SOYADI:

Detaylı

SAF MADDENİN ÖZELLİKLERİ

SAF MADDENİN ÖZELLİKLERİ Bölüm 3 SAF MADDENİN ÖZELLİKLERİ http://public.cumhuriyet.edu.tr/alipinarbasi/ 1 Prof. Dr. Ali PINARBAŞI Amaçlar Saf madde kavramının tanıtılması Faz değişimi işleminin fizik ilkelerinin incelenmesi Saf

Detaylı

A. PROJE BİLGİLERİ 2 B. DEPO HACMİ 4 C. YAPI BİLEŞENLERİNİN ÖZELLİKLERİ VE ISI İLETİM KATSAYILARI 5 1)DIŞ DUVAR 5 2)İÇ DUVAR 5 3)TAVAN 6 4)TABAN 6

A. PROJE BİLGİLERİ 2 B. DEPO HACMİ 4 C. YAPI BİLEŞENLERİNİN ÖZELLİKLERİ VE ISI İLETİM KATSAYILARI 5 1)DIŞ DUVAR 5 2)İÇ DUVAR 5 3)TAVAN 6 4)TABAN 6 A. PROJE BİLGİLERİ 2 B. DEPO HACMİ 4 C. YAPI BİLEŞENLERİNİN ÖZELLİKLERİ VE ISI İLETİM KATSAYILARI 5 1)DIŞ DUVAR 5 2)İÇ DUVAR 5 3)TAVAN 6 4)TABAN 6 D.ISI YÜKÜ HESABI 7 1. Trasnsmisyon Isı Yükü 7 2- İnfilitrasyon

Detaylı

BÜYÜK KAPASİTELİ SOĞUTMA SİSTEMLERİNDE KOJENERASYON KULLANIMININ DEĞERLENDİRİLMESİ

BÜYÜK KAPASİTELİ SOĞUTMA SİSTEMLERİNDE KOJENERASYON KULLANIMININ DEĞERLENDİRİLMESİ BÜYÜK KAPASİTELİ SOĞUTMA SİSTEMLERİNDE KOJENERASYON KULLANIMININ DEĞERLENDİRİLMESİ Dr. Canan CİMŞİT, Prof. Dr. İlhan Tekin ÖZTÜRK Kocaeli Üniversitesi Bu çalışmada kojenerasyon sisteminden elde edilen

Detaylı

SU ÜRÜNLERİNDE MEKANİZASYON

SU ÜRÜNLERİNDE MEKANİZASYON SU ÜRÜNLERİNDE MEKANİZASYON 8 Yrd.Doç.Dr. Mehmet Ali Dayıoğlu Ankara Üniversitesi Ziraat Fakültesi Tarım Makinaları & Teknolojileri Mühendisliği Bölümü Su Ürünleri Teknolojileri Su temini Boru parçaları

Detaylı

Bölüm 8: Borularda sürtünmeli Akış

Bölüm 8: Borularda sürtünmeli Akış Bölüm 8: Borularda sürtünmeli Akış Laminer ve Türbülanslı Akış Laminer Akış: Çalkantısız akışkan tabakaları ile karakterize edilen çok düzenli akışkan hareketi laminer akış olarak adlandırılır. Türbülanslı

Detaylı

TEKNİK DOKÜMANLAR SERİSİ TERMOSTATİK GENLEŞME VALFLERİ

TEKNİK DOKÜMANLAR SERİSİ TERMOSTATİK GENLEŞME VALFLERİ TEKNİK DOKÜMANLAR SERİSİ TERMOSTATİK GENLEŞME VALFLERİ www.totem.com.tr 1 GENLEŞME VALFLERİ Genleşme valfi,soğutma sisteminin yük gereksinimine göre,soğutucu akışkanın akışını başlatan,durduran ve modüle

Detaylı

Bölüm 7 ENTROPİ. Bölüm 7: Entropi

Bölüm 7 ENTROPİ. Bölüm 7: Entropi Bölüm 7 ENTROPİ 1 Amaçlar Termodinamiğin ikinci kanununu hal değişimlerine uygulamak. İkinci yasa verimini ölçmek için entropi olarak adlandırılan özelliği tanımlamak. Entropinin artış ilkesinin ne olduğunu

Detaylı

EJEKTÖRLÜ TRANSKRĠTĠK CO 2 SOĞUTMA SĠSTEMĠNĠN ENERJĠ VE EKSERJĠ ANALĠZĠ

EJEKTÖRLÜ TRANSKRĠTĠK CO 2 SOĞUTMA SĠSTEMĠNĠN ENERJĠ VE EKSERJĠ ANALĠZĠ EJEKTÖRLÜ TRANSKRĠTĠK CO 2 SOĞUTMA SĠSTEMĠNĠN ENERJĠ VE EKSERJĠ ANALĠZĠ Çağrı KUTLU*, ġaban ÜNAL**, Ertuğrul CĠHAN***, M. Tahir ERDĠNÇ**** *Osmaniye Korkut Ata Üniversitesi, Mühendislik Fakültesi, Makine

Detaylı

KAPASİTÖRÜN BUZDOLABI PERFORMANS PARAMETRELERİNE ETKİSİNİN İNCELENMESİ

KAPASİTÖRÜN BUZDOLABI PERFORMANS PARAMETRELERİNE ETKİSİNİN İNCELENMESİ _ 617 KAPASİTÖRÜN BUZDOLABI PERFORMANS PARAMETRELERİNE ETKİSİNİN İNCELENMESİ Volkan ASLAN Ayşe Bilgen EKİN Yunus ÇERÇİ ÖZET Bu çalışmada, buzdolabı elektrik devresine bir anahtarla bağlanan kondansatörün,

Detaylı

Bilgisayar uygulamalarının yaygınlaştığı gü - 2. SOĞUTUCU AKIŞKANLARIN T

Bilgisayar uygulamalarının yaygınlaştığı gü - 2. SOĞUTUCU AKIŞKANLARIN T Tesisat Mühendisliği Dergisi Sayı: 89, s 2-20, 200 Soğutma Sistemlerinde ve Isı Pompalarında Kullanılan Soğutucu Akışkanlarında Kullanılan Soğutucu Akışkanların Performanslarının Karşılaştırmalı Olarak

Detaylı

AKM 205 BÖLÜM 8 - UYGULAMA SORU VE ÇÖZÜMLERİ

AKM 205 BÖLÜM 8 - UYGULAMA SORU VE ÇÖZÜMLERİ AKM 205 BÖLÜM 8 - UYGULAMA SORU VE ÇÖZÜMLERİ Doç.Dr. Ali Can Takinacı Ar.Gör. Yük. Müh. Murat Özbulut 1. Yoğunluğu 850 kg/m 3 ve kinematik viskozitesi 0.00062 m 2 /s olan yağ, çapı 5 mm ve uzunluğu 40

Detaylı

VIESMANN VITOCAL 200-S Hava/su ısı pompası, split tipi 1,3-16,0 kw

VIESMANN VITOCAL 200-S Hava/su ısı pompası, split tipi 1,3-16,0 kw VIESMANN VITOCAL 200-S Hava/su ısı pompası, split tipi 1,3-16,0 kw Teknik Bilgi Föyü Sipariş No. ve Fiyatlar: Fiyat listesine bakınız. VITOCAL 200-S Tip AWB 201.B/AWB 201.C Dış ve iç mekan üniteli split

Detaylı

Dış Ortam Sıcaklığının Soğutma Durumunda Çalışan Isı Pompası Performansına Etkisinin Deneysel Olarak İncelenmesi

Dış Ortam Sıcaklığının Soğutma Durumunda Çalışan Isı Pompası Performansına Etkisinin Deneysel Olarak İncelenmesi Dış Ortam Sıcaklığının Soğutma Durumunda Çalışan Isı Pompası Performansına Etkisinin Deneysel Olarak İncelenmesi Hayati TÖRE*, Prof. Dr. Ali KILIÇARSLAN** *T.C. Merzifon Belediyesi Strateji Geliştirme

Detaylı

!" #$%&'! ( ')! *+*,(* *' *, -*.*. /0 1, -*.*

! #$%&'! ( ')! *+*,(* *' *, -*.*. /0 1, -*.* 2. BÖLÜM SAF MADDELERİN ERMODİNAMİK ÖZELLİKLERİ Saf madde Saf madde, her noktasında aynı e değişmeyen bir kimyasal bileşime sahip olan maddeye denir. Saf maddenin sadece bir tek kimyasal element eya bileşimden

Detaylı

Bölüm 5 KONTROL HACİMLERİ İÇİN KÜTLE VE ENERJİ ÇÖZÜMLEMESİ

Bölüm 5 KONTROL HACİMLERİ İÇİN KÜTLE VE ENERJİ ÇÖZÜMLEMESİ Bölüm 5 KONTROL HACİMLERİ İÇİN KÜTLE VE ENERJİ ÇÖZÜMLEMESİ Kütlenin korunumu: Kütle de enerji gibi korunum yasalarına uyar; başka bir deyişle, var veya yok edilemez. Kapalı sistemlerde: Sistemin kütlesi

Detaylı