PERFORMANS ESASLI DEPREM MÜHENDİSLİĞİ
|
|
- Eren Isler
- 8 yıl önce
- İzleme sayısı:
Transkript
1 ÖZET: PERFORMANS ESASLI DEPREM MÜHENDİSLİĞİ H. Sucuoğlu 1 1 Profesör, İnşaat Müh. Bölümü, ODTÜ, Ankara sucuoglu@metu.edu.tr Günümüz deprem mühendisliğinde yapıların dayanım özelliklerinden ziyade deprem performansı özellikleri ön plana çıkmaya başlamıştır. Bir yapının deprem performansı, belirli bir deprem etkisi altında ne düzeyde hasar göreceği ve bu hasarın yapının güvenliğini ve kullanımını nasıl etkileyeceği ile ilişkilidir. Dolayısıyla deprem performansının belirlenmesinde deprem etkisi altında yapı elemanlarında oluşan iç kuvvetlerden çok şekil değiştirmelerin (iç deformasyonlar) hesaplanması önem kazanmaktadır. Zira yapı elemanlarında doğrusal elastik sınırlar ötesine geçen bölgelerde hesaplanan deformasyonların bu bölgelerde meydana gelen hasarlarla ilişkisini kurmak çok daha gerçekçi sonuçlar vermektedir. Bir yapıda deprem etkisi altında eğer doğrusal elastik sınırların ötesinde doğrusal olmayan davranış meydana geliyorsa, bu yapıda eleman deformasyonlarının ve iç kuvvetlerinin gerçekçi biçimde hesaplanabilmesi için doğrusal olmayan (nonlineer) hesap yöntemlerini kullanmak gerekir. Ancak doğrusal olmayan hesap yöntemleri doğrusal elastik yöntemler kadar basit değildir. Bu nedenle doğrusal olmayan hesap yöntemleri normal değil kritik öneme sahip binaların tasarımında kullanılmaktadır. Bu makalede önce yeni nesil deprem yönetmeliklerinde yer alan performansa dayalı tasarım ilkeleri değerlendirilecektir. Bu kapsamda gerek yapısal sistem elemanlarının, gerekse yapısal olmayan elemanların tasarımında dikkate alınan performans ilkeleri irdelenecektir. Hesap yöntemlerinin uygulamasındaki zorluklar ve gerekli mühendislik altyapısı tartışılacaktır. Performand esaslı tasarım uygulamaları çeşitli örnekler üzerinde irdelenecektir. ANAHTAR KELİMELER : Deprem performansı, Doğrusal olmayan yöntem, Şekil değiştirme. 1. GİRİŞ Performans Esaslı Deprem Mühendisliği nin genel bir tanımı aşağıdaki gibi yapılabilir: Tasarlanan yapı belirli bir deprem etkisi altında, gerek şekil değiştirme, gerekse iç kuvvet dağılımı bakımından bizim ön gördüğümüz davranışı göstermeli, eğer hasar oluşacaksa, bu hasarlar bizim tanımladığımız bölgelerde, bizim izin verdiğimiz miktarlarda olmalıdır. Esasında bu hedefler klasik deprem tasarımında da dolaylı olarak vardır. Ancak kullanılan hesap yöntemleri ile şekil değiştirme ve kuvvet dağılımlarının gerçekçi olarak hesaplanması (davranışın kontrol edilmesi) mümkün değildir. Son yıllarda gerek deprem tehlikesinin hesabında, gerek yapı malzemelerinin mekanik özelliklerinin modellenmesinde, gerekse yapı analizi yöntemlerinde önemli gelişmeler olmuştur. Deprem tehlikesi, deprem yer hareketi veri tabanının zenginleşmesine paralel olarak azalım ilişkisi modelleri ve istatistiksel hesap yöntemlerindeki gelişmeler sonucunda spektral ivme haritaları ile ifade edilebilmektedir. Diğer bir deyişle her coğrafi noktanın kendine ait bir deprem tasarım spektrumu olabilmektedir. Bir inşaat sahası için deprem tehlikesini 50 yılda yüzde 70, 50, 10 ve 2 aşılma olasılıkları için oldukça güvenilir biçimde tanımlamak mümkündür. Böylece farklı deprem şiddetleri için farklı yapı performansları tanımlama imkanı ortaya çıkmıştır. Diğer yandan yapı malzemelerinin ve bileşenlerinin doğrusal olmayan davranışının gerçekçi olarak modellenmesi konusundaki çalışmalar ve bu modellerin etkin hesaplama yöntemleri ile simülasyonlarının geliştirilmesi daha kapsamlı yapı modellerinin hazırlanmasına olanak sağlamaktadır. Örneğin fiber model
2 tekniğinin betonarme perdeler için uygulanması sonucunda perdeli yapı modellerinin doğrusal olmayan dinamik çözümleri, doğrusal olmayan sonlu elemanlar modellerine göre çok daha kolay ve hızlı yapılabilmektedir. Betonarme ve çelik birleşim bölgelerinin ve eğilme-kesme etkisi altındaki betonarme elemanların doğrusal olmayan davranışını temsil eden modeller de geliştirilmektedir. Nihayet, zaman alanında doğrusal olmayan dinamik çözüm yöntemleri ve bu yöntemlerin daha basit uygulamalarını temsil eden çok modlu doğrusal olmayan statik analiz yöntemleri gittikçe daha çok geliştirilmeye ve kullanılmaya başlanmıştır. Sonuç olarak tüm bu gelişmelerin tasarım pratiğine aktarılması durumunda, yapıların deprem performansları önceye oranla çok daha güvenilir olarak hesaplanabilir duruma gelmiştir. Yapıların deprem etkisi altındaki davranışının gerçekçi olarak hesaplanabilmesi için çoğunlukla doğrusal olmayan (nonlinear) hesap yöntemlerinin kullanılması gereklidir. Doğrusal elastik yöntemler ancak eşdeğer kesit rijitlikleri kullanarak ve sadece şekildeğiştirmelerin hesabında, belirli sınırlar içerisinde geçerlidir. Ancak doğrusal olmayan hesap yöntemleri doğrusal yöntemler kadar basit değildir. Ayrıca bu yöntemler halen lisans düzeyindeki inşaat mühendisliği eğitim programı içerisinde yer almamaktadır. Dolayısıyla performans esaslı tasarım ve değerlendirme yöntemlerinin olağan yapılar (normal yükseklikteki konut ve işyeri binaları) için uygulanması henüz pek gerçekçi değildir ve yeni nesil deprem yönetmeliklerinde de bu binaların tasarımı konvansiyonel kuvvet esaslı yöntemlerle yapılmaktadır. Yeni nesil deprem yönetmeliklerinde performans esaslı deprem mühendisliği uygulamaları günümüzde yüksek binaların tasarımı (TBI, 2010; LATBDC, 2014), sismik yalıtımlı binaların tasarımı (Eurocode 8, 2004; ASCE 7-10, 2010), mevcut binaların güçlendirilmesi (ASCE 41, 2007) ile mevcut binaların deprem performanslarının, güvenliklerinin ve risklerinin beirlenmesi (FEMA P-58-1, 2012) konularını kapsamaktadır. Ancak zaman içerisinde uygulama kapsamının genişleyeceği şüphesizdir. Örneğin yapıların deprem performanslarını önemli ölçüde etkileyen, ancak tasarımda dikkate alınmayan bölme duvarların da yapısal elemanlar gibi değerlendirilmesi ve yapı modeline dahil edilmesi yeni nesil deprem yönetmeliklerinin öncelikli hedefleri arasındadır. Ülkemizde halen yürürlükte olan 2007 Deprem Yönetmeliği nde (TDY, 2007) yer alan Mevcut Binaların Değerlendirmesi ve Güçlendirmesi bölümü esasında ağırlıklı olarak performans esaslı deprem mühendisliği yöntemlerini içermektedir. Muhtemelen 2015 sonunda yürürlüğe girecek olan yeni Türkiye Deprem Yönetmeliği nde yer alacak Yüksek Binaların Deprem Tasarımı ve Deprem Yalıtımı bölümleri ise performans esaslı deprem mühendisliğini kapsayan yeni bölümler olacaktır. Bunların yanında doğrusal elastik hesap yöntemlerine dayalı kuvvet esaslı tasarımın uygulandığı yapılarda yapının deprem performansını belirleyen ana unsur olan şekildeğiştirmelerin daha gerçekçi biçimde hesaplanmasına ve kontrol edilmesine olanak veren bazı yenilikler olabilecektir. 2. DAYANIM VE PERFORMANS ESASLI DEPREM MÜHENDİSLİĞİ TASARIM YAKLAŞIMLARININ KARŞILIKLI DEĞERLENDİRİLMESİ Dayanım esaslı deprem mühendisliği tasarımı kuvvet hesabını temel alır. Performans esaslı tasarım ise temel olarak şekildeğiştirme (deformasyon) hesabına dayanır. Mevcut deprem yönetmeliklerinde yer alan dayanım esaslı tasarımda tasarım kuvvetleri, doğrusal elastik hesap yöntemiyle bulunan iç kuvvetlerin belirli bir deprem yükü azaltma katsayısı ile azaltılmasıyla hesaplanır. Bu azaltma yapının tasarım depremi altında elastik ötesi doğrusal olmayan davranış göstereceği varsayımıyla yapılır. Genel olarak sünek davranış olarak adlandırılan deprem davranışında süneklik kapasitesi sisteme kapasite tasarımı ilkeleri ile kazandırılır. Doğrusal olmayan davranışın önce düşey stabilite bakımından kritik olmayan kirişlerde, daha sonra kolonlarda oluşmasını sağlayan kuvvetli kolon-zayıf kiriş ilkesi ve gevrek kesme göçmesini önleyen aşırı güvenli kapasite kesmesi yaklaşımı kapasite tasarımının temel ilkeleridir. Bunun yanında betonarme elemanlarda betonun yüksek basınç altında birim şekil değiştirme kapasitesini arttıran özel sargılama detayları ile kritik eleman kesitlerine yüksek plastik dönme kapasitesi kazandırılır. Kapasite
3 tasarımının sisteme kazandırdığı süneklik kapasitesi ile sistemin malzeme ve yapısal özelliklerinden kaynaklanan şekil değiştirme kapasitesi bütünleşik olarak tek bir R katsayısı ile ifade edilir. Eğer yapının yatay davranışı Şekil 1 de gösterilen tek dereceli bir elasto-plastik sistem ile ifade edilirse, R katsayısı doğrusal elastik yapıya etkiyen maksimum deprem kuvvetinin (F e ) elasto-platik sistemin akma kapasitesine (F y ) oranıdır. Buradaki diğer dolaylı varsayım doğrusal elastik sistemin ve doğrusal olmayan sistemin ayni deprem etkisi altında eşit yerdeğiştirme prensibine uygun olarak yaklaşık ayni yer değiştirmeyi yapacağıdır (u e u max ). Dayanım esaslı tasarımın temel zayıflığı doğrusal olmayan davranışın doğrusal davranış ile temsil edilmesine dayanan varsayımların tasarım sonrasında hiçbir şekilde doğrulanmamasıdır. Azaltılmış deprem kuvvetleri altında elemanlarda sağlanan eğilme kapasiteleri aşıldığında yapı elemanlarında gerçekte ne kadar elastik ötesi şekil değiştirme (hasar) olacağı doğrusal elastik yöntemlerle hesaplanamaz. Diğer bir deyişle, dayanım esaslı tasarım şeffaf değildir. Başlangıçta yapılan varsayımlarla sonuçta elde edilenlerin tutarlılığı bilinemez. Aradaki farkların yaratacağı riskler aşırı güvenli tasarım ile giderilmeye çalışılır. Ancak bu türlü dayanım esaslı yaklaşımın özellikle uzun peryodlu yapılarda (yüksek binalar, deprem yalıtımlı binalar) son derece ekonomik olmayan tasarımlara yol açması kullanımını sınırlandırmaktadır. Performans esaslı tasarımın temel gerekçelerinden birisi de budur. R μ = F e Fy Şekil 1. Eşdeğer tek serbestlik dereceli elastik ve elasto-plastik sistemlerin yatay yük-yatay şekil değiştirme özellikleri ve deprem yükü azaltma katsayısı Performans esaslı tasarımda öncelikle servis yükleri altında (düşey yükler ile rüzgâr yükleri veya hafif şiddetli, sık tekrarlanan deprem yükleri) altında bir ön tasarım yapılır. Daha sonra bu tasarım çeşitli deprem şiddetleri altında performans bakımından kontrol edilir. Tasarlanan yapıdan hafif, orta ve şiddetli deprem etkileri altında beklenen performans (hasar dağılımı) açık olarak ifade edilir. Her performans hedefi için tasarımda öngörülen hedeflerin gerçek deprem etkisi altında ayrı ayrı doğrulaması yapılır. Eğer performans hedefleri sağlanmazsa tasarım yenilenir. Konvansiyonel yapı sistemleri ve yapım yöntemleri ile hedeflenen performansları sağlamak mümkün olmuyorsa yeni teknolojilerden yararlanılabilir (deprem yalıtımı, sönüm cihazları, vb.). Dayanım esaslı (klasik) ve performans esaslı (yeni nesil) deprem mühendisliği tasarımı izleyen bölümlerde deprem tehlikesi, performans hedefleri, tasarım yaklaşımı ve hesap yöntemlerinin karşılaştırılması ile değerlendirilecektir Deprem tehlikesi Dayanım esaslı tasarımda deprem tehlikesi tek düzeyde, 50 yılda aşılma olasılığı %10 (tekrarlanma süresi 475 yıl) olan deprem şiddeti olarak tanımlanır. Mevcut Yönetmelikte 50 / %10 depremini ifade eden deprem şiddeti
4 etkin yer ivmesi A o ile tanımlanır. Bu değer Türkiye Deprem Bölgeleri Haritası ndan alınır ve Yönetmelik te belirtilen yöntemle zemin özeliklerine bağlı olarak deprem tasarım spektrumu elde edilir (Şekil 2). Şekil 2. Türkiye Deprem Bölgeleri Haritası ve tasarım spektrumu (50 yılda %10 aşılma olasılığı) Yeni nesil deprem yönetmeliklerinde deprem spektrumları inşaat sahasının coğrafi koordinatları için tanımlanan spekral ivmelerden doğrudan elde edilmektedir. Deprem tasarım spektrumları, kısa (0.2 saniye) ve uzun (1 saniye) peryot değerlerinde tanımlanan spektral ivmeleri kullanan ve zemin özelliklerini dikkate alan bir yöntemle oluşturulmaktadır (Şekil 3). (a) (c) (b) Şekil 3. Türkiye Spektral İvme Haritaları. (a) 0.2 s, (b) 1.0 s spektral ivme haritaları, (c) tasarım spektrumu. Tüm değerler 50 yılda %10 aşılma olasılığı için verilmiştir (Kaynak: Sinan Akkar). Burada dayanım ve performans esaslı deprem tasarımının karşılıklı değerlendirilmesi bakımından iki önemli husus vardır. Birincisi, Şekil 2 deki mevcut yöntem ayni deprem etkin ivmesi için uzun peryotlarda (T >T B ) Şekil 3 deki spektruma göre daha yüksek değerler vermektedir. Bunun nedeni, dayanım esaslı tasarımda uzun peryotlu yapılarda düşük tasarım kuvvetlerinin elde edilmesini engellemektir. Ancak bu durum uzun pertotlu yapılarda gerçekçi olmayan mertebelerde yer değiştirmelerin hesaplanmasına neden olmaktadır. Bu değerlerle
5 yer değiştirmelere dayalı performans esaslı bir tasarım yapmak mümkün ve gerçekçi değildir. Dolayısıyla yeni nesil deprem yönetmeliklerinde spektrumun azalan eğrisi (1/T 0.8 ) yerine (1/T) ile ifade edilmiştir. İkinci husus ise farklı deprem şiddetlerinin tanımıdır. Şekil 2 deki 475 yıllık deprem spektrumu önemli yapılar için I=1.5 ile çarpıldığında yaklaşık olarak 2475 yıllık deprem spektrumu elde edilir. Zira I=1.5 tanımı esasında bir performans beklentisi ile ilgilidir. Dayanım esaslı tasarımda normal bir yapıdan 475 yıllık depremde beklenen can güvenliği performansı, önemi bir yapıdan 2475 yıllık maksimum deprem altında beklenir. Dolaylı olarak bu yapının 475 yıllık deprem altında da minimum hasar göstereceği beklenir. Çoğunlukla bu beklentinin gerçeği yansıtmadığı ilerideki bir örnekle gösterilecektir. Ancak 475 yıllık deprem spektrumunun 1.5 ile çarpılarak 2475 yıllık deprem spektrumu elde edilmesi de gerçeği yansıtmaz. Şekil 4 de yeni Türkiye Spekral İvme Haritası na göre uzun pertotlu yapıları ilgilendiren 1.0 saniye peryodunda 2475/475 yıllık spektral ivme oranlarının coğrafi dağılımı verilmektedir. Görüldüğü gibi oran genellikle 1.5 den yüksektir. Özellikle deprem şiddetinin düşük olduğu bölgelerde bu oran 3 civarındadır. Dolayısıyla I=1.5 varsayımı ile önemli binaların tasarımında 2475 yıllık deprem altında can güvenliği performansı elde etmek bu durumda gerçekçi bir beklenti değildir. Şekil 4. Türkiye Spektral İvme Haritalarına göre 1.0 saniye peryodunda 2475 ve 475 yıllık depremlerin spektral ivme oranları (Kaynak: Sinan Akkar). Performans esaslı deprem tasarımında farklı deprem şiddetleri spektral ivmelerin aşılma olasılıkları cinsinden ifade edilmiştir. Bu şiddetler genel olarak 50 yılda aşılma olasılıkları %70 (43 yıl) ve %50 (72 yıl) olan sık tekrarlanan depremler, 50 yılda aşılma olasılığı %10 (475 yıl) olan şiddetli deprem ve %2 (2475 yıl) olan maksimum deprem olarak adlandırılmaktadır. Yeni nesil deprem yönetmeliklerinde yukarıda verilen spektral ivmelerin aşılma olasılıkları tüm peryodlar için aynidir (uniform hazard spectrum; Sucuoğlu ve Akkar, 2014) Performans hedefleri Dayanım esaslı deprem tasarımında performans hedeflerini niteliksel olarak tanımlamak mümkün değildir. Ancak niceliksel olarak tanımlanabilir Türkiye Deprem Yönetmeliğindeki performans hedefleri tanımı şu şekilde verilmiştir: Hafif şiddette deprem altında hasarsızlık; orta şiddette deprem altında sınırlı hasar; şiddetli deprem altında kalıcı hasar, ancak can güvenliğinin sağlanması. Birincisi, hafif, orta ve şiddetli depremin ne olduğu belirtilmemiştir. Tasarım depreminin şiddetli deprem olduğu kabul edilmektedir. Tasarım depremi altında can güvenliği (göçmenin olmaması) hedefi sağlanırsa diğer performans hedeflerinin de sağlanacağı varsayılmaktadır. Bu değerlendirmeler halen yürürlükte olan tüm dayanım esaslı deprem yönetmelikleri için geçerlidir. İkincisi, tanımlanan performans hedefleri ölçülebilir değildir, zira doğrusal elastik analiz yöntemleri bu imkanı vermez. Ancak saha gözlemlerine dayanarak doğrulaması yapılabilir.
6 Performans esaslı deprem tasarımında ise deprem performans hedefleri niceliksel olarak eleman veya kritik kesitler düzeyinde yapılmakta ve her performans seviyesinde yapılan analizlerle doğrulanmaktadır. Dolayısıyla performans esaslı deprem tasarımı şeffaf bir yöntemdir. İki yöntemin performans hedeflerinin karşılaştırmalı değerlendirmesini Şekil 5 deki tipik bir kesitin momenteğrilik ilişkisi üzerinde yapmak aydınlatıcı olacaktır. Şekil 5. Tipik bir betonarme kesitin moment-eğrilik ilişkisi. M d tasarım dayanımı, M n nominal dayanım, M e doğrusal elastik analizden elde edilen dayanım talebi, ϕ y akma eğriliği, ϕ u eğrilik kapasitesi. Dayanım esaslı tasarımda sadece dayanım kontrolu yapılır: M n > M d = M e R ; R = M e M d (1) Burada R yük azaltma katsayısıdır ve iki ana bileşenden oluşur: R = R μ R Ω ; R μ = M e M n ; R Ω = M n M d (2) R μ süneklik azalım faktörü olarak adlandırılır ve süneklik oranı μ ile yakından ilişkilidir. R Ω ise dayanım fazlalığı faktörüdür. Ω dayanım fazlalığını ifade eder ve dayanım esaslı tasarımda kontrol dışı olarak ortaya çıkar. Tasarım M d için yapılır, dayanım fazlalığı ile nominal dayanım oluşur. Eğer nominal (mevcut) dayanım tasarım dayanımı talebini sağlıyorsa (Denk. 1), tasarım hedefine ulaşılmış sayılır. Ancak kesitin tasarım depremi altında gerçekte hangi eğriliğe ulaştığı (ϕ EQ ) ve bu eğriliğin hangi performansa ve hasara tekabül ettiği hesaplanmaz. Dolayısıyla bir performans kontrolu yapılması mümkün değildir. Performans esaslı tasarımda şekildeğiştirme kontrolü yapılır. Herhangi bir deprem seviyesinde, örneğin 475 yıllık deprem etkisi altında kesitte meydana gelen eğrilik talebi ϕ EQ performans sınırları ile karşılaştırılarak kesitin performans düzeyine kolayca karar verilir.
7 ϕ EQ < ϕ y : Hasarsızlık (3.a) ϕ y < ϕ EQ < 0.75 ϕ max : Sınırlı hasar (Can Güvenliği Performansı) (3.b) 0.75 ϕ max < ϕ EQ < ϕ max : Stabilite (Göçme Öncesi Performansı) (3.c) Performans parametresi olarak eğrilik yerine eleman uç dönmeleri de kullanılabilir. Bu durumda kesitin plastik eğrilik (ϕ EQ - ϕ y ) ile plastik dönme talebi arasında plastik mafsal bölgesi uzunluğu L p cinsinden bir ilişki kurmak gerekir. L p genellikle kesit derinliğinin yarısı kadar alınabilir. θ p,eq = (φ EQ φ y )L p (4) Eurocode 8 ve ASCE 41 performans sınırlarını plastik dönmeler cinsinden tanımlamaktadır. Plastik dönme sınırları deneylerden elde edilen değerlerlerden oluşmaktadır. Betonarme elemanlarda bu sınırlar eksenel yük, kesme kuvveti, donatı türü ve detaylandırma özellikleri gibi birçok değişkene bağlıdır. Benzer bir yaklaşımla kesit eğriliklerinden kesit birim şekil değiştirmelerine geçmek de mümkündür. Şekil 6 da gösterilen düzlem kesitlerin eğilme etkisi altında düzlem kalacağı temel varsayımı ile sargılı ve sargısız betonun en dış liflerindeki beton gerilmeleri ve kesitin en dış donatısındaki çelik gerilmeleri temel mekanik ilişkileri ile hesaplanır. Şekil 6. Eğilme altındaki tipik bir betonarme kesitin eğriliği ile malzeme liflerinin birim şekil değiştirmelerinin ilişkisi. Malzemelerin birim şekil değiştirme performans sınırları, malzemenin akma ve kopma sınırları dikkate alınarak belirlenebilir Türkiye Deprem Yönetmeliği nde bu yaklaşım kullanılmıştır. (ε c u ) MN = ; (ε s ) MN = (5.a) (ε c c ) GV = ( ρs ρ sm ) < ; (ε s ) GV = (5.b) (ε c c ) GC = ( ρs ρ sm ) < ; (ε s ) GV = (5.c) Ancak bu sınırların belirlenmesinde tam eğilme davranışı ve donatının betonla olan aderansının tam olduğu varsayıldığından kesitteki kesme kuvveti oranı ve düz donatı kullanılması durumları için bazı azaltmalar yapılması mümkündür. Bu azaltmaların deneysel gözlemlerle tutarlı olması gereklidir. Şekil 7 de yönetmelik kurallarına uygun olarak tasarlanmış bir kolonun deney performansı ile TDY 2007, ASCE 41 ve Eurocode 8 performans sınırları karşılaştırılmaktadır (Acun ve Sucuoğlu, 2010).
8 Taban Momenti (kn-m) My Kord Dönmesi (rad) 5DV1 Analitik Mom. Dön. Belirgin Hsr. (EC8) Can Güv. (ASCE41) Güv. Snr. (TDY2007) Taban Momenti (kn-m) My Kord Dönmesi (rad) 5DV1 Analitik Mom. Dön. Akma (EC8) Akma (ASCE41) Min. Hsr. (TDY2007) 200 Taban Momenti (kn-m) My Kord Dönmesi (rad) 5DV1 Analitik Mom. Dön. Göçme Snr. (EC8) Göçme Snr. (ASCE41) Göçme Snr. (TDY2007) Şekil 7. Eğilme altındaki betonarme kolonun TDY, ASCE 41 ve Eurocode 8 performans sınırları Şekilde, artan yatay ötelenmeler altında test edilen prototip kolonun taban momenti-taban kord dönmesi ilişkisi üzerine üç farklı yönetmeliğin önerdiği minimum hasar, can güvenliği ve göçme öncesi performans sınırları sırasıyla üç ayrı kutuda işlenmiştir. Denklem (5) de verilen TDY birim şekildeğiştirme sınırları, Şekil 6 ve Denklem (4) yardımıyla toplam kord dönmesine dönüştürülmüştür. Test edilen kolon için kord dönmesi uç dönmesine eşittir. Şekil 7 deki birinci kutudan görüldüğü gibi üç yönetmeliğin minimum hasar veya hemen kullanım sınırları son derece tutarlıdır. İkinci kutudaki can güvenliği sınırları da oldukça tutarlıdır. Üçüncü kutudaki göçme sınırları ise biraz farklıdır. TDY sınırı, ASCE ve Eurocode sınırları arasında güvenilir bir değer almaktadır Tasarım yaklaşımı ve hesap yöntemleri Dayanım esaslı tasarımda, yukarıda önceden de belirtildiği gibi, 50 yılda aşılma olasılığı yüzde 10 olan (475 yıl tekrar süreli) tasarım depremi altında önce doğrusal olmayan davranış varsayımı ile bir yük azaltma katsayısı (R) seçilir. Daha sonra doğrusal elastik yöntemi ile bulunan iç kuvvetler R katsayısı ile bölünerek tasarım kuvvetleri hesaplanır. Bu tasarım kuvvetleri altında sistem elemanlarının dayanımları tasarlanır. Tasarımın yeterli olması için (Dayanım>Tasarım iç kuvveti) eşitsizliğinin sağlanması gerekir. R katsayısının seçiminde varsayılan sistem süneklik kapasitesinin yapı sistemine kazandırılması için kapasite tasarımı ilkeleri ve özel deprem donatı detaylandırması uygulanır. Ancak sistemin süneklik (şekil değiştirme) kapasitesinin deprem şekil değiştirme talebini karşılayıp karşılamadığı kontrol edilmez. Diğer bir tanımla, sistemden beklenen deprem performansı tasarım sonrasında hesaplanmaz, doğrulanmaz. Sadece azaltılmamış deprem kuvvetleri altında eşit deplasman varsayımı ile ötelenme kontrolu yapılır. Dolayısıyla yöntem şeffaf değildir. Bu kontrolun yapılabilmesi, farklı şiddette (hafif, orta ve şiddetli) deprem etkileri altında ancak doğrusal olmayan hesap yapmakla mümkün olabilir. Halbuki dayanım esaslı tasarımda, sadece tek kademede, doğrusal elastik hesap yöntemi ile tasarım kuvvetleri hesaplanmaktadır.
9 Performans esaslı tasarımda önce düşey yükler ve hafif şiddetli deprem altında (50 yılda aşılma olasılığı %50 veya %70 olan deprem; 72 veya 43 yıl tekrar süreli) bir ön tasarım yapılır. Daha sonra tasarım depremi altında (475 yıl) sınırlı hasar performansının, ve en büyük deprem altında (2475 yıl) yapı stabilitesinin doğrulaması yapılır. Bu doğrulamalarda gerçekçi deprem yer hareketleri kullanılarak doğrusal olmayan hesap yöntemleri kullanarak yapılır. Yapı modelinde malzemelerin tasarım dayanımları değil mevcut dayanımları kullanılır. Tasarlanan yapının istenen deprem performansını sağlaması için her deprem seviyesinde eleman kritik bölgelerinde hesaplanan şekil değiştirme talebinin şekil değiştirme performans sınırının altında kalması gereklidir. Eğer herhangi bir deprem seviyesinde gerekli performans sağlanamıyorsa, diğer bir tanımla elastik ötesi şekil değiştirmeler istenen sınırların altında tutulamıyorsa tasarım yenilenir. Olağan yapıların tasarımında yönetmelik kuralarına uyulursa dayanım esaslı tasarım genel olarak yeterli bir yapı performansı sağlar. Örneğin Şekil 8 deki 5 katlı betonarme çerçeve iki farklı şekilde tasarlanmıştır. Kapasite tasarımının tam olarak uygulandığı durum 5CD, kolon donatı oranının yarıya indirildiği durum ise 5R dir. Her iki tasarımın kolon-kiriş kapasite oranları Tablo 1 de verilmektedir. Çerçevelerin ilk üç titreşim modundaki peryotları 1.13, 0.36 ve 0.20 saniyedir. Tasarımda R=8 kullanılmıştır. Tasarlanan yapıların üç farklı deprem şiddeti altında performans analizleri yapılmıştır. Dört farklı şiddette uygulana yer hareketinin spektrumları ve azaltılmamış tasarım spektrumu Şekil 9 da gösterilmektedir. Şekil 8 de görüldüğü gibi 5CD ilk üç şiddet seviyesinde kuvveti kolon-zayıf kiriş ilkesini sağlamakta, sadece en yüksek şiddet seviyesinde kolonlarda hafif hasar olmaktadır. 5R nin kolonları kirişlerden kuvvetli olmasına karşın yeterince kuvvetli olmadığı için kolonlarda plastik dönmeler erken başlamakta, en yüksek deprem şiddetinde ise göçme durumuna gelmektedir. Bu kadar kapsamlı bir performans irdelemesi ancak performans esaslı bir yaklaşımla ortaya konabilmektedir. Şekil 8. Kapasite tasarımının tam uygulandığı (5CD) ve gevşek olarak uygulandığı (5R) benzer iki çerçevenin deprem performansı
10 Tablo 1. Kolon-Kiriş Eğilme Kapasitesi Oranları Kat # Dış Birleşimler İç Birleşimler Dış Birleşimler İç Birleşimler 5CD 5R 1 2,84 1,59 2,25 1,27 2 2,68 1,48 2,08 1,17 3 2,46 1,34 1,91 1,05 4 2,25 1,19 1,73 0,91 Şekil 9. Tasarım spektrumu ve ölçeklenerek uygulanan deprem yer hareketi spektrumları Performans esaslı deprem mühendisliğinde doğrusal olmayan hesap yöntemlerinin kullanılması esastır. Bu yöntemler zaman alanında entegrasyon ve çok modlu doğrusal olmayan itme analizidir. İtme analizi entegrasyon yöntemine göre daha basit olduğu gibi sonuçların derlenmesi açısından da kolaylık sağlar. Doğrusal elastik hesap yöntemi ise doğrusal olmayan davranışa ait şekil değiştirmelerin hesaplanmasında bir miktar yaklaşım sağlar, ama hassasiyeti genellikle düşüktür. İç kuvvetleri doğru hesaplaması ise mümkün değildir. Şekil 10 da gösterilen çok katlı çerçeve sistemi şekilde verilen tasarım spektrumunun R=8 ile azaltılmasından elde edilen iç kuvvetler için ve kapasite tasarımına uygun olarak tasarlanmıştır. Şekil katlı çerçeve, tasarım spektrumu ve spektrum uyumlu deprem yer hareketleri
11 Şekil 10 da verilen spektrum uyumlu yer hareketi altında çerçeve sistemi zaman entegrasyonu, çok modlu itme analizi ve çatlamış kesit rijitlikleri kullanarak doğrusal elastik mod birleştirme yöntemi ile analiz edilmiştir. Kat ötelenmeleri ve kiriş uçlarının her kattaki kord dönmesi ortalamaları Şekil 11 de karşılaştırmalı olarak sunulmaktadır. Şekilde görüldüğü gibi doğrusal olmayan iki yöntem oldukça uyumlu sonuç vermekte, ancak doğrusal yöntem sonuçları özellikle üst katlarda doğrusal olmayan yöntemlere göre önemli sapmalar yapmaktadır. Şekil 11. Spektrum uyumlu deprem hareketi altında zaman entegrasyonu (NTHA), itme analizi (GPA) ve doğrusal elastik mod birleştirme yöntemi (RSA- çatlamış kesit) ile hesaplanan kat ötelenmeleri ve kiriş uçları kord dönmelerinin kat ortalamaları 3. PERFORMANS ESASLI TASARIM UYGULAMASI: 34 KATLI YÜKSEK BİNA Birinci derece deprem bölgesinde performans esaslı tasarım yaklaşımı ile tasarlanan 115 metre yüksekliğinde bir betonarme binanın görünüşü, tipik kesiti ve kat planı Şekil 12 de verilmektedir. Beton karakteristik dayanımı olarak 40 MPa kullanılmıştır. Önce R=6 alınarak bir ön tasarım yapılmış, kesit boyutları ve donatı detayları belirlenmiştir. Daha sonra Şekil 13 de verilen 43 yıllık spektrum uyumlu 7 çift deprem hareketi altında zaman entegrasyonu ile doğrusal olmayan analiz yapılmıştır. Seçilmiş sonuçlar Şekil 14 de sunulmaktadır. Bina düşey yükler ve 43 yıllık yer hareketleri altında hedeflenen performansı sınırlarını sağlamaktadır (kolon eksenel yükü < 0.4 A g (f c ) ve kat ötelenme oranı <0.5%). Daha sonra ayni hesaplar 2475 yıllık en büyük deprem spektrumu (%2.5 sönüm) ile uyumlu 7 çift yer hareketi altında tekrarlanmıştır. Benzer örnek sonuçlar Şekil 15 de verilmektedir. Bu kez kolonda çekme donatısı akma sınırını aşmaktadır. Dolayısıyla alttaki 5 katta donatı artımı gereklidir. Ancak kat ötelenmeleri gerekli performans sınırlarını (%3) rahatlıkla sağlamaktadır.
12 Story 3. Türkiye Deprem Mühendisliği ve Sismoloji Konferansı Şekil Katlı betonarme binanın görünüşü ve tipik kat planı Şekil yıllık %2.5 sönümlü spektrum uyumlu yer hareketleri ve %5 sönümlü tasarım spektrumu C80*150 GMave+ Comp. Limit State 0.4 % Tension Capacity Gravity Nd/f'c*Ag Şekil yıllık yer hareketleri altında kolon eksenel yükleri ve kat ötelenme oranları
13 Şekil yıllık yer hareketleri altında kolon eksenel yükleri ve kat ötelenme oranları 4. SONUÇ Performans esaslı deprem mühendisliği, yapıların depreme dayanıklı tasarımında konvansiyonel dayanım esaslı tasarıma göre çok daha şeffaf bir yöntem sunmaktadır. Performans esaslı deprem mühendisliğinde kullanılan doğrusal olmayan hesap yöntemleri, gerek yapısal modelleme, gerek doğrusal olmayan davranışa ait verilerin hazırlanması, gerekse sonuçların derlenmesi ve yorumu aşamalarında standart mühendislik pratiğine göre daha yüksek bir mühendislik bilgi düzeyi gerektirmektedir. Bu nedenle, bu yöntemlerin uygulandığı önemli yapıların tasarımında: (yüksek binalar, deprem yalıtımlı binalar), önemli binaların güçlendirilmesinde: (hastaneler, kültür varlıkları, vb.) bağımsız bir kontrol sistemi oluşturulmalıdır. Yeni Türkiye Deprem Yönetmeliği nde de önemli yapıların deprem hesabında zorunlu olarak, diğer yapıların deprem hesabında ise tercihe bağlı olarak doğrusal olmayan yöntemlerin kullanılması gerekli olacaktır. Bu gereklilik gerek ülkemizde, gerekse dünyada depreme dayanıklı yapı tasarımında daha yüksek kaliteli mühendislik talebi oluşturacaktır. Bu talebi sağlamanın tek yolu daha yüksek düzeyde bir mühendislik eğitiminden geçmektedir. KAYNAKLAR American Society of Civil Engineers (2007). Seismic Rehabilitation of Existing Buildings. ASCE Standard ASCE/SEI 41-06, Reston, VA, USA American Society of Civil Engineers (2010). Minimum design loads for buildings and other structures. ASCE Standard ASCE/SEI 7-10, Reston, VA. Eurocode 8 (2005). European Standard EN : Design of Structures for earthquake resistance - Part 1: General rules, seismic actions and rules for buildings, European Committee for Standardization, Brussels. FEMA P-58-1 (2012). Seismic Performance Assessment of Buildings, Federal Emergency Management Agency, Washington, DC, USA
14 LATBDC (2014). An Alternative Procedure for Seismic Analysis and Design of Tall Buildings Located in the Los Angeles Region, Los Angeles Tall Building Structural Design Council, Los Angeles, CA, USA PEER 2010/05 (2010). Seismic Design Guidelines for Tall Buildings, Pacific Earthquake Engineering Research Center, Berkeley, CA, USA Sucuoğlu, H ve Acun, B (2011). Evaluation of the Performance Limit States of Reinforced Concrete Columns in View of Experimental Observations (in Turkish), IMO Technical Bulletin, 22(3), Sucuoğlu, H ve Akkar, S (2014). Basic Earthquake Engineering, Springer International Publishing, Switzerland TDY (2007). Türkiye Deprem Yönetmeliği, Bayındırlık ve İskan Bakanlığı, Ankara.
DEPREM BÖLGELERĐNDE YAPILACAK BĐNALAR HAKKINDA YÖNETMELĐK (TDY 2007) Seminerin Kapsamı
DEPREM BÖLGELERĐNDE YAPILACAK BĐNALAR HAKKINDA YÖNETMELĐK (TDY 2007) Prof. Dr. Erkan Özer Đstanbul Teknik Üniversitesi Đnşaat Fakültesi Yapı Anabilim Dalı Seminerin Kapsamı 1- Bölüm 1 ve Bölüm 2 - Genel
DetaylıBETONARME BİNALARIN FARKLI HESAP YÖNTEMLERİNE GÖRE PERFORMANS SINIRLARININ İNCELENMESİ ÜZERİNE BİR DEĞERLENDİRME
BETONARME BİNALARIN FARKLI HESAP YÖNTEMLERİNE GÖRE PERFORMANS SINIRLARININ İNCELENMESİ ÜZERİNE BİR DEĞERLENDİRME Mehmet Sefa Orak 1 ve Zekai Celep 2 1 Araştırma Görevlisi, İnşaat Müh. Bölümü, İstanbul
DetaylıRİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 7-Örnekler 2. Çevre ve Şehircilik Bakanlığı Alt Yapı ve Kentsel Dönüşüm Hizmetleri Genel Müdürlüğü
RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 7-Örnekler 2 Çevre ve Şehircilik Bakanlığı Alt Yapı ve Kentsel Dönüşüm Hizmetleri Genel Müdürlüğü Amaç Mevcut Yapılar için RBTE yönteminin farklı taşıyıcı
DetaylıDEPREME DAVRANIŞI DEĞERLENDİRME İÇİN DOĞRUSAL OLMAYAN ANALİZ. NEJAT BAYÜLKE 19 OCAK 2017 İMO ANKARA ŞUBESİ
DEPREME DAVRANIŞI DEĞERLENDİRME İÇİN DOĞRUSAL OLMAYAN ANALİZ NEJAT BAYÜLKE nbayulke@artiproje.net 19 OCAK 2017 İMO ANKARA ŞUBESİ Deprem davranışını Belirleme Değişik şiddette depremde nasıl davranacak?
DetaylıMODELLEME TEKNİKLERİNİN MEVCUT BİNALARIN DEPREM PERFORMANSI ÜZERİNE ETKİLERİNİN ARAŞTIRILMASI
ÖZET: MODELLEME TEKNİKLERİNİN MEVCUT BİNALARIN DEPREM PERFORMANSI ÜZERİNE ETKİLERİNİN ARAŞTIRILMASI Ş.M. Şenel 1, M. Palanci 2, A. Kalkan 3 ve Y. Yılmaz 4 1 Doçent Doktor, İnşaat Müh. Bölümü, Pamukkale
DetaylıİTME ANALİZİ KULLANILARAK YÜKSEK RİSKLİ DEPREM BÖLGESİNDEKİ BİR PREFABRİK YAPININ SİSMİK KAPASİTESİNİN İNCELENMESİ
İTME ANALİZİ KULLANILARAK YÜKSEK RİSKLİ DEPREM BÖLGESİNDEKİ BİR PREFABRİK YAPININ SİSMİK KAPASİTESİNİN İNCELENMESİ ÖZET: B. Öztürk 1, C. Yıldız 2 ve E. Aydın 3 1 Yrd. Doç. Dr., İnşaat Müh. Bölümü, Niğde
DetaylıDBYYHY 2007 ve DEPREME KARŞI DAYANIKLI YAPI TASARIMI. Onur ONAT Tunceli Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli
DBYYHY 2007 ve DEPREME KARŞI DAYANIKLI YAPI TASARIMI Onur ONAT Tunceli Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli 1 Genel İlkeler Nedir? Yapısal hasarın kabul edilebilir sınırı
DetaylıBETONARME KESİT DAVRANIŞINDA EKSENEL YÜK, MALZEME MODELİ VE SARGI DONATISI ORANININ ETKİSİ
Beşinci Ulusal Deprem Mühendisliği Konferansı, 26-30 Mayıs 2003, İstanbul Fifth National Conference on Earthquake Engineering, 26-30 May 2003, Istanbul, Turkey Bildiri No: AT-124 BETONARME KESİT DAVRANIŞINDA
DetaylıRİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR. 5- Risk Tespit Uygulaması: Betonarme Bina
RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR 5- Risk Tespit Uygulaması: Betonarme Bina İncelenen Bina Binanın Yeri Bina Taşıyıcı Sistemi Bina 5 katlı Betonarme çerçeve ve perde sistemden oluşmaktadır.
DetaylıÖRNEK 18 4 KATLI BETONARME PANSİYON BİNASININ GÜÇLENDİRİLMESİ ve DOĞRUSAL ELASTİK OLMAYAN YÖNTEM İLE DEĞERLENDİRİLMESİ
4 KATLI BETONARME PANSİYON BİNASININ GÜÇLENDİRİLMESİ ve DOĞRUSAL ELASTİK OLMAYAN YÖNTEM İLE DEĞERLENDİRİLMESİ 18.1. PERFORMANS DÜZEYİNİN BELİRLENMESİ... 18/1 18.2. GÜÇLENDİRİLEN BİNANIN ÖZELLİKLERİ VE
DetaylıÇelik Bina Tasarımında Gelişmeler ve Yeni Türk Deprem Yönetmeliği
Çelik Bina Tasarımında Gelişmeler ve Yeni Türk Deprem Yönetmeliği Prof. Dr. Erkan Özer İstanbul Teknik Üniversitesi ehozer@superonline.com Özet Çelik yapı sistemlerinin deprem etkileri altındaki davranışlarına
DetaylıKESİT HASAR SINIRLARININ BELİRLENMESİNDE SARGILAMA DURUMUNUN ETKİSİ
KESİT HASAR SINIRLARININ BELİRLENMESİNDE SARGILAMA DURUMUNUN ETKİSİ Hakan ULUTAŞ 1, Hamide TEKELİ 2, Fuat DEMİR 2 1 Mehmet Akif Ersoy Üniversitesi, Mühendislik Mimarlık Fakültesi, İnşaat Mühendisliği Bölümü,
DetaylıTDY 2007 de Kullanılan Farklı Zemin Sınıfları İçin Performans Değerlendirme Yöntemleri Üzerine Bir Araştırma
TDY 2007 de Kullanılan Farklı Zemin Sınıfları İçin Performans Değerlendirme Yöntemleri Üzerine Bir Araştırma * Naci Çağlar, Muharrem Aktaş, Aydın Demir, Hakan Öztürk, Gökhan Dok * Mühendislik Fakültesi,
DetaylıNETMELĐĞĐ. Cahit KOCAMAN Deprem Mühendisliği Şube Müdürü Deprem Araştırma Daire Başkanlığı Afet Đşleri Genel Müdürlüğü
GÜÇLENDĐRME YÖNETMELY NETMELĐĞĐ Cahit KOCAMAN Deprem Mühendisliği Şube Müdürü Deprem Araştırma Daire Başkanlığı Afet Đşleri Genel Müdürlüğü YÖNETMELĐKTEKĐ BÖLÜMLER Ana metin 1 sayfa (amaç,kapsam, kanuni
DetaylıFarklı Zemin Sınıflarının Bina Deprem Performansına Etkisi
Farklı Zemin Sınıflarının Bina Deprem Performansına Etkisi * 1 Elif Orak BORU * 1 Sakarya Üniversitesi, Mühendislik Fakültesi, İnşaat Mühendisliği Bölümü, Sakarya, Türkiye Özet 2007 yılında yürürlülüğe
DetaylıMEVCUT BETONARME BİNALARIN DOĞRUSAL ELASTİK VE DOĞRUSAL ELASTİK OLMAYAN HESAP YÖNTEMLERİ İLE İNCELENMESİ ÜZERİNE BİR DEĞERLENDİRME
MEVCUT BETONARME BİNALARIN DOĞRUSAL ELASTİK VE DOĞRUSAL ELASTİK OLMAYAN HESAP YÖNTEMLERİ İLE İNCELENMESİ ÜZERİNE BİR DEĞERLENDİRME ÖZET: F. Demir 1, K.T. Erkan 2, H. Dilmaç 3 ve H. Tekeli 4 1 Doçent Doktor,
DetaylıBeton Sınıfının Yapı Performans Seviyesine Etkisi
Beton Sınıfının Yapı Performans Seviyesine Etkisi Taner Uçar DEÜ, Mimarlık Fak., Mimarlık Böl., Tınaztepe Kampüsü 35160, Buca İzmir Tel: (232) 412 83 92 E-Posta: taner.ucar@deu.edu.tr Mutlu Seçer DEÜ,
Detaylıİtme Sürme Yöntemi İle İnşa Edilmiş Sürekli Ardgermeli Köprülerin Deprem Tasarımı. Özgür Özkul, Erdem Erdoğan, Hatice Karayiğit
İtme Sürme Yöntemi İle İnşa Edilmiş Sürekli Ardgermeli Köprülerin Deprem Tasarımı Özgür Özkul, Erdem Erdoğan, Hatice Karayiğit 09.Mayıs.2015 İTME SÜRME YÖNTEMİ - ILM Dünya çapında yaygın bir köprü yapım
DetaylıErdal İRTEM-Kaan TÜRKER- Umut HASGÜL BALIKESİR ÜNİVERSİTESİ MÜH. MİM. FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜH. BL.
Erdal İRTEM-Kaan TÜRKER- Umut HASGÜL BALIKESİR ÜNİVERSİTESİ MÜH. MİM. FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜH. BL. BALIKESİR ÜNİVERSİTESİ MÜH. MİM. FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜH. BL. ÇAĞIŞ 10145, BALIKESİR 266 612 11 94 266 612 11
DetaylıBÖLÜM - 2 DEPREM ETKİSİNDEKİ BİNALARIN TASARIM İLKELERİ (GENEL BAKIŞ)
BÖLÜM - 2 DEPREM ETKİSİNDEKİ BİNALARIN TASARIM İLKELERİ (GENEL BAKIŞ) TASARIM DEPREMİ Binaların tasarımı kullanım sınıfına göre farklı eprem tehlike seviyeleri için yapılır. Spektral olarak ifae eilen
DetaylıBeton Basınç Dayanımın Yapısal Davranışa Etkisi
Beton Basınç Dayanımın Yapısal Davranışa Etkisi Fuat Demir Armağan Korkmaz Süleyman Demirel Üniversitesi Süleyman Demirel Üniversitesi Mühendislik Mimarlık Fakültesi Mühendislik Mimarlık Fakültesi İnşaat
DetaylıBetonarme Yapıların Davranışının Zaman Tanım Alanında Hesap Yöntemi ile Belirlenmesi
Betonarme Yapıların Davranışının Zaman Tanım Alanında Hesap Yöntemi ile Belirlenmesi * Muharrem Aktaş, Naci Çağlar, Aydın Demir, Hakan Öztürk, Gökhan Dok Mühendislik Fakültesi, İnşaat Mühendisliği Bölümü
DetaylıDOĞRUSAL OLMAYAN ANALİZ İÇİN KULLANILAN TİCARİ PROGRAMLARIN ÇERÇEVE SİSTEMLER İÇİN KARŞILAŞTIRILMASI
DOĞRUSAL OLMAYAN ANALİZ İÇİN KULLANILAN TİCARİ PROGRAMLARIN ÇERÇEVE SİSTEMLER İÇİN KARŞILAŞTIRILMASI YÜKSEK LİSANS TEZİ İbrahim GENCER İnşaat Mühendisliği Anabilim Dalı Yapı Mühendisliği Programı Tez Danışmanı:
Detaylı2007 DEPREM YÖNETMELİĞİ
27 DEPREM YÖNETMELİĞİ MEVCUT BİNALARIN DEĞERLENDİRİLMESİ VE GÜÇLENDİRİLMESİ Prof. Dr. Haluk Sucuoğlu ODTÜ YÖNETMELİK KOMİSYONU (7/7/23 Tarih ve 8925 Sayılı Bakan Oluru) Nuray Aydınoğlu (BÜ) Nejat Bayülke
DetaylıKESME BAKIMINDAN DOĞRU TASARLANMAMIŞ BETONARME PERDE DUVARLI YÜKSEK BİNALARIN DEPREM PERFORMANSI
KESME BAKIMINDAN DOĞRU TASARLANMAMIŞ BETONARME PERDE DUVARLI YÜKSEK BİNALARIN DEPREM PERFORMANSI Ali İhsan ÖZCAN Yüksek Lisans Tez Sunumu 02.06.2015 02.06.2015 1 Giriş Nüfus yoğunluğu yüksek bölgelerde;
DetaylıTDY 2007 YE GÖRE DEPREM ELASTİK TASARIM İVME SPEKTRUMU
KONU: Yeni deprem yönetmeliği taslağında ve TDY2007 de verilen kriterler doğrultusunda, birkaç lokasyonda, deprem tasarım ivme spektrumlarının oluşturulması ve tek serbestlik dereceli bir sistem üzerinde
DetaylıDEPREME DAYANIKLI YAPI İNŞAATI SORULAR
DEPREME DAYANIKLI YAPI İNŞAATI SORULAR 1- Dünyadaki 3 büyük deprem kuşağı bulunmaktadır. Bunlar nelerdir. 2- Deprem odağı, deprem fay kırılması, enerji dalgaları, taban kayası, yerel zemin ve merkez üssünü
DetaylıBETONARME YÜKSEK YAPILARDA DOĞRUSAL ELASTİK OLMAYAN PERFORMANS DEĞERLENDİRMESİ
2016 Published in 4th International Symposium on Innovative Technologies in Engineering and Science 3-5 November 2016 (ISITES2016 Alanya/Antalya - Turkey) BETONARME YÜKSEK YAPILARDA DOĞRUSAL ELASTİK OLMAYAN
DetaylıRİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 1-Temel Kavramlar
RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 1-Temel Kavramlar Çevre ve Şehircilik Bakanlığı Alt Yapı ve Kentsel Dönüşüm Hizmetleri Genel Müdürlüğü Temel Kavramlar Deprem Mühendisliği Deprem Yapı
DetaylıTek Katlı Prefabrik Sanayi Yapıları İçin Hasar Görebilirlik Eğrileri *
İMO Teknik Dergi, 2010 5161-5184, Yazı 336 Tek Katlı Prefabrik Sanayi Yapıları İçin Hasar Görebilirlik Eğrileri * Ali Haydar KAYHAN* Şevket Murat ŞENEL** ÖZ Bu çalışmada mevcut prefabrik sanayi yapıları
DetaylıDEPREM HESABI. Doç. Dr. Mustafa ZORBOZAN
BETONARME YAPI TASARIMI DEPREM HESABI Doç. Dr. Mustafa ZORBOZAN Mart 2009 GENEL BİLGİ 18 Mart 2007 ve 18 Mart 2008 tarihleri arasında ülkemizde kaydedilen deprem etkinlikleri Kaynak: http://www.koeri.boun.edu.tr/sismo/map/tr/oneyear.html
DetaylıBÖLÜM II C. BETO ARME BĐ ALARI DEĞERLE DĐRME VE GÜÇLE DĐRME ÖR EKLERĐ ÖR EK 12
BÖLÜM II C. BETO ARME BĐ ALARI DEĞERLE DĐRME VE GÜÇLE DĐRME ÖR EKLERĐ ÖR EK 12 SÜ EKLĐK DÜZEYĐ YÜKSEK 6 KATLI BETO ARME PERDELĐ / ÇERÇEVELĐ BĐ A SĐSTEMĐ Đ PERFORMA SI I DOĞRUSAL ELASTĐK YÖ TEM (EŞDEĞER
DetaylıBETONARME BİNALARIN DEPREM PERFORMANSININ BELİRLENMESİ İÇİN BİR YAKLAŞIM
BETONARME BİNALARIN DEPREM PERFORMANSININ BELİRLENMESİ İÇİN BİR YAKLAŞIM 1. Giriş Ülkemizde, özellikle 1999 Adapazarı-Kocaeli ve Düzce depremlerinin ardından, mevcut yapıların deprem güvenliklerinin belirlenmesine
DetaylıFarklı Zemin Koşullarındaki Betonarme Yapıların Davranışının Zaman Tanım Alanında Hesap Yöntemi ile İncelenmesi: 8 Katlı Çerçeve Örneği
Farklı Zemin Koşullarındaki Betonarme Yapıların Davranışının Zaman Tanım Alanında Hesap Yöntemi ile İncelenmesi: 8 Katlı Çerçeve Örneği * Hakan Öztürk, Gökhan Dok, Aydın Demir Mühendislik Fakültesi, İnşaat
DetaylıBETONARME ÇERÇEVELERİN DEPREM HESABINDA TASARIM İVME SPEKTRUMU UYUMLU DİNAMİK YÖNTEMLERİN KARŞILAŞTIRILMASI
BETONARME ÇERÇEVELERİN DEPREM HESABINDA TASARIM İVME SPEKTRUMU UYUMLU DİNAMİK YÖNTEMLERİN KARŞILAŞTIRILMASI ÖZET: O. Merter 1 ve T. Uçar 2 1 Araştırma Görevlisi Doktor, İnşaat Mühendisliği Bölümü, Dokuz
DetaylıFikret KURAN İnşaat Yüksek Mühendisi Vakıflar Genel Müdürlüğü
Fikret KURAN İnşaat Yüksek Mühendisi Vakıflar Genel Müdürlüğü İnşaat Mühendisleri Odası İstanbul Şubesi, 19 Kasım 2015 GİRİŞ Türkiye de yığma bina tasarımı son yıllarda çok fazla olmamasına karşılık, mevcut
Detaylı10 - BETONARME TEMELLER ( TS 500)
TS 500 / Şubat 2000 Temel derinliği konusundan hiç bahsedilmemektedir. EKİM 2012 10 - BETONARME TEMELLER ( TS 500) 10.0 - KULLANILAN SİMGELER Öğr.Verildi b d l V cr V d Duvar altı temeli genişliği Temellerde,
DetaylıBÖLÜM II C. BETO ARME BĐ ALARI DEĞERLE DĐRME VE GÜÇLE DĐRME ÖR EKLERĐ ÖR EK 13
BÖLÜM II C. BETO ARME BĐ ALARI DEĞERLE DĐRME VE GÜÇLE DĐRME ÖR EKLERĐ ÖR EK 13 SÜ EKLĐK DÜZEYĐ YÜKSEK 6 KATLI BETO ARME PERDELĐ / ÇERÇEVELĐ BĐ A SĐSTEMĐ Đ PERFORMA SI I DOĞRUSAL ELASTĐK OLMAYA YÖ TEM (ARTIMSAL
DetaylıRİSKLİ BİNALARIN DEĞERLENDİRİLMESİ ÜZERİNE BİR İNCELEME
RİSKLİ BİNALARIN DEĞERLENDİRİLMESİ ÜZERİNE BİR İNCELEME ÖZET: H. Tekeli 1, H. Dilmaç 2, K.T. Erkan 3, F. Demir 4, ve M. Şan 5 1 Yardımcı Doçent Doktor, İnşaat Müh. Bölümü, Süleyman Demirel Üniversitesi,
DetaylıBETONARME YAPILARDA BETON SINIFININ TAŞIYICI SİSTEM DAVRANIŞINA ETKİSİ
BETONARME YAPILARDA BETON SINIFININ TAŞIYICI SİSTEM DAVRANIŞINA ETKİSİ Duygu ÖZTÜRK 1,Kanat Burak BOZDOĞAN 1, Ayhan NUHOĞLU 1 duygu@eng.ege.edu.tr, kanat@eng.ege.edu.tr, anuhoglu@eng.ege.edu.tr Öz: Son
DetaylıCS MÜHENDİSLİK PROJE YAZILIM HİZMETLERİ www.csproje.com. EUROCODE-2'ye GÖRE MOMENT YENİDEN DAĞILIM
Moment CS MÜHENİSLİK PROJE YAZILIM HİZMETLERİ EUROCOE-2'ye GÖRE MOMENT YENİEN AĞILIM Bir yapıdaki kuvvetleri hesaplamak için elastik kuvvetler kullanılır. Yapının taşıma gücüne yakın elastik davranmadığı
DetaylıMEVCUT BİNALARDA DEPREM PERFORMANSLARININ AYRINTILI İNCELEME YÖNTEMLERİ İLE DEĞERLENDİRİLMESİ
. Uluslararası Deprem Mühendisliği ve Sismoloji Konferansı - Ekim 7 ANADOLU ÜNİVERSİTESİ ESKİŞEHİR MEVCUT BİNALARDA DEPREM PERFORMANSLARININ AYRINTILI İNCELEME YÖNTEMLERİ İLE DEĞERLENDİRİLMESİ Ç. ÇIRAK,
DetaylıKISA KOLON TEŞKİLİNİN YAPI HASARLARINA ETKİSİ. Burak YÖN*, Erkut SAYIN
Erciyes Üniversitesi Fen Bilimleri Enstitüsü Dergisi 24 (1-2) 241-259 (2008) http://fbe.erciyes.edu.tr/ ISSN 1012-2354 KISA KOLON TEŞKİLİNİN YAPI HASARLARINA ETKİSİ Burak YÖN*, Erkut SAYIN Fırat Üniversitesi,
DetaylıNautilus kalıpları, yerinde döküm yapılarak, hafifletilmiş betonarme plak döşeme oluşturmak için geliştirilmiş kör kalıp sistemidir.
Nautilus kalıpları, yerinde döküm yapılarak, hafifletilmiş betonarme plak döşeme oluşturmak için geliştirilmiş kör kalıp sistemidir. Mimari ve statik tasarım kolaylığı Kirişsiz, kasetsiz düz bir tavan
DetaylıDİNAMİK BENZERİ DENEYLERLE YETERLİ DAYANIMA SAHİP BİR BETONARME ÇERÇEVENİN BİRLEŞİM BÖLGELERİNİN PERFORMANSININ İRDELENMESİ
. Türkiye Deprem Mühendisliği ve Sismoloji Konferansı 5-7 Eylül 13 MKÜ HATAY ÖZET: DİNAMİK BENZERİ DENEYLERLE YETERLİ DAYANIMA SAHİP BİR BETONARME ÇERÇEVENİN BİRLEŞİM BÖLGELERİNİN PERFORMANSININ İRDELENMESİ
DetaylıAfyon Kocatepe Üniversitesi Fen ve Mühendislik Bilimleri Dergisi Afyon Kocatepe University Journal of Science and Engineering
Afyon Kocatepe Üniversitesi Fen ve Mühendislik Bilimleri Dergisi Afyon Kocatepe University Journal of Science and Engineering AKÜ FEMÜBİD 18 (2018) 015602 (1028-1035) AKU J. Sci.Eng.18 (2018) 015602 (1028-1035)
DetaylıData Merkezi. Tunç Tibet AKBAŞ Arup-İstanbul Hüseyin DARAMA Arup- Los Angeles. Tunç Tibet AKBAŞ
Data Merkezi Tunç Tibet AKBAŞ Arup-İstanbul Hüseyin DARAMA Arup- Los Angeles Tunç Tibet AKBAŞ Projenin Tanımı Tasarım Kavramı Performans Hedefleri Sahanın Sismik Durumu Taban İzolasyonu Analiz Performans
DetaylıRİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 5-Özel Konular
RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 5-Özel Konular Çevre ve Şehircilik Bakanlığı Alt Yapı ve Kentsel Dönüşüm Hizmetleri Genel Müdürlüğü Konular Bina Risk Tespiti Raporu Hızlı Değerlendirme
DetaylıÇelik Yapılar - INS /2016
Çelik Yapılar - INS4033 2015/2016 DERS III Yapısal Analiz Kusurlar Lineer Olmayan Malzeme Davranışı Malzeme Koşulları ve Emniyet Gerilmeleri Arttırılmış Deprem Etkileri Fatih SÖYLEMEZ Yük. İnş. Müh. İçerik
DetaylıRİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR. 4- Özel Konular
RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR 4- Özel Konular Konular Kalibrasyonda Kullanılan Binalar Bina Risk Tespiti Raporu Hızlı Değerlendirme Metodu Sıra Dışı Binalarda Tespit 2 Amaç RYTE yönteminin
DetaylıAKDENİZ BÖLGESİNDEKİ SANAYİ YAPILARININ DEPREMSELLİĞİNİN İNCELENMESİ
AKDENİZ BÖLGESİNDEKİ SANAYİ YAPILARININ DEPREMSELLİĞİNİN İNCELENMESİ Fuat DEMİR*, Sümeyra ÖZMEN** *Süleyman Demirel Üniversitesi, İnşaat Müh. Böl., Isparta 1.ÖZET Beton dayanımının binaların hasar görmesinde
DetaylıTAŞIYICI SİSTEM TASARIMI 1 Prof. Dr. Görün Arun
. Döşemeler TAŞIYICI SİSTEM TASARIMI 1 Prof. Dr. Görün Arun 07.3 ÇELİK YAPILAR Döşeme, Stabilite Kiriş ve kolonların düktilitesi tümüyle yada kısmi basınç etkisi altındaki elemanlarının genişlik/kalınlık
DetaylıErciyes Üniversitesi Fen Bilimleri Enstitüsü Dergisi 26(1): 1-6 (2010)
Perde konumunun ve zemin sınıfının betonarme yapılardaki hasar oranına etkisi Erkut Sayın *, Burak Yön, Yusuf Calayır Fırat Üniversitesi Mühendislik Fakültesi, İnşaat Mühendisliği Bölümü, Elazığ, TURKEY
DetaylıSÜREKLİLİK VE SÜREKSİZLİK DURUMLARINDA PERDE-ÇERÇEVE ETKİLEŞİMİ. İnşaat Y. Müh., Gebze Teknik Üniversitesi, Kocaeli 2
ÖZET: SÜREKLİLİK VE SÜREKSİZLİK DURUMLARINDA PERDE-ÇERÇEVE ETKİLEŞİMİ B. DEMİR 1, F.İ. KARA 2 ve Y. M. FAHJAN 3 1 İnşaat Y. Müh., Gebze Teknik Üniversitesi, Kocaeli 2 Araştırma Görevlisi, Deprem ve Yapı
DetaylıBETONARME BİNALAR İÇİN HASARGÖREBİLİRLİK EĞRİLERİNİN BELİRLENMESİ
TMMOB İNŞAAT MÜHENDİSLERİ ODASI İZMİR ŞUBESİ 13 Mart 2013 BETONARME BİNALAR İÇİN HASARGÖREBİLİRLİK EĞRİLERİNİN BELİRLENMESİ Yrd. Doç. Dr. Taner UÇAR Prof. Dr. Mustafa DÜZGÜN Dokuz Eylül Üniversitesi Seminer
DetaylıGedikbulak Okul Binasının Sismik Performansı Hakkında *
İMO Teknik Dergi, 2017 7889-7896, Yazı 479 Teknik Not Gedikbulak Okul Binasının Sismik Performansı Hakkında * Mehmet Sefa ORAK 1 Zekai CELEP 2 ÖZ 23 Ekim ve 9 Kasım 2011 tarihlerindeki Van Depremleri sonrasında
DetaylıPERDELĠ BETONARME YAPILAR ĠÇĠN DOĞRUSAL OLMAYAN ANALĠZ METOTLARI
PERDELĠ BETONARME YAPILAR ĠÇĠN DOĞRUSAL OLMAYAN ANALĠZ METOTLARI Nonlinear Analysis Methods For Reinforced Concrete Buildings With Shearwalls Yasin M. FAHJAN, KürĢat BAġAK Gebze Yüksek Teknoloji Enstitüsü,
DetaylıYeni Deprem Yönetmeliği ve İstinat Yapıları Hesaplarındaki Değişiklikler
İnşaat Mühendisleri Odası Denizli Şubesi istcad istinat Duvarı Yazılımı & Türkiye Bina Deprem Yönetmeliği nin İstinat Yapıları Hakkındaki Hükümleri Yeni Deprem Yönetmeliği ve İstinat Yapıları Hesaplarındaki
DetaylıDinamik Etki: Deprem Etkisi. Deprem Dayanımı için Tasarım. Genel Deprem Analizi Yöntemleri - 1
Dinamik Etki: Deprem Etkisi Mevcut Betonarme Yapıların Deprem Performansının Değerlendirmesi: İtme Analizi Yrd. Doç. Dr. Kutay Orakçal Boğaziçi Üniversitesi Yer sarsıntısı sonucu oluşan dinamik etki Yapı
DetaylıÖrnek Güçlendirme Projesi. Joseph Kubin Mustafa Tümer TAN
Örnek Güçlendirme Projesi Joseph Kubin Mustafa Tümer TAN Deprem Performansı Nedir? Deprem Performansı, tanımlanan belirli bir deprem etkisi altında, bir binada oluşabilecek hasarların düzeyine ve dağılımına
DetaylıYapı Elemanlarının Davranışı
Kolon Türleri ve Eksenel Yük Etkisi Altında Kolon Davranışı Yapı Elemanlarının Davranışı Yrd. Doç. Dr. Barış ÖZKUL Kolonlar; bütün yapılarda temel ile diğer yapı elemanları arasındaki bağı sağlayan ana
Detaylı1975 Yönetmeliğine Göre Yapılmış Yapıların Türkiye 2007 Deprem Yönetmeliğine Göre Performans Değerlendirmesi
1975 Yönetmeliğine Göre Yapılmış Yapıların Türkiye 2007 Deprem Yönetmeliğine Göre Performans Değerlendirmesi * Özge Şahin, Hüseyin KASAP Mühendislik Fakültesi, İnşaat Mühendisliği Bölümü Sakarya Üniversitesi,
DetaylıBETONARME BİNALARDA SARGI DONATISI ETKİSİNİN YAYILI PLASTİK MAFSAL MODELİYLE İNCELENMESİ
BETONARME BİNALARDA SARGI DONATISI ETKİSİNİN YAYILI PLASTİK MAFSAL MODELİYLE İNCELENMESİ ÖZET: B. Yön 1 ve Y. Calayır 2 1 Araştırma Görevlisi, İnşaat Müh. Bölümü, Fırat Üniversitesi, Elazığ 2 Profesör,
DetaylıMOMENT AKTARAN BİRLEŞİMLER YAPI MERKEZİ DENEYSEL ÇALIŞMALARI
Türkiye Prefabrik Birliği İ.T.Ü. Steelab Uluslararası Çalıştayı 14 Haziran 2010 MOMENT AKTARAN BİRLEŞİMLER YAPI MERKEZİ DENEYSEL ÇALIŞMALARI Dr. Murat Şener Genel Müdür, Yapı Merkezi Prefabrikasyon A.Ş.
DetaylıYAPAN: ESKISEHIR G TIPI LOJMAN TARİH: 15.02.2010 REVİZYON: Hakan Şahin - ideyapi Bilgisayar Destekli Tasarım
YAPAN: PROJE: TARİH: 15.02.2010 REVİZYON: Hakan Şahin - ideyapi Bilgisayar Destekli Tasarım YAPI GENEL YERLEŞİM ŞEKİLLERİ 1 4. KAT 1 3. KAT 2 2. KAT 3 1. KAT 4 ZEMİN KAT 5 1. BODRUM 6 1. BODRUM - Temeller
DetaylıDEPREM YÖNETMELİĞİ NDE ÖNGÖRÜLEN TAŞIYICI SİSTEM GÜVENLİK DÜZEYİ KONUSUNDA KARŞILAŞTIRMALI SAYISAL İNCELEME
ÖZET: DEPREM YÖNETMELİĞİ NDE ÖNGÖRÜLEN TAŞIYICI SİSTEM GÜVENLİK DÜZEYİ KONUSUNDA KARŞILAŞTIRMALI SAYISAL İNCELEME İ. Keskin 1 ve Z. Celep 2 1 Yüksek Lisans Öğrencisi, Deprem Müh. Programı, İstanbul Teknik
DetaylıFarklı Yöntemler Kullanılarak Güçlendirilmiş Betonarme Binaların Performansa Dayalı Tasarıma göre Deprem Performanslarının Belirlenmesi
Farklı Yöntemler Kullanılarak Güçlendirilmiş Betonarme Binaların Performansa Dayalı Tasarıma göre Deprem Performanslarının Belirlenmesi Esra Mete Güneyisi (a), Gülay Altay (b) (a) Ar. Gör.; Boğaziçi Üniversitesi,
DetaylıPREFABRİKE ENDÜSTRİ YAPILARININ 2007 DEPREM YÖNETMELİĞİ KOŞULLARINA GÖRE DEPREM GÜVENLİĞİNİN BELİRLENMESİ
S.Ü. Müh.-Mim. Fak. Derg., c.23, s.4, 2008 J. Fac.Eng.Arch. Selcuk Univ., v.23, n.4, 2008 PREFABRİKE ENDÜSTRİ YAPILARININ 2007 DEPREM YÖNETMELİĞİ KOŞULLARINA GÖRE DEPREM GÜVENLİĞİNİN BELİRLENMESİ M.Hakan
DetaylıEşdeğer Deprem Yüklerinin Dağılım Biçimleri
Eşdeğer Deprem Yüklerinin Dağılım Biçimleri Prof. Dr. Günay Özmen İTÜ İnşaat Fakültesi (Emekli), İstanbul gunayozmen@hotmail.com 1. Giriş Deprem etkisi altında bulunan ülkelerin deprem yönetmelikleri çeşitli
DetaylıMOMENT YENİDEN DAĞILIM
MOMENT YENİDEN DAĞILIM Yeniden Dağılım (Uyum) : Çerçeve kirişleri ile sürekli kiriş ve döşemelerde betonarme bir yapının lineer elastik davrandığı kabulüne dayalı bir statik çözüm sonucunda elde edilecek
DetaylıKONSOLA MESNETLİ KOLONUN SÜREKSİZLİĞİNİN TAŞIYICI SİSTEMİN DEPREM DAVRANIŞINA OLAN ETKİSİ
KONSOLA MESNETLİ KOLONUN SÜREKSİZLİĞİNİN TAŞIYICI SİSTEMİN DEPREM DAVRANIŞINA OLAN ETKİSİ ÖZET: H. Toker 1, A.O. Ateş 2 ve Z. Celep 3 1 İnşaat Mühendisi, İnşaat Müh. Bölümü, İstanbul Teknik Üniversitesi,
DetaylıBETONARME YAPILARDA MALZEME DAYANIMI VE DETAYLANDIRMA ÖZELLİKLERİNİN SİSMİK HASAR ÜZERİNE ETKİSİNİN DEĞERLENDİRİLMESİ
BETONARME YAPILARDA MALZEME DAYANIMI VE DETAYLANDIRMA ÖZELLİKLERİNİN SİSMİK HASAR ÜZERİNE ETKİSİNİN DEĞERLENDİRİLMESİ ÖZET: H. B. Özmen 1 ve M. İnel 2 1 Yrd. Doç. Dr., İnşaat Müh. Bölümü, Pamukkale Üniversitesi,
DetaylıAASHTO-LRFD kriterleri (Madde 4.6.3.7)
Alp Caner 1 AASHTO-LRFD kriterleri (Madde 4.6.3.7) Analizlerde yük dağılımları hesaplanırken kule geometrisi, üst yapının burulmaya dayanıklılığı ve kablo plan adedi önemlidir. Kablolardaki sarkmalar,
DetaylıTDY2007 ye Göre Tasarlanmış Betonarme Bir Yapının Doğrusal Elastik Olmayan Analiz Yöntemleri ile İncelenmesi
TDY2007 ye Göre Tasarlanmış Betonarme Bir Yapının Doğrusal Elastik Olmayan Analiz Yöntemleri ile İncelenmesi Naci ÇAĞLAR 1*, Hakan ÖZTÜRK 1, Aydın DEMİR 1 ve Abdulhalim AKKAYA 2 1 İnşaat Mühendisliği Bölümü,
DetaylıORTA KATLI MEVCUT BETONARME YAPILARDA ÇEKİÇLEME DAVRANIŞININ İNCELENMESİ
ORTA KATLI MEVCUT BETONARME YAPILARDA ÇEKİÇLEME DAVRANIŞININ İNCELENMESİ Mehmet İNEL 1, Bayram Tanık ÇAYCI 2, Muhammet KAMAL 3, Osman ALTINEL 4 1 Profesör, İnşaat Müh. Bölümü, Pamukkale Üniversitesi, Denizli
DetaylıÇELİK ÇAPRAZ ELEMANLARLA GÜÇLENDİRİLEN BETONARME YAPILARIN DEPREM DAVRANIŞLARININ İNCELENMESİ
Doğuş Üniversitesi Dergisi, 8 (2) 2007, 191-201 ÇELİK ÇAPRAZ ELEMANLARLA GÜÇLENDİRİLEN BETONARME YAPILARIN DEPREM DAVRANIŞLARININ İNCELENMESİ EARTHQUAKE BEHAVIOR EVALUATION OF R/C STRUCTURES STRENGTHENED
DetaylıBETONARME KÖPRÜLERİN YAPISAL ÇELİK ELEMANLAR KULLANILARAK DEPREME KARŞI GÜÇLENDİRİLMESİ UYGULAMALARI
BETONARME KÖPRÜLERİN YAPISAL ÇELİK ELEMANLAR KULLANILARAK DEPREME KARŞI GÜÇLENDİRİLMESİ UYGULAMALARI E. Namlı 1, D.H.Yıldız. 2, A.Özten. 3, N.Çilingir. 4 1 Emay Uluslararası Mühendislik ve Müşavirlik A.Ş.,
DetaylıDEPREM YALITIMLI HASTANE TASARIMI UYGULAMASI: ERZURUM SAĞLIK KAMPÜSÜ
ÖZET: DEPREM YALITIMLI HASTANE TASARIMI UYGULAMASI: ERZURUM SAĞLIK KAMPÜSÜ A. ÖZMEN 1, B. ŞADAN 2, J. KUBİN 1,3, D. KUBİN 1,2, S.AKKAR 4, O.YÜCEL 1, H. AYDIN 1, E. EROĞLU 2 1 Yapısal Tasarım Bölümü, PROTA
DetaylıBinaların Deprem Dayanımları Tespiti için Yapısal Analiz
Binaların Deprem Dayanımları Tespiti için Yapısal Analiz Sunan: Taner Aksel www.benkoltd.com Doğru Dinamik Yapısal Analiz için: Güvenilir, akredite edilmiş, gerçek 3 Boyutlu sonlu elemanlar analizi yapabilen
Detaylı2007 Deprem Yönetmeliğinde Yer Alan Mevcut Binaların Değerlendirilmesi Yöntemlerinin Artıları ve Eksileri *
İMO Teknik Dergi, 29 469-4633, Yazı 34 27 Deprem Yönetmeliğinde Yer Alan Mevcut Binaların Değerlendirilmesi Yöntemlerinin Artıları ve Eksileri * Ali ŞENGÖZ* Haluk SUCUOĞLU** ÖZ 27 Deprem Yönetmeliği mevcut
DetaylıYAPISAL ÖZELLİKLERİ FARKLI BA BİNALARIN PERFORMANSA DAYALI ANALİZİ
Altıncı Ulusal Deprem Mühendisliği Konferansı, 6- Ekim 7, İstanbul Sixth National Conference on Earthquake Engineering, 6- October 7, Istanbul, Turkey YAPISAL ÖZELLİKLERİ FARKLI BA BİNALARIN PERFORMANSA
DetaylıBETONARME-II (KOLONLAR)
BETONARME-II (KOLONLAR) ONUR ONAT Kolonların Kesme Güvenliği ve Kesme Donatısının Belirlenmesi Kesme güvenliği aşağıdaki adımlar yoluyla yapılır; Elverişsiz yükleme şartlarından elde edilen en büyük kesme
DetaylıPamukkale Üniversitesi Mühendislik Bilimleri Dergisi. Pamukkale University Journal of Engineering Sciences
Pamukkale Üniversitesi Mühendislik Bilimleri Dergisi Pamukkale University Journal of Engineering Sciences DBYBHY2007 VE FEMA440 DA ÖNERİLEN PERFORMANS NOKTASI BELİRLEME YAKLAŞIMLARININ KARŞILAŞTIRILMASI
DetaylıDEÜ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ FEN ve MÜHENDİSLİK DERGİSİ Cilt: 8 Sayı: 1 s. 101-108 Ocak 2006
DEÜ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ FEN ve MÜHENDİSLİK DERGİSİ Cilt: 8 Sayı: s. -8 Ocak 6 BETONARME BİNALARIN DEPREM DAVRANIŞINDA DOLGU DUVAR ETKİSİNİN İNCELENMESİ (EFFECT OF INFILL WALLS IN EARTHQUAKE BEHAVIOR
DetaylıTÜRKİYE DEKİ ORTA KATLI BİNALARIN BİNA PERFORMANSINA ETKİ EDEN PARAMETRELER
TÜRKİYE DEKİ ORTA KATLI BİNALARIN BİNA PERFORMANSINA ETKİ EDEN PARAMETRELER ÖZET: A.K. Kontaş 1 ve Y.M. Fahjan 2 1 Yüksek Lisans Öğrencisi, Deprem ve Yapı Müh. Bölümü, Gebze Yüksek Teknoloji Enstitüsü,
DetaylıDairesel Betonarme Kolonlarda Çatlamış Kesite Ait Etkin Eğilme Rijitliklerinin İrdelenmesi
1029 Dairesel Betonarme Kolonlarda Çatlamış Kesite Ait Etkin Eğilme Rijitliklerinin İrdelenmesi Aydin Demir ve Naci Caglar* Sakarya Üniversitesi, Mühendislik Fakültesi, İnşaat Mühendisliği Bölümü, Sakarya,
DetaylıANTAKYA'DAKİ YIĞMA BİNALARIN ÖZELLİKLERİNİN DEPREM PERFORMANSI AÇISINDAN ANALİTİK OLARAK DEĞERLENDİRİLMESİ
ANTAKYA'DAKİ YIĞMA BİNALARIN ÖZELLİKLERİNİN DEPREM PERFORMANSI AÇISINDAN ANALİTİK OLARAK DEĞERLENDİRİLMESİ ÖZET: İ.O. Demirel 1, V.H. Akansel 1, Ş. Bankir 2, M.C. Geneş 3, M.A. Erberik 4 ve A. Yakut 5
DetaylıBİLGİLENDİRME EKİ 7E. LİFLİ POLİMER İLE SARGILANAN KOLONLARDA DAYANIM VE SÜNEKLİK ARTIŞININ HESABI
BİLGİLENDİRME EKİ 7E. LİFLİ POLİMER İLE SARGILANAN KOLONLARDA DAYANIM VE SÜNEKLİK ARTIŞININ HESABI 7E.0. Simgeler A s = Kolon donatı alanı (tek çubuk için) b = Kesit genişliği b w = Kiriş gövde genişliği
DetaylıBetonarme okul binasının TDY 2007 ye göre nonlineer statik analizi
SAÜ. Fen Bil. Der. 18. Cilt, 1. Sayı, s. 1-9, 1 SAU J. Sci. Vol 18, No 1, p. 1-9, 1 Betonarme okul binasının TDY 7 ye göre nonlineer statik Feyza Dinçer 1, Necati Mert 1* 1 Sakarya Üniversitesi, Mühendislik
DetaylıMEVCUT BİNALARIN DEĞERLENDİRİLMESİ VE GÜÇLENDİRME PROJESİ HAZIRLANMASI İŞİ
MEVCUT BİNALARIN DEĞERLENDİRİLMESİ VE GÜÇLENDİRME PROJESİ HAZIRLANMASI İŞİ Bina Performansı : Belirli bir deprem etkisi altında bir binada oluşabilecek hasarların düzeyi ve dağılımına bağlı olarak belirlenen
DetaylıGEOMETRİK DÜZENSİZLİĞE SAHİP NURTEPE VİYADÜĞÜNÜN SİSMİK PERFORMANSININ FARKLI YÖNTEMLER KULLANILARAK BELİRLENMESİ
GEOMETRİK DÜZENSİZLİĞE SAHİP NURTEPE VİYADÜĞÜNÜN SİSMİK PERFORMANSININ FARKLI YÖNTEMLER KULLANILARAK BELİRLENMESİ Musa Kazım BODUROĞLU İnşaat Yük. Müh. ( Deprem Mühendisi ) Prizma Mühendislik Proje Taahhüt
DetaylıRYTEİE E GÖRE DOLGU DUVAR ETKİSİNİ DİKKATE ALAN BASİTLEŞTİRİLMİŞ YÖNTEMİN İRDELENMESİ
ÖZET: RYTEİE E GÖRE DOLGU DUVAR ETKİSİNİ DİKKATE ALAN BASİTLEŞTİRİLMİŞ YÖNTEMİN İRDELENMESİ H.B. Aksoy 1 ve Ö. Avşar 2 1 İnşaat Mühendisliği Bölümü, Anadolu Üniversitesi, Eskişehir 2 Doçent Doktor, İnşaat
DetaylıTC. SAKARYA ÜNİVERSİTESİ MF İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ İNM 308 Depreme Dayanıklı Betonarme e Yapı Tasarımı Earthquake ELASTİK DEPREM YÜKLERİ
TC. SAKARYA ÜNİVERSİTESİ MF İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ İNM 308 Depreme Dayanıklı Betonarme e Yapı Tasarımı arımı Earthquake Resistantt Reinforced Concretee Structural Design ELASTİK DEPREM YÜKLERİ ELASTİK
DetaylıBÖLÜM II D. YENİ YIĞMA BİNALARIN TASARIM, DEĞERLENDİRME VE GÜÇLENDİRME ÖRNEKLERİ
BÖLÜM II D ÖRNEK 1 BÖLÜM II D. YENİ YIĞMA BİNALARIN TASARIM, DEĞERLENDİRME VE GÜÇLENDİRME ÖRNEKLERİ ÖRNEK 1 İKİ KATLI YIĞMA OKUL BİNASININ DEĞERLENDİRMESİ VE GÜÇLENDİRİLMESİ 1.1. BİNANIN GENEL ÖZELLİKLERİ...II.1/
DetaylıBetonarme Kirişlerin Etkin Eğilme Rijitliği Analizi ve Yönetmeliklerle Karşılaştırması
2018 Published in 2ND International Symposium on Natural Hazards and Disaster Management 04-06 MAY 2018 (ISHAD2018 Sakarya Turkey) Betonarme Kirişlerin Etkin Eğilme Rijitliği Analizi ve Yönetmeliklerle
DetaylıDAYANMA YAPILARININ DBYBHY VE TBDY GÖRE TASARIM KURALLARIN KARŞILAŞTIRILMASI VE TESPİTLER. Levent ÖZBERK İnş. Yük. Müh. Analiz Yapı Yazılım Ltd. Şti.
DAYANMA YAPILARININ DBYBHY VE TBDY GÖRE TASARIM KURALLARIN KARŞILAŞTIRILMASI VE TESPİTLER Levent ÖZBERK İnş. Yük. Müh. Analiz Yapı Yazılım Ltd. Şti. TBDY ve DBYBHY arasındaki karşılaştırmalı farklar Yeni
DetaylıGÜÇLENDİRİLEN YAPILARDA YAPI ÖZELLİKLERİ MALİYET İLİŞKİLERİ ÜZERİNE İSTATİSTİKSEL BİR ÇALIŞMA
GÜÇLENDİRİLEN YAPILARDA YAPI ÖZELLİKLERİ MALİYET İLİŞKİLERİ ÜZERİNE İSTATİSTİKSEL BİR ÇALIŞMA A.C. Sayar 2, İ.H.Başeğmez 1, S. Yıldırım 1, Y.İ. Tonguç 1 ÖZET: 1 İnş. Yük. Müh.,Promer Müş. Müh. Ltd. Şti.,
DetaylıDEPREM YÖNETMELİĞİ NDEKİ SÜREKSİZ KOLON DÜZENSİZLİĞİ KRİTERİNİN İRDELENMESİ
ÖZET: DEPREM YÖNETMELİĞİ NDEKİ SÜREKSİZ KOLON DÜZENSİZLİĞİ KRİTERİNİN İRDELENMESİ Abide AŞIKOĞLU 1 ve Özgür AVŞAR 2 1 Yüksek lisans öğrencisi, İnşaat Müh. Bölümü, Anadolu Üniversitesi, Eskişehir 2 Doç.
DetaylıT.C. MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ
T.C. KTO KARATAY ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ KONYA-2015 Arş. Gör. Eren YÜKSEL Yapı-Zemin Etkileşimi Nedir? Yapı ve zemin deprem sırasında birbirini etkileyecek şekilde
DetaylıRİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR. 2-Yönetmelik Altyapısı
RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR 2-Yönetmelik Altyapısı Genel Riskli Bina tespit esasları pratik ve mümkün olduğunca doğru sonuç verebilecek şekilde tasarlanmıştır. Yöntemin pratikliği
Detaylı