CLP İLE GÜÇLENDİRİLMİŞ ÇELİK I-KİRİŞLERİN TERSİNİR YÜK DENEYLERİ
|
|
- Ilhami Bucak
- 8 yıl önce
- İzleme sayısı:
Transkript
1 -4 Ekim 2 ODTÜ ANKARA ÖZET: İLE GÜÇLENDİRİLMİŞ ÇELİK I-KİRİŞLERİN TERSİNİR YÜK DENEYLERİ D. Yormaz ve O.Ö. Eğilmez 2 İnş. Yük. Müh., İnşaat Müh. Bölümü, Dokuz Eylül Üniversitesi, İzmir 2 Yard. Doç. Dr., İnşaat Müh. Bölümü, İzmir Yüksek Teknoloji Enstitüsü, İzmir doruk.yormaz@ogr.deu.edu.tr Moment aktaran çelik çerçevelerin (MAÇÇ) kiriş plastik mafsal bölgesinde bir deprem esnasında oluşabilecek başlık ve gövde yerel burkulmaları, bu sistemlerin arzu edilen plastik dönme değerlerine ulaşmalarını engelleyebilmektedir. Yeni yapılacak moment aktaran çelik çerçeveler için deprem yönetmeliklerinde şart koşulan narinlik oranlarına sahip olmayan mevcut kiriş-kolon birleşimleri başlık ve gövde yerel burkulmalarına karşı korunmasız durumdadırlar. Son yıllarda, çelik kesitlerin plastik dönme kapasitesini arttırmaya yönelik yerel başlık burkulmasını önlemede cam lifli polimer () kullanımı dikkat çekici bir uygulama olmaktadır. Bir çelik- sisteminde malzemesinin çeliğe nazaran oldukça düşük bir elastisite modülüne sahip olması plastik mafsal oluşumundaki yerel burkulmaların önlenmesi uygulamalarında önemli bir katma değer oluşturmaktadır. İzmir Yüksek Teknoloji Enstitüsü nde yürütülen bir çalışmada, malzemeler kullanılarak yerel burkulmaların önüne geçilmesi hem deneysel hem de analitik yöntemler kullanılarak araştırılmıştır. Bu çalışmanın amacı plastik mafsal bölgesinde ile güçlendirilen çelik I-kirişlerinin çevrimsel yükler altındaki davranışını incelemektir. Derinlik/genişlik oranı.26 ve başlık narinlik oranı.4 olan 4 avrupa tipi HE4AA kirişi %4 lük dönme değerine kadar çevrimsel olarak test edilmiştir. Çıplak kiriş ve farklı konfigürasyonlara sahip ile güçlendirilmiş kirişler, nin yerel başlık burkulmasını önlemede etkisini araştırmak amacıyla teste tabi tutulmuşlardır. Yapılan testler güçlendirmesinin plastik yerel burkulmasını önlemede orta derecede başarılı olduğunu göstermiştir. ANAHTAR KELİMELER : mevcut çelik yapılar, plastik yerel burkulma, cam lifli polimer. GİRİŞ Kaynaklı MAÇÇ lerdeki birleşimlerin sismik tasarımı 994 Northridge ve 995 Kobe depremleri sonrasında önemli ölçüde değişikliğe uğramıştır. 9 ların ortasında yapılan yoğun araştırmalar sonucunda, yeni ve mevcut yapılar için dizayn kılavuzları ve güçlendirme yöntemleri önerilmiştir (FEMA 2a, FEMA 2b, AISC 999). Bu araştırmaların asıl amacı sözü edilen depremler sonrasında kaynaklı MAÇÇ lerde gözlenen gevrek kaynak kopmasının önüne geçmek ve kiriş-kolon birleşim bölgelerindeki plastik dönme kapasitesini arttırmaktır. Kiriş başlığını kolona birleştiren kaynakların yenilenmesi uygulamalarının yanısıra bazı tipik yeni birleşimler de önerilmiştir. Bu gerçekleştirilen yeni yöntemlerle gevrek kaynak kırılmasının önüne geçilmesine rağmen plastik stabilite eksiklerinin azaltılması durumu tam olarak çözülememiştir. Plastik yerel burkulma sorunu, birleşimlerin yeterli miktarda plastik deformasyon yapmalarına engel olmaktadır. Okazaki, ve diğ. (26) ve Nakashima, ve diğ. (22 ve 23) deprem etkileri altındaki süneklik düzeyi yüksek MAÇÇ lerdeki kirişlerin stabilite gereksinimlerini araştırmışlar ve sistemin stabilitesini kontrol etmek amacıyla kullanılan deprem şartnamelerindeki mesnetlenmemiş boy ve genişlik/kalınlık oranı limitlerinin daha güvenli seviyede olması gerektiğini ileri sürmüşlerdir. Bu tehdit özellikle mevcut deprem şartnamelerinde yeni binalar için ileri sürülen narinlik oranlarını aşan başlık narinlik oranına sahip mevcut MAÇÇ ler için geçerlidir.
2 -4 Ekim 2 ODTÜ ANKARA Son yıllarda çelik yapıların güçlendirilmesinde lifli polimere (LP) olan rağbet artmıştır. LP ile çelik yapı güçlendirmesi ve tadilatında genellikle kirişlerin çekme bölgesi başlığına yapıştırılan karbon lifli polimer (KLP) kullanılmaktadır (Miller ve diğ. 22, Chen ve Das 29). Çeliğe benzer nitelikte yüksek elastisite modülüne sahip olan KLP bu tarz güçlendirme uygulamalarında başarılı sonuçlar vermektedir. LP-çelik kompozit sistemlerde yeni bir uygulama da yapısal çelik elemanların yerel stabilitesini artırmada cam lifli polimer () kullanımıdır. malzemesinin düşük modülü çelik kesitin mukavemetinde, dolayısıyla birleşim kaynaklarındaki gerilmelerde, belirgin bir artışa olanak vermezken nin eğilme mukavemeti, altındaki başlık veya gövdeye destek sağlayarak yerel burkulmaları engelleyebilecektir. Bu şekilde çalışan bir sistem, malzemesinde veya çelik- bağlayıcı elemanında beklenmedik bir göçme olmaması koşuluyla, kiriş birleşimlerinin plastik dönme kapasitelerini artırabilecektir. Bu çalışmanın amacı plastik mafsal bölgesinde ile güçlendirilen çelik I-kirişlerinin çevrimsel yük altındaki davranışını incelemektir. Mevcut MAÇÇ ler, plastik mafsal bölgesini kolon yüzünden uzaklaştırmak ve birleşimin sismik performansını arttırmak amacıyla, genelikle kaynaklı kemerli takviye veya zayıflatılmış kesit uygulamaları ile güçlendirilmektedirler. Bu sebeple, mevcut uygulama ile uygunluk açısından alt başlığında kaynaklı kemer takviye bulunan kirişler incelenmiştir. Zayıflatılmış kesit uygulaması, plastik mafsal bölgesinde BNO yu azaltmasından dolayı dikkate alınmamıştır. Derinlik/genişlik oranı.26 ve BNO su.53 olan 4 adet avrupa tipi HE4AA kirişi % 4 dönmeye kadar konsol bir test düzeneği halinde test edilmiştir. Çıplak kirişler ve li kirişler, başlık yerel burkulmasının azaltılmasında etkisini incelemek amacıyla test edilmişlerdir. Ayrıca, çeşitli şekillerde uygulamaları dikkate alınmıştır. 2. MEVCUT ÇALIŞMALAR Çelik elemanların plastik yerel burkulmalarının kararlılığıyla ilgili en önemli çalışma Accord ve diğ. (26) tarafından yapılan analitik bir çalışmadır. Bu çalışmada levhalar ile takviye edilmiş ve statik yüklemeye tabi tutulmuş konsol çelik kirişlerin plastik dönme kapasiteleri üç boyutlu sonlu elemanlar yöntemiyle analitik olarak incelenmiştir. takviyeli kirişlerin plastik dönme kapasitelerinin çıplak kirişlerin plastik dönme kapasitelerinin oldukça üstünde olduğu tesbit edilmiş; aynı zamanda çelik kesitin mukavemetinin %25 oranında arttığı sonucu gözlenmiştir. Ancak bahsedilen çalışmada çelik- ara yüzey kayma gerilmeleri kontrol edilmemiştir. Ekiz ve diğ. (24) deneysel bir çalışma ile plastik mafsal bölgesi KLP kompozit malzemesiyle sarılmış çift U-kesit çelik elemanların plastik dönme kapasitelerini incelemiştir. Bu çalışmada KLP nin plastik mafsal bölgesini genişlettiği ve plastik yerel burkulmaların geciktirildiği gözlemlenmiştir. Sayed-Ahmed (24) de sonlu elemanlar yöntemiyle analitik bir çalışma yürütmüş ve çelik I-kiriş gövdelerinin basınç altındaki bölgelerinde KLP şeritlerinin yerel gövde burkulmalarına etkilerini incelemiştir. Çalışma sonuçları, KLP şeritleri ile yerel burkulmaların geciktirilebilecğini göstermiştir. 2. TEST PROGRAMI 2.. Test Düzeneği Önceki çalışmalarda çelik- kompozit sistemlerin plastik yerel burkulmaları engellemede yüksek potansiyele sahip olduğu belirtilmesine rağmen çevrimsel yükleme altında ile güçlendirilmiş çelik I-kirişlerinin gerçek davranışını gösteren bir çalışma bulunmamaktadır. Plastik mafsal bölgesinde ile güçlendirilmiş çelik I- kirişlerin gerçek çevrimsel davranışını gözlemlemek amacıyla konsol test düzeneği İzmir Yüksek Teknoloji Enstitüsü yapı laboratuvarında kurulmuştur. Test düzeneği ve test kirişleri Şekil de gösterilmektedir. Birleşimin dönmesi mesafe ölçen sensörlerle test boyunca kaydedilmiş ve gerçek kiriş ucu dönmesini hesaplamak için toplam kiriş ucu dönme değerinden çıkarılmıştır. Deplasman kontröllü MTS yükleme sistemi çevrimsel yüklemeyi sağlamada kullanılmıştır. Kiriş ucuna, artan deplasman genlikleri ile quasi-statik çevrimsel yükleme veren 5 tonluk aktüatör bağlanmıştır. 2
3 -4 Ekim 2 ODTÜ ANKARA HE4AA Test Kirişi Rijit Çerçeve Yanal Destekler HD4 87 Şekil. Test Düzeneği ve Test Kirişi 2.2. Uygulaması ASTM standartlarına uygun küçük ölçekli laboratuvar testleri, ile çelik arasındaki arayüzey kayma dayanımlarının yanısıra nin basma, çekme ve katmanlarası kayma dayanımlarını saptamak için gerçekleştirilmiştir (Guven 29). uygulamasında ıslak el yatırması tekniği kullanılmıştır. nin sırasıyla çekme, basma ve katmanlararası kayma mukavemeti 375, 224 ve 3 MPa olarak elde edilmiştir. Yüzey hazırlığı için silan bazlı bir astar bileşimi kullanılmıştır. Bu astar malzemesi ile elde edilen çelik ile arasındaki kayma mukavemeti değeri MPa dır. Çelik yüzeyi pas ve tozdan arındırıldıktan sonra silan astar uygulaması gerçekleştirilmiştir. Daha sonra plastik mafsal bölgesi saat boyunca 8 C de sıcaklıkta tutularak silan astarın kür alması sağlanmıştır. Cam elyaf katmanları plastik mafsal bölgesine uygulanmış ve yeterli miktarda epoksi ile satüre edilmiştir. uygulaması bittikten sonra plastik mafsal bölgesi ahşap plakalar ile kaplanarak hafta süre için oda sıcaklığında kür almaya bırakılmıştır Test Kirişleri Toplam olarak 4 konsol kiriş testi gerçekleştirilmiştir. Bu testlerde kullanılan kesitler avrupa tipi HE4AA kesitleridir. Kirişlerin boyu 3 mm dir. Standart kuponlar (ASTM 23) ile gerçekleştirilen 3 adet çekme testinin ortalamasını alarak elde edilen HE4AA kesitinin çekme özellikleri Tablo de verilmiştir. Kesitlerin ölçülen boyutları ve plastik moment kapasiteleri Tablo 2 de sunulmaktadır. Tablo. HE4AA Kirişlerinin Standart Çekme Kupon Test Sonuçları Yer Akma Dayanımı Çekme Dayanımı (MPa) (MPa) % Uzama Üst Başlık Gövde Alt Başlık Tablo 2. HE4AA Kirişlerinin Gerçek Ölçüleri ve Plastik Mukavemet Özellikleri Gövde Başlık Z h b f t w t w Z f f Narinlik Narinlik (mm 3 ) (mm 3 M ) p (knm) (mm) (mm) (mm) (mm) Oranı Oranı
4 -4 Ekim 2 ODTÜ ANKARA Toplam olarak 4 konsol kiriş testi gerçekleştirilmiştir. Kirişlerin üçü ile güçlendirilmiştir. Çıplak kiriş ise güçlendirilmiş kirişleri kıyaslamak amacıyla test edilmiştir. uygulaması üst başlıkta alın levhasının yüzünden başlayarak berkitmenin 4 mm (kiriş yüksekliği) ötesine kadar uzatılarak yapılmıştır. Alt başlıkta ise kemer takviyenin berkitme levhasından itibaren 4 mm uzunluğunda uygulanmıştır. Testlerde değişen parametreler kalınlığı, gövde güçlendirmesi ve nin başlıklar etrafında sürekliliği olmuştur. Bu 4 test kirişi B, G, G2, G3 olarak adlandırılmıştır. B kesiti uygulamasının olmadığı kontrol kirişidir. G kirişinde, cam elyaflar üst ve alt başlıklarda süreklilik sağlayarak tek parça halinde başlıklara sarılarak uygulanmıştır. G2 kirişinde cam elyaflar bütün kiriş kesitini sarmak şeklinde başlıklar ve gövdeye uygulanmıştır. G3 kirişinde ise elyaflar ayrı parçalar halinde başlıkların altına ve üstüne yapıştırılmıştır. Kullanılan cam elyaf katmanları G ve G2 kirişlerinde 3 G3 kirişinde ise 5 tir. Şekil 2 ve 3 de HE4AA testlerinde kullanılan uygulamaları gösterilmektedir. a) Welded Haunch Kemerli d b Toplam = 3 Katmanı Welded Haunch Kemerli b) Şekil 2. a) Çıplak Kiriş b) G Kirişi d b Toplam = 3 Katmanı a) Welded Haunch Kemerli d b Toplam = 5 Katmanı Welded Haunch Kemerli b) Şekil 3. a) G2 Kirişi b) G3 Kirişi 4
5 -4 Ekim 2 ODTÜ ANKARA 2.3. Yükleme Protokolü ve Ölçümler Moment aktaran kolon-kiriş birleşim bölgeleri için AISC (25b) yönetmeliğinde tanımlanan yükleme protokolü benimsenmiştir. Çelik çerçevede ve kolon-kiriş bulonlu birleşiminde meydana gelen daha önceden tahmin edilemeyen küçük deplasmanlardan dolayı yükleme protokolünde test sırasında ufak değişiklikler yaşanmıştır. Şekil 4 de 4 test kirişine uygulanan yük adımları gösterilmektedir. Aktüatör mesafe ölçen sensör ve yük hücresine sahiptir. Bütün test kirişlerinde 3 mesafe ölçen sensör ve birçok gerinim pulu kullanılmıştır. Ucu Dönmesi Ucu Dönmesi Döngü Sayısı Döngü Sayısı a) b) Ucu Dönmesi Ucu Dönmesi 3. TEST SONUÇLARI Döngü Sayısı Döngü Sayısı c) d) Şekil 4. a) Çıplak b) G c) G2 d) G3 Kiriş Testlerinde Uygulanan Yükleme Adımları 4 HE4AA kirişinin yük kiriş ucu dönmesi ilişkisi Şekil 5 de verlmektedir. Bu grafikler M nin kaynaklı kemer takviye yüzü momenti, M p nin de Tablo 2 de sunulan gerçek akma dayanımı ile hesaplanan kesitin plastik momenti olduğu normalize edilmiş moment eksenlerini içermektedir. Kiriş ucu dönmesi de takviye yüzüne göre hesaplanmıştır. Grafiklerdeki pozitif dönme değerleri üst başlığın basınçta olduğunu anlatmaktadır. Çıplak kiriş için maksimum M/M p değerleri sırasıyla pozitif ve negatif eğilmeler için.6 ve.4 olmaktadır. Bu değerler G ve G2 kirişleri için.9 ve.6, G3 kirişi için ise.4 ve.7 dir. Bütün kesitlerde %.2-.3 dönme değerlerinde akma başlamıştır. G2 ve G3 kirişlerinde ankastreye yakın kaynak ısısından etkilenmiş olan bölgede üst başlık yırtılması meydana gelmiştir. G kirişi % 4.3 lük dönmenin iki döngüsünü de tamamlayabilmiştir. Bütün kirişlerde üst başlık yerel burkulması kaynaklı kemer takviyenin içinde kolon yüzüne yakın bölgede meydana gelmiştir. Çıplak kiriş ve G kirişinde üst başlık yerel burkulmalarının aşamaları Şekil 6 da gösterilmektedir. Bütün kirişlerde, alt başlık yerel burkulması kaynaklı kemer takviyenin dışında berkitme 5
6 . Türkiye Deprem Mühendisliği ve Sismoloji Konferansı -4 Ekim 2 ODTÜ ANKARA yüzüne yakın olan bölgede meydana gelmiştir. Çıplak kirişte alt başlık yerel burkulması ilk olarak %-2.4 lük dönmenin ilk döngüsünde meydana gelmiştir. Fakat, G kirişinde ilk burkulma anı %-3.3 lük dönmenin ilk döngüsüdür. Şekil 7 de çıplak kiriş ve G kirişinin farklı dönmelerdeki alt başlık yerel burkulmaları gösterilmektedir. 4 M/MpUcunda at WH Tip M/Mp Load Yük Beam Rotation at WH Tip Ucu Dönmesi b) 4.5 M/MpUcunda at WH TipM/Mp N Load Load Yük M/Mp at WH Tip Ucunda M/Mp Beam Rotation at WH Tip Ucu Dönmesi a) BeamUcu Rotation at WH Tip Dönmesi Load Yük at WH Tip M/Mp Ucunda M/Mp.5 3 Load Yük Beam Rotation at WH Tip Ucu Dönmesi c) d) Şekil 5. a) Çıplak b) G c) G2 d) G3 Kirişleri M/Mp Kiriş Dönmesi Grafikleri Şekil 5 de görüldüğü üzere pozitif eğilmede B ile G kirişlerinin davranışları nerdeyse benzerdir. Bunun sebebi üst başlık yerel burkulmasının kolon yüzünde meydana gelmesi ve yerel burulma öncesinde meydana gelen ayrışmalarıdır. ayrışmasının yaklaşık olarak %.5 dönmede meydana geldiği gözlenmiştir. Fakat, yerel burkulma %2 lik dönmeye kadar oluşmamıştır. güçlendirmesinin katkısı negatif eğilmede gözlenebilir. Negatif eğilmede çıplak kirişin yük taşıma kapasitesi (M/Mp) %-2.4 dönmede en yüksek olan -.4 değerine ulaştıktan sonra düşmeye başlamıştır. Öte yandan, G kirişi %-4.3 dönmeye kadar yük taşımaya devam etmiştir. En yüksek normalize edilmiş moment %-4.3 dönmenin ilk çevriminde -.6 olarak kaydedilmiştir. G ve G2 kirişlerinin davranışları kıyaslandığında (Şekil 5) gövdeye yapıştırılan nin pek de katkıda bulunmadığı gözlenmektedir. Kirişlerin hiçbirinde belirgin gövde burkulması meydana gelmemiştir. G2 kirişi hata moduna kadar benzer alt başlık burkulması davranışı göstermiştir. Bu iki kirişin üst başlık burkulma davranışları da kaynaklı kemer takviyenin içindeki güçlendirme detayının birbirine çok yakın olmasından dolayı benzerdir. G ve G3 kirişlerinin davranışları kıyaslandığında (Şekil 5) yi sürekli parçalar halinde üst ve alt başlıklara kıvırarak yapıştırma işleminin başlıklara ayrı parçalar halinde yapıştırmaya göre daha başarılı olduğu gözlenmiştir. G3 kirişinin yük taşıma kapasitesi %3.4 dönmenin 2. çevriminde azalmaya başlamıştır. Oysaki, yük taşıma kapasitesi azalması G kirişinde %4.3 dönmenin 2. çevriminde başlamıştır. 6
7 . Türkiye Deprem Mühendisliği ve Sismoloji Konferansı -4 Ekim 2 ODTÜ ANKARA Çıplak % 2. Döngü 2 Çıplak % 3.4 Döngü G % 2.2 Döngü G % 2.2 Döngü 2 G % 3.3 Döngü G % 3.3 Döngü 2 G % 4.3 Döngü G % 4.3 Döngü 2 Çıplak % 2.4 Döngü 2 Çıplak % 3.4 Döngü 2 Şekil 6. Çıplak ve G Kiriş Testlerinde Üst Başlık Yerel Burkulmaları Çıplak %-2.4 Döngü Çıplak %-3.4 Döngü G %-2.2 Döngü G %-2.2 Döngü 2 G %-3.3 Döngü G %-3.3 Döngü 2 G %-4.3 Döngü G %-4.3 Döngü 2 Çıplak %-2.4 Döngü 2 Çıplak %-3.4 Döngü 2 Şekil 7. Çıplak ve G Kiriş Testlerinde Alt Başlık Yerel Burkulmaları 4. SONUÇLAR Araştırma programının deneysel kısmında test edilen HE4AA kirişleri analitik kısımda analiz edilen kesitlerin bir kısmını kapsamaktadır. Yükleme sistemi kapasitesi ve yüksek başlık narinlik oranı test edilen kesitlerin derinliğini kısıtlamıştır. Analitik çalışmada odaklanılan kirişlerin derinlik/genişlik oranları 2.79 (derin), 2. (orta) ve.38 (sığ) olarak sıralanmıştır. HE4AA kesitinin derinlik/genişlik oranı.26 dır. Yine de, test programından elde edilen bulgular analitik çalışma sonucu edinilmiş bazı sonuçları doğrulamaktadır. Analitik çalışmada önerilen uygulama şekli deneysel çalışmada benimsenmiştir. güçlendirmesi, sadece yerel burkulma başlamasını geciktirmekte kalmayıp aynı zamanda %4 dönmede burkulma şiddetini de azaltmıştır. Üst başlıkta plastik yerel burkulma kaynaklı kemer takviye iç bölgesinde meydana gelmiş ve güçlendirmesi alt başlıkta olduğu kadar burada başarılı bir performans sergileyememiştir. Fakat, dikkate alınmalıdır ki; kesitin 7
8 -4 Ekim 2 ODTÜ ANKARA derinlik/genişlik oranı arttıkça kaynaklı kemer takviyenin uzunlamasına boyu artacak ve PGCE güçlendirmesi bu iç bölgede de etkili olacaktır. Çelik I-kirişlerinin plastik mafsal bölgesindeki alt ve üst başlıklara boylamasına eklenen güçlendirmesi plastik mafsallaşma anında yerel burkulma oluşumuna karşı başlıkları desteklemeye çalışmaktadır. Bu davranış biçimi kirişlerin moment taşıma kapasitesini arttırmakta ve aynı zamanda birleşimin enerji yutma kapasitesinde artışa neden olmaktadır. güçlendirmesi, plastik yerel burkulmayı önlemede orta derecede başarılı olmakta ve kesitlerin süneklik düzeyi normal çerçeveler için gerekli olan olan.2 rad dönme değerine ulaşmalarına yardımcı olmaktadır. KAYNAKLAR Accord, N. B., and Earls, C. J. (26). Use of fiber-reinforced polymer composite elements to enhance structural steel member ductility. Journal of Composites for Construction :4, American Institute of Steel Construction (AISC). (25a). Seismic provisions for structural steel buildings, ANSI/AISC 34-5, AISC, Chicago, IL. American Institute of Steel Construction (AISC). (25b). Prequalified connections for special and intermediate steel moment frames for seismic applications, ANSI/AISC 358-5, AISC, Chicago, IL. American Institute of Steel Construction (AISC). (999). Modification of existing welded steel moment connections for seismic resistance, Steel Design Guide Series 2, AISC, Chicago, IL. American Society for Testing and Materials (ASTM). (23). Standard test method for tension testing of metallic materials (Metric), ASTM, Designation 3.: E8M. Chen, M. and Das, S. (29). Experimental study on repair of corroded steel beam using CFRP. Steel and Composite Structures 9:2, 3-8. Egilmez, O.O., Alkan D. and Ozdemir, T. 29. Cyclic behavior of steel I-beams by a welded haunch and reinforced with. Steel and Composite Structures 9:5, Egilmez, O.O., Yormaz, D. 2. Cyclic testing of steel I-beams reinforced with. Steel and Composite Structures :2, Ekiz, E., El-Tawil, S. Parra-Montesinos, G., and Goel, S. (24). Enhancing plastic hinge behavior in steel flexural members using CFRP wraps. Proceedings of the 3th World Conference on Earthquake Engineering, Vancouver,Canada. Federal Emergency Management Agency (FEMA). (2a). Recommended seismic design criteria for new steel moment-frame buildings, FEMA 35, Washington, D.C. Federal Emergency Management Agency (FEMA). (2b). Recommended seismic evaluation and upgrade for existing welded steel moment-frame buildings, FEMA 35, Washington, D.C.. Guven, C. A. (29). Experimental Study on Improving Local Buckling Behavior of Steel Plates with Glass Fiber Reinforced Polymers, Yüksek Lisans Tezi, İnşaat Müh. Bölümü, İzmir Yüksek Teknoloji Enstitüsü, İzmir. Miller, T. C., Chajes, M. J., Mertz, D. R., and Hastings, J. N. (22). Strengthening of a steel bridge girder using CFRP plates. Journal of Bridge Engineering 6:6, Nakashima, M., Kanao, I., and Liu, D. (22), Lateral instability and lateral bracing of steel beams subjected to cyclic loading. Journal of Structural Engineering 28:, Nakashima, M., Liu, D., and Kanao, I. (23), Lateral-torsional and local instability of steel beams subjected to large cyclic loading. Journal of Steel Structures 3:3, Okazaki, T., Liu, D., Nakashima, M., and Engelhardt, M.D. (26), Stability requirements for beams in seismic steel moment frames. Journal of Structural Engineering 32:9, Sayed-Ahmet, E.Y. (24). Strengthening of thin-walled steel I-section beams using CFRP strips. Proceedings of the 4th Advanced Composites for Bridges and Structures Conference, Calgary, Canada. Yormaz, D. (2). Seismic Behavior of Steel I-beams Reinforced with Glass Fiber Reinforced Polymers: An Experimental Study. Yüksek Lisans Tezi, İnşaat Müh. Bölümü, İzmir Yüksek Teknoloji Enstitüsü, İzmir. 8
BİLGİLENDİRME EKİ 4A. MOMENT AKTARAN ÇERÇEVELERDE KİRİŞ-KOLON BİRLEŞİM DETAYLARI
BİLGİLENDİRME EKİ 4A. MOMENT AKTARAN ÇERÇEVELERDE KİRİŞ-KOLON BİRLEŞİM DETAYLARI 4A.0. SİMGELER b bf = Kiriş kesitinin başlık genişliği d b = 4A.1. KAPSAM VE GENEL HUSUSLAR 4A.1.1 Bu bölümde, 4.3.4.1 (a)
DetaylıYapma Enkesitli Çift I Elemandan Oluşan Çok Parçalı Kirişlerin Yanal Burulmalı Burkulması Üzerine Analitik Bir Çalışma
Yapma Enkesitli Çift I Elemandan Oluşan Çok Parçalı Kirişlerin Yanal Burulmalı Burkulması Üzerine Analitik Bir Çalışma Mehmet Fatih Kaban, Cüneyt Vatansever Zümrütevler Mah. Atatürk Cad. İstanbul Teknik
DetaylıBETONARME KESİT DAVRANIŞINDA EKSENEL YÜK, MALZEME MODELİ VE SARGI DONATISI ORANININ ETKİSİ
Beşinci Ulusal Deprem Mühendisliği Konferansı, 26-30 Mayıs 2003, İstanbul Fifth National Conference on Earthquake Engineering, 26-30 May 2003, Istanbul, Turkey Bildiri No: AT-124 BETONARME KESİT DAVRANIŞINDA
DetaylıBETONARME KİRİŞLERİN ÇELİK LEVHALARLA KESMEYE KARŞI GÜÇLENDİRİLMESİ SHEAR STRENGTHENING OF REINFORCED CONCRETE BEAMS WITH STEEL PLATES
Niğde Üniversitesi Mühendislik Bilimleri Dergisi, Cilt 4, Sayı 1, (2015), 13-20 BETONARME KİRİŞLERİN ÇELİK LEVHALARLA KESMEYE KARŞI GÜÇLENDİRİLMESİ Hamide TEKELİ 1*, Barış ESEN 2, Halil Melih ÖVEY 1, Mehmet
DetaylıFiber Takviyeli Polimer (FRP) Uygulanan Betonarme Kirişlerde Moment-Eğrilik İlişkisi
Yapı Teknolojileri Elektronik Dergisi Cilt: 6, No: 2, 2010 (42-56) Electronic Journal of Construction Technologies Vol: 6, No: 2, 2010 (42-56) TEKNOLOJİK ARAŞTIRMALAR www.teknolojikarastirmalar.com e-issn:1305-631x
DetaylıTAŞIYICI SİSTEM TASARIMI 1 Prof. Dr. Görün Arun
. Döşemeler TAŞIYICI SİSTEM TASARIMI 1 Prof. Dr. Görün Arun 07.3 ÇELİK YAPILAR Döşeme, Stabilite Kiriş ve kolonların düktilitesi tümüyle yada kısmi basınç etkisi altındaki elemanlarının genişlik/kalınlık
DetaylıÇelik Yapılar - INS /2016
Çelik Yapılar - INS4033 2015/2016 DERS I Türkiye de Deprem Gerçeği Standart ve Yönetmelikler Analiz ve Tasarım Felsefeleri Fatih SÖYLEMEZ Yük. İnş. Müh. İçerik Türkiye de Deprem Gerçeği Standart ve Yönetmelikler
DetaylıİÇERİSİ BETON İLE DOLDURULMUŞ ÇELİK BORU YAPI ELEMANLARININ DAYANIMININ ARAŞTIRILMASI ÖZET
İÇERİSİ BETON İLE DOLDURULMUŞ ÇELİK BORU YAPI ELEMANLARININ DAYANIMININ ARAŞTIRILMASI Cemal EYYUBOV *, Handan ADIBELLİ ** * Erciyes Üniv., Müh. Fak. İnşaat Müh.Böl., Kayseri-Türkiye Tel(0352) 437 49 37-38/
DetaylıSÜNEK OLMAYAN B/A ÇERÇEVELERİN, ÇELİK ÇAPRAZLARLA, B/A DOLGU DUVARLARLA ve ÇELİK LEVHALAR ile GÜÇLENDİRİLMESİ. Email: fsbalik@selcuk.edu.
SÜNEK OLMAYAN B/A ÇERÇEVELERİN, ÇELİK ÇAPRAZLARLA, B/A DOLGU DUVARLARLA ve ÇELİK LEVHALAR ile GÜÇLENDİRİLMESİ ÖZET: Mehmet KAMANLI, Hasan Hüsnü KORKMAZ, Fatih Süleyman BALIK 2, Fatih BAHADIR 2 Yrd.Doç.Dr.,
DetaylıMerkezi Çaprazlı Çerçevelerde Dayanım Farklılığı Sonucu Oluşan Burulma Etkileri
Merkezi Çaprazlı Çerçevelerde Dayanım Farklılığı Sonucu Oluşan Burulma Etkileri Bora AKŞAR 1, Selçuk DOĞRU 2, Ferit ÇAKIR 3, Jay SHEN 4, Bülent AKBAŞ 5 1 Araş.Gör., Doktora Öğrencisi, Gebze Teknik Üniversitesi
DetaylıKahramanmaras Sutcu Imam University Journal of Engineering Sciences
KSU Mühendislik Bilimleri Dergisi, 20(3), 2017 16 KSU. Journal of Engineering Sciences, 20(3), 2017 Kahramanmaras Sutcu Imam University Journal of Engineering Sciences Yüksek Sünek Merkezi Çaprazlı Çelik
Detaylıidecad Çelik 8 Kullanılan Yönetmelikler
idecad Çelik 8 Kullanılan Yönetmelikler Hazırlayan: Nihan Yazıcı, Emre Kösen www.idecad.com.tr idecad Çelik 8 Kullanılan Yönetmelikler Yönetmelik Versiyon Webinar tarihi- Linki Yeni Türk Çelik Yönetmeliği
DetaylıBETONARME KİRİŞLERİN KOMPOZİT MALZEMELER İLE GÜÇLENDİRİLMESİ. Zeki ÖZCAN 1 ozcan@sakarya.edu.tr
BETONARME KİRİŞLERİN KOMPOZİT MALZEMELER İLE GÜÇLENDİRİLMESİ Zeki ÖZCAN 1 ozcan@sakarya.edu.tr Öz:Kompozit malzemelerin mühendislik yapılarının güçlendirilmesinde ve onarımında kullanılması son yıllarda
DetaylıTMMOB İNŞAAT MÜHENDİSLERİ ODASI İSTANBUL ŞUBESİ
TMMOB İNŞAAT MÜHENDİSLERİ ODASI İSTANBUL ŞUBESİ Bahar Dönemi Meslek İçi Eğitim Seminerleri Çelik Yapılarda LRFD ve ASD Tasarım Yöntemlerinin Esasları Mayıs 2012 Crown Hall at IIT Campus Chicago. Illinois
DetaylıKesmeye Karşı Güçlendirilmiş Betonarme Kirişlerin Deprem Davranışı
ECAS2002 Uluslararası Yapı ve Deprem Mühendisliği Sempozyumu, 14 Ekim 2002, Orta Doğu Teknik Üniversitesi, Ankara, Türkiye Kesmeye Karşı Güçlendirilmiş Betonarme Kirişlerin Deprem Davranışı S. Altın Gazi
DetaylıALIN LEVHALI BULONLU KOLON-KİRİŞ BİRLEŞİMİNİN ÇEVRİMSEL YÜKLEME ALTINDA DENEYSEL ÇALIŞMASI
ALIN LEVHALI BULONLU KOLON-KİRİŞ BİRLEŞİMİNİN ÇEVRİMSEL YÜKLEME ALTINDA DENEYSEL ÇALIŞMASI ÖZET: O. Yılmaz 1, S. Bekiroğlu 2, F. Alemdar 3, G. Arslan 4, B. Sevim 5, Y. Ayvaz 6 1 Araştırma Görevlisi, İnşaat
DetaylıBurkulması Önlenmiş Çelik Çaprazlı Sistemler ile Süneklik Düzeyi Yüksek Merkezi Çelik Çaprazlı Sistemlerin Yapısal Maliyet Analizi Karşılaştırması
Burkulması Önlenmiş Çelik Çaprazlı Sistemler ile Süneklik Düzeyi Yüksek Merkezi Çelik Çaprazlı Sistemlerin Yapısal Maliyet Analizi Karşılaştırması Mehmet Bakır Bozkurt Orta Doğu Teknik Üniversitesi, İnşaat
DetaylıÇelik Bina Tasarımında Gelişmeler ve Yeni Türk Deprem Yönetmeliği
Çelik Bina Tasarımında Gelişmeler ve Yeni Türk Deprem Yönetmeliği Prof. Dr. Erkan Özer İstanbul Teknik Üniversitesi ehozer@superonline.com Özet Çelik yapı sistemlerinin deprem etkileri altındaki davranışlarına
DetaylıBASINÇ ALTINDAKİ ÇELİK ELEMANLARIN TAŞIMA GÜCÜ HESABI
BASINÇ ALTINDAKİ ÇELİK ELEMANLARIN TAŞIMA GÜCÜ HESABI Dr. O. Özgür Eğilmez Yardımcı Doçent İzmir Yüksek Teknoloji Enstitüsü İnşaat Mühendisliği Bölümü Zamanda Yolculuk İÇERİK Taşıma Gücü Hesabı ve Amaç
DetaylıBetonarme Kirişlerin Karbon Elyafla Güçlendirilmesi Üzerine Deneysel Bir Araştırma
Betonarme Kirişlerin Karbon Elyafla Güçlendirilmesi Üzerine Deneysel Bir Araştırma Mehmet Selim ÖKTEN (1), Kaya ÖZGEN (2), Mehmet UYAN (3) GİRİŞ Bu çalışmada, fiberle güçlendirilmiş karbon elyaf malzeme
DetaylıZAYIFLATILMIŞ KİRİŞ ENKESİTLİ KİRİŞ KOLON BİRLEŞİMLERİ
ZAYIFLATILMIŞ KİRİŞ ENKESİTLİ KİRİŞ KOLON BİRLEŞİMLERİ Övünç TEZER(*) ÖZET Bu yazıda, 1994 te Northridge depreminde oluşan hasarları dikkate alarak, bu hasarları gelecekte gidermek amacıyla ortaya atılan
DetaylıÇELİK ÇAPRAZ ELEMANLARLA GÜÇLENDİRİLEN BETONARME YAPILARIN DEPREM DAVRANIŞLARININ İNCELENMESİ
Doğuş Üniversitesi Dergisi, 8 (2) 2007, 191-201 ÇELİK ÇAPRAZ ELEMANLARLA GÜÇLENDİRİLEN BETONARME YAPILARIN DEPREM DAVRANIŞLARININ İNCELENMESİ EARTHQUAKE BEHAVIOR EVALUATION OF R/C STRUCTURES STRENGTHENED
DetaylıFRP Donatı Çekme Testlerinde Numune Başlık Özeliklerinin Çekme Test Sonuçlarına Etkilerinin Araştırılması
FRP Donatı Çekme Testlerinde Numune Başlık Özeliklerinin Çekme Test Sonuçlarına Etkilerinin Araştırılması 1 Ferhat AYDIN, 1 Yunus EKİZ, 1 Mehmet SARIBIYIK ve 2 Ali SARIBIYIK * 1 Sakarya Üniversitesi, Teknoloji
DetaylıYapı Elemanlarının Davranışı
Kolon Türleri ve Eksenel Yük Etkisi Altında Kolon Davranışı Yapı Elemanlarının Davranışı Yrd. Doç. Dr. Barış ÖZKUL Kolonlar; bütün yapılarda temel ile diğer yapı elemanları arasındaki bağı sağlayan ana
DetaylıDers Kodu Ders Adı İngilizce Ders Adı TE PR KR AKTS Ders Kodu Ders Adı İngilizce Ders Adı TE PR KR AKTS
FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ ABD YÜKSEK LİSANS ANABİLİM DALI KODU : 81109 01.Yarıyıl Dersleri Ders Kodu INS735* 02.Yarıyıl Dersleri Ders Adı İngilizce Ders Adı TE PR KR AKTS Ders Kodu Ders
DetaylıÇELİK YAPILARIN TASARIM, HESAP ve YAPIM ESASLARI. ÖRNEKLER ve TS648 le KARŞILAŞTIRILMASI
ÇELİK YAPILARIN TASARIM, HESAP ve YAPIM ESASLARI ÖRNEKLER ve TS648 le KARŞILAŞTIRILMASI Eksenel Çekme Etkisi KARAKTERİSTİK EKSENEL ÇEKME KUVVETİ DAYANIMI (P n ) Eksenel çekme etkisindeki elemanların tasarımında
Detaylıidecad Çelik 8.5 Çelik Proje Üretilirken Dikkat Edilecek Hususlar Hazırlayan: Nurgül Kaya
idecad Çelik 8.5 Çelik Proje Üretilirken Dikkat Edilecek Hususlar Hazırlayan: Nurgül Kaya www.idecad.com.tr Konu başlıkları I. Çelik Malzeme Yapısı Hakkında Bilgi II. Taşıyıcı Sistem Seçimi III. GKT ve
Detaylıidecad Çelik 8 Kullanılan Yönetmelikler
idecad Çelik 8 Kullanılan Yönetmelikler Hazırlayan: Nihan Yazıcı www.idecad.com.tr idecad Çelik 8 Kullanılan Yönetmelikler Yönetmelik Versiyon Webinar tarihi Aisc 360-10 (LRFD-ASD) 8.103 23.03.2016 Türk
DetaylıAKDENİZ BÖLGESİNDEKİ SANAYİ YAPILARININ DEPREMSELLİĞİNİN İNCELENMESİ
AKDENİZ BÖLGESİNDEKİ SANAYİ YAPILARININ DEPREMSELLİĞİNİN İNCELENMESİ Fuat DEMİR*, Sümeyra ÖZMEN** *Süleyman Demirel Üniversitesi, İnşaat Müh. Böl., Isparta 1.ÖZET Beton dayanımının binaların hasar görmesinde
DetaylıYARI RİJİT BİRLEŞİMLİ ÇELİK ÇERÇEVELERİN ANALİZİ
YARI RİJİT BİRLEŞİMLİ ÇELİK ÇERÇEVELERİN ANALİZİ ARAŞ. GÖR. ÖZGÜR BOZDAĞ İş Adresi: D.E.Ü. Müh. Fak. İnş.Böl. Kaynaklar Yerleşkesi Tınaztepe-Buca / İZMİR İş Tel-Fax: 0 232 4531191-1073 Ev Adresi: Yeşillik
DetaylıÇELİK LEVHA PERDELİ YAPILAR
ÇELİK LEVHA PERDELİ YAPILAR Dr. Güven Kıymaz, Dr. Erdal Coşkun İstanbul Kültür Üniversitesi, Mühendislik-Mimarlık Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü g.kiymaz@iku.edu.tr e.coskun@iku.edu.tr GİRİŞ Yapılarda
DetaylıDOKUMA BAZALT-CAM VE FINDIK KABUĞU TAKVİYELİ POLİMER KOMPOZİTLERİNİN EĞİLME DAYANIMI VE ISI GEÇİRGENLİKLERİNİN İNCELENMESİ
İstanbul Ticaret Üniversitesi Fen Bilimleri Dergisi Yıl: 10 Sayı: 20 Güz 201 s.119-126 DOKUMA BAZALT-CAM VE FINDIK KABUĞU TAKVİYELİ POLİMER KOMPOZİTLERİNİN EĞİLME DAYANIMI VE ISI GEÇİRGENLİKLERİNİN İNCELENMESİ
DetaylıÇELİK YAPILARDA MOMENT DAYANIMLI ÇERÇEVELER
PAMUKKALE ÜNİ VERSİ TESİ MÜHENDİ SLİ K FAKÜLTESİ PAMUKKALE UNIVERSITY ENGINEERING COLLEGE MÜHENDİ SLİ K BİLİMLERİ DERGİ S İ JOURNAL OF ENGINEERING SCIENCES YIL CİLT SAYI SAYFA : 2003 : 9 : 1 : 63-72 ÇELİK
DetaylıİTME ANALİZİ KULLANILARAK YÜKSEK RİSKLİ DEPREM BÖLGESİNDEKİ BİR PREFABRİK YAPININ SİSMİK KAPASİTESİNİN İNCELENMESİ
İTME ANALİZİ KULLANILARAK YÜKSEK RİSKLİ DEPREM BÖLGESİNDEKİ BİR PREFABRİK YAPININ SİSMİK KAPASİTESİNİN İNCELENMESİ ÖZET: B. Öztürk 1, C. Yıldız 2 ve E. Aydın 3 1 Yrd. Doç. Dr., İnşaat Müh. Bölümü, Niğde
DetaylıKOÜ. Mühendislik Fakültesi Makine Mühendisliği Bölümü (1. ve 2.Öğretim / B Şubesi) MMK208 Mukavemet II Dersi - 1. Çalışma Soruları 23 Şubat 2019
SORU-1) Aynı anda hem basit eğilme hem de burulma etkisi altında bulunan yarıçapı R veya çapı D = 2R olan dairesel kesitli millerde, oluşan (meydana gelen) en büyük normal gerilmenin ( ), eğilme momenti
DetaylıÇelik Yapılar - INS /2016
Çelik Yapılar - INS4033 2015/2016 DERS III Yapısal Analiz Kusurlar Lineer Olmayan Malzeme Davranışı Malzeme Koşulları ve Emniyet Gerilmeleri Arttırılmış Deprem Etkileri Fatih SÖYLEMEZ Yük. İnş. Müh. İçerik
DetaylıENDÜSTRİYEL ÇELİK YAPILARIN SİSMİK DETAYLANDIRILMASI
ENDÜSTRİYEL ÇELİK YAPILARIN SİSMİK DETAYLANDIRILMASI Bülent AKBAŞ 1 1 Gebze Yüksek Teknoloji Enstitüsü, Deprem ve Yapı Mühendisliği Anabilim Dalı, 41400 Gebze - Kocaeli ÖZET Email: akbasb@gyte.edu.tr Endüstriyel
DetaylıBETONARME YAPILARDA BETON SINIFININ TAŞIYICI SİSTEM DAVRANIŞINA ETKİSİ
BETONARME YAPILARDA BETON SINIFININ TAŞIYICI SİSTEM DAVRANIŞINA ETKİSİ Duygu ÖZTÜRK 1,Kanat Burak BOZDOĞAN 1, Ayhan NUHOĞLU 1 duygu@eng.ege.edu.tr, kanat@eng.ege.edu.tr, anuhoglu@eng.ege.edu.tr Öz: Son
DetaylıCS MÜHENDİSLİK PROJE YAZILIM HİZMETLERİ www.csproje.com. EUROCODE-2'ye GÖRE MOMENT YENİDEN DAĞILIM
Moment CS MÜHENİSLİK PROJE YAZILIM HİZMETLERİ EUROCOE-2'ye GÖRE MOMENT YENİEN AĞILIM Bir yapıdaki kuvvetleri hesaplamak için elastik kuvvetler kullanılır. Yapının taşıma gücüne yakın elastik davranmadığı
DetaylıKahramanmaras Sutcu Imam University Journal of Engineering Sciences
KSU Mühendislik Bilimleri Dergisi, 20(3), 2017 1 KSU. Journal of Engineering Sciences, 20(3), 2017 Kahramanmaras Sutcu Imam University Journal of Engineering Sciences Beton Basınç ve Eğilme Dayanımlarına
DetaylıDEPREM BÖLGELERĐNDE YAPILACAK BĐNALAR HAKKINDA YÖNETMELĐK (TDY 2007) Seminerin Kapsamı
DEPREM BÖLGELERĐNDE YAPILACAK BĐNALAR HAKKINDA YÖNETMELĐK (TDY 2007) Prof. Dr. Erkan Özer Đstanbul Teknik Üniversitesi Đnşaat Fakültesi Yapı Anabilim Dalı Seminerin Kapsamı 1- Bölüm 1 ve Bölüm 2 - Genel
DetaylıÇaprazlı çelik çerçevelerin sismik performansı üzerine bazı değerlendirmeler
7 Çaprazlı çelik çerçevelerin sismik performansı üzerine bazı değerlendirmeler Zeki AY*, İlyas Devran ÇELİK*, Nurettin Alpay KIMILLI* *Süleyman Demirel Üniversitesi, İnşaat Mühendisliği Bölümü, 32260 Isparta,
DetaylıGÜÇLENDİRİLEN YAPILARDA YAPI ÖZELLİKLERİ MALİYET İLİŞKİLERİ ÜZERİNE İSTATİSTİKSEL BİR ÇALIŞMA
GÜÇLENDİRİLEN YAPILARDA YAPI ÖZELLİKLERİ MALİYET İLİŞKİLERİ ÜZERİNE İSTATİSTİKSEL BİR ÇALIŞMA A.C. Sayar 2, İ.H.Başeğmez 1, S. Yıldırım 1, Y.İ. Tonguç 1 ÖZET: 1 İnş. Yük. Müh.,Promer Müş. Müh. Ltd. Şti.,
DetaylıK VE DİRSEK TİPİ EĞİK ELEMANLARLA RİJİTLEŞTİRİLMİŞ DEPREM ETKİSİNDEKİ YAPILARIN LİNEER DAVRANIŞLARININ KARŞILAŞTIRMALI OLARAK İNCELENMESİ
K VE DİRSEK TİPİ EĞİK ELEMANLARLA RİJİTLEŞTİRİLMİŞ DEPREM ETKİSİNDEKİ YAPILARIN LİNEER DAVRANIŞLARININ KARŞILAŞTIRMALI OLARAK İNCELENMESİ Özlem ÇAVDAR 1, Yusuf AYVAZ 2 ozlem_cavdar@hotmail.com, ayvaz@ktu.edu.tr
DetaylıPamukkale Üniversitesi Mühendislik Bilimleri Dergisi Pamukkale University Journal of Engineering Sciences
Pamukkale Univ Muh Bilim Derg, 21(6), 23-212, 215 Pamukkale Üniversitesi Mühendislik Bilimleri Dergisi Pamukkale University Journal of Engineering Sciences ZAYIFLATILMIŞ UÇ KESİTLERİ KARBON LİFLİ POLİMER
DetaylıÇelik Yapılar - INS /2016
Çelik Yapılar - INS4033 2015/2016 DERS IV Dayanım Limit Durumu Enkesitlerin Dayanımı Fatih SÖYLEMEZ Yük. İnş. Müh. İçerik Dayanım Limit Durumu Enkesitlerin Dayanımı Çekme Basınç Eğilme Momenti Kesme Burulma
DetaylıISSN : 1308-7231 muharrema@sakarya.edu.tr 2010 www.newwsa.com Sakarya-Turkey
ISSN:1306-3111 e-journal of New World Sciences Academy 2012, Volume: 7, Number: 2, Article Number: 2A0076 TECHNOLOGICAL APPLIED SCIENCES Elif Ağcakoca Received: December 2011 Muharrem Aktaş Accepted: April
DetaylıÇelik Yapılar - INS /2016
Çelik Yapılar - INS4033 2015/2016 DERS V Dayanım Limit Durumu Elemanların Burkulma Dayanımı Fatih SÖYLEMEZ Yük. İnş. Müh. İçerik Dayanım Limit Durumu Elemanların Burkulma Dayanımı Elemanların Burkulma
DetaylıBETONARME YAPI TASARIMI -KOLON ÖN BOYUTLANDIRILMASI-
BETONARME YAPI TASARIMI -KOLON ÖN BOYUTLANDIRILMASI- Yrd. Doç. Dr. Güray ARSLAN Arş. Gör. Cem AYDEMİR 28 GENEL BİLGİ Betonun Gerilme-Deformasyon Özellikleri Betonun basınç altındaki davranışını belirleyen
DetaylıBirleşimler. Birleşim Özellikleri. Birleşim Hesapları. Birleşim Raporları
Birleşimler Birleşim Özellikleri Birleşim Hesapları Birleşim Raporları Birleşim Menüsü Araç çubuğunda yer alan Çelik sekmesinden birleşimlerin listesine ulaşabilirsiniz. Aynı zamanda araç çubuğunda yer
DetaylıBeton Basınç Dayanımın Yapısal Davranışa Etkisi
Beton Basınç Dayanımın Yapısal Davranışa Etkisi Fuat Demir Armağan Korkmaz Süleyman Demirel Üniversitesi Süleyman Demirel Üniversitesi Mühendislik Mimarlık Fakültesi Mühendislik Mimarlık Fakültesi İnşaat
DetaylıBirleşimler. Birleşim Özellikleri. Birleşim Hesapları. Birleşim Raporları
Birleşimler Birleşim Özellikleri Birleşim Hesapları Birleşim Raporları Birleşim Menüsü Araç çubuğunda yer alan Çelik sekmesinden birleşimlerin listesine ulaşabilirsiniz. Aynı zamanda araç çubuğunda yer
DetaylıTanım: Boyuna doğrultuda eksenel basınç kuvveti taşıyan elemanlara Basınç Çubuğu denir.
BASINÇ ÇUBUKLARI Tanım: Boyuna doğrultuda eksenel basınç kuvveti taşıyan elemanlara Basınç Çubuğu denir. Basınç çubukları, sadece eksenel basınç kuvvetine maruz kalırlar. Bu çubuklar üzerinde Eğilme ve
DetaylıPETEK YAPILI SANDVİÇ YAPILARDA KÖPÜK DOLGUNUN KRİTİK BURKULMA YÜKÜNE ETKİSİNİN SAYISAL OLARAK TESPİTİ
2. Ulusal Tasarım İmalat ve Analiz Kongresi 11-12 Kasım 2010- Balıkesir PETEK YAPILI SANDVİÇ YAPILARDA KÖPÜK DOLGUNUN KRİTİK BURKULMA YÜKÜNE ETKİSİNİN SAYISAL OLARAK TESPİTİ Murat Yavuz SOLMAZ*, İsmail
DetaylıISIL İŞLEM İLE ONARILAN NARİN ÇELİK PLAKALARIN CAM FİBER TAKVİYELİ POLİMERLER (GFRP) İLE GÜÇLENDİRİLMESİ
Gazi Üniv. Müh. Mim. Fak. Der. Journal of the Faculty of Engineering and Architecture of Gazi University Cilt 27, No 2, 295-301, 2012 Vol 27, No 2, 295-301, 2012 ISIL İŞLEM İLE ONARILAN NARİN ÇELİK PLAKALARIN
DetaylıBETONARME KİRİŞLERİN KESME GÜÇLENDİRMESİ İÇİN KULLANILAN YÖNTEMLERİN KARŞILAŞTIRILMASI
BETONARME KİRİŞLERİN KESME GÜÇLENDİRMESİ İÇİN KULLANILAN YÖNTEMLERİN KARŞILAŞTIRILMASI A. Demir 1, A. Ergüt 2 ve B. Yüksel 3 1 Doç. Dr., İnşaat Müh. Bölümü, Manisa Celal Bayar Üniversitesi, Manisa 2 Yrd.
DetaylıBÖLÜM I 4. DEPREM ETKĐSĐNDEKĐ ÇELĐK BĐNALAR
BÖLÜM I 4. DEPREM ETKĐSĐNDEKĐ ÇELĐK BĐNALAR 4.1. GĐRĐŞ... 4/2 4.2. MALZEME VE BĐRLEŞĐM ARAÇLARI... 4/2 4.2.1. Yapı Çeliği... 4/2 4.2.2. Birleşim Araçları... 4/2 4.3. ENKESĐT KOŞULLARI... 4/3 4.4. ÇELĐK
DetaylıHafif Çelik Yapılarda Vidalı Kiriş-Kolon Birleşimlerinin Davranışının Deneysel Olarak Belirlenmesi. Dilara Özge KOTAN; Gözde Nur KANTAR; Yağmur KAYA;
Hafif Çelik Yapılarda Vidalı Kiriş-Kolon Birleşimlerinin Davranışının Deneysel Olarak Belirlenmesi Dilara Özge KOTAN; Gözde Nur KANTAR; Yağmur KAYA; Dilek BARTIK; Ali Erol ERSEN Mühendislik ve Mimarlık
DetaylıPREFABRİK KOMPOZİT KOLON-KİRİŞ BAĞLANTILARININ SİSMİK PERFORMANSININ DENEYSEL ARAŞTIRILMASI
ÖZET: PREFABRİK KOMPOZİT KOLON-KİRİŞ BAĞLANTILARININ SİSMİK PERFORMANSININ DENEYSEL ARAŞTIRILMASI Sadık Can Girgin 1, Serap Kahraman 2, İbrahim Serkan Mısır 3 1 Dr., Araştırma Görevlisi,, İnşaat Müh. Bölümü,
DetaylıSigma Vol./Cilt 26 Issue/Sayı 1 Araştırma Makalesi / Research Article EVALUATION OF NONLINEAR BEHAVIOR OF CONCENTRIC BRACED STEEL STRUCTURES
Journal of Engineering and Natural Sciences Mühendislik ve Fen Bilimleri Dergisi Sigma Vol./Cilt Issue/Sayı Araştırma Makalesi / Research Article EVALUATION OF NONLINEAR BEHAVIOR OF CONCENTRIC BRACED STEEL
DetaylıGÜÇLENDİRİLMİŞ BETONARME KİRİŞLERİN DEPREM DAVRANIŞI
International Journal of Engineering Research and Development, Vol.3, No.2, June 11 42 GÜÇLENDİRİLMİŞ BETONARME KİRİŞLERİN DEPREM DAVRANIŞI Sabahattin Aykaç, Tuğrul Tankut, Hüsnü Can Mühendislik Fakültesi,İnşaat
DetaylıMEVCUT BETONARME BİNALARIN DEPREM GÜVENLİKLERİNİN ARTIRILMASI
ECAS22 Uluslararası Yapı ve Deprem Mühendisliği Sempozyumu, 14 Ekim 22, Orta Doğu Teknik Üniversitesi, Ankara, Türkiye MEVCUT BETONARME BİNALARIN DEPREM GÜVENLİKLERİNİN ARTIRILMASI G. ÖZCEBE, U. ERSOY,
Detaylıİtme Sürme Yöntemi İle İnşa Edilmiş Sürekli Ardgermeli Köprülerin Deprem Tasarımı. Özgür Özkul, Erdem Erdoğan, Hatice Karayiğit
İtme Sürme Yöntemi İle İnşa Edilmiş Sürekli Ardgermeli Köprülerin Deprem Tasarımı Özgür Özkul, Erdem Erdoğan, Hatice Karayiğit 09.Mayıs.2015 İTME SÜRME YÖNTEMİ - ILM Dünya çapında yaygın bir köprü yapım
DetaylıÇELİK LİF KULLANIMININ YÜKSEK PERFORMANSLI BETONLARIN SÜNEKLİK ÖZELLİĞİNE ETKİSİ
ÇELİK LİF KULLANIMININ YÜKSEK PERFORMANSLI BETONLARIN SÜNEKLİK ÖZELLİĞİNE ETKİSİ Araş.Gör. Hüseyin YİĞİTER Yard.Doç.Dr.Selçuk TÜRKEL huseyin.yigiter@deu.edu.tr selcuk.turkel@deu.edu.tr D.E.Ü. Müh. Fak.
DetaylıÇALIŞMA SORULARI 1) Yukarıdaki şekilde AB ve BC silindirik çubukları B noktasında birbirleriyle birleştirilmişlerdir, AB çubuğunun çapı 30 mm ve BC çubuğunun çapı ise 50 mm dir. Sisteme A ucunda 60 kn
DetaylıYapı Elemanlarının Davranışı
Basit Eğilme Etkisindeki Elemanlar Yapı Elemanlarının Davranışı Yrd. Doç. Dr. Barış ÖZKUL Betonarme yapılardaki kiriş ve döşeme gibi yatay taşıyıcı elemanlar, uygulanan düşey ve yatay yükler ile eğilme
DetaylıKaynaklı Kolon - Kiriş Birleşimlerinin TS 648 ve EC 3 Şartnamelerine Göre Karşılaştırılmalı Analizi
Kaynaklı Kolon - Kiriş Birleşimlerinin TS 648 ve EC 3 Şartnamelerine Göre Karşılaştırılmalı Analizi 1* Ahmet Necati Yelgin ve 2 Emrah Kaçmaz 1 Sakarya üniversitesi, Mühendislik Fakültesi, İnşaat Mühendisliği
DetaylıÖZGEÇMİŞ VE ESERLER LİSTESİ
ÖZGEÇMİŞ VE ESERLER LİSTESİ ÖZGEÇMİŞ Adı Soyadı: Mehmet Baran Doğum Tarihi: 10 Haziran 1973 Öğrenim Durumu: Derece Bölüm/Program Üniversite Yıl Lisans İnşaat Mühendisliği Ortadoğu Teknik Üniversitesi 1997
DetaylıKOMPOZİTLER Sakarya Üniversitesi İnşaat Mühendisliği
Başlık KOMPOZİTLER Sakarya Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Tanım İki veya daha fazla malzemenin, iyi özelliklerini bir araya toplamak ya da ortaya yeni bir özellik çıkarmak için, mikro veya makro seviyede
DetaylıKISA KOLON HASARI OLUŞMUŞ BETONARME KOLONLARIN CFRP İLE YAPISAL ONARIMI
14-16 Ekim 215 DEÜ İZMİR KISA KOLON HASARI OLUŞMUŞ BETONARME KOLONLARIN CFRP İLE YAPISAL ONARIMI ÖZET: O. Tunaboyu 1, B. Evirgen 1 ve Ö. Avşar 2 1 Araştırma Görevlisi, İnşaat Müh. Bölümü, Anadolu Üniversitesi,
DetaylıBURSA TEKNĠK ÜNĠVERSĠTESĠ DOĞA BĠLĠMLERĠ, MĠMARLIK VE MÜHENDĠSLĠK FAKÜLTESĠ MAKĠNE MÜHENDĠSLĠĞĠ BÖLÜMÜ
BURSA TEKNĠK ÜNĠVERSĠTESĠ DOĞA BĠLĠMLERĠ, MĠMARLIK VE MÜHENDĠSLĠK FAKÜLTESĠ MAKĠNE MÜHENDĠSLĠĞĠ BÖLÜMÜ KOMPOZĠT VE SERAMĠK MALZEMELER ĠÇĠN ÜÇ NOKTA EĞME DENEYĠ FÖYÜ BURSA - 2016 1. GĠRĠġ Eğilme deneyi
DetaylıJournal of Engineering and Natural Sciences Mühendislik ve Fen Bilimleri Dergisi
Journal of Engineering and Natural Sciences Mühendislik ve Fen Bilimleri Dergisi Sigma 2/1 THE EXPERIMENTAL STUDY OF REPAIRED BEAMS USİNG 3-SURFACED ADHESIVELY BONDED STELL PLATES Mustafa ÖNAL 1, Hanifi
DetaylıİNŞ 320- Betonarme 2 Ders Notları / Prof Dr. Cengiz DÜNDAR Arş. Gör. Duygu BAŞLI
a) Denge Burulması: Yapı sistemi veya elemanında dengeyi sağlayabilmek için burulma momentine gereksinme varsa, burulma denge burulmasıdır. Sözü edilen gereksinme, elastik aşamada değil taşıma gücü aşamasındaki
DetaylıKürleşme sıcaklığı ve süresinin cam/polyester kompozit kirişlerin serbest titreşim ve burkulma davranışına etkileri
Kürleşme sıcaklığı ve süresinin cam/polyester kompozit kirişlerin serbest titreşim ve burkulma davranışına etkileri B. Beylergil* İzmir Yüksek Teknoloji Enstitüsü İzmir Özet Bu çalışmada, kürleşme sıcaklığı
DetaylıSANDVİÇ PANEL MEKANİK DAYANIMI
SANDVİÇ PANEL MEKANİK DAYANIMI Binaların çatı, cephe, iç bölme veya soğuk hava odalarında kaplama malzemesi olarak kullanılan sandviç panellerin hızlı montaj imkanı, yüksek yalıtım özelliklerinin yanısıra
DetaylıDEÜ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ FEN ve MÜHENDİSLİK DERGİSİ Cilt: 8 Sayı: 1 s Ocak 2006 SOĞUK ÇEKİLMİŞ LEVHA MALZEMELERDE GERİLME ANALİZİ
DEÜ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ FEN ve MÜHENDİSLİK DERGİSİ Cilt: 8 Sayı: 1 s. 129-138 Ocak 2006 SOĞUK ÇEKİLMİŞ LEVHA MALZEMELERDE GERİLME ANALİZİ (STRESS ANALYSIS OF COLD-FORMED STEEL STRIPS) S. Özmen ERUSLU*,
DetaylıCE471 ÇELİK YAPILAR EMRE İNSEL, PE CE471 - ÇELİK YAPILAR - EMRE İNSEL
CE471 ÇELİK YAPILAR EMRE İNSEL, PE CE471 ÇELİK YAPILAR 1. ÇELİĞİN TEMEL TASARIM PRENSİPLERİ VE MALZEME ÖZELLİKLERİ (FUNDAMENTAL DESIGN PRINCIPLES AND MATERIAL PROPERTIES OF STEEL) 2. ÇEKME ELEMANLARI (TENSION
DetaylıBetonarme Kirişlerde Cam Elyaf Takviyeli Plastik Donatıların Kullanımının Araştırılması
Betonarme Kirişlerde Cam Elyaf Takviyeli Plastik Donatıların Kullanımının Araştırılması 1 Yunus EKİZ, 2 Mehmet SARIBIYIK ve 2 Ferhat AYDIN 1Sakarya Üniversitesi, Teknik Eğitim Fakültesi, Yapı Eğitimi Bölümü,
DetaylıÇELİK YAPILARIN GÜÇLENDİRİLMESİNİN DOĞRUSAL OLMAYAN ANALİZLERLE DEĞERLENDİRİLMESİ. Armağan KORKMAZ*, Zeki AY, Ömer UYSAL
216 Erciyes Üniversitesi Fen Bilimleri Enstitüsü Dergisi 24 (1-2) 216-226 (8) http://fbe.erciyes.edu.tr/ ISSN 112-2354 ÇELİK YAPILARIN GÜÇLENDİRİLMESİNİN DOĞRUSAL OLMAYAN ANALİZLERLE DEĞERLENDİRİLMESİ
DetaylıBETONARME YAPI TASARIMI DERSİ Kolon betonarme hesabı Güçlü kolon-zayıf kiriş prensibi Kolon-kiriş birleşim bölgelerinin kesme güvenliği M.S.
BETONARME YAPI TASARIMI DERSİ Kolon betonarme hesabı Güçlü kolon-zayıf kiriş prensibi Kolon-kiriş birleşim bölgelerinin kesme güvenliği M.S.KIRÇIL y N cp ex ey x ex= x doğrultusundaki dışmerkezlik ey=
DetaylıBETONARME BİNALARDA GÖZLENEN HASARLAR, NEDENLERİ VE ÖNERİLER DAMAGES OBSERVED IN REINFORCED CONCRETE BUILDINGS, CAUSES AND RECOMMENDATIONS
İffet Feyza ÇIRAK 62 SDU International Technological Science Vol. 3, No 3, June 2011 pp. 62-71 Constructional Technologies BETONARME BİNALARDA GÖZLENEN HASARLAR, NEDENLERİ VE ÖNERİLER İffet Feyza ÇIRAK
DetaylıDİNAMİK BENZERİ DENEYLERLE YETERLİ DAYANIMA SAHİP BİR BETONARME ÇERÇEVENİN BİRLEŞİM BÖLGELERİNİN PERFORMANSININ İRDELENMESİ
. Türkiye Deprem Mühendisliği ve Sismoloji Konferansı 5-7 Eylül 13 MKÜ HATAY ÖZET: DİNAMİK BENZERİ DENEYLERLE YETERLİ DAYANIMA SAHİP BİR BETONARME ÇERÇEVENİN BİRLEŞİM BÖLGELERİNİN PERFORMANSININ İRDELENMESİ
DetaylıBÖLÜM-2 ÇELİK YAPILARDA BİRLEŞİM ARAÇLARI
BÖLÜM-2 ÇELİK YPILRD BİRLEŞİM RÇLRI Çelik yapılarda kullanılan hadde ürünleri için, aşağıdaki sebeplerle birleşimler yapılması gerekmektedir. Bu aşamada bulon (cıvata), kaynak ve perçin olarak isimlendirilen
DetaylıDepreme Dayanıklı Çelik Bina Tasarımının Temel İlkeleri Ve Yeni Türk Deprem Yönetmeliği
Depreme Dayanıklı Çelik Bina Tasarımının Temel İlkeleri Ve Yeni Türk Deprem Yönetmeliği Erkan ÖZER İstanbul Teknik Üniversitesi, İnşaat Fakültesi Tel: 0 (532) 293 63 65 E-Posta: ehozer@superonline.com
DetaylıAdı Soyadı : Cavidan YORGUN Doğum Yeri ve Yılı : Bandırma, 13.11.1960 Medeni Hali : Evli ve bir çocuk annesi. İ.T.Ü.
Adı Soyadı : Cavidan YORGUN Doğum Yeri ve Yılı : Bandırma, 13.11.1960 Medeni Hali : Evli ve bir çocuk annesi İş Adresi : İ.T.Ü. İnşaat Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Yapı Anabilim Dalı, Çelik Yapılar
DetaylıBÖLÜM DÖRT KOMPOZİT KOLONLAR
BÖLÜM DÖRT KOMPOZİT KOLONLAR 4.1 Kompozit Kolon Türleri Kompozit(karma) kolonlar; beton, yapısal çelik ve donatı elemanlarından oluşur. Kompozit kolonlar çok katlı yüksek yapılarda çelik veya betonarme
DetaylıÖĞR. GÖR. MUSTAFA EFİLOĞLU
ÖĞR. GÖR. MUSTAFA EFİLOĞLU KAYNAKLAR KAYNAKLAR İÇERİK MALZEME BİLGİSİ BİRLEŞİMLER- KAYNAKLI BİRLEŞİMLER BİRLEŞİMLER- BULONLU BİRLEŞİMLER ÇEKME ELEMANLARI BASINÇ ELEMANLARI EĞİLME ELEMANLARI 18. Yy da İngiltere
DetaylıBETONA YAPIŞTIRILMIŞ ANKRAJLI LİFLİ POLİMER LEVHALARIN ARAŞTIRILMASI
Gazi Üniv. Müh. Mim. Fak. Der. J. Fac. Eng. Arch. Gazi Univ. Cilt 2, No 2, 253-21, 211 Vol 2, No 2, 253-21, 211 BETONA YAPIŞTIRILMIŞ ANKRAJLI LİFLİ POLİMER LEVHALARIN ARAŞTIRILMASI M. Emin KARA 1, Kıvanç
DetaylıKarbon Elyafla Güçlendirilen Çelik Yapı Elemanlarının Mekanik Performansının İncelenmesi
2017 Published in 5th International Symposium on Innovative Technologies in Engineering and Science 29-30 September 2017 (ISITES2017 Baku - Azerbaijan) Karbon Elyafla Güçlendirilen Çelik Yapı Elemanlarının
DetaylıPrefabrike Beton Kolonlar. Prefabrike Beton Kolon - Temel Birleşimi. Prefabrike Beton Kolon - Temel Birleşimi
Prefabrike Beton Yapılar TAŞIYICI SİSTEM TASARIMI 1 Prof. Dr. Görün Arun 09.1 PREFABRİKE BETON YAPILAR Kurgu, Kolon, Kiriş Prefabrike beton yapılar, genellikle öngerilmeli olarak fabrika koşullarında imal
DetaylıMALZEME BİLGİSİ DERS 7 DR. FATİH AY. www.fatihay.net fatihay@fatihay.net
MALZEME BİLGİSİ DERS 7 DR. FATİH AY www.fatihay.net fatihay@fatihay.net GEÇEN HAFTA KRİSTAL KAFES NOKTALARI KRİSTAL KAFES DOĞRULTULARI KRİSTAL KAFES DÜZLEMLERİ DOĞRUSAL VE DÜZLEMSEL YOĞUNLUK KRİSTAL VE
DetaylıYAPILARDA HASAR TESPĐTĐ-II
YAPILARDA HASAR TESPĐTĐ-II VII.Bölüm BETONARME YAPILARDA HASAR Konular 7.2. KĐRĐŞ 7.3. PERDE 7.4. DÖŞEME KĐRĐŞLERDE HASAR Betonarme kirişlerde düşey yüklerden dolayı en çok görülen hasar şekli açıklıkta
DetaylıÇelik Lif Katkılı Betonarme Kirişlerin Taşıma Gücünün Deneysel İncelenmesi
ECAS2002 Uluslararası Yapı ve Deprem Mühendisliği Sempozyumu, 14 Ekim 2002, Orta Doğu Teknik Üniversitesi, Ankara, Türkiye Çelik Lif Katkılı Betonarme Kirişlerin Taşıma Gücünün Deneysel İncelenmesi F.
DetaylıKAPASİTE TASARIMI İLKESİ VE TÜRK DEPREM YÖNETMELİĞİ
Altıncı Ulusal Deprem Mühendisliği Konferansı, 16-20 Ekim 2007, İstanbul Sixth National Conference on Earthquake Engineering, 16-20 October 2007, Istanbul, Turkey KAPASİTE TASARIMI İLKESİ VE TÜRK DEPREM
DetaylıÇelik I Kesitli Konsol Kirişlerin Yanal Burulmalı Burkulmasının Deneysel ve Analitik Olarak İncelenmesi. Hakan Özbaşaran DOKTORA TEZİ
Çelik I Kesitli Konsol Kirişlerin Yanal Burulmalı Burkulmasının Deneysel ve Analitik Olarak İncelenmesi Hakan Özbaşaran DOKTORA TEZİ İnşaat Mühendisliği Anabilim Dalı Ocak 2013 Analytical and Experimental
DetaylıINS7.. Seçmeli Ders INS797* Yüksek Lisans Seminer INS7.. Seçmeli Ders INS798* Yüksek Lisans Uzmanlık Alanı
FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ ABD YÜKSEK LİSANS ANABİLİM DALI KODU : 81109 01.Yarıyıl Dersleri 02.Yarıyıl Dersleri Bilimsel Araştırma Teknikleri ve Research Techniques and Araştırma Yayın-Etiği
DetaylıKODU DERSİN ADI SORUMLUSU YER P.TESİ SALI ÇARŞ PERŞ CUMA. 5000 Yüksek Lisans Tezi Doç. Dr. Tayfun DEDE 122 - - 11-12 - -
KODU DERSİN ADI SORUMLUSU YER P.TESİ SALI ÇARŞ PERŞ CUMA 5000 Yüksek Lisans Tezi Doç. Dr. Tayfun DEDE 122 - - 11-12 - - 5000 Yüksek Lisans Tezi Doç. Dr. Süleyman ADANUR 412 10/13-14 - - - - 5000 Yüksek
DetaylıT.C. BİLECİK ŞEYH EDEBALİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE VE İMALAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MIM331 MÜHENDİSLİKTE DENEYSEL METODLAR DERSİ
T.C. BİLECİK ŞEYH EDEBALİ ÜNİVERSİTESİ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ MAKİNE VE İMALAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ MIM331 MÜHENDİSLİKTE DENEYSEL METODLAR DERSİ 3 NOKTA EĞME DENEY FÖYÜ ÖĞRETİM ÜYESİ YRD.DOÇ.DR.ÖMER KADİR
DetaylıGüçlendirme Alternatiflerinin Doğrusal Olmayan Analitik Yöntemlerle İrdelenmesi
YDGA2005 - Yığma Yapıların Deprem Güvenliğinin Arttırılması Çalıştayı, 17 Şubat 2005, Orta Doğu Teknik Üniversitesi, Ankara. Güçlendirme Alternatiflerinin Doğrusal Olmayan Analitik Yöntemlerle İrdelenmesi
DetaylıBETONARME YAPI ELEMANLARINDA HASAR VE ÇATLAK. NEJAT BAYÜLKE İnş. Y. Müh.
BETONARME YAPI ELEMANLARINDA HASAR VE ÇATLAK NEJAT BAYÜLKE İnş. Y. Müh. nbayulke@artiproje.net BETONARME Betonarme Yapı hasarını belirleme yöntemine geçmeden önce Betonarme yapı deprem davranış ve deprem
Detaylı