ÖSTEMPERLENMİŞ KÜRESEL GRAFİTLİ DÖKME DEMİRLERİN İŞLENMESİNDE, SERAMİK VE KARBÜR KESİCİLERİN PERFORMANSLARININ KARŞILAŞTIRILMASI.

Transkript

1 ÖSTEMPERLENMİŞ KÜRESEL GRAFİTLİ DÖKME DEMİRLERİN İŞLENMESİNDE, SERAMİK VE KARBÜR KESİCİLERİN PERFORMANSLARININ KARŞILAŞTIRILMASI Yahya ISIK * * Uludağ Üniversitesi Teknik Bilimler MYO, 16059, Bursa, TÜRKİYE, yahya@uludag.edu.tr Özet Östemperlenmiş küresel grafitli dökme demirler, üstün mekanik özelliklerinden dolayı, son yıllarda, birçok endüstriyel alanda mühendislik malzemesi olarak kullanılmaktadır. Bu çalışmada, PVD kaplamalı aluminyum oksit esaslı seramik Al 2 O 3 +Ti[C,N] (KY4400) ile CVD kaplamalı karbür kesici takımların TiC+AI 2 O 3 +TiN (ISO P25), östemperlenmiş küresel grafitli dökme demirlerin işlenmesindeki performansları karşılaştırılmıştır. Deneylerde kullanılan ÖKGDD numuneler, ilk olarak 927 C de 90 dakika östenitlemeden sonra, tuz eriyiğinde 400 C de 1 saat östemperlenmiştir. Sertlik 43.5 HRC olarak ölçülmüştür. Deneylerde, takım ömrü süresince kesme kuvvetleri, serbest yüzey aşınması ve yüzey pürüzlülüğü değerleri ölçülerek karbür ve seramik kesici takımların performansları karşılaştırılmıştır. Seramik kesici takımlar ile talaş kaldırma işleminde daha yüksek kesme hızı kullanılmış olmasına rağmen, karbür kesici takımlardan daha yüksek yüzey kalitesi ve daha uzun takım ömrü elde edilmiştir. Anahtar kelimeler: Küresel grafitli dökme demir, Seramik, Takım ömrü, Kesme kuvveti The Performance Evaluation of Ceramic and Carbide Cutting Tools in Machining of Austempered Ductile Irons Abstract The aim of this research is to compare PVD coated mixed alumina-based ceramic Al 2 O 3 +Ti[C,N] (KY4400) and CVD coated carbide TiC+AI 2 O 3 +TiN (ISO P25) cutting tools in turning austempered ductile irons. Ductile cast iron samples were austenitized at 927 C and subsequently austempered for 1 hour at 400 C. The hardness of the workpiece material was measured and found to be 43.5 HRC. In all experiments cutting forces, flank wear and surface roughness values were measured throughout the tool life. The experimental results showed that the coated carbide insert occurred shorter tool life and poor surface than the ceramic insert. Although much higher cutting speed was used in ceramic insert. Anahtar kelimeler: ceramics; machining; wear; tool life; cutting force; ductile iron.

2 I. GİRİŞ Seramik kesici takımlar geliştirilen mekanik özellikleri nedeniyle, birçok endüstriyel uygulamada yaygın olarak kullanılmaktadır. Bu özellikler; yüksek sıcaklıklarda dayanım, yüksek termal şok direnci, düşük yoğunluk, yüksek sertlik, aşınma direnci, elektrik direnci ve kimyasal dirençtir[1, 2]. Sahip olduğu benzersiz kimyasal ve mekanik özellikler, metallerin işlenmesinde, seramik kesici takımlara talaş atım miktarlarında ve takım ömründe artışlar sağlamıştır. Bu özellikler paslanmaz ve sertleştirilmiş çeliklerin işlenmesinde, yüksek kesme hızlarında çeşitli çelikler, dökme demirler, demir olmayan metaller ve nikel esaslı metallerin işlenmesinde önemli avantajlar sağlamıştır[3, 4]. OKGDD lerin (östemperlenmiş küresel grafitli dökme demirlerin) muhtelif takımlarla talaşlı imalatında, en uygun kesme parametrelerinin ve kesici takımların belirlenmesine yönelik muhtelif araştırmalar yapılmıştır. Bazı araştırmacılar seramik kesici takımlar ile ÖKGDD lerin işlenmesinde takım performansını incelemişlerdir[5]. Kesici takım malzemesi olarak seramik takımların; yüksek sıcaklıklarda sertliğini muhafaza etmesi, yüksek aşınma direncine sahip olması, düşük ısı iletim katsayısı ve yüksek kimyasal kararlılık ve düşük tokluk gibi özelliklere sahip olması kesici takım olarak geniş bir alanda kullanılmasını sağlamıştır[6]. Kesici takım performansının belirlenmesinde; takım ömrü, kesme kuvvetleri, takım aşınması ve yüzey kalitesi gibi kriterler kullanılmıştır. Bu kriterler takım geometrisi (pozitif ve negatif uç açısı, uç radyüsü, talaş açısı) ilerleme, kesme hızı, talaş derinliği, iş parçası malzemesi (homojen ve homojen olmayan) ve takım malzemesidir. Teorik olarak aşınma ile ilgili uygulanabilir teorik bir model bugüne kadar oluşturulamamıştır. Bu alandaki tüm bilgiler deneysel çalışmalar sonucu elde edilmiştir. Takım ömrünün belirlenmesinde en önemli parametrenin takım aşınması olması nedeniyle deneysel araştırmalarda en çok ilgilenilen ve araştırılan parametre takım aşınması olmuştur[7, 8]. Seramik takımların aşınma karakteristik özelliklerinin belirlenmesinde, sert metallerin işlenmesi sırasında takımda meydana gelen aşınma davranışları incelenmiştir. Bu amaçla muhtelif araştırmacılar çeşitli malzemelerin seramik kesici takımlar ile işlenmesinde aşınma davranışlarını incelemişlerdir. Bu çalışmaların birinde Huang et al.[9]. muhtelif malzemelerin seramik Al 2 O 3 /TiC kesici takımlarla işlenmesinde kesme parametrelerinin takım ömrü üzerine etkilerini incelemiştir. El-Wardany et al.[10]. Seramik kesici takımlarla sertleştirilmiş çeliklerin işlenmesinde takımda meydana gelen plastik deformasyonun yüzey kalitesine ve uç kırılmasına etkilerini araştırmıştır. Benzer bir çalışmada takım ömrü ile yüzey kalitesi arasındaki ilişki seramik ve karbür kesici takımlarla ÖKGDD lerin işlenmesinde karşılaştırılmıştır[11]. Bu çalışmada kaplamalı seramik ve karbür kesici takımlarla ÖKGDD lerin işlenmesinde kesme kuvveti, yüzey pürüzlülüğü, takım aşınması ve takım ömrü süresince talaş atım oranları araştırılarak takım performansları karşılaştırılmıştır.

3 2. DENEYSEL ÇALIŞMALAR 2.1. Malzeme İş parçası malzemesi olarak silindirik ÖKGDD numuneler kullanılmıştır. Deneylerde kullanılan malzeme 87 mm çapında ve 300 mm uzunluğundadır. Numuneler 927 C de östenitlendikten sonra 400 C de 1 saat östemperlenmiştir. Beynitik yapının elde edildiği bu ısıl işlem de, elde edilen yapı ile direk sertleştirme yapısına göre daha dayanımlı ve sünekliği yüksek malzeme elde edilmesi sağlanmıştır. Bu işlemden önce numuneler 87 mm çapında ve 300 mm uzunluğunda talaş kaldırılarak hazırlanmıştır. Sertlik 43.5 HRC olarak ölçülmüştür. ÖKGDD numunelerin kimyasal kompozisyonu Tablo 1 de ve elektron mikroskopla görüntülenen içyapısı Şekil 1 de görülmektedir. Tablo 1. ÖKGDD nin kimyasal kompozisyonu Element C Si Mn Ni Cu P S Mo Miktar (%) Şekil 1. ÖKGDD nin mikroyapısı, (östemperlenme 400 C de 1 saat) ölçek X İşlenebilirlik Deneyleri Kesici takım performanslarına ilişkin deneyler ISO 3685 e göre 5.5 kw gücünde TOSS torna tezgahında yapılmıştır. Deneylerde ilerleme 0.12 mm/dev. ve talaş derinliği 1.0 mm olarak sabit değerler kullanılmıştır. Kesme hızı seramik takımlarda 192 m/dak. ve karbür kesici takımlarda 128 m/dak. olarak farklı değerler kullanılmıştır. Bu farklılığın temel nedeni kesici takımların sahip olduğu farklı mekanik özelliklerdir. Deneylerde soğutma sıvısı kullanılmamıştır. Kullanılan kesme parametreleri Tablo 2 de görülmektedir. Deneylerde ÖKGDD lerin işlenmesinde PVD kaplamalı aluminyum esaslı seramik AI 2 O 3 +Ti[C,N] (KY4400) ve CVD kaplamalı karbür TiC+AI 2 O 3 +TiN (ISO P25) olmak üzere iki farklı takım kullanılmıştır. Takım malzemelerinin mekanik özellikleri ve kimyasal kompozisyonları Tablo 3 de ve mikroyapıları Şekil 2 de görülmektedir.

4 Tablo 2. Deney parametreleri Tezgah : TOSS, 5.5 KW, Torna İş parçası malzemesi : Küresel Grafitli Dökme Demir Numune boyutları : Silindirik işparçası mm Kesici takımlar : PVD kaplamalı aluminyum esaslı seramik AI 2 O 3 +Ti[C,N] (KY4400), CVD kaplamalı karbür TiC+AI 2 O 3 +TiN kesici takım, DNMG Takım tutucu : CDBNR 2525 M12 Takım geometrisi : Eğim açısı:6, talaş açısı:6, boşluk açısı:6, uç açısı:75 Köşe radyüsü : 0.8mm Kuvvet ölçer : Kyowa TD-500, Mikroskop : Nikon104 büyültme oranı X10 Pürüzlülük ölçme cihazı : Taylor Hobson Talysurf 10 Kesme parametreleri Kesme hızı, V :CVD kaplamalı karbür 128 m/dak. PVD kaplamalı seramik 192 m/dak. İlerleme oranı, f : 0.12 mm/dev. Talaş derinliği, a : 1.0 mm Kesme ortamı : kuru Tablo 3. Kesici takımların özellikleri ve kimyasal kompozisyonu Takım malzemesi özellikleri Birim CVD kaplamalı karbür TiC+AI 2 O 3 +TiN (ISO P25) Kompozisyon 90% W, 6% Ni, 4% Cu Takım özellikleri DNMG TiN (PVD) kaplamalı AI 2 O 3 +Ti[C,N] aluminyum esaslı seramik (KY4400) AI 2 O 3 70% TiN 22.5% TiC 7.5% DNMG T01020 T01020 Yoğunluk g/cm Vickers sertlik (HV10) Kırılma dayanımı MPa Elastik modülü GPa Kırılma tokluğu MPa-m1/ Isı iletkenliği W/Mk Termal genleşme katsayısı K -1 x

5 a) PVD kaplamalı seramik takım b) CVD kaplamalı karbür takım Şekil 2. Karbür (AI 2 O 3 +Ti[C,N]) ve seramik (TiC+AI 2 O 3 +TiN) takımların mikro yapısı[12] Deneylerden elde edilen verilerin analizinden, seramik kesici takımların karbür kesici takımlara göre çok daha uzun takım ömrüne sahip oldukları gözlemlenmiştir. Kesici takımların sahip oldukları farklı mekanik ve kimyasal özellikler nedeniyle daha doğru analizlerin yapılabilmesi için deneylerde farklı kesme hızlarının kullanılması gerekmektedir[11]. Takım ömrü kriteri olarak; VB B =0.3 mm serbest yüzey aşınması esas alınmıştır. Bu konuda ISO 3685 de belirtilen ölçütler kullanılmıştır[13]. Kesici takım olarak ISO DNMG (K10) ve takım tutucu olarak CDBNR 2525 M12 deneylerde kullanılmıştır. Takım ömrü süresince kesme kuvvetleri ve yüzey pürüzlülüğü ölçümleri yapılmıştır. Kesme kuvvetlerinin ölçülmesinde Kyowa TD-500 kuvvetölçer kullanılmıştır. Deneylerde 75 mm aralıklarla serbest yüzey aşınması, Nikon 104 mikroskop ile X10 büyültme ölçeğinde takım ömrü süresince ölçülmüştür Serbest Yüzey Aşınması Metal kesme işlemlerinde serbest yüzey aşınması takım durumunun önemli bir göstergesidir. Belirli kesme parametrelerinde takımın kademeli olarak aşınması takım ömrünün belirlenmesinde önemli bir göstergedir[14, 15, 16]. Seramik takımlar ile sert metallerin işlenmesinde serbest yüzey aşınması, abrasiv aşınmasının bir sonucudur. Genellikle kesme kenarında yüksek sıcaklıkla oluşan abrasiv aşınması, takım yüzeyinde aşınmaya neden olduğu gibi, iş parçasının da yüzey kalitesini etkilemektedir[17, 18]. Takım ömrünün tahmin edilebilmesi için sabit kesme parametrelerinde kesme özelliğini kaybedinceye kadar deneyler yapılmıştır. Talaşlı imalatta genel olarak serbest yüzey aşınması takım ömrü kriteri olarak kullanılır. Deneylerde yeni kesici takımlar kullanılmış ve belirli uzunluklarda işlem durdurularak kesme kenarında meydana gelen aşınmalar ölçülmüştür. Şekil 3 de serbest yüzey aşınmasının seramik ve karbür kesici takımlarda takım ömrü süresince gelişimi görülmektedir.

6 Serbest yüzey aşınması (VB ) mm. 4. Ulusal Talaşlı İmalat Sempozyumu (UTİS 2013), Kasım 2013, Kuşadası 2.4. Yüzey Pürüzlülüğü Takım performansının belirlenmesinde önemli parametrelerden birisi yüzey pürüzlülüğüdür. Teorik olarak yüzey pürüzlülüğü ilerleme ve kesici uç radyüsünün bir fonksiyonudur. Bununla birlikte uygulamada kesme hızı, talaş derinliği ve takım aşınması da yüzey pürüzlülüğü etkilenmektedir. Seramik kesici takım kullanmanın avantajlarından birisi özellikle karbür kesici takımlarla karşılaştırıldığında aynı kesme parametrelerinde yüksek yüzey kalitesi elde edilmesidir[18]. Metal kesme teknolojisinde bitirme işlemlerinde yüzey kalitesi, takım aşınmasına bağlı olarak farklılıklar gösteren en önemli parametrelerden biridir. Bu nedenle yüzey kalitesi ve yüzey aşınması takım performansının belirlenmesinde önemli parametredir. Deneysel çalışmalarda aşınma miktarına bağlı olarak izin verilen maksimum yüzey pürüzlülüğünün belirlenmesi yaygın olarak kullanılan bir yöntemdir[19]. 0,5 CVD kaplamalı karbür takım PVD kaplamalı seramik takım 0,4 0,3 0,2 0, K e s m e u z u n l u ğ u (mm) Şekil 3. Serbest yüzey aşınmasının takım ömrü süresince gelişimi (V=128 m/dak. karbür takım, V=192 m/min. seramik takım, f=0.12 mm/rev, a=1 mm) Deneylerde yüzey pürüzlülüğü değerleri 75 mm aralıklarla Hobson Talysurf Series pürüzlülük cihazı ile takım ömrü süresince ölçülmüş ve karbür ve seramik takımlar için karşılaştırılmıştır. Şekil 4 de takım aşınması süresince yüzey pürüzlülüğünün seramik ve karbür kesici takımlarda değişimi görülmektedir. Aynı kesme koşullarında benzer takım geometrisi kullanılması ve seramik kesici takımlarda, karbür kesici takımlara göre daha yüksek kesme hızı kullanılmış olmasına karşılık, seramik takımlarla daha yüksek yüzey kalitesi ile birlikte daha uzun takım ömrü elde edilmiştir. Şekil 5 de kesme işlemi süresince farklı takımlarda yüzey kalitesinin değişimi görülmektedir.

7 Y ü z e y p ü r ü z l ü l ü ğ ü (Ra) Y ü z e y p ü r ü z l ü l ü ğ ü (Ra) 4. Ulusal Talaşlı İmalat Sempozyumu (UTİS 2013), Kasım 2013, Kuşadası 4 3,5 CVD kaplamalı karbür takım PVD kaplamalı seramik takım (KY4400) 3 2,5 2 1,5 1 0,5 0 0,05 0,08 0,15 0,17 0,21 0,3 S e r b e s t y ü z e y a ş ı n m a s ı (m m) Şekil 4. Takım aşınması ve yüzey pürüzlülüğünün seramik ve karbür kesici takımlarda değişimi (karbür takım V=128 m/dk.), (seramik takım V=192 m/dk.), f=0.12 mm/dev., a=1 mm) 4 3,5 CVD kaplamalı karbür takım PVD kaplamalı seramik takım (KY4400) 3 2,5 2 1,5 1 0, K e s m e u z u n l u ğ u (mm) Şekil 5. Kesme işlemi süresince farklı takımlarda yüzey kalitesinin değişimi, (karbür takım V=128 m/dk.), (seramik takım V=192 m/dk.), f=0.12 mm/dk, a=1 mm) 2.5. Kesme Kuvvetleri Talaş kaldırma işlemlerinde en önemli parametrelerden birisi kesme kuvvetleridir. Takım ömrü, yüzey kalitesi ve harcanan gücün belirlenmesinde kesme kuvvetlerindeki artışlar önemli bir göstergedir. Şekil 6 da kesme işlemi süresince kesme kuvvetlerinin değişimi görülmektedir. Takım ömrü süresince kesme kuvvetlerindeki artışlar takım aşınmasına ilişkin bilgiler içerir. Kesme işleminin başlangıcındaki kesme kuvvetleri ile takım ömrü sonundaki kesme kuvvetleri artışlarının karşılaştırılması Şekil 7 de görülmektedir. Seramik takımlarda kesme kuvveti artışı %12 ve karbür takımlarda artış oranı %16 dır.

8 K e s m e k u v v e t i (dan) 4. Ulusal Talaşlı İmalat Sempozyumu (UTİS 2013), Kasım 2013, Kuşadası a) CVD kaplamalı karbür kesici takım b) PVD kaplamalı seramik kesici takım Şekil 6. Kesme işlemi süresince kesme kuvvetlerinin değişimi 50 CVD kaplamalı karbür takım PVD kaplamalı seramik takım (KY4400) T a k ı m ö m r ü (dk.) Şekil 7. Kesme kuvvetlerinin takım ömrü süresince değişimi (karbür takım, V=128 m/dk.), (seramik takım, V=192 m/dk.), f=0.12 mm/dev, a=1 mm) 3. DENEY SONUÇLARI VE TARTIŞMA Talaş kaldırma işlemine ilişkin deneylerde serbest yüzey aşınması Nikon 104 mikroskop ile X10 büyültme ölçeğinde takım ömrü süresince ölçülmüştür. Kesici takımların mekanik özellikleri nedeniyle farklı kesme hızları kullanılmıştır. Deneylerde kullanılan iş parçası malzemesi ( 87x300 mm) kütlesinin ağır olması nedeniyle, iş parçasının bir ucuna punta deliği açılmış ve punta ile desteklenmiştir. Deneylerde numuneler ayna punta arasında işlenmiştir. Ancak bu durumda bile puntaya yakın bölgelerde yüzey

9 T a l a ş h a c m i (cm3) 4. Ulusal Talaşlı İmalat Sempozyumu (UTİS 2013), Kasım 2013, Kuşadası kalitesinde olumsuzluklar görülmüştür. Bu olumsuzluklar yalnızca takım aşınmasından değil aynı zamanda iş parçasının konumundan ve aynaya en uzak noktalarda gözlemlenmiştir. Yüzey kalitesinin analizinde bu durum dikkate alınmıştır. Şekil 8 de farklı kesicilerde takım ömrü süresince kaldırılan talaş miktarı karşılaştırılması görülmektedir. Deney sonuçlarının analizinde seramik takımların kesme hızları, karbür takımlara göre 1.5 kat fazla olmasına rağmen seramik takımlarda daha uzun takım ömrü sağlanmıştır. Bu nedenle seramik takımlar bu tip işlemler için karbür takımlara göre daha uygundur. Takım ömrü süresince atılan talaş hacmi (cm3) Kaplamalı karbür Kaplamalı seramik Şekil 8. Farklı takımlarda takım ömrü süresince kaldırılan talaş miktarı V=128 m/dk. (karbür takım), V=192 m/dk.(seramik takım), f=0.12 mm/dev., a=1 mm) 4. SONUÇ Bu çalışmada deneysel olarak östemperlenmiş küresel grafitli dökme demirlerin iki farklı takımla işlenmesinde, takım performansları karşılaştırılmıştır. Kesici takım olarak PVD kaplamalı karbür ve CVD kaplamalı seramik takımlar kullanılmıştır. Yapılan deneylerden elde edilen verilerin analizinden aşağıda belirtilen hususlar tespit edilmiştir. a) Takım aşınması, kesme kuvveti ve yüzey kalitesi arasında güçlü bir ilişki olduğu görülmüştür. Seramik takımlarda daha yüksek yüzey kalitesi ve daha az serbest yüzey aşınması elde edilmiştir. b) Kaplamalı seramik takımlar karbür kesici takımlara göre ÖKGDD lerin işlenmesinde daha yüksek kesme performansı ve talaş atım miktarı elde edilmiştir. c) Seramik ve karbür takımların takım ömürleri karşılaştırıldığında karbür takımların daha kısa takım ömürlerine sahip oldukları daha küçük kesme hızı kullanmasına rağmen görülmüştür. (karbür takımlar V=128 m/dk. seramik takımlar V=192 m/dk. d) Farklı kesme hızlarına rağmen elde edilen yüzey kalitesi seramik ve karbür takımlarda benzer değerler elde edilmiştir. e) ÖKGDD lerin işlenmesinde seramik takımlarda aşınma direncinin karbür kesici takımlara göre daha yüksek olduğu görülmüştür.

10 Kaynaklar [1] Luttervelt, S. V., Childs, T. H. C., Jawahir, I. S., Klocke, F. and Venuvinod, P. V. Present situation and future trends in modelling of machining operations. Ann CIRP, 47, (1998), [2] Camuscu, N. Effect of cutting speed on the performance of Al 2 O 3 based ceramic tools in turning nodular cast iron. Materials and Design, 27, (2006), [3] Kumar, A. S., Duraia, A. R., Sorna, S. Wear behaviour of alumina based ceramic cutting tools on machining steels. Tribology International, 39, (2006), [4] Schneider, J. Ceramics and CBN. Manufacturing Engineering, 1, (1999), [5] Bhattacharyya, S. K., Ezugwu, E. O., Jawahid, A. The performance of ceramic tool materials for the machining of cast iron, Wear, 135, (1989), [6] Diniz, A. E., Ferrer, J. A. G. A comparison between silicon nitride-based ceramic and coated carbide tools in the face milling of irregular surfaces, Journal of Materials Processing Technology, 206, (2008), [7] Ucun, İ., Aslantaş, K., Taşgetiren, S., ve Gök, K. Östemperlenmiş küresel grafitli dökme demirin sinterlenmiş karbür kesici takım ile tornalama işleminde takım performansının incelenmesi, Gazi Üniv. Müh. Mim. Fak. Der. J. Fac. Eng. Arch. Gazi Univ., 22:4, (2007), [8] Ercan, S., Kubilay, A., Cicek, A., Tool wear mechanism in interrupted cutting conditions, Materials and manufacturing Processes, 24:4, (2009), [9] Xu, C. H., Ai, X., Huang, C. Z. Fabrication and performance of an advanced ceramic tool material, Wear, 249, (2001), [10] El-Wardany, T. I., Mohamed, E., Elbestawi, M. A. Material side flow in finish turning of hardened steel with ceramic tools, Contact problems and surface interactions in manufacturing and tribological systems, New York: ASME, PED, 67, (1993), [11] Grzesik, W., Rech, J., Zak, K., Claudin, C. Machining performance of pearlitic ferritic nodular cast iron with coated carbide and silicon nitride ceramic tools, International Journal of Machine Tools & Manufacture, 49, (2009), [12] Isik, Y.Tool life and performance comparison of coated tools in metal cutting, International Journal of Materials Product Technology, 39(3-4), (2010), [13] Dhar, N. R., Effects of cryogenic cooling by liquid nitrogen jets on machinability of steels, Journal of Materials Processing Technology, 116, (2001), [14] Luo, X., Cheng, K., Holt, R., Liu, X. Modeling flank wear of carbide tool insert in metal cutting, Wear 259, (2005), [15] Haron, C. H. C., Ginting, A., Goh, J. H. Wear of coated and uncoated carbides in turning tool steel, Journal of Materials Process Technology, 116, (2001), [16] Arsecularatnea, J. A., Zhanga, L. C., Montrossb, C. Wear and tool life of tungsten carbide, PCBN and PCD cutting tools, International Journal of Machine Tools & Manufacture, 46, (2006), [17] Seker, U. Hasirci H. Evaluation of machining of austempered ductile irons in terms of cutting force and surface quality, Journal of Materials Processing Technology, 173, (2006), [18] Sornakumar, T., Gopalakrishnan, M. V., Krishnamurthy, R., Gokularatnam, C. V. Development of alumina and Ce-TTZ ceramic composite (ZTA) cutting tool, International Journal Refract Hard Materials, 8, (1995), [19] Cakir, M, C., Isik, Y. Investigating the machinability of austempered ductile irons having different austempering temperatures and times, Materials & Design, 29, (2008),