GEOTEKNİK DEPREM MÜHENDİSLİĞİ

GEOTEKNİK DEPREM MÜHENDİSLİĞİ (YER HAREKETİ AZALIM İLİŞKİLERİ ATTENUATION RELATIONSHIPS) KAYNAKLAR 1. Steven L. Kramer, Geotechnical Earthquake Engineering (Çeviri; Doç. Dr. Kamil Kayabalı) 2. Building Research Institute of Japan 3. Pacific Earthquake Engineering Center, United States

Pik Yer vmesi (PGA) YER HAREKETİ PARAMETRELERİNİN TAHMİNİ Hiposantr Mesafesi

YER HAREKETİ PARAMETRELERİNİN TAHMİNİ

YER HAREKETİ PARAMETRELERİNİN TAHMİNİ DERSİN İÇERİĞİ Bu derste zemin şartları, mesafe ve magnitüd bilgileri gibi parametrelerle kuvvetli yer hareketinin karakteristiğini belirleyecek bir fonksiyonun tespiti için yapılan çalışmalar yer almaktadır. Öncelikle, ülkemizde meydana gelen deprem kayıtlarına göre geliştirilen bağıntılar ile yabancı araştırmacılar tarafından geliştirilmiş ve ülkemizde de yaygın olarak kullanılan önemli bağıntılara yer verilmiştir.

AZALIM İLİŞKİLERİNDE KULLANILAN PARAMETRELER 1. Kuvvetli yer hareketi kayıtları A. Afet İşleri Genel Müdürlüğü Deprem Araştırma Dairesi - DAD, B. Boğaziçi Üniversitesi Kandilli Rasathanesi ve Deprem Araştırma Enstitüsü C. U.S Geological Survey

AZALIM İLİŞKİLERİNDE KULLANILAN PARAMETRELER 1. Kayıtlar değerlendirilirken dikkat edilmesi gereken hususlar Ardışık depremlerle hatalı okumalara neden olabilecek türdeki tipik kayıt örneği 12 Kasım 1999 Düzce Depreminde Zeytinburnu istasyonu kaydında görülen eksen kayması

AZALIM İLİŞKİLERİNDE KULLANILAN PARAMETRELER 2. Magnitüd Türkiye' de meydana gelmiş depremlerin büyüklüğü tanımlanırken, farklı magnitüd (büyüklük) ölçekleri (M b, M s, M L, M d ve M w ) kullanılmıştır. Deprem büyüklükleri için günümüzde moment (M w ) magnitüdü tercih edilen ölçektir. Son zamanlarda, bir çok araştırmacı yaptıkları çalışmalarda M w ölçeğini kullanmışlardır (Ambraseys ve Douglas, 2003; Atkinson ve Boore, 2003; Boore vd., 1997; Bozorgnia, 2000; Campbell ve Bozorgnia, 2003a; Fukushima vd., 2003; Gülkan ve Kalkan, 2002; Sadigh vd., 1997). Sismolojik çalışmalar ve deprem kayıt ağlarında meydana gelen ilerlemeler ile veri işlem tekniklerindeki gelişmelerle beraber moment magnitüdü kullanımı gittikçe yaygınlaşmaktadır. Moment magnitüdün faylanmanın boyutları konusunda verdiği bilgiler, saha verileri ile de uyumlu olmaktadır. Moment magnitüd, günümüzde hasar analizlerinde sıkça kullanılan azalım ilişkileri ve şiddet dağılımlarının kestirilmesi çalışmalarında esas parametre olarak tercih edilmektedir.

AZALIM İLİŞKİLERİNDE KULLANILAN PARAMETRELER 2. Magnitüd Moment magnitüdü, en güvenilir deprem büyüklüğü ölçeği olmasının yanmda hesaplanması açısından diğer ölçeklere göre çok daha karmaşıktır. Özel bir bilgi birikimi, değerlendirme tekniği yanında hesaplaması uzun süre almaktadır. Zaten dünya genelinde sınırlı sayıda sismolojik gözlemevi, belirli bir büyüklük üzerindeki depremler için M w büyüklüğünü hesaplamaktadırlar. Bu yüzden, ölçekler arası ilişkilendirilmiş ampirik bağıntılar magnitüd dönüşümlerinde kullanılmaktadır. Ancak, farklı magnitüd ölçeklerine göre hesaplanan deprem büyüklük değerinin, Mw ölçeğine dönüştürülmesi oldukça önemli bir sorun teşkil etmektedir. 1 dyn = 10 5 N, 1 g cm/s 2, 1.0197 10 6 kg-f, 2.2481 10 6 lb-f

AZALIM İLİŞKİLERİNDE KULLANILAN PARAMETRELER 2.1 Magnitüd dönüşümü M d 'ye dönüşüm: Kalafat (2002), Türkiye genelinde meydana gelen depremler için aşağıdaki dönüşümü geliştirilmiştir. M w 'ya dönüşüm: Ulusay (2004), Türkiye genelinde meydana gelen depremler için aşağıdaki dönüşümü geliştirilmiştir. Duda ve Nuttli (1974), dünya genelinde meydana gelen depremler için aşağıdaki dönüşümü geliştirilmiştir. Deniz (2006), Türkiye genelinde meydana gelen depremler için aşağıdaki dönüşümleri geliştirilmiştir.

AZALIM İLİŞKİLERİNDE KULLANILAN PARAMETRELER 3 MESAFE

AZALIM İLİŞKİLERİNDE KULLANILAN PARAMETRELER 3 MESAFE Depremin episantır koordinatları ve ivme-ölçer istasyonlarının koordinatları kullanılarak, yandaki bağıntı yardımıyla dış merkez (R epi ) mesafesi hesaplanmıştır. Depremin odak derinliği ile dış merkez (R epi ) mesafesinin kareleri toplamının karekökü alınarak, her bir ivme kaydı için içmerkez (R hyp ) mesafesi belirlenir. Belirli bir büyüklük (Mw 4.0-4.5) üzerindeki depremlerin dış merkezine yakın (R < 100 km) ve yeterli olay öncesi hafızası (pre-event memory) olan sayısal akselerograflarca alınan kayıtların, P ve S dalgalarının varışları iyi okunduğu zaman, iç merkez (hypocentral) uzaklığı çok basit olarak yandaki bağıntı ile hesaplanabilmektedir.

AZALIM İLİŞKİLERİNDE KULLANILAN PARAMETRELER 3 YÜZEY KIRIĞINA EN YAKIN MESAFE (Yırtılma izine en yakın mesafe (R rup ))

AZALIM İLİŞKİLERİNDE KULLANILAN PARAMETRELER 4 YEREL ZEMİN KOŞULLARI

AZALIM İLİŞKİLERİNDE KULLANILAN PARAMETRELER 4 Kayma dalgası hızı ile zemin etkisi belirleme

AZALIM İLİŞKİLERİNDE KULLANILAN PARAMETRELER 4 Kuvvetli yer hareketi kayıtlan ile zemin etkisi belirleme Aynı deprem için farklı istasyonlardan gelen kayıtlar ile zemin özelliklerini tahmin edilebilir.

AZALIM İLİŞKİLERİNDE KULLANILAN PARAMETRELER 4 Türkiye Deprem Yönetmeliği (TDY) Tablo-1 Tablo-3 Tablo-4

AZALIM İLİŞKİLERİNDE KULLANILAN PARAMETRELER Tablo-1 TDY ZEMİN GRUPLARI 4 Türkiye Deprem Yönetmeliği (TDY) Tablo-2 TDY ZEMİN SINIFLARI

AZALIM İLİŞKİLERİNDE KULLANILAN PARAMETRELER Tablo-3 NEHRP 2000 Hükümlerindeki Zemin Sınıfları 4 NEHRP 2000 Hükümlerindeki Zemin Sınıfları

AZALIM İLİŞKİLERİNDE KULLANILAN PARAMETRELER 4 Türkiye Deprem Yönetmeliği (TDY) Tablo-5 ZEMİN SINIFLARININ KARŞILAŞTIRMASI

AZALIM İLİŞKİLERİNDE KULLANILAN PARAMETRELER 5 Topoğrafya ve Havza Etkisi

AZALIM İLİŞKİLERİNDE KULLANILAN PARAMETRELER 6 Yapısal Etkiler

AZALIM İLİŞKİLERİNDE KULLANILAN PARAMETRELER 6 Fay Türü, Derinlik Ve Tekrarlanma Aralığı Etkisi

AZALIM İLİŞKİLERİNDE KULLANILAN PARAMETRELER 6 Fayın Yırtılma Yönü (Directivity) Etkisi Peak accelerations and epicenter of the San Juan Bautista earthquake of August 12, 1998. The epicenter is near the southeast end of the fault break. Notice the asymmetrical distribution, with higher values in the northwest, along the strike of the fault.

Türkiye İçin Geliştirilen Azalım İlişkileri Türkiye'deki kuvvetli yer hareketi kayıt şebekelerinin kurulmaya başlandığı 1976 yılından günümüze, araştırmacılar tarafından her bir çalışmanın yayımlandığı tarihe kadar ülkemizde meydana gelen depremlere ait ivme kayıtlarının bir bölümü kullanılarak Türkiye için önerilmiş sönüm denklemleri (İnan vd., 1996; Aydan vd., 1996, 2001; Gülkan vekalkan, 2002; Özbey vd., 2003; Ulutaş vd., 2004; Ulusay vd., 2004; Kalkan vegülkan, 2004; Beyaz, 2004 ) bulunmaktadır.

Türkiye İçin Geliştirilen Azalım İlişkileri

İnan ve Diğerleri (1996) İnan vd (1996) tarafından geliştirilen azalım ilişkisi, 1976-1996 yıllan arasındaki ivme kayıtlarından oluşmaktadır. Kullanılan veriler arasında bir tasnif (magnitüd ölçeği, ivme genlik aralığı, kullanılan ivme bileşeni, fay türü, mesafe bilgisi ve zemin koşullan gibi) yapılmamıştır.

Aydan ve Diğerleri (1996) Aydan vd. (1996) tarafından önerilen sönüm denkleminin (Denklem 5.2) oluşturulmasında 1969-1995 yıllan arasında Türkiye'de meydan gelmiş 3,5 M 7,3 olan 50 deprem kaydı kullanıldığı belirtilmektedir. Kullanıldığı belirtilen depremlerden sadece 30 tanesi aletsel (1976 yılında başlayan) dönemde ölçülmüş kayıtlardır.

Gülkan ve Kalkan (2002) Gülkan ve Kalkan (2002) tarafından önerilen denklem, 1976-1999 yıllan arasında Türkiye'de meydana gelmiş, büyüklüğü M w 5,0 olan 19 depreme ait 47 deprem kaydının yatay bileşenine ait toplam 93 kayıt kullanılmıştır. Sönüm denkleminde, en büyük yatay yer İvmesi ve %5 sönüm oranına göre farklı periyot değerleri kullanılmıştır. Mesafe ölçütü olarak yüzey kırığına en yakın yatay mesafe (R cl ) tanımlanmıştır. Zemin koşulları için, Türkiye 1997 Deprem Yönetmeliğinde verilen zemin gruplarındaki kayma dalgası hızı (V s ) değerleri kullanılmıştır. Zemin gruplan için ortalama kayma dalgası hızlarını; yumuşak zemin, zemin ve kaya olarak sınıflamış ve hız değerleri ise, sırasıyla 200, 400 ve 700 m/sn olarak belirlemiştir. Önerilen denklem, Boore vd. ( 1997) tarafından geliştirilen azalım bağıntısının fonksiyonel biçimini esas almaktadır. Y= PGA (cm/s 2 ) r cl = ölçüm istasyonuna en yakın yüzey kırığı mesafesi (km) M w = depremin moment magnitüdü h= fiktif derinlik (m) V s = istasyonun bulunduğu zemindeki karakteristik kayma dalgası hızı (m/s) V a = fiktif hız (m/s)

Gülkan ve Kalkan (2002) Değerlendirmeler Mevcut istasyonların kurulu olduğu zeminlerin kayma-dalgası hızının (Vs) gerçek değeri belli olmayıp yapılan tanımlamada; kaya, zemin ve yumuşak zemin türünde üç farklı grup olarak değerlendirilmiştir. Zemin grubu tanımlamasında gözlemsel verilerle ilişkilendirilen tahmini kayma-dalgası hızı, model için önemli bir dezavantajdır. Çalışmada kullanılan kayıtların yarısına yakın bir kısmı 17 Ağustos 1999 Kocaeli depremi kayıtlandır. Bu sebeple geliştirilen bağıntı, bu depremin genel karakteristik özelliklerinden büyük ölçüde etkilenecektir. Dolayısıyla, farklı bölge koşullan (kaynak mekanizması, jeolojik şartlar vb.) için duyarlılığı tartışılır.

Özbey ve Diğerleri (2003) Özbey ve diğerleri (2003)'nin azalım modeli, Türkiye'nin Kuzey Anadolu Fay Sisteminin yanal-atım karakteristiğindeki fay mekanizmasına sahip Kuzeybatı kesiminde, 1999-2000 yıllan arasında meydana gelen depremlerden alınan ivme kayıtları kullanılarak, bölgeye özel olarak geliştirilmiş bir bağıntıdır. Büyüklüğü M w 5,0 olan 17 depreme ait 195 ivme kaydı kullanılmıştır. Sönüm denklemi genel olarak; 17 Ağustos 1999 Kocaeli ve 12 Kasım 1999 Düzce depremleri ve bu iki depremin artçı sarsıntılarının kuvvetli yer hareketi verilerinden oluşmaktadır. Hesaplamada, pik yer ivmesi ve spektral ivmenin her iki yatay bileşeninin geometrik ortalaması esas temel alınmıştır. Mesafe ölçütü, yırtılmanın düşey projeksiyonuna en yakın yatay uzaklık olarak tanımlanmıştır.

Özbey ve Diğerleri (2003) Değerlendirme

Ulutaş ve diğerleri (2003) Ulutaş vd. (2003)'nin çalışmalarında kullanılan veri grubu, M D 4.0 olan ve derinlikleri 22 km'den daha küçük 89 sığ depremden 882 kuzey-güney bileşen, 882 düşey bileşen ve 881 doğu-batı bileşen en büyük ivme değerini içermektedir. Depremlerden 80 kadarı 17 Ağustos 1999 (M D =6.7) ve 12 Kasım 1999 (M D =6.5) depremlerinin ana şok ve artçı şoklarını, 9 tane ise, bölgede meydana gelen diğer depremleri içermektedir. Çalışmada, deprem büyüklüğü için M D ölçeği kullanılmıştır. ivme değerleri için, her iki yatay bileşenin en büyüğü esas alınmıştır. Kullamlan bağıntının fonksiyonel biçimi için, Campell (1985) temel alınınıştır

Ulutaş ve diğerleri (2003) Değerlendirme Kanamori (1977) tarafından belirtilen magnitüd satürasyonu (doygunluğu) görüşüne göre, klasik olarak genlik ve süre okumalarından saptanan magnitüd ölçekleri ancak fay boyunun 5-50 km olduğu depremlerde gerçek büyüklüğü temsil edebilirler. Dolaysıyla, veri grubunun genelini oluşturan iki büyük deprem ve artçıları ihtiva eden bu çalışmada esas alınan M D ölçeği ile geliştirilen bağıntı, tartışılmaya açıktır. Hiç şüphe yok ki, depremler sırasında yer hareketinin özelliklerini kontrol eden en önemli etkenlerden biri de yerel zemin koşullandır. Yerel zemin şartları, kuvvetli yer hareketinin genlik, frekans içeriği ve süresi gibi önemli özelliklerini kuvvetle etkilemektedir. Ulutaş vd. (2004 )'nin, zemin koşulunu dikkate almadan yaptığı çalışma bu yönüyle de yeterli değildir.

Ulusay ve diğerleri (2004) Ulusay ve diğerlerinin (2004) farklı zemin türlerine göre geliştirdikleri pik yer ivmesi ampirik ilişkisi, 1976-2003 yılları arasında Türkiye genelinde meydana gelen 122 depremden elde edilen 221 kadar kuvvetli hareket kaydından oluşmaktadır. Deprem büyüklüğü için moment magnitüd ölçeği esas alınmış ve 4.1 ile 7.5 magnitüd arasındaki deprem verileri kullanılmıştır. Mesafe ölçütü olarak, depremin dış merkezine (R epi ) olan uzaklık tanımlanmış ve 5 ile 100 km sınırları arasındaki veriler temel alınmıştır. Korelasyon katsayısı r = 0.63 ve standart sapma SD = 86.4 hesaplanmıştır.

Ulusay ve diğerleri (2004) Değerlendirme Ulusay vd. (2004)'nin çalışmalarında fay türü dikkate alınmamıştır. Fayın tipi, depremin odak derinliği ve tekrarlanma zaman aralığı, kuvvetli yer hareketinin genliği üzerinde önemli bir etkiye sahiptir. Bu sebeple, deprem kayıtlarının alındığı kaynak zonu etkileri belirleyici bir parametre olarak hesaplarda yer almalıdır. Aksi durumda, Ülkemizin farklı kaynak mekanizmasına sahip bölgelerinde alınan deprem kayıtlarının, fay türlerine göre değerlendirme yapmadan, ayın kategoride tutulması hatalara neden olabilir. Çalışmada, zemin etkileri üç kategoride değerlendirilmiştir. Bu genelde geçerli bir yaklaşım olmakla beraber, zemin bilgileri yerinde (in-situ) ölçülmüş değerler olmayıp, çoğunlukla gözlemsel verilere dayanan kurum bilgilerinden alınmıştır. Doğruluğu tartışılabilir bu bilgilerle zemin etkilerini belirlemeye çalışmak yeterli olmayabilir. Büyük depremler sırasında, fayın yırtılma yüzeyine yakın ivme-ölçer istasyonlarında kaydedilen pik ivmelerin, episantır veya hiposantır mesafelerine göre ampirik olarak yüksek değerler verdiği ve kayıtlarda yakın kaynak etkisi görüldüğü bilinen bir gerçektir. Bu sebeple, Ulusay vd. (2004)'nin azalım ilişkisi de, kayıt istasyonu ile depremin dış merkez uzaklığını (R epi ) kullanması bakımından, uzun yüzey kırığı oluşturan büyük depremler için güvenilir bir sonuç değildir. Ulusay vd. (2004) çalışmasında, bazı kayıtlarda (17 Ağustos 1999 depremi ZYT, MCD ve MSK kayıtlarında olduğu gibi) çok bariz görülen eksen kayması düzeltmelerinin yapılmadığı veya doğru yapılmadığından dolayı hatalı veri kullanılmıştır.

Ulusay ve diğerleri (2004) Değerlendirme

Gülkan ve Kalkan (2004) Kalkan ve Gülkan'ın, 2002 de geliştirilen azalım ilişkisi, bu kez 1976-2003 yıllan arasında meydana gelen ve büyüklükleri (Mw) 4.0 ile 4.7 arasında değişen 57 depremden elde edilen, 112 kayıt ile 2004 yılında güncellenmiştir. Veri seti, 250 km mesafeden kaydedilen verileri de içermektedir. Kullanılan denklem bir önceki ile aynı formattadır (Denklem 5.7). Bu modelin geliştirilmesinde, öncekine oranla daha çok veri kullanılmıştır. ilerleyen bölümlerde görüleceği gibi, bu model öncekine göre çok daha tutarlı sonuçlar vermektedir. Y= PGA (cm/s 2 ) r cl = ölçüm istasyonuna en yakın mesafe (km) M w = depremin moment magnitüdü h= fiktif derinlik (m) V s = istasyonun bulunduğu zemindeki karakteristik kayma dalgası hızı (m/s) V a = fiktif hız (m/s)

Gülkan ve Kalkan (2004)

Beyaz (2004) Beyaz (2004)'nin çalışmasında, 1976-2004 yılları arasında Türkiye'de meydana gelen ve M 4'ten büyük depremlerden elde edilen kuvvetli yer hareketi kayıtlan kullanılmıştır. Bütün depremlerin büyüklüğü moment (Mw) ölçeğine dönüştürülmüştür. Kayıtlardaki zemin etkisini gidermek için, mevcut kayıtları birtakım süreçlerden geçirerek, temel kayayı temsil eden değerlere dönüştürülmesi temel alınmıştır. Bunun için, zemin üzerine kurulu 64 lokasyonda 25-100 m arasında değişen derinliklerde sondaj yapıldığı, zeminin düşey stratigrafisi belirlendiği ve kuyu jeofıziği yöntemiyle kuvvetli yer hareketi kayıt istasyonunun zeminini oluşturan tabakaların S-dalgası iletme hızı (Vs) ve stratigrafik profillerin çıkarıldığı belirtilmektedir. Çalışmada kullanılmak üzere seçilen her bir deprem kaydının pik ivme değeri 20 cm/s 2 'nin üzerinde seçilmiştir. Her iki yatay bileşenin ivme değerleri birlikte kullanılmıştır. Deprem dış merkezine olan uzaklık için 200 kmden fazla olan istasyon kayıtları kullanılmamıştır.

Beyaz (2004) Değerlendirmeler Türkiye genelinde alınmış veriler kullanılarak fay türü dikkate alınmamıştır. Fayın tipi, depremin odak derinliği ve tekrarlanma zaman aralığı, kuvvetli yer hareketinin genliği üzerinde önemli bir etkiye sahiptir. Bu yüzden, ülkemizin farklı kaynak mekanizmasına sahip bölgelerinde alınan deprem kayıtlarının, fay türlerine göre bir değerlendirme yapmadan aynı kategoride tutulması hatalara neden olabilir. Depremin dış merkezine olan uzaklık (R epi ), mesafe ölçütü olarak kabul edilmiştir. Fakat, büyük depremler sırasında fayın yırtılma yüzeyine yakın ivmeölçer istasyonlarında kaydedilen pik ivmeler, episantır veya hiposantır mesafelerine göre ampirik olarak yüksek değerler vermektedir. Büyük depremler sırasında gelişen uzun yüzey kırıklarının, kayıtlarda yakın kaynak etkisi yarattığı bilinen bir gerçektir. Bu sebeple, Beyaz (2004)'ın azalım ilişkisi, uzun yüzey kırığı gelişen büyük depremler için episantır mesafesi kullanması iyi bir yaklaşım olarak kabul edilmemektedir. Her ne kadar bir takım kabullerle dekonvolüsyon işlemi uygulanarak, zemin kayıtları kayada kaydedilmiş veriler şekline dönüştürülmüşse de, zeminin kendi dinamik koşullarındaki tepkisini yansıtamaz. Kuvvetli yer hareketi kayıtları hangi jeolojik koşullarda alındıysa, ortamın etkisini bir dinamik parametre (kaymadalgası hızı gibi) ile eşleştirip, bu belirleyici parametre ile analizleri yapmak, zeminin kendi doğal şartlarında değerlendirilmesi açısında daha tercih edilen bir yaklaşımdır. Kaldı ki, modelin kaya zeminde hissedilmesi beklenen ortalama etkileri dikkate alınmakta olup, yerel zemin koşullarını hesaba katılmamaktadır.

Beyaz (2004) Değerlendirmeler

Başka Ülkeler İçin Geliştirilmiş Azalım İlişkileri Dünya genelinde muhtelif zamanlarda ve değişik araştırmacılar tarafından geliştirilmiş çok sayıda azalım ilişkisi bağıntısı mevcuttur. Ülkemizdeki deprem kaynak mekanizması açısında benzerlik gösteren veya tutarlı olacağı düşünülen ve yaygın olarak kullanılan bazı önemli sönüm denklemleri bulunmaktadır. Bu bağıntıların zaman zaman değiştiği ve günümüzde de devam eden güncellemeleri mevcuttur. Her ne kadar daha güncel fonksiyonel biçimleri olsa da, başlıca kullanılan modeller; Ambraseys vd. (1996), Abrahamson ve Silva (1997), Sadigh vd. (1997), Campbell (1988), Joyner ve Boore (1988), Fukushima ve Tanaka (1990), Campbell & Bozorgnia (2008) olarak sıralanabilir.

Ambraseys vd. (1996) Ambraseys vd. (1996) tarafından önerilen azalım ilişkisi, Avrupa ve yakın bölgelerde meydana gelen 157 depremden alman 422 kuvvetli hareket kaydını içermektedir. Çalışmadaki bağıntılar, %5 sönüm için daha büyük yatay ivme davranış ordinatları hesaplamakta ve yer hareketini yüzey dalgası büyüklüğü, uzaklık ve yerel zemin koşullarına bağlı olarak vermektedir. Yerel zemin koşullan için; kaya, sıkı zemin ve yumuşak zemin ve çok yumuşak zemin olarak dört kategori öngörülmüştür. Ancak, çok yumuşak zemin için sadece 3 kayıt olduğundan yumuşak zemin grubuna dahil edilerek üç kategoride değerlendirilmiştir. Yer hareketi tahmini için kullanılan bağıntının formu aşağıdaki gibidir:

Ambraseys vd. (1996)

1.8 Ambraseys et al. (1996) 1) Reference N. N. Ambraseys, K. A. Simpson and J. J. Bommer, 1996, Prediction of Horizontal Response Spectra in Eurpope, Earthquake Engineering and Structural Dynamics, Vol. 25, 371-400. 2) Estimated physical parameter - Acceleration response spectra (h=5%, T=0.1 to 2 sec) (Horizontal) Ambraseys et al. (1996) original document 3) Used strong motion data - Area: Europe and adjacent regions - Type of earthquake: shallow earthquakes (h < 30km) - Period: 1972 1994 years - Number of events: 157 - Number of records: 422 components - Magnitude: 4.0 7.9 - Epicentral distance: 0 212 km 4) Style of faulting Not specified 5) Ground condition (a) Rock (Vs > 750m/sec) (b) Stiff Soil (Vs = 360 750 m/sec) (c) Soft Soil (Vs = 180 360 m/sec) Vs : averaged S-wave velocity over the upper 30 m of the site 6) Definition of magnitude Surface wave magnitude 7) Definition of source distance Large event: Closest distance to the projection of the fault rupture Small event: Epicentral distance 8) Definition of horizontal component Larger of the two horizontal components of the motion 9) Applicability written in the paper Not specified.

Ambraseys et al. (1996) 1.8 Ambraseys et al. (1996) 1) Reference N. N. Ambraseys, K. A. Simpson and J. J. Bommer, 1996, Prediction of Horizontal Response Spectra in Eurpope, Earthquake Engineering and Structural Dynamics, Vol. 25, 371-400. 2) Estimated physical parameter - Acceleration response spectra (h=5%, T=0.1 to 2 sec) (Horizontal) 3) Used strong motion data - Area: Europe and adjacent regions - Type of earthquake: shallow earthquakes (h < 30km) - Period: 1972 1994 years - Number of events: 157 - Number of records: 422 components - Magnitude: 4.0 7.9 - Epicentral distance: 0 212 km 4) Style of faulting Not specified 5) Ground condition (a) Rock (Vs > 750m/sec) (b) Stiff Soil (Vs = 360 750 m/sec) (c) Soft Soil (Vs = 180 360 m/sec) Vs : averaged S-wave velocity over the upper 30 m of the site Table 1 Spektral katsayılar T C' 1 C 2 h 0 C 4 C A C S s 0.10-0.84 0.219 4.5-0.954 0.078 0.027 0.27 0.11-0.86 0.221 4.5-0.945 0.098 0.036 0.27 0.12-0.87 0.231 4.7-0.960 0.111 0.052 0.27 0.13-0.87 0.238 5.3-0.981 0.131 0.068 0.27 0.14-0.94 0.244 4.9-0.955 0.136 0.077 0.27 0.15-0.98 0.247 4.7-0.938 0.143 0.085 0.27 0.16-1.05 0.252 4.4-0.907 0.152 0.101 0.27 0.17-1.08 0.258 4.3-0.896 0.140 0.102 0.27 0.18-1.13 0.268 4.0-0.901 0.129 0.107 0.27 0.19-1.19 0.278 3.9-0.907 0.133 0.130 0.28 0.20-1.21 0.284 4.2-0.922 0.135 0.142 0.27 0.22-1.28 0.295 4.1-0.911 0.120 0.143 0.28 0.24-1.37 0.308 3.9-0.916 0.124 0.155 0.28 0.26-1.40 0.318 4.3-0.942 0.134 0.163 0.28 0.28-1.46 0.326 4.4-0.946 0.134 0.158 0.29 0.30-1.55 0.338 4.2-0.933 0.133 0.148 0.30 0.32-1.63 0.349 4.2-0.932 0.125 0.161 0.31 0.34-1.65 0.351 4.4-0.939 0.118 0.163 0.31 0.36-1.69 0.354 4.5-0.936 0.124 0.160 0.31 0.38-1.82 0.364 3.9-0.900 0.132 0.164 0.31 0.40-1.94 0.377 3.6-0.888 0.139 0.172 0.31 0.42-1.99 0.384 3.7-0.897 0.147 0.180 0.32 0.44-2.05 0.393 3.9-0.908 0.153 0.187 0.32 0.46-2.11 0.401 3.7-0.911 0.149 0.191 0.32 0.48-2.17 0.410 3.5-0.920 0.150 0.197 0.32 0.50-2.25 0.420 3.3-0.913 0.147 0.201 0.32 0.55-2.38 0.434 3.1-0.911 0.134 0.203 0.32 0.60-2.49 0.438 2.5-0.881 0.124 0.212 0.32 0.65-2.58 0.451 2.8-0.901 0.122 0.215 0.32 0.70-2.67 0.463 3.1-0.914 0.116 0.214 0.33 0.75-2.75 0.477 3.5-0.942 0.113 0.212 0.32 0.80-2.86 0.485 3.7-0.925 0.127 0.218 0.32 0.85-2.93 0.492 3.9-0.920 0.124 0.218 0.32 0.90-3.03 0.502 4.0-0.920 0.124 0.225 0.32 0.95-3.10 0.503 4.0-0.892 0.121 0.217 0.32 1.00-3.17 0.508 4.3-0.885 0.128 0.219 0.32 1.10-3.30 0.513 4.0-0.857 0.123 0.206 0.32 1.20-3.38 0.513 3.6-0.851 0.128 0.214 0.31 1.30-3.43 0.514 3.6-0.848 0.115 0.200 0.31 1.40-3.52 0.522 3.4-0.839 0.109 0.197 0.31 1.50-3.61 0.524 3.0-0.817 0.109 0.204 0.31 1.60-3.68 0.520 2.5-0.781 0.108 0.206 0.31 1.70-3.74 0.517 2.5-0.759 0.105 0.206 0.31 1.80-3.79 0.514 2.4-0.730 0.104 0.204 0.32 1.90-3.80 0.508 2.8-0.724 0.103 0.194 0.32 2.00-3.79 0.503 3.2-0.728 0.101 0.182 0.32

Abrahamson ve Silva (1997) Bu azalım ilişkisi, M w değeri 4.5 ile 7.4 arasında değişen ve aralarında 1994 Northridge depremi ve artçı şoklarının da bulunduğu 58 depremden elde edilen 655 yer hareketi kaydı kullanılarak elde edilmiştir. Bu ilişki aktif tektonik bölgelerde oluşan sığ depremlerin yol açtığı ortalama yatay ve düşey yer hareketi bileşenlerinin tahmini için uygundur. Mesafe tanımlamasında, yırtılma yüzeyine en yakın mesafe ölçütü kullanılmıştır.

Abrahamson ve Silva (1997)

Abrahamson ve Silva (1997) ORIGINAL 1.1 Abrahamson & Silva (1997) 1) Reference N. A. Abrahamson and W. J. Silva, 1997, Empirical Response Spectral Attenuation Relations for Shallow Crustal Earthquakes, Seismological Research Letters, Vol. 68, No. 1, 94-127. 2) Estimated physical parameter - Peak ground acceleration (Horizontal, Vertical) - Spectral acceleration (T=0.1 to 5 sec) (Horizontal, Vertical) 3) Used strong motion data - Area: World wide - Type of earthquake: Shallow crustal - Period: 1940 1994 years - Number of events: 58 - Number of records: 655 - Magnitude: 4.4 7.4 - Epicentral distance: 0.1 200 km 6) Definition of magnitude Moment magnitude 7) Definition of source distance Closest distance to the rupture plane 8) Definition of horizontal component Geometric mean of two perpendicular horizontal components 9) Applicability written in the paper Not specified 4) Style of faulting (a) Reverse fault (b) Reverse/ Oblique fault (c) Otherwise 5) Ground condition Based on the following classification from A to E by Geomatrix. (a) Rock or shallow soil A: Rock (Vs>600m/s) or very thin soil (< 5m) over rock B: Shallow Soil, Soil 5-20m thick over rock (b) Deep soil C: Deep Soil in Narrow Canyon, Soil > 20m thick, Canyon < 2km wide D: Deep Soil in Broad Canyon, Soil > 20m thick, Canyon > 2km wide

Abrahamson ve Silva (1997) ORIGINAL

Abrahamson ve Silva (1997) Table 1 Coefficients for the average horizontal component Period c 4 a 1 a 2 a 3 a 4 a 5 a 6 a 9 a 10 a 11 a 12 a 13 c 1 c 5 n 5.00 3.50-1.460 0.512-0.7250-0.144 0.400-0.200 0.000 0.664 0.040-0.2150 0.17 6.4 0.03 2 4.00 3.50-1.130 0.512-0.7250-0.144 0.400-0.200 0.039 0.640 0.040-0.1956 0.17 6.4 0.03 2 3.00 3.50-0.690 0.512-0.7250-0.144 0.400-0.156 0.089 0.630 0.040-0.1726 0.17 6.4 0.03 2 2.00 3.50-0.150 0.512-0.7250-0.144 0.400-0.094 0.160 0.610 0.040-0.1400 0.17 6.4 0.03 2 1.50 3.55 0.260 0.512-0.7721-0.144 0.438-0.049 0.210 0.600 0.040-0.1200 0.17 6.4 0.03 2 1.00 3.70 0.828 0.512-0.8383-0.144 0.490 0.013 0.281 0.423 0.000-0.1020 0.17 6.4 0.03 2 0.85 3.81 1.020 0.512-0.8648-0.144 0.512 0.038 0.309 0.370-0.028-0.0927 0.17 6.4 0.03 2 0.75 3.90 1.160 0.512-0.8852-0.144 0.528 0.057 0.331 0.320-0.050-0.0862 0.17 6.4 0.03 2 0.60 4.12 1.428 0.512-0.9218-0.144 0.557 0.091 0.370 0.194-0.089-0.0740 0.17 6.4 0.03 2 0.50 4.30 1.615 0.512-0.9515-0.144 0.581 0.119 0.370 0.085-0.121-0.0635 0.17 6.4 0.03 2 0.46 4.38 1.717 0.512-0.9652-0.144 0.592 0.132 0.370 0.020-0.136-0.0594 0.17 6.4 0.03 2 0.40 4.52 1.860 0.512-0.9880-0.144 0.610 0.154 0.370-0.065-0.160-0.0518 0.17 6.4 0.03 2 0.36 4.62 1.955 0.512-1.0052-0.144 0.610 0.170 0.370-0.123-0.173-0.0460 0.17 6.4 0.03 2 0.30 4.80 2.114 0.512-1.0350-0.144 0.610 0.198 0.370-0.219-0.195-0.0360 0.17 6.4 0.03 2 0.24 4.97 2.293 0.512-1.0790-0.144 0.610 0.232 0.370-0.350-0.223-0.0238 0.17 6.4 0.03 2 0.20 5.10 2.406 0.512-1.1150-0.144 0.610 0.260 0.370-0.445-0.245-0.0138 0.17 6.4 0.03 2 0.17 5.19 2.430 0.512-1.1350-0.144 0.610 0.260 0.370-0.522-0.265-0.0040 0.17 6.4 0.03 2 0.15 5.27 2.407 0.512-1.1450-0.144 0.610 0.260 0.370-0.577-0.280 0.0050 0.17 6.4 0.03 2 0.12 5.39 2.272 0.512-1.1450-0.144 0.610 0.260 0.370-0.591-0.280 0.0180 0.17 6.4 0.03 2 0.10 5.50 2.160 0.512-1.1450-0.144 0.610 0.260 0.370-0.598-0.280 0.0280 0.17 6.4 0.03 2 0.09 5.54 2.100 0.512-1.1450-0.144 0.610 0.260 0.370-0.609-0.280 0.0300 0.17 6.4 0.03 2 0.075 5.58 2.037 0.512-1.1450-0.144 0.610 0.260 0.370-0.628-0.280 0.0300 0.17 6.4 0.03 2 0.06 5.60 1.940 0.512-1.1450-0.144 0.610 0.260 0.370-0.665-0.280 0.0300 0.17 6.4 0.03 2 0.05 5.60 1.870 0.512-1.1450-0.144 0.610 0.260 0.370-0.620-0.267 0.0280 0.17 6.4 0.03 2 0.04 5.60 1.780 0.512-1.1450-0.144 0.610 0.260 0.370-0.555-0.251 0.0245 0.17 6.4 0.03 2 0.03 5.60 1.690 0.512-1.1450-0.144 0.610 0.260 0.370-0.470-0.230 0.0143 0.17 6.4 0.03 2 0.02 5.60 1.640 0.512-1.1450-0.144 0.610 0.260 0.370-0.417-0.230 0.0000 0.17 6.4 0.03 2 0.01 5.60 1.640 0.512-1.1450-0.144 0.610 0.260 0.370-0.417-0.230 0.0000 0.17 6.4 0.03 2 Table 2 Coefficients for standard errors for the averaged horizontal component Period b 5 b 6 5.00 0.89 0.087 4.00 0.88 0.092 3.00 0.87 0.097 2.00 0.85 0.105 1.50 0.84 0.110 1.00 0.83 0.118 0.85 0.82 0.121 0.75 0.81 0.123 0.60 0.81 0.127 0.50 0.80 0.130 0.46 0.80 0.132 0.40 0.79 0.135 0.36 0.79 0.135 0.30 0.78 0.135 0.24 0.77 0.135 0.20 0.77 0.135 0.17 0.76 0.135 0.15 0.75 0.135 0.12 0.75 0.135 0.10 0.74 0.135 0.09 0.74 0.135 0.075 0.73 0.135 0.06 0.72 0.135 0.05 0.71 0.135 0.04 0.71 0.135 0.03 0.70 0.135 0.02 0.70 0.135 0.01 0.70 0.135

Abrahamson ve Silva (1997) Table 3 Coefficients for the vertical component Period c 4 a 1 a 2 a 3 a 4 a 5 a 6 a 9 a 10 a 11 a 12 a 13 c 1 c 5 n 5.00 2.50-2.053 0.909-0.7200 0.275 0.260-0.100 0.240 0.040-0.220-0.0670 0.06 6.4 0.3 3 4.00 2.50-1.857 0.909-0.7200 0.275 0.260-0.100 0.240 0.040-0.220-0.0565 0.06 6.4 0.3 3 3.00 2.50-1.581 0.909-0.7200 0.275 0.260-0.100 0.240 0.040-0.220-0.0431 0.06 6.4 0.3 3 2.00 2.50-1.224 0.909-0.7200 0.275 0.260-0.008 0.240 0.040-0.220-0.0240 0.06 6.4 0.3 3 1.50 2.50-0.966 0.909-0.7285 0.275 0.260 0.058 0.240 0.025-0.220-0.0180 0.06 6.4 0.3 3 1.00 2.50-0.602 0.909-0.7404 0.275 0.260 0.150 0.240 0.004-0.220-0.0115 0.06 6.4 0.3 3 0.85 2.50-0.469 0.909-0.7451 0.275 0.309 0.150 0.273-0.004-0.220-0.0097 0.06 6.4 0.3 3 0.75 2.50-0.344 0.909-0.7488 0.275 0.348 0.150 0.299-0.010-0.220-0.0083 0.06 6.4 0.3 3 0.60 2.85-0.087 0.909-0.7896 0.275 0.416 0.150 0.345-0.022-0.220-0.0068 0.06 6.4 0.3 3 0.50 3.26 0.145 0.909-0.8291 0.275 0.471 0.150 0.383-0.031-0.220-0.0060 0.06 6.4 0.3 3 0.46 3.45 0.271 0.909-0.8472 0.275 0.497 0.150 0.400-0.035-0.220-0.0056 0.06 6.4 0.3 3 0.40 3.77 0.478 0.909-0.8776 0.275 0.539 0.150 0.428-0.043-0.220-0.0050 0.06 6.4 0.3 3 0.36 4.01 0.617 0.909-0.9004 0.275 0.571 0.150 0.450-0.048-0.220-0.0047 0.06 6.4 0.3 3 0.30 4.42 0.878 0.909-0.9400 0.275 0.580 0.150 0.488-0.057-0.220-0.0042 0.06 6.4 0.3 3 0.24 4.93 1.312 0.909-1.0274 0.275 0.580 0.109 0.533-0.069-0.220-0.0035 0.06 6.4 0.3 3 0.20 5.35 1.648 0.909-1.0987 0.275 0.580 0.076 0.571-0.078-0.220-0.0030 0.06 6.4 0.3 3 0.17 5.72 1.960 0.909-1.1623 0.275 0.580 0.047 0.604-0.087-0.220-0.0025 0.06 6.4 0.3 3 0.15 6.00 2.170 0.909-1.2113 0.275 0.580 0.024 0.630-0.093-0.220-0.0022 0.06 6.4 0.3 3 0.12 6.00 2.480 0.909-1.2986 0.275 0.580-0.017 0.630-0.104-0.220-0.0015 0.06 6.4 0.3 3 0.10 6.00 2.700 0.909-1.3700 0.275 0.580-0.050 0.630-0.114-0.220-0.0010 0.06 6.4 0.3 3 0.09 6.00 2.730 0.909-1.3700 0.275 0.567-0.050 0.630-0.119-0.220-0.0009 0.06 6.4 0.3 3 0.075 6.00 2.750 0.909-1.3700 0.275 0.545-0.050 0.630-0.129-0.220-0.0007 0.06 6.4 0.3 3 0.06 6.00 2.710 0.909-1.3700 0.275 0.518-0.050 0.630-0.140-0.220-0.0004 0.06 6.4 0.3 3 0.05 6.00 2.620 0.909-1.3700 0.275 0.496-0.050 0.630-0.140-0.220-0.0002 0.06 6.4 0.3 3 0.04 6.00 2.420 0.909-1.3700 0.275 0.469-0.050 0.630-0.140-0.220 0.0000 0.06 6.4 0.3 3 0.03 6.00 2.100 0.909-1.3168 0.275 0.432-0.050 0.630-0.140-0.220 0.0000 0.06 6.4 0.3 3 0.02 6.00 1.642 0.909-1.2520 0.275 0.390-0.050 0.630-0.140-0.220 0.0000 0.06 6.4 0.3 3 0.01 6.00 1.642 0.909-1.2520 0.275 0.390-0.050 0.630-0.140-0.220 0.0000 0.08 6.4 0.3 3 Table 4 Coefficients for standard errors for the vertical component Period b 5 b 6 5.00 0.78 0.050 4.00 0.75 0.050 3.00 0.72 0.050 2.00 0.69 0.050 1.50 0.69 0.050 1.00 0.69 0.050 0.85 0.69 0.050 0.75 0.69 0.050 0.60 0.69 0.050 0.50 0.69 0.050 0.46 0.69 0.050 0.40 0.69 0.050 0.36 0.69 0.050 0.30 0.69 0.050 0.24 0.69 0.050 0.20 0.69 0.050 0.17 0.70 0.056 0.15 0.72 0.063 0.12 0.74 0.075 0.10 0.76 0.085 0.09 0.76 0.085 0.075 0.76 0.085 0.06 0.76 0.085 0.05 0.76 0.085 0.04 0.76 0.085 0.03 0.76 0.085 0.02 0.76 0.085 0.01 0.76 0.085

Sadigh ve Diğerleri (1997) Sadigh vd. (1997) azalım ilişkisi, sığ kabuk (20-25 km) yapısına ait Kaliforniya depremlerinden elde edilen kuvvetli hareket verilerine dayanmaktadır. Çalışmada, pik yatay bileşen ivmelerin ve tepki spektral ivmelerin geometrik ortalamaları, yanal ve ters atımlı faylanma mekanizmasına sahip depremler, kaya ve derin toprak zeminler olmak üzere iki farklı zemin, moment büyüklükleri 4 ile 8'den büyük depremler arasında, yüzey kırığına 200 km'ye kadar mesafelerden alınan kayıtlar kullanılarak bağıntı geliştirmişlerdir. Mesafe için yüzey kırığına en yakın olan (R rup ) mesafe tanımlaması yapmışlardır. Küçük depremler sırasında yüzey kırığı tanımlanamadığı için, hipasantır (R hypo ) mesafesi kullanılmıştır. Derin zemin verileri ise ana kaya üzerinde 20 metreden fazla zemin bulunan sahalardan alınmıştır. Çok yumuşak zeminlerden alınan veriler tercih edilmemiştir. Çalışmada, yatay spektral ivme davranışı (% 5 sönüm) zemin koşullarına göre iki ayrı bağıntı ile verilmiştir. Kaya ortamları için yatay tepki spektral ivmelerin (%5 sönüm) azalım modeli aşağıdaki gibidir:

Sadigh ve Diğerleri (1997)

Sadigh ve Diğerleri (1997) Yandaki grafikler incelendiğinde; 4.5 Mw 5.5 magnitüd aralığındaki A-B zemin grubu için gözlenen pik yatay ivmeler (PGA 3 gal), Sadigh vd. (1997) tarafından önerilen sönüm denkleminden elde edilen Mw = 5 eğrisiyle bir paralellik göstermekle beraber, çoğunlukla eğrinin altında yoğunlaşmaktadır. Diğer magnitüd aralıklarında (5.5 Mw <6.5 ve 6.5 Mw <7.5) A-B zemin grubu için, mevcut veriler Mw=6 ve Mw=7 magnitüd değerleriyle iyi bir uyum sergilemektedir. Buna karşın yoğun bir veri grubuyla temsil edilen C-D zemin sınıfı için, eğrilerle paralel ancak, aynı mesafe için ciddi değer farklılıkları olan ve dağınık bir oluşum görülmektedir. Bu oluşumun nedeni, Sadigh vd. (1997)'nin zemin sınıflamasını; kaya ve derin zemin olmak üzere sadece iki kategoride tanımlamasından kaynaklanabilir. Çünkü, bu konuda yapılan araştırmaların büyük çoğunluğunda A ve B sınıfı (kaya ve sert) zeminler birlikte değerlendirilebileceği öngörülürken, yumuşak ve çok yumuşak (C ve D) zemin sınıflan ise, genellikle ayrı ayrı kategorize edilmektedir.

Campbell (1997) Campbell (1997), dünya genelinde moment magnitüdü 5'ten büyük olan depremlerden meydana gelmiş ve sismik kırılmanın 60 km çevresindeki tektonik bölgelerden alınan ivme kayıtlarının yatay ve düşey bileşenleri kullanılarak, en büyük yatay yer ivmesi (PGA) ve en büyük hız (PGV) ile %5 sönüm pseudo tepki spektral ivme (SA) değerlerini belirlemek için ampirik azalım ilişkileri geliştirmiştir.

Boore ve Diğerleri (1997) Boore ve diğerleri (1997) en büyük ivme (PGA) ve Spektral ivme (SA) azalım ilişkisi, Kuzey Amerika'dan seçilen Mw değeri 5.0'dan büyük sığ depremlerden elde edilen kuvvetli yer hareketi verilerine dayanmaktadır. Pik ivmeler doğrudan akselerogramdan ölçülmüştür. Bu bağıntılar, rasgele en büyük yatay ivme bileşenini ve yanal atımlı, ters atımlı veya tanımlanmamış faylanma mekanizmaları için % 5 sönümlü eşdeğer ivme davranış spektrumlarını moment, uzaklık ve yerel zemin koşullarını tahmin etmektedir. Yerel zemin koşullan kayma dalgası hızının üst 30 metredeki ortalama değeri ile ifade edilmektedir. Yer hareketini tahmin etmek için kullanılan bağıntılardaki düzleştirilmiş katsayılar ağırlıklı, iki aşamalı regresyon işlemleri ile belirlenmiştir.

Boore ve Diğerleri (1997) Period B 1SS B 1RV B 1ALL B 2 B 3 B 5 B V V A h s 1 s c s r s e s lny 0.000-0.313-0.117-0.242 0.527 0.000-0.778-0.371 1396 5.57 0.431 0.226 0.486 0.184 0.520 0.100 1.006 1.087 1.059 0.753-0.226-0.934-0.212 1112 6.27 0.440 0.189 0.479 0.000 0.479 0.110 1.072 1.164 1.130 0.732-0.230-0.937-0.211 1291 6.65 0.437 0.200 0.481 0.000 0.481 0.120 1.109 1.215 1.174 0.721-0.233-0.939-0.215 1452 6.91 0.437 0.210 0.485 0.000 0.485 0.130 1.128 1.246 1.200 0.711-0.233-0.939-0.221 1596 7.08 0.435 0.216 0.486 0.000 0.486 0.140 1.135 1.261 1.208 0.707-0.230-0.938-0.228 1718 7.18 0.435 0.223 0.489 0.000 0.489 0.150 1.128 1.264 1.204 0.702-0.228-0.937-0.238 1820 7.23 0.435 0.230 0.492 0.000 0.492 0.160 1.112 1.257 1.192 0.702-0.226-0.935-0.248 1910 7.24 0.435 0.235 0.495 0.000 0.495 0.170 1.090 1.242 1.173 0.702-0.221-0.933-0.258 1977 7.21 0.435 0.239 0.497 0.000 0.497 0.180 1.063 1.222 1.151 0.705-0.216-0.930-0.270 2037 7.16 0.435 0.244 0.499 0.002 0.499 0.190 1.032 1.198 1.122 0.709-0.212-0.927-0.281 2080 7.10 0.435 0.249 0.501 0.005 0.501 0.200 0.999 1.170 1.089 0.711-0.207-0.924-0.292 2118 7.02 0.435 0.251 0.502 0.009 0.502 0.220 0.925 1.104 1.019 0.721-0.198-0.918-0.315 2158 6.83 0.437 0.258 0.508 0.016 0.508 0.240 0.847 1.033 0.941 0.732-0.189-0.912-0.338 2178 6.62 0.437 0.262 0.510 0.025 0.511 0.260 0.764 0.958 0.861 0.744-0.180-0.906-0.360 2173 6.39 0.437 0.267 0.513 0.032 0.514 0.280 0.681 0.881 0.780 0.758-0.168-0.899-0.381 2158 6.17 0.440 0.272 0.517 0.039 0.518 0.300 0.598 0.803 0.700 0.769-0.161-0.893-0.401 2133 5.94 0.440 0.276 0.519 0.048 0.522 0.320 0.518 0.725 0.619 0.783-0.152-0.888-0.420 2104 5.72 0.442 0.279 0.523 0.055 0.525 0.340 0.439 0.648 0.540 0.794-0.143-0.882-0.438 2070 5.50 0.444 0.281 0.526 0.064 0.530 0.360 0.361 0.570 0.462 0.806-0.136-0.877-0.456 2032 5.30 0.444 0.283 0.527 0.071 0.532 0.380 0.286 0.495 0.385 0.820-0.127-0.872-0.472 1995 5.10 0.447 0.286 0.530 0.078 0.536 0.400 0.212 0.423 0.311 0.831-0.120-0.867-0.487 1954 4.91 0.447 0.288 0.531 0.085 0.538 0.420 0.140 0.352 0.239 0.840-0.113-0.862-0.502 1919 4.74 0.449 0.290 0.535 0.092 0.542 0.440 0.073 0.282 0.169 0.852-0.108-0.858-0.516 1884 4.57 0.449 0.292 0.536 0.099 0.545 0.460 0.005 0.217 0.102 0.863-0.101-0.854-0.529 1849 4.41 0.451 0.295 0.539 0.104 0.549 0.480-0.058 0.151 0.036 0.873-0.097-0.850-0.541 1816 4.26 0.451 0.297 0.540 0.111 0.551 0.500-0.122 0.087-0.025 0.884-0.090-0.846-0.553 1782 4.13 0.454 0.299 0.543 0.115 0.556 0.550-0.268-0.063-0.176 0.907-0.078-0.837-0.579 1710 3.82 0.456 0.302 0.547 0.129 0.562 0.600-0.401-0.203-0.314 0.928-0.069-0.830-0.602 1644 3.57 0.458 0.306 0.551 0.143 0.569 0.650-0.523-0.331-0.440 0.946-0.060-0.823-0.622 1592 3.36 0.461 0.309 0.554 0.154 0.575 0.700-0.634-0.452-0.555 0.962-0.053-0.818-0.639 1545 3.20 0.463 0.311 0.558 0.166 0.582 0.750-0.737-0.562-0.661 0.979-0.046-0.813-0.653 1507 3.07 0.465 0.313 0.561 0.175 0.587 0.800-0.829-0.666-0.760 0.992-0.041-0.809-0.666 1476 2.98 0.467 0.315 0.564 0.184 0.593 0.850-0.915-0.761-0.851 1.006-0.037-0.805-0.676 1452 2.92 0.467 0.320 0.567 0.191 0.598 0.900-0.993-0.848-0.933 1.018-0.035-0.802-0.685 1432 2.89 0.470 0.322 0.570 0.200 0.604 0.950-1.066-0.932-1.010 1.027-0.032-0.800-0.692 1416 2.88 0.472 0.325 0.573 0.207 0.609 1.000-1.133-1.009-1.080 1.036-0.032-0.798-0.698 1406 2.90 0.474 0.325 0.575 0.214 0.613 1.100-1.249-1.145-1.208 1.052-0.030-0.795-0.706 1396 2.99 0.477 0.329 0.579 0.226 0.622 1.200-1.345-1.265-1.315 1.064-0.032-0.794-0.710 1400 3.14 0.479 0.334 0.584 0.235 0.629 1.300-1.428-1.370-1.407 1.073-0.035-0.793-0.711 1416 3.36 0.481 0.338 0.588 0.244 0.637 1.400-1.495-1.460-1.483 1.080-0.039-0.794-0.709 1442 3.62 0.484 0.341 0.592 0.251 0.643 1.500-1.552-1.538-1.550 1.085-0.044-0.796-0.704 1479 3.92 0.486 0.345 0.596 0.256 0.649 1.600-1.598-1.608-1.605 1.087-0.051-0.798-0.697 1524 4.26 0.488 0.348 0.599 0.262 0.654 1.700-1.634-1.668-1.652 1.089-0.058-0.801-0.689 1581 4.62 0.490 0.352 0.604 0.267 0.660 1.800-1.683-1.718-1.689 1.087-0.067-0.804-0.679 1644 5.01 0.493 0.355 0.607 0.269 0.664 1.900-1.685-1.763-1.720 1.087-0.074-0.808-0.667 1714 5.42 0.493 0.359 0.610 0.274 0.669 2.000-1.699-1.801-1.743 1.085-0.085-0.812-0.655 1795 5.85 0.495 0.362 0.613 0.276 0.672

Boore ve Diğerleri (1997) Boore vd. (1997)'nin önerdiği ilişki, Batı Amerika'da büyüklüğü M w 5.5-7.5 aralığındaki yanal-atım ve ters-atım faylardan meydana gelen sığ depremlerden elde edilen kayıtlardan sağlanmıştır. İstasyon ile yeryüzündeki fayın yırtılma yüzeyine yatay olarak en kısa mesafeyi 80 km ile sınırlamıştır. Bu kriterler dikkate alındığında, mevcut veri seti içerisinde çok sınırlı sayıdaki örnek bu koşullara uymaktadır.

Campbell & Bozorgnia (2003)

Campbell & Bozorgnia (2003) Table Coefficients and statistical parameters for PGA and acceleration response spectra T n (sec) c 1 c 2 c 3 c 4 c 5 c 6 c 7 c 8 c 9 c 10 c 11 c 12 c 13 c 14 c 15 c 16 c 17 No. r 2 Average Horizontal Component Unc. PGA -2.896 0.812 0.000-1.318 0.187-0.029-0.064 0.616 0 0.179 0.307-0.062-0.195-0.320 0.370 0.964 0.263 960 0.955 Cor. PGA -4.033 0.812 0.036-1.061 0.041-0.005-0.018 0.766 0.034 0.343 0.351-0.123-0.138-0.289 0.370 0.920 0.219 443 0.949 0.05-3.740 0.812 0.036-1.121 0.058-0.004-0.028 0.724 0.032 0.302 0.362-0.140-0.158-0.205 0.370 0.940 0.239 435 0.940 0.075-3.076 0.812 0.050-1.252 0.121-0.005-0.051 0.648 0.040 0.243 0.333-0.150-0.196-0.208 0.370 0.952 0.251 439 0.923 0.10-2.661 0.812 0.060-1.308 0.166-0.009-0.068 0.621 0.046 0.224 0.313-0.146-0.253-0.258 0.370 0.958 0.257 439 0.901 0.15-2.270 0.812 0.041-1.324 0.212-0.033-0.081 0.613 0.031 0.318 0.344-0.176-0.267-0.284 0.370 0.974 0.273 439 0.862 0.20-2.771 0.812 0.030-1.153 0.098-0.014-0.038 0.704 0.026 0.296 0.342-0.148-0.183-0.359 0.370 0.981 0.280 439 0.844 0.30-2.999 0.812 0.007-1.080 0.059-0.007-0.022 0.752 0.007 0.359 0.385-0.162-0.157-0.585 0.370 0.984 0.283 439 0.859 0.40-3.511 0.812-0.015-0.964 0.024-0.002-0.005 0.842-0.016 0.379 0.438-0.078-0.129-0.557 0.370 0.987 0.286 439 0.871 0.50-3.556 0.812-0.035-0.964 0.023-0.002-0.004 0.842-0.036 0.406 0.479-0.122-0.130-0.701 0.370 0.990 0.289 439 0.890 0.75-3.709 0.812-0.071-0.964 0.021-0.002-0.002 0.842-0.074 0.347 0.419-0.108-0.124-0.796 0.331 1.021 0.320 438 0.917 1.0-3.867 0.812-0.101-0.964 0.019 0 0 0.842-0.105 0.329 0.338-0.073-0.072-0.858 0.281 1.021 0.320 438 0.935 1.5-4.093 0.812-0.150-0.964 0.019 0 0 0.842-0.155 0.217 0.188-0.079-0.056-0.954 0.210 1.021 0.320 428 0.960 2.0-4.311 0.812-0.180-0.964 0.019 0 0 0.842-0.187 0.060 0.064-0.124-0.116-0.916 0.160 1.021 0.320 405 0.971 3.0-4.817 0.812-0.193-0.964 0.019 0 0 0.842-0.200-0.079 0.021-0.154-0.117-0.873 0.089 1.021 0.320 333 0.976 4.0-5.211 0.812-0.202-0.964 0.019 0 0 0.842-0.209-0.061 0.057-0.054-0.261-0.889 0.039 1.021 0.320 275 0.978

Campbell & Bozorgnia (2003) Table Coefficients and statistical parameters for PGA and acceleration response spectra T n (sec) c 1 c 2 c 3 c 4 c 5 c 6 c 7 c 8 c 9 c 10 c 11 c 12 c 13 c 14 c 15 c 16 c 17 No. r 2 Vertical Component Unc. PGA -2.807 0.756 0-1.391 0.191 0.044-0.014 0.544 0 0.091 0.223-0.096-0.212-0.199 0.630 1.003 0.302 941 0.964 Cor. PGA -3.108 0.756 0-1.287 0.142 0.046-0.040 0.587 0 0.253 0.173-0.135-0.138-0.256 0.630 0.975 0.274 439 0.958 0.05-1.918 0.756 0-1.517 0.309 0.069-0.023 0.498 0 0.058 0.100-0.195-0.274-0.219 0.630 1.031 0.330 434 0.934 0.075-1.504 0.756 0-1.551 0.343 0.083 0 0.487 0 0.135 0.182-0.224-0.303-0.263 0.630 1.031 0.330 436 0.910 0.10-1.672 0.756 0-1.473 0.282 0.062 0.001 0.513 0 0.168 0.210-0.198-0.275-0.252 0.630 1.031 0.330 436 0.900 0.15-2.323 0.756 0-1.280 0.171 0.045 0.008 0.591 0 0.223 0.238-0.170-0.175-0.270 0.630 1.031 0.330 436 0.899 0.20-2.998 0.756 0-1.131 0.089 0.028 0.004 0.668 0 0.234 0.256-0.098-0.041-0.311 0.571 1.031 0.330 436 0.915 0.30-3.721 0.756 0.007-1.028 0.050 0.010 0.004 0.736 0.007 0.249 0.328-0.026 0.082-0.265 0.488 1.031 0.330 436 0.941 0.40-4.536 0.756-0.015-0.812 0.012 0 0 0.931-0.018 0.299 0.317-0.017 0.022-0.257 0.428 1.031 0.330 436 0.949 0.50-4.651 0.756-0.035-0.812 0.012 0 0 0.931-0.043 0.243 0.354-0.020 0.092-0.293 0.383 1.031 0.330 436 0.957 0.75-4.903 0.756-0.071-0.812 0.012 0 0 0.931-0.087 0.295 0.418 0.078 0.091-0.349 0.299 1.031 0.330 435 0.962 1.0-4.950 0.756-0.101-0.812 0.012 0 0 0.931-0.124 0.266 0.315 0.043 0.101-0.481 0.240 1.031 0.330 435 0.967 1.5-5.073 0.756-0.150-0.812 0.012 0 0 0.931-0.184 0.171 0.211-0.038-0.018-0.518 0.240 1.031 0.330 420 0.973 2.0-5.292 0.756-0.180-0.812 0.012 0 0 0.931-0.222 0.114 0.115 0.033-0.022-0.503 0.240 1.031 0.330 395 0.977 3.0-5.748 0.756-0.193-0.812 0.012 0 0 0.931-0.238 0.179 0.159-0.010-0.047-0.539 0.240 1.031 0.330 321 0.978 4.0-6.042 0.756-0.202-0.812 0.012 0 0 0.931-0.248 0.237 0.134-0.059-0.267-0.606 0.240 1.031 0.330 274 0.980

Campbell & Bozorgnia (2008)