DIŞ MERKEZ ÇELİK ÇAPRAZ ÇERÇEVELERİN DEPREM PERFORMASININ BELİRLENMESİ
|
|
- Oz Levni
- 5 yıl önce
- İzleme sayısı:
Transkript
1 DIŞ MERKEZ ÇELİK ÇAPRAZ ÇERÇEVELERİN DEPREM PERFORMASININ BELİRLENMESİ TBDY 2018 Kapsamında Ahmet Metin YILDIRIM İnş. Yük. Mühendisi Kasım 2018
2 Dış Merkez Çelik Çaprazlı Çerçeve (DÇÇ) Dış Merkez Çelik Çaprazlı Çerçevelerin Tanımı DÇÇ Sistemlerin Temel Davranışı TBDY 2018 göre DÇÇ Sistemlerin Tasarımı DÇÇ Sistemlerin Performansının Belirlenmesi
3 Dış Merkez Çelik Çaprazlı Çerçeve (DÇÇ) Kiriş, kolon ve çapraz elemanlardan oluşan çerçeve sistemlerdir. Çaprazların en az bir uçu kirişten izole edilmiş bağ kirişi adı verilen kısma bağlanır. Yanal yük DÇÇ sistemlerde, çerçeve ve makas sistemin bir kombinasyon ile aktarılır. Sünek davranış bağ kirişinin elastik ötesi şekildeğiştirmesi ile sağlanır. DÇÇ ler yüksek düzey bir süneklilik sağlarken ( Moment aktaran çerçeveler gibi), aynı zamanda ciddi bir elastik rijitlik sağlamaktadır (merkezi çaprazlı çerçeveler gibi). Michael D. Engelhardt
4 e Bağ Kirişi e Bağ Kirişi
5 e Bağ Kirişi e Bağ Kirişi
6 DÇÇ Sistemler için Muhtemel Çapraz Düzenleri e e e e e e
7
8
9
10
11
12 ! Sanayi yapılarında kullanımı dikkat gerektirir. Yanal stabilite, bağ kirişi kesiti, bağlantı noktaları vb. hususlarına özellikle dikkat edilmelidir.!
13 Dış Merkez Çelik Çaprazlı Çerçeve (DÇÇ) Dış Merkez Çelik Çaprazlı Çerçevelerin Tanımı DÇÇ Sistemlerin Temel Davranışı TBDY 2018 göre DÇÇ Sistemlerin Tasarımı DÇÇ Sistemlerin Performansının Belirlenmesi
14 DÇÇ Sistemlerin Elastik Ötesi Mukabelesi
15 DÇÇ Sistemlerin Elastik Ötesi Mukabelesi
16 DÇÇ Sistemlerin Elastik Ötesi Mukabelesi
17 DÇÇ Sistemlerin Elastik Ötesi Mukabelesi
18 DÇÇ Sistemlerin Elastik Ötesi Mukabelesi
19 DÇÇ Sistemlerin Elastik Ötesi Mukabelesi
20
21 MÇ MÇÇ DÇÇ Plastik Enerji Sönümleme Mekanizmaları
22 DÇÇ Sistemlerin Tasarımı Genel Yöntem Bağ kirişleri elastik ötesi davranış sağlayacak şekilde tasarlanır. Bağ kirişleri yapısal bir sigortadır. Bağ kirişleri sistemin en zayıf elemanıdır. Bütün diğer çerçeve elemanları bağ kirişinden daha güçlü olacak şekilde tasarlanmalıdır. Bağ kirişleri yüksek düzey süneklilik sağlayacak şekilde tasarlanmalıdır.(berkitmeler, yanal stabilite çaprazları).
23 DÇÇ Sistemlerde Bağ Kirişi Davranışı Bağ kirişi plastik dönme açısı Bağ kirişlerindeki kuvvetler Kesme ve eğilme etkisi altında akma davranışı Karakteristik bağ kirişi dayanımı Akma sonrası bağ kirişi davranışı Bağ kirişlerinin deney performanslarından örnekler
24 Bağ Kirişi Plastik Dönme Açısı p p = bağ kirişi plastik dönme açısı (rad)
25 Bağ Kirişi Plastik Dönme Açısı p p = bağ kirişi plastik dönme açısı (rad)
26 Bağ Kirişi Davranışı: Bağ kirişlerindeki Kuvvetleri e e M V P
27 Bağ Kirişi Davranışı: Kesme ve Eğilme Etkisi Altında Akma e M M V V V M M Bağ kirişi plastik dayanımı kesme ve eğilme etkisi tarafından mı kontrol ediliyor? Elastik ötesi davranışı kontrol eden en önemli kriter bağ kirişi uzunluğudur. (e)
28 e M M V V Bağ kirişi plastik kesme dayanımı: V V = V p = 0.6 F y (d - 2t f ) t w M M Çeliğin kesme etkisi altındaki akma dayanımı Bağ kirişi gövde alanı V p = Bağ kirişinin plastik kesme dayanımı
29 e M M V V Bağ kirişi eğilme dayanımı: V M M = M p = Z F y M p = bağ kirişi plastik eğilme dayanımı M
30 e M M V V Bağ kirişi statik dengesinden: V x e = 2 x M veya: e 2M V
31 Bağ kirişlerinde kesme ve eğilme akması durumu: e M p M p V p V p V=V p ve M=M p olduğu durumunda kesme ve eğilme akması aynı anda gerçekleşir. Diğer bir ifade ile: e 2 M V p p
32 e Kesme akması bağ kirişinin gövdesinde bağ kirişi boyunca oluşur. M M V p V p V =V p V=V p ve M < M p olduğu durumda kesme akması oluşur. M < M p Diğer bir ifade ile: e 2M V p p
33 e Eğilme akması bağ kirişi uçlarında gerçekleşir. M p M p V V V <V p M = M p ve V < V p olduğu durumda eğilme akması gerçekleşir. M = M p Diğer bir ifade ile: e 2M V p p M = M p
34 Bağ kirişlerinde kesme ve eğilme akması durumu : Basit plastik teoriye göre; (pekleşme etkisi ve kesme-eğilme etkisinin ihmal edilebilecek kadar küçük olduğu kabul edilmiştir.) Bağ kirişlerinde kesme etkisi atında akma: e 2M V p p Bağ kirişlerinde eğilme etkisi atında akma: e 2M V p p
35 Bağ Kirişlerinin Sınıflandırılması :
36 Bağ kirişi karakteristik kesme dayanımı, V n : V n = minimum V p 2M p / e e e 2M V p 2M V p p p
37 Akma sonrası bağ kirişi davranışı: Pekleşme 150 Kesme Kuvveti, ( rad) Bağ kirişi dönmesi, ( rad) V n V ult
38 Akma sonrası bağ kirişi davranışı: Pekleşme ve Beklenen Malzeme dayanımı etkileri Büyük elastik ötesi yer değiştirmelerde, bağ kirişi dayanımı V n değeri ciddi miktarda artar. V ult (1.25 to 1.5) V n Kesme ve eğilmenin ortak etkisi altında akma bağ kirişi uzunluğuna gerçekleşir.
39 Kısa Bağ Kirişi e 1.6 V p M p Kısa bağ kirişi aşağıdaki noktalarda yapı geneli için en iyi performansı sağlar; dayanım Rijitlik Süneklik
40 Bağ Kirişlerinin Deneysel Performansı V e Bağ kirişi şekil değiştirmesi: e (radyan)
41 Kısa bağ kirişinin deneysel performansı W10x33 (A992) e = 23" = 1.1 M p /V p
42 Kısa bağ kirişinin deneysel performansı W10x33 (A992) e = 23" = 1.1 M p /V p
43 Kısa bağ kirişinin deneysel performansı W10x33 (A992) e = 23" = 1.1 M p /V p 150 Link Shear Force (kips) Link Rotation, (rad)
44 Kısa bağ kirişinin deneysel performansı W10x33 (A992) e = 23" = 1.1 M p /V p
45 Kısa bağ kirişinin deneysel performansı W10x33 (A992) e = 23" = 1.1 M p /V p p = 0.10 rad 150 Link Shear Force (kips) Link Plastic Rotation, p (rad)
46 Uzun bağ kirişleri e 1.6 V p M p Uzun bağ kirişleri ile düşük dayanım, rijitilik ve süneklik sağlanabilir. Bu sebeple uzun bağ kirişlerinin kullanımı ancak mimari gereklilikler sonucu söz konusu olabilir. Yapısal olarak tercihi mümkün değildir.
47 Eğilme etkisi ile akan bağ kirişlerinin deneysel performansı W12x16 (A36) e = 44" = 3.4 M p /V p
48 Eğilme etkisi ile akan bağ kirişlerinin deneysel performansı W12x16 (A36) e = 44" = 3.4 M p /V p
49 Kesme ve eğilme etkisi altında akan bağ kirişinin(orta) deneysel performansı : W16x36 (A992) e = 48" = 2 M p /V p
50 Kesme ve eğilme etkisi altında akan bağ kirişinin(orta) deneysel performansı : W16x36 (A992) e = 48" = 2 M p /V p 200 Link Shear Force (kips) Link Rotation, (rad)
51 DÇÇ Sistemlerin Deprem Performasnı Christchurch Depremi Ref: Michel Brunuau vd.
52 DÇÇ Sistemlerin Deprem Performasnı Christchurch Depremi Ref: Michel Brunuau vd.
53 DÇÇ Sistemlerin Tasarımı Genel Yöntem 1. Yönetmelik kuvvetlerine göre bağ kirişlerinin tasarımı. 2. Bağ kirişlerinin akması ile oluşan iç kuvvetlere göre sistemin geri kalan elemanlarının ve bağlantılarının tasarımı. 3. Bağ kirişlerinde süneklik taleplerinin belirlenmesi ve böylece bağ kirişlerinin yeter sünekliğinin sağlandığının kontrolü 4. Bağ kirişleri yüksek sünek davranış sergileyebilecek şekilde detaylandırılması (berkitme ve yanal destek tasarımı)
54 Dış Merkez Çelik Çaprazlı Çerçeveler ( DÇÇ) Dış Merkez Çelik Çaprazlı Çerçevelerin Tanımı DÇÇ Sistemlerin Temel Davranışı TBDY 2018 e göre DÇÇ Sistemlerin Tasarımı DÇÇ Sistemlerin Performansının Belirlenmesi
55 TBDY Dış Merkez Çelik Çaprazlı Çerçeveler (DÇÇ) 9.8 Kapsam Genel Koşullar Bağ Kirişleri Bağ Kirişinin Yanal Doğrultuda Desteklenmesi Bağ Kirişinin Dönme Açısı Rijitlik (Berkitme) Levhaları Çaprazlar, Kat Kirişleri ve Kolonlar Kolon Ekleri Çapraz Bağ Kirişi Birleşimi Demand Critical Welds Çapraz Kolon Kiriş Birleşimi
56 TBDY Kapsam Süneklik düzeyi yüksek dışmerkez çaprazlı çelik çerçeveler, deprem etkileri altında bağ kirişlerinin önemli ölçüde doğrusal olmayan şekildeğiştirme yapabilme özelliğine sahip olduğu yatay yük taşıyıcı sistemlerdir. Bu sistemler, bağ kirişlerinin plastik şekildeğiştirmesi sırasında, kolonların, çaprazların ve bağ kirişi dışındaki diğer kirişlerin elastik bölgede kalması sağlanacak şekilde boyutlandırılırlar. Süneklik düzeyi yüksek dışmerkez çaprazlı çelik çerçevelerin boyutlandırılmasında uygulanacak kurallar aşağıda verilmiştir.
57 TBDY Genel Koşullar Süneklik düzeyi yüksek dışmerkez çaprazlı çelik çerçevelerin kiriş, kolon ve çaprazlarında, başlık genişliği/kalınlığı, gövde yüksekliği/kalınlığı ve çap/kalınlık oranları Tablo 9.3 te verilen λ hd sınır değerini aşmayacaktır.
58 TBDY Bağ Kirişleri 1.2G + Q+ E d (H) + 0.3E d (Z) 0.9G + Q+ E d (H) - 0.3E d (Z) (Denk. 4.10) * de tarif edilen durumlarda düşey deprem etkisi denk yerine düşey elastik spektrum ile tarif edilecektir.
59 TBDY Bağ Kirişleri (Tasarım Kesme Kuvveti)
60 TBDY Bağ Kirişleri Bağ Kirişi Dayanımlarının Deprem İstemi İle Uyumu ( İll proportioning)
61 TBDY Bağ Kirişleri Bağ Kirişi Dayanımlarının Deprem İstemi İle Uyumu ( İll proportioning)
62 TBDY Bağ Kirişleri (Tasarım Kesme Kuvveti)
63 TBDY Bağ Kirişinin Yanal Doğrultuda Desteklenmesi Bağ kirişinin üst ve alt başlıkları kirişin iki ucunda, kolon kenarında düzenlenen bağ kirişlerinde ise kirişin bir ucunda, (b) de verilen özel koşullar esas alınarak yanal doğrultuda desteklenecektir. Gerekli dayanım ve için deprem yönetmeliği (b) özel koşulların yanı sıra yeni çelik yönetmeliği bölüm 15 de verilen bağıntılar kullanılacaktır. Yanal destek elemanlarının dayanımı ve rijitliğinin yanı sıra bağlantıları ciddi önem arz eder. Bağlantılar, bir önceki madde verilen referans olarak verilen bağıntılardan elde edilen kuvvetler ile tasarlanacaktır.
64
65 TBDY Bağ Kirişinin Dönme Açısı
66 TBDY Bağ Kirişinin Dönme Açısı e e p p p L p L p L e p p L p e e p e p p p L p 2e L
67 TBDY Bağ Kirişinin Dönme Açısı Bağ Kirişi Dönmesinin Kontrolü, p 1. Yönetmelikte verilen yük birleşimmleri ile hesaplanan elastik göreli kat ötelemesi : i 2. Elastik ötesi göreli kat ötelemesi : d i = (R/I) Δ i 3. Göreli kat ötelemesi açısı: p = d i / h (h = Kat yüksekliği) 4. Bağ kirişinin elatik ötesi şekil değiştirmesinin belirlenmesi : p = (L / e) p 5. Böylece bulunan bağ kirişi dönmesi TBDY-2018 madde de verilen limitler ile kontrol edilir.
68 TBDY Rijitlik (Berkitme) Levhaları Guse levhaları berkitme Levhaları ile güçlendirilmelidir. Aksi durumda guse levhası burkulacak ve elastik olarak davranmasını planladığımız noktalarda istemediğimiz davranışlar söz konusu olacaktır.
69 TBDY Rijitlik (Berkitme) Levhaları Bağ Kirişi uzunluk = e Çift taraflı ve gövde levhası yüksekliğinde rijitlik levhaları
70 TBDY Rijitlik (Berkitme) Levhaları Bağ kirişi uzunluğu= e s s s s s e 1.6 M p / V p (Kesme etkisi altında akma) 30 t w - d /5 p = 0.08 radyan s 52 t w - d /5 p = 0.02 radyan interpolasyon 0.02 < p < 0.08 radyan t w = bağ kirişi gövde kalınlığı d = bağ kirişi yüksekliği Ref: Prof. Dr. M. D. Engelhardt
71
72
73
74 TBDY Rijitlik (Berkitme) Levhaları 2.6 M p / V p < e < 5 M p / V p (Uzun bağ kirişi) Bağ kirişi uzunluğu = e 1.5 b f 1.5 b f b f = bağ kirişi başlık genişliği Ref: Prof. Dr. M. D. Engelhardt
75
76
77 TBDY Rijitlik (Berkitme) Levhaları Bağ kirişi uzunuluğu= e 1.6 M p / V p < e < 2.6 M p / V p (Orta bağ kirişi) 1.5 b f 1.5 b f s s s s 30 t w - d /5 for p = 0.08 radyan s 52 t w - d /5 for p = 0.02 radyan interpolasyon for 0.02 < p < 0.08 radyan Ref: Prof. Dr. M. D. Engelhardt
78
79 TBDY Çaprazlar, Kat Kirişleri ve Kolonlar
80 TBDY Çaprazlar, Kat Kirişleri ve Kolonlar İlerleyen slaytlarda kapasite tasarımı metodu açıklanacaktır. Bu açıklamalarda; Stabilite hesap yöntemi olarak etkin boy yöntemi dikkate alınmıştır. P-Delta etkilerinin hesabında B1 ve B2 katsayıları kullanılacağı düşünülmüştür. Çaprazlı sistemlere bu iki katsayısının çok küçük çıkması ve sonuçları etkilemediği göz önünde bulundurularak sunum kapsamında gösterilmemiştir. Başlangıç kusurunun dikkate alınması yeni çelik yapılar yönetmeliği gereği zorunludur. Fakat özellikle çaprazlı az katlı sistemlerde P-delta etkisinin az olması ve bu durumda yalnızca düşey yük birleşimlerinde bu konunun dikkate alınması gerektiğinden bu sunum kapsamında yer almamıştır. Bu hususlara hesap raporlarında yer verilmesi yönetmelik olarak zorunlu olup, bu noktaların sunum kapsamında anlatılan temel kavramlar üzerinde etkisi olmadığı için sunumda gösterilmemiştir.
81 TBDY Çaprazlar, Kat Kirişleri ve Kolonlar E d (H) E d (H) = R kullanılarak hesaplanan eşdeğer deprem yükü E (H) d yüklemesinden elde edilen kesit tesirleri
82 TBDY Çaprazlar, Kat Kirişleri ve Kolonlar Kapasite tasarımı hesapların e=x olarak alınacaktır. Fakat boyutlama İşlemlerinden sonra bağ kirişi boyunun 1.6Mp/Vp vb. değerler ile Kıyaslaması yapılırken şekildeki e değeri kullanılacaktır. Tavsiye edilen bağ kirişi boyu 1.0 Mp/Vp ila 1.3Mp/Vp arasındadır.
83 TBDY (Çaprazlar), (Kat Kirişleri) ve Kolonlar Kat kirişleri ( Bağ kirişi harici kiriş parçaları) Çaprazlar
84 TBDY (Çaprazlar), Kat Kirişleri ve Kolonlar Çaprazların Kapasite Tasarımı için gereken kuvvetler, Tasarım Büyütme Katsayısı (TBK) = V n / V E M G+Q = ( S DS ) G Q P G+Q = ( S DS ) G Q M KE = [1.25 x Ry x (V n / V E )] x M E P KE = [1.25 x Ry x (V n / V E )] x P E 11.1a M r = M G+Q + M KE P r = P G+Q + P KE K -> Kapasite E -> Deprem (ÇYTHYKY 2017) 11.1b
85 TBDY Çaprazlar, (Kat Kirişleri) ve Kolonlar Kat Kirişlerinin Kapasite Tasarımı için gereken kuvvetler, Tasarım Büyütme Katsayısı (TBK) = V n / V E M G+Q = ( S DS ) G Q P G+Q = ( S DS ) G Q M KE = [0.88 x 1.25 x Ry x (V n / V E )] x M E P KE = [0.88 x 1.25 xry x (V n / V E )] x P E 11.1a M r = M G+Q + M KE P r = P G+Q + P KE 11.1b * 0.88 katsayısı kompozit döşeme var ise kullanılacaktır. (ÇYTHYKY 2017)
86 TBDY Çaprazlar, Kat Kirişleri ve (Kolonlar) Gerekli kolon dayanımı Dikkate alınacak kapasite tasarım kombinasyonu; 1.2G+0.5Q+E d (H) +E d (Z) Biraz düzenlersek; ( SDS)G + 0.5Q + E d (H) E d (H) = 1.1 x Ry x (Sv ni ) 0.2 = 0.3*(2/3) V= 1.1 R y V n ( 3 kata kadar 1.1 yerine 1.25 kullanılmalı.) İ = i inci kata ait
87 Dış Merkez Çelik Çaprazlı Çerçeveler ( DÇÇ) Dış Merkez Çelik Çaprazlı Çerçevelerin Tanımı DÇÇ Sistemlerin Temel Davranışı TBDY 2018 e göre DÇÇ Sistemlerin Tasarımı DÇÇ Sistemlerin Performansının Belirlenmesi
88 DÇÇ Sistemlerin Performansının Belirlenmesi Performansa Dayalı Tasarım ve Değerlendirme Doğrusal Olmayan Analiz Yöntemleri Yapısal Modelleme Yapısal Performans Değerlendirmesi Uygulama
89 Performansa Göre Değerlendirme ve Tasarım Yapısal Performans hedefine neden ihtiyacımız var?
90 Performansa Göre Değerlendirme ve Tasarım Yapısal Performans Hedefinin Tanımı Performans hedefinin iki temel bileşeni vardır; 1. Deprem Tehlike Düzeyi 2. Performans Düzeyi Bir performans hedefi, belirli bir deprem tehlikesi düzeyine bağlı olarak performans düzeylerinin seçilmesi ile belirlenir. Örnek: Deprem Tehlike Düzeyi: DD-1 : 50 yılda olma olasılığı %2 (2500 yıl dönüş periyodu) deprem Performans Düzeyleri: SH: Sınırlı hasar, KH: Kontrollü hasar, GÖ: Göçmenin önlenmesi Performans hedefi : DD-1 deprem tehlike düzeyinde GÖ hasar durumu
91 Performansa Göre Değerlendirme ve Tasarım Geleneksel Dayanıma Göre Tasarım, teorik bakımdan dayandığı çok sayıda kabule ve uyguladığı doğrusal elastik analiz yaklaşımına rağmen, Thomas Paulay nin deprem mühendisliği pratiğine hediye ettiği kapasite tasarımı ilkeleri sayesinde, gerçekten depreme dayanıklı binalar yapmamızı sağladı. Ancak, yine de bu tasarım yaklaşımı kapalı, reçete usulü bir yaklaşımdır. Mühendis, depremde binasının elastik ötesi şekil değiştirme yapacağının, hasar göreceğinin farkındadır, ancak hasarı nicel olarak bilememekte, sayısal olarak hesaplayamamaktadır. Mühendise bir yük verilmekte, bunun etkisi altında kesitlerini tahkik etmesi istenmekte, ayrıca birtakım tasarım kurallarına aynen uyması istenmektedir. Yeni binaların tasarımında mühendis alıştıkça pek de sorun çıkarmayan bu yaklaşım, eski yönetmeliklere göre tasarlanmış mevcut binaların değerlendirilmesi söz konusu olduğunda mühendisin elini kolunu bağlamakta ve genel olarak güvenlikli yönde karar almaya, muhafazakar davranmaya itmektedir. Performansa Göre Tasarım yaklaşımında ise, belirli düzeylerdeki deprem yer hareketleri altında taşıyıcı sistem elemanlarında oluşabilecek hasar sayısal olarak tahmin edilir ve bu hasarın her bir elemanda kabul edilebilir hasar limitlerinin altında kalıp kalmadığı kontrol edilir. Prof. Dr. Mehmet Nuray Aydınoğlu
92 Performansa Göre Değerlendirme ve Tasarım Yapısal Performans Tanımı
93 Performansa Göre Değerlendirme ve Tasarım KESİNTİSİZ KULLANIM PERFORMANS DÜZEYİ Önemsiz yapısal ve yapısal olmayan hasalar söz konusudur. Yapı kullanıcıları deprem etkisi boyunca güvendedirler. Yapı kısa bir temizlik sonrasında fonksiyon olarak hemen kullanılabilir. Genel olarak kayıp miktarı %5 den azdır.
94 Performansa Göre Değerlendirme ve Tasarım SINIRLI HASAR PERFORMANS DÜZEYİ Önemsiz yapısal hasarlar söz konusudur. Yapı kullanıcıları deprem etkisi boyunca güvendedirler. Yapısal olmayan elemanlarda minimum hasar söz konusudur. Yapı kullanım için güvenli fakat elektrik-mekanik, su tesisatı gibi sistemler çalışır olmayabilir ve kısa bir süre bu şekilde kalabilir. Genel olarak kayıp miktarı %15 den azdır.
95 Performansa Göre Değerlendirme ve Tasarım KONTROLLÜ HASAR PERFORMANS DÜZEYİ Önemli yapısal hasarlar söz konusudur. Yaralanma vakaları olabilir. Yapısal olmayan elemanlarda yaygın hasarlar olabilir. Güçlendirme ve onarım gerekliliği söz konusudur. Genel olarak kayıp miktarı %30 dan az olabilir.
96 Performansa Göre Değerlendirme ve Tasarım GÖÇMENİN ÖNLEMESİ PERFORMANS DÜZEYİ Yapısal ve yapısal olmayan elemanların bir çoğunda ciddi hasar söz konusudur. Hayat kayıpları az olmasına rağmen ciddi yaralanma vakaları olabilir. Yapılar fonksiyonlarını kaybedebilirler. Deprem sonrası yapıların onarımı pratik ve ekonomik olmayabilir. Genel olarak kayıp miktarı %30 dan fazla olabilir.
97 Performansa Göre Değerlendirme ve Tasarım Yapısal Performans Düzeyleri Taban Kesme Kuvveti Yapısal Yer değiştirme
98 Performansa Göre Değerlendirme ve Tasarım Yapısal Performans Düzeyleri - TBDY- 2018
99 DÇÇ Sistemlerin Performansının Belirlenmesi Performansa Dayalı Tasarım ve Değerlendirme Doğrusal Olmayan Analiz Yöntemleri Yapısal Modelleme Yapısal Performans Değerlendirmesi Uygulama
100 Doğrusal Olmayan Analiz Yöntemleri Sabit tek modlu itme yöntemi Değişken tek modlu itme yöntemi Çok modlu itme analizi Zaman tanım alanından doğrusal olmayan hesap yöntemi
101 Doğrusal Olmayan Analiz Yöntemleri
102 Doğrusal Olmayan Analiz Yöntemleri Sabit Tek Modlu Analiz İtme analizini, kapasite analizi olmaktan öte, aynı zamanda belirli bir depremin etkisi altında tüm deprem istemi büyüklüklerini, diğer deyişle hem iç kuvvetleri ve yerdeğiştirmeleri, hem de plastik şekildeğiştirmeleri (plastik mafsal dönmelerini) elde edecek biçimde formüle edenler, birbirinden bağımsız çalışan iki bilim adamı/mühendistir. Peter Fajfar ın 1988 den itibaren adım adım formüle ettiği N2 Yöntemi, FEMA te, daha sonra FEMA 356 dokümanında verilen ve nihayet Eurocode 8 de yer alan yöntemdir. İkinci formülasyon ise, Kapasite Spektrumu Yöntemi (Capacity Spectrum Method) adı altında Sigmund Freeman ın geliştirdiği ve daha sonra ayrıntılı olarak ATC-40 dokümanında yer alan yöntemi oluşturmuştur. Prof. Dr. Mehmet Nuray Aydınoğlu
103 Doğrusal Olmayan Analiz Yöntemleri Sabit Tek Modlu Analiz Her iki yöntemin de esası, doğrusal olmayan davranışta da sistemdeki doğrusal hakim titreşim modunun geçerli olduğu kabulune dayanır. İtme analizi de bu modla orantılı veya buna benzer bir eşdeğer deprem yükü dağılımı esas alınarak gerçekleştirilir. Daha sonra sistem modal bağıntılar yardımı ile tek serbestlik dereceli eşdeğer sisteme dönüştürülür ve deprem istemi bu basit sistemde elde edilir. Aynı modal bağıntılardan yararlanılarak ters dönüşümle gerçek sisteme ait doğrusal olmayan deprem istemleri hesaplanır. İtme analizi ile verilen bir deprem için doğrusal olmayan istemlerin elde edilmesi, deprem mühendisliği bakımından çok önemli bir yeniliğe karşı gelmektedir. Ancak bu yaklaşımın en önemli sakıncası, sistem davranışının tek modla sınırlı olmasıdır. Bu nedenle itme analizi planda her iki asal eksene simetrik veya simetriğe yakın olan, düzenli ve aynı zamanda az katlı olan binalara uygulanabilir. Planda düzenli bile olsa, yüksek modların etkili olabileceği çok katlı yüksek binalarda veya az katlı olsa bile planda düzensiz olan (örneğin burulma düzensizliği olan) binalarda, yöntem yanlış sonuçlar verecektir. Prof. Dr. Mehmet Nuray Aydınoğlu
104 Doğrusal Olmayan Analiz Yöntemleri
105 Doğrusal Olmayan Analiz Yöntemleri
106 Doğrusal Olmayan Analiz Yöntemleri
107 Doğrusal Olmayan Analiz Yöntemleri Sde değerlerinin ve Elastik Talep Spektrumunun Elde Edilmesi
108 Doğrusal Olmayan Analiz Yöntemleri
109 Doğrusal Olmayan Analiz Yöntemleri
110 Doğrusal Olmayan Analiz Yöntemleri Sabit Tek Modlu Analiz
111 Doğrusal Olmayan Analiz Yöntemleri Sabit Tek Modlu Analiz
112 Doğrusal Olmayan Analiz Yöntemleri 5.7 Zaman Tanım Alanında Doğrusal Olmayan Hesap Yöntemi ile Deprem Hesabı
113 Doğrusal Olmayan Analiz Yöntemleri 5.7 Zaman Tanım Alanında Doğrusal Olmayan Hesap Yöntemi ile Deprem Hesabı Bu işlemlerde, deprem mühendisliği alanında uzman kişilerden destek alınması gerekmektedir.
114 Doğrusal Olmayan Analiz Yöntemleri 5.7 Zaman Tanım Alanında Doğrusal Olmayan Hesap Yöntemi ile Deprem Hesabı Seismomatch programı yardımıyla ölçeklendirme işlemi yapılabilir Bu işlemlerde, deprem mühendisliği alanında uzman kişilerden destek alınması gerekmektedir.
115 Doğrusal Olmayan Analiz Yöntemleri 5.7 Zaman Tanım Alanında Doğrusal Olmayan Hesap Yöntemi ile Deprem Hesabı
116 Doğrusal Olmayan Analiz Yöntemleri 5.7 Zaman Tanım Alanında Doğrusal Olmayan Hesap Yöntemi ile Deprem Hesabı Yüksek yapılar bölümünden önemli bir bilgi!!!
117 Doğrusal Olmayan Analiz Yöntemleri 5.7 Zaman Tanım Alanında Doğrusal Olmayan Hesap Yöntemi ile Deprem Hesabı Yüksek yapılar bölümünden önemli bilgiler!!!
118 DÇÇ Sistemlerin Performansının Belirlenmesi Performansa Dayalı Tasarım ve Değerlendirme Doğrusal Olmayan Analiz Yöntemleri Yapısal Modelleme Yapısal Performans Değerlendirmesi Uygulama
119 Yapısal Modelleme Yığılı Plastik Davranış ( TBDY 2018 / 5.3.1) * genel bir ifade olarak yönetmelikte yer almıştır. Fakat çelik yapıların doğrusal olmayan analizlerinde pekleşmenin dikkate alınmasının hayati önemi vardır. Plastik mafsalların pekleşmeli akma durumuna eriştikten sonra bu mafsallardan diğer elemanlara akan iç kuvvetlerin maksimum değerler olması gerekmektedir. Bu sebeple pekleşme etkisi dikkate alınmalıdır.
120 Yapısal Modelleme Yığılı Plastik Davranış ( TBDY 2018 / 5.3.1)
121 Yapısal Modelleme Yığılı Plastik Davranış ( TBDY 2018 / 5.3.1) Gerçek Yığılı Plastik Mafsal Çevrimsel Davranış Mafsal
122 Yapısal Modelleme Farklı Uzunluktaki Bağ Kirişleri için PM lar Kısa bağ kirişi Orta bağ kirişi Uzun bağ kirişi Eğilme plastik mafsalı Kesme plastik mafsalı
123 Yapısal Modelleme Plastik Kesme Mafsalı Yukarıdaki resimde plastik kesme mafsalı boyu, Kesme kuvveti şekilde değiştirme İlişkisi, plastik mafsalın bağ kirişi üzerindeki yeri tarif edilmiştir. Referans : Performance-Based Seismic Design of EBF Using Target Drift Mechanism As Performance Criteria Chao&Goel
124 Yapısal Modelleme TBDY 2018 e göre Kısa Bağ Kirişi için Plastik Şekil değiştirme Limitleri V p = 0.6*R y *F y *(d-2*t f )*t w
125 Yapısal Modelleme TBDY 2018 e göre Kısa Bağ Kirişi için Plastik Şekil değiştirme Limitleri 150 Link Shear Force (kips) Link Rotation, (rad)
126 Yapısal Modelleme Yapısal Alt Sistemlerin ve Elemanlarının Sınıflandırılması Çelik yapıların taşıyıcı sistemini deprem ve düşey yük taşımakla vazifeli iki alt sisteme ayırmak mümkün ve faydalı olacaktır. Bunlar, 1. Yatay(Deprem vb ) yükleri taşıyan alt sistem (birincil sistem), 2. Düşey yük taşımakla vazifeli alt sistemlerdir (ikincil sistem).
127 Yapısal Modelleme Genel Modelleme Kuralları / TBDY
128 Yapısal Modelleme Genel Modelleme Kuralları / TBDY Tüm elemanlar çerçeve(çubuk) sonlu eleman olarak modellenecektir. Bağ kirişlerinde EK5C de verilen bilgiler ile uyumlu plastik kesme mafsalları modellenecektir. Bağ kirişi haricindeki tüm elemanlar doğrusal elemanlar olarak modellenecektir.
129 Yapısal Modelleme Genel Modelleme Kuralları / TBDY
130 Yapısal Modelleme P- Etkisi - TBDY 2018 /
131 Yapısal Modelleme P- Etkisi - TBDY 2018 /
132 Yapısal Modelleme P- Etkisi - TBDY 2018 /
133 DÇÇ Sistemlerin Performansının Belirlenmesi Performansa Dayalı Tasarım ve Değerlendirme Doğrusal Olmayan Analiz Yöntemleri Yapısal Modelleme Yapısal Performans Değerlendirmesi Uygulama
134 Yapısal Performans Değerlendirmesi Yeni Çelik Bina Elemanları için İzin Verilen Şekildeğiştirme ve İç Kuvvet Sınırları TBDY 2018 / Bağ kirişi dönmeleri Tablo 5C.5 e göre kontrol edilecektir. - Doğrusal elemanların, doğrusal olmayan analizin son adımında elde edilen iç kuvvetlere göre kontrolü bölüm 9 tanımlanan dayanımlar ile ile kontrol edilecektir. Bu kontrol yapılırken beklenen malzeme dayanımı kullanılacaktır. - Birleşim noktalarının hesabı bir önceki madde bahsi geçen iç kuvvetlere göre yapılacaktır. Yönetmelik bu noktada net bir açıklama getirmemektedir. Bu durumda bağlantıların kontrolünde YDKT malzeme faktörleri kullanılarak yeni çelik yapılar yönetmeliğine göre dayanım kontrolleri yapılabilir.
135 Yapısal Performans Değerlendirmesi Kısa Bağ Kirişi
136 Yapısal Performans Değerlendirmesi
137 DÇÇ Sistemlerin Performansının Belirlenmesi Performansa Dayalı Tasarım ve Değerlendirme Doğrusal Olmayan Analiz Yöntemleri Yapısal Modelleme Yapısal Performans Değerlendirmesi Uygulama
138 ÖRNEK YAPI TMMOB İNŞAAT MÜHENDİSLERİ ODASI TÜRKİYE BİNA DEPREM YÖNETMELİĞİ (TBDY-2018) EĞİTİMİ NDE ÇÖZÜLEN ÖRNEK BU SUNUM KAPSAMINDA DİKKATE ALINMIŞTIR.
139 BİNA NORMAL KAT PLANI
140 TİPİK SİSTEM ENKESİTİ
141 SABİT VE HAREKETLİ YÜKLER
142 DEPREM PARAMETRELERİ Performans hedefi: Kontrollü hasar Tablo 3.3 Tasarım yaklaşımı: DGT Tablo 3.3 DD: DD-2 Tablo 3.3 Yerel Zemin Sınıfı: ZC Tablo 16.1 S S : S 1 : PGA: F S : 1.2 F 1 : 1.5 T A : T B : S DS : S D1 : 0.527
143 DEPREM PARAMETRELERİ BKS: 3 Tablo 3.1 I: 1 Tablo 3.1 DTS: DTS=1 Tablo 3.2 HN: 21.5 m (Bina Yüksekliği) BYS: BYS=5 Tablo 3.3 R: 8 Tablo 4.1 D: 2.5 Tablo 4.1 n: 0.3 Tablo 4.3
144 KAT AĞIRLIKLARI VE KÜTLELERİ KAT w i (kn) m i (kn-s 2 /m) Çatı
145 YAPININ SAP2000 MODELİ Yapının sadece deprem etkilerini karşılaması hedeflenen çerçeveleri modellenmiştir. Bunun yanı sıra ana kirişlerin tamamı modellenmiştir. Diyafram etkisi sağlanması amacıyla betonarme döşeme de Membrane eleman olarak modellenmiştir. Tali kirişlere sayısal modelde yer verilmemiştir. Kat kütleleri planda simetrik bir şekilde 4 noktadan atanmıştır. Yapının lineer tasarımı ile belirlenen kiriş, kolon ve çapraz kesitleri modellenen elemanlara atanmıştır. Çerçevelere etkiyen düşey yükler yük alanlarına göre hesaplanıp kirişlere yayılı, kolonlara noktasal yük olarak atanmıştır. Ayrıca düşey yük kolonlarına da yük alanlarıyla beirlenen düşey yükler etki ettirilmiştir. Yalnızca düşey yük etkisindeki kirişlere yükleme yapılmamıştır.
146 YAPININ SAP2000 MODELİ
147 YAPININ SAP2000 MODELİ Döşeme için kabuk eleman membran kesit tanımı
148 YAPININ SAP2000 MODELİ Tipik Sistem Enkesiti (3 aksı çerçevesi)
149 KAT KÜTLELERİNİN ATANMASI Sismik kütleler aşağıdaki gibi toplam kat kütlesi 4 e bölünerek düşey yük kolon uçlarına etki ettirilmiştir.
150 YAPININ NONLİNEER SAP2000 MODELİ Düşey yükler çerçevelere yük alanlarına göre aşağıdaki örnekteki gibi atanmıştır
151 ÇERÇEVE YÜK ATAMALARI Tipik sistem enkesitinde (3 aksı) atanan yüklerin (G) gösterimi.
152 DÜŞEY YÜK KOLONU YÜK ATAMASII Düşey yük kolonlarına atanan yükler-pd: (1+0.2S DS )G+nQ+0.2S
153 BAĞ KİRİŞLERİNİN BEKLENEN PLASTİK KESME DAYANIMLARI Fy: 275 Ry: 1.3 Tablo 5.1 KAT KESİT d(mm) t f (mm) t w (mm) V p (KN) Çatı HE200B HE200B HE240B HE240B HE300B HE300B HE300B
154 SAP2000 PROGRAMINDA PLASTİK MAFSALLARIN TANIMLANMASI Define => Section Properties => Hinge Properties yolu izlenerek aşağıdaki menuye ulaşılır. Menude Add New Property seçeneği seçilerek ulaşılan pencerede Steel seçilerek devam edilir.
155 SAP2000 PROGRAMINDA PLASTİK MAFSALLARIN TANIMLANMASI Hinge Property Name kısmına mafsalın tanıtılacağı kirişin kesit ismi yazılması önerilir. Her bir kesit için ayrı mafsal tanımı yapılacaktır. Deformation Controlled seçildikten sonra açılır menude Shear V2 seçilerek mafsal özellik verilerinin girileceği menuye ulaşlır. Birim: kn, m
156 SAP2000 PROGRAMINDA PLASTİK MAFSALLARIN TANIMLANMASI Use Yield Force ve Use Yield Disp seçenekleri iptal edilir. Force SF hanesine bağ kirişinin daha önce hesaplanan beklenen plastik kesme kapasitesi girilir. Disp SF hanesine 1 girilebilir.
157 SAP2000 PROGRAMINDA PLASTİK MAFSALLARIN TANIMLANMASI Displacement Control Parameters verilerinde; Force/SF verileri B için 1, C, D ve E için 1.25 olarak girilir. Disp/SF verilerinde C için girilecek değer m cinsinden 0.08*e dir. D ve E için m gibi ekstrem değerler girilerek plastik deformasyonun sınırlanmadığından emin olunabilir.
158 SAP2000 PROGRAMINDA PLASTİK MAFSALLARIN TANIMLANMASI Son olarak Acceptance Criteria verileri TBDY 2018 Tablo 5C.5 e uygun olarak aşağıdaki gibi girilir: Immediate Occupancy : 0.005e (SH) Life Safety : 0.12e (KH) Collapse Prevention : 0.15e (GÖ)
159 SAP2000 PROGRAMINDA PLASTİK MAFSALLARIN ATANMASI Mafsal atanacak bağ kirişi seçilerek Assign => Frame => Hinges yolu ile mafsal atama menusune ulaşılır. Seçilen bağ kirişi için daha önce tanıtılmış Hinge Property seçilerek Relative Distance hanesine 0.5 girilir. Add Hinge tıklanarak mafsal eklenir ve Apply ile atanır.
160 SAP2000 PROGRAMINDA ATANAN PLASTİK MAFSALLARIN GÖSTERİMİ
161 YAPININ MOD ŞEKİLLERİ-1. MOD T B ile kıyaslayacağım G
162 YAPININ MOD ŞEKİLLERİ-2. MOD G
163 İTME ANALİZİNİN İLK ADIMI : PUSH-GnQ TANIMI Burada Pd yüklemesi düşey yük kolonlarına atanan yüklerdir. G, Q, S ve Gd ise çerçevelere atanan yüklerdir.
164 PUSH-X LOAD CASE TANIMI (4) Yapının x yönündeki hakim periyodu 1. modu olduğundan 1. mod seçilmiştir. PUSH-Y load case tanımında da 2. mod seçilmiştir. (4) İtme eğrisinin pozitif değerlerden oluşması isteniyorsa gerektiğinde mod şekli -1 ile çarpılabilir.
165 PUSH-X LOAD CASE TANIMI
166 PUSH-X LOAD CASE TANIMI 6.3 te yeterince yüksek bir değer girilmesi gerekir. Göreli kat ötelemesi kontrolünde izin verilen sınır veya daha yüksek değerler kullanılabilir. 6.5 te yapının en üst kotundaki herhangi bir nokta seçilmeli.
167 İTME EĞRİSİ ELDE EDİLMESİ Display => Show Static Pushover Curve yolu izlenerek itme eğrisi edilebilir. Bu menude File => Display Tables seç
168 İTME EĞRİSİ ELDE EDİLMESİ Bu menude File => Display Tables seçilerek aşağıdaki gibi itme eğrisi verileri tablo olarak elde edilir.
169 İTME EĞRİSİNİN İDEALİZE EDİLMESİ Elde edilen itme eğrisi aşağıdaki gibi elasto-platik şekilde idealize edilir. V (kn) (m)
170 İDEALİZE KAPASİTE DİYAGRAMININ ELDE EDİLMESİ İdealleştirilmiş itme eğrisini daha önceki bölümlerde anlatıldığı gibi kapasite diyagramına dönüştürüyoruz.
171 MODAL YERDEĞİŞTİRME İSTEMİNİN BELİRLENMESİ Modal yerdeğiştirme istemi (d 1 (p) ) m olarak belirlenmiştir.
172 YERDEĞİŞTİRME İSTEMİNİN GERİ DÖNÜŞTÜRÜLMESİ Modal yerdeğiştime istemlerini daha önceki bölümlerde anlatıldığı gibi kapasite diyagramına geri dönüştürüyoruz. Bu örnek için elde edilen yerdeğiştirme istemi 0.158m olarak belirlenmiştir = *44.55*0.114
173 YERDEĞİŞTİRME İSTEMİ İLE ANALİZİN TEKRARLANMASI Elde edilen yerdeğiştirme istemi değerini PUSH-X load case tanımında Load to a Monitored Displacement of hanesine yazarak analiz tekrarlanır.
174 YERDEĞİŞTİRME İSTEMİ İLE ANALİZİN TEKRARLANMASI
175 YERDEĞİŞTİRME İSTEMİ İLE ANALİZİN TEKRARLANMASI
176 YERDEĞİŞTİRME İSTEMİ İLE ANALİZİN TEKRARLANMASI
177 YERDEĞİŞTİRME İSTEMİ İLE ANALİZİN TEKRARLANMASI Analiz Sonucu TBDY Fark m: D: R = m*d= Cd: Cd: Yerdeğiştirme Büyütme katsayısı
178 BAĞ KİRİŞLERİNDE PLASTİK ŞEKİL DEĞİŞTİRME KONTROLÜ Kat p (mm) e(mm) sınır Oran Durum KK KK KK KH KH KH KH
179 BAĞ KİRİŞİ HARİCİNDEKİ KİRİŞ PARÇASININ KONTROLÜ Kat KESİT P d (kn) M d (kn.m) P u (kn) M u (kn.m) ORAN KONTROL Çatı HE200B TAMAM 6 HE200B TAMAM 5 HE240B TAMAM 4 HE240B TAMAM 3 HE300B TAMAM 2 HE300B TAMAM 1 HE300B TAMAM
180 ÇAPRAZ ELEMANLARIN KONTROLÜ Kat KESİT P d (kn) M d (kn.m) P u (kn) M u (kn.m) ORAN KONTROL Çatı HE180B TAMAM 6 HE180B TAMAM 5 HE200B TAMAM 4 HE200B TAMAM 3 HE240B TAMAM 2 HE240B TAMAM 1 HE240B TAMAM
181 KOLONLARIN KONTROLÜ Kat KESİT P d (kn) P u (kn) ORAN KONTROL Çatı HE360B TAMAM 6 HE360B TAMAM 5 HE360B TAMAM 4 HE400B TAMAM 4* HE450B TAMAM 3 HE400B TAMAM 3* HE450B TAMAM 2 HE400B TAMAM 2* HE450B TAMAM 1 HE400B TAMAM 1* HE450B TAMAM * Yalnızca 3 aksında
182 KAYNAKLAR 1. Deprem Etkisi Altındaki Binaların Tasarımı için Esaslar / TBDY Çelik Yapıların Tasarım, Hesap ve Yapım Esasları 3. AISC Seismic Design Modules Seminars 2007, M.D Engelhardt 4. Ductile Design of Steel Structures, Michel Bruneau vd. 5. AISC , Seismic Provisions 6. Fema 451b 7. ASCE Performansa Göre Tasarım ve Değerlendirme Ders Notları Prof.Dr. M.N. Aydınoğlu 9. Performance-Bsed Seismic Design of EBF Using Target Drift Mechanism As Performance Criteria Chao&Goel 10. Advanced Metal Structures Lecture notes, Texas Austin 11. Sap2000, V TBDY-2018 Eğitim Sunumları / Çelik Yapılar Dr. Cüneyt Vatansever 13. Uygulamada Performansa Göre Tasarım İnş. Yük. Müh. Çoşkun Kuzu
İNŞAAT MÜHENDİSLERİ ODASI İSTANBUL ŞUBESİ DEPREM ETKİSİ ALTINDA ÇELİK BİNALARIN TASARIMI
DEPREM ETKİSİ ALTINDA ÇELİK BİNALARIN TASARIMI Prof. Dr. Erkan Özer (İTÜ) Prof. Dr. Erkan Özer 6 Mayıs 2018 1/69 1 1. Giriş KAPSAM 2. Depreme dayanıklı bina tasarımında modern yaklaşımlar 3. Dayanıma göre
DetaylıMEVCUT BETONARME BİNALARIN DOĞRUSAL ELASTİK VE DOĞRUSAL ELASTİK OLMAYAN HESAP YÖNTEMLERİ İLE İNCELENMESİ ÜZERİNE BİR DEĞERLENDİRME
MEVCUT BETONARME BİNALARIN DOĞRUSAL ELASTİK VE DOĞRUSAL ELASTİK OLMAYAN HESAP YÖNTEMLERİ İLE İNCELENMESİ ÜZERİNE BİR DEĞERLENDİRME ÖZET: F. Demir 1, K.T. Erkan 2, H. Dilmaç 3 ve H. Tekeli 4 1 Doçent Doktor,
DetaylıÇelik Bina Tasarımında Gelişmeler ve Yeni Türk Deprem Yönetmeliği
Çelik Bina Tasarımında Gelişmeler ve Yeni Türk Deprem Yönetmeliği Prof. Dr. Erkan Özer İstanbul Teknik Üniversitesi ehozer@superonline.com Özet Çelik yapı sistemlerinin deprem etkileri altındaki davranışlarına
DetaylıDinamik Etki: Deprem Etkisi. Deprem Dayanımı için Tasarım. Genel Deprem Analizi Yöntemleri - 1
Dinamik Etki: Deprem Etkisi Mevcut Betonarme Yapıların Deprem Performansının Değerlendirmesi: İtme Analizi Yrd. Doç. Dr. Kutay Orakçal Boğaziçi Üniversitesi Yer sarsıntısı sonucu oluşan dinamik etki Yapı
DetaylıÖRNEK 18 4 KATLI BETONARME PANSİYON BİNASININ GÜÇLENDİRİLMESİ ve DOĞRUSAL ELASTİK OLMAYAN YÖNTEM İLE DEĞERLENDİRİLMESİ
4 KATLI BETONARME PANSİYON BİNASININ GÜÇLENDİRİLMESİ ve DOĞRUSAL ELASTİK OLMAYAN YÖNTEM İLE DEĞERLENDİRİLMESİ 18.1. PERFORMANS DÜZEYİNİN BELİRLENMESİ... 18/1 18.2. GÜÇLENDİRİLEN BİNANIN ÖZELLİKLERİ VE
DetaylıÇelik Yapılar - INS /2016
Çelik Yapılar - INS4033 2015/2016 DERS III Yapısal Analiz Kusurlar Lineer Olmayan Malzeme Davranışı Malzeme Koşulları ve Emniyet Gerilmeleri Arttırılmış Deprem Etkileri Fatih SÖYLEMEZ Yük. İnş. Müh. İçerik
DetaylıDEPREM BÖLGELERĐNDE YAPILACAK BĐNALAR HAKKINDA YÖNETMELĐK (TDY 2007) Seminerin Kapsamı
DEPREM BÖLGELERĐNDE YAPILACAK BĐNALAR HAKKINDA YÖNETMELĐK (TDY 2007) Prof. Dr. Erkan Özer Đstanbul Teknik Üniversitesi Đnşaat Fakültesi Yapı Anabilim Dalı Seminerin Kapsamı 1- Bölüm 1 ve Bölüm 2 - Genel
DetaylıDEPREME DAVRANIŞI DEĞERLENDİRME İÇİN DOĞRUSAL OLMAYAN ANALİZ. NEJAT BAYÜLKE 19 OCAK 2017 İMO ANKARA ŞUBESİ
DEPREME DAVRANIŞI DEĞERLENDİRME İÇİN DOĞRUSAL OLMAYAN ANALİZ NEJAT BAYÜLKE nbayulke@artiproje.net 19 OCAK 2017 İMO ANKARA ŞUBESİ Deprem davranışını Belirleme Değişik şiddette depremde nasıl davranacak?
Detaylıidecad Çelik 8.5 Çelik Proje Üretilirken Dikkat Edilecek Hususlar Hazırlayan: Nurgül Kaya
idecad Çelik 8.5 Çelik Proje Üretilirken Dikkat Edilecek Hususlar Hazırlayan: Nurgül Kaya www.idecad.com.tr Konu başlıkları I. Çelik Malzeme Yapısı Hakkında Bilgi II. Taşıyıcı Sistem Seçimi III. GKT ve
DetaylıÇELİK YAPI SİSTEMLERİNDE SÜNEK DÜĞÜM NOKTASI TASARIMI
ÇELİK YAI SİSTEMLERİNDE SÜNEK DÜĞÜM NOKTASI TASARIMI Süneklik Kavramı Süneklik Kavramı Sünek Sistemler Üzerine Sünek Sistemler İçin Düğüm Noktaları Ahmet Metin YILDIRIM İnş. Yük. Mühendisi BALKAR MÜHENDİSLİK
DetaylıTAŞIYICI SİSTEM TASARIMI 1 Prof. Dr. Görün Arun
. Döşemeler TAŞIYICI SİSTEM TASARIMI 1 Prof. Dr. Görün Arun 07.3 ÇELİK YAPILAR Döşeme, Stabilite Kiriş ve kolonların düktilitesi tümüyle yada kısmi basınç etkisi altındaki elemanlarının genişlik/kalınlık
DetaylıBETONARME BİNALARIN DEPREM PERFORMANSININ BELİRLENMESİ İÇİN BİR YAKLAŞIM
BETONARME BİNALARIN DEPREM PERFORMANSININ BELİRLENMESİ İÇİN BİR YAKLAŞIM 1. Giriş Ülkemizde, özellikle 1999 Adapazarı-Kocaeli ve Düzce depremlerinin ardından, mevcut yapıların deprem güvenliklerinin belirlenmesine
DetaylıYAPAN: ESKISEHIR G TIPI LOJMAN TARİH: 15.02.2010 REVİZYON: Hakan Şahin - ideyapi Bilgisayar Destekli Tasarım
YAPAN: PROJE: TARİH: 15.02.2010 REVİZYON: Hakan Şahin - ideyapi Bilgisayar Destekli Tasarım YAPI GENEL YERLEŞİM ŞEKİLLERİ 1 4. KAT 1 3. KAT 2 2. KAT 3 1. KAT 4 ZEMİN KAT 5 1. BODRUM 6 1. BODRUM - Temeller
DetaylıDepreme Dayanıklı Çelik Bina Tasarımının Temel İlkeleri Ve Yeni Türk Deprem Yönetmeliği
Depreme Dayanıklı Çelik Bina Tasarımının Temel İlkeleri Ve Yeni Türk Deprem Yönetmeliği Erkan ÖZER İstanbul Teknik Üniversitesi, İnşaat Fakültesi Tel: 0 (532) 293 63 65 E-Posta: ehozer@superonline.com
DetaylıBeton Sınıfının Yapı Performans Seviyesine Etkisi
Beton Sınıfının Yapı Performans Seviyesine Etkisi Taner Uçar DEÜ, Mimarlık Fak., Mimarlık Böl., Tınaztepe Kampüsü 35160, Buca İzmir Tel: (232) 412 83 92 E-Posta: taner.ucar@deu.edu.tr Mutlu Seçer DEÜ,
DetaylıDOĞRUSAL OLMAYAN ANALİZ İÇİN KULLANILAN TİCARİ PROGRAMLARIN ÇERÇEVE SİSTEMLER İÇİN KARŞILAŞTIRILMASI
DOĞRUSAL OLMAYAN ANALİZ İÇİN KULLANILAN TİCARİ PROGRAMLARIN ÇERÇEVE SİSTEMLER İÇİN KARŞILAŞTIRILMASI YÜKSEK LİSANS TEZİ İbrahim GENCER İnşaat Mühendisliği Anabilim Dalı Yapı Mühendisliği Programı Tez Danışmanı:
DetaylıMESLEKTE UZMANLIK KURSLARI 2017 EKİM OCAK BETONARME TASARIM BETONARME İLERİ TASARIM ÇELİK TASARIM ÇELİK İLERİ TASARIM GEOTEKNİK TASARIM
MESLEKTE UZMANLIK KURSLARI 2017 EKİM - 2018 OCAK BETONARME TASARIM BETONARME İLERİ TASARIM ÇELİK TASARIM ÇELİK İLERİ TASARIM GEOTEKNİK TASARIM BETONARME TASARIM KURSU 1. Betonarme Ön Tasarım, Statik Proje
DetaylıKESME BAKIMINDAN DOĞRU TASARLANMAMIŞ BETONARME PERDE DUVARLI YÜKSEK BİNALARIN DEPREM PERFORMANSI
KESME BAKIMINDAN DOĞRU TASARLANMAMIŞ BETONARME PERDE DUVARLI YÜKSEK BİNALARIN DEPREM PERFORMANSI Ali İhsan ÖZCAN Yüksek Lisans Tez Sunumu 02.06.2015 02.06.2015 1 Giriş Nüfus yoğunluğu yüksek bölgelerde;
DetaylıBinaların Deprem Dayanımları Tespiti için Yapısal Analiz
Binaların Deprem Dayanımları Tespiti için Yapısal Analiz Sunan: Taner Aksel www.benkoltd.com Doğru Dinamik Yapısal Analiz için: Güvenilir, akredite edilmiş, gerçek 3 Boyutlu sonlu elemanlar analizi yapabilen
DetaylıBETONARME BİNALARIN FARKLI HESAP YÖNTEMLERİNE GÖRE PERFORMANS SINIRLARININ İNCELENMESİ ÜZERİNE BİR DEĞERLENDİRME
BETONARME BİNALARIN FARKLI HESAP YÖNTEMLERİNE GÖRE PERFORMANS SINIRLARININ İNCELENMESİ ÜZERİNE BİR DEĞERLENDİRME Mehmet Sefa Orak 1 ve Zekai Celep 2 1 Araştırma Görevlisi, İnşaat Müh. Bölümü, İstanbul
DetaylıD102 d= tarihinde yapılacak olan Proje Kontrol Sınavında (2. Vize) yanınızda sadece. D104 d=120 K109 K kat. 1.
05.03.2019 tarihinde yapılacak olan Proje Kontrol Sınavında (2. Vize) yanınızda sadece bu notları bulundurabilirsiniz. Sınav, 1.öğr. için 13. 00, 2. Öğr için 17. 05 te başlayacaktır. S104 S105 S106 3.5
DetaylıUygulamada Performansa Göre Tasarım
Uygulamada Performansa Göre Tasarım İ N Ş. Y Ü K. M Ü H. C O Ş K U N K U Z U 23.04.2018 Uygulamada Performansa Göre Tasarım GİRİŞ SUNUMUN AMACI Uygulamadaki Tecrübelerin Paylaşımı Türkiye Bina Deprem Yönetmeliği
DetaylıBurkulması Önlenmiş Çelik Çaprazlı Sistemler ile Süneklik Düzeyi Yüksek Merkezi Çelik Çaprazlı Sistemlerin Yapısal Maliyet Analizi Karşılaştırması
Burkulması Önlenmiş Çelik Çaprazlı Sistemler ile Süneklik Düzeyi Yüksek Merkezi Çelik Çaprazlı Sistemlerin Yapısal Maliyet Analizi Karşılaştırması Mehmet Bakır Bozkurt Orta Doğu Teknik Üniversitesi, İnşaat
DetaylıDEPREM HESABI. Doç. Dr. Mustafa ZORBOZAN
BETONARME YAPI TASARIMI DEPREM HESABI Doç. Dr. Mustafa ZORBOZAN Mart 2009 GENEL BİLGİ 18 Mart 2007 ve 18 Mart 2008 tarihleri arasında ülkemizde kaydedilen deprem etkinlikleri Kaynak: http://www.koeri.boun.edu.tr/sismo/map/tr/oneyear.html
DetaylıÇELİK YAPILARIN TASARIM, HESAP ve YAPIM ESASLARI. ÖRNEKLER ve TS648 le KARŞILAŞTIRILMASI
ÇELİK YAPILARIN TASARIM, HESAP ve YAPIM ESASLARI ÖRNEKLER ve TS648 le KARŞILAŞTIRILMASI Eksenel Çekme Etkisi KARAKTERİSTİK EKSENEL ÇEKME KUVVETİ DAYANIMI (P n ) Eksenel çekme etkisindeki elemanların tasarımında
DetaylıPrefabrik yapıların tasarımı, temelde geleneksel betonarme yapıların tasarımı ile benzerdir.
Prefabrik yapıların tasarımı, temelde geleneksel betonarme yapıların tasarımı ile benzerdir. Tasarımda kullanılan şartname ve yönetmelikler de prefabrik yapılara has bazıları dışında benzerdir. Prefabrik
DetaylıYeni Deprem Yönetmeliği ve İstinat Yapıları Hesaplarındaki Değişiklikler
İnşaat Mühendisleri Odası Denizli Şubesi istcad istinat Duvarı Yazılımı & Türkiye Bina Deprem Yönetmeliği nin İstinat Yapıları Hakkındaki Hükümleri Yeni Deprem Yönetmeliği ve İstinat Yapıları Hesaplarındaki
DetaylıMerkezi Çaprazlı Çerçevelerde Dayanım Farklılığı Sonucu Oluşan Burulma Etkileri
Merkezi Çaprazlı Çerçevelerde Dayanım Farklılığı Sonucu Oluşan Burulma Etkileri Bora AKŞAR 1, Selçuk DOĞRU 2, Ferit ÇAKIR 3, Jay SHEN 4, Bülent AKBAŞ 5 1 Araş.Gör., Doktora Öğrencisi, Gebze Teknik Üniversitesi
DetaylıDEÜ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ FEN ve MÜHENDİSLİK DERGİSİ Cilt: 8 Sayı: 1 s. 101-108 Ocak 2006
DEÜ MÜHENDİSLİK FAKÜLTESİ FEN ve MÜHENDİSLİK DERGİSİ Cilt: 8 Sayı: s. -8 Ocak 6 BETONARME BİNALARIN DEPREM DAVRANIŞINDA DOLGU DUVAR ETKİSİNİN İNCELENMESİ (EFFECT OF INFILL WALLS IN EARTHQUAKE BEHAVIOR
DetaylıData Merkezi. Tunç Tibet AKBAŞ Arup-İstanbul Hüseyin DARAMA Arup- Los Angeles. Tunç Tibet AKBAŞ
Data Merkezi Tunç Tibet AKBAŞ Arup-İstanbul Hüseyin DARAMA Arup- Los Angeles Tunç Tibet AKBAŞ Projenin Tanımı Tasarım Kavramı Performans Hedefleri Sahanın Sismik Durumu Taban İzolasyonu Analiz Performans
DetaylıBirleşimler. Birleşim Özellikleri. Birleşim Hesapları. Birleşim Raporları
Birleşimler Birleşim Özellikleri Birleşim Hesapları Birleşim Raporları Birleşim Menüsü Araç çubuğunda yer alan Çelik sekmesinden birleşimlerin listesine ulaşabilirsiniz. Aynı zamanda araç çubuğunda yer
DetaylıBirleşimler. Birleşim Özellikleri. Birleşim Hesapları. Birleşim Raporları
Birleşimler Birleşim Özellikleri Birleşim Hesapları Birleşim Raporları Birleşim Menüsü Araç çubuğunda yer alan Çelik sekmesinden birleşimlerin listesine ulaşabilirsiniz. Aynı zamanda araç çubuğunda yer
DetaylıBETONARME KESİT DAVRANIŞINDA EKSENEL YÜK, MALZEME MODELİ VE SARGI DONATISI ORANININ ETKİSİ
Beşinci Ulusal Deprem Mühendisliği Konferansı, 26-30 Mayıs 2003, İstanbul Fifth National Conference on Earthquake Engineering, 26-30 May 2003, Istanbul, Turkey Bildiri No: AT-124 BETONARME KESİT DAVRANIŞINDA
DetaylıYUMUŞAK KAT DÜZENSİZLİĞİNİN VE DOLGU DUVARLARIN BETONARME BİNALARIN DEPREM DAVRANIŞINA ETKİLERİ
YUMUŞAK KAT DÜZENSİZLİĞİNİN VE DOLGU DUVARLARIN BETONARME BİNALARIN DEPREM DAVRANIŞINA ETKİLERİ Armağan KORKMAZ*, Taner UÇAR* ve Erdal İRTEM** *Dokuz Eylül Ünv., İnşaat Müh. Böl., İzmir **Balıkesir Ünv.,
DetaylıBÖLÜM I 4. DEPREM ETKĐSĐNDEKĐ ÇELĐK BĐNALAR
BÖLÜM I 4. DEPREM ETKĐSĐNDEKĐ ÇELĐK BĐNALAR 4.1. GĐRĐŞ... 4/2 4.2. MALZEME VE BĐRLEŞĐM ARAÇLARI... 4/2 4.2.1. Yapı Çeliği... 4/2 4.2.2. Birleşim Araçları... 4/2 4.3. ENKESĐT KOŞULLARI... 4/3 4.4. ÇELĐK
DetaylıRİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR. 5- Risk Tespit Uygulaması: Betonarme Bina
RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR 5- Risk Tespit Uygulaması: Betonarme Bina İncelenen Bina Binanın Yeri Bina Taşıyıcı Sistemi Bina 5 katlı Betonarme çerçeve ve perde sistemden oluşmaktadır.
DetaylıDEPREME DAYANIKLI YAPI İNŞAATI SORULAR
DEPREME DAYANIKLI YAPI İNŞAATI SORULAR 1- Dünyadaki 3 büyük deprem kuşağı bulunmaktadır. Bunlar nelerdir. 2- Deprem odağı, deprem fay kırılması, enerji dalgaları, taban kayası, yerel zemin ve merkez üssünü
DetaylıTDY 2007 de Kullanılan Farklı Zemin Sınıfları İçin Performans Değerlendirme Yöntemleri Üzerine Bir Araştırma
TDY 2007 de Kullanılan Farklı Zemin Sınıfları İçin Performans Değerlendirme Yöntemleri Üzerine Bir Araştırma * Naci Çağlar, Muharrem Aktaş, Aydın Demir, Hakan Öztürk, Gökhan Dok * Mühendislik Fakültesi,
Detaylıidecad Statik Programın 2007 Deprem Yönetmeliğine Uyumluluğu
idecad Statik Programın 2007 Deprem Yönetmeliğine Uyumluluğu Bu bölümde bulunan bilgiler Yönetmelik ile birlikte kullanıldığı zaman anlaşılır olmaktadır. Ayrıca idecad Statik çıktıları ile incelenmesi
DetaylıYAPISAL DÜZENSİZLİKLERİ OLAN BETONARME YAPILARIN DEPREM DAVRANIŞLARININ DEĞERLENDİRİLMESİ
Fen Bilimleri Enstitüsü Dergisi, 22(2) (2010) 123-138 Marmara Üniversitesi YAPISAL DÜZENSİZLİKLERİ OLAN BETONARME YAPILARIN DEPREM DAVRANIŞLARININ DEĞERLENDİRİLMESİ Kasım Armağan KORKMAZ 1*, Taner UÇAR
Detaylıidecad Çelik 8 Kullanılan Yönetmelikler
idecad Çelik 8 Kullanılan Yönetmelikler Hazırlayan: Nihan Yazıcı www.idecad.com.tr idecad Çelik 8 Kullanılan Yönetmelikler Yönetmelik Versiyon Webinar tarihi Aisc 360-10 (LRFD-ASD) 8.103 23.03.2016 Türk
Detaylı2007 DEPREM YÖNETMELİĞİ
27 DEPREM YÖNETMELİĞİ MEVCUT BİNALARIN DEĞERLENDİRİLMESİ VE GÜÇLENDİRİLMESİ Prof. Dr. Haluk Sucuoğlu ODTÜ YÖNETMELİK KOMİSYONU (7/7/23 Tarih ve 8925 Sayılı Bakan Oluru) Nuray Aydınoğlu (BÜ) Nejat Bayülke
DetaylıYAPISAL ÖZELLİKLERİ FARKLI BA BİNALARIN PERFORMANSA DAYALI ANALİZİ
Altıncı Ulusal Deprem Mühendisliği Konferansı, 6- Ekim 7, İstanbul Sixth National Conference on Earthquake Engineering, 6- October 7, Istanbul, Turkey YAPISAL ÖZELLİKLERİ FARKLI BA BİNALARIN PERFORMANSA
DetaylıPATLAMAYA DAYANIKLI BİNA TASARIMI (BLAST RESISTANT BUILDING DESIGN) İnş. Yük. Müh. Mustafa MUNZUROĞLU
PATLAMAYA DAYANIKLI BİNA TASARIMI (BLAST RESISTANT BUILDING DESIGN) İnş. Yük. Müh. Mustafa MUNZUROĞLU HSBC Genel Müdürlük Binası Levent-İstanbul Terör Saldırısı 20 Kasım 2003 Nitrik Asit, Hidrojen Peroksit,
DetaylıBETONARME-II (KOLONLAR)
BETONARME-II (KOLONLAR) ONUR ONAT Kolonların Kesme Güvenliği ve Kesme Donatısının Belirlenmesi Kesme güvenliği aşağıdaki adımlar yoluyla yapılır; Elverişsiz yükleme şartlarından elde edilen en büyük kesme
DetaylıÇOK KATLI BİNALARIN DEPREM ANALİZİ
ÇOK KATLI BİNALARIN DEPREM ANALİZİ M. Sami DÖNDÜREN a Adnan KARADUMAN a a Selçuk Üniversitesi Mühendislik Mimarlık Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Konya Özet Bu çalışmada elips, daire, L, T, üçgen,
DetaylıDEPREME DAYANIKLI YAPI TASARIMI
DEPREME DAYANIKLI YAPI TASARIMI Düşey Doğrultuda Düzensizlik Durumları 7. Hafta Yrd. Doç. Dr. Alper CUMHUR Kaynak: Sakarya Üniversitesi / İnşaat Mühendisliği Bölümü / Depreme Dayanıklı Betonarme Yapı Tasarımı
DetaylıBÖLÜM 2: DÜŞEY YÜKLERE GÖRE HESAP
BÖLÜM 2: DÜŞEY YÜKLERE GÖRE HESAP KONTROL KONUSU: 1-1 ile B-B aks çerçevelerinin zemin kat tavanına ait sürekli kirişlerinin düşey yüklere göre statik hesabı KONTROL TARİHİ: 19.02.2019 Zemin Kat Tavanı
DetaylıTürkiye Bina Deprem Yönetmeliği 2018 e Göre Tasarıma Kısa Bakış Betonarme Sistemlerin Modellenmesi, Analizi ve Boyutlandırılması
Türkiye Bina Deprem Yönetmeliği 2018 e Göre Tasarıma Kısa Bakış Betonarme Sistemlerin Modellenmesi, Analizi ve Boyutlandırılması Prof. Dr. 10 Mayıs 2018 1/50 TBDY Bölümler: 1. Genel Hükümler 2. Deprem
Detaylıidecad Statik IDS v10 Programının TBDY 2018 Uyumluluğu
idecad Statik IDS v10 Programının TBDY 2018 Uyumluluğu Bölüm 1, Bölüm 2, Bölüm 3, Bölüm 4 Bölüm 1: Genel Hükümler Bölüm 2: Deprem Yer Hareketi Bölüm 3: Deprem Etkisi Altında Binaların Değerlendirilmesi
DetaylıBETONARME YAPI TASARIMI DERSİ Kolon betonarme hesabı Güçlü kolon-zayıf kiriş prensibi Kolon-kiriş birleşim bölgelerinin kesme güvenliği M.S.
BETONARME YAPI TASARIMI DERSİ Kolon betonarme hesabı Güçlü kolon-zayıf kiriş prensibi Kolon-kiriş birleşim bölgelerinin kesme güvenliği M.S.KIRÇIL y N cp ex ey x ex= x doğrultusundaki dışmerkezlik ey=
DetaylıÇok Katlı Perdeli ve Tünel Kalıp Binaların Modellenmesi ve Tasarımı
Çok Katlı Perdeli ve Tünel Kalıp Binaların Modellenmesi ve Tasarımı Mustafa Tümer Tan İçerik 2 Perde Modellemesi, Boşluklu Perdeler Döşeme Yükleri ve Eğilme Hesabı Mantar bandı kirişler Kurulan modelin
DetaylıYAPILARIN ÜST RİJİT KAT OLUŞTURULARAK GÜÇLENDİRİLMESİ
YAPILARIN ÜST RİJİT KAT OLUŞTURULARAK GÜÇLENDİRİLMESİ Hasan KAPLAN 1, Yavuz Selim TAMA 1, Salih YILMAZ 1 hkaplan@pamukkale.edu.tr, ystama@pamukkale.edu.tr, syilmaz@pamukkale.edu.tr, ÖZ: Çok katlı ların
DetaylıDEPREME DAYANIKLI YAPI TASARIMI
DEPREME DAYANIKLI YAPI TASARIMI Süneklik, Rijitlik, Dayanıklık ve Deprem Yüklerine İlişkin Genel Kurallar 4. Hafta Yrd. Doç. Dr. Alper CUMHUR Kaynak: Sakarya Üniversitesi / İnşaat Mühendisliği Bölümü /
DetaylıProje Genel Bilgileri
Proje Genel Bilgileri Çatı Kaplaması : Betonarme Döşeme Deprem Bölgesi : 1 Yerel Zemin Sınıfı : Z2 Çerçeve Aralığı : 5,0 m Çerçeve Sayısı : 7 aks Malzeme : BS25, BÇIII Temel Taban Kotu : 1,0 m Zemin Emniyet
DetaylıBETONARME-II ONUR ONAT HAFTA-1 VE HAFTA-II
BETONARME-II ONUR ONAT HAFTA-1 VE HAFTA-II GENEL BİLGİLER Yapısal sistemler düşey yüklerin haricinde aşağıda sayılan yatay yüklerin etkisine maruz kalmaktadırlar. 1. Deprem 2. Rüzgar 3. Toprak itkisi 4.
DetaylıGÜZ DÖNEMİ YAPI STATİĞİ 1 DERSİ PROJE RAPORU
2018-2019 GÜZ DÖNEMİ YAPI STATİĞİ 1 DERSİ PROJE RAPORU GRUP 1 ÖĞRENCİ NO - ADI SOYADI ÖĞRENCİ NO - ADI SOYADI ÖĞRENCİ NO - ADI SOYADI ÖĞRENCİ NO - ADI SOYADI ÖĞRENCİ NO - ADI SOYADI ÖĞRENCİ NO - ADI SOYADI
DetaylıDEPREM YÖNETMELİĞİ NDE ÖNGÖRÜLEN TAŞIYICI SİSTEM GÜVENLİK DÜZEYİ KONUSUNDA KARŞILAŞTIRMALI SAYISAL İNCELEME
ÖZET: DEPREM YÖNETMELİĞİ NDE ÖNGÖRÜLEN TAŞIYICI SİSTEM GÜVENLİK DÜZEYİ KONUSUNDA KARŞILAŞTIRMALI SAYISAL İNCELEME İ. Keskin 1 ve Z. Celep 2 1 Yüksek Lisans Öğrencisi, Deprem Müh. Programı, İstanbul Teknik
Detaylı10 - BETONARME TEMELLER ( TS 500)
TS 500 / Şubat 2000 Temel derinliği konusundan hiç bahsedilmemektedir. EKİM 2012 10 - BETONARME TEMELLER ( TS 500) 10.0 - KULLANILAN SİMGELER Öğr.Verildi b d l V cr V d Duvar altı temeli genişliği Temellerde,
DetaylıFarklı Yöntemler Kullanılarak Güçlendirilmiş Betonarme Binaların Performansa Dayalı Tasarıma göre Deprem Performanslarının Belirlenmesi
Farklı Yöntemler Kullanılarak Güçlendirilmiş Betonarme Binaların Performansa Dayalı Tasarıma göre Deprem Performanslarının Belirlenmesi Esra Mete Güneyisi (a), Gülay Altay (b) (a) Ar. Gör.; Boğaziçi Üniversitesi,
DetaylıÇELİK YAPILAR EKSENEL BASINÇ KUVVETİ ETKİSİ. Hazırlayan: Yard.Doç.Dr.Kıvanç TAŞKIN
ÇELİK YAPILAR EKSENEL BASINÇ KUVVETİ ETKİSİ Hazırlayan: Yard.Doç.Dr.Kıvanç TAŞKIN TANIM Eksenel basınç kuvveti etkisindeki yapısal elemanlar basınç elemanları olarak isimlendirilir. Basınç elemanlarının
DetaylıANTAKYA MÜZE OTEL TAŞIYICI SİSTEM PROJESİ. İnş.Yük.Müh. Bülent DEVECİ
ANTAKYA MÜZE OTEL TAŞIYICI SİSTEM PROJESİ İnş.Yük.Müh. Bülent DEVECİ Proje Künyesi : Yatırımcı Mimari Proje Müellifi Statik Proje Müellifi Çelik İmalat Yüklenicisi : Asfuroğlu Otelcilik : Emre Arolat Mimarlık
Detaylıidecad Çelik 8 Kullanılan Yönetmelikler
idecad Çelik 8 Kullanılan Yönetmelikler Hazırlayan: Nihan Yazıcı, Emre Kösen www.idecad.com.tr idecad Çelik 8 Kullanılan Yönetmelikler Yönetmelik Versiyon Webinar tarihi- Linki Yeni Türk Çelik Yönetmeliği
DetaylıKahramanmaras Sutcu Imam University Journal of Engineering Sciences
KSU Mühendislik Bilimleri Dergisi, 20(3), 2017 16 KSU. Journal of Engineering Sciences, 20(3), 2017 Kahramanmaras Sutcu Imam University Journal of Engineering Sciences Yüksek Sünek Merkezi Çaprazlı Çelik
Detaylıİtme Sürme Yöntemi İle İnşa Edilmiş Sürekli Ardgermeli Köprülerin Deprem Tasarımı. Özgür Özkul, Erdem Erdoğan, Hatice Karayiğit
İtme Sürme Yöntemi İle İnşa Edilmiş Sürekli Ardgermeli Köprülerin Deprem Tasarımı Özgür Özkul, Erdem Erdoğan, Hatice Karayiğit 09.Mayıs.2015 İTME SÜRME YÖNTEMİ - ILM Dünya çapında yaygın bir köprü yapım
DetaylıTanım: Boyuna doğrultuda eksenel basınç kuvveti taşıyan elemanlara Basınç Çubuğu denir.
BASINÇ ÇUBUKLARI Tanım: Boyuna doğrultuda eksenel basınç kuvveti taşıyan elemanlara Basınç Çubuğu denir. Basınç çubukları, sadece eksenel basınç kuvvetine maruz kalırlar. Bu çubuklar üzerinde Eğilme ve
DetaylıKirişsiz Döşemelerin Uygulamada Tasarım ve Detaylandırılması
Kirişsiz Döşemelerin Uygulamada Tasarım ve Detaylandırılması İnş. Y. Müh. Sinem KOLGU Dr. Müh. Kerem PEKER kolgu@erdemli.com / peker@erdemli.com www.erdemli.com İMO İzmir Şubesi Tasarım Mühendislerine
DetaylıOrion. Depreme Güvenli Yapı Tasarımı. PROTA Mühendislik. Bina Tasarım Sistemi. Joseph Kubin Mustafa Tümer TAN
Orion Bina Tasarım Sistemi Depreme Güvenli Yapı Tasarımı Joseph Kubin Mustafa Tümer TAN PROTA Mühendislik Depreme Güvenli Yapılar Doğru, Esnek ve Güvenilir Yapısal Model Esnek 3-Boyut ve Geometri Olanakları
DetaylıTÜRKİYE DEKİ ORTA KATLI BİNALARIN BİNA PERFORMANSINA ETKİ EDEN PARAMETRELER
TÜRKİYE DEKİ ORTA KATLI BİNALARIN BİNA PERFORMANSINA ETKİ EDEN PARAMETRELER ÖZET: A.K. Kontaş 1 ve Y.M. Fahjan 2 1 Yüksek Lisans Öğrencisi, Deprem ve Yapı Müh. Bölümü, Gebze Yüksek Teknoloji Enstitüsü,
DetaylıRİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 1-Temel Kavramlar
RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 1-Temel Kavramlar Çevre ve Şehircilik Bakanlığı Alt Yapı ve Kentsel Dönüşüm Hizmetleri Genel Müdürlüğü Temel Kavramlar Deprem Mühendisliği Deprem Yapı
DetaylıMEVCUT BİNALARDA DEPREM PERFORMANSLARININ AYRINTILI İNCELEME YÖNTEMLERİ İLE DEĞERLENDİRİLMESİ
. Uluslararası Deprem Mühendisliği ve Sismoloji Konferansı - Ekim 7 ANADOLU ÜNİVERSİTESİ ESKİŞEHİR MEVCUT BİNALARDA DEPREM PERFORMANSLARININ AYRINTILI İNCELEME YÖNTEMLERİ İLE DEĞERLENDİRİLMESİ Ç. ÇIRAK,
DetaylıSAP 2000 İLE BETONARME HESAPLAMA. Hazırlayan: Dr. Onur TUNABOYU Eskişehir Teknik Üniversitesi Müh. Fak. İnşaat Müh. Bölümü
SAP 2000 İLE BETONARME HESAPLAMA Hazırlayan: Dr. Onur TUNABOYU Eskişehir Teknik Üniversitesi Müh. Fak. İnşaat Müh. Bölümü SİSTEMİN MODELLENMESİ 1- Birim seçilir. 2- File New Model Grid Only IZGARA (GRID)
DetaylıBETONARME-I 5. Hafta KİRİŞLER. Onur ONAT Munzur Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli
BETONARME-I 5. Hafta KİRİŞLER Onur ONAT Munzur Üniversitesi Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü, Tunceli 1 Malzeme Katsayıları Beton ve çeliğin üretilirken, üretim aşamasında hedefi tutmama
DetaylıBÖLÜM II C. BETO ARME BĐ ALARI DEĞERLE DĐRME VE GÜÇLE DĐRME ÖR EKLERĐ ÖR EK 13
BÖLÜM II C. BETO ARME BĐ ALARI DEĞERLE DĐRME VE GÜÇLE DĐRME ÖR EKLERĐ ÖR EK 13 SÜ EKLĐK DÜZEYĐ YÜKSEK 6 KATLI BETO ARME PERDELĐ / ÇERÇEVELĐ BĐ A SĐSTEMĐ Đ PERFORMA SI I DOĞRUSAL ELASTĐK OLMAYA YÖ TEM (ARTIMSAL
DetaylıTC. SAKARYA ÜNİVERSİTESİ MF İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ İNM 308 Depreme Dayanıklı Betonarme e Yapı Tasarımı Earthquake ELASTİK DEPREM YÜKLERİ
TC. SAKARYA ÜNİVERSİTESİ MF İNŞAAT MÜHENDİSLİĞİ BÖLÜMÜ İNM 308 Depreme Dayanıklı Betonarme e Yapı Tasarımı arımı Earthquake Resistantt Reinforced Concretee Structural Design ELASTİK DEPREM YÜKLERİ ELASTİK
DetaylıRİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 7-Örnekler 2. Çevre ve Şehircilik Bakanlığı Alt Yapı ve Kentsel Dönüşüm Hizmetleri Genel Müdürlüğü
RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR 7-Örnekler 2 Çevre ve Şehircilik Bakanlığı Alt Yapı ve Kentsel Dönüşüm Hizmetleri Genel Müdürlüğü Amaç Mevcut Yapılar için RBTE yönteminin farklı taşıyıcı
DetaylıTDY 2007 YE GÖRE DEPREM ELASTİK TASARIM İVME SPEKTRUMU
KONU: Yeni deprem yönetmeliği taslağında ve TDY2007 de verilen kriterler doğrultusunda, birkaç lokasyonda, deprem tasarım ivme spektrumlarının oluşturulması ve tek serbestlik dereceli bir sistem üzerinde
DetaylıYÜKSEK BİNALARDA SÜRTÜNMEYE DAYALI SÖNÜMLEYİCİLER İLE BAĞLI PERDE DUVAR SİSTEMİ
YÜKSEK BİNALARDA SÜRTÜNMEYE DAYALI SÖNÜMLEYİCİLER İLE BAĞLI PERDE DUVAR SİSTEMİ Ramazan AYAZOĞLU Yüksek Lisans Tez Sunumu 3.2.215 Giriş: Yüksek Yapılar Ülkemizde ve Dünya da yüksek yapı sayısı her geçen
DetaylıÇOK KATLI BETONARME YAPILARDA DEPREM PERFORMANSININ BELİRLENMESİ YÖNTEMLERİ VE GÜÇLENDİRME ÖNERİLERİ
ÇOK KATLI BETONARME YAPILARDA DEPREM PERFORMANSININ BELİRLENMESİ YÖNTEMLERİ VE GÜÇLENDİRME ÖNERİLERİ Mehmet Fatih ÜRÜNVEREN İnşaat Yüksek Mühendisi İÇİNDEKİLER BÖLÜM BİR - GİRİŞ BÖLÜM İKİ - BETONARME YAPILARIN
Detaylıidecad Çelik 8 idecad Çelik Kullanılarak AISC ve Yeni Türk Çelik Yönetmeliği ile Petek Kirişlerin Tasarımı
idecad Çelik 8 idecad Çelik Kullanılarak AISC 360-10 ve Yeni Türk Çelik Yönetmeliği ile Petek Kirişlerin Tasarımı Hazırlayan: Oğuzcan HADİM www.idecad.com.tr idecad Çelik 8 Kullanılarak AISC 360-10 ve
DetaylıFarklı Zemin Sınıflarının Bina Deprem Performansına Etkisi
Farklı Zemin Sınıflarının Bina Deprem Performansına Etkisi * 1 Elif Orak BORU * 1 Sakarya Üniversitesi, Mühendislik Fakültesi, İnşaat Mühendisliği Bölümü, Sakarya, Türkiye Özet 2007 yılında yürürlülüğe
DetaylıRİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR. 4- Özel Konular
RİSKLİ YAPILARIN TESPİT EDİLMESİNE İLİŞKİN ESASLAR 4- Özel Konular Konular Kalibrasyonda Kullanılan Binalar Bina Risk Tespiti Raporu Hızlı Değerlendirme Metodu Sıra Dışı Binalarda Tespit 2 Amaç RYTE yönteminin
DetaylıKISA KOLON TEŞKİLİNİN YAPI HASARLARINA ETKİSİ. Burak YÖN*, Erkut SAYIN
Erciyes Üniversitesi Fen Bilimleri Enstitüsü Dergisi 24 (1-2) 241-259 (2008) http://fbe.erciyes.edu.tr/ ISSN 1012-2354 KISA KOLON TEŞKİLİNİN YAPI HASARLARINA ETKİSİ Burak YÖN*, Erkut SAYIN Fırat Üniversitesi,
DetaylıYapı Elemanlarının Davranışı
SÜNEKLİK KAVRAMI Yapı Elemanlarının Davranışı Yrd. Doç. Dr. Barış ÖZKUL Eğrilik; kesitteki şekil değişimini simgeleyen geometrik bir parametredir. d 2 d d y 1 2 dx dx r r z z TE Z z d x Eğrilik, birim
DetaylıDIŞMERKEZ ÇAPRAZLI ÇELİK ÇERÇEVE SİSTEMDE AISC KOŞULLARININ DEĞERLENDİRİLMESİ YÜKSEK LİSANS TEZİ. Ecem ÖZŞAHİN
İSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ DIŞMERKEZ ÇAPRAZLI ÇELİK ÇERÇEVE SİSTEMDE AISC 341-10 KOŞULLARININ DEĞERLENDİRİLMESİ YÜKSEK LİSANS TEZİ Ecem ÖZŞAHİN İnşaat Mühendisliği Anabilim Dalı
DetaylıBETONARME BİNALAR İÇİN HASARGÖREBİLİRLİK EĞRİLERİNİN BELİRLENMESİ
TMMOB İNŞAAT MÜHENDİSLERİ ODASI İZMİR ŞUBESİ 13 Mart 2013 BETONARME BİNALAR İÇİN HASARGÖREBİLİRLİK EĞRİLERİNİN BELİRLENMESİ Yrd. Doç. Dr. Taner UÇAR Prof. Dr. Mustafa DÜZGÜN Dokuz Eylül Üniversitesi Seminer
DetaylıKONSOLA MESNETLİ KOLONUN SÜREKSİZLİĞİNİN TAŞIYICI SİSTEMİN DEPREM DAVRANIŞINA OLAN ETKİSİ
KONSOLA MESNETLİ KOLONUN SÜREKSİZLİĞİNİN TAŞIYICI SİSTEMİN DEPREM DAVRANIŞINA OLAN ETKİSİ ÖZET: H. Toker 1, A.O. Ateş 2 ve Z. Celep 3 1 İnşaat Mühendisi, İnşaat Müh. Bölümü, İstanbul Teknik Üniversitesi,
DetaylıİTME ANALİZİ KULLANILARAK YÜKSEK RİSKLİ DEPREM BÖLGESİNDEKİ BİR PREFABRİK YAPININ SİSMİK KAPASİTESİNİN İNCELENMESİ
İTME ANALİZİ KULLANILARAK YÜKSEK RİSKLİ DEPREM BÖLGESİNDEKİ BİR PREFABRİK YAPININ SİSMİK KAPASİTESİNİN İNCELENMESİ ÖZET: B. Öztürk 1, C. Yıldız 2 ve E. Aydın 3 1 Yrd. Doç. Dr., İnşaat Müh. Bölümü, Niğde
DetaylıTBDY 2018 e Göre DEPREM ETKİSİ ALTINDA BİNALARIN TASARIM ESASLARI
TMMOB İnşaat Mühendisleri Odası İstanbul Şubesi Türkiye Bina Deprem Yönetmeliği nin Esasları (2018) Prof.Dr. Mehmet Nuray Aydınoğlu 21 Nisan 2018 TBDY 2018 e Göre DEPREM ETKİSİ ALTINDA BİNALARIN TASARIM
DetaylıİSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ ÇELİK ÇERÇEVE SİSTEMLERİN DEPREM PERFORMANSLARININ FARKLI YÖNTEMLERLE İRDELENMESİ
İSTANBUL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ ÇELİK ÇERÇEVE SİSTEMLERİN DEPREM PERFORMANSLARININ FARKLI YÖNTEMLERLE İRDELENMESİ YÜKSEK LİSANS TEZİ İnş. Müh. Mehmet Caner SOYDAŞ Anabilim Dalı : İNŞAAT
Detaylıd : Kirişin faydalı yüksekliği E : Deprem etkisi E : Mevcut beton elastisite modülü
0. Simgeler A c A kn RİSKLİ BİNALARIN TESPİT EDİLMESİ HAKKINDA ESASLAR : Brüt kolon enkesit alanı : Kritik katta değerlendirmenin yapıldığı doğrultudaki kapı ve pencere boşluk oranı %5'i geçmeyen ve köşegen
Detaylıidecad Çelik 8 idecad Çelik Kullanarak AISC ve Yeni Türk Çelik Yönetmeliği ile Kren Tasarımı Hazırlayan: Nurgül Kaya
idecad Çelik 8 idecad Çelik Kullanarak AISC 360-10 ve Yeni Türk Çelik Yönetmeliği ile Kren Tasarımı Hazırlayan: Nurgül Kaya www.idecad.com.tr Konu başlıkları III. I. Kren Menüsü II. Analiz AISC 360-10
DetaylıBÖLÜM - 2 DEPREM ETKİSİNDEKİ BİNALARIN TASARIM İLKELERİ (GENEL BAKIŞ)
BÖLÜM - 2 DEPREM ETKİSİNDEKİ BİNALARIN TASARIM İLKELERİ (GENEL BAKIŞ) TASARIM DEPREMİ Binaların tasarımı kullanım sınıfına göre farklı eprem tehlike seviyeleri için yapılır. Spektral olarak ifae eilen
Detaylıihmal edilmeyecektir.
q h q q h h q q q y z L 2 x L 1 L 1 L 2 Kolon Perde y x L 1 L 1 L 1 = 6.0 m L 2 = 4.0 m h= 3.0 m q= 50 kn (deprem) tüm kirişler üzerinde 8 kn/m lik düzgün yayılı yük (ölü), tüm döşemeler üzerinde 3 kn/m
DetaylıÇelik Yapılar - INS /2016
Çelik Yapılar - INS4033 2015/2016 DERS I Türkiye de Deprem Gerçeği Standart ve Yönetmelikler Analiz ve Tasarım Felsefeleri Fatih SÖYLEMEZ Yük. İnş. Müh. İçerik Türkiye de Deprem Gerçeği Standart ve Yönetmelikler
DetaylıOrta Doğu Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü
Orta Doğu Teknik Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Gazbeton, Tuğla ve Bims Blok Kullanımının Bina Statik Tasarımına ve Maliyetine olan Etkilerinin İncelenmesi 4 Mart 2008 Bu rapor Orta Doğu Teknik
DetaylıKİRİŞLERDE PLASTİK MAFSALIN PLASTİKLEŞME BÖLGESİNİ VEREN BİLGİSAYAR YAZILIMI
IM 566 LİMİT ANALİZ DÖNEM PROJESİ KİRİŞLERDE PLASTİK MAFSALIN PLASTİKLEŞME BÖLGESİNİ VEREN BİLGİSAYAR YAZILIMI HAZIRLAYAN Bahadır Alyavuz DERS SORUMLUSU Prof. Dr. Sinan Altın GAZİ ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ
DetaylıPERFORMANSA DAYALI SİSMİK TASARIMDA BETONARME YAPILARIN SÜNEKLİK DÜZEYLERİNİN YAPI PERFORMANSINA KATKISININ BELİRLENMESİ
I EGE ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ (YÜKSEK LİSANS TEZİ) PERFORMANSA DAYALI SİSMİK TASARIMDA BETONARME YAPILARIN SÜNEKLİK DÜZEYLERİNİN YAPI PERFORMANSINA KATKISININ BELİRLENMESİ Hasan Şahan AREL
DetaylıTürkiye Bina Deprem Yönetmeliği 2018 e Göre Dayanıma Göre Tasarım Kavramı
Türkiye Bina Deprem Yönetmeliği 2018 e Göre Dayanıma Göre Tasarım Kavramı Dr. Ülgen MERT TUĞSAL (2018_0503) Ülgen MERT TUĞSAL : GTÜ Çayırova Kampüsü Mühendislik Fakültesi İnşaat Mühendisliği Bölümü Gebze,
DetaylıKarayolu Köprülerinin Modal Davranışına Kutu Kesitli Kiriş Şeklinin Etkisi Doç. Dr. Mehmet AKKÖSE
Karayolu Köprülerinin Modal Davranışına Kutu Kesitli Kiriş Şeklinin Etkisi Doç. Dr. Mehmet AKKÖSE Karadeniz Teknik Üniversitesi Mühendislik Fakültesi, İnşaat Mühendisliği Bölümü akkose@ktu.edu.tr Giriş
Detaylı